UA126264C2 - Гарячекатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення - Google Patents

Гарячекатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення Download PDF

Info

Publication number
UA126264C2
UA126264C2 UAA202102271A UAA202102271A UA126264C2 UA 126264 C2 UA126264 C2 UA 126264C2 UA A202102271 A UAA202102271 A UA A202102271A UA A202102271 A UAA202102271 A UA A202102271A UA 126264 C2 UA126264 C2 UA 126264C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
hot
steel sheet
rolled steel
cooling
composition
Prior art date
Application number
UAA202102271A
Other languages
English (en)
Inventor
Суджай Саркар
Ґійом Марсіро
Гийом Марсиро
Ксавьє Бано
Ксавье БАНО
Бландін Елер
Бландин Элер
Original Assignee
Арселорміттал
Арселормиттал
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Арселорміттал, Арселормиттал filed Critical Арселорміттал
Publication of UA126264C2 publication Critical patent/UA126264C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/38—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/008—Heat treatment of ferrous alloys containing Si
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Гарячекатаний сталевий лист, який має склад, що включає наступні кількості елементів, виражені в масових відсотках: 0,11≤вуглець≤0,16; l≤марганець≤2; 0,1≤кремній≤0,7; 0,02≤алюміній≤0,1; 0,15≤молібден≤0,4; 0,15≤ванадій≤0,4; 0,002≤фосфор≤0,02; 0≤сірка≤0,005; 0≤азот≤0,01, і який може містити в собі один або декілька наступних необов'язкових елементів: 0≤хром≤0,5; 0≤ніобій≤0,05; 0,0001≤кальцій≤0,005; 0≤бор≤0,001; 0≤магній≤0,0010; 0≤титан≤0,01, причому 0,3≤Mo+V+Nb≤0,6, при цьому інша частина композиції складається із заліза і неминучих домішок, мікроструктура сталевого листа містить в собі за площею від 70 до 90 % бейніту, від 10 до 25 % фериту, при цьому сукупна кількість бейніту і фериту складає щонайменше 90 %, а сукупна кількість залишкового аустеніту і мартенситу складає від 0 до 10 %.

Description

бейніту, від 10 до 25595 фериту, при цьому сукупна кількість бейніту і фериту складає щонайменше 90 95, а сукупна кількість залишкового аустеніту і мартенситу складає від 0 до 9о.
Даний винахід відноситься до гарячекатаних сталевих листів, що підходять для використання як сталевого листа для виробництва автомобілів.
Необхідно, щоб частини автомобіля задовольняли двом несумісним обов'язковим вимогам, а саме, легкості формування і міцності, але останніми роками, у світлі глобальних екологічних проблем автомобілям пред'являється також і третя вимога, що стосується поліпшення витрати палива. Таким чином, тепер частини автомобіля необхідно виготовляти з матеріалу, що має високу формованість з метою задоволення критеріям легкості посадки в процесі складного складання автомобіля, і в той же час слід підвищувати міцність відносно ударостійкості транспортного засобу і довговічності при одночасному зниженні маси транспортного засобу для підвищення ефективності палива.
З урахуванням вищесказаного, основними є інтенсивні дослідження і зусилля із розробки, спрямовані на зменшення кількості матеріалу, використовуваного в автомашині, за рахунок підвищення міцності матеріалу. В протилежність цьому, збільшення міцності сталевих листів погіршує формованість, і, таким чином, потрібна розробка матеріалів, що мають як високу міцність, так і дуже хорошу формованість.
Попередні дослідження в цій області і розробки сталевих листів з високою міцністю і дуже хорошою формованістю привели до появи декількох способів досягнення високої міцності і хорошої формованості сталевих листів, деякі з яких перераховані в цьому документі з метою безперечного визнання даного винаходу:
У європейському патенті ЕР 1138796 заявлена гарячекатана сталь з дуже високою межею пружності і механічним опором, вживана, зокрема, при виробництві частин автомобілів, що відрізняється наступним масовим складом: 0,08 95 « вуглець « 0,16 95; 1 96 « марганець « 2 965; 0,02 95 « алюміній « 0,1 95; кремній « 0,5 90; фосфор « 0,03 95; сірка « 0,01 95; ванадій « 0,3 95; хром « 1 95; азот « 0,015 95; молібден « 0,6 95. Проте сталь патенту ЕР1138796 не демонструє достатньої міри збільшення отвору, яка є істотно важливою для виготовлення частин автомобілів.
Європейський патент ЕР2171112 є винаходом, який відноситься до гарячекатаного сталевого листа, що характеризується опором вище 800 МПа і подовженням при розриві більше 10 95 ї що має наступний масовий склад: 0,050 95 х Сх 0,090 95; 1 95 «Мп х 2 95:50,015 95 х АЇ х
Коо) 0,05095;5 0,195 х Бі х 0,395; 0,10 95 х Мо х 0,40 95; 5 х 0010965; Р х 0,025955 000395 хх М « 0,0099550,12 95: М х 0,22 95; Ті х 0,005 95; МО «х 0,020 95 і, необов'язково, Ст х 0,45 95, при цьому решта складається із заліза і неминучих домішок, що утворюються в процесі виробництва, при цьому мікроструктура листа або її частина включає, в долях поверхні, щонайменше, 80 95 верхнього бейніту, при цьому необов'язкова інша частина складається з нижнього бейніту, мартенситу і залишкового аустеніту, причому сума концентрації мартенсит і залишковий аустеніт нижче 5 95. Проте у рамках вказаного винаходу також неможливо продемонструвати міру збільшення отвору, потрібну для частин автомобілів.
Мета даного винаходу полягає в рішенні вказаних проблем шляхом виготовлення доступних гарячекатаних сталевих листів, які одночасно характеризуються: - міцністю при розтягуванні, рівною 940 МПа або більше, а переважно вище 960 МПа; - загальним подовженням, рівним 8 95 або більше, а переважно вище 9 95; - мірою збільшення отвору, рівною 40 95 або більше, а переважно вище 45 95.
У переважному варіанті здійснення сталеві листи, що відповідають винаходу, також можуть показувати границю плинності 750 МПа або більше.
У переважному варіанті здійснення сталеві листи, що відповідають винаходу, також можуть демонструвати відношення границі плинності до міцності при розтягуванні, рівне 0,5 або більше.
Переважно, така сталь також може бути цілком придатною для формування, зокрема, для прокатки, і нанесення покриття при хорошому зварюванні.
Інша мета даного винаходу полягає також в тому, щоб зробити доступним спосіб виготовлення вказаних листів, який є сумісним із звичайними промисловими варіантами застосування, при цьому одночасно стійким до зміщень параметрів виготовлення.
Гарячекатаний сталевий лист даного винаходу, необов'язково, можна покривати цинком або цинковими сплавами для підвищення його корозійної стійкості.
Вуглець є присутнім в сталі в кількості від 0,11 95 до 0,16 95. Вуглець є елементом, необхідним для збільшення міцності сталевого листа шляхом регулювання утворення фериту, а також вуглець надає сталі міцність за рахунок дисперсійного твердіння в результаті утворення карбіду ванадію або карбідів ніобію, з урахуванням вищесказаного, вуглець грає вирішальну роль в підвищенні міцності. Проте вміст вуглецю менше 0,11 95 нездатний надати сталі даного винаходу міцність при розтягуванні. З іншого боку, при вмісті вуглецю, що перевищує 0,16 95, 60 сталь демонструє погану точкову зварюваність, яка обмежує її застосування для виробництва частин автомобілів. Переважний вміст для даного винаходу можна підтримувати в діапазоні від 011 96 до 0,15 95.
Вміст марганцю в сталі даного винаходу складає від 195 до 295. Цей елемент є гаммагенним, а також робить вплив на В5 - і М5 - температури, отже, він відіграє важливу роль в контролі утворення фериту. Мета додавання марганцю полягає в наданні сталі прожарюванності в істотному ступені. Для забезпечення міцності і прожарюванності сталевого листа було визначено кількість, яка становить, щонайменше, 1 95 мас. марганцю. Проте, якщо вміст марганцю складає більше 295, він робить несприятливий вплив, як наприклад, уповільнення перетворення аустеніту в ході охолодження після гарячої прокатки. На додаток до цього, при вмісті марганцю вище 1,8 9о він активує сегрегацію по центральній лінії, отже, погіршує формованість і зварюваність справжньої сталі. Переважний вміст для даного винаходу можна підтримувати в діапазоні від 1,3 95 до 1,8 95
Вміст кремнію в сталі даного винаходу складає від 0,1 95 до 0,7 95. Кремній є зміцнювачем твердого розчину, особливо для мікроструктур фериту і бейніту. На додаток до цього, більш високий вміст кремнію може уповільнювати осадження цементиту. Проте непропорційний вміст кремнію призводить до виникнення такої проблеми, як дефекти поверхні, подібні до тигрових смуг, що чинить несприятливу дію на здатність сталі даного винаходу до сприйняття покриття. З урахуванням вищесказаного, концентрацію регулюють у рамках верхньої границі, що складає 0,7 96. Переважний вміст для даного винаходу можна підтримувати в діапазоні від 0,2 95 до 0,6 95.
Алюміній є елементом, який є присутнім в сталі даного винаходу в кількості від 0,02 95 до 0,1 95. Алюміній альфагенним елементом і надає пластичність сталі даного винаходу. Алюміній в сталі проявляє тенденцію до зв'язування з азотом для утворення нітриду алюмінію, отже, з точки зору даного винаходу, вміст алюмінію необхідно підтримувати як можна нижчим, а саме переважно від 0,02 95 до 0,06 95.
Молібден є істотно важливим елементом, вміст якого в сталі даного винаходу складає від 0,15 95 до 0,4 95; молібден підвищує прожарюванність сталі даного винаходу і робить вплив на перетворення аустеніту на ферит і бейніт в ході охолодження після гарячої прокатки. Проте введення молібдену надмірно підвищує вартість додавання легуючих елементів, так що з
Зо економічних причин його вміст обмежується величиною 0,495. Переважна границя для молібдену знаходиться в діапазоні від 0,15 95 до 0,3 95.
Ванадій є істотно важливим елементом, вміст якого в сталі даного винаходу складає від 01595 до 0,495. Ванадій є ефективним відносно збільшення міцності сталі за рахунок утворення карбідів, нітриду або карбонітридів, а верхня границя складає 0,4 95 з економічних причин. Вказані карбіди, нітрид або карбонітриди утворюються на другому і третьому ступені охолодження. Переважна границя для ванадію знаходиться в діапазоні від 0,15 905 до 0,3 95.
Фосфорний компонент сталі даного винаходу міститься в кількості від 0,002 95 до 0,02 95.
Фосфор погіршує точкову зварюваність і пластичність в гарячому стані, конкретно, внаслідок його схильності до сегрегації на межі зерен або спільної сегрегації з марганцем. З цих причин його вміст обмежується величиною 0,02 95, а переважно нижче 0,015 95.
Сірка не є істотно важливим елементом, але може міститися в сталі як домішок, і з точки зору даного винаходу, вміст сірки, переважно, по можливості низький, але складає 0,005 95 або менше, в аспекті вартості виготовлення. Крім того, якщо в сталі є більш високий вміст сірки, вона зв'язується з утворенням сульфідів, особливо з марганцем, і послабляє його сприятливий вплив на сталь даного винаходу; з урахуванням вищесказаного, переважним є вміст нижче 0,003 9.
Вміст азоту обмежується величиною 0,01 95 щоб уникнути старіння матеріалу, азот утворює нітрид, який надає міцність сталі даного винаходу за рахунок дисперсійного твердіння за участю ванадію і ніобію, але у будь-якому разі, при вмісті азоту у кількості більше 0,01 95 він може утворювати велику кількість нітриду алюмінію, який є несприятливим для сталі даного винаходу, отже, переважна верхня границя для азоту складає 0,005 95.
Хром є необов'язковим елементом для даного винаходу. У сталі даного винаходу може міститися від 0 95 до 0,5 95 хрому. Хром є елементом, який забезпечує прожарюванність сталі, але більш високий вміст хрому, більше 0,595, призводить до появи спільної сегрегації по центральній лінії, аналогічно випадку марганцю.
Ніобій є необов'язковим елементом для даного винаходу. У сталі даного винаходу ніобій може міститися в кількості від 0 95 до 0,05 95 і додається в сталь даного винаходу для утворення карбідів або карбонітридів з метою надання міцності сталі даного винаходу за рахунок дисперсійного твердіння.
Вміст кальцію в сталі даного винаходу складає від 0,0001 9о до 0,005 95. Кальцій додають в сталь даного винаходу як необов'язковий елемент, особливо при обробці включень, гальмуючи таким чином шкідливі дії сірки. 0,3 х Можу х 0,6
Сукупну наявність молібдену, ванадію і ніобію підтримують в діапазоні від 0,3 95 до 0,6 95 для надання сталі даного винаходу міцності і певної міри збільшення отвору, оскільки і ніобій, і ванадій утворюють нітрид, карбонітриди або карбіди, тоді як молібден забезпечує утворення адекватної кількості фериту, отже, приведене рівняння є основою даного винаходу в досягненні балансу між міцністю при розтягуванні шляхом забезпечення формування виділень і надання ступеню збільшення отвору шляхом забезпечення формування адекватної кількості фериту.
Можна додавати і інші елементи, такі як бор або магній, окремо або в поєднанні в наступних масових співвідношеннях: бор 0,001 95, магній 0,0010. Аж до вказаних максимальних рівнів вмісту ці елементи роблять можливим подрібнення зерна в ході твердіння.
Титан є залишковим елементом і може бути присутнім в кількості до 0,01 Об.
Інша частина композиції сталі складається із заліза і неминучих домішок, що утворюються в результаті виконання обробки.
Мікроструктура сталевого листа містить в собі наступне:
У випадку сталі даного винаходу бейніт складає від 7095 до 90 95 мікроструктури за площею. Бейніт утворює первинну фазу сталі в якості матриці і в сукупності складається з верхнього бейніту і нижнього бейніту. Для забезпечення міцності при розтягуванні, рівної 940
МПа, а переважно, 960 МПа або більше, необхідно мати 70 95 бейніту. Бейніт починає формуватися на третьому ступені охолодження і утворюється до моменту змотування в рулон.
У випадку сталі даного винаходу ферит складає від 1095 до 2595 мікроструктури за площею. В сукупності ферит містить полігональний ферит і голчастий ферит. Ферит надає сталі даного винаходу подовження, а також формованість. Для забезпечення подовження, рівного 8 95, а переважно, 9 95 або більше, необхідно мати 10 95 фериту. Ферит утворюється в сталі даного винаходу при охолодженні після гарячої прокатки. Проте у разі, якщо вміст фериту в сталі даного винаходу складає вище 25 95, міцність при розтягуванні не досягається.
Для забезпечення балансу між міцністю і формованістю сукупна кількість бейніту і фериту
Зо складає більше 90 95. Сукупна присутність бейніту і фериту надає міцність при розтягуванні, рівну 940 МПа; внаслідок наявності бейніту і фериту забезпечується формованість.
Мартенсит і залишковий аустеніт є необов'язковими компонентами сталі даного винаходу і можуть бути присутніми сукупно в кількості від 0 95 до 10 95 за площею і виявляються в слідових кількостях. У разі даного винаходу мартенсит містить в собі і свіжий мартенсит, і відпущений мартенсит. Мартенсит надає міцності сталі даного винаходу. Коли вміст мартенситу перевищує 10 95, він надає надмірну міцність, і границя плинності виходить за рамки прийнятної верхньої межі. У переважному варіанті здійснення сукупна кількість мартенситу і залишкового аустеніту складає від 2 до 10 95.
На додаток до опису вищезгаданої мікроструктури, мікроструктура гарячекатаного сталевого листа не містить таких мікроструктурних компонентів, як перліт і цементит, але вони можуть виявлятися в слідових кількостях.
Сталевий лист згідно з винаходом можна отримувати будь-яким відповідним способом.
Переважний спосіб полягає в отриманні напівпродукту відливання сталі з хімічним складом згідно з винаходом. Розливання можна виконувати або в зливках, або безперервно у формі тонких слябів або тонких смуг, тобто з товщиною, що знаходиться в діапазоні приблизно від 220 мм для слябів до декількох десятків міліметрів для тонкої смуги.
Наприклад, сляб, що має вищеописаний хімічний склад, виготовляють шляхом безперервного розливання, в якому сляб необов'язково піддають прямому м'якому обтисненню в ході процесу безперервного розливання для виключення сегрегації по центральній лінії і забезпечення відношення локального вуглецю до номінального вуглецю, що підтримується нижче 1,10. Сляб, отриманий за допомогою процесу безперервного розливання, можна використати безпосередньо при високій температурі після безперервного розливання або можна спочатку охолоджувати до кімнатної температури, а потім знову нагрівати для гарячої прокатки.
Температура сляба, який піддають гарячій прокатці, переважно складає, щонайменше, 1200 С і має бути нижчою 1300 С. У разі, якщо температура сляба нижче 1200 "С, на прокатному стані додається надмірне навантаження. З урахуванням вищесказаного, температура сляба переважно є досить високою, так що гарячу прокатку можна виконувати в 100 95-ому аустенітному діапазоні. Слід уникати повторного нагрівання при температурах вище бо 1275"С, оскільки це обумовлює втрату продуктивності, а також є дорогим в промисловому масштабі. З урахуванням вищесказаного, переважна температура повторного нагріву складає від 1200 "С до 1275 76.
Кінцева температура гарячої прокатки для даного винаходу складає від 850 "С до 975"С, а переважно від 880 "С до 930 "С.
Потім гарячекатану смугу, отриману вказаним способом, охолоджують в умовах триступінчатого процесу охолодження, при цьому ступінь один процесу охолодження починають відразу після закінчення гарячої прокатки, і на ступені один гарячекатану смугу охолоджують від кінцевої температури гарячої прокатки до температури в діапазоні від 650 "С до 7207 із швидкістю охолодження від 40 "С/з до 150 "С/с. В переважному варіанті здійснення швидкість охолодження для ступені охолодження один складає від 40 "С/с до 120 "С/с.
Після цього починають ступінь охолодження два з температури в діапазоні від 650 "С до 725"С впродовж періоду часу від 1 секунди до 10 секунд, переважно від 2 до 9 секунд, і зупиняють ступінь два при температурі від 620 "С до 690 "С. В продовженні вказаного ступеня охолодження виконують шляхом повітряного охолодження, і період часу визначається відповідно до передбачуваної мікроструктури фериту в сталі, що виготовляється далі; на цьому ступені формується мікроструктура фериту, а мікролегуючі елементи, такі як ванадій і/або ніобій, утворюють нітрид, карбіди і карбонітриди для надання міцності сталі.
Потім починають ступінь охолодження три з температури в діапазоні від 620 "С до 690 "С до досягнення діапазону температури змотування в рулон, що складає від 450 "С до 550 "С, із швидкістю охолодження вище 20 "С/б5. На цьому ступені охолодження починається перетворення бейніту, і вказане перетворення бейніту триває до того моменту, коли під час охолодження згорнута в рулон гарячекатана смуга проходить через Ме--температуру, і після цього перетворення бейніту закінчується. У переважному варіанті здійснення діапазон температур змотування в рулон складає від 470 "С до 530 "С.
Після цього гарячекатану смугу згортають в рулон при температурі в діапазоні від 450 "С до 550 "С, а переважно від 470"С до 530"С. Потім згорнуту в рулон гарячекатану смугу охолоджують до кімнатної температури для отримання гарячекатаного сталевого листа.
Приклади
Наступні нижче результати випробувань, приклади, ілюстративне пояснення прикладів і
Зо таблиці, які представлені в цьому документі, є такими, не є обмежувальними за характером і повинні розглядатися як приведені тільки в цілях ілюстрації, і вони відображатимуть переважні ознаки даного винаходу.
Склади сталевих листів, виготовлених із сталей різних складів, представлені в таблиці 1, при цьому сталеві листи отримані відповідно до параметрів процесу, приведених в таблиці 2, відповідно. Далі в таблиці З показані мікроструктури сталевих листів, отриманих в ході випробувань, а в таблиці 4 приведений результат оцінок досягнутих властивостей.
Таблиця 1
Стал| С |мп/| 5 | А |Мої| М | Р | 5 | м | Сг | Мь | Са | ті Момемь
А (01201 1.59 0.20 0.0.33| 0.30 (0.18510.016 0.00.300.0060, 0,37 | 0.01 10.004| 0 | 0.495 в (0133) 1.62 0.21 10.031| 0.31 10.19010.01510.00300.0040, 0,37 | 0.01 10.003| 0 | 0510 с |ол22 1.63 0.40 10.0501 0.21 |0.20010.01010.00300.0050, 0.40 |0.0110.001| 0 | 0.420 о 10.080) 1.90 0.49 10.0301 0.21 10.01010.012Ц|0.00150.0035, 0.30 | 0.03 Г0.001 10.15| 0.250
ЕЕ |0.175) 1.65 0.75 10.8501 0.01 (0.01010.01010.00050.0030, 0.05 10.01Щ10.001| 0 | 0.030 (є (ол20)| 2.25 | 0.40 |0.040| 0.20 |0.20010.010Ц|0.00300.0050) 0.41 (0.01 10.001| о | 0410
Ї х лист згідно з винаходом; К - порівняльний лист; підкреслені значення не відповідають винаходу.
У таблиці 2 приведені параметри процесу, втілені при отриманні сталей таблиці 1
Таблиця 2
ВипроіСталь|ПовторКінце- Ц бу- ний | ват т т Швид- т Час Т Тип т т т Швид- Ізгортан- вання нагрів Т) гаря- І(початкузакінчен-і кість |початку| до за- | охолод- Вакінчен-початкузакінчен- кість ня в
Іще) чої Юхолод- ня охолод-Ююхолод- кінчен-| ження ня охолод- ня | |охолод-ї рулон прокат| ження | охолод- | ження | ження | ня охолод- | ження | охолод-| ження | (С)
СС) | ження СС) |охолод- ження | (С) | ження | (С/с) со) ження ес)
Повітряне 11 А |1260 | 895 | 895 105 охолод-| 650 | 650 | 470 45 | 470 ження
Повітряне 12 12501875) 875 | 680 85 | 680 4 |охолод-| 6/5 | 675 | 495 35 | 495 ження
Повітряне 13 | С 12601910 910 105 охолод-| 650 | 650 | 470 45 | 470 ження
Повітряне 14 | А І12501875| 875 | 680 85 | 680 4 |охолод-| 6/5 | 675 | 495 35 | 495 ження
Повітряне 15 12401910) 910 | 670 670 Б |охолод-| 665 | 665 | 520 30 | 520 ження
Повітряне 16 | С 1125019751| 9751 680 85 | 680 4 |охолод-| 6/5 | 675 | 495 35 | 495 ження
Повітряне
ВІ 12501910) 910 | 615 75 Д| 615 7 |охолод-| 605 | 605 | 525 25 | 525 ження ї2гбо|865|865| 6бі5 | 85 | 0 | 0 | - | - | - ,Ї - | - | 65
Повітряне оре ження
Повітряне
ВН4 | Е /|1260 | 8751 875 105 охолод-| 650 | 650 | 470 45 | 470 ження
Повітряне
А5І| РЕ 12401910 910 | 670 670 5 |охолод-| 665 | 665 | 520 30 | 520 ження
І х лист згідно з винаходом; К - порівняльний лист; підкреслені значення: що не відповідають винаходу
Таблиця З
У таблиці З приведені в якості прикладів результати випробувань, проведених відповідно до стандартів при використанні різних мікроскопів, таких як скануючий електронний мікроскоп, для визначення мікроструктур сталей, як тих, що відповідають винаходу, так і порівняльних.
Ці результати представлені в цьому документі:
Таблиця З
Ферит яю Залишковий Бейніт«Ферит пи ЕЛ ПА ЕЛ ПО: ТЛ ПО ТОНИ ПО У ДО ши. І Р В ПО: ТЛ ПО: ТО ПО Р З в ЕП ТИ ПО Я ПО: ПОЛО ПО х ПОН 7714117 7712 | 82 | щЩщЩщБм 6 | 4 7161 712 | 80 | щЮМЙМ в 71777171 92 2
В 29 | 67 | щЩщ 4 ЩщЩщЩщ| 96
Таблиця З
Ферит - Залишковий Бейніт«Ферит 8371750 | 40 | щХх ло 17777771 90747
ІЇ х лист згідно з винаходом; К - порівняльний лист; підкреслені значення не відповідають винаходу.
У таблиці 4 приведені в якості прикладів механічні властивості сталей, як таких, що відповідають винаходу, так і порівняльних. З метою визначення міцності при розтягуванні, межі плинності і загального подовження проводили випробування на розтягування відповідно до стандартів 415 22241.
Результати різних механічних випробувань, проведених відповідно до стандартів, представлені нижче.
Таблиця 4 в Міцність при Границя. Загальне Міра збільшення ипробування . плинності розтягуванні (МПа) (МПа) подовження (965) отвору (95) в | 889,77 | 809. | 2 Ю.-:.::Кч 4 ...17.7.7юЮюЮювбв
Ї х лист згідно з винаходом; К - порівняльний лист; підкреслені значення не відповідають винаходу.

Claims (19)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Гарячекатаний сталевий лист, який має склад, що включає наступні кількості елементів, виражені в масових відсотках: 0,11хвуглець:0,16, 1«марганецьх2, о 1екремнійхо,7, 0,02халюмінійхо,1, о 15«хмолібденхо 4, 0,15хванадійхо,4, 0,002«хфосфорг0,02, Охсірках0,005, Охазотко0,01, і який може містити один або декілька наступних необов'язкових елементів: Оххром:0,5, ОхніобійхО,05, 0,0001хкальційх 0,005, Оохбор«х0,001, Охмагнійх0,0010, Осхтитанх0,01, причому 0,32: Можм-МЬх0,6,
залізо і неминучі домішки - решта; мікроструктура згаданого сталевого листа містить за площею від 70 до 90 95 бейніту, від 10 до 25595 фериту, при цьому сукупна кількість бейніту і фериту складає щонайменше 90 95, а сукупна кількість залишкового аустеніту і мартенситу складає від 0 до 10 Об.
2. Гарячекатаний сталевий лист за п. 1, склад якого включає від 0,2 до 0,6 95 кремнію.
3. Гарячекатаний сталевий лист за п. 1 або 2, склад якого включає від 0,11 до 0,15 95 вуглецю.
4. Гарячекатаний сталевий лист за п. 3, склад якого включає від 0,15 до 0,3 95 ванадію.
5. Гарячекатаний сталевий лист за будь-яким з пп. 1-4, склад якого включає від 1,3 до 1,8 95 марганцю.
6. Гарячекатаний сталевий лист за будь-яким з пп. 1-5, склад якого включає від 0,15 до 0,3 95 молібдену.
7. Гарячекатаний сталевий лист за будь-яким з пп. 1-6, склад якого включає від 0,02 до 0,06 95 алюмінію.
8. Гарячекатаний сталевий лист за будь-яким з пп. 1-7, в якому сукупна кількість залишкового аустеніту і мартенситу складає від 2 до 10 95.
9. Гарячекатаний сталевий лист за будь-яким з пп. 1-8, який характеризується міцністю при розтягуванні 950 МПа або більше і мірою збільшення отвору, рівною 40 95 або більше.
10. Гарячекатаний сталевий лист за п. 9, який характеризується міцністю при розтягуванні 960 Мпа або більше і загальним подовженням, рівним 8 95 або більше.
11. Спосіб отримання гарячекатаного термообробленого сталевого листа, що включає наступні послідовні стадії: отримують склад сталі за будь-яким з пп. 1-7; повторно нагрівають наявний напівпродукт до температури в діапазоні від 1200 до 1300 "С; прокатують вказаний напівпродукт в аустенітному діапазоні, в якому кінцева температура гарячої прокатки складає від 850 до 975 "С, для отримання гарячекатаної сталевої смуги; потім охолоджують згадану гарячекатану смугу в умовах триступінчатого охолодження, при якому: на першому етапі охолодження гарячекатаного сталевого листа розпочинається з температурного діапазону від 850 до 975 "С і досягає температурного діапазону від 650 до 725 "С, причому швидкість охолодження складає від 40 до 150 "С/с; на другому етапі охолодження гарячекатаного сталевого листа розпочинається з температурного діапазону від 650 до 725 "С і досягає температурного діапазону від 620 до 690 С, при цьому вказаний другий етап має тривалість від 1 до 10 с їі є повітряним охолодженням; на третьому етапі охолодження гарячекатаного сталевого листа розпочинається з температурного діапазону від 620 до 690 "С і досягає температурного діапазону від 450 до 550 "С; причому швидкість охолодження більше 20 "С/с; після цього вказану гарячекатану сталеву смугу змотують в рулон при температурі в діапазоні від 450 до 550 "С; охолоджують згорнуту в рулон гарячекатану сталеву смугу до кімнатної температури.
12. Спосіб за п. 11, в якому температура повторного нагріву напівпродукту складає від 1200 до 127576.
13. Спосіб за п. 11 або 12, в якому кінцева температура гарячої прокатки складає від 880 до 930 с.
14. Спосіб за будь-яким з пп. 11-13, в якому діапазон температур змотування в рулон складає від 470 до 530 "С.
15. Спосіб за будь-яким з пп. 11-14, в якому швидкість охолодження на першому етапі охолодження складає від 40 до 120 "С/с.
16. Спосіб за будь-яким з пп. 11-15, в якому швидкість охолодження на третьому етапі БО охолодження складає 25 "С/с або більше.
17. Спосіб за будь-яким з пп. 11-16, в якому тривалість другого етапу охолодження складає від 2 до 9 с.
18. Застосування сталевого листа за будь-яким з пп. 1-10 або сталевого листа, отриманого способом за будь-яким з пп. 11-17, для виготовлення елементів структури або елементів безпеки транспортного засобу.
19. Транспортний засіб, що містить вказаний елемент, отриманий за п. 18.
UAA202102271A 2018-09-28 2019-09-02 Гарячекатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення UA126264C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/IB2018/057549 WO2020065381A1 (en) 2018-09-28 2018-09-28 Hot rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof
PCT/IB2019/057381 WO2020065422A1 (en) 2018-09-28 2019-09-02 Hot rolled and steel sheet and a method of manufacturing thereof

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA126264C2 true UA126264C2 (uk) 2022-09-07

Family

ID=63878735

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA202102271A UA126264C2 (uk) 2018-09-28 2019-09-02 Гарячекатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення

Country Status (12)

Country Link
US (1) US20210340642A1 (uk)
EP (1) EP3856937A1 (uk)
JP (2) JP2022502571A (uk)
KR (2) KR20240040120A (uk)
CN (2) CN116904873A (uk)
BR (1) BR112021003592B1 (uk)
CA (1) CA3110822C (uk)
MA (1) MA53708A (uk)
MX (1) MX2021003458A (uk)
UA (1) UA126264C2 (uk)
WO (2) WO2020065381A1 (uk)
ZA (1) ZA202101241B (uk)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP4123041A1 (en) * 2020-03-17 2023-01-25 JFE Steel Corporation High-strength steel sheet and method for manufacturing same
CN115572908B (zh) * 2022-10-25 2024-03-15 本钢板材股份有限公司 一种高延伸率的复相高强钢及其生产方法
CN116254487B (zh) * 2023-02-01 2024-05-17 攀枝花学院 一种含钒热镀锌钢板及其热轧方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000282175A (ja) * 1999-04-02 2000-10-10 Kawasaki Steel Corp 加工性に優れた超高強度熱延鋼板およびその製造方法
FR2807068B1 (fr) 2000-03-29 2002-10-11 Usinor Acier lamine a chaud a tres haute limite d'elasticite et resistance mecanique utilisable notamment pour la realisation de piece de vehicules automobiles
US6488790B1 (en) * 2001-01-22 2002-12-03 International Steel Group Inc. Method of making a high-strength low-alloy hot rolled steel
JP4858221B2 (ja) * 2007-02-22 2012-01-18 住友金属工業株式会社 耐延性き裂発生特性に優れる高張力鋼材
EP2020451A1 (fr) 2007-07-19 2009-02-04 ArcelorMittal France Procédé de fabrication de tôles d'acier à hautes caractéristiques de résistance et de ductilité, et tôles ainsi produites
JP2008266792A (ja) * 2008-05-28 2008-11-06 Sumitomo Metal Ind Ltd 熱延鋼板
JP5569647B2 (ja) * 2011-09-30 2014-08-13 新日鐵住金株式会社 溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
JP5825189B2 (ja) * 2012-04-24 2015-12-02 新日鐵住金株式会社 伸びと穴拡げ性と低温靭性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法
EP2987887B1 (en) * 2013-04-15 2019-09-11 JFE Steel Corporation High strength hot rolled steel sheet and method for producing same
WO2014171427A1 (ja) * 2013-04-15 2014-10-23 新日鐵住金株式会社 熱延鋼板
JP6390274B2 (ja) * 2014-08-29 2018-09-19 新日鐵住金株式会社 熱延鋼板
CN104513930A (zh) * 2014-12-19 2015-04-15 宝山钢铁股份有限公司 弯曲和扩孔性能良好的超高强热轧复相钢板和钢带及其制造方法

Also Published As

Publication number Publication date
US20210340642A1 (en) 2021-11-04
CA3110822A1 (en) 2020-04-02
ZA202101241B (en) 2022-01-26
KR20210047334A (ko) 2021-04-29
MX2021003458A (es) 2021-06-18
CN116904873A (zh) 2023-10-20
KR20240040120A (ko) 2024-03-27
WO2020065381A1 (en) 2020-04-02
BR112021003592B1 (pt) 2024-01-09
BR112021003592A2 (pt) 2021-05-18
JP2022502571A (ja) 2022-01-11
JP2023139168A (ja) 2023-10-03
CN112739834A (zh) 2021-04-30
WO2020065422A1 (en) 2020-04-02
EP3856937A1 (en) 2021-08-04
CA3110822C (en) 2023-01-17
MA53708A (fr) 2022-01-05

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR20190087506A (ko) 높은 성형성을 갖는 고강도의 냉간 압연된 강 시트 및 그의 제조 방법
KR102109265B1 (ko) 항복강도비가 우수한 초고강도 고연성 강판 및 그 제조방법
US10570476B2 (en) High-strength steel sheet and production method therefor
UA126264C2 (uk) Гарячекатаний сталевий лист і спосіб його виготовлення
KR102098482B1 (ko) 내충돌 특성이 우수한 고강도 강판 및 이의 제조방법
KR20220005572A (ko) 냉간압연된 마르텐사이트계 강 시트 및 그 제조 방법
KR102010114B1 (ko) 우수한 성형성 및 피로성능을 갖는 고강도 열간압연 강 스트립 또는 시트 및 상기 강 스트립 또는 시트 제조 방법
US11001906B2 (en) High-strength steel sheet and production method therefor
US20220186335A1 (en) Ultra-high strength steel sheet having excellent shear workability and method for manufacturing same
KR20140041274A (ko) 열연강판 및 그 제조 방법
CA3163313C (en) Heat treated cold rolled steel sheet and a method of manufacturing thereof
KR101505252B1 (ko) 성형성이 우수한 저항복비 특성을 갖는 자동차 외판재용 냉연강판 및 그 제조 방법
KR20230016218A (ko) 열처리 냉연 강판 및 그 제조 방법
RU2773722C1 (ru) Горячекатаный стальной лист и способ его изготовления
JP2022535255A (ja) 冷間圧延及び被覆された鋼板並びにその製造方法
JP5988000B1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
JP5987999B1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
CA3233088A1 (en) Cold rolled and heat treated steel sheet and a method of manufacturing thereof
KR20240075880A (ko) 냉연 열처리 강판 및 그 제조 방법
CN113195773A (zh) 冲缘加工性优异的高强度冷轧钢板和合金化热浸镀锌钢板及其制造方法