BR112021003592B1 - Chapa de aço laminada a quente, método de produção, uso de uma chapa de aço e veículo - Google Patents

Chapa de aço laminada a quente, método de produção, uso de uma chapa de aço e veículo Download PDF

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Abstract

chapa de aço laminada a quente, método de produção, uso e veículo. uma chapa de aço laminada a quente tendo uma composição que compreende os elementos expressos em percentagem em peso de 0,11% = carbono = 0,16%, 1% = manganês = 2%, 0,1% = silício = 0,7%, 0,02% = alumínio = 0,1%, 0,15% = molibdênio = 0,4%, 0,15% = vanádio = 0,4%, 0,002% = fósforo = 0,02%, 0% = enxofre = 0,005%, 0% = nitrogênio = 0,01%, e pode conter um ou mais dos seguintes elementos opcionais 0% = cromo = 0,5%, 0% = nióbio = 0,05%, 0,0001% = cálcio = 0,005%, 0% = boro = 0,001%, 0% = magnésio = 0,0010%, 0% = titânio = 0,01%, com 0,3% = mo + v + nb = 0,6%, a composição restante sendo composta de ferro e impurezas inevitáveis, a microestrutura da chapa de aço compreendendo em fração de área, 70% a 90% de bainita, 10% a 25% de ferrita em que as quantidades acumuladas de bainita e ferrita são pelo menos 90% e uma quantidade acumulada de austenita residual e martensita está entre 0% e 10%.

Description

CAMPO DA INVENÇÃO
[001] A presente invenção se refere a chapas de aço laminadas a quente adequadas para uso como chapa de aço para veículos.
ANTECEDENTES DA INVENÇÃO
[002] As peças automotivas são necessárias para satisfazer duas necessidades inconsistentes, viz. facilidade de conformação e resistência, mas nos últimos anos um terceiro requisito de melhoria no consumo de combustível também é esperado em relação aos automóveis, em vista das preocupações ambientais globais. Assim, agora as peças automotivas devem ser feitas de material com alta conformabilidade, a fim de se encaixar nos critérios de facilidade de ajuste na intrincada montagem do automóvel e, ao mesmo tempo, ter que melhorar a resistência para resistência ao choque e durabilidade do veículo, reduzindo o peso do veículo para melhorar eficiência do combustível.
[003] Portanto, intensos esforços de pesquisa e desenvolvimento são feitos para reduzir a quantidade de material utilizado no carro, aumentando a resistência do material. Por outro lado, um aumento na resistência das chapas de aço diminui a conformabilidade e, portanto, é necessário o desenvolvimento de materiais com alta resistência e alta conformabilidade.
[004] Pesquisas e desenvolvimentos anteriores no campo de chapas de aço de alta resistência e alta conformabilidade resultaram em vários métodos para a produção de chapas de aço de alta resistência e alta conformabilidade, alguns dos quais são enumerados neste documento para uma avaliação conclusiva da presente invenção.
[005] O documento EP 1 138 796 reivindica para aço laminado a quente com limite de elasticidade muito alto e resistência mecânica utilizável em particular para produção de peças automotivas, caracterizado pela seguinte composição em peso: 0,08% < carbono < 0,16%, 1% < manganês < 2%, 0,02% < alumínio < 0,1%, silício < 0,5%, fósforo < 0,03%, enxofre < 0,01%, Vanádio < 0,3%, cromo < 1%, nitrogênio < 0,015%, Molibdênio < 0,6%. Mas o aço do documento EP 1 138 796 não demonstra uma taxa de expansão do furo, que é essencial para a fabricação de peças automotivas.
[006] O documento EP 2 171 112 é uma invenção que se refere a uma chapa de aço laminada a quente com uma resistência superior a 800 MPa e um alongamento na ruptura superior a 10%, e tendo a seguinte composição em peso: 0,050% < C < 0,090%, 1% < Mn < 2%, 0,015% < Al < 0,050%, 0,1% < Si < 0,3%, 0,10% < Mo < 0,40%, S < 0,010%, P < 0,025%, 0,003% < N < 0,009%, 0,12% < V < 0,22%, Ti < 0,005%, Nb < 0,020% e opcionalmente Cr < 0,45%, o equilíbrio consistindo em ferro e impurezas inevitáveis resultantes da produção, em que a microestrutura da chapa ou da peça inclui, na fração de superfície, pelo menos 80% de bainita superior, o equilíbrio opcional consistindo em bainita inferior, de martensita e austenita residual, a soma dos teores da martensita e austenita residuais sendo inferior a 5%. Mas esta invenção também não é capaz de demonstrar a taxa de expansão do furo necessária para peças automotivas.
DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO
[007] O objetivo da presente invenção é resolver estes problemas, disponibilizando chapas de aço laminadas a quente que tenham simultaneamente: - uma resistência à tração maior ou igual a 940 MPa e de preferência acima de 960 MPa, - um alongamento total maior ou igual a 8% e de preferência acima de 9%. - uma taxa de expansão do furo maior ou igual a 40% e de preferência acima de 45%.
DESCRIÇÃO DE REALIZAÇÕES DA INVENÇÃO
[008] Em uma forma de realização preferencial, as chapas de aço de acordo com a invenção também podem apresentar uma tensão limite de escoamento de 750 MPa ou mais.
[009] Em uma forma de realização preferencial, as chapas de aço de acordo com a invenção também podem apresentar uma relação de tensão limite de escoamento para resistência à tração de 0,5 ou mais.
[0010] De preferência, esse aço também pode ter uma boa adequação para conformação, em particular para laminação com boa soldabilidade e capacidade de revestimento.
[0011] Outro objetivo da presente invenção é também disponibilizar um método para a fabricação dessas chapas que seja compatível com as aplicações industriais convencionais, embora seja robusto para mudanças de parâmetros de fabricação.
[0012] A chapa de aço laminada a quente da presente invenção pode opcionalmente ser revestida com zinco ou ligas de zinco, para melhorar a sua resistência à corrosão.
[0013] O carbono está presente no aço entre 0,11% e 0,16%. O carbono é um elemento necessário para aumentar a resistência da chapa de aço por controlar a formação de ferrita e o carbono também confere ao aço uma força de reforço precipitado através da formação de carboneto de Vanádio ou carbonetos de Nióbio, por conseguinte, o carbono desempenha um papel fundamental no aumento da força. Mas o teor de carbono inferior a 0,11% não será capaz de transmitir a resistência à tração ao aço da presente invenção. Por outro lado, com um teor de carbono superior a 0,16%, o aço apresenta baixa soldabilidade localizada, o que limita sua aplicação em peças automotivas. Um teor preferível para a presente invenção pode ser mantido entre 0,11% e 0,15%
[0014] O teor de manganês do aço da presente invenção está entre 1% e 2%. Este elemento é gammagenoso e também influencia as temperaturas Bs e Ms, portanto, desempenha um papel importante no controle da formação de ferrita. O objetivo da adição de manganês é essencialmente conferir temperabilidade ao aço. Uma quantidade de pelo menos 1% em peso de manganês tem sido encontrado a fim de proporcionar a resistência e capacidade de endurecimento para o aço chapa. Mas quando o teor de manganês é mais do que 2% produz efeitos adversos, tais como retarda a transformação de austenita durante o resfriamento depois da laminação a quente. Além disso, o teor de Manganês acima de 1,8% promove a segregação central, portanto, reduz a conformabilidade e também deteriora a soldabilidade do aço atual. Um teor preferível para a presente invenção pode ser mantido entre 1,3% e 1,8%.
[0015] O teor de silício do aço da presente invenção está compreendida entre 0,1% e 0,7%. O silício é um fortalecedor de solução sólida especialmente para microestruturas de ferrita e bainita. Além disso, um teor mais alto de silício pode retardar a precipitação da Cementita. No entanto, o teor desproporcional de silício leva a um problema, tal como defeitos de superfície como tiras de tigre que afetam adversamente a capacidade de revestimento do aço da presente invenção. Portanto, a concentração é controlada dentro de um limite superior de 0,7%. Um teor preferível para a presente invenção pode ser mantido entre 0,2% e 0,6%.
[0016] O alumínio é um elemento que está presente no aço da presente invenção entre 0,02% e 0,1%. O alumínio é um elemento alfagenoso e confere ductilidade ao aço da presente invenção. O alumínio no aço tem uma tendência de se ligar com nitrogênio para formar nitreto de alumínio, por conseguinte, do ponto de vista da presente invenção, o teor de alumínio deve ser mantido tão baixo quanto possível e de preferência entre 0,02% e 0,06%.
[0017] O Molibdênio é um elemento essencial que constitui 0,15% a 0,4% do aço da presente invenção. O Molibdênio aumenta a temperabilidade do aço da presente invenção e influencia a transformação da austenita em ferrita e bainita durante o resfriamento após a laminação a quente. No entanto, a adição de Molibdênio aumenta excessivamente o custo da adição de elementos de liga, de forma que, por razões econômicas, seu teor é limitado a 0,4%. O limite preferido para o Molibdênio está entre 0,15% e 0,3%.
[0018] O Vanádio é um elemento essencial que constitui entre 0,15% e 0,4% do aço da presente invenção. O Vanádio é eficaz no aumento da resistência do aço através da formação de carbonetos, nitretos ou carbo- nitretos e o limite superior é de 0,4% devido a razões econômicas. Estes carbonetos, nitretos ou carbo-nitretos são formados durante a segunda e terceira etapas de resfriamento. O limite preferido para Vanádio está entre 0,15% e 0,3%.
[0019] O fósforo constituinte do aço da presente invenção está entre 0,002% e 0,02%. O fósforo reduz a soldabilidade por pontos e a ductilidade a quente, principalmente devido à sua tendência a segregar nos contornos dos grãos ou co-segregar com o manganês. Por estas razões, o seu teor é limitado a 0,02% e de preferência é inferior a 0,015%.
[0020] O enxofre não é um elemento essencial, mas pode estar contido como uma impureza no aço e, do ponto de vista da presente invenção, o teor de enxofre é preferencialmente o mais baixo possível, mas é de 0,005% ou menos do ponto de vista do custo de fabricação. Além disso, se o enxofre superior estiver presente no aço, ele se combina para formar Sulfetos especialmente com Manganês e reduz seu impacto benéfico no aço da presente invenção, portanto, é preferido abaixo de 0,003%
[0021] O nitrogênio está limitado a 0,01% a fim de evitar o envelhecimento do material, o nitrogênio forma os nitretos que conferem resistência ao aço da presente invenção por fortalecimento por precipitação com Vanádio e Nióbio, mas sempre que a presença de nitrogênio for superior a 0,01%, ele pode formar elevada quantidade de Nitretos de Alumínio que são prejudiciais para a presente invenção, portanto, o limite superior preferido para o nitrogênio é 0,005%.
[0022] O cromo é um elemento opcional para a presente invenção. O teor de cromo que pode estar presente no aço da presente invenção está entre 0% e 0,5%. O Cromo é um elemento que fornece temperabilidade ao aço, mas um maior teor de Cromo superior a 0,5% leva a uma co-segregação central semelhante ao Manganês.
[0023] O Nióbio é um elemento opcional para a presente invenção. Teor de Nióbio pode estar presente no aço da presente invenção entre 0% e 0,05% e é adicionado no aço da presente invenção para a formação de carbonetos ou carbo-nitretos para fornecer força ao aço da presente invenção por precipitação por reforço.
[0024] O teor de Cálcio no aço da presente invenção está entre 0,0001% e 0,005%. O Cálcio é adicionado ao aço da presente invenção como um elemento opcional especialmente durante o tratamento de inclusão, retardando assim os efeitos prejudiciais do Enxofre. 0,3 < Mo + V + Nb < 0,6
[0025] A presença cumulativa de Molibdênio, Vanádio e Nióbio é mantida entre 0,3% e 0,6% para conferir ao aço da presente invenção a resistência e a razão de expansão do furo, pois tanto o Nióbio quanto o Vanádio formam nitretos, carbonitretos ou carbonetos enquanto o Molibdênio garante a formação de ferrita adequada portanto, esta equação apoia a presente invenção para atingir um equilíbrio entre a resistência à tração, garantindo a formação de precipitados e fornece a taxa de expansão do furo, garantindo ferrita adequada.
[0026] Outros elementos como Boro ou Magnésio podem ser adicionados individualmente ou em combinação nas seguintes proporções em peso : Boro ^ 0,001%, Magnésio ^ 0,0010%. Até os teores máximos indicados, esses elementos permitem refinar o grão durante a solidificação.
[0027] O Titânio é um elemento residual e pode estar presente em até 0,01%.
[0028] O restante da composição do Aço consiste em ferro e impurezas inevitáveis resultantes do processamento.
[0029] A microestrutura da chapa de aço compreende:
[0030] A bainita constitui de 70% a 90% da microestrutura por fração de área para o Aço da presente invenção. A Bainita constitui a fase primária do aço como uma matriz e, cumulativamente, consiste em Bainita superior e Bainita inferior. Para garantir resistência à tração de 940 MPa e de preferência 960 MPa ou mais, é necessário ter 70% de Bainita. A bainita começa a se formar na terceira etapa de resfriamento e se forma até o enrolamento.
[0031] A ferrita constitui de 10% a 25% da microestrutura por fração de área para o Aço da presente invenção. A Ferrita compreende cumulativamente ferrita poligonal e ferrita acicular. A Ferrita fornece alongamento, bem como formabilidade para o aço da presente invenção. Para garantir um alongamento de 8% e de preferência 9% ou mais, é necessário ter 10% de Ferrita. A Ferrita é formada durante o resfriamento após a laminação a quente no aço da presente invenção. Mas sempre que o teor de ferrita está presente acima de 25% no aço da presente invenção, a resistência à tração não é alcançada.
[0032] Os teores acumulados de bainita e ferrita são superiores a 90% para garantir um equilíbrio entre resistência e conformabilidade. A presença cumulativa de Bainita e Ferrita conferem resistência à tração de 940 Mpa, devido à presença de Bainita e Ferrita a conformabilidade é garantida.
[0033] A Martensita e a Austenita Residual são constituintes opcionais para o aço da presente invenção e podem estar presentes entre 0% e 10% cumulativamente por fração de área e são encontradas em traços. A Martensita para a presente invenção inclui tanto martensita fresca quanto martensita temperada. A Martensita confere resistência ao Aço da presente invenção. Quando Martensita está em excesso de 10%, ela fornece excesso de resistência e a tensão limite de escoamento vai além do limite superior aceitável. Em uma forma de realização preferencial, a quantidade acumulada de martentita e austenita residual está entre 2 e 10%.
[0034] Além da microestrutura acima mencionada, a microestrutura da chapa de aço laminada a quente está livre de componentes microestruturais, tais como Pearlita e Cementita, mas pode ser encontrada em traços.
[0035] Uma chapa de aço de acordo com a invenção pode ser produzida por qualquer método adequado. Um método preferido consiste em proporcionar uma fundição semi-acabada de aço com uma composição química de acordo com a invenção. A fundição pode ser feita em lingotes ou continuamente na forma de placas finas ou tiras finas, ou seja, com uma espessura variando de aproximadamente 220 mm para placas até várias dezenas de milímetros para tiras finas.
[0036] Por exemplo, uma placa com a composição química acima descrita é fabricada por lingotamento contínuo, em que a placa opcionalmente sofreu a redução suave direta durante o processo de lingotamento contínuo para evitar a segregação central e para garantir uma proporção de carbono local para carbono nominal mantida abaixo de 1,10. A placa fornecida pelo processo de lingotamento contínuo pode ser usada diretamente a uma alta temperatura após o lingotamento contínuo ou pode ser primeiro resfriada à temperatura ambiente e então reaquecida para laminação a quente.
[0037] A temperatura da chapa, que é sujeita a laminação a quente, é de preferência pelo menos 1200 °C e deve ser inferior a 1300 °C. Caso a temperatura da placa seja inferior a 1200 °C, é imposta carga excessiva ao laminador. Portanto, a temperatura da placa é de preferência suficientemente alta para que a laminação a quente possa ser completada na faixa de 100% austenítica. O reaquecimento em temperaturas acima de 1275 °C deve ser evitado porque causa perda de produtividade e também é industrialmente caro. Portanto, a temperatura de reaquecimento preferida está entre 1200 °C e 1275 °C.
[0038] A temperatura de acabamento de laminação a quente para a presente invenção está entre 850 °C e 975 °C e, de preferência, entre 880 °C e 930 °C.
[0039] A tira laminada a quente obtida desta maneira é então resfriada em um processo de resfriamento de três etapas, em que a etapa um de resfriamento começa imediatamente após o acabamento da laminação a quente e na etapa um a tira laminada a quente é resfriada a partir do acabamento da laminação a quente até uma faixa de temperatura entre 650 °C e 720 °C a uma taxa de resfriamento entre 40 °C/ s e 150 °C/ s. Em uma forma de realização preferida, a taxa de resfriamento para a etapa um de resfriamento está entre 40 °C/ s e 120 °C/ s.
[0040] Em seguida, a etapa dois de resfriamento é iniciada com uma faixa de temperatura entre 650 °C e 725 °C durante um período de tempo compreendido entre 1 segundo e 10 segundos, de preferência entre 2 e 9 segundos, e a etapa dois para entre 620 °C e 690 °C. Durante esta etapa, o resfriamento é feito por Ar e o limite de tempo é decidido de acordo com a microestrutura de ferrita prevista para o aço a ser fabricado posteriormente, durante esta etapa a microestrutura de ferrita é formada e os elementos de micro-liga como Vanádio e/ ou o Nióbio forma nitretos, carbonetos e carbo-nitretos para conferir resistência ao aço.
[0041] Em seguida, a etapa três de resfriamento começa a partir de uma faixa de temperatura entre 620 °C e 690 °C para a faixa de temperatura de enrolamento que está entre 450 °C e 550 °C a uma taxa de resfriamento superior a 20 °C/ s. Nesta etapa de resfriamento, a transformação da bainita começa e essa transformação continua até que a tira laminada a quente cruze a temperatura Ms durante o resfriamento e, posteriormente, a transformação da bainita é interrompida. Em uma forma de realização preferida, a faixa de temperatura de enrolando se situa entre 470 °C e 530 °C.
[0042] Em seguida, enrolar a tira laminada a quente entre a faixa de temperatura de 450 °C e 550 °C e de preferência entre 470 °C e 530 °C. Em seguida, resfriar a tira laminada a quente em bobina até a temperatura ambiente para obter uma chapa de aço laminada a quente.
EXEMPLOS
[0043] Os seguintes testes, exemplos, exemplos figurativos e tabelas que são apresentados neste documento são de natureza não restritiva e devem ser considerados apenas para fins de ilustração, e exibirão as características vantajosas da presente invenção.
[0044] As chapas de aço de diferentes composições estão reunidas na Tabela 1, onde as chapas de aço são produzidas de acordo com os parâmetros do processo estipulados na Tabela 2, respectivamente. A seguir, a Tabela 3 reúne as microestruturas das chapas de aço obtidas durante os ensaios e a Tabela 4 reúne o resultado das avaliações das propriedades obtidas. TABELA 1 I = de acordo com a invenção; R = referência; valores sublinhados: não são de acordo com a invenção. TABELA 2
[0045] A Tabela 2 reúne os parâmetros do processo implementado nas chapas da Tabela 1. I = de acordo com a invenção; R = referência; valores sublinhados: não são de acordo com a invenção. TABELA 3
[0046] A Tabela 3 exemplifica os resultados dos testes realizados de acordo com as normas em diferentes microscópios tais como Microscópio Eletrônico de Varredura para determinar as microestruturas de ambos os aços inventivos e de referência.
[0047] Os resultados são mostrados aqui: I = de acordo com a invenção; R = referência; valores sublinhados: não são de acordo com a invenção.
TABELA 4
[0048] A Tabela 4 exemplifica as propriedades mecânicas de ambos o aço inventivo e aços de referência. A fim de determinar a resistência à tração, tensão limite de escoamento e alongamento total, os testes de tração são conduzidos de acordo com as normas JIS Z2241.
[0049] Os resultados dos vários ensaios mecânicos realizados em conformidade com os padrões estão reunidos TABELA 4 I = de acordo com a invenção; R = referência; valores sublinhados: não são de acordo com a invenção.

Claims (19)

1. CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, caracterizada por ter uma composição que compreende os seguintes elementos, expressos em percentagem em peso: 0,11% ≤Carbono ≤0,16% 1 % ≤Manganês ≤2% 0,1% ≤Silício ≤0,7% 0,02% ≤Alumínio ≤0,1% 0,15% ≤Molibdênio ≤0,4% 0,15% ≤Vanádio ≤0,4% 0,002% ≤Fósforo ≤0,02% 0% ≤Enxofre ≤0,005% 0% ≤Nitrogênio ≤0,01% e pode conter um ou mais dos seguintes elementos opcionais 0% ≤Cromo ≤0,5% 0% ≤Nióbio ≤0,05% 0,0001% ≤Cálcio ≤0,005% 0% ≤Boro ≤0,001% 0% ≤Magnésio ≤0,0010% 0% ≤Titânio ≤0,01% com 0,3% ≤Mo + V + Nb ≤0,6% a composição restante sendo composta de ferro e impurezas inevitáveis causadas pelo processamento, a microestrutura da chapa de aço compreendendo, em fração de área, 70% a 90% de Bainita, 10% a 25% de Ferrita, em que as quantidades acumuladas de Bainita e Ferrita são pelo menos 90% e uma quantidade acumulada de Austenita e Martensita Residual está entre 0% e 10%.
2. CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pela composição incluir 0,2% a 0,6% de Silício.
3. CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 2, caracterizada pela composição incluir 0,11% a 0,15% de Carbono.
4. CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pela composição incluir 0,15% a 0,3% de Vanádio.
5. CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com qualquer uma das reivindicação 1 a 4, caracterizada pela composição incluir 1,3% a 1,8% de Manganês.
6. CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada pela composição incluir 0,15% a 0,3% de Molibdênio.
7. CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizada pela composição incluir 0,02% a 0,06% de Alumínio.
8. CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizada pela quantidade acumulada de Austenita Residual e Martensita estar entre 2% e 10%.
9. CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizada pela chapa de aço ter uma resistência à tração de 950 MPa ou mais e uma taxa de expansão do furo de 40% ou mais, medida acordo com as normas JIS Z2241.
10. CHAPA DE AÇO LAMINADA A QUENTE, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada pela chapa de aço ter uma resistência à tração de 960 MPa ou mais e um alongamento total de 8% ou mais, medida acordo com as normas JIS Z2241.
11. MÉTODO DE PRODUÇÃO de uma chapa de aço laminada a quente tratada termicamente, caracterizado por compreender as seguintes etapas sucessivas: - fornecer uma composição de aço, conforme definida em qualquer uma das reivindicações 1 a 7; - reaquecer o produto semi-acabado a uma temperatura entre 1200 °C e 1300 °C; - laminar o produto semi-acabado na faixa austenítica, em que a temperatura de acabamento de laminação a quente deve estar entre 850 °C e 975 °C para obter uma tira de aço laminada a quente; - então, resfriar a tira laminada a quente em três etapas de resfriamento em que: - a etapa um de resfriamento da chapa de aço laminada a quente começa em uma faixa de temperatura entre 850 °C e 975 °C até uma faixa de temperatura entre 650 °C e 725 °C, com uma taxa de resfriamento entre 40 °C/ s e 150 °C/ s; - a etapa dois de resfriamento da chapa de aço laminada a quente começa em uma faixa de temperatura entre 650 °C e 725 °C até uma faixa de temperatura entre 620 °C e 690 °C, a etapa dois tendo uma duração de 1 s a 10 s e sendo um resfriamento a ar, a etapa três de resfriamento da chapa de aço laminada a quente começa em uma faixa de temperatura entre 620 °C e 690 °C até uma faixa de temperatura entre 450 °C e 550 °C; com uma taxa de resfriamento superior a 20 °C/ s - em seguida, enrolar a tira de aço laminada a quente a uma temperatura entre 450 °C e 550 °C; - resfriar a tira de aço laminada a quente enrolada até a temperatura ambiente.
12. MÉTODO, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pela temperatura de reaquecimento para o produto semi-acabado ser entre 1200 °C e 1275 °C.
13. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 12, caracterizado pela temperatura de acabamento de laminação a quente estar entre 880 °C e 930 °C.
14. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 13, caracterizado pela faixa de temperatura de enrolamento estar entre 470 °C e 530 °C.
15. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 14, caracterizado pela taxa de resfriamento para a etapa um de resfriamento estar compreendida entre 40 °C/ s e 120 °C/ s.
16. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 15, caracterizado pela taxa de resfriamento durante a etapa três de resfriamento ser maior do que ou igual a 25 °C/ s.
17. MÉTODO, de acordo com qualquer uma das reivindicações 11 a 16, caracterizado pela duração da etapa dois de resfriamento estar entre 2 segundos e 9 segundos.
18. USO DE UMA CHAPA DE AÇO, conforme definida em qualquer uma das reivindicações 1 a 10, ou de uma chapa de aço produzida de acordo com o método, conforme definido em qualquer uma das reivindicações 11 a 17, caracterizado por ser para a fabricação de peças estruturais ou de segurança de um veículo.
19. VEÍCULO, caracterizado por compreender uma peça obtida conforme definido na reivindicação 18.
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