UA122066C2 - Вентиляційна система і спосіб її експлуатації під час тяжкої аварії в ядерній установці - Google Patents
Вентиляційна система і спосіб її експлуатації під час тяжкої аварії в ядерній установці Download PDFInfo
- Publication number
- UA122066C2 UA122066C2 UAA201708092A UAA201708092A UA122066C2 UA 122066 C2 UA122066 C2 UA 122066C2 UA A201708092 A UAA201708092 A UA A201708092A UA A201708092 A UAA201708092 A UA A201708092A UA 122066 C2 UA122066 C2 UA 122066C2
- Authority
- UA
- Ukraine
- Prior art keywords
- air
- retention
- inert gases
- blower
- adsorption
- Prior art date
Links
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 title claims abstract description 42
- 238000011017 operating method Methods 0.000 title 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims abstract description 74
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 claims description 104
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 claims description 53
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 15
- ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 7553-56-2 Chemical group [I] ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 13
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 claims description 13
- 239000011630 iodine Substances 0.000 claims description 13
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 238000011001 backwashing Methods 0.000 claims description 11
- 230000008021 deposition Effects 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 9
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 claims description 8
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims description 7
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 22
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 20
- 239000000941 radioactive substance Substances 0.000 description 11
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 10
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 10
- 230000008569 process Effects 0.000 description 8
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 7
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- 230000029058 respiratory gaseous exchange Effects 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 description 5
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 5
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 5
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000006837 decompression Effects 0.000 description 4
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 4
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 4
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 4
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000004992 fission Effects 0.000 description 3
- 229910052743 krypton Inorganic materials 0.000 description 3
- DNNSSWSSYDEUBZ-UHFFFAOYSA-N krypton atom Chemical compound [Kr] DNNSSWSSYDEUBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 description 3
- NLKNQRATVPKPDG-UHFFFAOYSA-M potassium iodide Chemical compound [K+].[I-] NLKNQRATVPKPDG-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 3
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 3
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 3
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 3
- 229910052724 xenon Inorganic materials 0.000 description 3
- FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N xenon atom Chemical compound [Xe] FHNFHKCVQCLJFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- PNDPGZBMCMUPRI-UHFFFAOYSA-N iodine Chemical compound II PNDPGZBMCMUPRI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000002497 iodine compounds Chemical class 0.000 description 2
- INQOMBQAUSQDDS-UHFFFAOYSA-N iodomethane Chemical compound IC INQOMBQAUSQDDS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 2
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 150000002978 peroxides Chemical class 0.000 description 2
- XXQBEVHPUKOQEO-UHFFFAOYSA-N potassium superoxide Chemical compound [K+].[K+].[O-][O-] XXQBEVHPUKOQEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 2
- NDVLTYZPCACLMA-UHFFFAOYSA-N silver oxide Chemical compound [O-2].[Ag+].[Ag+] NDVLTYZPCACLMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZXSQEZNORDWBGZ-UHFFFAOYSA-N 1,3-dihydropyrrolo[2,3-b]pyridin-2-one Chemical compound C1=CN=C2NC(=O)CC2=C1 ZXSQEZNORDWBGZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100168093 Caenorhabditis elegans cogc-2 gene Proteins 0.000 description 1
- 101100011365 Caenorhabditis elegans egl-13 gene Proteins 0.000 description 1
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000036541 health Effects 0.000 description 1
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 description 1
- 238000011900 installation process Methods 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 150000002496 iodine Chemical class 0.000 description 1
- 230000000155 isotopic effect Effects 0.000 description 1
- DNNSSWSSYDEUBZ-OUBTZVSYSA-N krypton-85 Chemical compound [85Kr] DNNSSWSSYDEUBZ-OUBTZVSYSA-N 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000009420 retrofitting Methods 0.000 description 1
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000000741 silica gel Substances 0.000 description 1
- 229910002027 silica gel Inorganic materials 0.000 description 1
- LKZMBDSASOBTPN-UHFFFAOYSA-L silver carbonate Substances [Ag].[O-]C([O-])=O LKZMBDSASOBTPN-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001958 silver carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001923 silver oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- HUAUNKAZQWMVFY-UHFFFAOYSA-M sodium;oxocalcium;hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+].[Ca]=O HUAUNKAZQWMVFY-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
- B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
- B01D53/0407—Constructional details of adsorbing systems
- B01D53/0446—Means for feeding or distributing gases
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21D—NUCLEAR POWER PLANT
- G21D1/00—Details of nuclear power plant
- G21D1/02—Arrangements of auxiliary equipment
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21D—NUCLEAR POWER PLANT
- G21D3/00—Control of nuclear power plant
- G21D3/04—Safety arrangements
- G21D3/06—Safety arrangements responsive to faults within the plant
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
- G21F7/00—Shielded cells or rooms
- G21F7/015—Room atmosphere, temperature or pressure control devices
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21F—PROTECTION AGAINST X-RADIATION, GAMMA RADIATION, CORPUSCULAR RADIATION OR PARTICLE BOMBARDMENT; TREATING RADIOACTIVELY CONTAMINATED MATERIAL; DECONTAMINATION ARRANGEMENTS THEREFOR
- G21F9/00—Treating radioactively contaminated material; Decontamination arrangements therefor
- G21F9/02—Treating gases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2257/00—Components to be removed
- B01D2257/10—Single element gases other than halogens
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- Business, Economics & Management (AREA)
- Emergency Management (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
- Ventilation (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Respiratory Apparatuses And Protective Means (AREA)
Abstract
Вентиляційна система (2) для доступного обслуговуючому персоналу виробничого приміщення ядерної установки, зокрема пункту (4) керування на атомній електростанції (6), при тяжких аваріях із вивільненням радіоактивних речовин має принаймні протягом кількох годин забезпечувати можливість підведення дезактивованого свіжого повітря. Зокрема, при цьому вміст радіоактивних інертних газів у підведеному до виробничого приміщення свіжому повітрі має бути якомога меншим. Для цього згідно з винаходом вентиляційна система (2) оснащена прокладеним від зовнішнього впуску (14) до виробничого приміщення повітропідвідним трубопроводом (10), в який включені перша повітродувка (12) і перша адсорбційна колона (38) для затримання інертних газів, прокладеним від виробничого приміщення до зовнішнього випуску (72) повітровідвідним трубопроводом (44), в який включені друга повітродувка (46) і друга адсорбційна колона (48) для затримання інертних газів, і перемикальними засобами для обміну виконуваними функціями першої та другої адсорбційних колон (38, 48) для затримання інертних газів.
Description
На атомній електростанції в аварійних або катастрофічних ситуаціях залежно від конкретного аварійного випадку і вжитих, залежно від обставин, контрзаходів слід враховувати можливість вивільнення значної кількості радіоактивних продуктів поділу, зокрема йоду, аерозолів та інертних газів. При цьому внаслідок витоків у захисній оболонці, перед потраплянням радіоактивних продуктів у середовище навколо атомної електростанції, необхідно виходити з того, що вивільнені радіоактивні речовини розповсюджуватимуться в будівлях атомної станції (наприклад у спорудах, в яких розміщене допоміжне устаткування, розподільні пристрої, диспетчерський пункт тощо). Зокрема, проблемою для персоналу атомної електростанції, поряд із вивільненням утворюючих аерозолі радіоактивних речовин, є вивільнення інертних газів.
Масоване вивільнення інертних газів, залежно від конкретних обставин, відбувається також при скиданні тиску шляхом випуску газів через фільтри та утворення хмари інертних газів над територією атомної електростанції. Залежно від метеорологічних умов не можна повністю виключити можливість довготривалого забруднення.
Для здійснення так званих заходів із керування важкими аваріями (англ. ассідепі тападетепі) необхідно, щоб умови на пункті керування, який називається також диспетчерським пунктом або диспетчерською, дозволяли перебувати на ньому обслуговуючому персоналу без ризику отримання недопустимих доз опромінення і радіоактивного зараження персоналу.
В аварійних ситуаціях, які виходять за межі розрахункових, із повним знеструмленням атомної електростанції (англ. 5іайоп БіасКоці, 5ВО) вентиляційні та фільтрувальні системи, які згідно з призначенням функціонують в нормальних умовах, вже не спроможні підтримувати важливі параметри режиму вентиляції для забезпечення доступу до пункту керування.
Попередні концепції подолання подібних сценаріїв передбачають ізолювання диспетчерського пункту. Для забезпечення його повітрям застосовують, наприклад, мобільні вентиляційні установки, які оснащені різними фільтрами. Ці установки не спроможні забезпечити задовільне затримання інертних газів.
Згідно з іншими концепціями для забезпечення диспетчерського пункту повітрям застосовують стиснене повітря з балонів. Проте, зберігання балонів зі стисненим повітрям на
Зо складі протягом тривалого періоду часу потребує дуже великих витрат, тому час зберігання є обмеженим. Реалізувати модульну та мобільну структуру системи практично неможливо. Крім цього, реалізація концепцій акумуляції тиску також потребує високих витрат на дооснащення працюючих установок.
В основу винаходу покладено задачу розроблення якомога простішої та компактної вентиляційної системи для пункту керування ядерною установкою або аналогічного приміщення, доступ до якого має обслуговуючий персонал, яка при тяжких аваріях із вивільненням радіоактивних речовин принаймні протягом кількох годин забезпечує можливість подачі дезактивованого свіжого повітря, завдяки чому присутній на пункті керування обслуговуючий персонал отримує мінімально можливу дозу опромінення. При цьому зокрема вміст радіоактивних інертних газів у свіжому повітрі, який подають на пункт керування, має бути мінімально можливим. Крім цього, це має бути вентиляційна система пасивного типу, яка споживає лише невелику кількість електричної енергії. Необхідно розробити також особливо переважний спосіб експлуатації подібної вентиляційної системи.
Відносно пристрою задачу винаходу вирішено ознаками пункту 1 формули винаходу.
Відносно способу задачу винаходу вирішено ознаками пункту 10 формули винаходу.
Переважні форми виконання винаходу є предметом залежних пунктів формули винаходу і докладно описані далі.
Відповідна винаходові вентиляційна система містить зокрема переважно модуль фільтрів для аерозолів та йоду. При цьому всмоктуване повітря в підвідний трубопровід подають за допомогою повітродувки і напрямляють через фільтр для завислих речовин для осадження аерозолів. Після осадження завислих речовин радіоактивні сполуки йоду осаджують переважно у фільтрувальному шарі з активованого вугілля. Для осадження радіоактивного метилйодиду шляхом ізотопного обміну або солеутворення можна застосовувати просочене активоване вугілля. Переважно після шару активованого вугілля для затримання продуктів стирання підключають пиловий фільтр.
Очищене таким чином за допомогою фільтрів повітря потім, на другій стадії технологічного процесу, напрямляють у модуль затримання інертних (благородних) газів. Модуль затримання інертних газів містить в основному дві адсорбційні колони парної конфігурації, які заповнені адсорбентом/адсорбентами, переважно активованим вугіллям. Адсорбент у колонах може бо також складатися з кількох шарів активованого вугілля і/або цеоліту, і/або молекулярних сит.
Підведене повітря напрямляють у першу адсорбційну колону, причому інертні гази, такі як, наприклад, ксенон, криптон, внаслідок динамічної адсорбції затримуються при їх напрямленні через колону. Після колони встановлений фільтр для затримання частинок адсорбенту.
Відведене повітря із зони приміщення, яку необхідно забезпечувати повітрям для дихання, одночасно напрямляють через другу адсорбційну колону, в якій використовують для зворотного промивання акумульованих раніше радіоактивних інертних газів, завдяки чому цю колону знову можна застосовувати для заповнення після перемикання. Перемикання здійснюють не пізніше, ніж незадовго до прориву радіоактивних речовин крізь адсорбент у першій адсорбційній колоні, причому її потім піддають зворотному промиванню відведеним повітрям. Перемикання відбувається переважно в пасивному режимі за допомогою схеми затримки або вимірювання радіоактивності.
Для підтримки зворотного промивання переважно застосовують повітродувку в повітровідвідному трубопроводі, причому збільшення об'єму потоку відведеного повітря посилюється за рахунок зниження тиску в процесі зворотного промивання інертних газів.
У повітровідвідному трубопроводі пункту керування переважно встановлений дросель, який забезпечує пасивне перегрівання відведеного повітря і, таким чином, зменшення його вологості (декомпресійне висушування шляхом зниження тиску). Це сприяє збільшенню швидкості десорбції інертних газів у підключеній послідовно адсорбційній колоні, яку необхідно промивати.
У повітропідвідному трубопроводі до модуля затримання інертних газів переважно встановлений дросель і/або вологовіддільник для запобігання перенесенню надто високої вологості в колони для затримання інертних газів.
Модуль затримання інертних газів додатково може бути оснащений пасивним акумулятором холоду для збільшення параметра К. Параметр К в цьому зв'язку характеризує адсорбційну ємність адсорбуючого матеріалу стосовно інертного газу, наприклад із застосуванням одиниці виміру сму інертного газу/г адсорбенту. Параметр К залежить від температури, тиску і вологості газу. Як правило, його визначають емпіричним шляхом.
Адсорбційні колони переважно експлуатують в режимі зміни тиску, тобто зі зниженим тиском у колоні, яка підлягає промиванню, і підвищеним тиском у заповнюваній колоні (в кожному випадку відносно атмосферного тиску) для поліпшення параметра К колон та зменшення їх
Зо габаритів. Підвищений тиск в адсорбційній колоні, крізь яку напрямляють підведене повітря, регулюють, наприклад, за допомогою регулювального клапана в повітропідвідному трубопроводі для підведення повітря.
Відведене повітря разом із підданими зворотному промиванню інертними газами виводять у навколишнє середовище атомної електростанції на достатній відстані від отвору для всмоктування підведеного повітря.
Вентиляційна система містить блок керування та відповідні органи для регулювання потоку і тиску.
Забезпечувані згідно з винаходом переваги полягають зокрема в тому, що поряд із завислими в повітрі радіоактивними речовинами в формі аерозолів та йоду/сполук йоду (зокрема органічного йоду) одночасно затримуються радіоактивні інертні гази із повітря, підведеного до пункту керування. Метод зміни тиску і промивання парних колон дозволяє надійно осаджувати із потоку підведеного повітря навіть довгоіснуючі ізотопи інертних газів, наприклад криптону-85. Необхідні для видалення інертних газів із сорбенту/(адсорбенту умови пасивно підтримуються шляхом декомпресійного перегрівання. Потреба в електричному робочому струмі існує в основному лише для оповітродувок у повітропідвідному та повітровідвідному трубопроводах, а також у невеликому обсязі для відповідного блоку керування і засобів для перемикання робочих циклів. Покриття цієї потреби протягом принаймні 72 годин може бути без проблем забезпечене за допомогою незалежного модуля енергозабезпечення (наприклад акумуляторних батарей і/або дизельного агрегату).
Таким чином, для забезпечення можливості перебування обслуговуючого персоналу на пункті керування здійснюють такі функції: - ізолювання системи вентиляції пункту керування від інших частин будівлі; - утворення підвищеного тиску порівняно з прилеглими приміщеннями в будівлі (наприклад «1 мбар); - дотримання допустимої концентрації монооксиду та діоксиду вуглецю; - затримання йоду; - затримання аерозолів; - затримання інертних газів (наприклад, криптону, ксенону); - обмеження дози опромінення (наприклад « 100 мЗв/7 діб); бо - обмеження температури для дотримання умов класифікації температур ІС;
- забезпечення виконання вищевказаних функцій протягом принаймні 72 годин.
Стислий перелік інших переваг: - модульна і мобільна структура системи; - невеликі витрати і можливість простого узгодження при вбудовуванні в працюючі установки; - низькі витрати на технічне обслуговування; - відсутність потреби у зберіганні на складі повітря, яке є придатним для дихання, що потребує великих витрат; - можливість забезпечення більшою кількістю повітря (повітрообміну) і більших зон приміщень.
Далі приклад виконання винаходу описаний докладніше з посиланням на креслення.
Фі. 1 Значно спрощена технологічна блок-схема вентиляційної системи для пункту керування атомної електростанції.
Фіг. 2 Змінений (розширений) варіант системи, зображеної на фіг. 1.
Зображена на Фіг. 1 аварійна вентиляційна система, скорочено вентиляційна система 2, призначена для підведення свіжого повітря до пункту 4 керування атомної електростанції 6, називаного також диспетчерською або блочним пунктом керування (англ. Маіїп СопігоЇ! Коот,
МС). в аварійних або катастрофічних ситуаціях, зокрема на початковій стадії тяжкої аварії з вивільненням продуктів поділу атомного ядра всередині будівлі атомної електростанції та, залежно від конкретних обставин, у навколишнє середовище.
У подібних сценаріях, які зазвичай супроводжуються відмовою власної системи енергозабезпечення атомної електростанції 6, а разом із цим також відмовою розрахованої на роботу в нормальних умовах вентиляційної системи (не зображеної на кресленні) для пункту 4 керування, особливо важливим є підтримання пункту 4 керування протягом певного часу - приблизно до 72 годин після початку аварії - в стані, який не загрожує обслуговуючому персоналу для забезпечення можливості запровадження і контролювання початкових контрзаходів. Ймовірно, що обслуговуючому персоналу доведеться також перебувати на пункті 4 керування до зниження радіоактивності в навколишньому середовищі після початкового максимуму до рівня, при якому з'явиться можливість безпечної евакуації.
Зо З цією метою вентиляційна система 2 для пункту 4 керування розрахована, з однієї сторони, на підведення дезактивованого і збагаченого киснем свіжого повітря - називаного також підведеним повітрям - із середовища навколо пункту 4 керування або будівлі атомної електростанції та оснащена відповідними ступенями фільтрування і очищення. З іншої сторони, вентиляційна система 2 забезпечує відведення відпрацьованого і насиченого діоксидом вуглецю повітря - називаного також відведеним повітрям -- із пункту 4 керування в навколишнє середовище. При цьому, на відміну від інших, застосовуваних досі концепцій, не передбачене ані підведення свіжого повітря з відповідної системи акумулювання стисненого повітря, ані суттєвої рециркуляції і регенерації повітря у внутрішньому приміщенні пункту 4 керування.
Конкретно до принаймні приблизно герметично ізольованого від навколишнього середовища внутрішнього приміщення 8 пункту 4 керування приєднаний повітропідвідний трубопровід 10, називаний також підвідним трубопроводом для свіжого повітря або трубопроводом свіжого повітря, по якому в процесі роботи вентиляційної системи 2 за допомогою повітродувки 12 свіже повітря всмоктують з навколишнього середовища і подають у внутрішнє приміщення 8. Впускний отвір або скорочено впуск 14 повітропідвідного трубопроводу 10 може бути розміщений на деякій відстані від пункту 4 керування, зокрема поза будівлею атомної електростанції. Попри це, підведене через впуск 14 свіже повітря залежно від перебігу аварії може бути значно забруднене радіоактивними продуктами ділення, зокрема в формі аерозолів, йоду і сполук йоду, а також інертних газів. Ці компоненти необхідно повністю і надійно, наскільки це можливо, видалити з потоку свіжого повітря, називаного також потоком підведеного повітря перед його напрямленням крізь прохідний отвір 16 у захисній стіні 18 (на кресленні зображені лише її ділянки) у внутрішнє приміщення 8 пункту 4 керування.
Для цього в напрямку потоку свіжого повітря після впуску 14 у повітропідвідний трубопровід 10 включений перший фільтрувальний каскад у формі фільтра 20 для осадження аерозолів, який у даному прикладі реалізований двома включеними паралельно в напрямку потоку високоефективними пиловими повітряними фільтрами (НЕРА-фільтрами (від англ. Нідн
Епісіепсу Рапісцшіане Аїіпійег, з нім. відповідно «фільтр для завислих речовин»). Відповідно до цього НЕРА-фільтри 22 забезпечують високоефективне осадження аерозольних частинок, називаних також завислими частинками, із потоку свіжого повітря, зокрема ізотопів Те, С5, Ва,
Ви, Се, Га.
Далі в напрямку потоку в повітропідвідний трубопровід 10 включений другий фільтрувальний каскад із фільтру 24 для осадження йоду і послідовно підключеного до нього пилового фільтру 26. Фільтр 24 для осадження йоду виконаний переважно в формі фільтрувального шару з активованого вугілля завтовшки, наприклад, від 0,1 м до 0,5 м. Після попереднього осадження завислих речовин у фільтрі 20 для осадження аерозолів, у фільтрі 24 для осадження йоду відокремлюють радіоактивні сполуки йоду та елементарний йод, наприклад, із параметром К » 8 при тривалості контакту від 0,1 с до 0,5 с. Для осадження радіоактивного метилйодиду шляхом ізотопного обміну або солеутворення може бути застосоване просочене активоване вугілля (наприклад йодидом калію як засобом для просочення). Підключений після фільтру 24 для осадження йоду пиловий фільтр 26 призначений для затримання пилу з шару активованого вугілля.
В напрямку потоку після другого фільтрувального каскаду в повітропідвідний трубопровід 10 включений пневмотранспортер або скорочено повітродувка 12 для транспортування потоку свіжого повітря. Потужність всмоктування повітродувки 12, переважно оснащеної електроприводом, становить, наприклад, від 100 м3/год до 6 000 м/год.
Для утворення необхідного робочого струму передбачений автономний, не залежний від розрахованої на нормальні умови експлуатації власної системи енергозабезпечення і переважно також від звичайної (внутрішньосистемної) мережі аварійного електроживлення, модуль 28 електроживлення, наприклад, на основі електричних батарей/акумуляторів і/або дизельного агрегату. Модуль 28 електроживлення в разі необхідності активізується переважно автоматично подібно до системи безперебійного електроживлення або альтернативно за допомогою відповідного блоку 30 керування.
Далі в напрямку потоку в повітропідвідний трубопровід 10 додатково може бути включений вологовіддільник 21, називаний також низькотемпературним уловлювачем, для відокремлення здатних до конденсації компонентів із потоку свіжого повітря. Він може бути виконаний, наприклад, у формі пасивного низькотемпературного уловлювача із застосуванням силікагелю іМабо льоду як сушильного агента. Таким чином зменшують вміст вологи в потоку свіжого повітря у послідовно підключених функціональних вузлах (див. далі). Для цього призначений також альтернативний або додатковий, підключений у цьому прикладі виконання в напрямку потоку свіжого повітря після вологовіддільника 32, дросель 34, який діє на потік свіжого повітря за принципом декомпресійного висушування. Для цього може бути застосований зокрема регульований дросельний клапан.
Після стадій фільтрування і висушування потік свіжого повітря при встановленні підпорядкованих виконавчих органів (див. далі) у відповідне положення напрямляють, наприклад, на ділянку 36 трубопроводу, в яку включена адсорбційна колона для затримання інертних газів або скорочено адсорбційна колона 38. При цьому інертні гази, які наявні в потоку свіжого повітря, насамперед ксенон і криптон, в рамках встановленої в динамічному режимі рівноваги внаслідок фізичної і/або хімічної адсорбції зв'язуються адсорбентом, яким заповнена адсорбційна колона 38, і таким чином затримуються на ділянці 36 трубопроводу, поки адсорбційна ємність адсорбційної колони 38 ще не вичерпана. Як адсорбент можуть бути передбачені зокрема один або декілька шарів активованого вугілля і/або цеоліту, і/або молекулярних сит.
Після адсорбційної колони 38 підключена ділянка трубопроводу, яка сполучена з пунктом 4 керування, в яку включений пиловий фільтр 40 для затримання відокремлених частинок адсорбенту.
Насамкінець, дезактивований описаним вище чином потік свіжого повітря через прохідний отвір 16 в захисній стіні 18 пункту 4 керування напрямляють у його внутрішнє приміщення 8; таким чином до нього підводять невикористане, насичене киснем повітря для дихання, рівень радіоактивності якого є допустимим для обслуговуючого персоналу.
Повітрообмін підтримують шляхом відведення використаного, насиченого діоксидом вуглецю повітря з пункту 4 керування через сполучений з його внутрішнім приміщенням 8 і виведений через прохідний отвір 42 у захисній стіні 18 в навколишнє середовище повітровідвідний трубопровід 44, в який для підтримки транспортування газів включена повітродувка 46. При цьому йдеться переважно про оснащену електроприводом повітродувку 46, для електроживлення якої, так само як і для повітродувки 12, застосовують модуль 28 електроживлення.
Оскільки адсорбційна спроможність адсорбційної колони 38, в якій піддають обробці потік свіжого повітря, при традиційних габаритах зазвичай вичерпується вже після короткого часу експлуатації, вентиляційна система 2 розрахована на зворотне промивання адсорбованих бо інертних газів і їх виведення в навколишнє середовище в безперервному режимі роботи. Для цього передбачені дві в основному конструктивно ідентичні адсорбційні колони 38 та 48, в які за допомогою відповідних розгалужувачів і приєднувальних елементів трубопроводів, а також виконавчих органів, у даному випадку в формі триходових клапанів, напрямляють свіже або відведене повітря таким чином, що в одній із обох адсорбційних колон 38 і 48, як вже описано вище, здійснюють обробку потоку свіжого повітря в режимі адсорбції, в той час як іншу колону в режимі десорбції чи промивання піддають зворотному промиванню потоком відведеного повітря і, таким чином, готують до наступного циклу адсорбції. Шляхом перемикання виконавчих органів можна здійснювати обмін виконуваними функціями адсорбційних колон 38 та 48 і таким чином здійснювати циклічну зміну режимів адсорбції та десорбції для відповідної колони.
У зображеному на кресленні прикладі виконання ці функції реалізують таким чином, що одна адсорбційна колона 38 встановлена на ділянці 36 трубопроводу, а інша адсорбційна колона 48 на ділянці 50 трубопроводу підключена зустрічно-паралельно першій адсорбційній колоні 38 відносно напрямку потоку. Обидві ділянки трубопроводу 36 і 50 з'єднані на одній стороні в триходовому клапані 52, а на другій стороні -- в точці 54 з'єднання на стороні всмоктування повітродувки 46. Крім цього, на одній стороні між триходовим клапаном 52 і обома адсорбційними колонами 38 та 48 включена трубна перемичка 60, виконана з можливістю підключення обома триходовими клапанами 56 і 58 між обома ділянками 36 і 50 трубопроводу, яка трубним трійником 62 сполучена з прокладеною до пилового фільтра 40 ділянкою повітропідвідного трубопроводу 10. На іншій стороні за аналогічним принципом між адсорбційними колонами 38, 48 і точкою 54 з'єднання включена трубна перемичка 68, виконана з можливістю підключення обома триходовими клапанами 64 і 66, яка трубним трійником 70 сполучена з прокладеною від дроселя 34 ділянкою повітропідвідного трубопроводу 10.
При відповідному розміщенні клапанів підведене повітря, яке надходить від дроселя 34, як описано вище, через трубний трійник 70, триходовий клапан 6б, нижню на кресленні адсорбційну колону 38, триходовий клапан 58 і трубний трійник 62 напрямляють до пилового фільтра 40, а звідти -- далі до пункту 4 керування. В іншій гілці трубопроводу відведене повітря з пункту 4 керування через триходовий клапан 52, триходовий клапан 56, верхню на кресленні адсорбційну колону 48 і триходовий клапан 64 напрямляють до всмоктувального отвору повітродувки 46 і звідти далі до труби для відведення повітря або до іншого випуску 72, який
Зо розміщений на деякій відстані від впуску 14 для свіжого повітря.
Таким чином, інертні гази, акумульовані шляхом адсорбції протягом попереднього циклу в адсорбційній колоні 48, в цьому режимі роботи під дією майже не вміщуючого інертних газів відведеного повітря з внутрішнього приміщення 8 пункту 4 керування десорбуються з адсорбенту і разом з потоком відведеного повітря в процесі зворотного промивання виводяться в навколишнє середовище. Процес зворотного промивання підтримується повітродувкою 46, встановленою в напрямку потоку після адсорбційної колони 48, яку піддають зворотному промиванню, причому збільшення об'єму потоку відведеного повітря посилюється під дією зниженого тиску в процесі зворотного промивання інертних газів.
У повітровідвідному трубопроводі 44, прокладеному від пункту керування, в напрямку потоку відведеного повітря перед триходовим клапаном 52 і, таким чином, в напрямку потоку перед адсорбційною колоною 48, яка працює в режимі промивання, встановлений дросель 74, переважно в формі регульованого дросельного клапана, який призначений для пасивного перегрівання відведеного повітря і, разом із цим, до зменшення вмісту вологи у відведеному повітрі (декомпресійне висушування). Завдяки цьому збільшується швидкість десорбції інертних газів у підключеній послідовно адсорбційній колоні 48.
Після перемикання адсорбційні колони 38 і 48 міняються виконуваними функціями. Тепер свіже повітря, яке надходить від дроселя 34, через триходовий клапан 64, адсорбційну колону 48 і триходовий клапан 56 напрямляють на пиловий фільтр 40 і звідти до пункту 4 керування.
Навпаки, відведене повітря з пункту 4 керування, яке надходить від дроселя 74, через триходовий клапан 52, триходовий клапан 58, адсорбційну колону 38 і триходовий клапан 66 напрямляють до повітродувки 46 і звідти -- до випуску 72. Раніше заповнену адсорбційну колону 38 тепер піддають зворотному промиванню відведеним повітрям, у той час як адсорбційна колона 48 готова для очищення свіжого повітря і відповідно до цього -- до повторного заповнення.
Для керування процесами перемикання за допомогою триходових клапанів 52, 56, 58, 64, 66 передбачений блок 30 керування, який керує також обома повітродувками 12 і 46 та, в разі необхідності, іншими виконавчими органами для регулювання потоку і тиску. Для фахівців є самозрозумілим, що функція перемикання може бути еквівалентно реалізована також за допомогою інших варіантів прокладення трубопроводів і розміщення виконавчих органів.
Як позначено штриховим обвідним контуром, вентиляційна система 2 переважно має модульну структуру, утворену модулем 76 затримання інертних газів, модулем 78 для осадження йоду та аерозолів і модулем 28 електроживлення. Самозрозуміло, що модулі можуть бути також розмежовані іншим чином, і можуть бути передбачені додаткові модулі або субмодулі. Окремі модулі розміщують, наприклад, у придатних до транспортування стандартних контейнерах, завдяки чому забезпечується можливість їх простого транспортування до місця застосування і спрощення процесу монтажу шляхом з'єднання відповідних стандартних елементів трубопроводів.
У зображеному на Фіг. 2 варіанті вентиляційної системи 2 додатково до відомих із фіг. 1 компонентів передбачений модуль затримання діоксиду вуглецю (СО2г), переважно адсорбційна колона 82 для затримання СО, що функціонує переважно за принципом хімічної адсорбції (хемосорбції) або абсорбції. Завдяки цьому забезпечується можливість експлуатації пункту 4 керування протягом певного часу в режимі циркуляції повітря без підведення ззовні (фільтрованого) повітря для дихання без перевищення критичної для здоров'я обслуговуючого персоналу концентрації СО» на пункті 4 керування. Перевагою цього варіанта є те, що при екстремальному радіоактивному забрудненні поза захисною оболонкою реактора радіоактивні речовини не можуть проникнути на пункт 4 керування в режимі циркуляції повітря.
Інтеграцію адсорбційної колони 82 для затримання СО»? у відому з Фіг. 1 систему здійснюють переважно таким чином, що передбачений відгалужений від повітровідвідного трубопроводу 44 і приєднаний до повітропідвідного трубопроводу 10 рециркуляційний трубопровід або циркуляційний повітропровід 80, у який включена адсорбційна колона 82 для затримання СО».
Таким чином, за допомогою включеної в циркуляційний повітропровід 80 циркуляційної повітродувки 84 відведене з пункту 4 керування повітря, насичене СО», в режимі циркуляції напрямляють через адсорбційну колону 82 для затримання СО», після чого зі зменшеним вмістом СО повертають на пункт 4 керування як повітря для дихання. Адсорбцію СО» здійснюють майже під таким тиском, який панує на пункті 4 керування, тобто приблизно під атмосферним або трохи вищим тиском (уникнення проникнення радіоактивних речовин ззовні, англ. іп-ІеаКаде, див. далі) Завдяки цьому немає потреби у здійсненні циркуляційною повітродувкою 84 суттєвої роботи зі стиснення.
Зо Конкретно циркуляційний повітропровід 80 в описаному прикладі зі сторони впуску через розгалужувач трубопроводу (наприклад, трубний трійник) приєднаний до ділянки повітровідвідного трубопроводу 44 між прохідним отвором 42 у пункт 4 керування і дроселем 74.
Зі сторони випуску циркуляційний повітропровід 80 через розгалужувач трубопроводу приєднаний до ділянки повітропідвідного трубопроводу 10 між прохідним отвором 16 і триходовим клапаном 58, в даному прикладі в напрямку потоку перед пиловим фільтром 40.
Додатково або альтернативно в циркуляційний повітропровід 80 може бути включений фільтр 86, у даному випадку, наприклад, у напрямку потоку після адсорбційної колони 82 для затримання СО» (напрямок потоку в режимі циркуляції повітря позначений стрілкою поряд із колоною).
Самозрозуміло, можливими є різні варіанти інтеграції системи рециркуляції повітря у вентиляційну систему 2, але перевагою зображеного на кресленні варіанта є, зокрема, те, що вцілому необхідно виконувати лише два прохідних отвори 16, 42 крізь захисну стіну 18 пункту 4 керування / крізь захисну оболонку реактора. Перевагою є також те, що в режимі циркуляції повітря вміщуюча адсорбційні колони 38, 48 для затримання інертних газів і суміжні компоненти частина вентиляційної системи 2 за допомогою відповідних елементів запірної арматури або клапанів просто і надійно може бути від'єднана або ізольована від системи рециркуляції повітря стосовно потоку та середовища.
Циркуляційний повітропровід 80 зі сторони входу і виходу оснащений запірними клапанами 88, 90 для забезпечення можливості його ізолювання від усієї системи трубопроводів в разі необхідності. Переважно запірні клапани 88, 90 виконані з можливістю регулювання потоку (регулювальні клапани), завдяки чому можна регулювати також часткові потоки. Це стосується також інших клапанів, зокрема описаних далі запірних клапанів 92, 94.
Може бути передбачена окрема циркуляційна повітродувка 84 для циркуляційного повітропроводу 80. Проте, особливо переважним у варіанті згідно з Фіг. 1 є застосування використовуваної виключно як вентилятор для відведеного повітря повітродувки 46 у повітровідвідному трубопроводі 44 в сенсі її подвійного використання в режимі циркуляції повітря як циркуляційної повітродувки 84. Для цього циркуляційний повітропровід 80 через відповідні розгалужувачі трубопроводів або приєднувальні елементи приєднують до ділянки повітровідвідного трубопроводу 44, в яку включена повітродувка 46. Ця ділянка трубопроводу 60 виконана з можливістю ізолювання за допомогою запірних клапанів 92, 94 від випуску 72 і частини вентиляційної системи 2, в якій встановлені адсорбційні колони 38, 48 для затримання інертних газів, і в режимі циркуляції повітря утворює часткову ділянку циркуляційного повітропроводу 80. Адсорбційна колона 82 для затримання СО», як зображено на кресленні, встановлена переважно в напрямку потоку після повітродувки 46 (або загальніше: циркуляційної повітродувки 84) на її напірній стороні.
Переважно як запірний клапан 94 у розгалужувача трубопроводу застосовують регульований триходовий клапан, який у режимі десорбції (зворотного промивання) адсорбційної колони 38 або 48 для затримання інертних газів розблоковує випуск 72 і запирає приєднану гілку циркуляційного повітропроводу 80. Це дозволяє випускати в навколишнє середовище радіоактивні речовини, розчинені в процесі десорбції адсорбційної колони 38 або 48 для затримання інертних газів, а не транспортувати їх по циркуляційному повітропроводу 80 на пункт 4 керування. Таким чином, переважно десорбцію інертних газів (промивання адсорбційної колони 38 або 48 для затримання інертних газів) і адсорбцію СО» (режим циркуляції повітря) не здійснюють одночасно.
Проте, адсорбцію інертних газів (завантаження адсорбційної колони 38 або 48 для затримання інертних газів) і адсорбцію СОг (режим циркуляції повітря) можна без проблем здійснювати одночасно. У цьому випадку фільтроване свіже повітря нагнітають на пункт 4 керування через принаймні одну з обох адсорбційних колон 38 або 48 для затримання інертних газів і повітропідвідний трубопровід 10. Повітря, відведене з пункту 4 керування, при відкритому запірному клапані 88 за допомогою повітродувки 46 транспортують по циркуляційному повітропроводу 80. При цьому залежно від положення запірного клапана 94, виконаного в формі триходового регулювального клапана, більший або менший частковий потік (який залежно від обставин може також бути нульовим) випускають через випуск 72 в навколишню атмосферу, а залишковий частковий потік повертають назад через адсорбційну колону 82 для затримання
Со» на пункт 4 керування. При цьому запірний клапан 92 закритий, завдяки чому, як описано вище, запобігають небажаному поверненню радіоактивних речовин із адсорбційної колони 38 або 48 для затримання інертних газів на пункт 4 керування.
Інший можливий спосіб експлуатації включає одночасне здійснення адсорбції та десорбції адсорбційних колон 38 або 48 для затримання інертних газів із періодичною зміною, як вже було
Зо описано в зв'язку з Фіг. 1. У цьому режимі роботи, як описано вище, адсорбцію СО» в режимі циркуляції повітря переважно не здійснюють.
Проте, було встановлено, що фізична адсорбція в адсорбційних колонах 38 або 48 для затримання інертних газів під вищим тиском (наприклад 8 бар) є значно ефективнішою, ніж під атмосферним тиском, в той час як десорбцію здійснюють переважно під відносно нижчим тиском, зокрема під тиском, дещо меншим, аніж атмосферний. Завдяки цьому після кожного процесу обміну колон функціями (перемикання) має бути запланований певний відрізок часу, що становить, наприклад, від 10 хвилин до 30 хвилин, для необхідного підвищення тиску за допомогою діючої як компресор повітродувки 12. На цій стадії підвищення тиску, на якій затримувальна здатність адсорбційних колон 38 або 48 для затримання інертних газів ще не реалізована повністю, вентиляцію пункту 4 керування здійснюють переважно лише шляхом адсорбції СО» в режимі циркуляції повітря. Хоча при цьому вміст кисню у повітрі на заповненому обслуговуючим персоналом пункті 4 керування повільно зменшується внаслідок споживання повітря, вміст СОг надійно підтримують нижче критичного значення. Згодом, після досягнення робочого тиску, необхідного для ефективного затримання інертних газів, переважно підключають подачу фільтрованого повітря через адсорбційні колони 38 або 48 для затримання інертних газів (одночасне здійснення адсорбції інертних газів та адсорбції СО», як описано вище). Завдяки цьому знову збільшують вже зменшений вміст кисню у повітрі на пункті 4 керування. Після цього можна здійснювати стадії регенерації (десорбції) при відключеній циркуляції повітря та обмін функціями адсорбційних колон 38 і 48 для затримання інертних газів.
Іншими словами, переважний спосіб експлуатації вентиляційної системи 2 згідно з Фіг. 2 полягає в тому, що протягом відрізку часу, необхідного для підвищення тиску в адсорбційних колонах 38, 48 для затримання інертних газів, забезпечення повітрям пункту 4 керування -- переважно виключно -- здійснюють у режимі циркуляції повітря. Після підвищення тиску переважно під час/разом із хімічною адсорбцією СО» свіже повітря подають через ділянку затримки інертних газів із адсорбційними колонами 38, 48 для затримання інертних газів.
Збільшений об'ємний потік переважно використовують для підтримання концентрації кисню і підвищення тиску на пункті 4 керування. Завдяки цьому утворюється напрямлений потік із підвищеним тиском на пункті 4 керування порівняно з навколишнім середовищем, що надійно бо перешкоджає проникненню радіоактивних речовин ззовні на пункт 4 керування (англ. іп-
Ієакаде). Прості системи, які здійснюють лише відокремлення СО», не можуть забезпечити достатньо надійне виконання цієї задачі.
Адсорбентом, який для адсорбції СО застосовують в адсорбційній колоні 82 для затримання СО», може бути, наприклад, натрове вапно (англ. 50да Ійте), цеоліт/умолекулярне сито або здатний до регенерації адсорбент. ІНшими прикладами можливих адсорбентів є насамперед оксиди, пероксиди та гіпероксиди (наприклад, гіпероксид калію). Здатні до регенерації адсорбенти можуть складатися з оксидів металів або їх сумішей. Наприклад, оксид срібла реагує з СО», утворюючи карбонат срібла. В принципі, на різних стадіях можуть бути застосовані також суміші вказаних адсорбентів або реалізовані багатоступеневі адсорбційні колони із однотипними або різними адсорбентами.
При відповідній придатності адсорбенту в адсорбційній колоні 82 для затримання СО» можна здійснювати оборотну хемосорбцію при підвищеній температурі та в принципі регенерувати адсорбент. Для цього, залежно від обставин, доцільно застосовувати прості модифікації схеми прокладення трубопроводів системи рециркуляції повітря, щоб забезпечити можливість здійснення подібних стадій регенерації поза описаним вище режимом циркуляції повітря без навантаження для пункту 4 керування.
Таким чином, за допомогою систем згідно з Фіг. 1 і Фіг. 2, поряд із наявними в повітрі забрудненими радіоактивними речовинами аерозолями та органічним йодом можна затримувати також інертні гази з повітря для дихання на пункті керування. Крім цього, розширена система згідно з Фіг. 2 видаляє також СО» з повітря для дихання шляхом хімічної адсорбції/абсороції.
Шляхом інтеграції безпосередньої адсорбції СОг2 можна забезпечити роботу пункту 4 керування в екстремальних аварійних ситуаціях у режимі циркуляції повітря, допоки концентрація кисню в повітрі в пункті керування не зменшиться до нижнього порогового значення (близько 17-19 об. 95), коли виникне потреба у підведенні свіжого повітря ззовні.
Затримання інертних газів за допомогою адсорбційних колон 38, 48 для затримання інертних газів при цьому здійснюють насамперед для забезпечення потреби в кисні та збільшення його вмісту в повітрі. Це дозволяє суттєво зменшити необхідну для модуля привідну енергію та кількість активованого вугілля. Можна мінімізувати необхідну для стиснення енергію для
Зо здійснення адсорбції зі зміною тиску. Завдяки цьому для автономного забезпечення енергією можна застосовувати агрегати, які мають менші габарити.
Навіть якщо опис досі обмежувався вентиляцією (центрального) пункту керування атомної електростанції, самозрозуміло, що вентиляційна система 2 може бути застосована також для забезпечення аварійної вентиляції інших зон приміщення на атомній електростанції або взагалі ядерної установки, наприклад, складу тепловидільних елементів, регенераційних установок, паливообробних установок тощо, будівель, в яких встановлене допоміжне устаткування, розподільні пристрої, контрольно-вимірювальні пульти або інші пристрої для обслуговування та контролю. Подібні приміщення в узагальнюючій, стислій формі називають також «виробничими приміщеннями».
Claims (14)
1. Вентиляційна система (2) для доступного обслуговуючому персоналу виробничого приміщення ядерної установки, зокрема пункту (4) керування на атомній електростанції (б), яка містить принаймні такі компоненти: прокладений від зовнішнього впуску (14) до виробничого приміщення повітропідвідний трубопровід (10), в який включені перша повітродувка (12) і перша адсорбційна колона (38) для затримання інертних газів, прокладений від виробничого приміщення до зовнішнього випуску (72) повітровідвідний трубопровід (44), в який включені друга повітродувка (46) і друга адсорбційна колона (48) для затримання інертних газів, і перемикальні засоби для обміну виконуваними функціями першої і другої адсорбційних колон (38, 48) для затримання інертних газів, яка відрізняється тим, що циркуляційний повітропровід (80), в який включені адсорбційна колона (82) для затримання Со» і циркуляційна повітродувка (84), прокладений від виробничого приміщення і знову назад до нього, причому друга повітродувка (46) встановлена з можливістю включення у циркуляційний повітропровід (80) як циркуляційна повітродувка (84).
2. Вентиляційна система за пунктом 1, яка відрізняється тим, що циркуляційний повітропровід (80) зі сторони входу підключений до повітровідвідного трубопроводу (44), а зі сторони виходу - до повітропідвідного трубопроводу (10).
З. Вентиляційна система за будь-яким із пунктів 1-2, яка відрізняється тим, що перша повітродувка (12) встановлена в напрямку потоку підведеного повітря перед першою адсорбційною колоною (38) для затримання інертних газів.
4. Вентиляційна система за пунктом 3, яка відрізняється тим, що між першою повітродувкою (12) і першою адсорбційною колоною (38) для затримання інертних газів у повітропідвідний трубопровід (10) включені дросель (34) і/або вологовіддільник (32).
5. Вентиляційна система за будь-яким із пунктів 1-4, яка відрізняється тим, що друга повітродувка (46) в напрямку потоку відведеного повітря встановлена після другої адсорбційної колони (48) для затримання інертних газів.
6. Вентиляційна система за будь-яким із пунктів 1-5, яка відрізняється тим, що у повітровідвідний трубопровід (44) у напрямку потоку відведеного повітря перед другою адсорбційною колоною (48) для затримання інертних газів включений дросель (74).
7. Вентиляційна система за будь-яким із пунктів 1-6, яка відрізняється тим, що у повітропідвідний трубопровід (10) включені фільтр (24) для осадження йоду і фільтр (20) для осадження аерозолів.
8. Вентиляційна система за пунктом 7, яка відрізняється тим, що фільтр (24) для осадження йоду і фільтр (20) для осадження аерозолів встановлені в напрямку потоку підведеного повітря перед першою повітродувкою (12).
9. Вентиляційна система за будь-яким із пунктів 1-7, яка відрізняється тим, що містить автономний модуль (28) електроживлення.
10. Вентиляційна система за будь-яким із пунктів 1-8, яка відрізняється тим, що перемикальні засоби є триходовими клапанами (52, 56, 58, 64, 66).
11. Спосіб експлуатації вентиляційної установки (2) для доступного обслуговуючому персоналу виробничого приміщення ядерної установки, зокрема пункту (4) керування на атомній електростанції (б), яка містить прокладений від зовнішнього впуску (14) до виробничого приміщення повітропідвідний трубопровід (10), в який включені перша повітродувка (12) і перша адсорбційна колона (38) для затримання інертних газів, прокладений від виробничого приміщення до зовнішнього випуску (72) повітровідвідний трубопровід (44), в який включені друга повітродувка (46) і друга адсорбційна колона (48) для Зо затримання інертних газів, і перемикальні засоби для обміну виконуваними функціями першої і другої адсорбційних колон (38, 48) для затримання інертних газів, причому одночасно через одну з обох адсорбційних колон (38) для затримання інертних газів напрямляють підведене повітря і таким чином завантажують її радіоактивними інертними газами, а через другу адсорбційну колону (48) для затримання інертних газів напрямляють відведене повітря і таким чином здійснюють її зворотне промивання, і причому при вичерпанні адсорбційної ємності поточно заповнюваної адсорбційної колони (38) для затримання інертних газів шляхом перемикання здійснюють обмін виконуваними функціями обох адсорбційних колон (38, 48) для затримання інертних газів, який відрізняється тим, що циркуляційний повітропровід (80), в який включені адсорбційна колона (82) для затримання СО» і циркуляційна повітродувка (84), прокладений від виробничого приміщення і знову назад до нього, причому за допомогою першої повітродувки (12) принаймні в одній із обох адсорбційних колон (38, 48) для затримання інертних газів здійснюють збільшення тиску, і причому одночасно в режимі циркуляції повітря здійснюють зменшення вмісту СО» за допомогою адсорбційної колони (82) для затримання СО».
12. Спосіб за пунктом 11, який відрізняється тим, що вентиляцію виробничого приміщення під час збільшення тиску здійснюють виключно очищеним від СО: циркуляційним повітрям.
13. Спосіб за пунктом 11 або 12, який відрізняється тим, що одночасно у виробниче приміщення напрямляють підведене повітря через принаймні одну з обох адсорбційних колон (38, 48) для затримання інертних газів і в режимі циркуляції повітря здійснюють зменшення вмісту СО» за допомогою адсорбційної колони (82) для затримання СО».
14. Спосіб за будь-яким із пунктів 11-13, який відрізняється тим, що першу повітродувку (12) застосовують як циркуляційну повітродувку (84).
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102015200679.4A DE102015200679A1 (de) | 2015-01-16 | 2015-01-16 | Belüftungssystem und zugehöriges Betriebsverfahren zum Einsatz während eines schweren Störfalls in einer kerntechnischen Anlage |
PCT/EP2016/050255 WO2016113189A1 (de) | 2015-01-16 | 2016-01-08 | Belüftungssystem und zugehöriges betriebsverfahren zum einsatz während eines schweren störfalls in einer kerntechnischen anlage |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
UA122066C2 true UA122066C2 (uk) | 2020-09-10 |
Family
ID=55236333
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
UAA201708092A UA122066C2 (uk) | 2015-01-16 | 2016-01-08 | Вентиляційна система і спосіб її експлуатації під час тяжкої аварії в ядерній установці |
Country Status (17)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US10137399B2 (uk) |
EP (1) | EP3245655B1 (uk) |
JP (1) | JP6679596B2 (uk) |
KR (1) | KR20170104473A (uk) |
CN (1) | CN107112062B (uk) |
AR (1) | AR103991A1 (uk) |
BR (1) | BR112017013720B1 (uk) |
CA (1) | CA2973751A1 (uk) |
DE (1) | DE102015200679A1 (uk) |
EA (1) | EA030998B1 (uk) |
ES (1) | ES2833549T3 (uk) |
MX (1) | MX2017009151A (uk) |
PL (1) | PL3245655T3 (uk) |
TW (1) | TWI687939B (uk) |
UA (1) | UA122066C2 (uk) |
WO (1) | WO2016113189A1 (uk) |
ZA (1) | ZA201704225B (uk) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR102020908B1 (ko) | 2017-12-19 | 2019-09-11 | 한국원자력연구원 | 원자력발전소 중대사고 발생시 방사성 물질의 대기방출을 저감시키는 주증기 계통 |
JP6927893B2 (ja) * | 2018-01-18 | 2021-09-01 | 日立Geニュークリア・エナジー株式会社 | 原子炉格納容器ベントシステム |
CN110097991B (zh) * | 2018-01-31 | 2023-07-14 | 中国辐射防护研究院 | 一种事故条件下使用可移动放射性气体处理系统 |
JP7082016B2 (ja) * | 2018-09-13 | 2022-06-07 | 日立Geニュークリア・エナジー株式会社 | 原子力プラントの換気空調システム |
KR20200033007A (ko) | 2018-09-19 | 2020-03-27 | 한국수력원자력 주식회사 | 압축공기를 이용한 피동형 공기정화 시스템 및 이를 이용한 공기정화 방법 |
JP7266006B2 (ja) | 2020-03-13 | 2023-04-27 | 日立Geニュークリア・エナジー株式会社 | 原子炉格納容器ベント装置および原子力発電プラント |
JP7331030B2 (ja) | 2021-03-18 | 2023-08-22 | 日立Geニュークリア・エナジー株式会社 | 原子炉格納容器ベントシステム |
Family Cites Families (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1298818A (en) * | 1968-12-20 | 1972-12-06 | Kobe Steel Ltd | Separation of oxygen from air |
US3944646A (en) * | 1972-05-11 | 1976-03-16 | Union Carbide Corporation | Radioactive krypton gas separation |
US4228197A (en) * | 1979-01-18 | 1980-10-14 | Food Storage Systems, Inc. | Atmosphere controlling method and apparatus for food storage |
US4369048A (en) * | 1980-01-28 | 1983-01-18 | Dallas T. Pence | Method for treating gaseous effluents emitted from a nuclear reactor |
DE3418972A1 (de) * | 1984-05-22 | 1985-11-28 | Kernforschungsanlage Jülich GmbH, 5170 Jülich | Verfahren und vorrichtung zum adsorptiven abtrennen von krypton aus einem krypton/stickstoff-gasgemisch |
US4816041A (en) * | 1984-05-22 | 1989-03-28 | Kernforschungsanlage Julich Gesellschaft Mit Beschrankter Haftung | Process and installation for the adsorptive separation of krypton from a krypton nitrogen gas mixture |
JPS61280336A (ja) * | 1985-06-04 | 1986-12-10 | Toshiba Corp | 換気空調設備 |
US4754611A (en) * | 1986-10-31 | 1988-07-05 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Controlled atmosphere storage system |
DE3729517A1 (de) * | 1987-09-03 | 1989-03-16 | Siemens Ag | Adsorptionseinrichtung zur gastrennung |
DE19532366C1 (de) * | 1995-09-01 | 1996-12-05 | Siemens Ag | Vorrichtung und Verfahren zur Inertisierung und zum Venting der Containment-Atmosphäre in einem Kernkraftwerk |
US6610124B1 (en) * | 2002-03-12 | 2003-08-26 | Engelhard Corporation | Heavy hydrocarbon recovery from pressure swing adsorption unit tail gas |
JP4181078B2 (ja) * | 2004-03-24 | 2008-11-12 | 株式会社日本触媒 | 空気清浄化装置 |
CN1287886C (zh) * | 2004-06-11 | 2006-12-06 | 成都天立化工科技有限公司 | 一种改进的两段变压吸附制富氧方法 |
US20060191410A1 (en) * | 2005-02-28 | 2006-08-31 | Dolan William B | NGL trap-method for recovery of heavy hydrocarbon from natural gas |
ITVR20050034A1 (it) * | 2005-03-16 | 2006-09-17 | Marvil Engineering Srl | Impianto di abbattimento della anidride carbonica da ambienti ad atmosfera controllata |
DE102006055966A1 (de) * | 2006-11-24 | 2008-05-29 | Areva Np Gmbh | Kerntechnische Anlage und Verfahren zum Betreiben einer kerntechnischen Anlage |
CN101231898B (zh) * | 2007-12-11 | 2011-07-20 | 中国原子能科学研究院 | 放射性钠在线净化用的冷阱 |
ES2368467T3 (es) * | 2008-09-16 | 2011-11-17 | Areva Np | Filtro para la captura de partículas en el fluido refrigerante de un reactor nuclear. |
CN201655347U (zh) * | 2009-12-09 | 2010-11-24 | 中国辐射防护研究院 | 一种多用途核空气净化装置 |
DE102010035509A1 (de) * | 2010-08-25 | 2012-03-01 | Areva Np Gmbh | Verfahren zur Druckentlastung eines Kernkraftwerks, Druckentlastungssystem für ein Kernkraftwerk sowie zugehöriges Kernkraftwerk |
CA2809502C (en) * | 2010-08-27 | 2016-05-17 | Inventys Thermal Technologies Inc. | Method of adsorptive gas separation using thermally conductive contactor structure |
EP3345673B1 (en) * | 2011-07-18 | 2020-03-25 | Carrier Corporation | Refrigerated transport container with movable sorbent bed for controlling inner air |
DE102012203010A1 (de) * | 2012-02-28 | 2013-08-29 | Areva Gmbh | Verfahren zur Reinigung und Konditionierung des Wasser-Dampfkreislaufes eines Kraftwerkes, insbesondere eines Kernkraftwerkes |
AU2013369186B2 (en) * | 2012-12-31 | 2016-06-23 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method for processing Fischer-Tropsch off-gas |
DE102013209191A1 (de) * | 2013-05-17 | 2014-11-20 | Areva Gmbh | Druckentlastungs- und Aktivitätsrückhaltesystem für eine kerntechnische Anlage |
DE102013214230B4 (de) * | 2013-07-19 | 2016-03-03 | Areva Gmbh | Verwendung eines Belüftungssystems und zugehöriges Betriebsverfahren zum Einsatz während eines schweren Störfalls in einer kerntechnischen Anlage |
JP6591416B2 (ja) * | 2013-08-14 | 2019-10-16 | フラマトム ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツング | 原子炉に使用する部品表面の放射能汚染を低減するプロセス |
JP5991330B2 (ja) * | 2014-01-29 | 2016-09-14 | 信越半導体株式会社 | シリコン単結晶製造装置からのアルゴンガス回収精製方法及びアルゴンガス回収精製装置 |
-
2015
- 2015-01-16 DE DE102015200679.4A patent/DE102015200679A1/de not_active Ceased
-
2016
- 2016-01-08 KR KR1020177019440A patent/KR20170104473A/ko active IP Right Grant
- 2016-01-08 EA EA201791609A patent/EA030998B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2016-01-08 JP JP2017536532A patent/JP6679596B2/ja active Active
- 2016-01-08 ES ES16701571T patent/ES2833549T3/es active Active
- 2016-01-08 UA UAA201708092A patent/UA122066C2/uk unknown
- 2016-01-08 BR BR112017013720-8A patent/BR112017013720B1/pt active IP Right Grant
- 2016-01-08 MX MX2017009151A patent/MX2017009151A/es unknown
- 2016-01-08 WO PCT/EP2016/050255 patent/WO2016113189A1/de active Application Filing
- 2016-01-08 PL PL16701571T patent/PL3245655T3/pl unknown
- 2016-01-08 EP EP16701571.8A patent/EP3245655B1/de active Active
- 2016-01-08 CA CA2973751A patent/CA2973751A1/en not_active Abandoned
- 2016-01-08 CN CN201680005997.7A patent/CN107112062B/zh active Active
- 2016-01-14 TW TW105101016A patent/TWI687939B/zh active
- 2016-01-15 AR ARP160100101A patent/AR103991A1/es active IP Right Grant
-
2017
- 2017-06-21 ZA ZA2017/04225A patent/ZA201704225B/en unknown
- 2017-07-17 US US15/651,152 patent/US10137399B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2018502303A (ja) | 2018-01-25 |
MX2017009151A (es) | 2018-04-20 |
KR20170104473A (ko) | 2017-09-15 |
AR103991A1 (es) | 2017-06-21 |
TW201633326A (zh) | 2016-09-16 |
BR112017013720A2 (pt) | 2018-01-02 |
JP6679596B2 (ja) | 2020-04-15 |
EA201791609A1 (ru) | 2017-11-30 |
CA2973751A1 (en) | 2016-07-21 |
PL3245655T3 (pl) | 2021-03-08 |
ZA201704225B (en) | 2018-08-29 |
EP3245655B1 (de) | 2020-09-09 |
US10137399B2 (en) | 2018-11-27 |
ES2833549T3 (es) | 2021-06-15 |
DE102015200679A1 (de) | 2016-07-21 |
WO2016113189A1 (de) | 2016-07-21 |
CN107112062B (zh) | 2020-10-23 |
US20170312679A1 (en) | 2017-11-02 |
CN107112062A (zh) | 2017-08-29 |
EA030998B1 (ru) | 2018-10-31 |
BR112017013720B1 (pt) | 2022-08-16 |
EP3245655A1 (de) | 2017-11-22 |
TWI687939B (zh) | 2020-03-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
UA122066C2 (uk) | Вентиляційна система і спосіб її експлуатації під час тяжкої аварії в ядерній установці | |
US9697921B2 (en) | Ventilation system operating method for use during a serious incident in a nuclear plant | |
CN104157318B (zh) | 核电站含氢放射性废气处理系统 | |
JP6378551B2 (ja) | 非常時用空調システム | |
CN104143368A (zh) | 核电站放射性废气处理系统 | |
US9243417B2 (en) | Personal safety system | |
JP5714066B2 (ja) | 換気システム | |
JP6133822B2 (ja) | 換気システム | |
CN110097991B (zh) | 一种事故条件下使用可移动放射性气体处理系统 | |
CN215730900U (zh) | 核设施用放射性废气处理系统 | |
KR102457482B1 (ko) | 원자력 발전소의 오염공기 제거장치를 포함하는 화재 진압 시스템 | |
CN116959766A (zh) | 开孔燃料元件碱金属冷却快堆中85Kr和133Xe的处理系统及方法 | |
JPH04351997A (ja) | 核融合炉室内雰囲気浄化装置 | |
JPH04186199A (ja) | 放射化二酸化炭素の吸着設備及び吸着容器 |