TWI815601B - 電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法、及電磁鋼帶的製造方法 - Google Patents
電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法、及電磁鋼帶的製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- TWI815601B TWI815601B TW111130115A TW111130115A TWI815601B TW I815601 B TWI815601 B TW I815601B TW 111130115 A TW111130115 A TW 111130115A TW 111130115 A TW111130115 A TW 111130115A TW I815601 B TWI815601 B TW I815601B
- Authority
- TW
- Taiwan
- Prior art keywords
- electromagnetic steel
- steel strip
- joined
- joining
- friction stir
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 464
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 464
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 135
- 238000003756 stirring Methods 0.000 title claims abstract description 101
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 94
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 238000005304 joining Methods 0.000 claims abstract description 137
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 214
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 81
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 70
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 45
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 32
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 20
- 230000006698 induction Effects 0.000 claims description 11
- 239000010960 cold rolled steel Substances 0.000 claims description 4
- 238000010276 construction Methods 0.000 abstract description 9
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 abstract description 4
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 abstract 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 54
- 210000001503 joint Anatomy 0.000 description 53
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 23
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 23
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 20
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 16
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 11
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 11
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 9
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 9
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 7
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 7
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 5
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 4
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 3
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 3
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 3
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 3
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 3
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 3
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 3
- UOACKFBJUYNSLK-XRKIENNPSA-N Estradiol Cypionate Chemical compound O([C@H]1CC[C@H]2[C@H]3[C@@H](C4=CC=C(O)C=C4CC3)CC[C@@]21C)C(=O)CCC1CCCC1 UOACKFBJUYNSLK-XRKIENNPSA-N 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- QZPSXPBJTPJTSZ-UHFFFAOYSA-N aqua regia Chemical compound Cl.O[N+]([O-])=O QZPSXPBJTPJTSZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 2
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000020169 heat generation Effects 0.000 description 2
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 2
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 2
- OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N picric acid Chemical compound OC1=C([N+]([O-])=O)C=C([N+]([O-])=O)C=C1[N+]([O-])=O OXNIZHLAWKMVMX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 2
- 150000003568 thioethers Chemical class 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007545 Vickers hardness test Methods 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- HQFCOGRKGVGYBB-UHFFFAOYSA-N ethanol;nitric acid Chemical compound CCO.O[N+]([O-])=O HQFCOGRKGVGYBB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000131 inhibitory effect on fracture Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/12—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating the heat being generated by friction; Friction welding
Abstract
本發明提供一種電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其可於高施工效率下，抑制因卷材接合部的機械特性劣化或形狀劣化而導致在生產線上發生卷材接合部的斷裂的情況，進而，於旋轉工具的耐久性方面亦有利。本發明進行預熱式雙面摩擦攪拌接合，並且關於旋轉工具的肩部的直徑D（mm），使其滿足下式（7）的關係，且關於由旋轉工具的轉速RS（次/分鐘）、旋轉工具的肩部的直徑D（mm）及接合速度JS（mm/分鐘）表示的RS×D
3/JS，使其滿足下式（8）的關係。
4×TJ≦D≦10×TJ …（7）
180×TJ≦RS×D
3/JS≦1500×TJ …（8）
Description
本發明是有關於一種電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法、及電磁鋼帶的製造方法。
於鋼板的生產線、例如酸洗、冷軋、退火及鍍敷等生產線中，為了提升生產性或提高良率，一般於實施所謂的卷材接合後使鋼帶通行。此處，所謂卷材接合，是指於生產線上將先行的鋼帶(以下，亦稱為先行鋼帶)的端部(後端)與繼先行鋼帶之後的鋼帶(以下，亦稱為後行鋼帶)的端部(前端)接合。以下，亦將藉由卷材接合而形成的接合部稱為卷材接合部。再者，前端是生產線上的鋼帶的前進方向側的端部。另外，後端是生產線上的鋼帶的與前進方向相反之側的端部。藉由進行該卷材接合，能夠於遍及鋼帶的全長而賦予了張力的狀態下進行軋製等。另外，於鋼帶的前端或後端，亦能夠對板厚或形狀進行高精度控制。
於卷材接合中，先前一般應用閃光對焊(flash butt welding)等。但是，隨著雷射焊機的進步，例如於電磁鋼板或不鏽鋼鋼板、高張力鋼板的生產線上，於卷材接合中應用雷射焊接亦逐漸成為主流。
作為此種技術，例如於專利文獻1中揭示了：「一種高Si鋼的雷射焊接方法，其特徵在於，當對高Si鋼進行焊接時，使用以Ni為主成分的填充焊絲(filler wire)，或者供給以Ni為主成分的粉末填料，以焊接金屬的化學組成滿足下述(1)式的方式進行焊接，X=[%Ni]-[%Si]×2.5-([%Cr]+[%Mo])×0.4≧0‥(1)
其中，[%Ni]、[%Si]、[%Cr]及[%Mo]分別表示焊接金屬中的Ni、Si、Cr及Mo的含量(重量%)。」。
於專利文獻2中揭示了：「一種雷射焊接方法，將先行板與後行板對接並使用填充焊絲進行雷射焊接，所述方法的特徵在於，焊接初期的所述先行板和後行板的對接縫隙(Gap)與焊接金屬的平均寬度(DEPO)之比(Gap/DEPO)為0.3~0.8。」。
於專利文獻3中揭示了：「一種薄板的焊接部，對在連續冷軋線上搬送的包含特殊鋼的先行薄板與後行薄板進行雷射焊接而形成，所述焊接部中，若將存在於上側伸出部的下側的所述母材的最小厚度設為L1，將由下側伸出部與所述上側伸出部夾持的所述母材的最小厚度設為L2，則L1及L2中的至少任一個大於零，所述上側伸出部包含藉由冷軋而於母材上表面側延伸出的焊接金屬，所述下側伸
出部包含藉由冷軋而於所述母材的下表面側延伸出的焊接金屬。」。
[現有技術文獻]
[專利文獻]
專利文獻1：日本專利特開平5-305466號公報
專利文獻2：日本專利特開2004-25284號公報
專利文獻3：日本專利特開2011-140026號公報
專利文獻4：日本專利特表平07-505090號公報
專利文獻5：日本專利特開2000-334577號公報
專利文獻6：日本專利第4838385號
專利文獻7：日本專利第4838388號
專利文獻8：日本專利特再表2019-26864號公報
專利文獻9：日本專利特再表2019-54400號公報
專利文獻10：日本專利第5185103號
專利文獻11：日本專利特開2015-127063號公報
專利文獻12：日本專利特開2003-181655號公報
專利文獻13：日本專利特開2003-290936號公報
專利文獻14：日本專利特開2004-195480號公報
專利文獻15：日本專利特開2011-115846號公報
專利文獻16：日本專利第6332561號
專利文獻17：日本專利第6332562號
專利文獻18：日本專利第6497451號
專利文獻19：日本專利特開2020-124739號公報
[非專利文獻]
非專利文獻1：崔，L.；藤井，H.；辻，N.；野木，K.(Cui,L.；Fujii,H.；Tsuji,N.；Nogi,K.)材料快報(Scripta Mater.)2007，56，p.637-640.
但是，由於雷射焊接是熔融焊接，因此會產生因熔融及凝固時的雜質偏析而引起的脆化、或因氫侵入而引起的脆化。其結果，有時會導致接合部(焊接部)的機械特性劣化。特別是，由於電磁鋼板的成分組成中含有大量的Si，故卷材接合部的機械特性劣化容易變得明顯。因此，若如專利文獻1~專利文獻3般應用雷射焊接作為電磁鋼帶的卷材接合，則存在如下問題：於生產線、例如連續冷軋線上，因卷材接合部發生斷裂、生產線停止等而導致生產性的降低。
另外，由於在電磁鋼板的生產線上連續地搬送電磁鋼帶，因此亦期望提升卷材接合的施工效率。進而，隨著卷材接合的施工效率的提升，亦期望旋轉工具的耐久性提高(壽命延長)。
本發明是鑒於以上現狀而開發的，其目的在於提供一種電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其可於高施工效率下，抑制因卷材接合部的機械特性劣化或形狀劣化而導致在生產線上發生卷材接合部的斷裂的情況，進而，於旋轉工具的耐久性方面亦有利。
另外，本發明的目的在於提供一種使用了所述電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法的電磁鋼帶的製造方法。
於是，發明者等人為了達成所述目的而反覆進行了努力研究。首先，發明者等人對在應用雷射焊接作為電磁鋼帶的卷材接合的情況下會發生卷材接合部的機械特性劣化或形狀劣化的理由進行了調查/研究，結果獲得了以下見解。
(a)如上所述，於電磁鋼板的成分組成中含有大量的、例如為2.0質量%~5.0質量%程度的Si。Si為鐵氧體穩定化元素。因此，若於電磁鋼帶的卷材接合中應用一般的雷射焊接，則作為熔融部的卷材接合部的鐵氧體晶粒、甚至熱影響部的鐵氧體晶粒粗大化。因此，卷材接合部的機械特性、特別是韌性或彎曲強度大幅劣化，導致在生產線上發生卷材接合部的斷裂。
(b)另外，於所述專利文獻1~專利文獻3的技術中，使用以作為沃斯田鐵穩定化元素的Ni為主成分的填充材料(填料)。因此，於卷材接合部主要獲得沃斯田鐵相。但是，於所述專利文獻1~專利文獻3的技術中，需要消除先行鋼帶與後行鋼帶的對接縫隙的變動，對熔融部(焊接金屬)中的填充材料的融合量與鋼板的融合量進行極其嚴格的管理，並始終對熔融部(焊接金屬)中的Ni當量與Cr當量的平衡進行恰當控制。即，若熔融部(焊接金屬)中的Ni當量與Cr當量的平衡未得到恰當控制，則於卷材接合部會形成為硬且脆的組織的麻田散鐵相。因此，卷材
接合部的機械特性、特別是韌性大幅劣化。另外，於熱影響部，由於鐵氧體晶粒的粗大化，卷材接合部的機械特性大幅劣化。基於該些理由，會導致在生產線上發生卷材接合部的斷裂。
(c)進而，所述先行鋼帶與後行鋼帶的對接縫隙的變動會對焊接部的余高產生影響。例如，於焊接部的余高變高而焊接部成為過度凸出的形狀的情況下，當對焊接部施加負荷時，應力會集中於焊趾部。因此，就該方面而言，所述先行鋼帶與後行鋼帶的對接縫隙的變動成為在生產線上發生卷材接合部的斷裂的原因。再者，焊接部的盈餘可藉由磨削等而去除。但是，此種步驟的增加會導致生產性的大幅降低。
依據以上方面，發明者等人進一步反覆進行了各種研究，結果，發明者等人構思出應用摩擦攪拌接合作為電磁鋼帶的卷材接合。
此處，所謂摩擦攪拌接合，是指利用了旋轉工具與被接合材的摩擦熱、及被接合材的塑性流動的固相接合。即，利用旋轉工具對被接合材的未接合部(接合預定區域)進行摩擦攪拌。當被接合材的未接合部藉由摩擦熱而受到加熱時，開始發生塑性流動。而且，塑性流動域與母材部的界面大幅伸長。藉此，不存在氧化物的純淨界面彼此接觸，被接合材不會熔融而形成接合部。此處，接合部是藉由旋轉工具和被接合材的摩擦熱與塑性流動而受到熱加工並成為再結晶組織的區域，有時亦稱為攪拌部。另外，於與接合部鄰接的區域中形成如下區域：該區域雖然會受到藉由
摩擦熱與塑性流動進行的熱加工的影響，但因溫度或加工並不充分而成為未達再結晶的組織。將該區域稱為熱加工影響部。進而，於被接合材中亦存在不受藉由摩擦熱與塑性流動進行的熱加工的影響的區域。將該區域稱為母材部。再者，摩擦攪拌接合的相關技術例如於專利文獻4~專利文獻19及非專利文獻1中進行了揭示，但該些均不適用於電磁鋼帶的卷材接合。
因此，發明者等人基於所述構思進一步反覆進行了各種研究，結果獲得了以下見解。
(d)為了有利地解決所述(a)~(c)的問題，重要的是以下方面。
‧對被接合材進行預熱處理。
‧作為接合方式而應用所謂的雙面摩擦攪拌接合。
‧於此基礎上，關於旋轉工具的肩部的直徑D(mm)，使其滿足下式(7)的關係。
‧進而，對接合條件進行適當控制。特別是關於由旋轉工具的轉速RS(次/分鐘)、旋轉工具的肩部的直徑D(mm)及接合速度JS(mm/分鐘)表示的RS×D3/JS，使其滿足下式(8)的關係。
藉此，即便為使用電磁鋼帶作為被接合材的情況，亦不會導致卷材接合部的形狀劣化，卷材接合部的機械特性提高，在生產線上發生卷材接合部的斷裂的情況得到有效抑制。另外，可於抑制缺陷產生的同時使接合速度高速化，因此施工效率優異，於生產性的方面亦極其有利。進而，於旋轉工具的耐久性的方面亦有
利。再者，以下，亦將針對被接合材進行預熱處理的雙面摩擦攪拌接合稱為預熱式雙面摩擦攪拌接合。
4×TJ≦D≦10×TJ...(7)
180×TJ≦RS×D3/JS≦1500×TJ...(8)
此處，
於未接合部為對接部的情況下，TJ為第一電磁鋼帶的板厚及第二電磁鋼帶的板厚的平均值(mm)，
於未接合部為重疊部的情況下，TJ為重疊部的厚度(mm)。
(e)另外，適宜的是於同時滿足上列式(7)及式(8)的關係的基礎上，使接合部及熱加工影響部的鋼組織成為鐵氧體相主體的組織，且同時達成接合部及熱加工影響部的鋼組織的微細化、和接合部與母材部的硬度差的降低。具體而言，適宜為同時滿足下式(1)~式(4)的關係。
藉此，即便為使用電磁鋼帶作為被接合材的情況，亦不會導致卷材接合部的形狀劣化，卷材接合部的機械特性提高，在生產線上發生卷材接合部的斷裂的情況更有效地得到抑制。
Dsz≦200μm...(1)
Dhaz1≦Dbm1...(2)
Dhaz2≦Dbm2...(3)
0.9×(Hbm1+Hbm2)/2≦Hsz≦1.2×(Hbm1+Hbm2)/2...(4)
此處，Dsz為接合部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dhaz1為第一電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dhaz2為第二電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm1為第一電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm2為第二電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Hsz為接合部的硬度的平均值，Hbm1為第一電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值，Hbm2為第二電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值。
(f)此外，藉由應用預熱式雙面摩擦攪拌接合作為接合方式，且同時滿足上列式(7)及式(8)的關係，攪拌能力進一步提高。因此，能夠使用僅由肩部構成了旋轉工具的前端部的無銷的旋轉工具(以下，亦簡稱為無銷的旋轉工具)。即，銷(針(pin))於一般的旋轉工具(以下，亦稱為有銷的旋轉工具)中，以自肩部突出的方式配置於該旋轉工具的前端部。因此，於銷上施加較
肩部大的應力而容易產生破損或磨損。因此，使用無銷的旋轉工具的情況就旋轉工具的耐久性或壽命延長、進而降低(基於旋轉工具的磨損或破損的)接合不良率的方面而言亦極其有利。此處，作為無銷的旋轉工具，例如可列舉將旋轉工具的前端面(與被接合材的接觸面)設為平面、凸型的曲面或凹型的曲面的無銷的旋轉工具。
(g)另外，於無銷的旋轉工具中，適宜的是於旋轉工具的前端面設置與旋轉為相反方向的旋渦狀的階差部。藉此，可促進塑性流動以提高接合速度，進一步提升施工效率。
本發明是於所述見解的基礎上進一步加以研究而完成者。
即，本發明的主旨結構為如下所述。
1.一種電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，藉由彼此相向的一對旋轉工具將作為被接合材的第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合，所述電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法包括：預熱步驟，利用在所述被接合材的至少一個面上配置於所述旋轉工具的接合方向的前方的加熱裝置，對所述被接合材的未接合部進行預熱；以及接合步驟，對於所述被接合材的未接合部，使所述旋轉工具自兩面一邊向彼此相反的方向旋轉一邊予以按壓，並使所述旋轉工具沿接合方向移動，藉此將所述第一電磁鋼帶與所述第二電磁鋼帶接合，所述被接合材的未接合部為所述第一電磁鋼帶的端部與繼所
述第一電磁鋼帶之後的所述第二電磁鋼帶的端部的對接部或重疊部，藉由使所述加熱裝置與所述旋轉工具連動地沿接合方向移動而連續進行所述預熱步驟與所述接合步驟，另外，所述旋轉工具的肩部的直徑D(mm)滿足下式(7)的關係，且，由所述旋轉工具的轉速RS(次/分鐘)、所述旋轉工具的肩部的直徑D(mm)及接合速度JS(mm/分鐘)表示的RS×D3/JS滿足下式(8)的關係。
4×TJ≦D≦10×TJ...(7)
180×TJ≦RS×D3/JS≦1500×TJ...(8)
此處，
於未接合部為對接部的情況下，TJ為第一電磁鋼帶的板厚及第二電磁鋼帶的板厚的平均值(mm)，於未接合部為重疊部的情況下，TJ為重疊部的厚度(mm)。
2.如所述1所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，於所述接合步驟中，於藉由所述第一電磁鋼帶與所述第二電磁鋼帶的接合而形成的接合部及熱加工影響部的鋼組織分別成為鐵氧體相主體的組織、且滿足下式(1)~式(4)的關係的條件下進行接合。
Dsz≦200μm...(1)
Dhaz1≦Dbm1...(2)
Dhaz2≦Dbm2...(3)
0.9×(Hbm1+Hbm2)/2≦Hsz≦1.2×(Hbm1+Hbm2)/2...(4)
此處，Dsz為接合部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dhaz1為第一電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dhaz2為第二電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm1為第一電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm2為第二電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Hsz為接合部的硬度的平均值，Hbm1為第一電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值，Hbm2為第二電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值。
3.如所述1或2所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，於所述接合步驟中，於滿足下式(5)及式(6)的關係的條
件下進行接合。
0.8×TbmL≦TszL...(5)
TszH≦1.3×TbmH...(6)
此處，TszL為接合部的厚度的最小值(mm)，TszH為接合部的厚度的最大值(mm)，TbmL為第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶中較薄的電磁鋼帶的板厚(mm)，TbmH為第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶中較厚的電磁鋼帶的板厚(mm)。
其中，於第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的板厚相同的情況下，為TbmL=TbmH。
4.如所述1至3中任一項所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，於所述接合步驟中，所述旋轉工具的肩部間的間隙G(mm)滿足下式(9)的關係。
0.4×TJ≦G≦0.9×TJ...(9)
5.如所述1至4中任一項所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋轉工具為無銷的旋轉工具。
6.如所述5所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋轉工具的前端面為平面、凸型的曲面或凹型的曲面。
7.如所述5或6所述的電磁鋼帶的雙面摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋轉工具的前端面具有與旋轉為相反方向的旋渦狀的階差部。
8.如所述7所述的電磁鋼帶的雙面摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋渦狀的階差部自所述旋轉工具的前端面的中心朝向外周逐漸變低。
9.如所述7所述的電磁鋼帶的雙面摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋渦狀的階差部自所述旋轉工具的前端面的中心朝向外周逐漸變高。
10.如所述5至9中任一項所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋轉工具的傾斜角度α為0°。
11.如所述1至10中任一項所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，於所述預熱步驟中，所述被接合材的預熱溫度滿足下式(11)~式(13)的關係。
100≦TPw=0≦1000...(11)
100≦TPw=0.2D≦1000...(12)
50≦TPw=0.5D≦800...(13)
此處，W為自被接合材的接合中央線沿接合垂直方向離開的
距離(mm)，TPw=0、TPw=0.2D及TPw=0.5D分別為W=0、W=0.2×D及W=0.5×D的位置處的被接合材的表面的預熱溫度(℃)。另外，D為旋轉工具的肩部的直徑(mm)。
12.如所述11所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，於所述預熱步驟中，所述被接合材的預熱溫度滿足下式(14)及式(15)的關係。
0.70≦TPw=0.2D/TPw=0≦1.00...(14)
TPw=0.5D/TPw=0≦0.45...(15)
13.如所述1至12中任一項所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，所述加熱裝置為高頻感應加熱裝置、雷射照射加熱裝置或將高頻感應加熱裝置與雷射照射加熱裝置組合而成的裝置。
14.一種電磁鋼帶的製造方法，包括：藉由如所述1至13中任一項所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，將第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合而獲得接合鋼帶的步驟；以及
對所述接合鋼帶實施冷軋而獲得冷軋鋼帶的步驟。
藉由本發明，即便為使用電磁鋼帶作為被接合材的情況，亦不會產生卷材接合部的機械特性劣化或形狀劣化，在生產線上發生卷材接合部的斷裂的情況得到有效抑制。另外，可於抑
制缺陷產生的同時使接合速度高速化，特別是可將接合速度提速至3500mm/分鐘以上、進而提速至4000mm/分鐘以上，因此施工效率優異，就生產性的方面而言亦極其有利。另外，即便使接合速度高速化，亦可獲得優異的旋轉工具的耐久性(旋轉工具的長壽命化)。藉此，可達成電磁鋼板的生產性的進一步提升，產業上的利用價值極大。進而，於依照本發明一實施形態的預熱式雙面摩擦攪拌接合中可使用無銷的旋轉工具，因此就進一步提升旋轉工具的耐久性、進而降低接合不良率的方面而言亦極其有利。
1:第一電磁鋼帶(被接合材)
2:第二電磁鋼帶(被接合材)
3-1:旋轉工具(表面側旋轉工具)
3-2:旋轉工具(背面側旋轉工具)
4:接合部
4-1:熱加工影響部(第一電磁鋼帶側)
4-2:熱加工影響部(第二電磁鋼帶側)
5-1、5-2:肩部
6-1、6-2:銷(針)
7:把持裝置
9-1、9-2:前端部
10-1:加熱裝置(表面側加熱裝置)
10-2:加熱裝置(背面側加熱裝置)
11:旋轉工具的驅動裝置
12:動作控制裝置
a:銷部的直徑
b:銷部的長度
D:旋轉工具的肩部的直徑/肩徑
dc:曲面深度
dv:曲面高度
g:銷間的間隙
G:旋轉工具的肩部間的間隙
H、I:預熱區域
W:自被接合材的接合中央線沿接合垂直方向離開的距離
α:傾斜角度
圖1A是對依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法進行說明的概略圖，且是表示藉由預熱式雙面摩擦攪拌接合進行的對接接合的一例的側面立體圖。
圖1B是圖1A的A-A箭視圖。
圖1C是圖1A的俯視圖。
圖1D是圖1A的接合中央線位置處的剖面圖。
圖2A是表示依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中使用的有銷的旋轉工具的形狀的一例的示意圖。
圖2B是表示依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中使用的有銷的旋轉工具的形狀的一例的示意圖。
圖3是表示依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中使用的無銷的旋轉工具(前端平面旋轉工具)的形狀的
一例的示意圖。
圖4是表示依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中使用的無銷的旋轉工具(前端凸型旋轉工具)的形狀的一例的示意圖。
圖5是表示依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中使用的無銷的旋轉工具(前端凹型旋轉工具)的形狀的一例的示意圖。
圖6是表示依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中使用的無銷的旋轉工具(設置有階差部的前端平面旋轉工具)的形狀的一例的示意圖。
圖7是表示依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中使用的無銷的旋轉工具(設置有階差部的前端凸型旋轉工具)的形狀的一例的示意圖。
圖8是表示依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中使用的無銷的旋轉工具(設置有階差部的前端凹型旋轉工具)的形狀的一例的示意圖。
圖9是對劃定階差部的旋渦為2個、且等間隔地配置(描繪)旋渦的方法進行說明的圖。
圖10是對劃定階差部的旋渦為3個、且等間隔地配置(描繪)旋渦的方法進行說明的圖。
圖11是對劃定階差部的旋渦為4個、且等間隔地配置(描繪)旋渦的方法進行說明的圖。
圖12是對劃定階差部的旋渦為5個、且等間隔地配置(描繪)旋渦的方法進行說明的圖。
圖13是對劃定階差部的旋渦為6個、且等間隔地配置(描繪)旋渦的方法進行說明的圖。
圖14是表示設置有階梯狀的階差部的前端凸型旋轉工具的一例的示意圖。
圖15是表示設置有槽狀的階差部的前端凸型旋轉工具的一例的示意圖。
圖16是表示設置有槽狀的階差部的前端平面旋轉工具的一例的示意圖。
圖17是藉由依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法獲得的電磁鋼帶的接合接頭的示意圖。
基於以下的實施形態對本發明進行說明。
[1]電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法
首先，使用圖1A~圖1D對依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法進行說明。圖1A~圖1D是對依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法進行說明的概略圖，圖1A是側面立體圖，圖1B是圖1A的A-A箭視圖，圖1C是圖1A的俯視圖，圖1D是圖1A的接合中央線位置處的剖面圖。
圖中，符號1為第一電磁鋼帶(被接合材)，符號2為第二電磁鋼帶(被接合材)，符號3-1為旋轉工具(表(正)面側旋轉工
具)，符號3-2為旋轉工具(背面側旋轉工具)，符號4為接合部，符號5-1及符號5-2為肩部(凸肩(shoulder))，符號6-1及符號6-2為銷(針)，符號7為把持裝置，符號9-1及符號9-2為前端部，符號10-1為加熱裝置(表(正)面側加熱裝置)，符號10-2為加熱裝置(背面側加熱裝置)，符號11為旋轉工具的驅動裝置，符號12為動作控制裝置。再者，於圖1A中，省略了把持裝置的圖示。另外，α為旋轉工具的傾斜角度(°)，a為銷部的直徑(以下，亦稱為針徑)(mm)，b為銷部的長度(以下，亦稱為針長度)(mm)，D為旋轉工具的肩部的直徑(mm)，g為銷間的間隙(mm)，G為旋轉工具的肩部間的間隙，H及I表示由加熱裝置預熱的預熱(預定)區域。再者，自容易觀察的觀點出發，於圖1B及圖1C中，以虛線表示10-1的加熱裝置(表面側加熱裝置)及/或10-2的加熱裝置(背面側加熱裝置)。另外，關於表(正)面(側)的記載，為了與表面區分，於首次出現之處等表述為表(正)面。
另外，於圖1A~圖1D中，利用
接合方向(旋轉工具的行進方向)、接合垂直方向(與接合方向垂直、且與板厚方向垂直的方向，於圖1A~圖1D中與接合部的寬度方向及電磁鋼帶的行進方向一致)、及板厚方向(相對於被接合材的表面垂直的方向)
示出了各部的配置。
例如，於圖1B中，鉛垂方向為板厚方向。水平方向為接合
垂直方向。紙面近前側的方向為接合方向。即，於圖1B所示的面內，包含接合垂直方向以及板厚方向。另外，虛線所示的10-1及10-2的加熱裝置位於較3-1及3-2的旋轉工具更靠紙面近前側處。同樣地，於圖1C中，虛線所示的10-1的加熱裝置位於較預熱區域H及預熱區域I更靠紙面近前側處。
再者，此處提及的所謂電磁鋼帶，是指作為電磁鋼板的製造用原材料的中間製品的含義，特別是指自熱軋結束後至用於一次再結晶的熱處理(例如，脫碳退火或一次再結晶退火)前的階段中的中間製品。再者，藉由依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的製造方法製造的電磁鋼帶是如後所述般將第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合後進行冷軋而得者。以下，亦將第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合後的狀態的電磁鋼帶稱為接合鋼帶，亦將對該接合鋼帶進行冷軋而成的電磁鋼帶稱為冷軋鋼帶。另外，依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法例如適宜於電磁鋼帶的生產線、特別是連續冷軋線上實施。此處，所謂連續冷軋線是指利用冷軋裝置對鋼帶進行連續冷軋的生產線。連續冷軋線例如包括鋼帶的搬送裝置以及冷軋裝置。於連續冷軋線上，有時亦任意地進一步附帶酸洗裝置或退火爐、塗敷裝置等。
而且，依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法如上所述般應用預熱式雙面摩擦攪拌接合作為電磁鋼帶的卷材接合。於此基礎上，其特徵在於：‧關於旋轉工具的肩部的直徑D(mm)，使其滿足下式(7)
的關係，且，‧關於由旋轉工具的轉速RS(次/分鐘)、旋轉工具的肩部的直徑D(mm)及接合速度JS(mm/分鐘)表示的RS×D3/JS，使其滿足下式(8)的關係。
4×TJ≦D≦10×TJ...(7)
180×TJ≦RS×D3/JS≦1500×TJ...(8)
此處，於未接合部為對接部的情況下，TJ為第一電磁鋼帶的板厚及第二電磁鋼帶的板厚的平均值(mm)，於未接合部為重疊部的情況下，TJ為重疊部的厚度(mm)。
更具體而言，依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法是：一種藉由彼此相向的一對旋轉工具將作為被接合材的第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，包括：預熱步驟，利用在所述被接合材的至少一個面上配置於所述旋轉工具的接合方向的前方的加熱裝置，對所述被接合材的未接合部進行預熱；以及接合步驟，對於所述被接合材的未接合部，使所述旋轉工具自兩面一邊向彼此相反的方向旋轉一邊予以按壓，並使所述旋轉
工具沿接合方向移動，藉此將所述第一電磁鋼帶與所述第二電磁鋼帶接合，所述被接合材的未接合部為所述第一電磁鋼帶的端部與繼所述第一電磁鋼帶之後的所述第二電磁鋼帶的端部的對接部或重疊部，藉由使所述加熱裝置與所述旋轉工具連動地沿接合方向移動而連續進行所述預熱步驟與所述接合步驟，另外，所述旋轉工具的肩部的直徑D(mm)滿足上列式(7)的關係，且，由所述旋轉工具的轉速RS(次/分鐘)、所述旋轉工具的肩部的直徑D(mm)及接合速度JS(mm/分鐘)表示的RS×D3/JS滿足上列式(8)的關係。
此處，作為接頭形式的適宜的例子，可列舉對接接合及搭接接合。
所謂對接接合，是指於使第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的端面彼此相向的狀態下，使旋轉工具一邊旋轉一邊按壓包含第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的端面(對接面)的對接部。然後，於該狀態下，使旋轉工具沿接合方向移動，藉此將第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合。
所謂搭接接合，是指將第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的端部的至少一部分重疊，使旋轉工具一邊旋轉一邊按壓重疊部。然後，於該狀態下，使旋轉工具沿接合方向移動，藉此將第一電磁鋼帶
與第二電磁鋼帶接合。
對接接合與搭接接合僅未接合部的形態不同，其他裝置的結構基本相同，因此，此處，例示如圖1(圖1A~圖1D)般藉由預熱式雙面摩擦攪拌接合進行對接接合的情況來進行說明。預熱式雙面摩擦攪拌接合方法是將作為被接合材的第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶於進行預熱的基礎上，使用彼此相向的一對旋轉工具加以接合的摩擦攪拌接合方法。即，使彼此相向的一對旋轉工具自預熱後的被接合材的未接合部的兩面一邊向彼此相反的方向旋轉一邊予以按壓。而且，於該狀態下，使旋轉工具沿接合方向移動，藉此將第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合。
於此種預熱式雙面摩擦攪拌接合中例如使用如下的摩擦攪拌接合裝置，即，所述摩擦攪拌接合裝置如圖1A所示，包括：把持裝置(未圖示)，對被接合材進行把持；一對旋轉工具，彼此相向；所述旋轉工具的驅動裝置；加熱裝置，在所述被接合材的至少一個面上配置於所述旋轉工具的接合方向的前方；以及所述把持裝置、所述旋轉工具的驅動裝置及所述加熱裝置的動作控制裝置。
於動作控制裝置中，例如對旋轉工具的傾斜角度α、旋轉工具的前端部的位置及前端部(銷)彼此之間的距離g(以下，亦稱為銷間的間隙g)、旋轉工具的肩部間的間隙G、接合速度(及與
旋轉工具連動地移動的加熱裝置向接合方向的移動速度)、壓入荷重、旋轉工具的轉速、旋轉轉矩以及加熱裝置的功率等進行控制。
於預熱式雙面摩擦攪拌接合中，將摩擦攪拌接合裝置的旋轉工具分別配置於作為被接合材的第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶(以下，亦簡稱為被接合材)的兩面。另外，將加熱裝置在被接合材的至少一個面上配置於旋轉工具的接合方向的前方。再者，有時將配置於被接合材的表面側(鉛垂方向上側)的旋轉工具稱為表面側旋轉工具，將配置於被接合材的背面側(鉛垂方向下側)的旋轉工具稱為背面側旋轉工具。另外，有時將配置於被接合材的表面側(鉛垂方向上側)的加熱裝置稱為表面側加熱裝置，將配置於被接合材的背面側(鉛垂方向下側)的加熱裝置稱為背面側加熱裝置。第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶以與圖中所示的接合中央線平行的方式配置，且分別由把持裝置把持。
此處，接合中央線是將接合時旋轉工具的旋轉軸的(於被接合材的表面上的)通過設定(瞄準)位置連結而成的線，且與接合方向平行。再者，接合中央線亦可稱為接合時旋轉工具的旋轉軸的(於被接合材的表面上的)軌跡，通常會經過接合部的寬度方向上的中心位置。於對接接合的情況下，該位置例如如圖1A~圖1D所示般為第一電磁鋼帶的端部(後端)與第二電磁鋼帶的端部(前端)的對接部的接合垂直方向上的中心位置。換言之，該位置為接合垂直方向上的第一電磁鋼帶的端部(後端)與第二電磁鋼帶的端部(前端)的中間點。另外，於搭接接合的情
況下，該位置例如為第一電磁鋼帶的端部(後端)與第二電磁鋼帶的端部(前端)的重疊部的寬度(接合垂直方向的寬度)上的中心位置。
然後，對於位於接合中央線上的被接合材的未接合部(接合預定區域)、即第一電磁鋼帶的端部(後端)與第二電磁鋼帶的端部(前端)的對接部進行預熱。繼而，對於預熱後的被接合材的未接合部，使旋轉工具自兩面一邊向彼此相反的方向旋轉一邊予以按壓。而且，於該狀態下，使旋轉工具沿接合方向移動。藉由利用該預熱而向被接合材輸入的熱、以及被接合材與旋轉工具的摩擦熱，使被接合材軟化。然後，利用旋轉工具對該軟化的部位進行攪拌，藉此使其產生塑性流動，將作為被接合材的第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合。特別是藉由對被接合材進行預熱，未接合部的軟化變得容易，利用旋轉工具進行的攪拌得到促進。其結果，可有效地抑制在生產線上發生卷材接合部的斷裂及產生缺陷的情況，同時使接合速度高速化，能夠達成高施工效率。再者，於接合完成的部分形成接合部。另外，與接合部鄰接地形成熱加工影響部。
以下，對依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法的預熱步驟及接合步驟進行詳細說明。
[預熱步驟]
於預熱步驟中，將加熱裝置在被接合材的至少一個面上配置於旋轉工具的接合進行方向的前方，且利用加熱裝置對被接合材
的未接合部進行預熱。再者，藉由使加熱裝置與旋轉工具連動地沿接合方向移動，可連續進行預熱步驟與後述的接合步驟。另外，藉由對被接合材進行預熱，未接合部的軟化變得容易，利用旋轉工具進行的攪拌得到促進。其結果，可有效地抑制在生產線上發生卷材接合部的斷裂及產生缺陷的情況，同時使接合速度高速化，能夠達成高施工效率。另外，即便使接合速度高速化，亦可獲得優異的旋轉工具的耐久性(旋轉工具的長壽命化)。
接下來，使用圖1C，以將加熱裝置配置於被接合材的兩面的情況(以下，亦稱為雙面配置)為例，對適宜的預熱溫度等進行說明。此處，被接合材的預熱溫度是預熱結束時刻(加熱裝置通過的時刻)下的被接合材的表面的溫度(並非內部溫度而為表面溫度)。而且，適宜的是被接合材的預熱溫度於被接合材的兩面滿足以下要件。再者，於將加熱裝置配置於被接合材的僅任意一個面的情況(以下，亦稱為單面配置)下，只要被接合材的預熱溫度於被接合材的兩面滿足以下要件，則亦可獲得同樣的效果。因此，省略對單面配置例子的說明。
100≦TPw=0≦1000...(11)
100≦TPw=0.2D≦1000...(12)
50≦TPw=0.5D≦800...(13)
於預熱式雙面摩擦攪拌接合中，重要的是藉由利用預熱而向
被接合材輸入的熱、以及被接合材與旋轉工具的摩擦熱，使被接合材軟化，以促進利用旋轉工具進行的攪拌。為此，有效的是對圖1C所示的預熱區域I(被接合材的表面中的0≦W≦0.1×D的區域)及預熱區域H(被接合材的表面中的0.1×D<W≦0.5×D)的預熱溫度、特別是作為該些加熱區域的代表位置的W=0、W=0.2×D及W=0.5×D的位置處的被接合材的預熱溫度進行適當控制。就此種觀點而言，適宜的是將被接合材的預熱溫度控制為滿足上列式(11)~式(13)的關係。此處，W為自被接合材的接合中央線沿接合垂直方向離開的距離(mm)，TPw=0、TPw=0.2D及TPw=0.5D分別為W=0、W=0.2×D及W=0.5×D的位置處的被接合材的表面的預熱溫度(℃)。另外，D為旋轉工具的肩部的直徑(mm)。再者，預熱區域是被接合材的由加熱裝置預熱的表面區域。
0.70≦TPw=0.2D/TPw=0≦1.00...(14)
TPw=0.5D/TPw=0≦0.45...(15)
另外，於預熱步驟中，關於被接合材的預熱溫度，更佳為於使其滿足上列式(11)~式(13)的關係的基礎上，進而滿足上列式(14)及式(15)的關係。即，為了獲得藉由預熱的塑性流動促進效果，有效的是提高被接合材的預熱溫度。但是，若過度提高被接合材的預熱溫度，則有時會於預熱區域的周邊產生顯微組織的變質。因此，更有效的是於接合中央線附近的預熱區域I
中提高預熱溫度，另一方面於遠離接合中央線的預熱區域H中抑制預熱溫度。特別是關於作為預熱區域I及預熱區域H的代表位置的W=0、W=0.2×D及W=0.5×D的位置處的被接合材的預熱溫度，有效的是將TPw=0.2D相對於TPw=0之比即TPw=0.2D/TPw=0設為0.70~1.00的範圍，且將TPw=0.5D相對於TPw=0之比即TPw=0.5D/TPw=0控制為0.45以下。因此，於預熱步驟中，關於被接合材的預熱溫度，更佳為使其滿足上列式(14)及式(15)的關係。
另外，預熱步驟中使用的加熱裝置並無特別限定，例如可列舉高頻感應加熱裝置或雷射照射加熱裝置。
此處，於使用高頻感應加熱裝置作為加熱裝置的情況下，例如，於20kHz以上且360kHz以下的範圍內對使用頻率進行各種調整，並且於10kW以上且200kW以下的範圍內對功率進行各種調整。藉此，可將被接合材的表面溫度控制為滿足上列式(11)~式(15)的關係。
另外，於使用雷射照射加熱裝置作為加熱裝置的情況下，例如，於0.3μm以上且11μm以下的範圍內對雷射光的波長進行各種調整，並且於2kW以上且50kW以下的範圍內對功率進行各種調整。藉此，可將被接合材的表面溫度控制為滿足上列式(11)~式(15)的關係。
再者，作為加熱裝置，亦可使用將多種加熱裝置組合而成的裝置，例如使用將高頻感應加熱裝置與雷射照射加熱裝置組
合而成的裝置。
另外，只要加熱裝置在被接合材的至少一個面上配置於旋轉工具的接合(行進)方向的前方，則加熱裝置與旋轉工具之間的距離或預熱區域的範圍(以下，亦稱為預熱範圍)並無特別限定。其中，若加熱裝置與旋轉工具的距離變得過小，則有旋轉工具因加熱裝置產生的熱而受損之虞。因此，加熱裝置與旋轉工具的位置關係較佳為考慮加熱效率或對被接合材的影響來決定。例如，於利用使用頻率為20kHz~360kHz的高頻感應加熱裝置的例子中，較佳為將加熱裝置與旋轉工具之間的距離(接合方向上的端部間距離)設為1mm~100mm的範圍。另外，預熱範圍亦無特別限定，就滿足上列式(11)~式(15)的關係的觀點而言，適宜將接合垂直方向上的預熱範圍的中心位置設為0≦W≦0.1×D的範圍。再者，預熱範圍例如可藉由對加熱裝置的配置、功率及頻率進行調整來控制。
[接合步驟]
於所述預熱步驟中，於對被接合材的未接合部進行預熱後，對於被接合材的未接合部，使旋轉工具自兩面一邊向彼此相反的方向旋轉一邊予以按壓。而且，於該狀態下，使旋轉工具沿接合方向移動，藉此將作為被接合材的第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合。
而且，於該接合步驟中，重要的是：‧關於旋轉工具的肩部的直徑D(mm)，使其滿足上列式(7)
的關係，且，‧關於由旋轉工具的轉速RS(次/分鐘)、旋轉工具的肩部的直徑D(mm)及接合速度JS(mm/分鐘)表示的RS×D3/JS，使其滿足上列式(8)的關係。
藉此，即便為使用電磁鋼帶作為被接合材的情況，亦不會導致卷材接合部的形狀劣化，卷材接合部的機械特性提高，在生產線上發生卷材接合部的斷裂的情況得到有效抑制。
即，根據未接合部的厚度對旋轉工具的肩部的直徑D(以下，亦簡稱為肩徑D)進行適當控制。藉此，可有效地對被接合材賦予由旋轉工具與作為被接合材的第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶之間產生的摩擦熱引起的溫度上升、以及由摩擦力引起的剪切應力。此處，若肩徑D小於4×TJ(mm)，則有時無法獲得充分的塑性流動。另一方面，若肩徑D超過10×TJ(mm)，則產生塑性流動的區域不必要地擴大，於接合部被投入過大的熱量。因此，導致接合部的再結晶組織的粗大化。因此，關於肩徑D，使其滿足所述式(7)的關係。肩徑D較佳為5×TJ(mm)以上。另外，肩徑D較佳為9×TJ(mm)以下。
再者，於無銷的旋轉工具的情況下，如圖3~圖5所示，肩徑D亦可稱為前端徑。前端徑為旋轉工具的前端面在與旋轉軸垂直的面上的直徑(將旋轉工具的前端面向與旋轉軸平行的方向投影時的投影區域的直徑)。
另外，RS×D3/JS是與每單位接合長度的發熱量相關的參
數。而且，藉由將RS×D3/JS的範圍設為180×TJ~1500×TJ，可有效地對被接合材賦予由旋轉工具與作為被接合材的第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶之間產生的摩擦熱引起的溫度上升、以及由摩擦力引起的剪切應力。此處，當RS×D3/JS小於180×TJ時，發熱量有時變得不充分。因此，有時難以於第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的接面形成冶金上經接合的狀態的接合界面。另一方面，若RS×D3/JS超過1500×TJ，則由摩擦攪拌引起的發熱量變得過大，於接合部被投入過大的熱量。因此，接合部的峰值溫度(最高到達溫度)上升，或者冷卻速度降低，接合部的再結晶組織粗大化。因此，就設為滿足規定關係的條件的觀點而言，關於RS×D3/JS，使其滿足所述式(8)的關係。RS×D3/JS更佳為240×TJ以上。另外，RS×D3/JS更佳為1200×TJ以下。
再者，當於表面側旋轉工具與背面側旋轉工具中旋轉工具的轉速RS及/或肩徑D不同時，較佳為在表面側旋轉工具及背面側旋轉工具的各旋轉工具中滿足上列式(7)及式(8)的關係。
另外，於依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中，適宜的是於藉由第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的接合而形成的接合部及熱加工影響部的鋼組織分別成為鐵氧體相主體的組織、且滿足下式(1)~式(4)的關係的條件下進行接合。藉此，即便為使用電磁鋼帶作為被接合材的情況，亦不會導致卷材接合部的形狀劣化，卷材接合部的機械特性提高，在生產線上發生卷材接合部的斷裂的情況更有效地得到抑制。
Dsz≦200μm...(1)
Dhaz1≦Dbm1...(2)
Dhaz2≦Dbm2...(3)
0.9×(Hbm1+Hbm2)/2≦Hsz≦1.2×(Hbm1+Hbm2)/2...(4)
此處，Dsz為接合部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dhaz1為第一電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dhaz2為第二電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm1為第一電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm2為第二電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Hsz為接合部的硬度的平均值，Hbm1為第一電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值，Hbm2為第二電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值。
進而，於依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中，適宜的是於滿足下式(5)及式(6)的關係的條件
下進行接合。
0.8×TbmL≦TszL...(5)
TszH≦1.3×TbmH...(6)
此處，TszL為接合部的厚度的最小值(mm)，TszH為接合部的厚度的最大值(mm)，TbmL為第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶中較薄的電磁鋼帶的板厚(mm)，TbmH為第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶中較厚的電磁鋼帶的板厚(mm)。
其中，於第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的板厚相同的情況下，為TbmL=TbmH。
再者，關於被接合材(第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶)、接合部及熱加工影響部、以及上列式(1)~式(6)等的說明，如後述的[2]電磁鋼帶的接合接頭中所記載。
進而，於依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中，較佳為旋轉工具的肩部間的間隙G(mm)滿足下式(9)的關係。
0.4×TJ≦G≦0.9×TJ...(9)
即，於雙面摩擦攪拌接合中，就抑制接合時的缺陷產生、同時達成接合速度的高速化的觀點而言，有利的是對旋轉工具的肩部間的間隙G(以下，亦簡稱為肩部間間隙G)進行適當控制。再者，肩部間間隙G亦可稱為板厚方向上的表面側旋轉工具的肩部與背面側旋轉工具的肩部的間隔距離。特別是若肩部間間隙G處於0.4×TJ~0.9×TJ的範圍內，則彼此相向的旋轉工具的肩部以充分的荷重按壓至被接合材的表面側及背面側，接合部的發熱及向板厚方向的塑性流動得到充分促進。藉此，可獲得狀態更良好的接合接頭。另一方面，若肩部間間隙G超過0.9×TJ，則旋轉工具的肩部無法以充分的荷重按壓至被接合材的表面側及背面側，有時無法獲得所述效果。另外，若肩部間間隙G小於0.4×TJ，則接合部的表面及背面成為過度下凹的形狀，有時會對接頭強度造成不良影響。因此，肩部間間隙G較佳設為0.4×TJ~0.9×TJ的範圍。肩部間間隙G更佳為0.5×TJ以上。另外，肩部間間隙G更佳為0.8×TJ以下。
另外，於依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中，旋轉工具的傾斜角度α並無特別限定，例如適宜的是於表面側旋轉工具與背面側旋轉工具兩者中滿足下式(10)的關係。
0°≦α≦4°...(10)
此處，α為包含接合方向以及板厚方向(相對於被接合材的表面而垂直的方向)的面中的、旋轉工具的旋轉軸(以下，亦稱為工具的旋轉軸)相對於板厚方向(相對於被接合材的表面而垂直的方向)的傾斜角度。再者，將旋轉工具的前端部相對於接合方向而領先的朝向(的角度)設為+。
再者，於雙面摩擦攪拌接合方法中普遍使用的有銷的旋轉工具中，更適宜的是於表面側旋轉工具與背面側旋轉工具兩者中使工具的旋轉軸傾斜，即設為0°<α。藉此，銷的前端相對於接合方向而領先，因此可使針對旋轉工具的負荷作為在旋轉軸方向上被壓縮的分力而由旋轉工具承受。其結果，彎曲方向的力減小，旋轉工具的破壞風險降低。因此，於使用有銷的旋轉工具的情況下，更適宜的是設為0°<α。另外，更適宜的是設為α≦2°。
另一方面，於無銷的旋轉工具中，不需要考慮銷的局部應力集中所導致的破損。因此，更適宜的是於表面側旋轉工具與背面側旋轉工具兩者中，將旋轉工具的傾斜角度α設為0°，即，於包含接合方向以及板厚方向(相對於被接合材的表面垂直的方向)的面中，使工具的旋轉軸與板厚方向平行。藉此，接合部的表背面成為凹形，接合部的厚度相對於被接合材的厚度之比降低。其結果，可避免對接頭強度造成不良影響的傾向。另外，亦具有如下等優點：可省略用於賦予/設定旋轉工具的傾斜角度α的裝置的控制機構。再者，旋轉工具的傾斜角度α允許±0.3°。
關於上述以外的條件，只要是滿足上列式(7)及式(8)的關係、較佳為滿足上列式(1)~式(6)、式(9)及式(10)的關係的條件，則並無特別限定，依照常規方法即可。
例如，旋轉工具的轉速較佳為200r/min(次/分鐘)~6000r/min(次/分鐘)。藉由將旋轉工具的轉速設為該範圍內，可於良好地保持表面形狀的同時抑制因投入過大的熱量而引起的機械特性的降低，因此有利。旋轉工具的轉速更佳為300r/min以上。另外，旋轉工具的轉速更佳為5000r/min以下。
接合速度較佳為1000mm/min(毫米/分鐘)~10000mm/min(毫米/分鐘)。接合速度更佳為2000mm/min以上，進而佳為3500mm/min以上，進而更佳為4000mm/min以上，進而更佳為5000mm/min以上。
旋轉工具的前端部的位置或壓入荷重、旋轉轉矩、銷間的間隙等依照常規方法適當設定即可。
再者，如圖1A~圖1D所示，於預熱式雙面摩擦攪拌接合中，較佳為將表面側旋轉工具的旋轉方向與背面側旋轉工具的旋轉方向設為自被接合材的表面側(或背面側)觀察時為相反方向。另外，表面側旋轉工具的轉速與背面側旋轉工具的轉速較佳設為相同轉速。藉此，可將自表面側旋轉工具施加至被接合材的旋轉轉矩與自背面側旋轉工具施加至被接合材的旋轉轉矩相互抵消。其結果，與自其中一個面按壓未接合部來進行接合的單面摩擦攪拌接合法相比，能夠簡化用於約束被接合材的夾具的結構。
另外，若將表面側旋轉工具的旋轉方向與背面側旋轉工具的旋轉方向設為自被接合材的表面側(或背面側)觀察時為相同方向，則相對於其中一個旋轉工具而言的另一個旋轉工具的相對速度接近於零。其結果，被接合材的塑性流動接近均質狀態，塑性變形亦變小。因此，亦無法獲得由材料的塑性變形引起的發熱，故難以達成良好的接合狀態。因此，就相對於被接合材的板厚方向而均質地獲得對於達成良好的接合狀態而言充分的溫度上升與剪切應力的觀點而言，較佳為將表面側旋轉工具的旋轉方向與背面側旋轉工具的旋轉方向設為自被接合材的表面側(或背面側)觀察時為相反方向。
另外，關於在依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中使用的旋轉工具，只要滿足上列式(7)的關係，則亦無特別限定，依照常規方法即可。
例如，旋轉工具的前端部於接合時與作為被接合材的第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶接觸。因此，旋轉工具的前端部由在接合時暴露的高溫狀態下較第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶硬的材質形成。藉此，於接合時，旋轉工具可於保持前端部的形狀的狀態下對第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶施加變形。其結果，可持續達成高攪拌能力，能夠進行恰當的接合。再者，關於旋轉工具的前端部、第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶的硬度，藉由高溫維氏硬度試驗方法進行測定並加以比較即可。再者，可使旋轉工具的僅前端部由較第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶硬的材質形成。另外，亦可
使旋轉工具整體由較第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶硬的材質形成。
於圖2A及圖2B中分別示出有銷的旋轉工具的例子。再者，如圖2A及圖2B所示，有銷的旋轉工具中，旋轉工具的前端部包括肩部(圖中的由肩徑表示的範圍)、以及配置於該肩部且與該肩部共有旋轉軸的銷(圖中的由針徑表示的範圍)。
於圖2A所示的旋轉工具的例子中，旋轉工具的形狀為肩徑D：13mm、針徑：4mm、針長度：0.6mm、凹面深度(未圖示)：0.3mm。
於圖2B所示的旋轉工具的例子中，旋轉工具的形狀為肩徑D：20mm、針徑：6.7mm、針長度：0.9mm、凹面深度(未圖示)：0.3mm。
於有銷的旋轉工具中，肩部呈由大致平面或平緩曲面形成的平坦形狀。肩部具有於接合時一邊旋轉一邊與第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶接觸並產生摩擦熱的功能。另外，肩部具有藉由按壓因熱而軟化的部位來防止材料離散、並促進向旋轉方向的塑性流動的功能。
銷形成為與肩部不連續的形狀而呈朝向被接合材(未圖示)大致垂直地突出的形狀。銷具有於接合時藉由在第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶的軟化部向板厚中心方向侵入而提升板厚中心部附近的攪拌能力的功能。另外，銷通常位於肩部的中心。
關於肩徑D(mm)，如上所述，使其滿足上列式(7)的
關係。另外，旋轉工具的針徑及針長度等並無特別限定，依照常規方法適當設定即可。例如，當於第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的板厚不同的情況下進行對接接合時，只要考慮第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的板厚的平均值來設定依照常規方法的旋轉工具的針徑及針長度等即可。另外，當對第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶進行搭接接合時，只要考慮第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的板厚的合計值來設定依照常規方法的旋轉工具的針徑及針長度等即可。
另外，如上所述，銷具有於接合時藉由在第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶的軟化部向板厚中心方向侵入而提升板厚中心部附近的攪拌能力的功能。但是，於銷上會施加較肩部大的應力。關於該方面，於依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法中，藉由應用所謂的預熱式雙面摩擦攪拌接合作為接合方式，且同時滿足上列式(7)及式(8)的關係，攪拌能力進一步提高。因此，能夠使用無銷的旋轉工具。與有銷的旋轉工具相比，無銷的旋轉工具的耐久性優異。因此，就旋轉工具的耐久性或壽命延長、進而降低(基於旋轉工具的磨損或破損的)接合不良率的方面而言，較佳為使用無銷的旋轉工具。
於圖3~圖5中分別示出無銷的旋轉工具的例子。圖3是前端面為平面的無銷的旋轉工具(以下，亦稱為前端平面旋轉工具)的例子。圖4是前端面為凸型的曲面的無銷的旋轉工具(以下，亦稱為前端凸型旋轉工具)的例子。圖5是前端面為凹型的
曲面的無銷的旋轉工具(以下，亦稱為前端凹型旋轉工具)的例子。
如圖3~圖5所示，無銷的旋轉工具的前端部僅由肩部構成。即，無銷的旋轉工具的前端部不具有形成為與肩部不連續的形狀而朝向被接合材大致垂直地突出的部位(銷)。旋轉工具的前端面適宜設為例如如圖3般的平面、如圖4般的凸型的曲面、如圖5般的凹型的曲面。另外，與工具旋轉軸垂直的面上的前端部的形狀(將旋轉工具的前端面向與旋轉軸平行的方向投影時的投影區域)形成為圓形。
於如圖3般的前端平面旋轉工具中，例如，與被接合材接觸的前端面包含與工具的旋轉軸垂直的一個平面。
於如圖4般的前端凸型旋轉工具中，例如，與被接合材接觸的前端面形成為不具有銷的連續的形狀而成為大致均勻的傾斜面。更具體而言，前端面構成自外周朝向中心突出的一個曲面(拋物面、長球面或球面)。另外，如圖4般，前端面的剖面(包含旋轉軸且與旋轉軸平行的剖面)形狀成為大致均勻的曲率半徑的曲線。此外，關於曲面高度dv(mm)與肩徑D(mm)，較佳為使其滿足下式(16)的關係。
dv/D≦0.06...(16)
即，藉由使dv/D為0.06以下，當旋轉工具的前端部與被接
合材接觸時，可對流動部更有效地施加壓力，從而可更有效地產生塑性流動。另一方面，若dv/D超過0.06，則接合部的表面及背面成為過度下凹的形狀，有時接合部的厚度相對於鋼帶的厚度會變小。於此種情況下，難以確保接頭強度，因此欠佳。再者，dv/D的下限並無特別限定，但就對流動部更有效地施加壓力的觀點而言，dv/D較佳為0.01以上。
於如圖5般的前端凹型旋轉工具中，與被接合材接觸的前端面形成為不具有銷的連續的形狀而成為大致均勻的傾斜面。更具體而言，前端面構成自外周朝向中心凹陷的一個曲面(拋物面、長球面或球面)。另外，如圖5般，前端面的剖面(包含旋轉軸且與旋轉軸平行的剖面)形狀成為大致均勻的曲率半徑的曲線。此外，關於曲面深度dc(mm)與肩徑D(mm)，較佳為使其滿足下式(17)的關係。
dc/D≦0.03...(17)
即，藉由將dc/D設為0.03以下，於接合過程中，軟化的金屬充滿前端部的凹型的曲面內。藉此，當旋轉工具的前端部與被接合材接觸時，可對流動部更有效地施加壓力，從而可更有效地產生塑性流動。另一方面，若dc/D超過0.03，則有時難以對流動部有效地施加壓力以產生充分的塑性流動而欠佳。再者，dc/D的下限並無特別限定，但就對流動部更有效地施加壓力的觀點而
言，dc/D較佳為0.01以上。
另外，就進一步促進材料流動的觀點而言，較佳為旋轉工具的前端面具有與旋轉為相反方向的旋渦狀(螺旋狀)的階差部。旋渦狀的階差部例如由如下的放射狀的曲線(旋渦)劃定：該放射狀的曲線(旋渦)以旋轉工具的前端面的中心、或如圖6~圖8所示般以旋轉工具的前端面的中心圓的周緣為起點而延伸至旋轉工具的前端面的外周緣。再者，旋轉工具的前端面的中心圓是以旋轉工具的前端面的中心為中心的任意直徑的圓。另外，於圖6~圖8中，旋渦的數量均為4個。
劃定階差部的旋渦的數量只要為1個以上即可。其中，若劃定階差部的旋渦的數量超過6個，則促進材料流動的效果減弱。另外，有因形狀的複雜化而變得容易破損之虞。因此，劃定階差部的旋渦的數量較佳設為6個以下。再者，圖9~圖13分別示出劃定階差部的旋渦的數量為2個~6個的情況下的例子。
另外，就使材料流動提升、同時防止旋轉工具的前端部破損的觀點而言，劃定階差部的旋渦的數量較佳為根據肩徑來調節。例如，較佳為肩徑越大，則增加劃定階差部的旋渦的數量，肩徑越小，則減少劃定階差部的旋渦的數量。具體而言，於肩徑小於6mm的情況下，較佳為將劃定階差部的旋渦的數量設為2個以下。另一方面，於肩徑為6mm以上的情況下，較佳為將劃定階差部的旋渦的數量設為3個~6個。
於劃定階差部的旋渦為2個、且等間隔地配置旋渦的情
況下，如圖9所示，分別描繪分別以點A及點B為起點、以線段A-B為半徑的半圓。繼而，分別描繪半徑為線段A-B的兩倍長度的半圓。繼而，分別描繪直徑為線段A-B的三倍長度的半圓。重覆進行以上操作，藉此可描繪出兩個等間隔的旋渦。
在劃定階差部旋渦的數量n為3個~6個，且將旋渦等間隔地配置的情況下，如圖10~圖13所示，描繪正n邊形，以n邊形的各頂點為中心，描繪半徑與正n邊形的邊長相等的弧直至與邊的延長線相交的點。繼而，以之前頂點的相鄰頂點為中心，描繪半徑為正n邊形的邊長的兩倍的弧直至與下一邊的延長線相交的點。繼而，以之前頂點的相鄰頂點為中心，描繪半徑為正n邊形的邊長的三倍的弧直至與下一邊的延長線相交的點。重覆進行以上操作，藉此可描繪出n個等間隔的旋渦。
再者，於圖9~圖13的情況下，亦可將旋渦的數量設為1個。另外，於圖9、圖11及圖13的情況下，亦可將旋渦的數量設為2個、且等間隔地形成旋渦。於圖10及圖13的情況下，亦可將旋渦的數量設為3個、且等間隔地形成旋渦。
此外，每個旋渦的長度較佳設為前端面的周長的0.5周以上且2周以下。關於旋渦的長度，亦較佳為根據肩徑來調節。例如，較佳為肩徑越大，則延長旋渦的長度，肩徑越小，則縮短旋渦的長度。
於前端凸型旋轉工具的一例中，如圖14所示，階差部藉由使旋渦間的各個區域的高度位置以階梯狀變化、例如自前端面
的中心朝向外周逐漸變低而構成。再者，於前端凹型旋轉工具的情況下，階差部藉由自前端面的中心朝向外周逐漸變高而構成。以下，亦將此種階差部的形態稱為階梯狀。階差部的階數只要為一階以上即可。另外，於包含旋轉軸且與旋轉軸平行的剖面(圖14的剖面)中，各階差部只要形成為例如大致水平即可。
於前端凸型旋轉工具的另一例中，如圖15所示，階差部藉由在旋渦的位置設置較前端面凹陷的區域(以下，亦稱為槽部)而形成。藉此，形成自前端面中心朝向外周逐漸變低的階差部。再者，於前端凹型旋轉工具的情況下，形成自前端面的中心朝向外周逐漸變高的階差部。以下，亦將此種階差部的形態稱為槽狀。另外，作為槽部的剖面形狀，可例示U字形狀或V字形狀、
字形狀等。階差部的階數只要為一階以上即可。
於前端平面旋轉工具的一例中，如圖16所示，階差部藉由在旋渦的位置設置槽部而構成。作為槽部的形狀，可例示U字形狀或V字形狀、
字形狀等。階差部的階數只要為一階以上即可。
藉由設置如上所述的階差部，於利用旋轉工具對被接合材進行按壓及攪拌時，使因摩擦熱而軟化的金屬材料自旋轉工具的外側朝向內側流動。藉此，可抑制金屬材料向旋轉工具所按壓的按壓部的外側流出的情況。其結果，按壓部的塑性流動得到促進。另外，可防止接合部的厚度相對於母材而減少，且可形成無毛刺的美觀的接合部表面。
再者，旋轉工具的與前端部為相反側的基端部分只要可安裝於先前普遍使用的雙面摩擦攪拌接合裝置即可，該基端部分的形狀並無特別限制。
[2]電磁鋼帶的接合接頭
接下來，使用圖17對電磁鋼帶的接合接頭進行說明。圖中，符號1為第一電磁鋼帶(被接合材)，符號2為第二電磁鋼帶(被接合材)，符號4為接合部，符號4-1為熱加工影響部(第一電磁鋼帶側)，符號4-2為熱加工影響部(第二電磁鋼帶側)。再者，圖17是電磁鋼帶的接合接頭的板厚方向上的剖面圖。圖中，鉛垂方向為板厚方向。水平方向為接合垂直方向。紙面近前側的方向為接合方向。即，於圖17所示的面(此處提及的板厚方向上的剖面)內，包含接合垂直方向以及板厚方向。
所述電磁鋼帶的接合接頭是：一種將第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合的電磁鋼帶的接合接頭，所述電磁鋼帶的接合接頭包括接合部、以及與該接合部鄰接的熱加工影響部，該接合部及該熱加工影響部的鋼組織分別為鐵氧體相主體的組織，且滿足下式(1)~式(4)的關係。
Dsz≦200μm...(1)
Dhaz1≦Dbm1...(2)
Dhaz2≦Dbm2...(3)
0.9×(Hbm1+Hbm2)/2≦Hsz≦1.2×(Hbm1+Hbm2)/2...(4)
此處，Dsz為接合部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dhaz1為第一電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dhaz2為第二電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm1為第一電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm2為第二電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Hsz為接合部的硬度的平均值，Hbm1為第一電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值，Hbm2為第二電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值。
另外，所述電磁鋼帶的接合接頭例如可藉由所述依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法而獲得(製造)。
[被接合材(第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶)]
第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶是作為被接合材的電磁鋼帶。
第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶的成分組成只要是作為冷軋階段的電磁鋼帶(電磁鋼板)而言普遍的組成，則並無特別限定。
作為此種電磁鋼帶的成分組成，可例示以2.0質量%~5.0質量%的範圍含有Si的成分組成。另外，可例示C為0.005質量%以下、Si為2.0質量%~5.0質量%、Al為3.0質量%以下、Mn為2.00質量%以下、P為0.2質量%以下、S為0.01質量%以下、及N為0.01質量%以下，且剩餘部分為Fe及不可避免的雜質的成分組成。再者，於所述成分組成中，可任意含有選自由以質量%計為0.2%以下的Sn、0.2%以下的Sb、0.01%以下的Ca、0.05%以下的稀土金屬(rare-earth metal，REM)、及0.01%以下的Mg所組成的群組中的至少一種。進而，於所述成分組成中，可任意含有選自由以質量%計為1%以下的Cr、1%以下的Ni、及1%以下的Cu所組成的群組中的至少一種。再者，Si及Fe以外的元素亦可均為0%。
另外，第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的成分組成可相同，亦可不同。
第一電磁鋼帶的板厚t1及第二電磁鋼帶的板厚t2並無特別限定，但t1及t2分別適宜為1.2mm~3.2mm。再者，t1與t2可相同，亦可不同。
另外，於作為被接合材的第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶中，將未受到藉由摩擦熱與塑性流動進行的熱加工的影響的區域稱為母材部。
另外，母材部、以及後述的接合部及熱加工影響部以如下方式劃定。
即，將電磁鋼帶的接合接頭以圖17所示的面(即，包含接合垂直方向以及板厚方向的面)成為切斷面的方式沿板厚(鉛垂)方向切斷。繼而，對切斷面進行研磨，並利用苦味酸飽和水溶液、硝酸乙醇腐蝕液(nital)(硝酸與乙醇的溶液)或王水(將濃鹽酸與濃硝酸以3：1的體積比混合而成的溶液)進行蝕刻。繼而，利用光學顯微鏡對該切斷面進行觀察，並根據蝕刻的程度等，劃定母材部、以及接合部及熱加工影響部。
[接合部]
接合部是受到藉由旋轉工具和被接合材的摩擦熱與塑性流動進行的熱加工而成為再結晶組織的區域。
接合部包含鐵氧體相主體的鋼組織，具體而言包含以面積率計為95%以上的鐵氧體相。鐵氧體相的面積率亦可為100%。另外，鐵氧體相以外的剩餘部分組織的面積率為5%以下。作為鐵氧體相以外的剩餘部分組織，例如可例示麻田散鐵、硫化物、氮化物或碳化物等第二相等。剩餘部分組織的面積率亦可為0%。
再者，鐵氧體相的面積率以如下方式測定。
即，以後述的接合部的測定區域被包含於觀察面中的方式，自電磁鋼帶的接合接頭切出試驗片。再者，觀察面設為圖17所示的面(即，包含接合垂直方向以及板厚方向的面)。繼而，對試驗片的觀察面進行研磨，然後利用3vol.%硝酸乙醇腐蝕液、苦味酸
飽和水溶液或王水進行蝕刻，使組織顯現。繼而，於後述的接合部的測定區域內，利用光學顯微鏡以倍率：500倍拍攝合計10個視野。繼而，根據所獲得的組織圖像，使用奧多比系統(Adobe Systems)公司的Adobe Photoshop，計算10個視野的鐵氧體相的面積。繼而，針對每個視野算出的鐵氧體相的面積除以各自的視野區域的面積並乘以100。然後，將該些值的算術平均值設為鐵氧體相的面積率。
另外，重要的是使接合部的鋼組織微細化，具體而言為減小構成接合部的鋼組織的鐵氧體晶粒的粒徑(以下，亦稱為鐵氧體粒徑)以使其滿足下式(1)的關係。藉此，即便為使用電磁鋼帶作為被接合材的情況，亦不會導致卷材接合部的形狀劣化，卷材接合部的機械特性提高，在生產線上發生卷材接合部的斷裂的情況得到有效抑制。
Dsz≦200μm...(1)
此處，Dsz為接合部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)。
此處，Dsz依據日本工業標準(Japanese Industrial Standards，JIS)G 0551來測定。具體而言，以如下方式測定。
即，將電磁鋼帶的接合接頭以圖17所示的面(即，包含接合垂直方向以及板厚方向的面)成為切斷面的方式沿板厚(鉛垂)
方向切斷。於該切斷面中，將接合垂直方向設為X軸，將板厚方向設為Y軸。而且，將接合垂直方向上的接合部的中心位置、且為板厚(鉛垂)方向上的被接合材的板厚中心位置設為X軸與Y軸的原點。關於接合垂直方向上的接合部的中心位置，例如於對接接頭的情況下為對接縫隙的中心位置，於搭接接頭的情況下為重疊部的中心位置。關於板厚(鉛垂)方向上的被接合材的板厚中心位置，例如於對接接頭的情況下為第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶中板厚較小的一者的板厚中心位置，於搭接接頭的情況下為重疊部的板厚中心位置。而且，將X=-0.2×t~+0.2×t、Y=-0.2×t~+0.2×t的區域設為測定區域。此處，t為第一電磁鋼帶的板厚及第二電磁鋼帶的板厚的平均值(mm)。其中，於所述測定區域中包含熱加工影響部或母材部等非接合部的區域的情況下，將該區域自測定區域中去除。再者，關於X軸及Y軸，任意設定+及-即可。
然後，於所述測定區域內的任意位置，藉由依據JIS G 0551「鋼-結晶粒度的顯微鏡試驗方法」的切斷法(利用每1mm試驗線中捕捉到的晶粒數或交點的數量P進行評價)，進行共計5次接合部的鐵氧體粒徑的測定，將該些的平均值設為Dsz。再者，以下亦將接合部的鐵氧體粒徑的測定區域簡稱為接合部的測定區域。
另外，重要的是降低接合部與母材部的硬度差，具體而言是使其滿足下式(4)的關係。藉此，即便為使用電磁鋼帶作為被接合材的情況，亦不會導致卷材接合部的形狀劣化，卷材接合部的機械特性提高，在生產線上發生卷材接合部的斷裂的情況得
到有效抑制。
0.9×(Hbm1+Hbm2)/2≦Hsz≦1.2×(Hbm1+Hbm2)/2...(4)
此處，Hsz為接合部的硬度的平均值，Hbm1為第一電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值，Hbm2為第二電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值。
此處，Hsz、Hbm1及Hbm2依據JIS Z 2244來測定。具體而言，分別以如下方式測定。
即，於所述切斷面中的所述接合部的測定區域內的任意5處，於試驗力：4.9N的條件下測定維氏硬度(HV)。然後，將該些的平均值設為Hsz。
另外，於所述切斷面中，於第一電磁鋼帶的母材部的板厚中心位置±0.2×t1的區域(板厚(鉛垂)方向的水平面(level))內、及第二電磁鋼帶的母材部的板厚中心位置±0.2×t2的區域(板厚(鉛垂)方向的水平面)內的任意5處，分別於試驗力：4.9N的條件下測定維氏硬度(HV)。再者，關於接合垂直(水平)方向上的位置，只要是母材部即可，可任意選擇。然後，將於第一電磁鋼帶的母材部及第二電磁鋼帶的母材部測定出的維氏硬度(HV)的平均值分別設為Hbm1及Hbm2。此處，t1及t2分別為第一電磁
鋼帶及第二電磁鋼帶的板厚。
另外，接合部的厚度並無特別限定，但較佳為對其與第一電磁鋼帶和第二電磁鋼帶的厚度的關係進行適當控制，具體而言是使其滿足下式(5)及式(6)的關係。藉此，即便為使用電磁鋼帶作為被接合材的情況，亦不會導致卷材接合部的形狀劣化，卷材接合部的機械特性進一步提高，在生產線上發生卷材接合部的斷裂的情況進一步得到有效抑制。
0.8×TbmL≦TszL...(5)
TszH≦1.3×TbmH...(6)
此處，TszL為接合部的厚度的最小值(mm)，TszH為接合部的厚度的最大值(mm)，TbmL為第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶中較薄的電磁鋼帶的板厚(mm)，TbmH為第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶中較厚的電磁鋼帶的板厚(mm)。
其中，於第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的板厚相同的情況下，為TbmL=TbmH。
再者，TszL及TszH例如以如下方式測定即可。即，將電磁鋼帶的接合接頭以圖17所示的面(即，包含接合垂直方向以
及板厚方向的面)成為切斷面的方式沿板厚(鉛垂)方向切斷。然後，於該切斷面上，使用滑動卡尺等測定TszL及TszH。
[熱加工影響部]
熱加工影響部為如下區域：該區域與接合部鄰接，且雖然會受到藉由摩擦熱與塑性流動進行的熱加工的影響，但因溫度或加工不充分而未成為再結晶組織。另外，熱加工影響部與接合部鄰接地形成於第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶的兩側。
熱加工影響部與接合部同樣地包含鐵氧體相主體的鋼組織，具體而言包含以面積率計為95%以上的鐵氧體相。鐵氧體相的面積率亦可為100%。另外，鐵氧體相以外的剩餘部分組織的面積率為5%以下。作為鐵氧體相以外的剩餘部分組織，例如可例示麻田散鐵、硫化物、氮化物或碳化物等第二相等。剩餘部分組織的面積率亦可為0%。鐵氧體相的面積率按照與上述方法相同的要領來測定即可。
另外，於熱加工影響部中，重要的同樣是使鋼組織微細化，具體而言是使熱加工影響部的鐵氧體粒徑成為母材部的鐵氧體粒徑以下，即，使其滿足下式(2)及式(3)的關係。
Dhaz1≦Dbm1...(2)
Dhaz2≦Dbm2...(3)
此處，
Dhaz1為第一電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dhaz2為第二電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm1為第一電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm2為第二電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)。
此處，Dhaz1、Dhaz2、Dbm1及Dbm2依據JIS G 0551，按照與接合部的鐵氧體粒徑的平均值即Dsz相同的要領來測定。
另外，第一電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的測定區域(以下，亦稱為第一電磁鋼帶側的熱加工影響部的測定區域)以如下方式設定。即，將電磁鋼帶的接合接頭以圖17所示的面(即，包含接合垂直方向以及板厚方向的面)成為切斷面的方式沿板厚(鉛垂)方向切斷。於所述切斷面中，將接合垂直方向設為X軸，將板厚方向設為Y軸。而且，將第一電磁鋼帶的板厚中心位置(水準)處的接合部與第一電磁鋼帶側的熱加工影響部的邊界位置設為X軸與Y軸的原點。關於X軸，將第一電磁鋼帶側設為+，將接合部側設為-，將X=0~+0.4×t1、Y=-0.2×t1~+0.2×t1的區域設為測定區域。此處，t1為第一電磁鋼帶的板厚。再者，關於Y軸，任意設定+及-即可。其中，於所述測定區域中包含接合部或母材部等非第一電磁鋼帶側的熱加工影響部的區域的情況
下，將該區域自測定區域中去除。
如上所述，接合部是指受到藉由旋轉工具和被接合材的摩擦熱與塑性流動進行的熱加工而成為再結晶組織的區域。熱加工影響部是指與接合部鄰接，且雖然會受到藉由摩擦熱與塑性流動進行的熱加工的影響，但因溫度或加工不充分而成為未達再結晶的組織的區域。母材是指不受藉由摩擦熱與塑性流動進行的熱加工的影響的區域。
同樣，第二電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的測定區域(以下，亦稱為第二電磁鋼帶側的熱加工影響部的測定區域)以如下方式設定。即，將電磁鋼帶的接合接頭以圖17所示的面(即，包含接合垂直方向以及板厚方向的面)成為切斷面的方式沿板厚(鉛垂)方向切斷。於所述切斷面中，將接合垂直方向設為X軸，將板厚方向設為Y軸。而且，將第二電磁鋼帶的板厚中心位置(水準)處的接合部與第二電磁鋼帶側的熱加工影響部的邊界位置設為X軸與Y軸的原點。關於X軸，將第二電磁鋼帶側設為+，將接合部側設為-，將X=0~+0.4×t2、Y=-0.2×t2~+0.2×t2的區域設為測定區域。此處，t2為第二電磁鋼帶的板厚。再者，關於Y軸，任意設定+及-即可。其中，於所述測定區域中包含接合部或母材部等非第二電磁鋼帶側的熱加工影響部的區域的情況下，將該區域自測定區域中去除。
另外，第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的測定區域(以下，亦稱為第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶的
母材部的測定區域)分別設為所述切斷面中的第一電磁鋼帶的母材部的板厚中心位置±0.2×t1的區域(板厚(鉛垂)方向的水平面)及第二電磁鋼帶的母材部的板厚中心位置±0.2×t2的區域(板厚(鉛垂)方向的水平面)即可。再者，關於接合垂直(水平)方向上的位置，只要是母材部即可，可任意選擇。此處，t1及t2分別為第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶的板厚。
再者，作為接頭形式，可例示對接接頭或搭接接頭。
[3]電磁鋼帶的製造方法
接下來，對依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的製造方法進行說明。
依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的製造方法包括：藉由所述依照本發明一實施形態的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，將第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合而獲得接合鋼帶的步驟；以及對所述接合鋼帶實施冷軋而獲得冷軋鋼帶的步驟。
此處，接合鋼帶適宜具有第一電磁鋼帶、第二電磁鋼帶、以及所述[2]的電磁鋼帶的接合接頭，且第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶經由所述電磁鋼帶的接合接頭而接合。
另外，關於冷軋條件並無特別限定，依照常規方法即可。另外，亦可於第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的接合後且進行冷軋前，任意地進行酸洗。
[實施例]
以下，使用實施例對本發明的作用及效果進行說明。再者，本發明並不限定於以下的實施例。
將具有表1所示的成分組成(剩餘部分為Fe及不可避免的雜質)的電磁鋼帶作為被接合材(第一電磁鋼帶及第二電磁鋼帶)。而且，藉由表2中記載的預熱條件以及表3及表4中記載的接合條件的預熱式摩擦攪拌接合，模擬處於連續冷軋線上的情況而將第一電磁鋼帶(先行鋼帶)與第二電磁鋼帶(後行鋼帶)於進行預熱的基礎上加以接合，製造出電磁鋼帶的接合接頭。此處，於對接接合的情況下，將坡口設為於作為被接合材的2片電磁鋼帶的端面不附加坡口角度的所謂I型坡口，於銑削加工程度的表面狀態下對2片電磁鋼帶進行了對接、接合。後述的表3及表4的情況亦同樣如此。再者，於表1中一併記載了電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值、硬度的平均值及愛理遜(Erichsen)值。此處，電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值及硬度的平均值藉由上述方法來求出。另外，愛理遜值是依據JIS Z 2247中規定的愛理遜試驗方法測定的值。再者，關於未明確記載的條件，依照常規方法進行了設定。
再者，於預熱步驟中，使加熱裝置與旋轉工具連動地(以與接合速度相同的速度)沿接合方向移動。另外，加熱裝置使用了高頻感應加熱裝置。更具體而言，將最大功率100kW、頻帶70kHz~90kHz的高頻電源連接至長度100mm、寬度30mm的四角形感應加熱線圈。然後，將該感應加熱線圈設置成長度100mm的
邊與接合進行方向平行、且在被接合材的單面或兩面上位於自表面沿板厚方向離開10mm的位置。再者，於表2中的加熱裝置的配置中，記載為「單面」者是僅於被接合材的單面(表(正)面)配置有加熱裝置的含義，記載為「雙面」者是於被接合材的兩面(表(正)面及背面兩者)配置有加熱裝置的含義。另外，利用設置於摩擦攪拌接合裝置的溫度記錄儀，於被接合材的兩面測定了預熱溫度。將所測定的被接合材的預熱溫度一併記載於表2中。另外，隔著接合中央線而於前進側(advancing side)(第一電磁鋼帶側)與後退側(retreating side)(第二電磁鋼帶側)兩者測定了TPW=0.2D及TPW=0.5D，但為大致相同的溫度。因此，此處，作為代表，僅記載了前進側的測定溫度。另外，為了進行比較，於部分條件下未進行預熱。
另外，於接合步驟中，使配置於鉛垂方向上側的表面側旋轉工具自鉛垂方向上側觀察時順時針旋轉，使配置於鉛垂方向下側的背面側旋轉工具自鉛垂方向上側觀察時逆時針旋轉。即，於正視各個旋轉工具的前端部的狀態下，各個旋轉工具均逆時針旋轉。另外，使用了圖2A、圖2B~圖8中所示的形狀的旋轉工具中的任一者。另外，表面側旋轉工具與背面側旋轉工具使用了相同剖面尺寸及形狀的旋轉工具。再者，該些旋轉工具均以較被接合材硬的、維氏硬度HV1090的碳化鎢(WC)為原材料。另外，於第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的板厚不同的情況下，第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的對接部中將背面(配置背面側旋轉工具之
側的面)設為無階差的狀態，將表面(配置表面側旋轉工具之側的面)設為有階差的狀態。另外，以第一電磁鋼帶(先行鋼帶)成為前進側、第二電磁鋼帶(後行鋼帶)成為後退側的方式進行接合。
另外，搭接接合的情況是以第一電磁鋼帶(先行鋼帶)成為搭接的上側、第二電磁鋼帶(後行鋼帶)成為搭接的下側的方式進行接合。旋轉工具的旋轉方向及旋轉工具的形狀等與對接接合的情況相同。
針對如此般獲得的電磁鋼帶的接合接頭，利用所述要領，劃定了接合部、熱加工影響部及母材部。
另外，利用所述要領，測定了
Dsz：接合部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)、Dhaz1：第一電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)、Dhaz2：第二電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)、Dbm1：第一電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)、Dbm2：第二電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)、Hsz：接合部的硬度的平均值、Hbm1：第一電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值、Hbm2：第二電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值。
進而，於所獲得的電磁鋼帶的接合接頭的鉛垂方向切斷面(圖
17所示的面(即，包含接合垂直方向以及板厚方向的面))上，測定了TszL：接合部的厚度的最小值(mm)及TszH：接合部的厚度的最大值(mm)。
將結果示於表5中。再者，當於後述的表面缺陷及內部缺陷的確認中確認到缺陷的情況下，省略了所述測定。另外，於確認到表面缺陷的情況下，亦省略了內部缺陷的確認。
另外，針對所獲得的電磁鋼帶的接合接頭，按照以下要領，對(I)表面缺陷的有無及(II)內部缺陷的有無進行了確認。將結果示於表6中。
(I)表面缺陷的有無
於所獲得的電磁鋼帶的接合接頭的接合部及熱加工影響部(於雷射焊接的情況下為焊接部及熱影響部)的表面及背面，藉由目視確認未接合狀態及裂紋的有無。而且，利用以下基準對表面缺陷的有無進行了判定。
無表面缺陷：未確認到未接合狀態及裂紋中的任一者。
有表面缺陷：確認到未接合狀態及裂紋中的至少一者。
(II)內部缺陷的有無
將所獲得的電磁鋼帶的接合接頭以圖17所示的面(即，包含接合垂直方向以及板厚方向的面)成為觀察面的方式沿板厚(鉛垂)方向切斷而採取試驗片。再者，接合方向上的切斷位置設為距接合(焊接)開始側的被接合材的端部為20mm的位置、距接合(焊接)結束側的被接合材的端部為20mm的位置、及作為被
接合材的兩端部的中間的位置。而且，以該切斷位置處的切斷面成為觀察面的方式採取了合計3片試驗片。繼而，利用光學顯微鏡(倍率：10倍)對所獲得的試驗片的觀察面進行了觀察。而且，利用以下基準對內部缺陷的有無進行了判定。
無內部缺陷：於全部3片試驗片中，於接合部未確認到未接合狀態及裂紋中的任一者。
有內部缺陷：於至少一片試驗片中，於接合部確認到未接合狀態及裂紋中的至少一者。
另外，針對所獲得的電磁鋼帶的接合接頭，按照以下要領評價了對生產線上發生的卷材接合部的斷裂的抑制效果(以下，亦稱為斷裂抑制效果)。
即，自所獲得的電磁鋼帶的接合接頭，以包含接合部、第一電磁鋼帶側的熱加工影響部及母材以及第二電磁鋼帶側的熱加工影響部及母材的方式採取試驗片。繼而，使用所採取的試驗片，依據JIS Z 2247中規定的愛理遜試驗方法測定接合接頭的愛理遜值。而且，根據接合接頭的愛理遜值相對於母材部的愛理遜值的比率(以下，亦稱為愛理遜值的比率)，利用以下的基準對斷裂抑制效果進行了評價。將結果示於表6中。
[愛理遜值的比率(%)]=[接合接頭的愛理遜值]/[母材部的愛理遜值]×100
○(合格)：愛理遜值的比率為80%以上
×(不合格)：愛理遜值的比率小於80%
再者，於第一電磁鋼帶的母材部的愛理遜值與第二電磁鋼帶的母材部的愛理遜值不同的情況下，母材部的愛理遜值為第一電磁鋼帶的母材部的愛理遜值與第二電磁鋼帶的母材部的愛理遜值中較小一者的值。
另外，按照以下要領進行了旋轉工具的耐久性的評價。
即，若產生旋轉工具的破損或磨損，則因內部缺陷發生接合不良的概率高。因此，於與上述相同的條件下重覆進行接合長度分別為0.5m的接合，針對所獲得的接合接頭，藉由所述「(II)內部缺陷的有無」中所示的判定方法，對內部缺陷的有無進行了判定。
而且，利用被判定為無內部缺陷的接頭的數量維持整體的90%以上時的最大接合次數(以下，亦稱為90%維持最大接合次數)，進行了旋轉工具的耐久性的評價。將90%維持最大接合次數一併記載於表6中。再者，90%維持最大接合次數為35次以上的情況：判定為旋轉工具的耐久性(壽命)特別優異(◎)，90%維持最大接合次數小於35次且為25次以上的情況：判定為旋轉工具的耐久性(壽命)優異(○)，90%維持最大接合次數小於25次的情況：判定為旋轉工具的耐久性(壽命)不可謂充分(×)。
此處，所謂90%維持最大接合次數，是指當按照接合順序對所獲得的接合接頭的內部缺陷的有無進行確認且將對內部缺
陷的有無進行了確認的接合接頭的數量設為N時，滿足下式(a)的最大的N的值。
[對內部缺陷的有無進行了確認的接合接頭中判定為無內部缺陷的接合接頭的數量]÷[對內部缺陷的有無進行了確認的接合接頭的數量]×100≧90...式(a)
例如，於第1次~第4次的接合中所獲得的接合接頭中判定為無內部缺陷、第5次的接合中所獲得的接合接頭中判定為有內部缺陷的情況下，當N=4時，[對內部缺陷的有無進行了確認的接合接頭中無內部缺陷的接合接頭的合計數]÷[對內部缺陷進行了確認的接合接頭的數量N]×100=4÷4×100=100≧90，當N=5時，[對內部缺陷的有無進行了確認的接合接頭中無內部缺陷的接合接頭的合計數]÷[對內部缺陷進行了確認的接合接頭的數量N]×100
=4÷5×100=80<90。
即，於該情況下，至N=4為止滿足式(a)，且於N=5時開始不滿足式(a)，因此90%維持最大接合次數為4。
另外，於第1次~第10次及第12次~第19次的接合中所獲得的接合接頭中判定為無內部缺陷，第11次、第20次及第21次的接合中所獲得的接合接頭中判定為有內部缺陷的情況下，當N=11時，[對內部缺陷的有無進行了確認的接合接頭中無內部缺陷的接合接頭的合計數]÷[對內部缺陷進行了確認的接合接頭的數量N]×100=10÷11×100≒90.9≧90，當N=20時，[對內部缺陷的有無進行了確認的接合接頭中無內部缺陷的接合接頭的合計數]÷[對內部缺陷進行了確認的接合接頭的數量N]×100=18÷20×100=90≧90，
當N=21時，[對內部缺陷的有無進行了確認的接合接頭中無內部缺陷的接合接頭的合計數]÷[對內部缺陷進行了確認的接合接頭的數量N]×100=18÷21×100=85.7<90。
即，於該情況下，至N=20為止滿足式(a)，且於N=21時開始不滿足式(a)，因此90%維持最大接合次數為20。
再者，關於在所述(I)表面缺陷的有無或(II)內部缺陷的有無中判定為有缺陷者，90%維持最大接合次數為0。
[表1]
[表2]
[表3]
[表5]
根據表6，於發明例中，均進行了接合速度：3500mm/分鐘以上這一高速度下的接合，同時獲得了無缺陷、具有優異的斷裂抑制效果的電磁鋼帶的接合接頭。另外，於旋轉工具的耐久性(壽命)方面亦優異。
另一方面，於比較例中，於進行接合速度：3500mm/分鐘以上的接合的情況下產生了缺陷、未獲得充分的斷裂抑制效果、或者旋轉工具的耐久性不充分。
1:第一電磁鋼帶(被接合材)
2:第二電磁鋼帶(被接合材)
3-1:旋轉工具(表面側旋轉工具)
3-2:旋轉工具(背面側旋轉工具)
4:接合部
5-1、5-2:肩部
6-1、6-2:銷(針)
9-1、9-2:前端部
10-1:加熱裝置(表面側加熱裝置)
10-2:加熱裝置(背面側加熱裝置)
11:旋轉工具的驅動裝置
12:動作控制裝置
α:傾斜角度
Claims (14)
- 一種電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，藉由彼此相向的一對旋轉工具將作為被接合材的第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合，所述電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法包括：預熱步驟，利用在所述被接合材的至少一個面上配置於所述旋轉工具的接合方向的前方的加熱裝置，對所述被接合材的未接合部進行預熱；以及接合步驟，對於所述被接合材的未接合部，使所述旋轉工具自兩面一邊向彼此相反的方向旋轉一邊予以按壓，並使所述旋轉工具沿接合方向移動，藉此將所述第一電磁鋼帶與所述第二電磁鋼帶接合，所述被接合材的未接合部為所述第一電磁鋼帶的端部與繼所述第一電磁鋼帶之後的所述第二電磁鋼帶的端部的對接部或重疊部，藉由使所述加熱裝置與所述旋轉工具連動地沿接合方向移動而連續進行所述預熱步驟與所述接合步驟，另外，所述旋轉工具的肩部的直徑D(mm)滿足下式(7)的關係，且，由所述旋轉工具的轉速RS(次/分鐘)、所述旋轉工具的肩部的直徑D(mm)及接合速度JS(mm/分鐘)表示的RS×D3/JS滿足下式(8)的關係， 4×TJ≦D≦10×TJ...(7) 180×TJ≦RS×D3/JS≦1500×TJ...(8)此處，於未接合部為對接部的情況下，TJ為第一電磁鋼帶的板厚及第二電磁鋼帶的板厚的平均值(mm)，於未接合部為重疊部的情況下，TJ為重疊部的厚度(mm)。
- 如請求項1所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，於所述接合步驟中，於藉由所述第一電磁鋼帶與所述第二電磁鋼帶的接合而形成的接合部及熱加工影響部的鋼組織分別成為鐵氧體相主體的組織、且滿足下式(1)~式(4)的關係的條件下進行接合，Dsz≦200μm...(1) Dhaz1≦Dbm1...(2) Dhaz2≦Dbm2...(3) 0.9×(Hbm1+Hbm2)/2≦Hsz≦1.2×(Hbm1+Hbm2)/2...(4)此處，Dsz為接合部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dhaz1為第一電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平 均值(μm)，Dhaz2為第二電磁鋼帶側的熱加工影響部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm1為第一電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Dbm2為第二電磁鋼帶的母材部的鐵氧體粒徑的平均值(μm)，Hsz為接合部的硬度的平均值，Hbm1為第一電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值，Hbm2為第二電磁鋼帶的母材部的硬度的平均值。
- 如請求項1或請求項2所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，於所述接合步驟中，於滿足下式(5)及式(6)的關係的條件下進行接合，0.8×TbmL≦TszL...(5) TszH≦1.3×TbmH...(6)此處，TszL為接合部的厚度的最小值(mm)，TszH為接合部的厚度的最大值(mm)，TbmL為第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶中較薄的電磁鋼帶的板厚(mm)， TbmH為第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶中較厚的電磁鋼帶的板厚(mm)；其中，於第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶的板厚相同的情況下，為TbmL=TbmH。
- 如請求項1或請求項2所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，於所述接合步驟中，所述旋轉工具的肩部間的間隙G(mm)滿足下式(9)的關係，0.4×TJ≦G≦0.9×TJ...(9)。
- 如請求項1或請求項2所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋轉工具為無銷的旋轉工具。
- 如請求項5所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋轉工具的前端面為平面、凸型的曲面或凹型的曲面。
- 如請求項5所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋轉工具的前端面具有與旋轉為相反方向的旋渦狀的階差部。
- 如請求項7所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋渦狀的階差部自所述旋轉工具的前端面的中心朝向外周逐漸變低。
- 如請求項7所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋渦狀的階差部自所述旋轉工具的前端面的中心朝向外 周逐漸變高。
- 如請求項5所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，所述旋轉工具的傾斜角度α為0°。
- 如請求項1或請求項2所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，於所述預熱步驟中，所述被接合材的預熱溫度滿足下式(11)~式(13)的關係，100≦TPw=0≦1000...(11) 100≦TPw=0.2D≦1000...(12) 50≦TPw=0.5D≦800...(13)此處，W為自被接合材的接合中央線沿接合垂直方向離開的距離(mm)，TPw=0、TPw=0.2D及TPw=0.5D分別為W=0、W=0.2×D及W=0.5×D的位置處的被接合材的表面的預熱溫度(℃)；另外，D為旋轉工具的肩部的直徑(mm)。
- 如請求項11所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，於所述預熱步驟中，所述被接合材的預熱溫度滿足下式(14)及式(15)的關係，0.70≦TPw=0.2D/TPw=0≦1.00...(14) TPw=0.5D/TPw=0≦0.45...(15)。
- 如請求項1或請求項2所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，其中，所述加熱裝置為高頻感應加熱裝置、雷射照射加熱裝置或將高頻感應加熱裝置與雷射照射加熱裝置組合而成的裝置。
- 一種電磁鋼帶的製造方法，包括：藉由如請求項1至請求項13中任一項所述的電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法，將第一電磁鋼帶與第二電磁鋼帶接合而獲得接合鋼帶的步驟；以及對所述接合鋼帶實施冷軋而獲得冷軋鋼帶的步驟。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2021194988 | 2021-11-30 | ||
| JP2021-194988 | 2021-11-30 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| TW202322947A TW202322947A (zh) | 2023-06-16 |
| TWI815601B true TWI815601B (zh) | 2023-09-11 |
Family
ID=86611864
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| TW111130115A TWI815601B (zh) | 2021-11-30 | 2022-08-10 | 電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法、及電磁鋼帶的製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| TW (1) | TWI815601B (zh) |
| WO (1) | WO2023100420A1 (zh) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003181655A (ja) * | 2001-12-18 | 2003-07-02 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 摩擦撹拌接合方法 |
| WO2011024320A1 (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-03 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 両面摩擦攪拌接合方法、接合装置、冷間圧延設備の金属板接合方法及び冷間圧延設備 |
| JP2011115846A (ja) * | 2009-12-03 | 2011-06-16 | Kofukin Seimitsu Kogyo (Shenzhen) Yugenkoshi | 摩擦攪拌接合方法 |
| WO2019054400A1 (ja) * | 2017-09-13 | 2019-03-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属板の両面摩擦撹拌接合方法および両面摩擦撹拌接合装置 |
| WO2019182020A1 (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 両面摩擦撹拌接合用回転ツール、両面摩擦撹拌接合装置、及び両面摩擦撹拌接合方法 |
| JP2020124739A (ja) * | 2019-02-06 | 2020-08-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 両面摩擦攪拌接合方法および両面摩擦攪拌接合装置 |
| JP2021053700A (ja) * | 2019-09-25 | 2021-04-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 両面摩擦撹拌接合用回転ツール及び両面摩擦撹拌接合方法 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB9125978D0 (en) | 1991-12-06 | 1992-02-05 | Welding Inst | Hot shear butt welding |
| JP3261433B2 (ja) | 1999-05-25 | 2002-03-04 | 川崎重工業株式会社 | 接合装置及び接合方法 |
| JP2003170280A (ja) * | 2001-12-04 | 2003-06-17 | Nippon Steel Corp | 異種金属材料の接合方法 |
| KR102181820B1 (ko) * | 2016-10-11 | 2020-11-24 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 마찰 교반 접합 방법 및 장치 |
| JP6687002B2 (ja) * | 2016-12-09 | 2020-04-22 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 摩擦攪拌接合向け構造用低合金厚鋼材および構造用摩擦攪拌接合継手 |
| CN114423561A (zh) * | 2019-09-25 | 2022-04-29 | 杰富意钢铁株式会社 | 双面摩擦搅拌接合方法、冷轧钢带及电镀钢带的制造方法、双面摩擦搅拌接合装置、冷轧钢带及电镀钢带的制造设备 |
-
2022
- 2022-08-01 WO PCT/JP2022/029562 patent/WO2023100420A1/ja active Application Filing
- 2022-08-10 TW TW111130115A patent/TWI815601B/zh active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003181655A (ja) * | 2001-12-18 | 2003-07-02 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 摩擦撹拌接合方法 |
| WO2011024320A1 (ja) * | 2009-08-31 | 2011-03-03 | 三菱日立製鉄機械株式会社 | 両面摩擦攪拌接合方法、接合装置、冷間圧延設備の金属板接合方法及び冷間圧延設備 |
| JP2011115846A (ja) * | 2009-12-03 | 2011-06-16 | Kofukin Seimitsu Kogyo (Shenzhen) Yugenkoshi | 摩擦攪拌接合方法 |
| WO2019054400A1 (ja) * | 2017-09-13 | 2019-03-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 金属板の両面摩擦撹拌接合方法および両面摩擦撹拌接合装置 |
| WO2019182020A1 (ja) * | 2018-03-20 | 2019-09-26 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 両面摩擦撹拌接合用回転ツール、両面摩擦撹拌接合装置、及び両面摩擦撹拌接合方法 |
| JP2020124739A (ja) * | 2019-02-06 | 2020-08-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 両面摩擦攪拌接合方法および両面摩擦攪拌接合装置 |
| JP2021053700A (ja) * | 2019-09-25 | 2021-04-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 両面摩擦撹拌接合用回転ツール及び両面摩擦撹拌接合方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW202322947A (zh) | 2023-06-16 |
| WO2023100420A1 (ja) | 2023-06-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI748660B (zh) | 雙面摩擦攪拌接合方法、冷軋鋼帶和鍍覆鋼帶的製造方法、雙面摩擦攪拌接合裝置、冷軋鋼帶和鍍覆鋼帶的製造設備 | |
| JP6992773B2 (ja) | 両面摩擦攪拌接合方法および両面摩擦攪拌接合装置 | |
| WO2018070317A1 (ja) | 摩擦撹拌接合方法および装置 | |
| CN109070261B (zh) | 结构用钢的摩擦搅拌接合方法和装置 | |
| CN109070262B (zh) | 结构用钢的摩擦搅拌接合方法和装置 | |
| TWI815601B (zh) | 電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法、及電磁鋼帶的製造方法 | |
| JP2017534469A (ja) | 切断工具の予備材料を製造する方法 | |
| TWI815594B (zh) | 電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法、及電磁鋼帶的製造方法 | |
| WO2012014851A1 (ja) | 酸素を用いた熱切断用鋼材 | |
| TWI831324B (zh) | 電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法及電磁鋼帶的製造方法 | |
| TWI815595B (zh) | 電磁鋼帶的接合接頭及摩擦攪拌接合方法、以及電磁鋼帶的製造方法 | |
| TW202408705A (zh) | 電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法、電磁鋼帶的製造方法、摩擦攪拌接合裝置和電磁鋼帶的製造裝置 | |
| JP7231130B1 (ja) | 電磁鋼帯の摩擦撹拌接合方法、および、電磁鋼帯の製造方法 | |
| JP7279866B1 (ja) | 電磁鋼帯の摩擦撹拌接合方法および電磁鋼帯の製造方法 | |
| KR20240058192A (ko) | 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법 및, 전자 강대의 제조 방법 | |
| JP7347723B1 (ja) | 電磁鋼帯の摩擦撹拌接合方法、電磁鋼帯の製造方法、摩擦撹拌接合装置および電磁鋼帯の製造装置 | |
| WO2024042774A1 (ja) | 電磁鋼帯の摩擦撹拌接合方法、電磁鋼帯の製造方法、摩擦撹拌接合装置および電磁鋼帯の製造装置 | |
| KR20240058191A (ko) | 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법, 전자 강대의 제조 방법, 마찰 교반 접합 장치 및 전자 강대의 제조 장치 | |
| JP7230977B1 (ja) | 電磁鋼帯の摩擦撹拌接合方法、および、電磁鋼帯の製造方法 | |
| JP2014180694A (ja) | 熱延鋼板の製造装置及び製造方法 | |
| JP7347722B1 (ja) | 電磁鋼帯の摩擦撹拌接合方法、電磁鋼帯の製造方法、摩擦撹拌接合装置および電磁鋼帯の製造装置 | |
| JP3944525B1 (ja) | 鋼管の突合せ溶接方法および溶接鋼管の製造方法 | |
| JP7230976B1 (ja) | 電磁鋼帯の摩擦撹拌接合方法、および、電磁鋼帯の製造方法 | |
| WO2024042773A1 (ja) | 電磁鋼帯の摩擦撹拌接合方法、電磁鋼帯の製造方法、摩擦撹拌接合装置および電磁鋼帯の製造装置 | |
| TW202408704A (zh) | 電磁鋼帶的摩擦攪拌接合方法、電磁鋼帶的製造方法、摩擦攪拌接合裝置及電磁鋼帶的製造裝置 |