KR20240058192A - 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법 및, 전자 강대의 제조 방법 - Google Patents
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Abstract
높은 시공 능률하, 코일 접합부의 기계적 특성의 열화나 형상의 열화에 의한 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생을 억지할 수 있고, 또한, 회전 툴의 내구성의 점에서도 유리한, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법을 제공한다. 예열식 양면 마찰 교반 접합을 행함과 함께, 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜)에 대해서, 다음식 (7)의 관계를 만족시키고, 또한, 회전 툴의 회전수 RS(회/분), 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜) 및 접합 속도 JS(㎜/분)에 의해 나타나는 RS×D3/JS에 대해서, 다음식 (8)의 관계를 만족시킨다.
4×TJ≤D≤10×TJ ···(7)
180×TJ≤RS×D3/JS≤1500×TJ ···(8)
4×TJ≤D≤10×TJ ···(7)
180×TJ≤RS×D3/JS≤1500×TJ ···(8)
Description
본 발명은, 전자 강대(electrical steel strip)의 마찰 교반 접합 방법 및, 전자 강대의 제조 방법에 관한 것이다.
강판의 제조 라인, 예를 들면, 산세정(pickling), 냉간 압연, 어닐링 및 도금 등의 제조 라인에서는, 생산성의 향상이나 수율을 높게 하기 위해, 소위 코일 접합을 실시한 후에, 강대를 통판(passing)하는 것이 일반적이다. 여기에서, 코일 접합이란, 제조 라인에 있어서, 선행하는 강대(이하, 선행 강대라고도 함)의 단부(후단)와, 선행 강대에 연속하는 강대(이하, 후행 강대라고도 함)의 단부(선단)를 접합하는 것이다. 이하, 코일 접합에 의해 형성되는 접합부를, 코일 접합부라고도 한다. 또한, 선단은, 제조 라인에 있어서의 강대의 진행 방향측의 단부이다. 또한, 후단은, 제조 라인에 있어서의 강대의 진행 방향 반대측의 단부이다. 이 코일 접합을 행함으로써, 강대의 전체 길이에 걸쳐, 장력을 부여한 상태에서 압연 등 하는 것이 가능해진다. 또한, 강대의 선단이나 후단에 있어서도, 판두께나 형상을 고정밀도로 제어하는 것이 가능해진다.
코일 접합에서는, 종래, 플래시 맞댐(flash butt) 용접 등이 적용되는 것이 일반적이었다. 그러나, 레이저 용접기의 진보에 수반하여, 예를 들면, 전자 강판이나 스테인리스 강판, 고장력 강판의 제조 라인에서도, 코일 접합에 레이저 용접을 적용하는 것이 주류가 되고 있다.
이러한 기술로서, 예를 들면, 특허문헌 1에는,
「고Si강을 용접하는데에 있어서, Ni를 주성분으로 하는 필러 와이어(filler wire)를 이용하고, 혹은 Ni를 주성분으로 하는 분말 필러를 공급하여 용접 금속의 화학 조성이 하기 (1)식을 만족하도록 용접을 행하는 것을 특징으로 하는 고Si강의 레이저 용접 방법.
X＝[％Ni]－[％Si]×2.5－([％Cr]＋[％Mo])×0.4≥0 ··(1)
단, [％Ni], [％Si], [％Cr] 및 [％Mo]는, 각각, 용접 금속 중의 Ni, Si, Cr 및 Mo의 함유량(중량％)을 나타낸다.」
가 개시되어 있다.
특허문헌 2에는,
「선행판과 후행판을 맞대고 필러 와이어를 이용하여 레이저 용접하는 방법에 있어서, 용접 초기의 상기 선행판과 후행판의 맞댐 갭(Gap)과 용접 금속의 평균폭(DEPO)의 비(Gap/DEPO)가 0.3∼0.8인 것을 특징으로 하는 레이저 용접 방법.」
이 개시되어 있다.
특허문헌 3에는,
「연속 냉간 압연 라인상을 반송되는 특수강으로 이루어지는 선행 박판과 후행 박판을 레이저 용접하여 형성된 용접부에 있어서,
냉간 압연에 의해 모재의 상면측에 연출된 용접 금속으로 이루어지는 상측 연출부의 하측에 존재하는 상기 모재의 최소 두께를 L1로 하고, 냉간 압연에 의해 상기 모재의 하면측에 연출된 용접 금속으로 이루어지는 하측 연출부와 상기 상측 연출부에 끼워진 상기 모재의 최소 두께를 L2로 하면, L1 및 L2의 적어도 어느 하나가 제로보다 큰 것을 특징으로 하는 박판의 용접부.」
가 개시되어 있다.
Cui, L.; Fujii, H.; Tsuji, N.; Nogi, K. Scripta Mater. 2007, 56, p.637-640.
그러나, 레이저 용접은 용융 용접이기 때문에, 용융 및 응고 시의 불순물의 편석(segregation)에 기인하는 취화(embrittlement)나, 수소 침입에 기인하는 취화가 발생한다. 그 결과, 접합부(용접부)의 기계적 특성의 열화를 초래하는 경우가 있다. 특히, 전자 강판의 성분 조성에는 Si가 다량으로 함유되어 있기 때문에, 코일 접합부의 기계적 특성의 열화가 현저해지기 쉽다. 그 때문에, 특허문헌 1∼3과 같이, 전자 강대의 코일 접합으로서 레이저 용접을 적용하면, 제조 라인, 예를 들면, 연속 냉간 압연 라인에 있어서, 코일 접합부에 파단(fracture)이 발생하여, 라인 정지 등에 의한 생산성의 저하를 초래한다는 문제가 있다.
또한, 전자 강판의 제조 라인에서는 전자 강대가 연속적으로 반송되기 때문에, 코일 접합의 시공 능률의 향상도 요망된다. 또한, 코일 접합의 시공 능률의 향상에 수반하여, 회전 툴의 내구성 향상(수명 연장)도 요망된다.
본 발명은, 상기의 현 상황을 감안하여 개발된 것으로서, 높은 시공 능률하, 코일 접합부의 기계적 특성의 열화나 형상의 열화에 의한 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생을 억지할 수 있고, 또한, 회전 툴의 내구성의 점에서도 유리한, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
또한, 본 발명은, 상기의 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법을 이용한 전자 강대의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
그래서, 발명자들은, 상기의 목적을 달성하기 위해, 예의 검토를 거듭했다. 우선, 발명자들은, 전자 강대의 코일 접합으로서 레이저 용접을 적용하는 경우에, 코일 접합부의 기계적 특성의 열화나 형상의 열화가 생기는 이유를 조사·검토한 결과, 이하의 인식을 얻었다.
(a) 전술한 바와 같이, 전자 강판의 성분 조성에는, Si가 다량으로, 예를 들면, 2.0∼5.0질량％ 정도 함유되어 있다. Si는, 페라이트 안정화 원소이다. 그 때문에, 전자 강대의 코일 접합에 일반적인 레이저 용접을 적용하면, 용융부인 코일 접합부의 페라이트 결정립, 나아가서는, 열 영향부의 페라이트 결정립이 조대화한다. 이에 따라, 코일 접합부의 기계적 특성, 특히, 인성이나 굽힘 강도가 대폭으로 열화하여, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생을 초래한다.
(b) 또한, 상기한 특허문헌 1∼3의 기술에서는, 오스테나이트 안정화 원소인 Ni를 주성분으로 하는 용가재(필러)를 이용한다. 그 때문에, 코일 접합부에서는, 주로 오스테나이트상이 얻어진다. 그러나, 상기한 특허문헌 1∼3의 기술에서는, 선행 강대와 후행 강대의 맞댐 갭의 변동을 없애 용융부(용접 금속)에서의 용가재의 융합량과 강판의 융합량을 매우 엄격하게 관리하여, 용융부(용접 금속)에서의 Ni 당량과 Cr 당량의 밸런스를 상시 적정하게 제어할 필요가 있다. 즉, 용융부(용접 금속)에서의 Ni 당량과 Cr 당량의 밸런스가 적정하게 제어되지 않으면, 코일 접합부에 단단하고 깨지기 쉬운 조직인 마르텐사이트상이 형성된다. 이에 따라, 코일 접합부의 기계적 특성, 특히, 인성이 대폭으로 열화한다. 또한, 열 영향부에서는, 페라이트 결정립의 조대화에 의해, 코일 접합부의 기계적 특성이 대폭으로 열화한다. 이들 이유에 의해, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생을 초래한다.
(c) 추가로, 상기한 선행 강대와 후행 강대의 맞댐 갭의 변동은, 용접부의 덧붙임 높이(reinforcement height)에 영향을 미친다. 예를 들면, 용접부의 덧붙임 높이가 높아져, 용접부가 과도한 볼록 형상이 되는 경우, 용접부에 부하가 가해지면, 용접 지단부(weld toe portion)에 응력이 집중한다. 그 때문에, 상기한 선행 강대와 후행 강대의 맞댐 갭의 변동은, 이 점에서도, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생의 원인이 된다. 또한, 용접부의 덧붙임은 연삭 등에 의해 제거할 수 있다. 그러나, 이러한 공정의 증가는 생산성의 대폭적인 저하를 초래한다.
상기의 점을 감안하여, 발명자들이 추가로 여러 가지의 검토를 거듭한 결과, 발명자들은, 전자 강대의 코일 접합으로서 마찰 교반 접합을 적용하는 것에 착상했다.
여기에서, 마찰 교반 접합이란, 회전 툴과 피접합재의 마찰열 및, 피접합재의 소성 유동을 이용한 고상 접합이다. 즉, 회전 툴에 의해 피접합재의 미접합부(접합 예정 영역)를 마찰 교반한다. 피접합재의 미접합부가 마찰열에 의해 가열되면, 소성 유동이 개시된다. 그리고, 소성 유동역과 모재부의 계면이 크게 신장된다. 이에 따라, 산화물이 없는 청정한 계면끼리가 접촉하여, 피접합재가 용융하는 일 없이 접합부가 형성된다. 여기에서, 접합부는, 회전 툴과 피접합재의 마찰열과 소성 유동에 의한 열간 가공을 받아 재결정 조직이 되는 영역이고, 교반부라고 불리는 경우도 있다. 또한, 접합부에 인접하는 영역에는, 마찰열과 소성 유동에 의한 열간 가공의 영향을 받기는 하지만, 온도나 가공이 불충분하여 재결정에 이르지 않는 조직이 되는 영역이 형성된다. 이 영역을 열 가공 영향부라고 한다. 또한, 피접합재에는, 마찰열과 소성 유동에 의한 열간 가공의 영향을 받지 않는 영역도 존재한다. 이 영역을 모재부라고 한다. 또한, 마찰 교반 접합에 관한 기술이, 예를 들면, 특허문헌 4∼19 및 비특허문헌 1에 개시되어 있지만, 이들은 모두, 전자 강대의 코일 접합에 적용되는 것은 아니다.
여기에서, 발명자들은, 상기의 착안에 기초하여, 추가로 여러 가지의 검토를 거듭한 결과, 이하의 인식을 얻었다.
(d) 상기 (a)∼(c)의 문제를 유리하게 해결하기 위해서는, 이하의 점이 중요하다.
·피접합재에 예열 처리를 행한다.
·접합 방식으로서 소위 양면 마찰 교반 접합을 적용한다.
·그 위에, 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜)에 대해서, 다음식 (7)의 관계를 만족시킨다.
·또한, 접합 조건을 적절히 제어한다. 특히, 회전 툴의 회전수 RS(회/분), 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜) 및 접합 속도 JS(㎜/분)에 의해 나타나는 RS×D3/JS에 대해서, 다음식 (8)의 관계를 만족시킨다.
이에 따라, 피접합재로서 전자 강대를 이용하는 경우라도, 코일 접합부의 형상의 열화를 초래하는 일 없이 코일 접합부의 기계적 특성이 높아져, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생이 유효하게 억지된다. 또한, 결함 발생을 억제하면서 접합 속도를 고속도화할 수 있기 때문에, 시공 능률이 우수하고, 생산성의 점에서도 매우 유리하다. 또한, 회전 툴의 내구성의 점에서도 유리하다. 또한, 이하, 피접합재로의 예열 처리를 행하는 양면 마찰 교반 접합을, 예열식 양면 마찰 교반 접합이라고도 한다.
4×TJ≤D≤10×TJ ···(7)
180×TJ≤RS×D3/JS≤1500×TJ ···(8)
여기에서, TJ는,
미접합부가 맞댐부인 경우, 제1 전자 강대의 판두께 및 제2 전자 강대의 판두께의 평균값(㎜)이고,
미접합부가 중첩부인 경우, 중첩부의 두께(㎜)이다.
(e) 또한, 상기 게재식 (7) 및 (8)의 관계를 동시에 만족시킨 다음에, 접합부 및 열 가공 영향부의 강 조직을 페라이트 주체의 조직으로 하고, 또한, 접합부 및 열 가공 영향부의 강 조직의 미세화와, 접합부와 모재부의 경도차의 저감을 동시에 도모하는 것이 적합하다. 구체적으로는, 다음식 (1)∼(4)의 관계를 동시에 만족시키는 것이 적합하다.
이에 따라, 피접합재로서 전자 강대를 이용하는 경우라도, 코일 접합부의 형상의 열화를 초래하는 일 없이 코일 접합부의 기계적 특성이 높아져, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생이 보다 유효하게 억지된다.
Dsz≤200㎛ ···(1)
Dhaz1≤Dbm1 ···(2)
Dhaz2≤Dbm2 ···(3)
0.9×(Hbm1＋Hbm2)/2≤Hsz≤1.2×(Hbm1＋Hbm2)/2 ···(4)
여기에서,
Dsz는, 접합부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz1은, 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz2는, 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Hsz는, 접합부의 경도의 평균값,
Hbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
Hbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
이다.
(f) 더하여, 접합 방식으로서 예열식 양면 마찰 교반 접합을 적용하여, 상기 게재식 (7) 및 (8)의 관계를 동시에 만족시킴으로써, 교반능이 보다 높아진다. 그 때문에, 회전 툴의 선단부를 어깨부만으로 구성한 프로브 없음의 회전 툴(이하, 간단히 프로브 없음의 회전 툴이라고도 함)을 사용하는 것이 가능해진다. 즉, 프로브(핀)는, 일반적인 회전 툴(이하, 프로브 있음의 회전 툴이라고도 함)에 있어서, 그의 선단부에 어깨부로부터 돌출하도록 하여 배치된다. 그 때문에, 프로브에는, 어깨부보다도 큰 응력이 걸려, 파손이나 마모가 생기기 쉽다. 따라서, 프로브 없음의 회전 툴의 사용은, 회전 툴의 내구성이나 수명 연장, 나아가서는 (회전 툴의 마모나 파손에 의한) 접합 불량률의 저감이라는 점에서도, 매우 유리하게 된다. 여기에서, 프로브 없음의 회전 툴로서는, 예를 들면, 회전 툴의 선단면(피접합재와의 접촉면)을, 평면, 볼록형의 곡면, 또는, 오목형의 곡면으로 한 프로브 없음의 회전 툴을 들 수 있다.
(g) 또한, 프로브 없음의 회전 툴에서는, 회전 툴의 선단면에, 회전 반대 방향의 소용돌이 형상의 단차부를 형성하는 것이 적합하다. 이에 따라, 소성 유동을 촉진하여 접합 속도를 높여, 시공 능률을 한층 향상할 수 있다.
본 발명은, 상기의 인식에 기초하여, 추가로 검토를 더하여 완성된 것이다.
즉, 본 발명의 요지 구성은 다음과 같다.
1. 피접합재인 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를, 서로 대향하는 한 쌍의 회전 툴에 의해 접합하는, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법으로서,
상기 피접합재의 미접합부를, 상기 피접합재의 적어도 한쪽의 면에 있어서 상기 회전 툴의 접합 방향의 전방에 배치되는 가열 장치에 의해, 예열하는, 예열 공정과,
상기 피접합재의 미접합부에, 상기 회전 툴을 양면으로부터 서로 역방향으로 회전시키면서 압압하고, 상기 회전 툴을 접합 방향으로 이동시킴으로써, 상기 제1 전자 강대와 상기 제2 전자 강대를 접합하는, 접합 공정을 구비하고,
상기 피접합재의 미접합부는, 상기 제1 전자 강대의 단부와, 상기 제1 전자 강대에 연속하는 상기 제2 전자 강대의 단부의 맞댐부 또는 중첩부이고,
상기 가열 장치를 상기 회전 툴에 연동시켜 접합 방향으로 이동시킴으로써, 상기 예열 공정과 상기 접합 공정을 연속하여 행하고,
또한, 상기 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜)가, 다음식 (7)의 관계를 만족하고, 또한,
상기 회전 툴의 회전수 RS(회/분), 상기 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜) 및 접합 속도 JS(㎜/분)에 의해 나타나는 RS×D3/JS가, 다음식 (8)의 관계를 만족하는, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
4×TJ≤D≤10×TJ ···(7)
180×TJ≤RS×D3/JS≤1500×TJ ···(8)
여기에서, TJ는,
미접합부가 맞댐부인 경우, 제1 전자 강대의 판두께 및 제2 전자 강대의 판두께의 평균값(㎜)이고,
미접합부가 중첩부인 경우, 중첩부의 두께(㎜)이다.
2. 상기 접합 공정에 있어서, 상기 제1 전자 강대와 상기 제2 전자 강대의 접합에 의해 형성되는 접합부 및 열 가공 영향부의 강 조직이 각각, 페라이트상 주체의 조직이 되고, 또한, 다음식 (1)∼(4)의 관계를 만족하는 조건으로, 접합을 행하는, 상기 1에 기재된 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
Dsz≤200㎛ ···(1)
Dhaz1≤Dbm1 ···(2)
Dhaz2≤Dbm2 ···(3)
0.9×(Hbm1＋Hbm2)/2≤Hsz≤1.2×(Hbm1＋Hbm2)/2 ···(4)
여기에서,
Dsz는, 접합부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz1은, 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz2는, 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Hsz는, 접합부의 경도의 평균값,
Hbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
Hbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
이다.
3. 상기 접합 공정에 있어서, 다음식 (5) 및 (6)의 관계를 만족하는 조건으로 접합을 행하는, 상기 1 또는 2에 기재된 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
0.8×TbmL≤TszL ···(5)
TszH≤1.3×TbmH ···(6)
여기에서,
TszL은, 접합부의 두께의 최소값(㎜),
TszH는, 접합부의 두께의 최대값(㎜),
TbmL은, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대 중, 얇은 쪽의 전자 강대의 판두께(㎜),
TbmH는, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대 중, 두꺼운 쪽의 전자 강대의 판두께(㎜),
이다. 단, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 판두께가 동일한 경우에는, TbmL＝TbmH가 된다.
4. 상기 접합 공정에 있어서, 상기 회전 툴의 어깨부간의 극간 G(㎜)가 다음식 (9)의 관계를 만족하는, 상기 1∼3 중 어느 하나에 기재된 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
0.4×TJ≤G≤0.9×TJ ···(9)
5. 상기 회전 툴이, 프로브 없음의 회전 툴인, 상기 1∼4 중 어느 하나에 기재된 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
6. 상기 회전 툴의 선단면이, 평면, 볼록형의 곡면, 또는, 오목형의 곡면인, 상기 5에 기재된 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
7. 상기 회전 툴의 선단면이, 회전 반대 방향의 소용돌이 형상의 단차부를 갖는, 상기 5 또는 6에 기재된 전자 강대의 양면 마찰 교반 접합 방법.
8. 상기 소용돌이 형상의 단차부가, 상기 회전 툴의 선단면의 중심으로부터 외주를 향하여 서서히 낮아지는, 상기 7에 기재된 전자 강대의 양면 마찰 교반 접합 방법.
9. 상기 소용돌이 형상의 단차부가, 상기 회전 툴의 선단면의 중심으로부터 외주를 향하여 서서히 높아지는, 상기 7에 기재된 전자 강대의 양면 마찰 교반 접합 방법.
10. 상기 회전 툴의 경사 각도 α가 0°인, 상기 5∼9 중 어느 하나에 기재된 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
11. 상기 예열 공정에 있어서, 상기 피접합재의 예열 온도가 다음식 (11)∼(13)의 관계를 만족하는, 상기 1∼10 중 어느 하나에 기재된 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
100≤TPW＝0≤1000 ···(11)
100≤TPW＝0.2D≤1000 ···(12)
50≤TPW＝0.5D≤800 ···(13)
여기에서, W는 피용접재의 접합 중앙선으로부터 접합 수직 방향으로 이간하는 거리(㎜)이고, TPW＝0, TPW＝0.2D 및 TPW＝0.5D는 각각, W＝0, 0.2×D 및 0.5×D의 위치에 있어서의 피접합재의 표면에서의 예열 온도(℃)이다. 또한, D는, 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜)이다.
12. 상기 예열 공정에 있어서, 상기 피접합재의 예열 온도가 다음식 (14) 및 (15)의 관계를 만족하는, 상기 11에 기재된 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
0.70≤TPW＝0.2D/TPW＝0≤1.00 ···(14)
TPW＝0.5D/TPW＝0≤0.45 ···(15)
13. 상기 가열 장치가, 고주파 유도 가열 장치, 레이저 조사 가열 장치, 또는, 고주파 유도 가열 장치 및 레이저 조사 가열 장치를 조합한 장치인, 상기 1∼12 중 어느 하나에 기재된 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
14. 상기 1∼13 중 어느 하나에 기재된 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 의해 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 접합하여, 접합 강대를 얻는 공정과,
당해 접합 강대에 냉간 압연을 실시하여, 냉연 강대를 얻는 공정을 구비하는, 전자 강대의 제조 방법.
본 발명에 의하면, 피접합재로서 전자 강대를 사용하는 경우라도, 코일 접합부의 기계적 특성의 열화나 형상의 열화가 발생하지 않고, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생이 유효하게 억지된다. 또한, 결함 발생을 억제하면서 접합 속도를 고속도화할 수 있다. 특히, 접합 속도를 3500㎜/분 이상, 나아가서는 4000㎜/분 이상으로 고속화할 수 있기 때문에, 시공 능률이 우수하고, 생산성의 점에서도 매우 유리하다. 또한, 접합 속도를 고속화해도, 우수한 회전 툴의 내구성(회전 툴의 장수명화)이 얻어진다. 이에 따라, 전자 강판의 생산성의 한층의 향상을 도모할 수 있어, 산업상의 이용 가치는 매우 크다. 또한, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 예열식 양면 마찰 교반 접합에서는 프로브 없음의 회전 툴을 사용할 수 있기 때문에, 회전 툴의 더 한층의 내구성 향상, 나아가서는 접합 불량률의 저감이라는 점에서도 매우 유리하다.
도 1a는 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법을 설명하는 개략도이고, 예열식 양면 마찰 교반 접합에 의한 맞댐 접합의 일 예를 나타내는 측면 사시도이다.
도 1b는 도 1a의 A-A 화살표에서 본 도면이다.
도 1c는 도 1a의 상면도이다.
도 1d는 도 1a의 접합 중앙선 위치에 있어서의 단면도이다.
도 2a는 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 있음의 회전 툴의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 2b는 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 있음의 회전 툴의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 3은 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(선단 평면 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(선단 볼록형 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 5는 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(선단 오목형 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 6은 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(단차부를 형성한 선단 평면 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 7은 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(단차부를 형성한 선단 볼록형 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 8은 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(단차부를 형성한 선단 오목형 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 9는 단차부를 획정하는 소용돌이가 2개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치(묘사)하는 방법을 설명하는 도면이다.
도 10은 단차부를 획정하는 소용돌이가 3개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치(묘사)하는 방법을 설명하는 도면이다.
도 11은 단차부를 획정하는 소용돌이가 4개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치(묘사)하는 방법을 설명하는 도면이다.
도 12는 단차부를 획정하는 소용돌이가 5개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치(묘사)하는 방법을 설명하는 도면이다.
도 13은 단차부를 획정하는 소용돌이가 6개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치(묘사)하는 방법을 설명하는 도면이다.
도 14는 계단 형상의 단차부를 형성한 선단 볼록형 회전 툴의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 15는 홈 형상의 단차부를 형성한 선단 볼록형 회전 툴의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 16은 홈 형상의 단차부를 형성한 선단 평면 회전 툴의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 17은 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 의해 얻어지는, 전자 강대의 접합 조인트의 개략도이다.
도 1b는 도 1a의 A-A 화살표에서 본 도면이다.
도 1c는 도 1a의 상면도이다.
도 1d는 도 1a의 접합 중앙선 위치에 있어서의 단면도이다.
도 2a는 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 있음의 회전 툴의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 2b는 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 있음의 회전 툴의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 3은 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(선단 평면 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(선단 볼록형 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 5는 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(선단 오목형 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 6은 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(단차부를 형성한 선단 평면 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 7은 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(단차부를 형성한 선단 볼록형 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 8은 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 사용하는 프로브 없음의 회전 툴(단차부를 형성한 선단 오목형 회전 툴)의 형상의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 9는 단차부를 획정하는 소용돌이가 2개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치(묘사)하는 방법을 설명하는 도면이다.
도 10은 단차부를 획정하는 소용돌이가 3개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치(묘사)하는 방법을 설명하는 도면이다.
도 11은 단차부를 획정하는 소용돌이가 4개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치(묘사)하는 방법을 설명하는 도면이다.
도 12는 단차부를 획정하는 소용돌이가 5개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치(묘사)하는 방법을 설명하는 도면이다.
도 13은 단차부를 획정하는 소용돌이가 6개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치(묘사)하는 방법을 설명하는 도면이다.
도 14는 계단 형상의 단차부를 형성한 선단 볼록형 회전 툴의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 15는 홈 형상의 단차부를 형성한 선단 볼록형 회전 툴의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 16은 홈 형상의 단차부를 형성한 선단 평면 회전 툴의 일 예를 나타내는 개략도이다.
도 17은 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 의해 얻어지는, 전자 강대의 접합 조인트의 개략도이다.
(발명을 실시하기 위한 형태)
본 발명을, 이하의 실시 형태에 기초하여 설명한다.
[1] 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법
우선, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법을, 도 1a∼d를 이용하여 설명한다. 도 1a∼d는, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법을 설명하는 개략도이고, 도 1a는 측면 사시도, 도 1b는 도 1a의 A-A 화살표에서 본 도면, 도 1c는 도 1a의 상면도, 도 1d는 도 1a의 접합 중앙선 위치에 있어서의 단면도이다.
도면 중, 부호 1이 제1 전자 강대(피접합재), 2가 제2 전자 강대(피접합재), 3-1이 회전 툴(표(앞)면측 회전 툴), 3-2가 회전 툴(이면측 회전 툴), 4가 접합부, 5-1 및 5-2가 어깨부(숄더), 6-1 및 6-2가 프로브(핀), 7이 파지 장치, 9-1 및 9-2가 선단부, 10-1이 가열 장치(표(앞)면측 가열 장치), 10-2가 가열 장치(이면측 가열 장치), 11이 회전 툴의 구동 장치, 12가 동작 제어 장치이다. 또한, 도 1a에서는, 파지 장치의 도시는 생략하고 있다. 또한, α는 회전 툴의 경사 각도(°), a는 프로브부의 직경(이하, 핀 지름이라고도 함)(㎜), b는 프로브부의 길이(이하, 핀 길이라고도 함)(㎜), D는 회전 툴의 어깨부의 직경(㎜), g는 프로브간의 극간(㎜), G는 회전 툴의 어깨부간의 극간이고, H 및 I는 가열 장치에 의한 예열(예정) 영역을 나타내고 있다. 또한, 보기 쉬움의 관점에서, 도 1b 및 도 1c에서는, 10-1의 가열 장치(표면측 가열 장치) 및/또는 10-2의 가열 장치(이면측 가열 장치)를 파선으로 나타내고 있다. 또한, 표(앞)면(측)의 기재에 대해서, 표면과 구별하기 위해, 최초에 나오는 개소 등에서는 표(앞)면으로 표기하고 있다.
또한, 도 1a∼d에서는,
접합 방향(회전 툴의 진행 방향),
접합 수직 방향(접합 방향에 수직이고 또한, 판두께 방향에 수직인 방향, 도 1에서는 접합부의 폭방향 및 전자 강대의 진행 방향과 일치함) 및,
판두께 방향(피접합재의 표면에 대하여 수직인 방향)
에 의해, 각 부의 배치 등을 나타내고 있다.
예를 들면, 도 1b에서는, 연직 방향이 판두께 방향이다. 수평 방향이, 접합 수직 방향이다. 지면 앞측의 방향이, 접합 방향이다. 즉, 도 1b에 나타내는 면 내에는, 접합 수직 방향과 판두께 방향이 포함된다. 또한, 파선으로 나타내는 10-1 및 10-2의 가열 장치는, 3-1 및 3-2의 회전 툴보다 지면 앞측에 위치한다. 마찬가지로, 도 1c에 있어서 파선으로 나타내는 10-1의 가열 장치는, 예열 영역 H 및 I보다 지면 앞측에 위치한다.
또한, 여기에서 말하는 전자 강대란, 전자 강판의 제조용 소재가 되는 중간 제품을 의미하고, 특히, 열간 압연 종료 후에서 1차 재결정을 위한 열 처리(예를 들면, 탈탄 어닐링 또는 1차 재결정 어닐링) 전까지의 단계에 있어서의 중간 제품을 가리킨다. 또한, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 제조 방법으로 제조되는 전자 강대는, 후술하는 바와 같이, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 접합한 후, 냉간 압연하여 얻어지는 것이다. 이하, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 접합한 상태의 전자 강대를 접합 강대, 당해 접합 강대를 냉간 압연한 전자 강대를 냉연 강대라고도 부른다. 또한, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법은, 예를 들면, 전자 강대의 제조 라인, 특히, 연속 냉간 압연 라인에 있어서 실시하는 것이 적합하다. 여기에서, 연속 냉간 압연 라인이란, 강대를, 냉간 압연 장치에 의해 연속적으로 냉간 압연하는 제조 라인이다. 연속 냉간 압연 라인은, 예를 들면, 강대의 반송 장치와, 냉간 압연 장치를 구비한다. 연속 냉간 압연 라인에는, 임의로 추가로, 산세정 장치나 어닐링로, 코팅 장치 등이 부대하는 경우도 있다.
그리고, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법은, 전술한 바와 같이, 전자 강대의 코일 접합으로서 예열식 양면 마찰 교반 접합을 적용한다. 그 위에,
·회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜)에 대해서, 다음식 (7)의 관계를 만족시키고, 또한,
·회전 툴의 회전수 RS(회/분), 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜) 및 접합 속도 JS(㎜/분)에 의해 나타나는 RS×D3/JS에 대해서, 다음식 (8)의 관계를 만족시키는, 것을 특징으로 하는 것이다.
4×TJ≤D≤10×TJ ···(7)
180×TJ≤RS×D3/JS≤1500×TJ ···(8)
여기에서, TJ는,
미접합부가 맞댐부인 경우, 제1 전자 강대의 판두께 및 제2 전자 강대의 판두께의 평균값(㎜)이고,
미접합부가 중첩부인 경우, 중첩부의 두께(㎜)이다.
보다 구체적으로는, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법은,
피접합재인 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를, 서로 대향하는 한 쌍의 회전 툴에 의해 접합하는, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법으로서,
상기 피접합재의 미접합부를, 상기 피접합재의 적어도 한쪽의 면에 있어서 상기 회전 툴의 접합 방향의 전방에 배치되는 가열 장치에 의해, 예열하는, 예열 공정과,
상기 피접합재의 미접합부에, 상기 회전 툴을 양면으로부터 서로 역방향으로 회전시키면서 압압하고, 상기 회전 툴을 접합 방향으로 이동시킴으로써, 상기 제1 전자 강대와 상기 제2 전자 강대를 접합하는, 접합 공정을 구비하고,
상기 피접합재의 미접합부는, 상기 제1 전자 강대의 단부와, 상기 제1 전자 강대에 연속하는 상기 제2 전자 강대의 단부의 맞댐부 또는 중첩부이고,
상기 가열 장치를 상기 회전 툴에 연동시켜 접합 방향으로 이동시킴으로써, 상기 예열 공정과 상기 접합 공정을 연속하여 행하고,
또한, 상기 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜)가, 상기 게재식 (7)의 관계를 만족하고, 또한,
상기 회전 툴의 회전수 RS(회/분), 상기 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜) 및 접합 속도 JS(㎜/분)에 의해 나타나는 RS×D3/JS가, 상기 게재식 (8)의 관계를 만족한다는 것이다.
여기에서, 조인트 형식의 적합한 예로서는, 맞댐 접합(butt joint) 및 겹침 접합(lap joint)을 들 수 있다.
맞댐 접합이란, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 단면끼리를 대향시킨 상태에서, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 단면(맞댐면)을 포함하는 맞댐부에 회전 툴을 회전시키면서 압압한다. 그리고, 그 상태에서, 회전 툴을 접합 방향으로 이동시킴으로써, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 접합하는 것이다.
겹침 접합이란, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 단부의 적어도 일부를 중첩하고, 중첩부에 회전 툴을 회전시키면서 압압한다. 그리고, 그 상태에서, 회전 툴을 접합 방향으로 이동시킴으로써, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 접합하는 것이다.
맞댐 접합과 겹침 접합은 미접합부의 형태가 상이할 뿐이고, 그 외의 장치의 구성은 기본적으로 동일하기 때문에, 여기에서는, 도 1(도 1a∼d)과 같은, 예열식 양면 마찰 교반 접합에 의해, 맞댐 접합을 행하는 경우를 예시하여 설명한다. 예열식 양면 마찰 교반 접합 방법은, 피접합재인 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 예열한 후에, 서로 대향하는 한 쌍의 회전 툴을 이용하여 접합하는 마찰 교반 접합 방법이다. 즉, 서로 대향하는 한 쌍의 회전 툴을, 예열한 피접합재의 미접합부의 양면으로부터 서로 역방향으로 회전시키면서 압압한다. 그리고, 그 상태에서, 회전 툴을 접합 방향으로 이동시킴으로써, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 접합한다.
이러한 예열식 양면 마찰 교반 접합에서는, 예를 들면, 도 1a에 나타내는 바와 같이,
피접합재를 파지하는, 파지 장치(도시하지 않음)와,
서로 대향하는 한 쌍의 회전 툴과,
상기 회전 툴의 구동 장치와,
상기 피접합재의 적어도 한쪽의 면에 있어서 상기 회전 툴의 접합 방향의 전방에 배치되는, 가열 장치와,
상기 파지 장치, 상기 회전 툴의 구동 장치 및 상기 가열 장치의 동작 제어 장치를 구비하는 마찰 교반 접합 장치를 이용한다.
동작 제어 장치에서는, 예를 들면, 회전 툴의 경사 각도 α, 회전 툴의 선단부의 위치 및 선단부(프로브)끼리의 사이의 거리 g(이하, 프로브간의 극간 g라고도 함), 회전 툴의 어깨부간의 극간 G, 접합 속도(및 회전 툴에 연동하여 이동하는 가열 장치의 접합 방향으로의 이동 속도), 압입 하중, 회전 툴의 회전수, 회전 토크, 그리고, 가열 장치의 출력 등을 제어한다.
예열식 양면 마찰 교반 접합에서는, 마찰 교반 접합 장치의 회전 툴을, 피접합재인 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대(이하, 간단히 피접합재라고도 함)의 양면에 각각 배치한다. 또한, 가열 장치를, 피접합재의 적어도 한쪽의 면에 있어서 회전 툴의 접합 방향의 전방에 배치한다. 또한, 피접합재의 표면측(연직 방향 상측)에 배치되는 회전 툴을, 표면측 회전 툴이라고 칭하고, 피접합재의 이면측(연직 방향 하측)에 배치되는 회전 툴을, 이면측 회전 툴이라고 칭하는 경우가 있다. 또한, 피접합재의 표면측(연직 방향 상측)에 배치되는 가열 장치를, 표면측 가열 장치라고 칭하고, 피접합재의 이면측(연직 방향 하측)에 배치되는 가열 장치를, 이면측 가열 장치라고 칭하는 경우가 있다. 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대는, 도면 중에 나타낸 접합 중앙선에 평행이 되도록 배치되고, 각각 파지 장치로 파지된다.
여기에서, 접합 중앙선은, 접합 시의 회전 툴의 회전축의 (피접합재의 표면에서의) 통과 설정(목표) 위치를 연결하는 선이고, 접합 방향과 평행이 된다. 또한, 접합 중앙선은, 접합 시의 회전 툴의 회전축의 (피접합재의 표면에서의) 궤적이라고 할 수도 있고, 통상, 접합부의 폭방향의 중심 위치를 통과한다. 맞댐 접합의 경우, 당해 위치는, 예를 들면, 도 1에 나타내는 바와 같이, 제1 전자 강대의 단부(후단)와 제2 전자 강대의 단부(선단)의 맞댐부의 접합 수직 방향의 중심 위치가 된다. 환언하면, 당해 위치는, 접합 수직 방향에 있어서의 제1 전자 강대의 단부(후단)와 제2 전자 강대의 단부(선단)의 중간점이 된다. 또한, 겹침 접합의 경우, 당해 위치는, 예를 들면, 제1 전자 강대의 단부(후단)와 제2 전자 강대의 단부(선단)의 중첩부의 폭(접합 수직 방향의 폭)의 중심 위치가 된다.
그리고, 접합 중앙선 상에 위치하는 피접합재의 미접합부(접합 예정 영역), 즉, 제1 전자 강대의 단부(후단)와 제2 전자 강대의 단부(선단)의 맞댐부를 예열한다. 이어서, 예열한 피접합재의 미접합부에, 회전 툴을 양면으로부터 서로 역방향으로 회전시키면서 압압한다. 그리고, 그 상태에서, 회전 툴을 접합 방향으로 이동시킨다. 이 예열에 의한 피접합재로의 입열과, 피접합재와 회전 툴의 마찰열에 의해, 피접합재를 연화시킨다. 그리고, 그 연화한 부위를 회전 툴로 교반함으로써, 소성 유동을 일으키게 하여, 피접합재인 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 접합한다. 특히, 피접합재를 예열함으로써 미접합부의 연화가 용이하게 되어, 회전 툴에서의 교반이 촉진된다. 그 결과, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생 및 결함 발생을 유효하게 억지하면서 접합 속도를 고속도화할 수 있어, 높은 시공 능률을 실현하는 것이 가능해진다. 또한, 접합이 완료한 부분에는, 접합부가 형성된다. 또한, 접합부에 인접하여, 열 가공 영향부가 형성된다.
이하, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법의 예열 공정 및 접합 공정에 대해서, 상세하게 설명한다.
[예열 공정]
예열 공정에서는, 가열 장치를, 피접합재의 적어도 한쪽의 면에 있어서 회전 툴의 접합 진행 방향의 전방에 배치하고, 피접합재의 미접합부를 가열 장치에 의해 예열한다. 또한, 가열 장치를 회전 툴에 연동시켜 접합 방향으로 이동시킴으로써, 예열 공정과 후술하는 접합 공정을 연속하여 행할 수 있다. 또한, 피접합재를 예열함으로써 미접합부의 연화가 용이하게 되어, 회전 툴에서의 교반이 촉진된다. 그 결과, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생 및 결함 발생을 유효하게 억지하면서 접합 속도를 고속도화할 수 있어, 높은 시공 능률을 실현하는 것이 가능해진다. 또한, 접합 속도를 고속화해도, 우수한 회전 툴의 내구성(회전 툴의 장수명화)이 얻어진다.
다음으로, 도 1c를 이용하여, 가열 장치를 피접합재의 양면에 배치하는 경우(이하, 양면 배치라고도 함)를 예로서, 적합한 예열 온도 등에 대해서 설명한다. 여기에서, 피접합재의 예열 온도는, 예열 종료 시점(가열 장치의 통과 시점)에서의 피접합재의 표면에서의 온도(내부 온도가 아니라 표면 온도)이다. 그리고, 피접합재의 예열 온도가, 피접합재의 양면에 있어서, 이하의 요건을 만족하는 것이 적합하다. 또한, 가열 장치를, 피접합재의 어느 한쪽의 면에만 배치하는 경우(이하, 편면 배치라고도 함)에도, 피접합재의 예열 온도가, 피접합재의 양면에 있어서, 이하의 요건을 만족하면 동일한 효과가 얻어진다. 그 때문에, 편면 배치의 예에 대한 설명은 생략한다.
100≤TPW＝0≤1000 ···(11)
100≤TPW＝0.2D≤1000 ···(12)
50≤TPW＝0.5D≤800 ···(13)
예열식 양면 마찰 교반 접합에서는, 예열에 의한 피접합재로의 입열과, 피접합재와 회전 툴의 마찰열에 의해, 피접합재를 연화시켜, 회전 툴에서의 교반을 촉진하는 것이 중요하다. 그를 위해서는, 도 1c에 나타내는 예열 영역 I(피접합재의 표면에 있어서의 0≤W≤0.1×D의 영역) 및 예열 영역 H(피접합재의 표면에 있어서의 0.1×D＜W≤0.5×D)의 예열 온도, 특히 이들 가열 영역의 대표 위치인 W＝0, 0.2×D 및 0.5×D의 위치에 있어서의 피접합재의 예열 온도를 적절히 제어하는 것이 효과적이다. 이러한 관점에서, 피접합재의 예열 온도를 상기 게재식 (11)∼(13)의 관계를 만족하도록 제어하는 것이 적합하다. 여기에서, W는 피용접재의 접합 중앙선으로부터 접합 수직 방향으로 이간하는 거리(㎜)이고, TPW＝0, TPW＝0.2D 및 TPW＝0.5D는 각각, W＝0, 0.2×D 및 0.5×D의 위치에 있어서의 피접합재의 표면에서의 예열 온도(℃)이다. 또한, D는, 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜)이다. 또한, 예열 영역은, 가열 장치에 의해 예열되는 피접합재의 표면 영역이다.
0.70≤TPW＝0.2D/TPW＝0≤1.00 ···(14)
TPW＝0.5D/TPW＝0≤0.45 ···(15)
또한, 예열 공정에서는, 피접합재의 예열 온도에 대해서, 상기 게재식 (11)∼(13)의 관계를 만족시킨 위에, 추가로, 상기 게재식 (14) 및 (15)의 관계를 만족시키는 것이 보다 바람직하다. 즉, 예열에 의한 소성 유동 촉진 효과를 얻기 위해서는, 피접합재의 예열 온도를 높이는 것이 유효하다. 그러나, 피접합재의 예열 온도를 과도하게 높이면, 예열 영역의 주변에 있어서 마이크로 조직의 변질이 발생하는 경우가 있다. 그 때문에, 접합 중앙선 근방의 예열 영역 I에서는 예열 온도를 높이는 한편, 접합 중앙선으로부터 떨어진 예열 영역 H에서는 예열 온도를 억제하는 것이 보다 유효하다. 특히, 예열 영역 I 및 예열 영역 H의 대표 위치인 W＝0, 0.2×D 및 0.5×D의 위치에 있어서의 피접합재의 예열 온도에 대해서, TPW＝0에 대한 TPW＝0.2D의 비인 TPW＝0.2D/TPW＝0을 0.70∼1.00의 범위로 하고, 또한, TPW＝0에 대한 TPW＝0.5D의 비인 TPW＝0.5D/TPW＝0을 0.45 이하로 제어하는 것이 효과적이다. 그 때문에, 예열 공정에서는, 피접합재의 예열 온도에 대해서 상기 게재식 (14) 및 (15)의 관계를 만족시키는 것이 보다 바람직하다.
또한, 예열 공정에서 사용하는 가열 장치는, 특별히 한정되는 것은 아니지만, 예를 들면, 고주파 유도 가열 장치나 레이저 조사 가열 장치를 들 수 있다.
여기에서, 가열 장치로서 고주파 유도 가열 장치를 이용하는 경우에는, 예를 들면, 사용 주파수를 20㎑ 이상 360㎑ 이하의 범위 내 및, 출력을 10㎾ 이상 200㎾ 이하의 범위에서 각각 여러 가지로 조정한다. 이에 따라, 상기 게재식 (11)∼(15)의 관계를 만족하도록 피접합재의 표면 온도를 제어할 수 있다.
또한, 가열 장치로서 레이저 조사 가열 장치를 이용하는 경우에는, 예를 들면, 레이저광의 파장을 0.3㎛ 이상 11㎛ 이하의 범위 내 및, 출력을 2㎾ 이상 50㎾ 이하의 범위 내에서 각각 여러 가지로 조정한다. 이에 따라, 상기 게재식 (11)∼(15)의 관계를 만족하도록 피접합재의 표면 온도를 제어할 수 있다.
또한, 가열 장치로서, 복수 종류의 가열 장치를 조합한 장치, 예를 들면, 고주파 유도 가열 장치 및 레이저 조사 가열 장치를 조합한 장치를 사용해도 좋다.
또한, 가열 장치가, 피접합재의 적어도 한쪽의 면에 있어서 회전 툴의 접합(진행) 방향의 전방에 배치되어 있으면, 가열 장치와 회전 툴의 사이의 거리나 예열 영역의 범위(이하, 예열 범위라고도 함)는 특별히 한정되지 않는다. 단, 가열 장치와 회전 툴의 거리가 지나치게 작아지면, 회전 툴이 가열 장치에 의한 열로 손상할 우려가 있다. 그 때문에, 가열 장치와 회전 툴의 위치 관계는, 가열 효율이나 피접합재로의 영향을 고려하여 결정하는 것이 바람직하다. 예를 들면, 사용 주파수가 20∼360㎑의 고주파 유도 가열 장치를 이용하는 예에서는, 가열 장치와 회전 툴의 사이의 거리(접합 방향에 있어서의 단부간 거리)를, 1㎜∼100㎜의 범위로 하는 것이 바람직하다. 또한, 예열 범위도 특별히 한정되는 것은 아니지만, 상기 게재식 (11)∼(15)의 관계를 만족시키는 관점에서는, 접합 수직 방향에 있어서의 예열 범위의 중심 위치를 0≤W≤0.1×D의 범위로 하는 것이 적합하다. 또한, 예열 범위는, 예를 들면, 가열 장치의 배치, 출력 및 주파수를 조정함으로써, 제어할 수 있다.
[접합 공정]
상기의 예열 공정에 있어서, 피접합재의 미접합부를 예열한 후, 피접합재의 미접합부에, 회전 툴을 양면으로부터 서로 역방향으로 회전시키면서 압압한다. 그리고, 그 상태에서, 회전 툴을 접합 방향으로 이동시킴으로써, 피접합재인 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 접합한다.
그리고, 이 접합 공정에서는,
·회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜)에 대해서, 상기 게재식 (7)의 관계를 만족시키고, 또한,
·회전 툴의 회전수 RS(회/분), 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜) 및 접합 속도 JS(㎜/분)에 의해 나타나는 RS×D3/JS에 대해서, 상기 게재식 (8)의 관계를 만족시키는,
것이 중요하다. 이에 따라, 피접합재로서 전자 강대를 이용하는 경우라도, 코일 접합부의 형상의 열화를 초래하는 일 없이 코일 접합부의 기계적 특성이 높아져, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생이 유효하게 억지된다.
즉, 회전 툴의 어깨부의 직경 D(이하, 간단히 어깨 지름 D라고도 함)를, 미접합부의 두께에 따라서 적절히 제어한다. 이에 따라, 회전 툴과 피접합재인 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대와의 사이에서 발생하는 마찰열에 의한 온도 상승과, 마찰력에 의한 전단 응력을 피접합재에 유효하게 부여할 수 있다. 여기에서, 어깨 지름 D가 4×TJ(㎜) 미만이 되면, 충분한 소성 유동이 얻어지지 않는 경우가 있다. 한편, 어깨 지름 D가 10×TJ(㎜)를 초과하면, 소성 유동이 발생하는 영역이 불필요하게 확대되어, 접합부에 과대한 열량이 투입된다. 이에 따라, 접합부의 재결정 조직의 조대화를 초래한다. 그 때문에, 어깨 지름 D에 대해서, 상기식 (7)의 관계를 만족시킨다. 어깨 지름 D는, 바람직하게는 5×TJ(㎜) 이상이다. 또한, 어깨 지름 D는, 바람직하게는 9×TJ(㎜) 이하이다.
또한, 프로브 없음의 회전 툴의 경우, 어깨 지름 D는, 도 3∼도 5에 나타내는 바와 같이, 선단 지름이라고 할 수도 있다. 선단 지름은, 회전축에 수직인 면에 있어서의 회전 툴의 선단면의 직경(회전 툴의 선단면을, 회전축에 평행한 방향으로 투영했을 때의 투영 영역의 직경)이다.
또한, RS×D3/JS는, 단위 접합 길이당의 발열량과 상관하는 파라미터이다. 그리고, RS×D3/JS의 범위를 180×TJ∼1500×TJ로 함으로써, 회전 툴과 피접합재인 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대와의 사이에서 발생하는 마찰열에 의한 온도 상승과, 마찰력에 의한 전단 응력을 피접합재에 유효하게 부여할 수 있다. 여기에서, RS×D3/JS가 180×TJ 미만에서는, 발열량이 불충분해지는 경우가 있다. 그 때문에, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 맞댐면에 야금적으로 접합된 상태의 접합 계면을 형성하는 것이 곤란해지는 경우가 있다. 한편, RS×D3/JS가 1500×TJ를 초과하면, 마찰 교반에 의한 발열량이 과대하게 되어, 접합부에 과대한 열량이 투입된다. 이에 따라, 접합부의 피크 온도(최고 도달 온도)가 상승하거나, 냉각 속도가 저하하거나 하여, 접합부의 재결정 조직이 조대화한다. 그 때문에, 소정의 관계를 만족하는 조건으로 하는 관점에서, RS×D3/JS에 대해서는, 상기식 (8)의 관계를 만족시킨다. RS×D3/JS는, 보다 바람직하게는 240×TJ 이상이다. 또한, RS×D3/JS는, 보다 바람직하게는 1200×TJ 이하이다.
또한, 표면측 회전 툴과 이면측 회전 툴에서, 회전 툴의 회전수 RS 및/또는 어깨 지름 D가 상이한 경우에는, 표면측 회전 툴 및 이면측 회전 툴의 각각에서, 상기 게재식 (7) 및 (8)의 관계를 만족시키는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에서는, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 접합에 의해 형성되는 접합부 및 열 가공 영향부의 강 조직이 각각, 페라이트상 주체의 조직이 되고, 또한, 다음식 (1)∼(4)의 관계를 만족하는 조건으로, 접합을 행하는 것이 적합하다. 이에 따라, 피접합재로서 전자 강대를 이용하는 경우라도, 코일 접합부의 형상의 열화를 초래하는 일 없이 코일 접합부의 기계적 특성이 높아져, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생이 보다 유효하게 억지된다.
Dsz≤200㎛ ···(1)
Dhaz1≤Dbm1 ···(2)
Dhaz2≤Dbm2 ···(3)
0.9×(Hbm1＋Hbm2)/2≤Hsz≤1.2×(Hbm1＋Hbm2)/2 ···(4)
여기에서,
Dsz는, 접합부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz1은, 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz2는, 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Hsz는, 접합부의 경도의 평균값,
Hbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
Hbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
이다.
또한, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에서는, 다음식 (5) 및 (6)의 관계를 만족하는 조건으로 접합을 행하는, 것이 적합하다.
0.8×TbmL≤TszL ···(5)
TszH≤1.3×TbmH ···(6)
여기에서,
TszL은, 접합부의 두께의 최소값(㎜),
TszH는, 접합부의 두께의 최대값(㎜),
TbmL은, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대 중, 얇은 쪽의 전자 강대의 판두께(㎜),
TbmH는, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대 중, 두꺼운 쪽의 전자 강대의 판두께(㎜),
이다. 단, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 판두께가 동일한 경우에는, TbmL＝TbmH가 된다.
또한, 피접합재(제1 전자 강대 및 제2 전자 강대), 접합부 및 열 가공 영향부, 그리고, 상기 게재식 (1)∼(6) 등에 대한 설명은, 후술하는 [2] 전자 강대의 접합 조인트에 기재하는 바와 같다.
또한, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에서는, 회전 툴의 어깨부간의 극간 G(㎜)가 다음식 (9)의 관계를 만족하는 것이 바람직하다.
0.4×TJ≤G≤0.9×TJ ···(9)
즉, 양면 마찰 교반 접합에서는, 접합 시의 결함 발생을 억제하면서 접합 속도의 고속도화를 달성하는 관점에서, 회전 툴의 어깨부간의 극간 G(이하, 간단히 어깨부간 극간 G라고도 함)를 적절히 제어하는 것이 유리하다. 또한, 어깨부간 극간 G는, 판두께 방향에 있어서의 표면측 회전 툴의 어깨부와 이면측 회전 툴의 어깨부와의 이간 거리라고도 할 수 있다. 특히, 어깨부간 극간 G가 0.4×TJ∼0.9×TJ의 범위 내에 있으면, 서로 대향하는 회전 툴의 어깨부가, 피접합재의 표면측 및 이면측에 충분한 하중으로 압압되어, 접합부에 있어서의 발열 및 판두께 방향으로의 소성 유동이 충분히 촉진된다. 이에 따라, 보다 양호한 상태의 접합 조인트가 얻어진다. 한편, 어깨부간 극간 G가 0.9×TJ를 초과하면, 회전 툴의 어깨부가, 피접합재의 표면측 및 이면측에 충분한 하중으로 압압되지 않아, 상기의 효과가 얻어지지 않는 경우가 있다. 또한, 어깨부간 극간 G가 0.4×TJ 미만이 되면, 접합부의 표면 및 이면이 과도한 오목형이 되어, 조인트 강도에 악영향을 미치는 경우가 있다. 그 때문에, 어깨부간 극간 G는, 0.4×TJ∼0.9×TJ의 범위로 하는 것이 바람직하다. 어깨부간 극간 G는, 보다 바람직하게는 0.5×TJ 이상이다. 또한, 어깨부간 극간 G는 보다 바람직하게는 0.8×TJ 이하이다.
또한, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에서는, 회전 툴의 경사 각도 α는 특별히 한정되지 않고, 예를 들면, 표면측 회전 툴과 이면측 회전툴의 양쪽에 있어서, 다음식 (10)의 관계를 만족하는 것이 적합하다.
0°≤α≤4° ···(10)
여기에서, α는, 접합 방향과 판두께 방향(피접합재의 표면에 대하여 수직인 방향)을 포함하는 면에 있어서의, 회전 툴의 회전축(이하, 툴의 회전축이라고도 함)의 판두께 방향(피접합재의 표면에 대하여 수직인 방향)으로부터의 경사 각도이다. 또한, 회전 툴의 선단부가 접합 방향에 대하여 선행하는 방향(의 각도)을 ＋로 한다.
또한, 양면 마찰 교반 접합 방법에서 일반적으로 사용되는 프로브 있음의 회전 툴에서는, 표면측 회전 툴과 이면측 회전 툴의 양쪽에 있어서, 툴의 회전축을 경사시키는, 즉, 0°＜α로 하는 것이 보다 적합하다. 이에 따라, 프로브의 선단이 접합 방향에 대하여 선행하기 때문에, 회전 툴에 대한 부하를, 회전축 방향으로 압축되는 분력으로 하여, 회전 툴에서 받을 수 있다. 그 결과, 굽힘 방향의 힘이 저감되어, 회전 툴의 파괴 리스크가 저감된다. 따라서, 프로브 있음의 회전 툴을 사용하는 경우, 0°＜α로 하는 것이 보다 적합하다. 또한, α≤2°로 하는 것이 보다 적합하다.
한편, 프로브 없음의 회전 툴에서는, 프로브의 국부적인 응력 집중에 의한 파손을 고려할 필요가 없다. 그 때문에, 표면측 회전 툴과 이면측 회전 툴의 양쪽에 있어서, 회전 툴의 경사 각도 α를 0°, 즉, 접합 방향과 판두께 방향(피접합재의 표면에 대하여 수직인 방향)을 포함하는 면에 있어서, 툴의 회전축이 판두께 방향과 평행하게 되도록 하는 것이 보다 적합하다. 이에 따라, 접합부의 표리면이 오목형이 되고, 피접합재의 두께에 대한 접합부의 두께의 비가 저하한다. 그 결과, 조인트 강도에 악영향을 미치는 경향을 회피할 수 있다. 또한, 회전 툴의 경사 각도 α를 부여·설정하기 위한 장치의 제어 기구를 생략할 수 있는 등의 메리트도 있다. 또한, 회전 툴의 경사 각도 α는, ±0.3°를 허용한다.
상기 이외의 조건에 대해서는, 상기 게재식 (7) 및 (8)의 관계를 만족하고, 바람직하게는 상기 게재식 (1)∼(6), (9) 및 (10)의 관계를 만족하는 조건이면, 특별히 한정되지 않고, 상법에 따르면 좋다.
예를 들면, 회전 툴의 회전수는, 바람직하게는 200∼6000r/min(회/분)이다. 회전 툴의 회전수를 당해 범위 내로 함으로써, 표면 형상을 양호하게 유지하면서 과제인 열량의 투입에 의한 기계 특성의 저하를 억제할 수 있기 때문에, 유리하다. 회전 툴의 회전수는, 보다 바람직하게는 300r/min 이상이다. 또한, 회전 툴의 회전수는, 보다 바람직하게는 5000r/min 이하이다.
접합 속도는, 바람직하게는 1000∼10000㎜/min(㎜/분)이다. 접합 속도는, 보다 바람직하게는 2000㎜/min 이상, 보다 바람직하게는 3500㎜/min 이상, 보다 더 바람직하게는 4000㎜/min 이상, 보다 더 바람직하게는 5000㎜/min 이상이다.
회전 툴의 선단부의 위치나 압입 하중, 회전 토크, 프로브간의 극간 등은, 상법에 따라, 적절히, 설정하면 좋다.
또한, 도 1a∼d에 나타내는 바와 같이, 예열식 양면 마찰 교반 접합에서는, 표면측 회전 툴의 회전 방향과 이면측 회전 툴의 회전 방향을, 피접합재의 표면측(또는 이면측)으로부터 보아 역방향으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 표면측 회전 툴의 회전수와 이면측 회전 툴의 회전수는, 동일하게 하는 것이 바람직하다. 이에 따라, 표면측 회전 툴과 이면측 회전 툴로부터 피접합재에 가해지는 회전 토크를 서로 부정할 수 있다. 그 결과, 한쪽의 면으로부터 미접합부를 압압하여 접합하는 편면 마찰 교반 접합법과 비교하여, 피접합재를 구속하는 지그의 구조를 간략화하는 것이 가능해진다.
또한, 표면측 회전 툴의 회전 방향과 이면측 회전 툴의 회전 방향을, 피접합재의 표면측(또는 이면측)으로부터 보아 동방향으로 하면, 한쪽의 회전 툴에 대한 다른 한쪽의 회전 툴의 상대 속도는 제로에 가까워진다. 그 결과, 피접합재의 소성 유동이 균질 상태에 가까워져 소성 변형도 작아진다. 그 때문에, 재료의 소성 변형에 의한 발열도 얻어지지 않게 되기 때문에, 양호한 접합 상태를 달성하는 것이 어려워진다. 따라서, 양호한 접합 상태를 달성하는데에 충분한 온도 상승과 전단 응력을 피접합재의 판두께 방향에 대하여 균질적으로 얻는 관점에서, 표면측 회전 툴의 회전 방향과 이면측 회전 툴의 회전 방향을, 피접합재의 표면측(또는 이면측)으로부터 보아 역방향으로 하는 것이 바람직하다.
또한, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에서 사용하는 회전 툴에 대해서도, 상기 게재식 (7)의 관계를 만족하는 것이면, 특별히 한정되지 않고, 상법에 따르면 좋다.
예를 들면, 회전 툴의 선단부는, 접합 시에 피접합재인 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대와 접촉한다. 그 때문에, 회전 툴의 선단부는, 접합 시에 노출되는 고온 상태에 있어서, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대보다도 단단한 재질로 형성된다. 이에 따라, 접합 시에 회전 툴은, 선단부의 형상을 보존 유지한 채로, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대에 변형을 가할 수 있다. 그 결과, 높은 교반능을 지속적으로 실현할 수 있어, 적정한 접합이 가능해진다. 또한, 회전 툴의 선단부, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대의 경도는, 고온 비커스 경도 시험 방법에 의해 측정하고, 비교하면 좋다. 또한, 회전 툴의 선단부만을, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대보다도 단단한 재질로 형성해도 좋다. 또한, 회전 툴 전체를, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대보다도 단단한 재질로 형성해도 좋다.
도 2a 및 b에, 프로브 있음의 회전 툴의 예를 각각 나타낸다. 또한, 도 2a 및 b에 나타내는 바와 같이, 프로브 있음의 회전 툴은, 회전 툴의 선단부가, 어깨부(도면 중의 어깨 지름으로 나타나는 범위)와, 당해 어깨부에 배치되고, 당해 어깨부와 회전축을 공유하는 프로브(도면 중의 핀 지름으로 나타나는 범위)를 구비한다.
도 2a에 나타내는 회전 툴의 예에서는, 회전 툴의 형상은, 어깨 지름 D: 13㎜, 핀 지름: 4㎜, 핀 길이: 0.6㎜, 오목면 깊이(도시하지 않음): 0.3㎜이다.
도 2b에 나타내는 회전 툴의 예에서는, 회전 툴의 형상은, 어깨 지름 D: 20㎜, 핀 지름: 6.7㎜, 핀 길이: 0.9㎜, 오목면 깊이(도시하지 않음): 0.3㎜이다.
프로브 있음의 회전 툴에 있어서, 어깨부는, 거의 평면 또는 완만한 곡면에 의해 형성된 평탄한 형상을 나타낸다. 어깨부는, 접합 시에 회전하면서, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대와 접촉하여, 마찰열을 발생시키는 기능을 갖는다. 또한, 어깨부는, 열에 의해 연화한 부위를 압압함으로써 재료의 이산을 방지하여, 회전 방향으로의 소성 유동을 촉진시키는 기능을 갖는다.
프로브는, 어깨부와 불연속인 형상이 되고, 피접합재(도시하지 않음)를 향하여 거의 수직으로 돌출한 형상을 나타낸다. 프로브는, 접합 시에, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대의 연화부에 있어서 판두께 중심 방향으로 침입함으로써, 판두께 중심부 근방의 교반능을 향상시키는 기능을 갖는다. 또한, 프로브는, 통상, 어깨부의 중심에 위치한다.
어깨 지름 D(㎜)에 대해서는, 전술한 바와 같이, 상기 게재식 (7)의 관계를 만족시킨다. 또한, 회전 툴의 핀 지름 및 핀 길이 등은 특별히 한정되지 않고, 상법에 따라, 적절히 설정하면 좋다. 예를 들면, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 판두께가 상이한 경우에 맞댐 접합할 때에는, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 판두께의 평균값을 고려하여, 상법에 따른 회전 툴의 핀 지름 및 핀 길이 등을 설정하면 좋다. 또한, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 겹쳐 접합할 때에는, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 판두께의 합계값을 고려하여, 상법에 따른 회전 툴의 핀 지름 및 핀 길이 등을 설정하면 좋다.
또한, 전술한 바와 같이, 프로브는, 접합 시에, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대의 연화부에 있어서 판두께 중심 방향으로 침입함으로써, 판두께 중심부 근방에서의 교반능을 향상시키는 기능을 갖는다. 그러나, 프로브에는, 어깨부보다도 큰 응력이 걸린다. 이 점, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에서는, 접합 방식으로서 소위 예열식 양면 마찰 교반 접합을 적용하여, 상기 게재식 (7) 및 (8)의 관계를 동시에 만족시킴으로써, 교반능이 보다 높아진다. 그 때문에, 프로브 없음의 회전 툴을 사용하는 것이 가능하다. 프로브 없음의 회전 툴은, 프로브 있음의 회전 툴과 비교하여, 내구성이 우수하다. 따라서, 회전 툴의 내구성이나 수명 연장, 나아가서는 (회전 툴의 마모나 파손에 의한) 접합 불량률의 저감이라는 점에서, 프로브 없음의 회전 툴을 사용하는 것이 바람직하다.
도 3∼5에, 프로브 없음의 회전 툴의 예를 각각 나타낸다. 도 3은, 선단면이 평면인, 프로브 없음의 회전 툴(이하, 선단 평면 회전 툴이라고도 함)의 예이다. 도 4는, 선단면이 볼록형의 곡면인, 프로브 없음의 회전 툴(이하, 선단 볼록형 회전 툴이라고도 함)의 예이다. 도 5는, 선단면이 오목형의 곡면인, 프로브 없음의 회전 툴(이하, 선단 오목형 회전 툴이라고도 함)의 예이다.
도 3∼도 5에 나타내는 바와 같이, 프로브 없음의 회전 툴의 선단부는, 어깨부만으로 구성된다. 즉, 프로브 없음의 회전 툴의 선단부는, 어깨부와 불연속인 형상이 되고, 피접합재를 향하여 거의 수직으로 돌출한 부위(프로브)를 갖지 않는다. 회전 툴의 선단면은, 예를 들면, 도 3과 같은 평면, 도 4와 같은 볼록형의 곡면, 도 5와 같은 오목형의 곡면으로 하는 것이 적합하다. 또한, 툴 회전축에 수직인 면에 있어서의 선단부의 형상(회전 툴의 선단면을, 회전축에 평행한 방향으로 투영했을 때의 투영 영역)은, 원형이 된다.
도 3과 같은 선단 평면 회전 툴에서는, 예를 들면, 피접합재와 접촉하는 선단면이, 툴의 회전축과 수직인 하나의 평면으로 이루어진다.
도 4와 같은 선단 볼록형 회전 툴에서는, 예를 들면, 피접합재와 접촉하는 선단면이, 프로브를 갖지 않는 연속적인 형상이 되고, 거의 일정한 경사면이 된다. 보다 구체적으로는, 선단면이, 외주로부터 중심을 향하여 돌출하는 하나의 곡면(포물면, 장구면(prolate spherical) 또는 구면(spherical))을 구성한다. 또한, 도 4와 같이, 선단면의 단면(회전축을 포함하고, 또한, 회전축에 평행한 단면) 형상이 거의 일정한 곡률 반경의 곡선이 된다. 더하여, 곡면 높이 dv(㎜)와 어깨 지름 D(㎜)에 대해서, 다음식 (16)의 관계를 만족시키는 것이 바람직하다.
dv/D≤0.06 ···(16)
즉, dv/D를 0.06 이하로 함으로써, 회전 툴의 선단부가 피접합재와 접촉할 때에, 유동부에 의해 유효하게 압력을 가할 수 있어, 보다 유효하게 소성 유동을 일으킬 수 있다. 한편, dv/D가 0.06을 초과하면, 접합부의 표면 및 이면이 과도한 오목한 형상이 되어, 접합부의 두께가 강대의 두께에 대하여 작아지는 경우가 있다. 이러한 경우, 조인트 강도의 확보가 곤란해지기 때문에, 바람직하지 않다. 또한, dv／D의 하한은 특별히 한정되는 것은 아니지만, 유동부에 의해 유효하게 압력을 가하는 관점에서, dv／D는 0.01 이상이 바람직하다.
도 5와 같은 선단 오목형 회전 툴에서는, 피접합재와 접촉하는 선단면이, 프로브를 갖지 않는 연속적인 형상이 되고, 거의 일정한 경사면이 된다. 보다 구체적으로는, 선단면이, 외주로부터 중심을 향하여 움푹 패인 하나의 곡면(포물면, 장구면 또는 구면)을 구성한다. 또한, 도 5와 같이, 선단면의 단면(회전축을 포함하고, 또한, 회전축에 평행한 단면) 형상이 거의 일정한 곡률 반경의 곡선이 된다. 더하여, 곡면 깊이 dc(㎜)와 어깨 지름 D(㎜)에 대해서, 다음식 (17)의 관계를 만족시키는 것이 바람직하다.
dc/D≤0.03 ···(17)
즉, dc/D를 0.03 이하로 함으로써, 접합 중에, 연화한 금속이 선단부의 오목형의 곡면 내에 충만한다. 이에 따라, 회전 툴의 선단부가 피접합재와 접촉할 때에, 유동부에 의해 유효하게 압력을 가할 수 있어, 보다 유효하게 소성 유동을 일으킬 수 있다. 한편, dc/D가 0.03을 초과하면, 유동부에 유효하게 압력을 가하여 충분한 소성 유동을 일으키는 것이 곤란해지는 경우가 있어, 바람직하지 않다. 또한, dc/D의 하한은 특별히 한정되는 것은 아니지만, 유동부에 의해 유효하게 압력을 가하는 관점에서, dv／D는 0.01 이상이 바람직하다.
또한, 재료 유동을 보다 촉진하는 관점에서, 회전 툴의 선단면은 회전 반대 방향의 소용돌이 형상(나선상)의 단차부를 갖는 것이 바람직하다. 소용돌이 형상의 단차부는, 예를 들면, 회전 툴의 선단면의 중심, 또는, 도 6∼8에 나타내는 바와 같이 회전 툴의 선단면의 중심원의 주연(periphery)을 기점으로 하여, 회전 툴의 선단면의 외주연까지 신장하는 방사상의 곡선(소용돌이)에 의해 획정된다. 또한, 회전 툴의 선단면의 중심원은, 회전 툴의 선단면의 중심을 중심으로 하는, 임의의 직경의 원이다. 또한, 도 6∼8에서는, 어느것이나 소용돌이의 수가 4개이다.
단차부를 획정하는 소용돌이의 수는, 1개 이상이면 좋다. 단, 단차부를 획정하는 소용돌이의 수가 6개를 초과하면, 재료 유동을 촉진하는 효과가 부족해진다. 또한, 형상의 복잡화에 의해 파손되기 쉬워질 우려가 있다. 그 때문에, 단차부를 획정하는 소용돌이의 수는 6개 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 도 9∼13은 각각, 단차부를 획정하는 소용돌이의 수가 2개∼6개인 경우의 예를 나타내는 것이다.
또한, 재료 유동을 향상시키면서, 회전 툴의 선단부의 파손을 막는다는 관점에서, 단차부를 획정하는 소용돌이의 수는, 어깨 지름에 따라서 조절하는 것이 바람직하다. 예를 들면, 어깨 지름이 클수록 단차부를 획정하는 소용돌이의 수를 많게 하고, 어깨 지름이 작을수록 단차부를 획정하는 소용돌이의 수를 적게 하는 것이 바람직하다. 구체적으로는, 어깨 지름이 6㎜ 미만인 경우, 단차부를 획정하는 소용돌이의 수를 2개 이하로 하는 것이 바람직하다. 한편, 어깨 지름이 6㎜ 이상인 경우, 단차부를 획정하는 소용돌이의 수를 3∼6개로 하는 것이 바람직하다.
단차부를 획정하는 소용돌이가 2개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치하는 경우, 도 9에 나타내는 바와 같이, 점 A 및, 점 B를 각각 기점으로 하여, 선분 A-B를 반경으로 하는 반원을 각각 그린다. 이어서, 선분 A-B의 2배의 길이의 반경의 반원을 각각 그린다. 이어서, 선분 A-B의 3배의 길이의 지름의 반원을 각각 그린다. 이를 반복함으로써 등간격의 소용돌이를 2개 그릴 수 있다.
단차부를 획정하는 소용돌이의 수 n이 3개∼6개이고, 소용돌이를 등간격으로 배치하는 경우, 도 10∼13에 나타내는 바와 같이, 정n각형을 그리고, n각형의 각 정점을 중심으로 하여, 정n각형의 변의 길이에 동일한 반경의 호를 변의 연장선과 교차하는 점까지 그린다. 이어서, 방금전의 정점의 이웃의 정점을 중심으로 하여, 정n각형의 변의 길이의 2배의 반경의 호를 다음의 변의 연장선과 교차하는 점까지 그린다. 이어서, 방금전의 정점의 이웃의 정점을 중심으로 하여, 정n각형의 변의 길이의 3배의 반경의 호를 다음의 변의 연장선과 교차하는 점까지 그린다. 이것을 반복함으로써, 등간격의 소용돌이를 n개 그릴 수 있다.
또한, 도 9∼13의 경우에는, 소용돌이의 수를 1개로 해도 좋다. 또한, 도 9, 11 및 13의 경우에는, 소용돌이의 수를 2개로 하고, 소용돌이를 등간격으로 형성해도 좋다. 도 10 및 13의 경우에는, 소용돌이의 수를 3개로 하고, 소용돌이를 등간격으로 형성해도 좋다.
더하여, 1개당의 소용돌이의 길이는, 선단면의 둘레 길이의 0.5주분 이상 2주분 이하로 하는 것이 바람직하다. 소용돌이의 길이에 대해서도, 어깨 지름에 따라서 조절하는 것이 바람직하다. 예를 들면, 어깨 지름이 클수록 소용돌이의 길이를 길게 하고, 어깨 지름이 작을수록 소용돌이의 길이를 짧게 하는 것이 바람직하다.
선단 볼록형 회전 툴의 일 예에 있어서, 단차부는, 도 14에 나타내는 바와 같이, 소용돌이 간의 영역마다 높이 위치를 계단상으로 변화시키는, 예를 들면, 선단면의 중심으로부터 외주를 향하여 서서히 낮게 함으로써, 구성된다. 또한, 선단 오목형 회전 툴의 경우, 단차부는, 선단면의 중심으로부터 외주를 향하여 서서히 높게 함으로써, 구성된다. 이하, 이러한 단차부의 형태를, 계단상이라고도 한다. 단차부의 단수는, 1단 이상이면 좋다. 또한, 회전축을 포함하고, 또한, 회전축에 평행한 단면(도 14의 단면)에 있어서, 각 단차부는, 예를 들면, 거의 수평이 되도록 하면 좋다.
선단 볼록형 회전 툴의 다른 일 예에 있어서, 단차부는, 도 15에 나타내는 바와 같이, 소용돌이의 위치에 선단면보다도 움푹 패인 영역(이하, 홈부라고도 함)을 설정함으로써, 형성된다. 이에 따라, 선단면의 중심으로부터 외주를 향하여 서서히 낮아지는 단차부가 형성된다. 또한, 선단 오목형 회전 툴의 경우, 선단면의 중심으로부터 외주를 향하여 서서히 높아지는 단차부가 형성된다. 이하, 이러한 단차부의 형태를, 홈 형상이라고도 한다. 또한, 홈부의 단면 형상으로서는, U자 형상이나 V자 형상, レ자 형상 등을 예시할 수 있다. 단차부의 단수는, 1단 이상이면 좋다.
선단 평면 회전 툴의 일 예에 있어서, 단차부는, 도 16에 나타내는 바와 같이, 소용돌이의 위치에 홈부를 형성함으로써, 구성된다. 홈부의 형상으로서는, U자 형상이나 V자 형상, レ자 형상 등을 예시할 수 있다. 단차부의 단수는, 1단 이상이면 좋다.
상기와 같은 단차부를 형성함으로써, 회전 툴에 의한 피접합재의 압압 및 교반 시에, 회전 툴의 외측으로부터 내측을 향하여 마찰열에 의해 연화한 금속 재료를 유동시킨다. 이에 따라, 회전 툴에 의한 압압부의 외측으로 금속 재료가 유출하는 것을 억제할 수 있다. 그 결과, 압압부의 소성 유동이 촉진된다. 또한, 접합부의 두께가 모재에 대하여 감소하는 것을 방지하고, 또한, 버어가 없는 미려한 접합부 표면을 형성할 수 있다.
또한, 회전 툴의 선단부와는 반대측의 근원 부분은, 종래, 일반적으로 사용되는 양면 마찰 교반 접합 장치에 부착될 수 있으면 좋고, 당해 근원 부분의 형상은 특별히 제한되는 것은 아니다.
[2] 전자 강대의 접합 조인트
다음으로, 전자 강대의 접합 조인트를, 도 17을 이용하여 설명한다. 도면 중, 부호 1이 제1 전자 강대(피접합재), 2가 제2 전자 강대(피접합재), 4가 접합부, 4-1이 열 가공 영향부(제1 전자 강대측), 4-2가 열 가공 영향부(제2 전자 강대측)이다. 또한, 도 17은, 전자 강대의 접합 조인트의 판두께 방향의 단면도이다. 도면 중, 연직 방향이 판두께 방향이다. 수평 방향이, 접합 수직 방향이다. 지면 앞측의 방향이, 접합 방향이다. 즉, 도 17에 나타내는 면(여기에서 말하는 판두께 방향의 단면) 내에는, 접합 수직 방향과 판두께 방향이 포함된다.
상기의 전자 강대의 접합 조인트는,
제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 접합하는, 전자 강대의 접합 조인트로서,
당해 전자 강대의 접합 조인트는, 접합부와, 당해 접합부에 인접하는 열 가공 영향부를 구비하고,
당해 접합부 및 당해 열 가공 영향부의 강 조직은 각각, 페라이트상 주체의 조직이고,
다음식 (1)∼(4)의 관계를 만족한다는 것이다.
Dsz≤200㎛ ···(1)
Dhaz1≤Dbm1 ···(2)
Dhaz2≤Dbm2 ···(3)
0.9×(Hbm1＋Hbm2)/2≤Hsz≤1.2×(Hbm1＋Hbm2)/2 ···(4)
여기에서,
Dsz는, 접합부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz1은, 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz2는, 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Hsz는, 접합부의 경도의 평균값,
Hbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
Hbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
이다.
또한, 상기의 전자 강대의 접합 조인트는, 예를 들면, 전술한 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 의해 얻을 수(제조할 수)있다.
[피접합재(제1 전자 강대 및 제2 전자 강대)]
제1 전자 강대 및 제2 전자 강대는, 피접합재인 전자 강대이다. 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대의 성분 조성은, 냉간 압연 단계의 전자 강대(전자 강판)로서 일반적인 것이면 특별히 한정되지 않는다.
이러한 전자 강대의 성분 조성으로서는, Si를 2.0∼5.0질량％의 범위로 함유하는 성분 조성을 예시할 수 있다. 또한, C: 0.005질량％ 이하, Si: 2.0∼5.0질량％, Al: 3.0질량％ 이하, Mn: 2.00질량％ 이하, P: 0.2질량％ 이하, S: 0.01질량％ 이하 및, N: 0.01질량％ 이하이고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물인 성분 조성을 예시할 수 있다. 또한, 상기의 성분 조성에는, 질량％로, 임의로, Sn: 0.2％ 이하, Sb: 0.2％ 이하, Ca: 0.01％ 이하, REM: 0.05％ 이하 및, Mg: 0.01％ 이하로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1종을 함유시킬 수 있다. 또한, 상기의 성분 조성에는, 질량％로, 임의로, Cr: 1％ 이하, Ni: 1％ 이하 및, Cu: 1％ 이하로 이루어지는 군으로부터 선택되는 적어도 1종을 함유시킬 수 있다. 또한, Si 및 Fe 이외의 원소는 모두 0％라도 좋다.
또한, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 성분 조성은, 동일해도, 상이해도 좋다.
제1 전자 강대의 판두께 t1 및 제2 전자 강대의 판두께 t2는 특별히 한정되는 것은 아니지만, t1 및 t2는 각각, 1.2∼3.2㎜가 적합하다. 또한, t1 및 t2는, 동일해도, 상이해도 좋다.
또한, 피접합재인 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대에 있어서, 마찰열과 소성 유동에 의한 열간 가공의 영향을 받고 있지 않은 영역을, 모재부라고 한다.
또한, 모재부, 그리고, 후술하는 접합부 및 열 가공 영향부는, 이하와 같이 하여 획정한다.
즉, 전자 강대의 접합 조인트를, 도 17에 나타내는 면(즉, 접합 수직 방향과 판두께 방향이 포함되는 면)이 절단면이 되도록, 판두께(연직) 방향으로 절단한다. 이어서, 절단면을 연마하고, 피크르산 포화 수용액, 나이탈(질산과 에탄올의 용액) 또는 왕수(regia)(농염산과 농질산을 3:1의 체적비로 혼합한 용액)로 에칭한다. 이어서, 당해 절단면을 광학 현미경으로 관찰하여 에칭의 정도 등으로부터, 모재부, 그리고, 접합부 및 열 가공 영향부를 획정한다.
[접합부]
접합부는, 회전 툴과 피접합재의 마찰열과 소성 유동에 의한 열간 가공을 받아 재결정 조직이 되는 영역이다.
접합부는, 페라이트상 주체의 강 조직, 구체적으로는, 면적률로 95％ 이상의 페라이트상에 의해 구성된다. 페라이트상의 면적률은 100％라도 좋다. 또한, 페라이트상 이외의 잔부 조직의 면적률은 5％ 이하이다. 페라이트상 이외의 잔부 조직으로서는, 예를 들면, 마르텐사이트, 황화물, 질화물이나 탄화물 등의 제2상 등을 예시할 수 있다. 잔부 조직의 면적률은 0％라도 좋다.
또한, 페라이트상의 면적률은, 이하와 같이 하여 측정한다.
즉, 후술하는 접합부의 측정 영역이 관찰면에 포함되도록, 전자 강대의 접합 조인트로부터 시험편을 잘라낸다. 또한, 관찰면은, 도 17에 나타내는 면(즉, 접합 수직 방향과 판두께 방향이 포함되는 면)으로 한다. 이어서, 시험편의 관찰면을 연마 후, 3vol.％ 나이탈, 피크르산 포화 수용액 또는 왕수로 에칭하여, 조직을 출현시킨다. 이어서, 후술하는 접합부의 측정 영역 내에 있어서, 합계 10시야를, 광학 현미경에 의해, 배율: 500배로 촬영한다. 이어서, 얻어진 조직 화상으로부터, Adobe Systems사의 Adobe Photoshop을 이용하여, 페라이트상의 면적을 10시야분 산출한다. 이어서, 시야마다 산출한 페라이트상의 면적을 각각의 시야 영역의 면적으로 나누어, 100을 곱한다. 그리고, 그들 값의 산술 평균값을, 페라이트상의 면적률로 한다.
또한, 접합부의 강 조직을 미세화하는, 구체적으로는, 접합부의 강 조직을 구성하는 페라이트 결정립의 입경(이하, 페라이트 입경이라고도 함)을 작게 하여 다음식 (1)의 관계를 만족시키는 것이 중요하다. 이에 따라, 피접합재로서 전자 강대를 이용하는 경우라도, 코일 접합부의 형상의 열화를 초래하는 일 없이 코일 접합부의 기계적 특성이 높아져, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생이 유효하게 억지된다.
Dsz≤200㎛ ···(1)
여기에서,
Dsz는, 접합부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
이다.
여기에서, Dsz는, JIS G 0551에 준거하여 측정한다. 구체적으로는, 이하와 같이 하여 측정한다.
즉, 전자 강대의 접합 조인트를, 도 17에 나타내는 면(즉, 접합 수직 방향과 판두께 방향이 포함되는 면)이 절단면이 되도록, 판두께(연직) 방향으로 절단한다. 당해 절단면에 있어서, 접합 수직 방향을 X축, 판두께 방향을 Y축으로 한다. 그리고, 접합 수직 방향에 있어서의 접합부의 중심 위치이고, 또한, 판두께(연직) 방향에 있어서의 피접합재의 판두께 중심 위치를, X축과 Y축의 원점으로 한다. 접합 수직 방향에 있어서의 접합부의 중심 위치는, 예를 들면, 맞댐 조인트인 경우에는, 맞댐 갭의 중심 위치이고, 겹침 조인트인 경우에는, 중첩부의 중심 위치이다. 판두께(연직) 방향에 있어서의 피접합재의 판두께 중심 위치는, 예를 들면, 맞댐 조인트인 경우에는, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대 중, 판두께가 작은 쪽의 판두께 중심 위치이고, 겹침 조인트인 경우에는, 중첩부의 판두께 중심 위치이다. 그리고, X＝－0.2×t∼＋0.2×t, Y＝－0.2×t∼＋0.2×t의 영역을 측정 영역으로 한다. 여기에서, t는, 제1 전자 강대의 판두께 및 제2 전자 강대의 판두께의 평균값(㎜)이다. 단, 상기의 측정 영역에, 열 가공 영향부나 모재부와 같은 접합부가 아닌 영역이 포함되는 경우에는, 당해 영역을 측정 영역으로부터 제외하는 것으로 한다. 또한, X축 및 Y축에 대해서는, ＋ 및 －를 임의로 설정하면 좋다.
그리고, 상기의 측정 영역 내의 임의의 위치에 있어서, JIS G 0551 「강-결정 입도의 현미경 시험 방법」에 준거한 절단법(시험선 1㎜ 당의 보충한 결정립수, 또는, 교점의 수 P에 의해 평가함)에 의해, 접합부의 페라이트 입경을 계 5회 측정하고, 이들의 평균값을 Dsz로 한다. 또한, 접합부의 페라이트 입경의 측정 영역을, 이하, 간단히, 접합부의 측정 영역이라고도 한다.
또한, 접합부와 모재부의 경도차를 저감하는, 구체적으로는, 다음식 (4)의 관계를 만족시키는 것이 중요하다. 이에 따라, 피접합재로서 전자 강대를 이용하는 경우라도, 코일 접합부의 형상의 열화를 초래하는 일 없이 코일 접합부의 기계적 특성이 높아져, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생이 유효하게 억지된다.
0.9×(Hbm1＋Hbm2)/2≤Hsz≤1.2×(Hbm1＋Hbm2)/2 ···(4)
여기에서,
Hsz는, 접합부의 경도의 평균값,
Hbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
Hbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
이다.
여기에서, Hsz, Hbm1 및 Hbm2는, JIS Z 2244에 준거하여 측정한다. 구체적으로는, 각각 이하와 같이 하여 측정한다.
즉, 상기의 절단면에 있어서의 상기의 접합부의 측정 영역 내의 임의의 5개소에서, 시험력: 4.9N의 조건으로 비커스 경도(HV)를 측정한다. 그리고, 이들의 평균값을 Hsz로 한다.
또한, 상기의 절단면에 있어서, 제1 전자 강대의 모재부의 판두께 중심 위치±0.2×t1의 영역(판두께(연직) 방향)의 레벨) 내 및, 제2 전자 강대의 모재부의 판두께 중심 위치±0.2×t2의 영역(판두께(연직) 방향)의 레벨) 내의 임의의 5개소에서 각각, 시험력: 4.9N의 조건으로 비커스 경도(HV)를 측정한다. 또한, 접합 수직(수평) 방향의 위치에 대해서는, 모재부이면 좋고, 임의로 선택하면 좋다. 그리고, 제1 전자 강대의 모재부 및 제2 전자 강대의 모재부에서 측정한 비커스 경도(HV)의 평균값을 각각, Hbm1 및 Hbm2로 한다. 여기에서, t1 및 t2는 각각, 제1 및 제2 전자 강대의 판두께이다.
또한, 접합부의 두께는 특별히 한정되는 것은 아니지만, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 두께의 관계를 적절히 제어하는, 구체적으로는, 다음식 (5) 및 (6)의 관계를 만족시키는 것이 바람직하다. 이에 따라, 피접합재로서 전자 강대를 이용하는 경우라도, 코일 접합부의 형상의 열화를 초래하는 일 없이 코일 접합부의 기계적 특성이 보다 높아져, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생을 한층 유효하게 억지할 수 있다.
0.8×TbmL≤TszL ···(5)
TszH≤1.3×TbmH ···(6)
여기에서,
TszL은, 접합부의 두께의 최소값(㎜),
TszH는, 접합부의 두께의 최대값(㎜),
TbmL은, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대 중, 얇은 쪽의 전자 강대의 판두께(㎜),
TbmH는, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대 중, 두꺼운 쪽의 전자 강대의 판두께(㎜),
이다. 단, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 판두께가 동일한 경우에는, TbmL＝TbmH가 된다.
또한, TszL 및 TszH는, 예를 들면, 이하와 같이 하여 측정하면 좋다. 즉, 전자 강대의 접합 조인트를, 도 17에 나타내는 면(즉, 접합 수직 방향과 판두께 방향이 포함되는 면)이 절단면이 되도록, 판두께(연직) 방향으로 절단한다. 그리고, 당해 절단면에 있어서, 버니어 캘리퍼스 등을 이용하여, TszL 및 TszH를 측정한다.
[열 가공 영향부]
열 가공 영향부는, 접합부에 인접하여, 마찰열과 소성 유동에 의한 열간 가공의 영향을 받기는 하지만 온도나 가공이 불충분하여 재결정 조직에 이르지 않는 영역이다. 또한, 열 가공 영향부는, 접합부에 인접하여, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대의 양측에 형성된다.
열 가공 영향부는, 접합부와 마찬가지로, 페라이트상 주체의 강 조직, 구체적으로는, 면적률로 95％ 이상의 페라이트상에 의해 구성된다. 페라이트상의 면적률은 100％라도 좋다. 또한, 페라이트상 이외의 잔부 조직의 면적률은 5％ 이하이다. 페라이트상 이외의 잔부 조직으로서는, 예를 들면, 마르텐사이트, 황화물, 질화물이나 탄화물 등의 제2상 등을 예시할 수 있다. 잔부 조직의 면적률은 0％라도 좋다. 페라이트상의 면적률은, 전술한 방법과 마찬가지의 요령으로 측정하면 좋다.
또한, 열 가공 영향부에서도, 강 조직을 미세화하는, 구체적으로는, 열 가공 영향부의 페라이트 입경을 모재부의 페라이트 입경 이하로 하는, 즉, 다음식 (2) 및 (3)의 관계를 만족시키는 것이 중요하다.
Dhaz1≤Dbm1 ···(2)
Dhaz2≤Dbm2 ···(3)
여기에서,
Dhaz1은, 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz2는, 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
이다.
여기에서, Dhaz1, Dhaz2, Dbm1 및 Dbm2는, JIS G 0551에 준거하여, 접합부의 페라이트 입경의 평균값인 Dsz와 동일한 요령으로 측정한다.
또한, 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 측정 영역(이하, 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부의 측정 영역이라고도 함)은, 이하와 같이 설정한다. 즉, 전자 강대의 접합 조인트를, 도 17에 나타내는 면(즉, 접합 수직 방향과 판두께 방향이 포함되는 면)이 절단면이 되도록, 판두께(연직) 방향으로 절단한다. 상기의 절단면에 있어서, 접합 수직 방향을 X축, 판두께 방향을 Y축으로 한다. 그리고, 제1 전자 강대의 판두께 중심 위치(레벨)에 있어서의 접합부와 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부의 경계 위치를, X축과 Y축의 원점으로 한다. X축에 대해서는, 제1 전자 강대측을 ＋, 접합부측을 －로 하고, X＝0∼＋0.4×t1, Y＝－0.2×t1∼＋0.2×t1의 영역을 측정 영역한다. 여기에서, t1은, 제1 전자 강대의 판두께이다. 또한, Y축에 대해서는, ＋ 및 －를 임의로 설정하면 좋다. 단, 상기의 측정 영역에, 접합부나 모재부와 같은 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부가 아닌 영역이 포함되는 경우에는, 당해 영역을 측정 영역으로부터 제외하는 것으로 한다.
전술과 같이, 접합부는, 회전 툴과 피접합재와의 마찰열과 소성 유동에 의한 열간 가공을 받아 재결정 조직이 되는 영역을 말한다. 열 가공 영향부는, 접합부에 인접하는 영역이고, 마찰열과 소성 유동에 의한 열간 가공의 영향을 받기는 하지만, 온도나 가공이 불충분하여 재결정에 이르지 않는 조직이 되는 영역을 말한다. 모재는, 마찰열과 소성 유동에 의한 열간 가공의 영향을 받지 않는 영역을 말한다.
마찬가지로, 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 측정 영역(이하, 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부의 측정 영역이라고도 함)은, 이하와 같이 설정한다. 즉, 전자 강대의 접합 조인트를, 도 17에 나타내는 면(즉, 접합 수직 방향과 판두께 방향이 포함되는 면)이 절단면이 되도록, 판두께(연직) 방향으로 절단한다. 상기의 절단면에 있어서, 접합 수직 방향을 X축, 판두께 방향을 Y축으로 한다. 그리고, 제2 전자 강대의 판두께 중심 위치(레벨)에 있어서의 접합부와 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부와의 경계 위치를, X축과 Y축의 원점으로 한다. X축에 대해서는, 제2 전자 강대측을 ＋, 접합부측을 －로 하고, X＝0∼＋0.4×t2, Y＝－0.2×t2∼＋0.2×t2의 영역을 측정 영역한다. 여기에서, t2는, 제2 전자 강대의 판두께이다. 또한, Y축에 대해서는, ＋ 및 －를 임의로 설정하면 좋다. 단, 상기의 측정 영역에, 접합부나 모재부와 같은 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부가 아닌 영역이 포함되는 경우에는, 당해 영역을 측정 영역으로부터 제외하는 것으로 한다.
또한, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 측정 영역(이하, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대의 모재부의 측정 영역이라고도 함)은 각각, 상기의 절단면에 있어서의 제1 전자 강대의 모재부의 판두께 중심 위치±0.2×t1의 영역(판두께(연직) 방향의 레벨) 및 제2 전자 강대의 모재부의 판두께 중심 위치±0.2×t2의 영역(판두께(연직) 방향의 레벨)으로 하면 좋다. 또한, 접합 수직(수평) 방향의 위치에 대해서는, 모재부라면 좋고, 임의로 선택하면 좋다. 여기에서, t1 및 t2는 각각, 제1 및 제2 전자 강대의 판두께이다.
또한, 조인트 형식으로서는, 맞댐 조인트나 겹침 조인트를 예시할 수 있다.
[3] 전자 강대의 제조 방법
다음으로, 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 제조 방법을, 설명한다.
본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 제조 방법은,
상기의 본 발명의 일 실시 형태에 따르는 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 의해 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 접합하여, 접합 강대를 얻는 공정과,
당해 접합 강대에 냉간 압연을 실시하여, 냉연 강대를 얻는 공정을 구비한다.
여기에서, 접합 강대는, 적합하게는, 제1 전자 강대와, 제2 전자 강대와, 상기 [2]의 전자 강대의 접합 조인트를 갖고, 제1 전자 강대 및 제2 전자 강대가 당해 전자 강대의 접합 조인트를 통하여 접합되어 있다.
또한, 냉간 압연 조건에 대해서는 특별히 한정되지 않고, 상법에 따르면 좋다. 또한, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 접합 후, 냉간 압연을 행하기 전에, 임의로, 산세정을 행해도 좋다.
실시예
이하, 본 발명의 작용 및 효과에 대해서, 실시예를 이용하여 설명한다. 또한, 본 발명은 이하의 실시예에 한정되지 않는다.
표 1에 나타내는 성분 조성(잔부는 Fe 및 불가피적 불순물)을 갖는 전자 강대를 피접합재(제1 전자 강대 및 제2 전자 강대)로 했다. 그리고, 표 2에 기재된 예열 조건 그리고 표 3 및 표 4에 기재된 접합 조건의 예열식 마찰 교반 접합에 의해, 연속 냉간 압연 라인상에 있는 것을 모의하여 제1 전자 강대(선행 강대)와 제2 전자 강대(후행 공정)를 예열한 후에 접합하여, 전자 강대의 접합 조인트를 제조했다. 여기에서, 맞댐 접합의 경우는, 개선(開先; groove)을 피접합재인 2매의 전자 강대의 단면(end)에 개선 각도를 부여하지 않는 소위 I형 개선으로 하고, 밀링 커터 가공 정도의 표면 상태에서 2매의 전자 강대를 맞대어, 접합을 행했다. 후술하는 표 3 및 표 4의 경우도 마찬가지이다. 또한, 표 1에, 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값, 경도의 평균값 및 에릭센값을 병기하고 있다. 여기에서, 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값 및 경도의 평균값은, 전술의 방법에 의해 구한 것이다. 또한, 에릭센값은, JIS Z 2247에서 규정하는 에릭센 시험 방법에 준거하여 측정한 값이다. 또한, 명기하고 있지 않은 조건에 대해서는, 상법(conventional method)에 따라, 설정했다.
또한, 예열 공정에서는, 가열 장치를 회전 툴에 연동시켜(접합 속도와 동일한 속도로) 접합 방향으로 이동시켰다. 또한, 가열 장치에는 고주파 유도 가열 장치를 이용했다. 보다 구체적으로는, 최대 출력 100㎾, 주파수대 70∼90㎑의 고주파 전원을, 길이 100㎜, 폭 30㎜의 사각형의 유도 가열 코일에 접속했다. 그리고, 당해 유도 가열 코일을, 길이 100㎜의 변이 접합 진행 방향으로 평행하게 되고, 또한, 피접합재의 편면 또는 양면에 있어서 표면으로부터 판두께 방향으로 10㎜ 떨어진 위치가 되도록 설치했다. 또한, 표 2 중의 가열 장치의 배치에 있어서, 「편면」이라고 기재하고 있는 것은, 피접합재의 표(앞)면에만 가열 장치를 배치한 것, 「양면」이라고 기재하고 있는 것은, 피접합재의 양면(표(앞)면 및 이면의 양쪽)에 가열 장치를 배치한 것을 의미한다. 또한, 마찰 교반 접합 장치에 설치한 서모그래피에 의해, 피접합재의 양면에 있어서 예열 온도를 측정했다. 측정한 피접합재의 예열 온도를, 표 2에 병기한다. 또한, TPW＝0.2D 및 TPW＝0.5D는 접합 중앙선을 사이에 두고 어드밴싱 사이드(제1 전자 강대측)와 리트리팅 사이드(제2 전자 강대측)의 양쪽에서 측정했는데, 거의 동일한 온도였다. 그 때문에, 여기에서는, 대표하여, 어드밴싱 사이드에서의 측정 온도만을 기재하고 있다. 또한, 비교를 위해, 일부의 조건에서는 예열을 행하지 않았다.
또한, 접합 공정에서는, 연직 방향 상측에 배치하는 표면측 회전 툴의 회전 방향을 연직 방향 상측으로부터 보아 시계 방향으로 회전시키고, 연직 방향 하측에 배치하는 이면측 회전 툴을 연직 방향 상측으로부터 보아 반시계 방향으로 회전시켰다. 즉, 각각의 회전 툴의 선단부를 정면에서 본 상태에서는, 어느쪽이나 반시계 방향으로 회전시켰다. 또한, 도 2∼8에 나타낸 형상의 회전 툴 중 어느 하나를 이용했다. 또한, 표면측 회전 툴과 이면측 회전 툴은, 동일한 단면 치수 및 형상의 회전 툴을 이용했다. 또한, 이들 회전 툴은 모두, 피접합재보다도 단단한 비커스 경도 HV1090의 탄화 텅스텐(WC)을 소재로 한 것이다. 또한, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 판두께가 상이한 경우에는, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 맞댐부는 이면(이면측 회전 툴을 배치하는 측의 면)을 단차가 없는 상태로 하고, 표면(표면측 회전 툴을 배치하는 측의 면)을 단차가 있는 상태로 했다. 또한, 제1 전자 강대(선행 강대)를 어드밴싱 사이드, 제2 전자 강대(후행 강대)를 리트리팅 사이드가 되도록 접합했다.
또한, 겹침 접합의 경우는, 제1 전자 강대(선행 강대)를 겹침의 상측, 제2 전자 강대(후행 강대)를 겹침의 하측이 되도록 접합했다. 회전 툴의 회전 방향 및 회전 툴의 형상 등은, 맞댐 접합의 경우와 마찬가지이다.
이와 같이 하여 얻어진 전자 강대의 접합 조인트에 대해서, 전술의 요령에 의해, 접합부, 열 가공 영향부 및 모재부를 획정했다.
또한, 전술의 요령에 의해,
Dsz: 접합부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz1: 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz2: 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm1: 제1 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm2: 제2 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Hsz: 접합부의 경도의 평균값,
Hbm1: 제1 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
Hbm2: 제2 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
을 측정했다.
또한, 얻어진 전자 강대의 접합 조인트의 연직 방향의 절단면(도 17에 나타내는 면(즉, 접합 수직 방향과 판두께 방향이 포함되는 면))에 있어서, TszL: 접합부의 두께의 최소값(㎜) 및 TszH: 접합부의 두께의 최대값(㎜)을 측정했다.
결과를 표 5에 나타낸다. 또한, 후술하는 표면 결함 및 내부 결함의 확인에 있어서, 결함이 확인된 경우에는, 상기의 측정을 생략했다. 또한, 표면 결함이 확인된 경우에는, 내부 결함의 확인도 생략했다.
또한, 얻어진 전자 강대의 접합 조인트에 대해서, 이하의 요령으로, (I) 표면 결함의 유무 및 (Ⅱ) 내부 결함의 유무를 확인했다. 결과를 표 6에 나타낸다.
(I) 표면 결함의 유무
얻어진 전자 강대의 접합 조인트의 접합부 및 열 가공 영향부(레이저 용접의 경우는, 용접부 및 열 영향부)의 표면 및 이면에 있어서, 미접합 상태 및 균열의 유무를 육안에 의해 확인했다. 그리고, 이하의 기준에 의해, 표면 결함의 유무를 판정했다.
표면 결함 없음: 미접합 상태 및 균열이 어느것도 확인되지 않는다.
표면 결함 있음: 미접합 상태 및 균열의 적어도 한쪽이 확인된다.
(Ⅱ) 내부 결함의 유무
얻어진 전자 강대의 접합 조인트를, 도 17에 나타내는 면(즉, 접합 수직 방향과 판두께 방향이 포함되는 면)이 관찰면이 되도록, 판두께(연직) 방향으로 절단하여 시험편을 채취했다. 또한, 접합 방향에 있어서의 절단 위치는, 접합(용접) 개시측의 피접합재의 단부로부터 20㎜의 위치, 접합(용접) 종료측의 피접합재의 단부로부터 20㎜의 위치 및, 피접합재의 양단부의 중간이 되는 위치로 했다. 그리고, 당해 절단 위치에서의 절단면이 관찰면이 되도록, 합계 3매의 시험편을 채취했다. 이어서, 얻어진 시험편의 관찰면을, 광학 현미경(배율: 10배)으로 관찰했다. 그리고, 이하의 기준에 의해, 내부 결함의 유무를 판정했다.
내부 결함 없음: 3매의 시험편 전체에 있어서, 접합부에 미접합 상태 및 균열이 어느것도 확인되지 않는다.
내부 결함 있음: 적어도 1매의 시험편에 있어서, 접합부에 미접합 상태 및 균열의 적어도 한쪽이 확인된다.
또한, 얻어진 전자 강대의 접합 조인트에 대해서, 이하의 요령으로, 제조 라인에서의 코일 접합부의 파단 발생의 억지 효과(이하, 파단 억지 효과라고도 함)를 평가했다.
즉, 얻어진 전자 강대의 접합 조인트로부터, 접합부, 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부 및 모재 그리고 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부 및 모재가 포함되도록, 시험편을 채취했다. 이어서, 채취한 시험편을 이용하여, JIS Z 2247에서 규정하는 에릭센 시험 방법에 준거하여 접합 조인트의 에릭센값을 측정했다. 그리고, 모재부의 에릭센값에 대한 접합 조인트의 에릭센값의 비율(이하, 에릭센값의 비율이라고도 함)에 의해, 이하의 기준으로 파단 억지 효과를 평가했다. 결과를 표 6에 나타낸다.
[에릭센값의 비율(％)]＝[접합 조인트의 에릭센값]/[모재부의 에릭센값]×100
○(합격): 에릭센값의 비율이 80％ 이상
×(불합격): 에릭센값의 비율이 80％ 미만
또한, 제1 전자 강대의 모재부의 에릭센값과 제2 전자 강대의 모재부의 에릭센값이 상이한 경우, 모재부의 에릭센값은, 제1 전자 강대의 모재부의 에릭센값과 제2 전자 강대의 모재부의 에릭센값 중 작은 쪽의 값으로 한다.
또한, 이하의 요령으로, 회전 툴의 내구성의 평가를 행했다.
즉, 회전 툴의 파손이나 마모가 생기면, 내부 결함에 의한 접합 불량이 높은 확률로 발생한다. 그래서, 상기와 동일한 조건으로 각각, 접합 길이 0.5m의 접합을 반복하여 행하고, 얻어진 접합 조인트에 대해서, 상기의 「(Ⅱ) 내부 결함의 유무」에 나타낸 판정 방법에 의해, 내부 결함의 유무를 판정했다.
그리고, 내부 결함 없음으로 판정되는 조인트의 수가 전체의 90％ 이상을 유지하는 최대 접합 횟수(이하, 90％ 유지 최대 접합 횟수라고도 함)에 의해, 회전 툴의 내구성의 평가를 했다. 90％ 유지 최대 접합 횟수를 표 6에 병기한다. 또한, 90％ 유지 최대 접합 횟수가 35회 이상인 경우: 회전 툴의 내구성(수명)이 특히 우수하다(◎), 90％ 유지 최대 접합 횟수가 35회 미만 25회 이상인 경우: 회전 툴의 내구성(수명)이 우수하다(○), 90％ 유지 최대 접합 횟수가 25회 미만인 경우: 회전 툴의 내구성(수명)이 충분하다고는 할 수 없다(×), 라고 판정했다.
여기에서, 90％ 유지 최대 접합 횟수란, 접합순으로 얻어진 접합 조인트의 내부 결함의 유무를 확인하고, 내부 결함의 유무를 확인한 접합 조인트의 수를 N으로 했을 때에, 다음식 (a)를 만족하는, 최대의 N의 값이다.
[내부 결함의 유무를 확인한 접합 조인트 중, 내부 결함 없음으로 판정된 접합 조인트의 수]÷[내부 결함의 유무를 확인한 접합 조인트의 수]×100≥90
···식 (a)
예를 들면, 1∼4회째의 접합으로 얻어진 접합 조인트에서는 내부 결함 없음으로 판정되고, 5회째의 접합으로 얻어진 접합 조인트에서 내부 결함 있음으로 판정된 경우,
N＝4에서는,
[내부 결함의 유무를 확인한 접합 조인트 중, 내부 결함 없음의 접합 조인트의 합계수]÷[내부 결함을 확인한 접합 조인트의 수 N]×100
＝4÷4×100＝100≥90
이 되고,
N＝5에서는,
[내부 결함의 유무를 확인한 접합 조인트 중, 내부 결함 없음의 접합 조인트의 합계수]÷[내부 결함을 확인한 접합 조인트의 수 N]×100
＝4÷5×100＝80＜90
이 된다.
즉, 이 경우에서는, N＝4까지는 식 (a)를 만족하고, N＝5일 때에 비로소 식 (a)를 만족하지 않게 되기 때문에, 90％ 유지 최대 접합 횟수는 4가 된다.
또한, 1∼10회째 및 12∼19회째의 접합으로 얻어진 접합 조인트에서는 내부 결함 없음으로 판정되고, 11회째, 20회째 및 21회째의 접합으로 얻어진 접합 조인트에서 내부 결함 있음으로 판정된 경우,
N＝11에서는,
[내부 결함의 유무를 확인한 접합 조인트 중, 내부 결함 없음의 접합 조인트의 합계수]÷[내부 결함을 확인한 접합 조인트의 수 N]×100
＝10÷11×100≒90.9≥90
이 되고,
N＝20에서는,
[내부 결함의 유무를 확인한 접합 조인트 중, 내부 결함 없음의 접합 조인트의 합계수]÷[내부 결함을 확인한 접합 조인트의 수 N]×100
＝18÷20×100＝90≥90
이 되고,
N＝21에서는,
[내부 결함의 유무를 확인한 접합 조인트 중, 내부 결함 없음의 접합 조인트의 합계수]÷[내부 결함을 확인한 접합 조인트의 수 N]×100
＝18÷21×100＝85.7＜90
이 된다.
즉, 이 경우에서는, N＝20까지는 식 (a)를 만족하고, N＝21일 때에 비로소 식 (a)를 만족하지 않게 되기 때문에, 90％ 유지 최대 접합 횟수는 20이 된다.
또한, 상기의 (I) 표면 결함의 유무 또는 (Ⅱ) 내부 결함의 유무에서 결함 있음으로 판정된 것은, 90％ 유지 최대 접합 횟수는 0이 된다.
표 6에서, 발명예에서는 어느것이나, 접합 속도: 3500㎜/분 이상이라는 고속도에서의 접합을 행하면서, 결함이 없고, 우수한 파단 억지 효과를 갖는 전자 강대의 접합 조인트가 얻어졌다. 또한, 회전 툴의 내구성(수명)의 점에서도 우수했다.
한편, 비교예에서는, 접합 속도: 3500㎜/분 이상의 접합을 행한 경우, 결함이 생기거나, 충분한 파단 억지 효과가 얻어지지 않거나, 회전 툴의 내구성이 충분하지 않았다.
1 : 제1 전자 강대(피접합재)
2 : 제2 전자 강대(피접합재)
3-1 : 회전 툴(표면측 회전 툴)
3-2 : 회전 툴(이면측 회전 툴)
4 : 접합부
4-1 : 열 가공 영향부(제1 전자 강대측)
4-2 : 열 가공 영향부(제2 전자 강대측)
5-1, 5-2 : 어깨부
6-1, 6-2 : 프로브
7 : 파지 장치
9-1, 9-2 : 선단부
10-1 : 가열 장치(표면측 가열 장치)
10-2 : 가열 장치(이면측 가열 장치)
11 : 회전 툴의 구동 장치
12 : 동작 제어 장치
2 : 제2 전자 강대(피접합재)
3-1 : 회전 툴(표면측 회전 툴)
3-2 : 회전 툴(이면측 회전 툴)
4 : 접합부
4-1 : 열 가공 영향부(제1 전자 강대측)
4-2 : 열 가공 영향부(제2 전자 강대측)
5-1, 5-2 : 어깨부
6-1, 6-2 : 프로브
7 : 파지 장치
9-1, 9-2 : 선단부
10-1 : 가열 장치(표면측 가열 장치)
10-2 : 가열 장치(이면측 가열 장치)
11 : 회전 툴의 구동 장치
12 : 동작 제어 장치
Claims (14)
- 피접합재인 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를, 서로 대향하는 한 쌍의 회전 툴에 의해 접합하는, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법으로서,
상기 피접합재의 미접합부를, 상기 피접합재의 적어도 한쪽의 면에 있어서 상기 회전 툴의 접합 방향의 전방에 배치되는 가열 장치에 의해, 예열하는, 예열 공정과,
상기 피접합재의 미접합부에, 상기 회전 툴을 양면으로부터 서로 역방향으로 회전시키면서 압압하고, 상기 회전 툴을 접합 방향으로 이동시킴으로써, 상기 제1 전자 강대와 상기 제2 전자 강대를 접합하는, 접합 공정을 구비하고,
상기 피접합재의 미접합부는, 상기 제1 전자 강대의 단부와, 상기 제1 전자 강대에 연속하는 상기 제2 전자 강대의 단부의 맞댐부(butted portion) 또는 중첩부(overlapped portion)이고,
상기 가열 장치를 상기 회전 툴에 연동시켜 접합 방향으로 이동시킴으로써, 상기 예열 공정과 상기 접합 공정을 연속하여 행하고,
또한, 상기 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜)가, 다음식 (7)의 관계를 만족하고, 또한,
상기 회전 툴의 회전수 RS(회/분), 상기 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜) 및 접합 속도 JS(㎜/분)에 의해 나타나는 RS×D3/JS가, 다음식 (8)의 관계를 만족하는, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
4×TJ≤D≤10×TJ ···(7)
180×TJ≤RS×D3/JS≤1500×TJ ···(8)
여기에서, TJ는,
미접합부가 맞댐부인 경우, 제1 전자 강대의 판두께 및 제2 전자 강대의 판두께의 평균값(㎜)이고,
미접합부가 중첩부인 경우, 중첩부의 두께(㎜)이다. - 제1항에 있어서,
상기 접합 공정에 있어서, 상기 제1 전자 강대와 상기 제2 전자 강대의 접합에 의해 형성되는 접합부 및 열 가공 영향부의 강 조직이 각각, 페라이트상 주체의 조직이 되고, 또한, 다음식 (1)∼(4)의 관계를 만족하는 조건으로, 접합을 행하는, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
Dsz≤200㎛ ···(1)
Dhaz1≤Dbm1 ···(2)
Dhaz2≤Dbm2 ···(3)
0.9×(Hbm1＋Hbm2)/2≤Hsz≤1.2×(Hbm1＋Hbm2)/2 ···(4)
여기에서,
Dsz는, 접합부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz1은, 제1 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dhaz2는, 제2 전자 강대측의 열 가공 영향부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Dbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 페라이트 입경의 평균값(㎛),
Hsz는, 접합부의 경도의 평균값,
Hbm1은, 제1 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
Hbm2는, 제2 전자 강대의 모재부의 경도의 평균값
이다. - 제1항 또는 제2항에 있어서,
상기 접합 공정에 있어서, 다음식 (5) 및 (6)의 관계를 만족하는 조건으로 접합을 행하는, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
0.8×TbmL≤TszL ···(5)
TszH≤1.3×TbmH ···(6)
여기에서,
TszL은, 접합부의 두께의 최소값(㎜),
TszH는, 접합부의 두께의 최대값(㎜),
TbmL은, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대 중, 얇은 쪽의 전자 강대의 판두께(㎜),
TbmH는, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대 중, 두꺼운 쪽의 전자 강대의 판두께(㎜),
이다. 단, 제1 전자 강대와 제2 전자 강대의 판두께가 동일한 경우에는, TbmL＝TbmH가 된다. - 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 접합 공정에 있어서, 상기 회전 툴의 어깨부간의 극간 G(㎜)가 다음식 (9)의 관계를 만족하는, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
0.4×TJ≤G≤0.9×TJ ···(9) - 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 회전 툴이, 프로브 없음의 회전 툴인, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법. - 제5항에 있어서,
상기 회전 툴의 선단면이, 평면, 볼록형의 곡면, 또는, 오목형의 곡면인, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법. - 제5항 또는 제6항에 있어서,
상기 회전 툴의 선단면이, 회전 반대 방향의 소용돌이 형상의 단차부를 갖는, 전자 강대의 양면 마찰 교반 접합 방법. - 제7항에 있어서,
상기 소용돌이 형상의 단차부가, 상기 회전 툴의 선단면의 중심으로부터 외주를 향하여 서서히 낮아지는, 전자 강대의 양면 마찰 교반 접합 방법. - 제7항에 있어서,
상기 소용돌이 형상의 단차부가, 상기 회전 툴의 선단면의 중심으로부터 외주를 향하여 서서히 높아지는, 전자 강대의 양면 마찰 교반 접합 방법. - 제5항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 회전 툴의 경사 각도 α가 0°인, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법. - 제1항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 예열 공정에 있어서, 상기 피접합재의 예열 온도가 다음식 (11)∼(13)의 관계를 만족하는, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
100≤TPW＝0≤1000 ···(11)
100≤TPW＝0.2D≤1000 ···(12)
50≤TPW＝0.5D≤800 ···(13)
여기에서, W는 피용접재의 접합 중앙선으로부터 접합 수직 방향으로 이간하는 거리(㎜)이고, TPW＝0, TPW＝0.2D 및 TPW＝0.5D는 각각, W＝0, 0.2×D 및 0.5×D의 위치에 있어서의 피접합재의 표면에서의 예열 온도(℃)이다. 또한, D는, 회전 툴의 어깨부의 직경 D(㎜)이다. - 제11항에 있어서,
상기 예열 공정에 있어서, 상기 피접합재의 예열 온도가 다음식 (14) 및 (15)의 관계를 만족하는, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법.
0.70≤TPW＝0.2D/TPW＝0≤1.00 ···(14)
TPW＝0.5D/TPW＝0≤0.45 ···(15) - 제1항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 가열 장치가, 고주파 유도 가열 장치, 레이저 조사 가열 장치, 또는, 고주파 유도 가열 장치 및 레이저 조사 가열 장치를 조합한 장치인, 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법. - 제1항 내지 제13항 중 어느 한 항에 기재된 전자 강대의 마찰 교반 접합 방법에 의해 제1 전자 강대와 제2 전자 강대를 접합하여, 접합 강대를 얻는 공정과,
당해 접합 강대에 냉간 압연을 실시하여, 냉연 강대를 얻는 공정을 구비하는, 전자 강대의 제조 방법.
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