TWI702138B

TWI702138B - 樹脂配管之捲取構造體、捲取構造體之製造方法、樹脂配管之敷設方法、及樹脂配管

Info

Publication number: TWI702138B
Application number: TW106101968A
Authority: TW
Inventors: 劉継紅; 今村均; 下野武司
Original assignee: 日商大金工業股份有限公司
Priority date: 2016-01-19
Filing date: 2017-01-19
Publication date: 2020-08-21
Also published as: JP2017129273A; KR20180102156A; KR102090573B1; JP6386597B2; JP2017227335A; TW201729990A; WO2017126597A1

Abstract

本發明提供一種可抑制永久變形並以捲取之狀態堆載於車輛而進行搬運的樹脂配管之捲取構造體、捲取構造體之製造方法、樹脂配管之敷設方法、及樹脂配管。本發明之樹脂配管之捲取構造體係樹脂配管包含降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.010以上且0.050以下之材料、外徑為50.0 mm以上且130.0 mm以下、厚度為2.0 mm以上且15.0 mm以下者，且滿足如下關係：3500.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧0.62×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)。

Description

樹脂配管之捲取構造體、捲取構造體之製造方法、樹脂配管之敷設方法、及樹脂配管

本發明係關於一種樹脂配管之捲取構造體。

自先前起，使用用以使液體於內部流動之包含樹脂之配管。例如，於專利文獻1(日本專利特開昭63-274529號公報)所記載之例中，提出有用以使化學藥品於內部流動之氟樹脂配管之連接方法。又，於專利文獻2(日本專利特開2009-154505號公報)中，提出有使用耐藥液性優異之氟樹脂作為內層之多層配管。 [先前技術文獻] [專利文獻] [專利文獻1]日本專利特開昭63-274529號公報 [專利文獻2]日本專利特開2009-154505號公報

[發明所欲解決之問題] 關於此種樹脂配管，先前，作為外徑為50 mm以上之樹脂配管，長度至多僅3 m左右，於卡車堆載複數根該長度3 m之直管而輸送至敷設現場。然後，於現場，將各長度3 m之配管彼此藉由焊接而連接，或使用凸緣接頭等接頭而連接，藉此組成所期望之長度之配管。然而，為了抑制於樹脂配管之中流動之流體之洩漏，較佳為樹脂配管彼此之連接部位較少。即，較佳為利用1根樹脂配管(無連接部位)而儘可能長距離地輸送液體。然而，於將樹脂配管堆載於卡車等而輸送至敷設現場之情形時，每根直管之樹脂配管之長度受到卡車等之可堆載空間之大小之制約。因此，例如考慮設為將樹脂配管捲取於捲盤等之狀態，或設為無捲盤地捲取樹脂配管之狀態，堆載於卡車等之堆載空間。然而，存在如下情況：於樹脂配管之外徑為50.0 mm以上之大口徑，且樹脂配管之厚度為2.0 mm以上之情形時，於捲取之狀態下，於樹脂配管會產生永久變形(捲痕)，而難以於敷設現場恢復原本之直管。本發明之課題係鑒於上述方面而完成者，在於提供一種可抑制永久變形並以捲取之狀態堆載於車輛進行搬運的樹脂配管之捲取構造體、捲取構造體之製造方法、樹脂配管之敷設方法、及樹脂配管。 [解決問題之技術手段] 關於第1觀點之樹脂配管之捲取構造體，樹脂配管包含降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.010以上且0.050以下之材料。該樹脂配管之外徑為50.0 mm以上且130.0 mm以下。又，該樹脂配管之厚度為2.0 mm以上且15.0 mm以下。該樹脂配管之捲取構造體係捲取構造體之外周及內周相對於降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比及樹脂配管之外徑之關係滿足：3500.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧0.62×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)。再者，亦存在將彈性模數稱為楊氏模數之情形。再者，樹脂配管亦可包含降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.02以上且0.042以下之材料。該樹脂配管之外徑亦可為50.8 mm以上且127.0 mm以下。該樹脂配管之厚度亦可為2.0 mm以上且10.0 mm以下。又，樹脂配管之捲取構造體亦可進而滿足3000.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)之關係。再者，於樹脂配管之捲取構造體中，較佳為於捲取之樹脂配管不產生屈曲(折彎)等，但可將等效塑性應變抑制為1.0%以下即可，不產生屈曲並非必需條件。該樹脂配管之捲取構造體可將等效塑性應變抑制為1.0%以下，並以捲取之狀態堆載於車輛而進行搬運。第2觀點之樹脂配管之捲取構造體係如第1觀點之樹脂配管之捲取構造體，且捲取構造體之外周及內周相對於降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比及樹脂配管之外徑之關係滿足：3500.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧0.79×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)。又，樹脂配管之捲取構造體亦可進而滿足3000.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)之關係。再者，於樹脂配管之捲取構造體中，較佳為於捲取之樹脂配管不產生屈曲(折彎)等，但可將等效塑性應變抑制為0.5%以下即可，不產生屈曲並非必需條件。該樹脂配管之捲取構造體可將等效塑性應變抑制為0.5%以下，並以捲取之狀態堆載於車輛而進行搬運。第3觀點之樹脂配管之捲取構造體係如第1觀點之樹脂配管之捲取構造體，且捲取構造體之外周及內周相對於降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比及樹脂配管之外徑之關係滿足：3500.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧1.025×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)。又，樹脂配管之捲取構造體亦可進而滿足3000.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)之關係。再者，於樹脂配管之捲取構造體中，較佳為於捲取之樹脂配管不產生屈曲(折彎)等，但可將等效塑性應變抑制為實質上0.0%以下即可，不產生屈曲並非必需條件。該樹脂配管之捲取構造體可將等效塑性應變抑制為實質上0.0%以下，並以捲取之狀態堆載於車輛而進行搬運。第4觀點之樹脂配管之捲取構造體係如第1觀點至第3觀點中任一者之樹脂配管之捲取構造體，其中樹脂配管係包含氟樹脂而構成。作為該氟樹脂，例如可使用選自由PFA(Polyfluoroalkoxy，四氟乙烯-全氟烷基乙烯基醚共聚物)、FEP(Fluorinated ethylene propylene，四氟乙烯-六氟丙烯共聚物)、ETFE(Ethylene tetrafluoroethylene，四氟乙烯-乙烯共聚物)、PVDF(Polyvinylidene difluoride，聚偏二氟乙烯)、PCTFE(Polychlorotrifluoroethylene，聚氯三氟乙烯)、ECTFE(Ethylene-chlorotrifluororthylene copolymer，乙烯-三氟氯乙烯共聚物)、THV(包含四氟乙烯、六氟丙烯、偏二氟乙烯之3種單體之熱塑性之氟樹脂)所組成之群中之1種或2種以上。由於該樹脂配管之捲取構造體中，樹脂配管係包含氟樹脂而構成，故耐藥品性優異。第5觀點之樹脂配管之捲取構造體係如第4觀點之樹脂配管之捲取構造體，其中樹脂配管係60質量%以上包含PFA。第6觀點之捲取構造體之製造方法係如下方法：將包含降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.010以上且0.050以下之材料、外徑為50.0 mm以上且130.0 mm以下、且厚度為2.0 mm以上且15.0 mm以下之樹脂配管一面擠出成形一面捲取，藉此製造捲取構造體。以捲取構造體之外周及內周相對於降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比及樹脂配管之外徑之關係滿足3500.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧0.62×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)之方式捲取樹脂配管。該捲取構造體之製造方法藉由將樹脂配管一面擠出成形一面捲取而製造捲取構造體。此處，並無特別限定，例如擠出樹脂配管之出口至進行捲取之部位之距離可設為10 m以下。如此，該捲取構造體之製造方法藉由同時進行擠出與捲取而可使製造捲取構造體所必需之空間窄小化，該捲取構造體可將等效塑性應變抑制為1.0%以下，並以捲取之狀態堆載於車輛而進行搬運。第7觀點之樹脂配管之敷設方法將如第1觀點至第5觀點中任一者之捲取構造體或藉由如第6觀點之製造方法而獲得之捲取構造體於敷設樹脂配管之現場解開。由於該樹脂配管之敷設方法可將捲取構造體運至敷設地並於敷設地解開，故即便於捲取構造體之製造地與樹脂配管之敷設地遠離存在之情形時，亦可敷設樹脂配管。第8觀點之樹脂配管之敷設方法準備複數個如第1觀點至第5觀點中任一者之捲取構造體或如藉由第6觀點之製造方法而獲得之捲取構造體，於敷設樹脂配管之現場解開複數個捲取構造體，並將藉由解開捲取構造體而獲得之複數根樹脂配管相互連接，藉此敷設接縫之間隔為6 m以上之樹脂配管。由於該樹脂配管之敷設方法可使接縫之間隔變長，故可將接縫之數量抑制得較少，從而可抑制自接縫之洩漏。第9觀點之樹脂配管包含降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.010以上且0.050以下之材料，外徑為50.0 mm以上且130.0 mm以下，厚度為2.0 mm以上且15.0 mm以下，且長度方向之長度為6 m以上。由於該樹脂配管具有特定之性質及形狀，故即便於設為捲附之狀態堆載於車輛而進行搬運之情形時，亦可將等效塑性應變抑制為1.0%以下。又，即便於將複數根樹脂配管彼此連接而使用之情形時，亦可使接縫之間隔充分變長，因此可將接縫之數量抑制得較少，從而可抑制自接縫之洩漏。 [發明之效果] 第1觀點之樹脂配管之捲取構造體可將等效塑性應變抑制為1.0%以下，且以捲附之狀態堆載於車輛而進行搬運。第2觀點之樹脂配管之捲取構造體可將等效塑性應變抑制為0.5%以下，且以捲附之狀態堆載於車輛而進行搬運。第3觀點之樹脂配管之捲取構造體可將等效塑性應變抑制為實質上0.0%以下，且以捲附之狀態堆載於車輛而進行搬運。第4、5觀點之樹脂配管之捲取構造體耐藥品性優異。第6觀點之捲取構造體之製造方法可使製造所必需之空間窄小化。第7觀點之樹脂配管之敷設方法即便於捲取構造體之製造地與樹脂配管之敷設地遠離存在之情形時，亦可敷設樹脂配管。第8觀點之樹脂配管之敷設方法可將接縫之數量抑制得較少，從而抑制自接縫之洩漏。第9觀點之樹脂配管即便於將複數根樹脂配管彼此連接而使用之情形時，亦可將接縫之數量抑制得較少，從而抑制自接縫之洩漏。

以下，列舉一實施形態進行說明，但本發明並不限定於此。 (1)樹脂配管之捲取構造體之整體構成關於樹脂配管之捲取構造體，樹脂配管包含降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.010以上且0.050以下之材料。該樹脂配管之外徑為50.0 mm以上且130.0 mm以下。又，該樹脂配管之厚度為2.0 mm以上且15.0 mm以下。關於該樹脂配管之捲取構造體，捲取構造體之外周及內周相對於降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比及樹脂配管之外徑之關係滿足：3500.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧0.62×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)。根據該樹脂配管之捲取構造體，可將等效塑性應變抑制為1.0%以下，並以捲取之狀態堆載於卡車等而進行輸送。樹脂配管之捲取構造體係將樹脂配管捲取為盤管狀者，可於內側具有或不具有捲盤。又，於捲取構造體具有捲盤之情形時，該捲盤可於軸向之兩端具有沿徑向擴大之凸緣，亦可不具有此種凸緣。又，樹脂配管之捲取構造體可沿徑向捲取為一層，亦可以沿徑向重疊為雙層以上之方式捲取。再者，自可將等效塑性應變抑制為0.5%以下之觀點而言，樹脂配管之捲取構造體較佳為滿足3500.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧0.79×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)。進而，自可將等效塑性應變抑制為實質上0.0%以下之觀點而言，樹脂配管之捲取構造體更佳為滿足3500.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧1.025×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)。自可使堆載所必需之空間更小之方面而言，樹脂配管之捲取構造體較佳為進而滿足3000.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)之關係。 (2)樹脂配管之材料構成捲取構造體之樹脂配管之材料(樹脂材料)包含降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.010以上且0.050以下之材料。樹脂材料之降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.010以上且0.050以下(即降伏應變為1.0%以上且5.0%以下)，較佳為0.017以上且0.042以下(即降伏應變為1.7%以上且4.2%以下)，更佳為0.02以上且0.042以下(即降伏應變為2.0%以上且4.2%以下)。此處，樹脂材料之彈性模數(楊氏模數)並無特別限定，例如較佳為300 MPa以上且800 MPa以下，更佳為350 MPa以上且650 MPa以下，進而較佳為390 MPa。此處之彈性模數(楊氏模數)設為依照ASTM D638-99進行拉伸試驗而獲得之值，具體而言，對於PFA，為如下之值：自藉由設定為350℃之熱壓進行壓縮成形而成之2 mm厚之壓縮片材，以ASTM D638-99所記載之啞鈴型V沖裁試驗片，依照ASTM D638-99進行拉伸試驗，以A2.4所記載之方法測定「楊氏模數」而獲得該值。再者，於其他樹脂之測定中，以適合該樹脂之溫度(對業者而言顯而易見之溫度)進行熱壓而進行測定，通常，熱壓之代表性溫度視熔融之時間有10～20℃左右之差，作為適當之熔融溫度，PFA或FEP為350℃之溫度，PCTFE為265℃之溫度，ETFE或ECTFE為300℃之溫度，PVDF為200℃之溫度。加熱時間視模具尺寸而不同，若為直徑120 mm、厚度2 mm尺寸之圓盤，則30～40分鐘較為合適。又，樹脂材料之降伏應力並無特別限定，例如較佳為7.0 MPa以上且17.0 MPa以下，更佳為8.0 MPa以上且16.0 MPa以下。此處之降伏應力係依照ASTM D638-99進行拉伸試驗而獲得之值(以A2.6所記載之方法獲得之值)。又，樹脂材料之帕松(Poisson)比並無特別限定，例如較佳為0.39以上且0.49以下。此處之帕松比設為如下之值：依照JIS K7181，於測定溫度23℃下，使用附有縱橫應變計之Instron 1125型裝置，於荷重元10 ton、滿刻度200 kg、十字頭速度2 mm/min下測定壓縮成形試驗片之帕松比而獲得上述值。樹脂材料為樹脂，較佳為熱塑性樹脂，且較佳為可藉由擠出成形而製造樹脂配管者，只要降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.010以上且0.050以下則並無特別限定。作為可使降伏應力/彈性模數之比為0.010以上且0.050以下之樹脂，例如可使用氟樹脂、PPS(Polyphenylene sulfide，聚苯硫醚)、PEEK(Polyetheretherketone，聚醚醚酮)、聚縮醛、胺基甲酸酯、硬質氯乙烯、聚丙烯、聚碳酸酯、尼龍、聚乙烯、工程塑膠類及該等之混合物。於該等樹脂中，例如亦可進而添加顏料。又，其中，自對於如強酸或有機溶劑等藥品之耐藥品性優異，且便於用於使藥品於內部流動之用途的觀點而言，較佳為氟樹脂。作為此種氟樹脂，可使用選自由PFA(四氟乙烯-全氟烷基乙烯基醚共聚物)、FEP(四氟乙烯-六氟丙烯共聚物)、ETFE(四氟乙烯-乙烯共聚物)、PVDF(聚偏二氟乙烯)、PCTFE(聚氯三氟乙烯)、ECTFE(乙烯-三氟氯乙烯共聚物)、THV(包含四氟乙烯、六氟丙烯、偏二氟乙烯之3種單體之熱塑性之氟樹脂)所組成之群中之1種或2種以上。例如，於PFA與PTFE之混合物之情形時，較佳為PTFE之混合比為50 wt%以下。又，例如於FEP與PTFE之混合物之情形時，較佳為PTFE之混合比為50 wt%以下。再者，作為氟樹脂，更佳為使用阻氣性優異者。氟樹脂中，較佳為含有PFA者，且較佳為PFA之含有率為60質量%以上，更佳為90質量%以上。再者，作為PPS，例如有楊氏模數為3300 MPa、帕松比為0.40、降伏應力為97 MPa者。關於此種樹脂材料，可適當以商業方式獲得滿足上述樹脂材料之條件者，亦可藉由使用原料製造而獲得。作為商業上可獲得之樹脂，並無特別限定，例如可列舉以下者。 PFA：DAIKIN工業公司製造 NEOFLON PFA AP-230(MFR(Melt Flow Rate，熔體流動速率)＝2 g/10 min，成形方法為擠出成形，楊氏模數(＝彈性模數，以下相同)為390 MPa，帕松比為0.45，降伏應力為8.0 MPa) PFA：DAIKIN工業公司製造 NEOFLON PFA AP-210(MFR＝12 g/10 min，成形方法為擠出成形，楊氏模數為390 MPa，帕松比為0.47，降伏應力為8.9 MPa) FEP：DAIKIN工業公司製造 NEOFLON FEP NP-30(成形方法為擠出成形，楊氏模數為340 MPa，帕松比為0.48，降伏應力為12 MPa) PVDF：DAIKIN工業公司製造 NEOFLON PVDF VP-835(成形方法為擠出成形，楊氏模數為1000 MPa，帕松比為0.34，降伏應力為50 MPa) PCTFE：DAIKIN工業公司製造 NEOFLON PCTFE M-300PL(成形方法為擠出成形，楊氏模數為1400 MPa，帕松比為0.42，降伏應力為41 MPa) ETFE：DAIKIN工業公司製造 NEOFLON FTFE EP-541(成形方法為擠出成形，楊氏模數為770 MPa，帕松比為0.42，降伏應力為25 MPa) ECTFE：Solvay Solexis公司製造商品名Halar(楊氏模數為1600 MPa，帕松比為0.42，降伏應力為28 MPa) (3)樹脂配管之形狀及尺寸構成捲取構造體之樹脂配管之外徑為50.0 mm以上且130.0 mm以下，較佳為50.8 mm以上且127.0 mm以下。又，構成捲取構造體之樹脂配管之厚度為2.0 mm以上且15.0 mm以下，較佳為2.0 mm以上且10.0 mm以下。再者，樹脂配管之厚度並無特別限定，例如可設為樹脂配管之外徑之30%以下，更佳為可設為樹脂配管之外徑之15%以下，進而較佳為可設為樹脂配管之外徑之8%以下。藉此，可避免捲取所必需之力矩變得過大。又，樹脂配管之厚度並無特別限定，可設為樹脂配管之外徑之1.5%以上，更佳為可設為樹脂配管之外徑之2.0%以上，進而較佳為可設為樹脂配管之外徑之3.0%以上。作為樹脂配管之厚度之下限，例如可設為如下厚度：該厚度可保證較對於輸送之流體之泵之最大壓力乘以作為安全率之3倍而獲得之壓力，更高之破壞壓力，雖無特別限定，但輸送之流體之泵之最大壓力可設為0.7 MPa。作為要捲取之對象之樹脂配管(捲取前之樹脂配管)之軸向(長度方向)之長度並無特別限定，例如可設為4 m以上且200 m以下，較佳為10 m以上且150 m以下，進而較佳為20 m以上且100 m以下。 (4)樹脂配管之用途作為樹脂配管之用途，並無特別限定，例如可列舉塗裝用塗料配管管體、食品搬送片材、飲料及液體狀食品輸送管體、液晶製造裝置用或半導體製造裝置用藥液輸送用管體等，其中，較佳為塗裝用塗料配管管體、飲料及液體狀食品輸送管體、藥液輸送用管體、製藥工場、製鐵工場之酸洗線、金屬設備之漿料輸送配管、火力發電站之漿料輸送配管。再者，亦可用於溫泉水或熱水等之高溫配管、或海洋水等擔心微生物之附著之配管等。於用於輸送海洋水之用途之情形時，於將氟樹脂用作樹脂配管之材料之情形時，可抑制藤壺等海洋生物之附著。又，亦可用於經加壓之流體之輸送。 (5)樹脂配管之捲取及捲取構造體之製造方法樹脂配管之捲取構造體之製造作業並無特別限定，亦可將藉由擠出成形而獲得之圓筒形狀之樹脂配管一面沿軸向送出，一面藉由捲盤等而捲取。此處，於藉由捲盤等而捲取樹脂配管時，以樹脂配管之捲取構造體之外周及內周相對於降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比及樹脂配管之外徑之關係滿足3500.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧0.62×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)的方式進行捲取。例如，如圖1之概略外觀立體圖所示，樹脂配管之捲取構造體1亦可於捲盤20之外周捲附樹脂配管10而構成。又，如圖2之概略外觀立體圖所示，樹脂配管之捲取構造體1亦可捲取樹脂配管10而構成，並非如圖1所示之與捲盤20一體化之狀態。於堆載於卡車等車輛之情形時，樹脂配管之捲取構造體1可如圖1所示，保持與捲盤20一體化之狀態堆載，亦可如圖2所示，以與捲盤20分離之狀態堆載。再者，於捲取樹脂配管時，如圖3之軸向觀察概略圖所示，樹脂配管10亦可於夾於捲盤20與捲取治具30之狀態下進行捲取作業。此處，捲取治具30可發揮將樹脂配管10壓抵於捲盤20側之作用。再者，並無特別限定，樹脂配管10之捲取作業可藉由使捲取治具30相對於捲盤20之軸心公轉而進行，亦可藉由使捲盤20與捲取治具30之位置不移動，相對於各自軸心自轉而進行。此處，為了不於樹脂配管10產生局部之彎曲部位而將等效塑性應變抑制得較小，捲取治具30中，與樹脂配管10接觸而壓抵樹脂配管10之部分較佳為曲率小於等於捲盤20之外周之曲率(於捲取治具30為圓筒形狀之情形時，較佳為捲取治具30之曲率半徑大於等於捲盤20之曲率半徑)。再者，作為樹脂配管之捲取構造體，並不限定於樹脂配管沿徑向捲取為一層者，若捲取構造體之外周之最大寬度(mm)為3500.0 mm以下，則亦可為沿徑向捲取為雙層者、或沿徑向捲取為三層以上者。再者，雖未特別限定，但於將樹脂配管一面擠出成形一面捲取之情形時，進行擠出成形之樹脂配管之擠出機之出口與捲盤之軸心之距離可設為10 m以下，較佳為設為8 m以下，更佳為設為6 m以下。藉由如此縮短距離，而可使進行擠出成形與捲取所必需之空間窄小化。又，擠出之樹脂配管之長度可設為與用途相應之長度，因而並無特別限定，例如較佳為設為6 m以上，更佳為設為10 m以上，進而較佳為設為20 m以上。樹脂配管之長度之上限並無特別限定。例如，於將外徑50 mm且厚度2 mm之樹脂配管捲於捲盤直徑2500 mm之捲盤直至最大捲取直徑3500 mm之情形時，於捲盤之軸向之長度為500 mm之情形時，樹脂配管之全長成為440 m，於PFA之情形時(設為比重2.14)，包含捲盤之總重量成為約300 kg。又，於將外徑130 mm且厚度15 mm之樹脂配管捲於捲盤直徑3000 mm之捲盤直至最大捲取直徑3500 mm之情形時，於捲盤之軸向之長度為500 mm之情形時，樹脂配管之全長成為79 m，於PFA之情形時(設為比重2.14)，包含捲盤之總重量成為約950 kg。因此，就外徑50 mm之樹脂配管而言，樹脂配管之長度理論上甚至可成為500 m，但於考慮到樹脂配管之外徑與總重量之情形時，較佳為將樹脂配管之長度之上限設為500 m，自操作性而言，更佳為將上限設為200 m。可構成考慮到容易操作之尺寸與重量之捲取構造體，堆載於卡車而進行搬送，於敷設之現場切斷為與用途相應之長度而使用。 (6)樹脂配管之捲取構造體之搬運如圖4所示，樹脂配管之捲取構造體之搬運係於在車輛50之堆載部位積層樹脂配管之捲取構造體1之狀態下進行。樹脂配管之捲取構造體1之堆載時之姿勢並無特別限定，可為樹脂配管之捲取構造體1之軸向朝向車輛之行進方向之姿勢，可為樹脂配管之捲取構造體1之軸向朝向車輛之上下方向之姿勢，亦可為樹脂配管之捲取構造體1之軸向朝向與車輛之行進方向及上下方向垂直之方向的姿勢。又，於車輛50可堆載之情形時，樹脂配管之捲取構造體之堆載個數並無特別限定，亦可堆載2個以上。 (7)於現場之敷設搬運至現場之樹脂配管之捲取構造體係於現場解開，以與目的相應之姿勢進行敷設。若樹脂配管之長度足夠，則亦可無連接部位地進行敷設。又，於現場之樹脂配管彼此必須進行連接之情形時，可準備複數根樹脂配管，將端部彼此相互焊接(例如對焊)，或使用凸緣連接，或使用接頭連接。再者，於將氟樹脂用作樹脂配管之材質之情形時，由於會因作為氟樹脂之特性之潛變現象而產生應力緩和，故自抑制洩漏之觀點而言，較進行伴隨機械式旋入之連接，更佳為藉由焊接進行連接。再者，敷設於現場之樹脂配管係根據用途將內部洗淨而使用，於存在樹脂配管彼此之連接部位之情形時，可能自連接部位產生污染，因此較理想為尤其充分地進行洗淨。於將複數根樹脂配管彼此於敷設之現場連接之情形時，例如較佳為連接部位(接縫)之間隔為6 m以上，更佳為10 m以上，更佳為20 m以上。如此，藉由使接縫之間隔變長，而可將於內部流動之流體可能漏出之部位抑制得較少。又，可使將樹脂配管彼此連接時於連接部位產生之污染之量減少，因此亦可抑制洗淨成本。再者，此種樹脂配管之敷設並不限定於在現場新敷設之情形，亦包含藉由置換而更新已經敷設之配管之情形。例如，於原本使用較要更新之樹脂配管內徑更小者之情形時，藉由更新而使其大口徑化，藉此可輸送更大量之流體。作為更新，並無特別限定，例如可列舉自金屬配管或聚氯乙烯配管等更新為包含氟樹脂之樹脂配管。 (8)模擬樹脂配管之捲取構造體藉由以使其外周之最大寬度(外周之最大直徑)變小之方式進行捲取，而可使徑向之大小變小，從而容易堆載於卡車等車輛。然而，若欲使樹脂配管之捲取構造體之外周之最大寬度變小，則樹脂配管之曲率會變大，因此會於樹脂配管產生應變。而且，即便將捲取之狀態之樹脂配管之捲取構造體運送至現場，於現場解開捲取，亦會產生於樹脂配管會較大地殘留永久變形(永久應變、等效塑性應變)，捲痕難以恢復等問題。因此，發明者等人藉由進行以下所述之模擬而確認了於使樹脂配管之捲取構造體之捲取直徑儘可能變小之情形時於樹脂配管不易產生永久變形之條件(將等效塑性應變抑制為1%以下之條件、抑制為0.5%以下之條件、抑制為0.0%以下之條件)。於模擬中，分別使樹脂配管之材料之性質即降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比(即樹脂材料之降伏應變)、樹脂配管之外徑、樹脂配管之厚度((樹脂配管之外徑―樹脂配管之內徑)/2)變化，為了求出該等情形時之於樹脂配管不易產生永久變形(等效塑性應變抑制為1%以下、較佳為抑制為0.5%以下、更佳為抑制為0.0%以下)之樹脂配管之捲取構造體之內周之最小寬度(於樹脂配管捲取於捲盤之情形時相當於捲盤之外徑)，而計算出各捲盤直徑各自之等效塑性應變。具體而言，針對每種各樹脂材料之降伏應變、樹脂配管之外徑、樹脂配管之厚度之條件，求出每種捲盤之外徑之等效塑性應變(%)之值。再者，等效塑性應變並非直接測定之物理量，係就塑性功假設存在而計算者。等效塑性應變係用作塑性變形量(永久變形)之指標。此處，塑性功增加量假設係藉由使等效應力(例如密斜斯(Mises)應力)與等效塑性應變增加量相乘而獲得。對塑性變形下之等效塑性應變增加量進行積分，則可計算等效塑性應變。等效應力

如以下所述(密斜斯之降伏條件式之情形)。再者，下標x、y、z表示座標系統方向。 [數1]

如以下所示，塑性變形所必需之塑性功增加量

為等效應力

與等效塑性應變增加量

之積。 [數2]

等效塑性應變增加量

如以下所示。 [數3]

如上，對等效塑性應變增加量𝑑¯𝜖進行積分而獲得之以下之

為等效塑性應變。 [數4]

於模擬中，依照以上之思路而計算出等效塑性應變。再者，樹脂配管之捲取作業設為使用圓筒形狀之捲取治具進行，捲取治具之外徑設為使用與捲盤之外徑相同者。又，於上述模擬中，不僅計算出等效塑性應變，而且亦針對每種各樹脂材料之降伏應變、樹脂配管之外徑、樹脂配管之厚度之條件，計算出捲取所需之力矩。作為捲取力矩，使用作為捲盤之中心軸至捲取治具之中心軸之距離d與使捲取治具相對於捲盤公轉而捲取樹脂配管時之力F的積(dF)而獲得之值。再者，作為樹脂配管之材料，將作為氟樹脂之PFA用作樣本。用作樣本之PFA之物性有降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比(降伏應變)為0.0205(2.05%)者、為0.0308(3.08%)者、及為0.0410(4.10%)者。再者，降伏應變為0.0205(2.05%)者設為彈性模數為390 MPa，帕松比為0.46，降伏應力為8.0 MPa。降伏應變為0.0308(3.08%)者設為彈性模數為390 MPa，帕松比為0.46，降伏應力為12.0 MPa。降伏應變為0.0410(4.10%)者設為性模數為390 MPa，帕松比為0.46，降伏應力為16.0 MPa。再者，於模擬中，由於捲盤或捲取治具之剛性與樹脂配管之剛性相比極高，故將捲盤或捲取治具視為剛體而進行計算。又，為了提高模擬精度，以足夠細之網目製造解析樣本，確認到網目尺寸對解析結果無影響。進而，於向捲盤捲取樹脂配管時，限制捲盤之軸向之位移而進行計算。又，設為不考慮樹脂配管與捲盤之接觸面之摩擦、及樹脂配管與捲取治具之接觸面之摩擦。此處，於表示模擬結果前，將以下之輔助模擬結果(對於將樹脂配管之材料設為降伏應變2.05%者，且將捲取捲盤直徑設為3000 mm之情形，當樹脂配管之外徑分別為50.8 mm、63.5 mm、76.2 mm、88.9 mm時，使樹脂配管之厚度變化之情形時之模擬結果)表示於以下之表1～表4中。 [表1]

[表2]

[表3]

[表4]

根據以上之輔助模擬結果，如表1～表4之等效塑性應變(%)之值所示，令人驚訝的是，顯然樹脂管體之厚度對等效塑性應變之值實質上不產生影響。即，表明了為了使樹脂配管之捲取構造體不產生永久變形(為了將等效塑性應變之值抑制得較小)，對於任一樹脂配管均無須考慮樹脂配管之厚度。基於以上之輔助模擬結果，於模擬中，對於相對於各樹脂配管之外徑之值的樹脂配管之厚度之值，進行規定了代表性之1個厚度之模擬。將各模擬結果表示於圖5～圖44中。又，於表5～表25中表示對應之數值資料之表。 [表5]

[表6]

[表7]

[表8]

[表9]

[表10]

[表11]

[表12]

[表13]

[表14]

[表15]

[表16]

[表17]

[表18]

[表19]

[表20]

[表21]

[表22]

[表23]

[表24]

[表25]

再者，於表5～25中，以斜線所示之部位表示產生屈曲(位於捲取構造體之徑向內側的樹脂配管之部分之撓曲)之模擬結果。樹脂配管之捲取構造體更佳為不僅將等效塑性應變抑制為特定百分比以下，進而亦不產生屈曲。對於該不產生屈曲之條件，基於上述模擬結果中不產生屈曲之最小之捲盤直徑之資訊，製作以下之表26，求出每種降伏應變下，相對於「樹脂配管之外徑/樹脂配管之厚度」不產生屈曲之捲盤直徑。將表示每種降伏應變下之相對於「樹脂配管之外徑/樹脂配管之厚度」不產生屈曲之最小捲盤直徑之關係的圖表表示於圖45中。此處，於將「樹脂配管之外徑/樹脂配管之厚度」設為x，將不產生屈曲之最小捲盤直徑設為y之情形時，求出x與y於每種降伏應變下之近似關係式，結果為於降伏應變2.05%下，y＞165.90x² －6348.6x＋61586，於降伏應變3.08%下，y＞162.27x² －6115.5x＋58469，於降伏應變4.10%下，y＞168.41x² －6430.3x＋62407。該等之關係式均類似，求出不依存於降伏應變之近似關係式，則成為y＞165.53x² －6298.13x＋60960。因此，於包含降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.010以上且0.050以下之材料、外徑為50.0 mm以上且130.0 mm以下、厚度為2.0 mm以上且15.0 mm以下的樹脂配管中，於滿足該關係之情形時，不產生屈曲。 [表26]

進而，針對降伏應變為2.05%之情形，於等效塑性應變(%)成為1.0%之情形時、成為0.5%之情形時、及成為0.0%之情形時，分別藉由上述模擬結果之線性內插法及線性外插法而求出各情形時之樹脂配管之捲取構造體之內周之最小寬度(捲盤之外徑)(mm)，將結果表示於以下之表27及圖46中。 [表27]

於表27中，以「――――――」表示之部位表示滿足該條件且無法獲得捲盤之外徑為3500.0 mm以下之樹脂配管之捲取構造體(於表27、28中亦相同)。例如，表示於降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為127.0 mm之情形時，若欲設為等效塑性應變1.0%以下，則無法使樹脂配管之捲取構造體之內周之最小寬度(捲盤之外徑)(mm)成為3500.0 mm以下。又，針對降伏應變為3.08%之情形，於等效塑性應變(%)成為1.0%之情形時、成為0.5%之情形時、及成為0.0%之情形時，分別藉由上述模擬結果之線性內插法及線性外插法而求出各情形時之樹脂配管之捲取構造體之內周之最小寬度(捲盤之外徑)(mm)，將結果表示於以下之表28及圖47。 [表28]

於表28中，於樹脂配管之外徑為63.5 mm、76.2 mm、88.9 mm、101.6 mm、114.3 mm、127.0 mm之情形時，由於使等效塑性應變(%)降低至1.0%以下前會產生樹脂配管之屈曲，故表示不僅將等效塑性應變抑制為1.0%以下，進而亦不產生樹脂配管之屈曲之情形時的樹脂配管之捲取構造體之內周之最小寬度(捲盤之外徑)(mm)之模擬結果，此時之等效塑性應變(%)分別為0.98%、0.78%、0.68%、0.58%、0.52%、0.47%。又，針對降伏應變為4.10%之情形，於等效塑性應變(%)成為1.0%之情形時、成為0.5%之情形時、及成為0.0%之情形時，分別藉由上述模擬結果之線性內插法及線性外插法而求出各情形時之樹脂配管之捲取構造體之內周之最小寬度(捲盤之外徑)(mm)，將結果表示於以下之表29及圖48。 [表29]

於表29中，於樹脂配管之外徑為50.8 mm、63.5 mm、76.2 mm、88.9 mm、101.6 mm、114.3 mm、127.0 mm之情形時，於使等效塑性應變(%)降低至1.0%以下前會產生樹脂配管之屈曲，且於使等效塑性應變(%)降低至0.5%以下前會產生樹脂配管之屈曲，因此表示不僅將等效塑性應變抑制為1.0%以下或抑制為0.5%以下，進而亦不產生樹脂配管之屈曲之情形時的樹脂配管之捲取構造體之內周之最小寬度(捲盤之外徑)(mm)之模擬結果，此時之等效塑性應變(%)分別為0.38%、0.22%、0.12%、0.07%、0.02%、0.0%、0.0%。基於如上述般獲得之模擬結果，以樹脂材料之降伏應變(降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比，並非百分比)為0.010以上且0.050以下、樹脂配管之外徑為50.0 mm以上且130.0 mm以下、樹脂配管之厚度為2.0 mm以上且15.0 mm以下之範圍為前提，於該情形時，針對可使與樹脂配管之外徑(mm)與樹脂材料之降伏應變(降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比，並非百分比)相應的等效塑性應變(%)成為至少1.0%以下之樹脂配管之捲取構造體之內周之最小寬度(捲盤外徑之最小值)，可導出以下之關係式(1)。再者，如上所述，已判明令人驚訝的是樹脂配管之厚度對於等效塑性應變實質上不產生影響，因此於該關係式中不使用樹脂配管之厚度作為參數。捲取構造體之內周之最小寬度≧0.62×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)…關係式(1) 例如，於樹脂材料之降伏應變(降伏應力/彈性模數)為0.0205(以百分比表述為2.05%)，且樹脂配管之外徑為50.8 mm之情形時，若欲將等效塑性應變(%)設為1.0%以下，則使捲取構造體之內周之最小寬度(捲盤之外徑)為0.62×50.8÷0.0205＝1536.4(mm)以上即可。又，樹脂配管之捲取構造體之外周之最大寬度必須為卡車等車輛可堆載之範圍，因此設為3500.0 mm以下。此處，例如於以樹脂配管於捲取構造體之徑向上重疊之方式捲取為雙層以上的情形時，位於徑向之外側之樹脂配管之徑向外側部分決定捲取構造體之外周之最大寬度。又，同樣地，針對可使與樹脂配管之外徑(mm)與樹脂材料之降伏應變(降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比，並非百分比)相應的等效塑性應變(%)成為至少0.5%以下之樹脂配管之捲取構造體之內周之最小寬度(捲盤外徑之最小值)，可導出以下之關係式(2)。捲取構造體之內周之最小寬度≧0.79×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)…關係式(2) 進而，針對可使與樹脂配管之外徑(mm)與樹脂材料之降伏應變(降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比，並非百分比)相應的等效塑性應變(%)成為實質上0.0%以下以下之樹脂配管之捲取構造體之內周之最小寬度(捲盤外徑之最小值)，可導出以下之關係式(3)。捲取構造體之內周之最小寬度≧1.025×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)…關係式(3) 再者，自可更加小型化而堆載於車輛之觀點而言，較佳為進而滿足3000.0 mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)之關係。 (9)特徵先前，於車輛堆載複數根3 m左右之直管並搬運至現場，於現場藉由凸緣、接頭或焊接而將直管彼此連接，敷設目標長度之配管。然而，由於樹脂配管彼此之連接部位較多，故現場之作業性較差，又，容易產生輸送流體自連接部位之洩漏之問題。與此相對，本實施形態之樹脂配管之捲取構造體可將較先前更長之樹脂配管堆載於車輛而進行搬運，而且，於現場解開捲取之情形時亦可將永久應變(永久變形、等效塑性應變)抑制得較小，進而，可較先前減少連接部位，因此可抑制產生輸送流體之洩漏之問題。

1‧‧‧捲取構造體10‧‧‧樹脂配管20‧‧‧捲盤50‧‧‧車輛

圖1係表示本發明之一實施形態之樹脂配管之捲取構造體捲附於捲盤之狀態之例的概略外觀立體圖。圖2係表示本發明之一實施形態之樹脂配管之捲取構造體自捲盤分離之狀態之例的概略外觀立體圖。圖3係表示捲取樹脂配管之情況之一例之軸向觀察概略圖。圖4係表示樹脂配管之捲取構造體堆載於車輛之情況之一例之概略外觀立體圖。圖5係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為50.8 mm、厚度為2.6 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖6係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為50.8 mm、厚度為2.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖7係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為63.5 mm、厚度為3.1 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖8係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為63.5 mm、厚度為3.1 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖9係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為76.2 mm、厚度為3.6 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖10係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為76.2 mm、厚度為3.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖11係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為88.9 mm、厚度為4.1 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖12係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為88.9 mm、厚度為4.1 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖13係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為101.6 mm、厚度為4.6 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖14係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為101.6 mm、厚度為4.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖15係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為114.3 mm、厚度為5.1 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖16係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為114.3 mm、厚度為5.1 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖17係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為127.0 mm、厚度為5.6 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖18係表示降伏應變為2.05%、樹脂配管之外徑為127.0 mm、厚度為5.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖19係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為50.8 mm、厚度為2.6 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖20係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為50.8 mm、厚度為2.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖21係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為63.5 mm、厚度為3.1 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖22係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為63.5 mm、厚度為3.1 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖23係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為76.2 mm、厚度為3.6 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖24係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為76.2 mm、厚度為3.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖25係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為88.9 mm、厚度為4.1 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖26係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為88.9 mm、厚度為4.1 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖27係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為101.6 mm、厚度為4.6 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖28係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為101.6 mm、厚度為4.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖29係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為114.3 mm、厚度為5.1 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖30係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為114.3 mm、厚度為5.1 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖31係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為127.0 mm、厚度為5.6 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖32係表示降伏應變為3.08%、樹脂配管之外徑為127.0 mm、厚度為5.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖33係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為50.8 mm、厚度為2.6 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖34係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為50.8 mm、厚度為2.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖35係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為63.5 mm、厚度為3.1 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖36係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為63.5 mm、厚度為3.1 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖37係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為76.2 mm、厚度為3.6 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖38係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為76.2 mm、厚度為3.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖39係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為88.9 mm、厚度為4.1 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖40係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為88.9 mm、厚度為4.1 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖41係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為101.6 mm、厚度為4.6 mm之情形時之捲盤直徑與等效塑性應變之關係之圖表。圖42係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為101.6 mm、厚度為4.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖43係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為114.3 mm、厚度為5.1 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖44係表示降伏應變為4.10%、樹脂配管之外徑為127.0 mm、厚度為5.6 mm之情形時之捲盤直徑與捲取力矩之關係之圖表。圖45係表示每種降伏應變下之、不產生屈曲之最小捲盤直徑相對於「樹脂配管之外徑/樹脂配管之厚度」之關係之圖表。圖46係表示降伏應變為2.05%之情形時之按等效塑性應變(%)別的樹脂配管之外徑與捲盤直徑之關係之圖表。圖47係表示降伏應變為3.08%之情形時之按等效塑性應變(%)別的樹脂配管之外徑與捲盤直徑之關係之圖表。圖48係表示降伏應變為4.10%之情形時之按等效塑性應變(%)別的樹脂配管之外徑與捲盤直徑之關係之圖表。

1‧‧‧捲取構造體

10‧‧‧樹脂配管

20‧‧‧捲盤

Claims

一種樹脂配管之捲取構造體，上述樹脂配管包含降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.010以上且0.050以下之材料，外徑為50.0mm以上且130.0mm以下，厚度為2.0mm以上且15.0mm以下，且上述捲取構造體之外周及內周相對於上述降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比及上述樹脂配管之外徑之關係滿足：3500.0mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧0.62×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)。
如請求項1之樹脂配管之捲取構造體，其中上述捲取構造體之外周及內周相對於上述降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比及上述樹脂配管之外徑之關係滿足：3500.0mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧0.79×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)。
如請求項1之樹脂配管之捲取構造體，其中上述捲取構造體之外周及內周相對於上述降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比及上述樹脂配管之外徑之關係滿足：3500.0mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧1.025×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)。
如請求項1之樹脂配管之捲取構造體，其中上述樹脂配管係包含氟樹脂而構成。
如請求項2之樹脂配管之捲取構造體，其中上述樹脂配管係包含氟樹脂而構成。
如請求項3之樹脂配管之捲取構造體，其中上述樹脂配管係包含氟樹脂而構成。
如請求項4之樹脂配管之捲取構造體，其中上述樹脂配管係60質量%以上包含PFA。
如請求項5之樹脂配管之捲取構造體，其中上述樹脂配管係60質量%以上包含PFA。
如請求項6之樹脂配管之捲取構造體，其中上述樹脂配管係60質量%以上包含PFA。
一種捲取構造體之製造方法，其係藉由將包含降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比為0.010以上且0.050以下之材料、外徑為50.0mm以上且 130.0mm以下、且厚度為2.0mm以上且15.0mm以下之樹脂配管一面擠出成形一面捲取而製造捲取構造體的方法，且以上述捲取構造體之外周及內周相對於上述降伏應力(MPa)/彈性模數(MPa)之比及上述樹脂配管之外徑之關係滿足如下關係之方式，捲取上述樹脂配管：3500.0mm≧捲取構造體之外周之最大寬度(mm)，且捲取構造體之內周之最小寬度(mm)≧0.62×樹脂配管之外徑÷(降伏應力/彈性模數)。
一種樹脂配管之敷設方法，其將如請求項1至9中任一項之捲取構造體或藉由如請求項10之製造方法而獲得之捲取構造體於敷設上述樹脂配管之現場解開。
一種樹脂配管之敷設方法，其準備複數個如請求項1至9中任一項之捲取構造體或藉由如請求項10之製造方法而獲得之捲取構造體，於敷設上述樹脂配管之現場解開複數個上述捲取構造體，且將藉由解開上述捲取構造體而獲得之複數根樹脂配管相互連接，藉此將接縫之間隔設為6m以上。