TWI680935B - 包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝 - Google Patents

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Abstract

一種包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝，其係包含有50重量%以上以乳酸單體構成的聚乳酸系單絲之筒狀捲裝，其特徵為：捲裝最內層部的單絲之乾熱收縮應力為0.04cN/dtex以下。
本發明提供紗織物的品質與織造時的高次通過性優異的包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝。

Description

包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝
本發明係關於包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝。更詳細而言，係關於可得到優異的紗織物之品質，且整經、織造時的高次通過性優異的包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝。
近年來，於地球暖化防止、化石資源的保存、廢棄物削減等之環境問題被大幅提出之中，利用生質的生物分解性聚合物係受到注目，作為該生物分解性聚合物，聚乳酸聚合物係特別受到注目。聚乳酸聚合物係以藉由將自植物所萃取出的澱粉發酵而得之乳酸當作原料的聚合物，於利用生質的生物分解性聚合物之中，透明性、力學特性、耐熱性、成本之平衡最優異。一般而言，聚乳酸單絲的製造方法有暫時捲取未延伸絲，然後延伸之2步驟法(專利文獻1)；或將聚合物熔融後，直接延伸．捲取之1步驟法(專利文獻2)；將複絲分纖之直接(straight)分纖法(專利文獻3)。從聚乳酸單絲的製造成本之點來看，1步驟法係比2步驟法或直接分纖法更優異。
專利文獻2中提案1步驟法，在聚乳酸單絲捲裝端面沒有落絲之捲裝，且提案將延伸張力控制在 0.04cN/dtex~0.35cN/dtex，將捲取張力控制在0.04cN/dtex~0.20cN/dtex之製造方法。
先前技術文獻 專利文獻
專利文獻1 日本特開2001-131826號公報
專利文獻2 日本特開2013-32223號公報
專利文獻3 日本特開2010-84286號公報
然而，專利文獻1中記載的聚乳酸單絲由於是2步驟法，而在製造成本方面強烈希望進一步的成本下降，強烈希望1步驟法的工業生產適用。
專利文獻2中記載的聚乳酸單絲之筒狀捲裝係在整經、織造時，藉由控制自捲裝將單絲退繞時的退繞張力變動，而得到高品質的織物，但是捲裝最內層部的收縮應力變高，在內層部的因絲退繞不良造成的斷絲之問題依然殘留。
專利文獻3中記載的聚乳酸系單絲由於係將複絲延伸絲予以分纖，故在作成高密度織物時，有容易發生纖度不均之問題。又，由於為直接分纖法，而在製造成本方面強烈要求進一步的成本下降。
本發明之目的在於克服前述習知技術的問題，提供可得到優異的紗織物之品質，且織造時之高次通過性優異的包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝。
本發明為了達成上述課題，採用以下之構成。
(1)一種包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝，其係包含「有50重量%以上以乳酸單體構成的聚乳酸系單絲」之筒狀捲裝，其特徵為：捲裝最內層部的單絲之乾熱收縮應力為0.040cN/dtex以下。
(2)如(1)記載的包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝，其中前述單絲的拉伸強度為2.5cN/dtex以上，沸水收縮率為20%以下。
(3)如(1)或(2)記載的包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝，其中前述單絲的纖度為15dtex~40dtex。
依照本發明，能提供可得到優異的紗織物之品質，且織造時之高次通過性優異的聚乳酸系單絲筒狀捲裝。
1‧‧‧絲條
2‧‧‧紙管
3‧‧‧聚乳酸系單絲捲裝
4‧‧‧紡絲區段
5‧‧‧紡絲噴嘴
6‧‧‧給油裝置
7‧‧‧第1導絲輥(U)
8‧‧‧第1導絲輥(L)
9‧‧‧第2導絲輥(U)
10‧‧‧第2導絲輥(L)
11‧‧‧往復運動裝置
12‧‧‧輥吊環
13‧‧‧錠子
14‧‧‧捲取裝置
第1圖係本發明之聚乳酸系單絲筒狀捲裝的正面概略圖。
第2圖係製造本發明之聚乳酸系單絲筒狀捲裝的紡絲裝置之一例的概略圖。
用以實施發明的形態
本發明所用的聚乳酸系聚合物係以-(O-CHCH3-CO)-作為重複單元之聚合物，係指將乳酸或乳酸交酯(lactide)等之乳酸的寡聚物聚合者。於乳酸中由於存在D-乳酸與L-乳酸之2種類的光學異構物，其聚合物亦有僅由D體所構成之聚(D-乳酸)與僅由L體所構成之聚(L-乳酸)及由兩者所構成之聚乳酸聚合物。隨著聚乳酸聚合物中的D-乳酸或L-乳酸的光學純度變低，結晶性降低，熔點下降變大。因此，為了提高耐熱性，光學純度較佳為90%以上。惟，與如上述2種類的光學異構物單純地混合之絲不同，摻合前述2種類的光學異構物而成形為纖維後，若施予140℃以上的高溫熱處理，而作成形成有外消旋結晶的立體錯合物(stereocomplex)，則由於可顯著地提高熔點而更佳。
本發明之聚乳酸系單絲，從化石資源的保存、生物循環利用之觀點來看，必須將構成聚合物的乳酸單體之比率設為50重量%以上。構成聚合物的乳酸單體較佳為70重量%以上，更佳為75重量%以上，尤佳為95%重量%以上。又，只要是不損害此範圍內的聚乳酸之性質的範圍，則亦可共聚合乳酸以外的成分。
於本發明之筒狀捲裝中，捲繞於捲裝最內層部的聚乳酸系單絲之乾熱收縮應力必須為0.040cN/dtex以下。
此處所言的捲裝最內層部係將捲厚5mm以內的部分定義為最內層。又，所謂的乾熱收縮應力，就是纖維軸向的連續乾熱收縮應力，使絲條在絲供絲輥與 絲拉出輥之輥間行進，在此輥間施予乾熱處理，然後以張力測定器連續地測定收縮應力(cN)。測定頻率係每1cm設為6次，將其平均值當作1個數據，採集1000個數據。自所得之1000個數據算出平均值，算出乾熱收縮應力。
藉由將乾熱收縮應力設為0.040cN/dtex以下，可抑制在織造時自捲裝最內層部將聚乳酸系單絲予以退繞時的斷絲，得到優異的紗織物之品質，成為高次通過性優異之捲裝。若超過0.040cN/dtex，則捲裝最內層部的聚乳酸系單絲因殘留收縮應力之影響而上層的絲容易潛入下層的絲之下，於退繞時容易斷絲，有織造時的高次通過性變差之情況。又，關於織物品質，亦發生因最內層部的高次通過性所造成的緊緯缺點或因斷絲所造成的織機之粗緯檔缺點等，有紗織物的品質變差之情況。較佳為0.030cN/dtex以下。乾熱收縮應力愈小愈佳，但實質上本發明之乾熱收縮應力最小值為0.020cN/dtex左右。
作為將乾熱收縮應力控制在該範圍之方法，如後述，有將第2圖的捲取裝置14之輥吊環12以相對於捲裝3的表面速度成為0.05%~2.00%超喂(overfeed)(加速)之方式強制地驅動、控制，使其鬆弛而捲取之方法；或將對於輥吊環12接觸捲裝3的線長之加重(以下稱為表面壓力)設定在50N/m~125N/m之範圍而捲取之方法等。又，藉由組合此等方法而實施，可進一步減低乾熱收縮應力。
構成本發明之筒狀捲裝的聚乳酸系單絲，較佳為拉伸強度2.5cN/dtex以上。由於成為2.5cN/dtex以上，可抑制在織造時自捲裝將聚乳酸系單絲予以退繞時的斷絲，而且在作成紗織物時得到良好的織物強度。更佳為3.5cN/dtex以上。強度愈大愈佳，但本發明中的強度最大值為5.0cN/dtex。又，強度係藉由經加熱的第1導絲輥(godet roll)與經加熱的第2導絲輥之速度差而進行延伸，得到特定強度。
構成本發明之筒狀捲裝的聚乳酸系單絲之延伸度較佳為35%~55%。由於成為該範圍，織造時的高次通過性或作成茶包時的高次加工安定性提升。更佳的延伸度為40%~50%。延伸度係藉由經加熱的第1導絲輥與經加熱的第2導絲輥之速度差進而行延伸，得到特定延伸度。
構成本發明之筒狀捲裝的聚乳酸系單絲之纖度較佳為15dtex~40dtex。由於成為該範圍，當作成茶包用紗織物時，可作成最適合的每單位面積之開孔面積，成為最適合茶類的萃取速度，成為具有風味的茶。
構成本發明之筒狀捲裝的聚乳酸系單絲之沸水收縮率較佳為20%以下。由於成為20%以下，當加工成茶包用紗織物時，即使在注入熱水時發生收縮，也可作成最適合的每單位面積之開孔面積，成為最適合茶類的萃取速度，成為具有風味的茶。更佳為17%以下。
接著，對於本發明之聚乳酸系單絲捲裝的製造方法之一例，依照第2圖的步驟概略圖進行說明。 第2圖係顯示本發明之聚乳酸系單絲捲裝的製造方法之一例的步驟概略圖。
熔融紡絲機的紡絲區段(spinning block)4係藉由未圖示的加熱手段加熱。將紡絲噴嘴5安裝於前述紡絲區段4，將聚乳酸系聚合物熔融，自紡絲噴嘴5吐出聚合物而形成絲條1，藉由設在紡絲噴嘴5之下游側的未圖示之冷卻裝置，將絲條1均勻地冷卻後，藉由給油裝置6將油劑給予絲條1，於第1導絲輥7、8與第2導絲輥9、10之間進行延伸後，藉由捲取裝置14捲取，形成捲裝3。
本發明之聚乳酸系單絲的捲取方法較佳為以0.04cN/dtex~0.15cN/dtex的捲取張力捲取。此捲取張力例如可藉由第1導絲輥7、8與第2導絲輥9、10之速度差、或第2導絲輥9、10與捲取裝置14之速度差等而控制。藉由使捲取張力成為0.04cN/dtex以上，能以安定的操作進行捲取。又，藉由使捲取張力成為0.15cN/dtex以下，可形成在橫動(traverse)的折返時絲不自捲裝端面落絲之筒狀捲裝。更佳為0.06cN/dtex~0.10cN/dtex。藉由以該範圍之捲取張力捲取，可得到自捲裝端面的落絲抑制及良好的筒狀捲裝形式。再者，捲繞至規定時間為止的捲裝3係不收緊而可自錠子13容易地抽出捲裝3，且得到安定的操作性。
於本發明之聚乳酸系單絲的捲取方法中，較佳為將捲取裝置14的輥吊環12以超喂率(以下稱為RB驅動OF率)相對於捲裝3的表面速度成為0.05%~2.00%之方式設定。
RB驅動OF率係由輥吊環12的設定速度(VR)、設定捲取速度(V)，以VR=V×(1+OF率/100)算出。輥吊環12的設定速度(VR)係與輥吊環OF率無關，由於控制為經常以設定捲取速度(V)進行旋轉，錠子13係在強制驅動輥吊環12時，為了使輥吊環12以設定捲取速度(V)旋轉，必須對輥吊環12施加制動(brake)。因此，使錠子13的速度成為比設定捲取速度(V)更為減少。即，輥吊環12的速度係以設定捲取速度(V)旋轉，錠子13的速度係比設定捲取速度(V)更為減少而旋轉，故在輥吊環12與錠子13之間成為鬆弛狀態，而能以緩張力狀態捲取絲條1。
因此，藉由使RB驅動OF率成為該範圍，能以適度的緩張力狀態捲取輥吊環12與錠子13之間的絲條1，謀求殘留收縮應力的緩和。因此，特別是可將捲繞在捲裝最內層部的聚乳酸系單絲之乾熱收縮應力較佳地控制在0.040cN/dtex以下，得到優異的紗織物之品質，得到織造時的高次通過性優異之聚乳酸單絲筒狀捲裝。又，即使於滿捲裝形成中，也可抑制捲裝的崩壞或鼓起，得到良好形狀的聚乳酸系單絲筒狀捲裝。RB驅動OF率更佳為0.10%~1.00%。
調整配備於捲取裝置14的表面壓力設定用之氣壓壓力，設定於指定的壓力。例如將表面壓力設定於70N/m時，於捲寬A為70mm、對安裝於錠子13的紙管之捲取數為12之筒，調整表面壓力設定用的之氣壓壓力，將輥吊環12施加於錠子13的壓力設定在58.8N。
於本發明之聚乳酸系單絲的捲取方法中，較佳為將對於捲取裝置14的輥吊環12接觸捲裝3的線長之加重(以下稱為表面壓力)設在50N/m~125N/m。藉由成為該範圍，可將適度的硬度給予捲裝，安定地捲取，謀求殘留收縮應力的緩和。因此，特別是可將捲繞在捲裝最內層部的聚乳酸系單絲之乾熱收縮應力較佳地控制在0.040cN/dtex以下，得到優異的紗織物之品質，得到織造時的高次通過性優異之聚乳酸單絲筒狀捲裝。表面壓力更佳為60N/m~100N/m。
因此，如上述，特佳為以適度的緩張力狀態、以給予捲裝適度的硬度之狀態來捲取輥吊環12與錠子13之間的絲條1，特佳為以OF率為0.05%~2.00%且表面壓力為50N/m~125N/m進行捲取。
本發明之聚乳酸系單絲捲裝的製造方法中之油劑賦予係使用眾所周知的紡絲油劑、給油裝置進行。作為紡絲油劑，經礦物油稀釋的純(straight)系油劑或經水稀釋的乳液系油劑等通常使用的紡絲油劑之任一形態皆可使用。作為紡絲油劑成分中的平滑劑成分或乳化劑成分，可舉出酯系．礦物油系．醚酯系等之平滑劑或在分子中具有聚氧化烯基的醚型非離子系界面活性劑或多元醇部分酯型非離子界面活性劑或聚氧化烯多元醇脂肪酸酯型非離子界面活性劑等。給油裝置係可舉出上油輥方式、上油嘴(oiling guide)方式等。就油劑對纖維的較佳附著量而言為0.3重量%~1.0重量%，更佳為0.5重量%~0.8重量%。
於本發明的包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝的製造方法中，加熱延伸通常使用導絲輥進行，加熱延伸溫度必須為60℃~120℃。加熱延伸較佳為使用加熱導絲輥進行延伸，導絲輥溫度係以接觸式溫度計實測之值。
導絲輥例如有第1導絲輥與第2導絲輥，導絲輥係為了使絲的追隨性上升，較佳為使用以2個導絲輥為一對之納爾遜(Nelson)導絲輥。牽引係以第1導絲輥進行，延伸係在速度不同的導絲輥間進行。例如，當為1段延伸時，在第1、第2導絲輥間進行。當為2段延伸時，在第1、第2導絲輥間與第2、第3導絲輥間等進行。延伸倍率、延伸段數為多少皆無妨，但較佳為延伸倍率3.5~4.5倍、1段延伸。牽引導絲輥(第1導絲輥)的溫度為80℃~120℃之範圍。藉由使第1導絲輥溫度成為80℃以上，可無結晶構造不均而均勻地延伸，沒有失透明(devitrification)現象或拉伸強度的降低，可得到安定的品質。藉由使第1導絲輥溫度成為120℃以下，可抑制因紡絲張力的降低所致的斷絲，得到安定的操作性。更佳為90℃~110℃以下。
延伸導絲輥(第2導絲輥)之溫度為100℃~130℃之範圍。藉由使第2導絲輥之溫度成為100℃以上，可提高配向結晶性，降低聚乳酸單絲的沸水收縮率。藉由使第2導絲輥之溫度成為130℃以下，可抑制因捲取張力的降低所致的斷絲，得到安定的操作性。更佳為110℃~120℃。
本發明之筒狀捲裝係捲寬A較佳為60mm~120mm。藉由成為該範圍，而抑制絲退繞時的張力變動，織物品質提升。更佳為70mm~90mm。
就構成本發明之筒狀捲裝的聚乳酸系單絲之絲剖面形狀而言，可為圓剖面、Y型剖面、T型剖面、扁平剖面或如使彼等進一步變形之形狀。
實施例
以下藉由實施例，更具體說明本發明。再者，實施例中的物性值係用以下所述之方法測定，使用第2圖所示的紡絲裝置實施熔融紡絲。
(1)乾熱收縮應力(cN/dtex)
使用聚乳酸單絲筒狀捲裝之捲厚2mm的筒，在絲供絲輥與絲拉出輥之輥間使絲條以10cm/min之速度行進，於此輥間在100℃施予乾熱處理，在其後方的張力測定器連續地測定收縮應力(cN)。測定頻率係每1cm設為6次，將其平均值當作1個數據，採集1000個數據。自所得之1000個數據算出平均值。測定裝置係使用東麗工程公司製的連續熱收縮測定器FTA-500。
(2)纖度(dtex)
依據JIS L1013(2010)8.3.1公量纖度(fineness based on corrected weight)(A法)測定。再者，公定水分率為0%。
(3)沸水收縮率(%)
依據JIS L1013(2010)8.18.1測定，將試料以框周1.125m的量測機製作捲繞數20次捲的絞紗，測定24小 時放置後的絞紗長度後，在沸水(99±1.0℃)中浸漬30分鐘，測定自然乾燥後的絞紗長度，自沸水浸漬前後的絞紗長度算出沸水收縮率(%)。
(4)拉伸強度(cN/dtex)、拉伸延伸度(%)
依據JIS L1013(2010)8.5拉伸強度及伸長率進行測定。再者，設為夾具間隔500mm，拉伸速度500mm/min。使用重複3次測定的平均值。
(5)加工斷絲(次)
準備100筒的捲厚40mm、絲重量1kg之聚乳酸單絲筒狀捲裝，用噴氣式無梭織機之織機進行打緯評價，計數斷絲次數。又，斷絲之計數係計算超過捲厚5mm的筒之斷絲次數及最內層部分的捲厚5mm以下之筒的斷絲次數，將合計的斷絲次數為5次以下判斷為合格，將6次以上判斷為不合格。
(6)織物品質
準備100個捲厚40mm、絲重量1kg的聚乳酸單絲筒狀捲裝，用噴氣式無梭織機的織機實施打緯評價，在照明的明亮度250勒克司以上1250勒克司以下之地點檢查外觀，對於坯布的帶狀光澤差進行觀察。將無緊緯的狀態判斷為A，將稍微看見緊緯的狀態(低程度)判斷為B，將斷續地看見緊緯之狀態(中程度)判斷為C，將斷續地強烈看見緊緯之狀態(高程度)判斷為D，以4等級判斷，將A、B水準當作合格。
(7)聚乳酸聚合物
將由光學純度99.5%的L乳酸所製造之乳酸交酯，在雙(2-乙基己酸)錫觸媒(乳酸交酯對觸媒莫耳比=10000：1)之存在下，於氮氣環境下在180℃進行180分鐘聚合，得到聚乳酸聚合物。
(8)捲取張力(cN/dtex)
使用東麗工程公司製的TENSION METER與FT-R pick-up sensor，將第2圖所示之自第2導絲輥9、10起到捲取裝置14為止之間所測定之張力值除以纖度而得之值(cN/dtex)。
[實施例1]
將有70重量%以上以乳酸單體構成之聚乳酸碎片在230℃熔融，供給至熔融紡絲用組件，將自紡絲噴嘴5吐出孔所吐出的絲條冷卻，用上油輥方式的給油裝置6，給予經礦物油稀釋的純(straight)紡絲油劑(附著量為0.7重量%)後，以經加熱至100℃的第1導絲輥7、8與經加熱至115℃的第2導絲輥9、10拉繞，延伸至4.0倍，熱處理後，用微凸輪橫動方式的往復運動裝置11，一邊以斜紋角度5.6°使其橫動，一邊以表面壓力70N/m、RB驅動OF率1.00%、設定捲取速度(V)3000m/min之捲取條件得到捲寬A為70mm、捲厚40mm、捲量1.0kg之聚乳酸單絲的筒狀捲裝。筒狀捲裝的捲繞外形為良好。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.1cN/dtex、最內層部的乾熱收縮應力0.028cN/dtex、沸水收縮率17%。
將所得之捲裝100筒，使用噴氣式無梭織機的織機實施打緯評價(經絲為30dtex的聚乳酸單絲)，結果最內層部的加工斷絲為0次，最內層部以外的加工斷絲為1次，合計1次，確認為合格水準。又，於織物品質，也無緊緯而為A水準之良好。即，可知得到優異的紗織物之品質，織造時的高次通過性優異。
[實施例2]
除了將表面壓力變更為100N/m，將RB驅動OF率變更為0.50%以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。筒狀捲裝的捲繞外形為良好。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.2cN/dtex、最內層部的乾熱收縮應力0.034cN/dtex、沸水收縮率17%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為1次，最內層部以外的加工斷絲為0次，合計1次，確認為合格水準。另外，於織物品質，也無緊緯而為A水準之良好。
[實施例3]
除了將表面壓力變更為125N/m，將RB驅動OF率變更為0.5%以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。筒狀捲裝的捲繞外形為良好。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.3cN/dtex、最內層部的乾熱收縮應力0.039cN/dtex、沸水收縮率18%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果於表面壓力稍高的狀態下所捲取之實施例3，係最內層部的加工斷絲為2次，最內層以外的加工斷絲為1次，合計3次，加工斷絲稍微地增加但確認為合格水準。另外，於織物品質，亦為部分稍微地看見緊緯之程度的B水準，為合格水準。
[實施例4]
除了將表面壓力變更為55N/m以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。由於在表面壓力比實施例1更低的狀態下捲取筒狀捲裝，捲裝硬度稍低，故作為製品為無問題之水準，但為捲裝端面部分稍有階差之捲繞外形。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.2cN/dtex、最內層部的乾熱收縮應力0.025cN/dtex、沸水收縮率18%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為0次，最內層以外的加工斷絲為3次，合計3次，確認為合格水準。另外，於織物品質，也無緊緯而為A水準之良好。
[實施例5]
除了將RB驅動OF率變更為1.5%以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。筒狀捲裝的捲繞外形為良好。由於在RB驅動OF率比實施例1更高的狀態下捲取筒狀捲裝，故輥吊環12與錠子13之間鬆弛狀態稍微變大，因絲對於輥吊環12的捲纏所致之紡絲斷絲係發生數次。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.3cN/dtex、最內層部的乾熱收縮應力0.026cN/dtex、沸水收縮率18%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為0次，最內層以外的加工斷絲為1次，合計1次，確認為合格水準。另外，於織物品質，也無緊緯而為A水準之良好。
[實施例6]
除了將表面壓力變更為65N/m，將RB驅動OF率變更為2.00%以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。由於在RB驅動OF率比實施例1更高的狀態下捲取筒狀捲裝，故輥吊環12與錠子13之間鬆弛狀態稍微變大，因絲對於輥吊環12的捲纏所致之紡絲斷絲係發生數次。所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.3cN/dtex、最內層部的乾熱收縮應力0.020cN/dtex、沸水收縮率18%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲及最內層以外的加工斷絲皆無，確認為合格水準。另外，於織物品質，也無緊緯而為A水準之良好。
[實施例7]
除了將RB驅動OF率變更為0.05%，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。由於在RB驅動OF率比實施例1更低的狀態下捲取筒狀捲裝，故作為製品為無問題之水準，但為稍微膨起的捲繞外形。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.3cN/dtex、最內層部的乾熱收縮應力0.036cN/dtex、沸水收縮率18%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為1次，最內層以外的加工斷絲為1次，合計2次，確認為合格水準。另外，於織物品質，也無緊緯而為A水準之良好。
[實施例8]
除了變更吐出量，延伸至3.9倍以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。筒狀捲裝的捲繞外形為良好。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度17dtex、拉伸強度4.1cN/dtex、最內層部的乾熱收縮應力0.029cN/dtex、沸水收縮率16%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為1次，最內層以外的加工斷絲為1次，合計2次，確認為合格水準。另外，於織物品質，也無緊緯而為A水準之良好。
[實施例9]
除了變更為第2導絲輥溫度90℃以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。筒狀捲裝的捲繞外形為良好。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.0cN/dtex、最內層部分的乾熱收縮應力0.030cN/dtex、沸水收縮率26%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為0次，最內層以外的加工斷絲為1次，合計1次，確認為合格水準。另外，於織物品質，雖然起因於沸水收縮特性差所造成的緊緯增加，但亦為部分地稍微看見緊緯之程度的B水準之合格水準。
[實施例10]
除了將表面壓力變更為100N/m，將RB驅動OF率變更為0.50%，變更為1GR速度759m/min、2GR速度3035m/min以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。筒狀捲裝的捲繞外形為良好，但有紡絲時的斷絲多之傾向。所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.2cN/dtex、最內層部的乾熱收縮應力0.034cN/dtex、沸水收縮率17%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為1次，最內層部以外的加工斷絲為0次，合計1次，確認為合格水準。另外，於織物品質，也無緊緯而為A水準之良好。
[實施例11]
除了將表面壓力變更為100N/m，將RB驅動OF率變更為0.00%以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。筒狀捲裝的捲繞外形為良好。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.1cN/dtex、最內層部的乾熱收縮應力0.039cN/dtex、沸水收縮率17%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為2次，最內層以外的加工斷絲為1次，合計3次，雖然加工斷絲稍微增加，但確認為合格水準。另外，於織物品質，也為部分地稍微看見緊緯之程度的B水準之合格水準。
[比較例1]
除了將表面壓力變更為178N/m，將RB驅動OF率變更為0.10%以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.3cN/dtex、最內層部分的乾熱收縮應力0.043cN/dtex、沸水收縮率17%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部分的加工斷絲為18次，最內層以外的加工斷絲為1次，合計19次，特別是最內層部分的加工斷絲多，確認為不合格水準。即，於表面壓力高的狀態下捲取之比較例1，係最內層部的乾熱收縮應高，成為織造時的高次通過性差之結果。
[比較例2]
除了將表面壓力變更為178N/m，將RB驅動OF率變更為0.01%以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.2cN/dtex、最內層部分的乾熱收縮應力0.050cN/dtex、沸水收縮率18%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為48次，最內層以外的加工斷絲為1次，合計49次，特別是最內層部分的加工斷絲多，確認為不合格水準。另外，於織物品質，亦為斷續地看見緊緯之程度的C水準之不合格水準。即，在表面壓力高、OF率低之狀態下捲取的比較例2，係最內層部的乾熱收縮應力高，成為紗織物的品質與織造時的高次通過性差之結果。
[比較例3]
除了將表面壓力變更為178N/m，將RB驅動OF率變更為0.00%以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.2cN/dtex、最內層部的乾熱收縮應力0.054cN/dtex、沸水收縮率17%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為75次，最內層以外的加工斷絲為2次，合計77次，特別是最內層部分的加工斷絲多，確認為不合格水準。另外，於織物品質，亦為斷續地看見緊緯之程度的C水準之不合格水準。即，在表面壓力高、OF率低之狀態下捲取的比較例3，係最內層部的乾熱收縮應力高，成為紗織物的品質與織造時的高次通過性差之結果。
[比較例4]
除了將表面壓力變更為178N/m，變更為無RB驅動以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.1cN/dtex、最內層部分的乾熱收縮應力0.058cN/dtex、沸水收縮率17%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為89次，最內層以外的加工斷絲為2次，合計91次，特別是最內層部分的加工斷絲多，確認為不合格水準。另外，於織物品質，亦為斷續地強烈看見緊緯之狀態的D水準之不合格水準。即，在表面壓力高、無RB驅動之狀態下捲取的比較例4，係最內層部的乾熱收縮應力高，成為紗織物的品質與織造時的高次通過性差之結果。
[比較例5]
除了將表面壓力變更為100N/m，變更為無RB驅動以外，於與實施例1相同之條件下得到聚乳酸單絲的筒狀捲裝。
所得之聚乳酸單絲的原絲物性係纖度30dtex、拉伸強度4.2cN/dtex、最內層部分的乾熱收縮應力0.053cN/dtex、沸水收縮率17%。
又，與實施例1同樣地實施打緯評價，結果最內層部的加工斷絲為70次，最內層以外的加工斷絲為2次，合計72次，特別是最內層部分的加工斷絲多，確認為不合格水準。另外，於織物品質，亦為斷續地強 烈看見緊緯之程度的C水準之不合格水準。即，於無RB驅動之狀態下捲取的比較例5，係最內層部的乾熱收縮應力高，成為紗織物的品質與織造時的高次通過性差之結果。
表1、表2中顯示實施例、比較例之紡絲條件、原絲特性、織物評價結果。
Figure 105115955-A0202-12-0023-1
Figure 105115955-A0202-12-0024-3

Claims (2)

  1. 一種包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝，其係包含有50重量%以上以乳酸單體構成的聚乳酸系單絲之筒狀捲裝，其特徵為：單絲的纖度為15dtex~40dtex，捲裝最內層部的單絲之乾熱收縮應力為0.040cN/dtex以下。
  2. 如請求項1的包含聚乳酸系單絲之筒狀捲裝，其中該單絲的拉伸強度為2.5cN/dtex以上，沸水收縮率為20%以下。
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