TWI669423B - Multiple tubular fabric structure - Google Patents

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Abstract

本發明提供可無問題地移送流體或粉體，同時可適用於如電線、電纜、軟管及電線管的線狀物保護用軟管之用途的多重筒狀織物結構體。其係具有2層以上之層的多重筒狀織物結構體，其中將不是最內層的層當作A時，於構成層A的緯紗中使用單絲，前述緯紗係捲繞成螺旋狀，構成緯紗的鄰接單絲彼此之間隔係比單絲直徑還長。

Description

多重筒狀織物結構體
本發明關於多重筒狀織物結構體。更詳細地，關於適用於流體、粉體移送用及電線、電纜、電線管等之線狀物保護用軟管等的多重筒狀織物結構體。
於軟管、補強材、保護材等各種的產業用途中，利用筒狀纖維結構體，但取決於其使用狀況，採取彎曲、捲繞成渦捲狀、配合空間而配置成蛇行狀等之形狀。因此，有提案使前述的筒狀纖維結構體在配合使用狀況的形狀中，以不發生壓壞、扭曲之方式，提高耐扭折性(易彎曲性)之手段。
例如，有提案一種在圓周方向上不連續的布帛套筒，其係用以使如電線、電纜、軟管及電線管的細長物品成為束並保護的布帛套筒，其中該套筒係由具有開放結構的經紗元件及緯紗元件所構成，實質地具有圓形的截面形狀，且包含：至少1個彈性長絲緯紗元件，其係彈性地固定成配置於與套筒的中心軸呈實質地垂直之平面上之輪之形狀；以及與該緯紗元件交織的至少1個彈性長絲經紗元件，其係彈力地固定成具有套筒的長度每25.4mm(1吋)約0.2~0.3圈的間距之螺旋狀之形狀(專利文獻1)。又，有提案將由熱塑性聚合物所構成的高熔點 成分、與由熔點比此高熔點成分還低的熱塑性聚合物所構成的低熔點成分所形成之50~2000dtex的複合單絲，熔黏於人造血管的外周之人造血管(專利文獻2)。
[先前技術文獻] [專利文獻]
[專利文獻1]日本專利第2718571號公報
[專利文獻2]日本特開2000-139967號公報
然而，專利文獻1的布帛套筒，由於在筒狀結構的圓周方向不連續，存在於長度方向的不連續部分中存在有小的間隙或開口，故在移送流體或粉體之際發生洩漏，或是如電線、電纜、軟管及電線管的線狀物會穿透。又，以堵塞前述開口部分為目的，亦有記載一部分疊合長度方向的狹縫部分之兩端，製作重複部分的結構，但在重複部分之內面形成凹凸，有移送流體或粉體時的送給壓力之不安定化以及如電線、電纜、軟管及電線管的線狀物卡住之虞。
又，專利文獻2的人造血管，係在人造血管的外周，熔黏由熱塑性聚合物所構成的高熔點成分、與由熔點比此高熔點成分還低的熱塑性聚合物所構成的低熔點成分所形成之50~2000dtex的複合單絲之結構。然而，前述人造血管會有熔黏部剝落而可靠性低。又，有增加熔黏步驟的不方便。
本發明係鑒於如此習知技術所具有的問題而完成者。其目的在於提供可無問題地移送流體或粉體，同時可適用於如電線、電纜、軟管及電線管的線狀物保護用軟管之用途的多重筒狀織物結構體。
本發明者為了解決上述問題，專心致力地研究，結果終於完成本發明。本發明包含以下的構成。
(1)一種多重筒狀織物結構體，其係具有2層以上之層的多重筒狀織物結構體，其特徵為：將不是最內層的層當作A時，於構成層A的緯紗中使用單絲(monofilament)，前述緯紗係捲繞成螺旋狀，構成緯紗的鄰接單絲彼此之間隔係比單絲直徑還長。
(2)如(1)記載之多重筒狀織物結構體，其中將比前述層A更內側的層當作B時，於層B的緯紗中使用複絲(multifilament)。
(3)如(1)記載之多重筒狀織物結構體，其中前述多重筒狀織物結構體係由2層所構成，內層係使用複絲而構成。
(4)如(2)或(3)記載之多重筒狀織物結構體，其中構成前述複絲的單紗(single yarn)直徑為6μm以下。
(5)如(2)記載之多重筒狀織物結構體，其中將前述層A的緯紗密度當作Dm，將層B的緯紗密度當作Df時，滿足Df≧3Dm。
(6)如(1)至(4)中任一項記載之多重筒狀織物結構體，其中將前述多重筒狀織物結構體的外徑當作Rh，將單 絲的截面直徑當作Rm時，滿足Rm>Rh/300。
本發明之多重筒狀織物結構體係藉由具備上述之構成，而達成以下之效果，由於耐扭折性(kink resistance)優異，可無問題地移送流體或粉體，同時適合如電線、電纜、軟管及電線管之線狀物保護用軟管的用途。
依照請求項1中記載之多重筒狀織物結構體，將不是最內層的層當作A時，於構成層A的緯紗中使用單絲，前述緯紗係捲繞成螺旋狀，構成緯紗的鄰接單絲彼此之間隔係比單絲直徑還長。因此，若為相同纖度，則由於單絲比複絲粗，藉由將剛性強的單絲，以鄰接的單絲彼此之間隔比單絲直徑還長的方式，以恰當的間隔配置，可提高多重筒狀織物結構體的形狀維持機能，於折彎時鄰接的單絲不過度地接觸，可具備良好的耐扭折性。再者，構成本發明之多重筒狀織物結構體的複數條之經紗與捲繞成螺旋狀的緯紗，係藉由以所定的織結構織入，由於經紗與緯紗係確實地絡合，此等經紗與緯紗並不會被拉開。因此，可無問題地移送流體或粉體，同時適合如電線、電纜、軟管及電線管之線狀物保護用軟管的用途。再者，於捲繞成螺旋狀的緯紗中，鄰接構成緯紗的單絲彼此之間隔只要比單絲直徑還長，則多重筒狀織物結構體便不易壓壞。因此，捲繞成螺旋狀的緯紗之捲繞方向、與多重筒狀織物結構體的長度方向所成之角度較佳為45°以上。
依照請求項2、3記載之多重筒狀織物結構體，於外層的緯紗使用單絲，於內層側之層的至少緯紗中使用複絲。藉由如前述之結構，於在緯紗中使用剛性強的單絲之外層結構具備良好的耐扭折性，同時在至少緯紗中使用纖細複絲的內側之層結構會變緻密，因此作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管較佳。
依照請求項4記載之多重筒狀織物結構體，構成內層的複絲之單紗直徑為6μm以下，藉由在內層使用更纖細的複絲，而多重筒狀織物結構體之柔軟性升高，而會成為更緻密的結構，因而較佳。於此點，係以構成內層的複絲之單紗直徑為5μm以下者為更佳。
依照請求項5記載之多重筒狀織物結構體，將外層A的緯紗密度當作Dm，將內層B的緯紗密度當作Df時，藉由滿足Df≧3Dm，而內層之結構變得更緻密，外側係以恰當的間隔配置單絲，而提高耐扭折性，故作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管較佳。
依照請求項6記載之多重筒狀織物結構體，將多重筒狀織物結構體的外徑當作Rh，將單絲的截面直徑當作Rm時，為了滿足Rm>Rh/300，可按照外徑的大小，採用恰當的單絲直徑。結果，可提高耐扭折性，在外徑沒有限制，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管較佳。更佳為Rm>Rh/50。再者，單絲的截面直徑若變過大，則多重筒狀織物結構體會變得不易彎曲。因此，單絲的截面直徑Rm較佳為Rm≦Rh/10。
[實施發明之形態]
本發明之多重筒狀織物結構體係在不是最內層的層之緯紗中使用單絲，但該單絲能夠以尼龍纖維、聚酯纖維等各種的合成纖維構成。其中，於強度或尺寸安定性之點，較佳為聚酯纖維。作為聚酯纖維，例如可舉出由聚對苯二甲酸乙二酯、聚對苯二甲酸丁二酯等所構成之纖維。亦可為由使作為酸成分的間苯二甲酸、間苯二甲酸-5-磺酸鈉或己二酸等的脂肪族二羧酸與聚對苯二甲酸乙二酯或聚對苯二甲酸丁二酯共聚合而成之共聚合聚酯所構成之纖維。
關於單絲的粗細(截面直徑)，可按照用途來自由地設計，但從耐扭折性之點來看，將多重筒狀織物結構體的外徑當作Rh，將單絲的截面直徑當作Rm時，較佳為Rm>Rh/300。藉由具備此構成，於設計多重筒狀織物結構體時，為了提高耐扭折性，可按照外徑的大小來採用恰當的單絲直徑，在外徑沒有限制，可得到流體及粉體移送用以及作為線狀物保護用軟管的較佳之多重筒狀織物結構體。於此點，更佳為Rm>Rh/50。
本發明之多重筒狀織物結構體，係將不是最內層的層當作A時，於構成層A的緯紗中使用單絲，前述緯紗係捲繞成螺旋狀，若為相同纖度，則由於單絲比複絲粗，使用剛性強的單絲可提高多重筒狀織物結構體的形狀維持機能，可得到良好的耐扭折性，因而較佳。又 ，藉由以鄰接的構成緯紗之單絲彼此的間隔係比單絲直徑還長之方式，以恰當的間隔配置剛性強的單絲，於折彎時鄰接的單絲不過度地接觸，可得到良好的耐扭折性，因而較佳。
本發明之多重筒狀織物結構體係在內層的緯紗及/或經紗中使用複絲，所使用的複絲係以尼龍纖維、聚酯纖維等各種的合成纖維所構成。其中，於強度或尺寸安定性之點，較佳為聚酯纖維。作為聚酯纖維，例如可舉出由聚對苯二甲酸乙二酯、聚對苯二甲酸丁二酯等所構成之纖維。亦可為由使作為酸成分的間苯二甲酸、間苯二甲酸-5-磺酸鈉或己二酸等的脂肪族二羧酸與聚對苯二甲酸乙二酯或聚對苯二甲酸丁二酯共聚合而成之共聚合聚酯所構成之纖維。取決於前述纖維，構成複絲的纖維之組合可以相同，亦可相異，能夠適宜地組合。前述複絲係可按照用途來自由地設計，但單紗直徑若為6μm以下，則多重筒狀織物結構體之柔軟性升高，而變成更緻密的結構，因而較佳。於此點，構成內層的複絲之單紗直徑更佳為5μm以下。
本發明之多重筒狀織物結構體之粒體分散液透過量較佳為5.0ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))以下。藉此可防止在移送粉體及流體時的粉體等之流出，而且防止如電線、電纜、軟管及電線管之線狀物卡在纖維間隙。粒體分散液透過量更佳為2.0ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))以下，特佳為1.0ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))以下。此粒體分散液透過量係藉由在1cm2面積的布之纖 維間隙於1分鐘施加相當於120mmHg(16kPa)的壓力之粒體分散液通過的量來表現。粒體分散液透過量若超過5.0ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，則因此在移送粉體及流體時的移送物之流出變得容易發生，而且如電線、電纜、軟管及電線管之線狀物變得容易卡在纖維間隙。
為了使粒體分散液透過量成為上述範圍，可採用將構成多重筒狀織物結構體的複絲之構成比率予以調整，或調整複絲的織密度之方法等。即，由於多重筒狀織物結構體的粒體分散液透過量係主要依賴於複絲單紗間之空隙，因此可藉由調整複絲的構成比率，或調整複絲的織密度，而控制複絲單紗間的空隙，得到具有目標之粒體分散液透過量的多重筒狀織物結構體。
本發明之多重筒狀織物結構體至少具備2層 ，但不限定於2層，可按照目的或用途，由3層或其以上之層來構成。
於織造本發明之多重筒狀織物結構體時，作為織機，例如可使用劍桿織機及梭織機等。其中，較佳為使用筒狀的織造性優異且可得到均勻筒狀結構的梭織機。
本發明之多重筒狀織物結構體的織組織係2層以上的織組織，可使用平織、斜紋織、緞紋織物及此等之變化織、多重織等之織物。取決於層，織組織可相同或相異，可適當地組合。
本發明之多重筒狀織物結構體的織密度係可按照用途作適當設計，但將外側之層的緯紗密度當作Dm ，將內側之層的緯紗密度當作Df時，藉由滿足Df≧3Dm，由於內層之結構變得更緻密，外層係以恰當的間隔配置單絲而耐扭折性升高，因而較佳。
[實施例]
其次，以實施例為基礎來具體說明本發明。惟，本發明不受此等實施例所限定。於不脫離本發明的技術範圍之範圍內，各式各樣的變形或修正係可能。再者，本實施例所用之各種特性的測定方法係如以下。
[測定方法]
(1)纖度
[總纖度]係依照JIS L 1013(1999)8.3.1 A法，以指定荷重0.045[cN/dtex]測定公量纖度，當作總纖度。
[單纖維纖度]係藉由將總纖度除以單纖維數而算出。
(2)織密度
在圓筒的長度方向上切開所製作的多重筒狀織物結構體，以KEYENCE製顯微鏡VHX-2000放大50倍其內壁表面的照片為基礎，計數在一定長度中存在的纖維條數，以其為基礎，求得每2.54cm(1吋)的長度內存在之纖維條數，將此當作最內層的織密度算出。其以外之層的織密度係藉由織組織設計的經紗及緯紗之層間存在比率來算出。
(3)單紗直徑
以KEYENCE製顯微鏡VHX-2000放大400倍所使用的單絲及/複絲之單紗側面的照片為基礎，以單絲為mm 單位、複絲為μm單位算出。當時，扁平絲等的異形截面絲係以側面成為最少的部分來測定。
(4)單絲彼此之間隔
藉由自上述織密度算出法所算出的單絲之織密度Dm(纖維條數/25.4mm)與其單絲直徑M(mm)，由下式算出單絲彼此的間隔。
單絲彼此的間隔=[25.4/纖維條數-M](mm)
(5)粒體分散液透過量
於自來水程度之十分潔淨之水中，投入55體積%的粒徑為3μm~15μm之粉體，以施加120mmHg(16kPa)的水壓之方式，使經大致均勻分散的粒體分散液通過多重筒狀織物結構體之內壁20分鐘，然後測定自多重筒狀織物結構體之壁面在1分鐘漏出的漏水量(粒體分散液透過量)，除以此測定所用的多重筒狀織物結構體之表面積(cm2)而得到的值。
(6)耐扭折性
依據IS07198的導引，耐扭折性係藉由扭折半徑來評價。使多重筒狀織物結構體成為圈狀，使用半徑已知的圓筒狀工模，測定外觀上明顯地發生折彎之半徑(扭折半徑)。為了評價多重筒狀織物結構體自體之耐扭折特性，不進行內壓維持。
[實施例1]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為108dtex(直徑0.11mm)的單絲與單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在 經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，準備單紗纖度為0.23dtex(單紗直徑4.7μm)、總纖度33dtex之複絲。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為76條/2.54cm，內層B的緯紗密度為230條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。粒體分散液透過量為0.30ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為12mm，移送粉體及流體時沒有粉體流出，而且電線等的線狀物不卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，具有非常優異的特性。
[實施例2]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為333dtex(直徑0.18mm)的單絲與單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，準備單紗纖度為0.23dtex(單紗直徑4.7μm)、總纖度33dtex之複絲。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在乾熱120℃ 進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為46條/2.54cm，內層B的緯紗密度為230條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。粒體分散液透過量為4.80ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為10mm，為比請求項1還優異之結果。移送粉體及流體時幾乎沒有粉體流出，而且由於電線等的線狀物不卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，具有優異的特性。
[實施例3]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為180dtex(直徑0.13mm)的單絲與單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，準備單紗纖度為0.33dtex(單紗直徑5.6μm)、總纖度48dtex之複絲。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為17條/2.54cm，內層B的緯紗密度為306條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。粒體分散 液透過量為0.15ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為15mm，移送粉體及流體時沒有粉體流出，而且電線等的線狀物不卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，具有非常優異的特性。
[實施例4]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為105dtex(直徑0.10mm)之單絲與單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，準備單紗纖度為0.23dtex(單紗直徑4.7μm)、總纖度33dtex之複絲。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為21條/2.54cm，內層B的緯紗密度為336條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。粒體分散液透過量為0.15ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為22mm，移送粉體及流體時沒有粉體流出，而且由於電線等的線狀物不卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，具有非常優異的特性。
[實施例5]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維 ，準備單紗纖度為180dtex(直徑0.13mm)之單絲與單紗纖 度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，使用以海成分聚合物由共聚合有間苯二甲酸-5-磺酸鈉的聚對苯二甲酸乙二酯所構成，島成分聚合物由聚對苯二甲酸乙二酯所構成之海島纖維(海/島(質量比)=20/80之比率，島成分之數70)且單紗纖度為7.3dtex、總纖度66dtex之複絲A’。此複絲A’係經由極細化處理而成為複絲A。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在98℃的氫氧化鈉4質量%水溶液中處理20分鐘，使前述海島複合纖維的海成分完全地溶脫，將複絲A’的單紗纖度極細化到0.08dtex(單紗直徑2.9μm)、總纖度53dtex。接著，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為21條/2.54cm，內層B的緯紗密度為336條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。粒體分散液透過量為0.10ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為50mm，移送粉體及流體時沒有粉體流出，而且由於電線等的線狀物不卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，具有非常優異的特性。
[實施例6]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為180dtex(直徑0.13mm)之單絲與單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，準備單紗纖度為0.58dtex(單紗直徑7.4μm)、總纖度84dtex之複絲。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為21條/2.54cm，內層B的緯紗密度為254條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。粒體分散液透過量為4.50ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為65mm。移送粉體及流體時幾乎沒有粉體流出，而且由於電線等的線狀物幾乎不卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，具有優異的特性。
[實施例7]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為22dtex(直徑0.05mm)之單絲與單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，使用以海成分聚合物由 共聚合有間苯二甲酸-5-磺酸鈉的聚對苯二甲酸乙二酯所構成，島成分聚合物由聚對苯二甲酸乙二酯所構成之海島纖維(海/島(質量比)=20/80之比率，島成分之數70)且單紗纖度為7.3dtex、總纖度66dtex之複絲A’。此複絲A’係經由極細化處理而成為複絲A。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在98℃的氫氧化鈉4質量%水溶液中處理20分鐘，使前述海島複合纖維的海成分完全地溶脫，將複絲A’的單紗纖度極細化到0.08dtex(單紗直徑2.9μm)、總纖度53dtex。接著，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為230條/2.54cm，內層B的緯紗密度為336條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。粒體分散液透過量為0.10ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為75mm，移送粉體及流體時沒有粉體流出，而且由於電線等的線狀物幾乎不卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，具有優異的特性。
[實施例8]
除了於外層A之外側，在織造時，使用聚酯纖維的單紗纖度為2.33dtex(0.47mm)、總纖度56dtex之複絲作為經紗以及緯紗來構成最外層C以外，以與實施例1記載相同之方法，製作多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。粒體分散液透過量為0.30ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為52.5mm，移送粉體及流體時沒有粉體流出，而且由於電線等的線狀物不卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，具有非常優異的特性。
[實施例9]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為180dtex(直徑0.13mm)之單絲與單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，準備單紗纖度為0.33dtex(單紗直徑5.6μm)、總纖度48dtex之複絲。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為45mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為17條/2.54cm，內層B的緯紗密度為306條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。粒體分散液透過量為0.15ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為70mm。移送粉體及流體時沒有粉體流出，而且由於電線等的線狀物幾乎不卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，具有優異的特性。
[實施例10]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為333dtex(直徑0.18mm)之單絲與單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，使用以海成分聚合物由共聚合有間苯二甲酸-5-磺酸鈉的聚對苯二甲酸乙二酯所構成，島成分聚合物由聚對苯二甲酸乙二酯所構成之海島纖維(海/島(質量比)=20/80之比率，島成分之數70)且單紗纖度為7.3dtex、總纖度66dtex之複絲A’。此複絲A’係經由極細化處理而成為複絲A。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為1.5mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在98℃的氫氧化鈉4質量%水溶液中處理20分鐘，使前述海島複合纖維的海成分完全地溶脫，將複絲A’的單紗纖度極細化到0.08dtex(單紗直徑2.9μm)、總纖度53dtex。接著，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為21條/2.54cm，內層B的緯紗密度為336條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。粒體分散液透過量為0.10ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為5mm。移送粉體及流體時沒有粉體流出，而且由於電線等的線狀物不卡在內層面，作為流體及粉體移 送用以及線狀物保護用軟管，具有非常優異的特性。
[比較例1]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在經紗及緯紗中皆使用前述複絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，準備單紗纖度為0.23dtex(單紗直徑4.7μm)、總纖度33dtex之複絲。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為230條/2.54cm，內層B的緯紗密度為230條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。此比較例1係在構成外層的緯紗中不使用單絲，粒體分散液透過量為0.30ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為90mm，雖然移送粉體及流體時沒有粉體流出，但容易發生扭折，由於移送粉體及流體時的移送物之堵塞以及電線等的線狀物容易卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，為實用上不足之特性。
[比較例2]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為15dtex(直徑0.038mm)之單絲與單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在 經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，準備單紗纖度為0.23dtex(單紗直徑4.7μm)、總纖度33dtex之複絲。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為350條/2.54cm，內層B的緯紗密度為230條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。此比較例2由於構成外層的緯紗之單絲彼此的間隔比單絲直徑還短，粒體分散液透過量為0.30ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為110mm，雖然移送粉體及流體時沒有粉體流出，但容易發生扭折，由於移送粉體及流體時的移送物之堵塞以及電線等的線狀物容易卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，為實用上不足之特性。
[比較例3]
除了織造外徑為35mm的多重筒狀織物，外層A的緯紗密度為130條/2.54cm以外，製作與實施例1記載者同樣之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。此比較例3由於構成外層的緯紗之單絲彼此的間隔比單絲直徑還 短，粒體分散液透過量為0.30ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為80mm，雖然移送粉體及流體時沒有粉體流出，但容易發生扭折，由於移送粉體及流體時的移送物之堵塞以及電線等的線狀物容易卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，為實用上不足之特性。
[比較例4]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為0.33dtex(單紗直徑5.6μm)、總纖度48dtex之複絲，於將其織造時，在經紗及緯紗中皆使用前述複絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，準備單紗纖度為180dtex(直徑0.13mm)之單絲與單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為306條/2.54cm，內層B的緯紗密度為21條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。此比較例4係與本發明完全相反，由於在構成內層的緯紗中使用單絲，構成外層的經紗及緯紗中使用複絲，粒體分散液透過量為0.15ml/(min×cm2×16kPa)，而且耐扭折性為15mm ，雖然移送粉體及流體時沒有粉體流出，但由於移送粉體及流體時的移送物之滯留以及電線等的線狀物容易卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，為實用上不足之特性。
[比較例5]
作為構成單層的筒狀織物結構體之聚酯纖維，準備單紗纖度為180dtex(直徑0.13mm)之單絲與單紗纖度為0.33dtex、總纖度48dtex(單紗直徑5.6μm)之複絲。於將其織造時，在經紗中使用前述複絲，在緯紗中將前述單絲及複絲以在前述複絲17條之後並排前述單絲1條之方式排列。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的單層筒狀織物，在98℃精煉。其次，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到前述單絲的緯紗密度為17條/2.54cm，前述複絲的緯紗密度為306條/2.54cm之筒狀織物結構體。
對於所得之筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。此比較例5之筒狀織物結構體由於是由1層所構成，粒體分散液透過量為10.00ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為15mm，由於移送粉體及流體時發生粉體流出，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，為實用上不足之特性。
[比較例6]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維 ，準備單紗纖度為180dtex(直徑0.13mm)之單絲與單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，於將其織造時，在經紗中使用前述複絲，在緯紗中使用前述單絲。
作為構成內層B的聚酯纖維，準備單紗纖度為0.23dtex(單紗直徑4.7μm)、總纖度33dtex之複絲。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內，在170℃熱定型成筒狀，得到外層A的緯紗密度為110條/2.54cm，內層B的緯紗密度為336條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。此比較例6由於構成外層的緯紗之單絲彼此的間隔比單絲直徑還短，粒體分散液透過量為0.15ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為80mm，雖然移送粉體及流體時沒有粉體流出，但容易發生扭折，由於移送粉體及流體時的移送物之堵塞以及電線等的線狀物容易卡在內層面，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，為實用上不足之特性。
[比較例7]
作為構成多重筒狀織物結構體之外層A的聚酯纖維，準備單紗纖度為2.33dtex、總纖度56dtex之複絲，將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
作為構成內層B的聚酯纖維，使用以海成分聚合物由 共聚合有間苯二甲酸-5-磺酸鈉的聚對苯二甲酸乙二酯所構成，島成分聚合物由聚對苯二甲酸乙二酯所構成之海島纖維(海/島(質量比)=20/80之比率，島成分之數70)且單紗纖度為7.3dtex、總纖度66dtex之複絲A’。此複絲A’係經由極細化處理而成為複絲A。將其在織造時作為經紗以及緯紗使用。
使用以上之纖維，藉由梭織機，織造外徑為6mm的多重筒狀織物，在98℃精煉。其次，在98℃的氫氧化鈉4質量%水溶液中處理20分鐘，使前述海島複合纖維的海成分完全地溶脫，將複絲A’的單紗纖度極細化到0.08dtex(單紗直徑2.9μm)、總纖度53dtex。接著，在乾熱120℃進行乾燥，將棒狀工模插入筒內。接著，於前述多重織物結構體上，將鞘成分聚合物由軟化點110℃的聚對苯二甲酸乙二酯所構成，芯成分聚合物由聚對苯二甲酸乙二酯所構成之芯鞘纖維(芯/鞘(質量比)=75/25)且單紗纖度為240dtex(直徑0.15mm)之單絲C’以每2.54cm有21轉，以鄰接的各單絲成為等間隔之方式，捲繞成螺旋狀，在170℃熱定型成筒狀，同時使單絲C’熔黏，得到外層A的緯紗密度為21條/2.54cm，內層B的緯紗密度為336條/2.54cm之多重筒狀織物結構體。
對於所得之多重筒狀織物結構體，評價粒體分散液透過量及耐扭折性。表1中顯示其結果。粒體分散液透過量為0.10ml/(min×cm2×120mmHg(16kPa))，而且耐扭折性為50mm，雖然移送粉體及流體時沒有粉體流出，而且電線等的線狀物幾乎沒有卡在內層面，但扭折時在 與前述單絲C’的熔黏部會發生剝落，由於發生後的耐扭折性惡化，作為流體及粉體移送用以及線狀物保護用軟管，為實用上不足之特性。
表1中，符號「※1」~「※9」之意思係如下述。
(1)※1 記載用於內層B的緯紗之單絲的單紗直徑。
(2)※2 記載用於外層A的複絲之單紗直徑。
(3)※3 記載用於單層織物結構體的緯紗及經紗之複絲的單紗直徑。
(4)※4 記載用於單層織物結構體的緯紗之單絲的密度。
(5)※5 記載用於單層織物結構體的緯紗之複絲的密度。
(6)※6 記載用於單層織物結構體的緯紗之單絲的直徑。
(7)※7 記載經熔黏的單絲之捲繞次數。
(8)※8 記載經熔黏的單絲之熔黏前的直徑。
(9)※9 將※7之捲繞次數當作纖維條數，將※8之熔黏前的直徑當作單絲直徑，求得構成外層的緯紗之單絲彼此的間隔。
[產業上之可利用性]
本發明之多重筒狀織物結構體係適合流體、粉體移送用及電線、電纜、電線管等之線狀物保護用軟管等。

Claims (5)

  1. 一種多重筒狀織物結構體，其係具有2層以上之層的多重筒狀織物結構體，其特徵為：將不是最內層的層當作A時，於構成層A的緯紗中使用單絲，該緯紗係捲繞成螺旋狀，構成緯紗的鄰接單絲彼此之間隔係比單絲直徑還長，該多重筒狀織物結構體中，將比該層A更內側的層當作B時，於層B的緯紗中使用複絲，將該層A的緯紗密度當作Dm，將層B的緯紗密度當作Df時，滿足Df≧3Dm。
  2. 如請求項1之多重筒狀織物結構體，其中該多重筒狀織物結構體係由2層所構成，內層係使用複絲而構成。
  3. 如請求項1或2之多重筒狀織物結構體，其中構成該複絲的單紗直徑為6μm以下。
  4. 如請求項1或2之多重筒狀織物結構體，其中將該多重筒狀織物結構體的外徑當作Rh，將單絲的截面直徑當作Rm時，滿足Rm>Rh/300。
  5. 如請求項3之多重筒狀織物結構體，其中將該多重筒狀織物結構體的外徑當作Rh，將單絲的截面直徑當作Rm時，滿足Rm>Rh/300。
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