TWI661059B - 雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼 - Google Patents

雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼 Download PDF

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Abstract

本發明係關於一種雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其在經退火狀態中具有40-60體積%肥粒鐵及40-60體積%沃斯田鐵，較佳45-55體積%肥粒鐵及45-55體積%沃斯田鐵，且具有經改良的冷加工性及衝擊韌性。該不銹鋼包含低於0.07重量%碳(C)、0.1-2.0重量%矽(Si)、3-5重量%錳(Mn)、19-23重量%鉻(Cr)、1.1-1.9重量%鎳(Ni)、1.1-3.5重量%銅(Cu)、0.18-0.30重量%氮(N)、以式(Mo+1/2W)計算之總量≦1.0重量%之視情況存在之鉬(Mo)及/或鎢(W)、視情況0.001-0.005重量%硼(B)、視情況至多0.03重量%之鈰(Ce)及/或鈣(Ca)各者，其餘為鐵(Fe)及可以避免的雜質，在針對肥粒鐵形成物及沃斯田鐵形成物之情況下，即就鉻當量(Creq)及鎳當量(Nieq)而言：20<Creq<24.5及Nieq>10，其中Creq=Cr+1.5Si+Mo+2Ti+0.5Nb
Nieq=Ni+0.5Mn+30(C+N)+0.5(Cu+Co)。

Description

雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼
本發明係關於一種具有微結構之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其基本上由40-60體積%肥粒鐵及40-60體積%沃斯田鐵，較佳45-55體積%肥粒鐵及45-55體積%沃斯田鐵所組成，且藉由添加銅而具有經改良的冷加工性及衝擊韌性之性質。
通常，不銹鋼中之銅含量限於約3重量%，以主要避免在焊接、鑄造或溫度接近於熔點之熱加工期間發生的熱龜裂。然而，在不銹鋼等級中確實存在較低含量(0.5-2.0重量%)，且可導致較高機器加工性及改良冷加工過程。雙相不銹鋼一般具有良好的抗熱龜裂性。
由EP專利1327008知曉一種雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其以商標名LDX 2101®銷售且包含0.02-0.07重量%碳(C)、0.1-2.0重量%矽(Si)、3-8重量%錳(Mn)、19-23重量%鉻(Cr)、1.1-1.7重量%鎳(Ni)、0.18-0.30重量%氮(N)、在式(Mo+1/2W)中之最大總量為1.0重量%之視情況存在之鉬(Mo)及/或鎢(W)、視情況至多1.0重量%最大值之銅(Cu)、視情況0.001-0.005重量%硼(B)、視情況至多0.03重量%之鈰(Ce)及/或鈣(Ca)各者，其餘為鐵(Fe)及可以避免的雜質，在針對肥粒鐵形成物及沃斯田鐵形成物之該等情況下，即就鉻當量(Creq)及鎳當量(Nieq)而言：20<Creq<24.5及Nieq>10，其中Creq=Cr+1.5Si+Mo+2Ti+0.5Nb
Nieq=Ni+0.5Mn+30(C+N)+0.5(Cu+Co)。
在此EP專利1327008中，就銅而言其稱銅係有價值的沃斯田鐵形成物，且在一些環境中對於抗腐蝕性可具有有利影響。但另一方面，存在銅在其含量過高之情況中沉澱的風險，因此銅含量之最大值應為1.0重量%，較佳最大值為0.7重量%。
如EP專利1786975中所述，EP專利1327008之肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼具有良好機器加工性，且因此適用於切割操作之情況。
EP專利申請案1715073係關於低鎳及高氮沃斯田鐵-肥粒鐵系不銹鋼，在此鋼中，沃斯田鐵相之百分比經調整在10-85體積%之範圍內。肥粒鐵相係各別地在15-90體積%範圍內。此沃斯田鐵-肥粒鐵系不銹鋼已藉由將沃斯田鐵相中碳及氮含量(C+N)之總和調整至0.16至2重量%之範圍而達成高可成形性。此外，在文件EP 1715073中，提及銅為範圍低於4重量%之可選元素。文件EP 1715073展示極大量用於受測試不銹鋼之化學組成物，但僅極少鋼包含超過1重量%銅。因此，銅僅經描述為用於EP 1715073之不銹鋼以提高抗腐蝕性的一種替代性元素，但EP 1715073未描述銅在所述銅範圍內對不銹鋼之性質的任何其他效應。
WO公開案2010/070202描述一種雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其包含0.005-0.04重量%碳(C)、0.2-0.7重量%矽(Si)、2.5-5重量%錳(Mn)、23-27重量%鉻(Cr)、2.5-5重量%鎳(Ni)、0.5-2.5重量%鉬(Mo)、0.2-0.35重量%氮(N)、0.1-1.0重量%銅(Cu)、視情況低於1重量%鎢(W)、低於0.0030重量%之一或多種包含硼(B)及鈣(Ca)之群之元素、低於0.1重量%鈰(Ce)、低於0.04重量%鋁(Al)、低於0.010重量% 硫(S)及其餘的鐵(Fe)及附帶雜質。在此WO公開案WO 2010/070202中，關於銅其稱已知銅在含量超過0.1重量%時會抑制金屬間相之形成，及超過1重量%銅會導致較大量的金屬間相。
WO公開案2012/004473係關於一種具有改良機器加工性之沃斯田鐵-肥粒鐵系不銹鋼。該鋼包含0.01-0.1重量%碳(C)、0.2-1.5重量%矽(Si)、0.5-2.0重量%錳(Mn)、20.0-24.0重量%鉻(Cr)、1.0-3.0重量%鎳(Ni)、0.05-1.0重量%鉬(Mo)及≦0.15重量%鎢(W)，以致0.05%<Mo+1/2W<1.0%、1.6-3.0重量%銅(Cu)、0.12-0.20重量%氮(N)、≦0.05重量%鋁(Al)、≦0.5重量%釩(V)、≦0.5重量%鈮、≦0.5重量%鈦(Ti)、≦0.003重量%硼(B)、≦0.5重量%鈷(Co)、≦1.0重量%REM(稀土金屬)、≦0.03重量%鈣(Ca)、≦0.1重量%鎂(Mg)、≦0.005重量%硒(Se)，其餘為鐵(Fe)及雜質。在此公開案中關於銅其稱以介於1.6-3.0重量%間含量存在之銅有助於獲致期望的兩相沃斯田鐵-肥粒鐵結構，來獲得對一般腐蝕的較佳抗性，而無需過高地增加相對較少量的氮的比率。在低於1.6%銅下，為避免連續鑄造塊料之表面品質的問題，期望相結構所需之氮比率開始變得過高，及高於3.0%銅時，開始有銅離析及/或沉澱的風險，且因此產生對局部腐蝕之抗性及減低長期使用的彈性。
JP公開案2010222695係關於一種肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其包含0.06重量%或以下之C、0.1-1.5重量% Si、0.1-6.0重量% Mn、0.05重量%或以下之P、0.005重量%或以下之S、0.25-4.0重量%之Ni、19.0-23.0重量%之Cr、0.05-1.0重量%之Mo、3.0重量%或以下之Cu、0.15-0.25重量%之N、0.003-0.050重量%之Al、0.06-0.30重量%之V及0.007重量%或以下之O，同時將由以下表示式所表示的 Ni-平衡(Ni-bal.)控制為-8至-4，Ni-平衡=(Ni+0.5Mn+0.5Cu+30C+30N)-1.1(Cr+1.5Si+Mo+W)+8.2
且包括40-70面積%比率之沃斯田鐵相。
US公開案2011097234描述一種可抑制受焊接熱影響區之抗腐蝕性及韌性降低的貧雙相不銹鋼，且其特徵在於包含(以重量%計)C：0.06%或以下，Si：0.1至1.5%，Mn：2.0至4.0%，P：0.05%或以下，S：0.005%或以下，Cr：19.0至23.0%，Ni：1.0至4.0%，Mo：1.0%或以下，Cu：0.1至3.0%，V：0.05至0.5%，Al：0.003至0.050%，O：0.007%或以下，N：0.10至0.25%，及Ti：0.05%或以下，其餘為Fe及無可避免的雜質，其具有80或以下之由下式表示之Md30溫度值，Md30=551-462(C+N)-9.2Si-8.1Mn-29(Ni+Cu)-13.7Cr-18.5Mo-68Nb
具有-8至-4之由下式表示之Ni-平衡，Ni-平衡=(Ni+0.5Mn+0.5Cu+30C+30N)-1.1(Cr+1.5Si+Mo+W)+8.2
且具有滿足下式之介於Ni-平衡與N含量之間的關係N(%)<=0.37+0.03(Ni-平衡)
且進一步具有40至70%之沃斯田鐵相面積百分比，及具有3.5或以上之2Ni+Cu。
在JP公開案2010222695及US公開案2011097234兩篇公開案中，釩係重要的添加劑元素，因為根據該等公開案，釩會降低氮的活性且因此延遲氮化物之沉澱。氮化物之沉澱至為關鍵，因為氮係經添加來改良焊接期間受熱影響區(HAZ)的抗腐蝕性，且在高氮下，將會產生因氮化物沈積至晶界所致之性質退化的風險。
本發明之目的為消除先前技術之一些缺點及以增加的 銅含量來改良根據EP專利1327008之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼的冷加工性及衝擊韌性。本發明之基本特徵羅列於隨附之申請專利範圍中。
根據本發明，經發現提高如EP專利1327008中所述且以商標名LDX 2101®銷售之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼中的銅含量，以致肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼包含1.1-3.5重量%銅，冷加工性之性質獲得改良。添加銅亦會影響機器加工性。在經退火條件下具有40-60體積%肥粒鐵及40-60體積%沃斯田鐵，較佳45-55體積%肥粒鐵及45-55體積%沃斯田鐵之根據本發明的雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼包含低於0.07重量%碳(C)、0.1-2.0重量%矽(Si)、3-5重量%錳(Mn)、19-23重量%鉻(Cr)、1.1-1.9重量%鎳(Ni)、1.1-3.5重量%銅(Cu)、0.18-0.30重量%氮(N)、以式(Mo+1/2W)計算之總量≦1.0重量%之視情況存在之鉬(Mo)及/或鎢(W)、視情況0.001-0.005重量%硼(B)、視情況至多0.03重量%之鈰(Ce)及/或鈣(Ca)各者，其餘為鐵(Fe)及可以避免的雜質，在針對肥粒鐵形成物及沃斯田鐵形成物之情況下，即就鉻當量(Creq)及鎳當量(Nieq)而言：20<Creq<24.5及Nieq>10，其中Creq=Cr+1.5Si+Mo+2Ti+0.5Nb
Nieq=Ni+0.5Mn+30(C+N)+0.5(Cu+Co)。
根據本發明之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼較佳包含1.1-2.5重量%銅，更佳1.1-1.5重量%銅。
根據本發明之鋼的臨界點蝕(critical pitting)溫度(CPT)為13-19℃，較佳13.4-18.9℃，更佳14.5-17.7℃。
以下說明微結構中不同元素之效用，元素含量係以重量 %敘述：碳(C)增進鋼之強度且其亦係有價值的沃斯田鐵形成物。然而，就鋼之脫碳而言，要使碳含量降低至低含量相當耗時，且因其會增加還原劑之消耗而亦昂貴。如碳含量高，則會有碳化物沉澱的風險，其會降低鋼之衝擊韌性及抗晶粒間腐蝕性。亦應考慮碳於肥粒鐵中具有極小溶解度，此意謂鋼之碳含量實質上係聚集於沃斯田鐵相中。因此，碳含量應限制為最多0.07%，較佳最多0.05%，及適宜地最多0.04%。
在製造鋼時，矽(Si)可用於去氧化用途，且係以至少0.1%含量之製造鋼時的殘留物存在。矽在鋼中具有增強肥粒鐵之高溫強度之效用的有利特徵，其於製造時具有顯著重要性。矽亦係強力的肥粒鐵形成物且因此會參與雙相結構之穩定化，基於此等理由其應以至少0.2%，較佳以至少0.35%之含量存在。矽因其會顯著降低應以高含量存在之氮的溶解度而亦具有一些不利特徵，而若矽含量高，則不期望之金屬間相沉澱的風險亦會增加。因此，矽含量係限制為最多2.0%，較佳最多1.5%，及適宜地最多1.0%。最佳的矽含量為0.35-0.80%。
錳(Mn)係重要的沃斯田鐵形成物且會增加氮於鋼中之溶解度，因此，其應以至少3%，較佳至少3.8%之含量存在。另一方面，錳會降低鋼的抗腐蝕性。此外，很難使具高錳含量之不銹鋼熔體脫碳，此意謂錳需要在完成脫碳後以相當純且因此昂貴之錳的形式添加。因此，鋼不應包含超過5%錳。最佳含量為3.8-4.5%錳。
鉻(Cr)係用於獲致鋼之期望抗腐蝕性的最重要元素。鉻亦係鋼之最重要的肥粒鐵形成物，且與其他肥粒鐵形成物及與鋼之其餘含量之沃斯田鐵形成物組合得到鋼的期望雙相特性。如鉻含量低， 則會有鋼將包含麻田散鐵的風險，及如鉻含量高，則會有針對金屬間相沉澱之穩定性減損及所謂的475-脆化、及鋼之不平衡相組成的風險。基於此等理由，鉻含量應為至少19%，較佳至少20%，及適宜地至少20.5%，及最多23%，適宜地最多22.5%。適宜的鉻含量為21.0-22.0%，標稱21.2-21.8%。
鎳(Ni)係強力的沃斯田鐵形成物且對鋼之延展性具有有利效應，因此應以至少1.1%之含量存在。然而，鎳之原料價格通常高且會波動，因此根據本發明之一態樣，鎳儘可能地以其他合金元素取代。亦不需要超過1.9%之鎳來使鋼與其他合金元素之組合的期望雙相結構穩定化。因此，最佳鎳含量為1.35-1.90% Ni。
鉬(Mo)係根據鋼組成之一寬廣態樣而可被省略的元素，即鉬係本發明之鋼中的可選元素。然而，鉬與氮一起對抗腐蝕性具有有利的增效作用。因此，鑑於鋼之高氮含量，鋼應包含至少0.1%鉬，較佳至少0.15%。然而，鉬係強力的肥粒鐵形成物，其可使鋼之微結構中的σ-相穩定，且其亦具有離析的傾向。此外，鉬係昂貴的合金元素。基於此等理由，鉬含量係限於最多1.0%，較佳最多0.8%，適宜地最多0.65%。最佳的鉬含量為0.15-0.54%。鉬可部分地經雙倍量的鎢(W)取代，其具有類似於鉬的性質。鉬及鎢之總量係根據式(Mo+1/2W)≦1.0%來計算。然而，在鋼之一較佳組成中，鋼不包含超過最多0.5%鎢。
銅(Cu)係有價值的沃斯田鐵形成物，且在一些環境中，尤其在一些酸介質中，對於抗腐蝕性可具有有利的影響。銅亦改良根據本發明之不銹鋼的冷加工及衝擊韌性。因此，銅應以至少1.1%之含量存在。本發明之鋼較佳包含1.1-3.5%銅，更佳1.0-2.5%銅，及最佳 1.1-1.5%銅。
氮(N)因係鋼之主要沃斯田鐵形成物而具有根本重要性。氮亦可增進鋼之強度及抗腐蝕性，因此應以0.15%，較佳至少0.18%之最小含量存在。然而，氮於鋼中之溶解度有限。在過高氮含量之情況下，會有當鋼固化時形成瑕疵之風險，及在焊接鋼中形成孔隙之風險。因此，鋼不應包含超過0.30%氮，較佳最多0.26%氮。最佳含量為0.20-0.24%。
硼(B)可視情況以最多0.005%(50ppm)存在於鋼中作為微合金化添加物，來改良鋼之熱延展性。如硼係以故意添加元素存在，則其應以至少0.001%之含量存在來提供關於鋼之經改良熱延展性的期望效應。
類似地，鈰及/或鈣視情況可以最多0.03%之該等元素各者之含量存在於鋼中，來改良鋼之熱延展性。
除前述元素外，鋼基本上不含除雜質及鐵以外的任何其他故意添加元素。在大多數鋼中，磷係不期望的雜質，且較佳不應以高於最多0.035%之含量存在。由經濟製造的觀點來看，硫亦應維持儘可能地低，較佳地含量最多0.10%，適宜地較低，例如最多0.002%，以不減損鋼之熱延展性且因此其之可輥軋性，此可為雙相鋼之一般問題。
在以下圖式中更詳細說明本發明之肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼的測試結果，其中圖1顯示呈剛鍛造狀態之鋼的機械測試結果，圖2顯示鋼在於1050℃溫度下退火後的機械測試結果， 圖3顯示鋼在剛鍛造狀態及於在1050℃溫度下退火後的衝擊測試結果。
針對各合金使用自真空爐接收之30公斤熔體測試銅對冷加工性之性質的效應。在機械測試之前，將合金鍛造至50毫米之最終厚度。關於所有熔體，使用以商標名LDX 2101®銷售之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼作為具有不同銅添加量的基礎材料。表1中說明待測試合金之化學組成，其亦包含以商標名LDX 2101®銷售之各別鋼熔體的化學組成：
主要進行微結構研究來檢查肥粒鐵含量。此係因為銅係沃斯田鐵穩定劑，且預期沃斯田鐵含量隨銅之添加量而增加。當維持肥粒鐵含量為至少45體積%時，作為沃斯田鐵穩定劑之錳含量降至約3-5%之範圍。亦認為銅需完全溶解於肥粒鐵相中，因為銅顆粒或富銅相可能對抗點蝕性不利。
藉由於在1050及/或1150℃之溫度下退火後於Behara II溶液中蝕刻來顯現樣品的微結構。經由溶液退火來進行退火。0.85%Cu合金之微結構基本上與參考合金相同。在1.1% Cu及更高之銅含量下，肥粒鐵相含量相繼變低。藉由添加2.5% Cu輕易地形成第二沃斯 田鐵相，且當於1050℃之溫度下退火時肥粒鐵相中存在銅顆粒，但當於1150℃之溫度下退火時隨著肥粒鐵含量增加銅顆粒可溶解。具有3.5% Cu之合金即使當於1150℃之溫度下退火時肥粒鐵相中亦具有銅顆粒。
使用影像分析測量於退火溫度(T)1050℃及1150℃下經退火樣品之肥粒鐵含量，結果呈現於表2：
由表2之結果，注意到在至多1.5%之銅含量下，肥粒鐵含量良好，但在大於此含量下，即使當於較高溫度下退火時，肥粒鐵含量亦過低。典型上，提高退火溫度，肥粒鐵含量會增加5-7體積%，如同1.1% Cu及3.5% Cu合金之情況。2.5% Cu之肥粒鐵含量在兩種退火溫度下相同。此可能係由於銅在較高(1150℃)溫度下完全溶解至肥粒鐵相中，導致形成第二沃斯田鐵相而抵消肥粒鐵相之增加所致。
針對合金0.75% Cu、1.0% Cu及1.5% Cu，在剛鍛造狀態中測定微結構，在此情況，所有該等合金的肥粒鐵含量係介於61-66%之間。於在1050℃之溫度下退火後，所有合金的肥粒鐵含量減少大約6-8%。由影像分析，觀察到肥粒鐵含量的減少主要係由於存在第二沃斯田鐵相所致，其隨著銅含量之增加而變得更明顯。在1.5% Cu合金中，在肥粒鐵晶粒之間存在大量沃斯田鐵相。
根據ASTM G150測試利用1.0M NaCl針對在1050℃溫度下退火之合金測定臨界點蝕溫度(CPT)。針對各合金，進行兩次測試(CPT1及CPT2)。此等測試之結果呈現於表3：
表3中之結果顯示在此環境中，得到銅對CPT的正面效應。儘管微結構中存在銅顆粒，但3.5%合金的CPT實際上最高。令人驚訝地，此與銅顆粒對抗點蝕性不利的假說稍有衝突。
對剛鍛造及經退火(1050℃)狀態之樣品進行針對作為冷加工性一部分之冷作頭(cold heading)的測試，來確定本發明之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼具有較參考材料LDX 2101®佳之性質。將材料機器加工成具有12毫米×8毫米尺寸之圓柱形樣品，以在200-400毫米/秒之高速率下壓縮樣品。經由記錄龜裂(不合格組件)或無龜裂(合格組件)來評估樣品。
在此測試方法中，不管壓縮速度為何，只有當以最大壓縮將樣品壓縮至大約3毫米之實際最終厚度時才會發生龜裂。在較高速度之壓縮下的龜裂稍微更嚴重。
冷作頭測試結果呈現於表4，其中除當在「經退火」欄位記錄為「是」時係在1050℃之溫度下退火外，其餘樣品係呈剛鍛造狀態：
表4中之結果顯示在對鍛造材料之測試中，LDX 2101®及0.75% Cu之所有樣品皆因龜裂而不合格，然而成功率隨銅含量之增加而增加。1.5% Cu樣品中只有一個在剛鍛造狀態中通過測試。於在1050℃之溫度下退火後，具有至多1.0% Cu之合金顯現類似的結果，有大約三分之一的樣品通過測試。關於1.5% Cu合金，超過一半的受測試組件通過指示銅之正面效應的測試。
冷作頭測試結果亦視鋼表面上之龜裂量使用「不合格」或「合格」之參數顯示於圖1及2中。圖1及2顯示在剛鍛造狀態及於在1050℃之溫度下退火後，「合格」測試結果之部分隨添加銅而增加。
進一步經由測量鋼之衝擊強度來測試本發明之肥粒鐵 沃斯田鐵系不銹鋼，以獲得鋼之衝擊韌性的資訊。測量係在剛鍛造狀態及於在1050℃之溫度下退火後兩者中進行。表5中，除當在「經退火」欄位記錄為「是」時係在1050℃之溫度下退火外，其餘樣品係呈剛鍛造狀態。表5及圖3均顯示衝擊強度之測量結果。
表5及圖3中之結果顯示當銅含量超過0.75%時，添加銅顯著地提高衝擊韌性。如先前所述，增加銅會導致增加第二沃斯田鐵，其可降低/阻止裂紋蔓延通過肥粒鐵。
根據本發明製造之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系鋼可經製成為鑄件、鑄錠、厚板、塊料(bloom)、小鋼胚(billet)及扁平產品諸如板材、片材、條材、線圈、及長形產品諸如棒材、桿材、線材、輪廓(profile)及型材(shape)、無縫及焊接管及/或管件。此外，可製造諸如金屬粉末、成形型材及輪廓的其他產品。

Claims (13)

  1. 一種雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其在經退火狀態中具有40-60體積%肥粒鐵及40-60體積%沃斯田鐵，其特徵在於該鋼包含低於0.07重量%碳(C)、0.1-2.0重量%矽(Si)、3-5重量%錳(Mn)、19-23重量%鉻(Cr)、1.1-1.9重量%鎳(Ni)、1.1-1.5重量%銅(Cu)、0.18-0.30%氮(N)、至少0.1重量%鉬(Mo)、以式(Mo+1/2W)計算之總量≦1.0重量%之鉬(Mo)及/或鎢(W)，其餘為鐵(Fe)及可以避免的雜質，在針對肥粒鐵形成物及沃斯田鐵形成物之情況下，即就鉻當量(Creq)及鎳當量(Nieq)而言：20<Creq<24.5及Nieq>10，其中Creq=Cr+1.5Si+Mo+2Ti+0.5Nb Nieq=Ni+0.5Mn+30(C+N)+0.5(Cu+Co)。
  2. 如申請專利範圍第1項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，臨界點蝕溫度(CPT)為13-19℃。
  3. 如申請專利範圍第1或2項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，臨界點蝕溫度(CPT)為13.4-18.9℃。
  4. 如申請專利範圍第1或2項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，臨界點蝕溫度(CPT)為14.5-17.7℃。
  5. 如申請專利範圍第1或2項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，該鋼包含20-22重量%鉻。
  6. 如申請專利範圍第1或2項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，該鋼包含21-22重量%鉻。
  7. 如申請專利範圍第1或2項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，該鋼包含21.2-21.8重量%鉻。
  8. 如申請專利範圍第1或2項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，該鋼包含1.35-1.9重量%鎳。
  9. 如申請專利範圍第1或2項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，該鋼包含3.8-5.0重量%錳。
  10. 如申請專利範圍第1或2項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，該鋼包含3.8-4.5重量%錳。
  11. 如申請專利範圍第1或2項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，該鋼包含0.20-0.26重量%氮。
  12. 如申請專利範圍第1或2項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，該鋼包含0.20-0.24重量%氮。
  13. 如申請專利範圍第1項之雙相肥粒鐵沃斯田鐵系不銹鋼，其中，該鋼係經製成為鑄錠、厚板、塊料、小鋼胚、板材、片材、條材、線圈、棒材、桿材、線材、輪廓及型材、無縫及焊接管或管件、或金屬粉末。
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