TWI653148B

TWI653148B - 緩衝紙

Info

Publication number: TWI653148B
Application number: TW107101054A
Authority: TW
Inventors: 奧村勝彌; 津田統
Original assignee: 日商巴川製紙所股份有限公司
Priority date: 2017-01-16
Filing date: 2018-01-11
Publication date: 2019-03-11
Also published as: EP3569751A4; EP3569751B1; WO2018131592A1; CA3046449A1; CN110088369B; TW201829165A; US20200063302A1; EP3569751A1; CN110088369A; US10988876B2; JP6954742B2; JP2018115394A

Abstract

本發明是提供一種緩衝材、及設置有該緩衝材的台構件，該緩衝材是由黏合或交絡金屬纖維而構成的不織布所形成，且其特徵在於：壓縮該緩衝材時，可產生壓縮變形，且下述壓縮變形率為5%~80%，壓縮變形率=(T0-T1)/T0×100， T0：施加荷重前的緩衝材之膜厚， T1：經施加荷重且解除荷重後的緩衝材之膜厚。

Description

緩衝紙

發明領域本發明是有關於一種緩衝紙。本申請案是依據已於2017年1月16日於日本提出專利申請的特願第2017-004770號而主張優先權，並在此引用其内容。

發明背景以往，為了維持裝置中的壓縮構件的平行度，使用了彈簧、樹脂環等之彈性構件。例如，在專利文獻1所記載的裝置中，為了基座(Pedestal)與積層構件的平行度維持，使用了墊圈。先前技術文獻專利文獻

專利文獻1：日本專利特開平第8-55904號

發明概要發明欲解決之課題在專利文獻1的裝置中，是在基座的端部上形成密封環溝，且為左右非對稱構造之形式，在設計上，要將具備各種構成零件的裝置設為對稱構造是很困難的。由於以彈簧、墊圈等之金屬板材所構成的緩衝材對荷重的反彈力較大，故會因非對稱構造而產生細微的應變。

有鑒於上述問題，本發明之目的在於提供一種即使裝置是非對稱構造，仍難以產生因該構造所引起之構件間的應變的緩衝材(緩衝紙)。用以解決課題之手段

經本發明之發明人們專心致力探討的結果，藉由著眼於緩衝材的壓縮變形特性，而不是著眼於以彈簧、墊圈等之金屬板材形成的彈性構件，最終構想出新的緩衝材。亦即，在本發明中包含以下的形態。＜1＞一種緩衝材，是由金屬纖維黏合或交絡而構成的不織布所形成，該緩衝材的特徵在於：壓縮該緩衝材時，產生壓縮變形，且下述壓縮變形率為5%~80%，壓縮變形率=(T0-T1)/T0×100 上述T0是施加荷重前的緩衝材之膜厚，上述T1是經施加荷重且解除荷重後的緩衝材之膜厚。＜2＞如＜1＞中記載之緩衝材，其特徵在於以比產生上述壓縮變形高的壓縮應力來壓縮時，除了會產生上述壓縮變形之外，還會產生彈性變形。＜3＞如＜1＞或＜2＞中記載之緩衝材，其特徵在於上述壓縮變形率為10%~75%。＜4＞如＜1＞至＜3＞中任一項記載之緩衝材，其特徵在於在上述荷重解除後，在72小時之時間點下的下述復原率為15%~100%。復原率=(T2-T1)/(T0-T1)×100 上述T0是施加荷重前的緩衝材之膜厚，上述T1是經施加荷重且解除荷重後的緩衝材之膜厚，上述T2是荷重解除後72小時之時間點下的緩衝材之膜厚。＜5＞如＜1＞至＜4＞中任一項記載之緩衝材，其特徵在於其為環狀。＜6＞如第1至5項中任一項記載之緩衝材，其特徵在於下述緩衝材之充填率為1~40%，緩衝材的充填率(%)=(基重/緩衝材之厚度/材質之真密度)×100。＜7＞一種台構件，其特徵在於設置有如＜1＞至＜6＞中任一項記載之緩衝材。發明效果

本發明的緩衝材和彈簧、墊圈等不同，具有於施加壓縮應力後馬上因應於壓縮應力而壓縮變形的特性，且藉由低反彈變形而作為構件間的緩衝來產生作用，使其難以產生構件間的應變。可以藉由對應於構件間的應變之壓縮變形，而補正該應變。又，本發明的緩衝材是在藉由荷重施加壓縮應力後馬上壓縮變形，在此階段下難以產生由彈性變形所造成的反彈力，且難以形成位置偏移。因此，不需要在緩衝材的設置構件上設置位置偏移防止用的收容溝。

用以實施發明之形態以下，針對本發明之緩衝紙(與緩衝材為同義，以下，適當稱為緩衝材)進行說明，但該說明書及圖式的記載只是說明本發明之記載，而非用以不當地限制本發明的範圍之記載。

≪緩衝材≫ 本發明的緩衝材是由金屬纖維黏合或交絡而構成的不織布所形成，且在金屬纖維間形成有大量的空隙。在這一點上，和以彈簧等之金屬板材所構成的緩衝材有著根本上的不同。圖1是顯示緩衝材1的截面圖，緩衝材1是由複數個金屬纖維2黏合而構成。

複數個金屬纖維2黏合之狀態，是指金屬纖維2彼此的至少一部分相固著的狀態，金屬纖維2彼此亦可相融接。又，金屬纖維交絡之狀態是指金屬纖維彼此雖然未黏合但相糾結的狀態，只要在物理上相接觸即可。具體而言，於緩衝材1中雖然包含未編織有金屬纖維2的不織布，但並未包含如網狀織物一般編織有複數個金屬纖維2的織布、及金屬箔。其中，從合宜地表現壓縮變形的觀點來看，尤以不織布為宜。圖2是顯示緩衝材的照片圖。如圖1中所說明，所顯示的是在金屬纖維間存在有空隙的情形。

作為金屬纖維2的種類，並未特別限定，但可列舉鋁、銅、鈦、鎳、金、鉑、鉛等之金屬、及不鏽鋼、黃銅等之合金。其中，從適當的導電性及氧化的形成難度、加工合適性等來看，可適合使用不鏽鋼。金屬纖維2可為單獨種類，亦可併用複數個種類。又，對於上述金屬及合金亦可因應於目的來施加鍍敷等之表面處理。

雖然金屬纖維2的平均纖維長度是因應於緩衝材1的用途而決定，但較理想的是在500μm~10mm。可以藉由在500μm以上，以使纖維容易交絡，並藉由在10mm以下，以作成具有更均質的空隙之構造體。再者，本說明書中的「平均纖維長度」是指以顯微鏡來測定例如20條金屬纖維的纖維長度，並將測定值平均而得之值。雖然針對金屬纖維2的平均直徑也是同樣地因應於用途而決定，但一般來說，可以藉由在1μm~50μm，來保持適當的纖維強度，因而在表現恰當的變形性之點上是較理想的。再者，本說明書中的「平均直徑」是指以顯微鏡測定例如20條金屬纖維的直徑，並將測定值平均而得之值。

金屬纖維2彼此在不失去緩衝材的緩衝性的範圍內，可不透過黏合劑而直接地接合，亦可透過黏合劑來接合。作為黏合劑，除了例如丙烯酸系接著劑、環氧系接著劑、及聚氨酯系接著劑等之有機系黏合劑以外，也可以使用矽酸膠(colloidal silica)、水玻璃、及矽酸鈉等之無機質接著劑。

金屬纖維2彼此是部分地相接觸，並非整體地相接觸。因此，在緩衝材1中形成有空隙。將緩衝材1中的金屬纖維2的體積比如下述地規定為充填率。緩衝材的充填率(%)=(基重/緩衝材之厚度/材質之真密度)×100 由於該充填率是影響後述的壓縮變形率，因此是重要的要素。雖然適當的充填率會因應於用途而不同，但宜為1%~40%，較佳為4%~20%。藉由設為1%以上即可以確保最低限度的金屬纖維量，藉由設為40%以下，不致使緩衝材變得過於剛硬，而易於產生壓縮變形。

當壓縮以往的彈簧等之彈性構件時，會伴隨彈性變形而變形。亦即，彈性構件會產生反彈力。相對於此，本發明的緩衝材兼具有金屬纖維的剛性、及因空隙而起的柔軟性的結果，在具有壓縮變形特性之點上是有特徵性的。本發明的緩衝材是在壓縮時會產生壓縮變形的緩衝材，例如，以1MPa的荷重來壓縮本發明的緩衝材時，會產生壓縮變形。壓縮裝置的壓頭速度(荷重的移動速度)是例如1mm/1分鐘。

本發明中的「壓縮變形」是指對緩衝材施加荷重(壓縮應力)，且解除該荷重後所產生的變形。由於彈性變形在解除荷重時會立即復原，因此不包含在本發明的「壓縮變形」中。因此，「塑性變形」、及「歷經長時間而復原，但不會立即復原的變形」是包含在本發明的壓縮變形中。只要藉由上述荷重來壓縮緩衝材，並解除荷重，而在例如1分鐘後，緩衝材的膜厚減少的話，即可說是有產生壓縮變形。與施加了荷重時並未塑性變形而是彈性變形的彈簧等不同的是，本發明的緩衝材是在施加荷重(壓縮應力)後馬上因應於荷重來壓縮變形。

在設置有緩衝材的裝置構造為非對稱的情況下，若在夾具等之壓縮構件間設置彈簧等，彈簧會相對於壓縮力而彈性變形，並吸收壓縮力，但另一方面，會導致反彈變大，且補正構件間的應變之作用會變小。相對於此，由於本發明的緩衝材是相對於壓縮力而壓縮變形，因此反彈力較小，且補正構件間的應變之作用較大，因而非常地有用。

顯示緩衝材的壓縮變形的程度之壓縮變形率是規定為如以下。壓縮變形率=(T0-T1)/T0×100 上述T0是施加荷重前的緩衝材之膜厚，上述T1是經施加荷重，且解除荷重後的緩衝材之膜厚。雖然本發明的緩衝材之壓縮變形率是越高則緩衝性越高，因而較理想，但作為上限宜為80%以下，且更理想的是75%以下。藉由在80%以下不會過度壓縮變形，可以保留後述之彈性變形的餘地。另一方面，針對下限，為了確保緩衝性，宜為至少5%以上，較理想的是10%以上，更理想的是23%以上，特別理想的是35%以上。

又，本發明的緩衝材是在藉由荷重而施加壓縮應力後馬上壓縮變形，在此階段下難以產生由壓縮變形所造成的反彈力，且難以位置偏移。因此，不需要在緩衝材的設置構件上設置防止位置偏移用的收容溝。相對於此，由於在相對於壓縮應力(並非壓縮變形)而彈性變形的彈簧等上並不具備有該效果，因此會產生在此等彈性構件上設置防止位置偏移用的收容溝之必要。

又，較理想的是，本發明的緩衝材不只會壓縮變形，以比產生上述壓縮變形高的壓縮應力來壓縮時，除了會產生壓縮變形之外，還會產生彈性變形。藉由因彈性變形而發揮對壓縮構件的反彈力，可以作為構件間的支撐體而適宜地產生作用。

本發明的緩衝材雖然在壓縮時會產生壓縮變形，但由金屬纖維彼此黏合或交絡的特性，會有當經過長時間時，可讓已減少的膜厚復原之特性。所謂的長時間，其中一例是指施加上述荷重並解除後，經過72小時後。藉由此復原性，例如，在緩衝材壓縮變形後，因壓縮構件的壓力減少等而使壓縮構件間距離變大的情況下，可以藉由復原性追隨壓縮構件的位移，而難以在壓縮構件間產生間隙。復原率=(T2-T1)/(T0-T1)×100 上述T0是施加荷重前的緩衝材之膜厚，上述T1是經施加荷重且解除荷重後的緩衝材之膜厚，上述T2是荷重解除後72小時之時間點下的緩衝材之膜厚。由於上述復原率越高，就越能追隨壓縮構件的位移，因而較理想。復原率較理想的是15%~100%，更理想的是20%~100%，最理想的是70%~100%。

緩衝材的厚度可因應於用途作適當變更，作為一例為30μm~3mm，更理想的是500μm~2mm。再者，本說明書中的「緩衝材的厚度」是指：以利用空氣進行之端子降下方式的膜厚計(例如，三豐(Mitutoyo)公司製造：數位式指示器(digimatic indicator)ID-C112X)，測定了例如緩衝材的任意數量之測定點的情況下的該等測定點的平均值。

本發明的緩衝材，因應於其用途，立體的形狀並沒有特別的限定，可例示有例如片狀、卷狀、球狀、繩狀、多角形狀、網狀、及環狀等，亦可這些形狀共存，例如，亦可為繩狀與球狀組合而成的形狀。其中，尤以可配置在裝置內部構造的周圍之環狀形狀較理想。

緩衝材適合作為要求細微的平行度之構件間的緩衝材用途，且也可使用作為墊片、墊圈等之替代用途。本發明的緩衝材可適合設置在要求緩衝性的台構件中。台構件一般來說會要求平面性，具體而言可列舉有吸附台、機械吸附台、靜電吸附台等。

≪緩衝材的製造方法≫ 以下說明本發明的緩衝材之製造方法，但只不過是顯示製造方法的一例，只要能得到本發明的緩衝材，利用任何形式的製造手法皆可。作為製造方法的一例，可以藉由將金屬纖維壓縮成形的方法、或以濕式抄造法對包含金屬纖維的原料進行抄紙等，來進行不織布化而製得。

若要藉由壓縮成形來製得緩衝材，可以將藉由梳理法(carding)、氣流成網(air-laid)法等所得到的金屬纖維之集合物壓縮等，藉此形成片材。此時，為了賦與纖維間的結合，亦可使黏合劑含浸於纖維間。作為該黏合劑並未特別地限定，可以使用例如丙烯酸系接著劑、環氧系接著劑、及聚氨酯系接著劑等之有機系黏合劑，除此之外也可以使用矽酸膠(colloidal silica)、水玻璃、及矽酸鈉等之無機質接著劑。再者，亦可取代含浸黏合劑，而事先將熱接著性樹脂被覆於纖維的表面，並於將金屬纖維的集合物積層後進行加壓、加熱壓縮。

又，也可以藉由使金屬纖維等分散於水中，並將其抄撈起的濕式抄造法來製作緩衝材。具體而言，是調製以金屬纖維為主體的漿料，且對其適當添加填料、分散劑、增黏劑、消泡劑、紙力增強劑、上漿劑、凝集劑、著色劑、或固著劑等，並以抄紙機來進行濕式抄造。抄紙機可以使用圓網抄紙機、長網抄紙機、短網抄紙機、傾斜型抄紙機、從該等當中相同種類或不同種類的抄紙機組合而成的複合式抄紙機等。可以利用空氣乾燥機、滾筒式乾燥機、抽吸式滾筒乾燥機、紅外線式乾燥機等，使抄紙後的濕紙乾燥，而得到片材。

利用濕式抄造法時，較佳的是經過纖維交絡處理步驟來製造，該纖維交絡處理步驟是使以形成有含有網上水分之片材的金屬纖維為主體的成分彼此交絡。在此，纖維交絡處理步驟較理想的是採用例如對濕紙金屬纖維片材面噴射高壓噴射水流的纖維交絡處理步驟，具體而言，是在正交於片材的流動方向的方向上配置排列複數個噴嘴，從這複數個噴嘴同時噴射高壓噴射水流，藉此可涵蓋片材整體來使以金屬纖維為主體的纖維彼此交絡。

又，較理想的是包含燒結步驟，該燒結步驟是讓藉由前述壓縮成形或濕式抄造法所得到的金屬纖維不織布，在真空中或在非氧化環境氣體中以金屬纖維的熔點以下的溫度來燒結。藉由使金屬纖維彼此的接點相融接，而變得可提高燒結後的本身發熱層的強度，並提升通電時的本身發熱性或加工適應性。用於燒結的金屬纖維可為1層，亦可為複數層。在燒結了複數層的情況下，會有容易得到厚膜的緩衝材之優點。 [實施例]

以下，根據實施例及比較例來說明緩衝材，但本發明並非限定於實施例的內容之發明。再者，有關於在實施例中所得到的片狀之緩衝材的物理性質測定內容如以下所述。

＜充填率＞緩衝材的短邊與長邊的尺寸，是利用JIS1級的直尺來測定。緩衝材的厚度是利用在三豐(Mitutoyo)股份公司製之數位式指示器(digimatic indicator)「ID-C112X」中安裝了φ15mm的量測探頭而成之用具，來測定緩衝材的9個點的厚度，且將9個點的平均值設為片材厚度。又，所得到的緩衝材的重量是利用電子天平來測定。由上述尺寸、厚度、及重量，可如下述地算出體積密度(bulk density)。體積密度＝(緩衝材的重量)/(緩衝材的短邊×緩衝材的長邊×緩衝材的厚度) 利用上述體積密度，可如下述地算出緩衝材的充填率。充填率＝緩衝材的體積密度/材質的真比重×100

＜壓縮變形率、復原率＞準備邊長30mm的方形的緩衝材之試驗片，利用在三豐(mitutoyo)股份公司製之數位式指示器(digimatic indicator)「ID-C112X」中安裝了φ15mm的量測探頭而成的用具，來測定壓縮前的試驗片之膜厚。膜厚測定時，緩緩地下降成僅有探針的自重施加於試驗片，並且探針接觸到試驗片的次數是設為僅1次，來測定試驗片的膜厚(T0的測定)。

接著，以不鏽鋼製之直徑100mm的壓縮板作為冶具，利用1kN的荷重元(Load Cell)來壓縮試驗片。連續進行3次下述之試驗片的壓縮、解除動作：將壓縮速度設為1mm/min，並使壓縮應力逐漸地從0MPa增加到1MPa(900N)後再予以解除。從藉由此試驗得到的「應力-應變圖」，來計算相對於應力之實際的應變，並依照以下的算式來算出壓縮變形量。壓縮變形量＝(第1次之上升部的應變)-(第2次之上升部的應變)

上述上升部是指壓縮應力從2.5N開始增加時的應變(理想上應設為0MPa，但為了防止誤差)。利用前述的測微計(Micrometer)來測定試驗片的膜厚，且將其設為壓縮變形量，並從與壓縮前的試驗片的膜厚之差來算出T1。再者，在壓縮後，解除荷重後的膜厚是在解除的1分鐘後進行測定。試驗結束後的試驗片是在空調環境下(23±5℃，濕度55±15%)保管。最後，利用上述測微計來測定在空調環境下保管3天(72小時)後的試驗片之膜厚。將此時測定的膜厚設為「試驗3天後的膜厚」(T2的測定)。

從藉由以上的測定得到的T0、T1、及T2，根據下述算式來算出壓縮變形率、復原率。壓縮變形率=(T0-T1)/T0×100 復原率=(T2-T1)/(T0-T1)×100 上述T0是施加荷重前的緩衝材之膜厚，上述T1是經施加荷重且解除荷重後的緩衝材之膜厚，上述T2是荷重解除後72小時之時間點下的緩衝材之膜厚。

[實施例1] 將纖維的直徑為8μm的不鏽鋼長纖維以聚乙烯醇集結成束的成束物，裁斷成纖維長度成為3mm的纖維束，將該纖維束60g、及1g的聚乙烯醇纖維分散於水中，進一步地製成漿料液。將漿料液投入抄網上，以成為基重270g/m² ，製得經脫水、乾燥的緩衝材，以在搬送時不會施加必要最低限度的壓力以外之壓力。在氫氣環境氣體下以燒結溫度1120℃將該緩衝材加熱1小時，來得到緩衝材狀的緩衝材。由於在所製得的緩衝材之外周部上，會有纖維的交絡不均一的部分，因此可裁斷去除非均質部分，而得到形狀整齊的金屬纖維緩衝材。將該緩衝材的物理性質顯示於表1。

[實施例2] 除了將實施例1的漿料液的基重從270g/m² 變更為300g/m² 以外，與實施例1同樣地進行來製得緩衝材。

[實施例3] 將在實施例2中製作出的緩衝材2片重疊，且將100μm的聚對苯二甲酸乙二酯薄膜重疊10片而成的物件作為厚度調整用間隔件，而以包圍緩衝材的4邊的方式，設置在加壓機的壓縮板之間。之後，藉由油壓式加壓機以110MPa在常溫下壓製5分鐘，藉此得到厚膜的緩衝材。將該緩衝材的物理性質顯示於表1。

[實施例4、5] 除了將實施例3中的緩衝材之積層片數從2片變更為在實施例4中是3片、在實施例5中是4片來進行壓製以外，與實施例3同樣地進行來製作出緩衝材。將該緩衝材的物理性質顯示於表1。針對在實施例4中所得到的緩衝材，將有關於壓縮變形率、復原率之計算的「應力-應變圖」顯示於圖3。在圖3中，有關於壓縮變形率測定下的壓縮、解除動作之各次的結果是顯示在各自的圖表中。如該圖所示，在第1次的壓縮中，使荷重逐漸地從0MPa增加並施加到1MPa，並在將荷重解除後，開始第2次的壓縮之時間點下，彈性變形被解除而顯示有壓縮應變(T1)的290μm，且彈性變形量成為447μm。

[比較例1、2] 除了將實施例3中的緩衝材之積層片數從2片變更為在比較例1中是7片、在比較例6中是11片以外，與實施例3同樣地進行來製作出緩衝材。將該緩衝材的物理性質顯示於表1。

[實施例6] 將纖維的直徑為18.5μm的銅線裁斷成為長度10mm，得到了銅纖維的集合體。將銅纖維分散於水中，並進一步地添加聚丙烯醯胺溶液來作為黏度調整劑，而製成漿料液。將此溶液投入抄網上，以成為基重300g/m² ，得到經脫水、乾燥的片材，以在搬送時不會施加必要最低限度的壓力以外之壓力。之後，在1020℃、氫氣環境氣體下加熱1小時，來製得片狀的緩衝材。由於在所製得的緩衝材之外周部上，會有纖維交絡不均一的部分，因此可裁斷去除非均質部分，而得到形狀整齊的緩衝材。

[實施例7] 除了在實施例6中的脫水、乾燥步驟後，追加以線性壓力240kg/cm、速度3m/分鐘的輥壓機對緩衝材進行常溫壓製的步驟以外，和實施例6同樣地進行來製作出緩衝材。

[比較例3] 對纖維徑110μm、網孔開口144μm、平織的銅網(#100)，以和實施例1同樣的方法來進行物理性質測定。將比較例3之「應力-應變圖」顯示於圖4。銅網的壓縮變形率為非常小的2.9%，因而缺乏緩衝性。

[比較例4] 對厚度500μm的壓延銅板，以和實施例1同樣的方法來進行物理性質測定。將比較例1之「應力-應變圖」顯示於圖5。如該圖所示，壓延銅板並未彈性變形，和實施例的金屬纖維片材有著根本上的不同。

[表1] [不鏽鋼板的應變確認] 將上述實施例及比較例切出成外徑320mm、內徑300mm的圓形，且設置在設置有O型環的不鏽鋼板上，於其上再另外蓋上不鏽鋼板，並以螺絲固定，以針對不鏽鋼板的應變進行確認。確認方法是首先對不鏽鋼板照射螢光燈的光。之後，在已映照於不鏽鋼板上的螢光燈之成像上確認是否有應變產生。

首先，在使用了壓縮變形率為0%的比較例4之金屬板的情況下，在不鏽鋼板的表面中的螢光燈之成像上確認到應變。其原因在於，由於金屬板不會壓縮變形，因而不會發揮緩衝性，結果在不鏽鋼板上產生了應變。相對於此，在使用了實施例1~7的緩衝材之情況下，在螢光燈的成像上並未確認到應變。這是因為金屬纖維緩衝材也會補正螺絲鎖固時產生的微小應變，而實現了精密的平面性之故。

有關於壓縮變形率，實施例1、2的緩衝材之壓縮變形率為79.8%、74.3%而非常高，復原率是15.5%、16.0%而成為較低的值。該緩衝材對壓縮應力具有非常高的緩衝性。

接著，在實施例3的緩衝材中，雖然壓縮變形率為58.9%而相較於實施例1、2變得更低，但仍顯示充分的值，復原率為71.4%而顯示了非常高的值。亦即，(1)具有對壓縮應力的緩衝性，並且(2)在解除荷重後(72小時後)，已變形的厚度已復原，且在荷重解除後對緩衝材的壓縮構件表現反彈力，在壓縮構件已位移的情況下之順應性優異。

此外，雖然實施例4的緩衝材之壓縮變形率為37.9%而更加降低，但復原率為99.3%而幾乎已完全地復原到壓縮前的厚度，實施例5的緩衝材可確認到壓縮變形率為23.5%，復原率則是顯示100%，已完全地復原到壓縮前的厚度。在實施例5中也顯示有100%的復原率。另一方面，比較例1、2的緩衝材之壓縮變形率為4.7%、1.9%而較低，缺乏緩衝性。

又，在實施例6、7中，是使用銅纖維來製作出緩衝材，這些緩衝材也可顯示良好的壓縮變形率。又，在比較例3、4中，以非不織布的銅網、銅板取代緩衝材來測定時，確認了壓縮變形率為2.9%、0%而非常低，未顯示出緩衝性。

1‧‧‧緩衝材

2‧‧‧金屬纖維

圖1是顯示本發明之實施形態的緩衝材的截面圖。圖2是顯示本發明之實施形態的緩衝材的照片圖。圖3是實施例的應力-應變圖。圖4是實施例的應力-應變圖。圖5是比較例的應力-應變圖。

Claims

一種緩衝材，是由金屬纖維交絡而構成的不織布所形成，該緩衝材的特徵在於：前述金屬纖維彼此的至少一部分相固著，在前述金屬纖維間形成有空隙，壓縮該緩衝材時，產生壓縮變形，且下述壓縮變形率為5%~80%，壓縮變形率=(T0-T1)/T0×100 T0：施加荷重前的緩衝材之膜厚，T1：經施加荷重且解除荷重後的緩衝材之膜厚。
如請求項1之緩衝材，其中以比產生上述壓縮變形高的壓縮應力來壓縮時，除了會產生上述壓縮變形之外，還會產生彈性變形。
如請求項1或2之緩衝材，其中上述壓縮變形率為10%~75%。
如請求項1或2之緩衝材，其中於荷重解除後，在72小時之時間點下的下述復原率為15%~100%，復原率=(T2-T1)/(T0-T1)×100 T0：施加荷重前的緩衝材之膜厚，T1：經施加荷重且解除荷重後的緩衝材之膜厚，T2：荷重解除後72小時之時間點下的緩衝材之膜厚。
如請求項1或2之緩衝材，其為環狀。
如請求項1或2之緩衝材，其中下述緩衝材之充填率為1~40%，緩衝材的充填率(%)=(基重/緩衝材之厚度/材質之真密度)×100。
一種台構件，其特徵在於設置有如請求項1或2之緩衝材。