CN110088369B

CN110088369B - 缓冲纸

Info

Publication number: CN110088369B
Application number: CN201880005168.8A
Authority: CN
Inventors: 奥村胜弥; 津田统
Original assignee: Tomoegawa Paper Co Ltd
Current assignee: Tomoegawa Co Ltd
Priority date: 2017-01-16
Filing date: 2018-01-10
Publication date: 2022-02-11
Anticipated expiration: 2038-01-10
Also published as: US10988876B2; EP3569751B1; CN110088369A; US20200063302A1; EP3569751A1; JP2018115394A; TW201829165A; WO2018131592A1; EP3569751A4; TWI653148B; JP6954742B2; CA3046449A1

Abstract

本申请的发明提供一种缓冲材料和设置有所述缓冲材料的台部件。所述缓冲材料由无纺布构成，所述无纺布通过使金属纤维粘结或者缠绕而构成，其特征在于，当压缩该缓冲材料时，产生压缩变形，下述压缩变形率是5％～80％。压缩变形率＝(T0－T1)/T0×100，T0是施加负荷前的缓冲材料的膜厚，T1是施加负荷并解除了所述负荷后的缓冲材料的膜厚。

Description

缓冲纸

技术领域

本发明涉及缓冲纸。

本申请基于在2017年1月16日于日本提出专利申请的特愿2017-004770号主张优先权，并在此援引其内容。

背景技术

一直以来，为了维持装置中的压缩部件的平行度，会使用弹簧、树脂环等弹性部件。例如，在专利文献1所记载的装置中，为了维持基座和层压部件之间的平行度使用了垫圈。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：特开平8-55904号

发明内容

发明所要解决的课题

在专利文献1的装置中以密封环槽形成在基座的端部而成为左右非对称结构的方式在设计上将具备各种构成元件的装置设计为对称结构是困难的。由于用弹簧、垫圈等金属板材构成的缓冲材料对负荷的推斥力大，所以因为非对称结构会产生细微的变形。

鉴于上述问题，本发明以提供一种缓冲材料(缓冲纸)为目的，所述缓冲材料(缓冲纸)在装置即便是非对称结构的情况下，也不易产生因为装置的结构而造成的部件之间的变形。

用于解决课题的手段

本发明人潜心研究的结果为，通过着眼于缓冲材料的压缩变形特性，而不是用弹簧、垫圈等金属板材形成的弹性部件以至想到了一种新的缓冲材料。即、本发明包括以下方面。

＜1＞一种缓冲材料，所述缓冲材料由无纺布构成，所述无纺布通过使金属纤维粘结或者缠绕而构成，其特征在于，

当压缩所述缓冲材料时，产生压缩变形，

下述压缩变形率是5％～80％，

压缩变形率＝(T0－T1)/T0×100

所述T0是施加负荷前的缓冲材料的膜厚，

所述T1是施加负荷并解除所述负荷后的缓冲材料的膜厚。

＜2＞根据＜1＞所述的缓冲材料，其特征在于，在使用比所述压缩变形产生的压缩应力高的压缩应力压缩时，弹性变形与所述压缩变形同时产生。

＜3＞根据＜1＞或＜2＞所述的缓冲材料，其特征在于，所述压缩变形率是10％～75％。

＜4＞根据＜1＞至＜3＞中任一项所述的缓冲材料，其特征在于，所述负荷解除后，经过了72小时时的下述复原率是15％～100％，

复原率＝(T2－T1)/(T0－T1)×100

所述T0是施加负荷前的缓冲材料的膜厚，

所述T1是施加负荷并且解除所述负荷后的缓冲材料的膜厚，

所述T2是负荷解除后经过了72小时时的缓冲材料的膜厚。

＜5＞根据＜1＞至＜4＞中任一项所述的缓冲材料，其特征在于，所述缓冲材料是环状的。

＜6＞根据技术方案1至5中任一项所述的缓冲材料，其特征在于，下述缓冲材料的占空系数是1～40％，

缓冲材料的占空系数(％)＝(基重/缓冲材料的厚度/材质的真密度)×100

＜7＞一种台部件，其特征在于，设置有＜1＞至＜6＞中任一项所述的缓冲材料。

发明效果

本发明的缓冲材料与弹簧、垫圈等不同，具有在被施加了压缩应力后立刻根据压缩应力压缩变形的特性，并通过进行低推斥变形以作为部件间的缓冲物起作用，使部件间的变形不易产生。通过与部件间的变形相对应的压缩变形能够校正该变形。

另外，本发明的缓冲材料在通过负荷被施加了压缩应力后立刻压缩变形，在该阶段不易产生因为弹性变形而产生的推斥力，不易错位。因此，无需在缓冲材料的设置部件中设置用于防止错位的收纳槽。

附图说明

图1是示出本发明的实施方式涉及的缓冲材料的剖视图。

图2是示出本发明的实施方式涉及的缓冲材料的照片图。

图3是实施例涉及的应力-变形图表。

图4是实施例涉及的应力-变形图表。

图5是比较例涉及的应力-变形图表。

具体实施方式

以下就本发明涉及的缓冲纸(与缓冲材料同义，以下酌情称之为缓冲材料)进行说明，该说明书和附图的记载是对本发明进行说明的，而非不恰当地对本发明的范围进行限制的。

《缓冲材料》

本发明的缓冲材料由通过金属纤维粘结或者缠绕而构成的无纺布构成，并且在金属纤维之间形成有许多空隙。在这点上与用弹簧等金属板材构成的缓冲材料之间有着根本性的不同。图1是示出缓冲材料1的剖视图，缓冲材料1由多个金属纤维2粘结构成。

多个金属纤维2粘结指的是金属纤维2彼此之间至少一部分粘着的状态，也可以是金属纤维2彼此之间熔接。另外，金属纤维缠绕指的是金属纤维彼此之间不粘结而是缠绕的状态，只要物理接触即可。具体地，缓冲材料1中包括未对金属纤维2进行编织的无纺布，不包括像网那样地编织多个金属纤维2而得到的织布以及金属箔。其中，从适当地表现压缩变形的观点考虑优选无纺布。图2是示出缓冲材料的照片图。如在图1中所说明的，示出了在金属纤维之间存在有空隙。

作为金属纤维2的种类无特别限定，可以列举出铝、铜、钛、镍、金、铂、铅等金属以及不锈钢、黄铜等的合金。这其中，根据适度的导电性和不易氧化性、可加工性等可以优选使用不锈钢。金属纤维2既可以是单独的种类，也可以同时使用多个种类。另外，也可以根据目的对上述金属和合金实施电镀等表面处理。

根据缓冲材料1的用途来决定金属纤维2的平均纤维长，优选是500μm～10mm。如果是500μm以上纤维易缠绕，如果是10mm以下就能够设为具有更加均质的空隙的结构体。此外，本说明书中的“平均纤维长”是用显微镜例如测量20条金属纤维的纤维长并对测量值进行平均而得到的值。

同样地根据用途来决定金属纤维2的平均直径，一般是1μm～50μm的话就能够保持适度的纤维强度，在表现适当的变形性方面是优选的。另外，本说明书中的“平均直径”是用显微镜例如测量20条金属纤维的直径并对测量值进行平均而得到的值。

在不丧失缓冲材料的缓冲性的范围内，金属纤维2彼此之间既可以不借助粘结剂直接接合，也可以借助粘结剂接合。作为粘结剂，例如除了可以使用丙烯酸类粘合剂、环氧类粘合剂、氨基甲酸酯类粘合剂等有机类粘结剂之外，还可以使用胶态二氧化硅、水玻璃、硅酸钠等无机质粘合剂。

金属纤维2彼此之间部分接触而非整个接触。因此，在缓冲材料1中形成空隙。按照以下方式将缓冲材料1中的金属纤维2的体积比定义为占空系数。

该占空系数是用于影响后述的压缩变形率的重要要素。根据用途合适的占空系数不同，优选是1％～40％，更优选是4％～20％。是1％以上时能够确保最低限度的金属纤维量，是40％以下时缓冲材料不会变得过硬，并且容易产生压缩变形。

如果压缩现有的弹簧等弹性部件，会伴随弹性变形而变形。即、弹性部件产生推斥力。相对于此，本发明涉及的缓冲材料的特征在于具有压缩变形特性，该特征是本发明涉及的缓冲材料兼具金属纤维的刚度和因为空隙而产生的柔软性的结果。本发明的缓冲材料在压缩时产生压缩变形，例如，用1MPa的负荷来压缩本发明的缓冲材料时产生压缩变形。压缩装置的头速度(负荷的移动速度)例如是1mm/1分钟。

本发明中的“压缩变形”指的是在对缓冲材料施加负荷(压缩应力)并解除了该负荷后产生的变形。由于弹性变形在解除负荷后会立即复原，所以弹性变形不包括在本发明涉及的“压缩变形”中。因此，“塑性变形”和“经过长时间复原而非立即复原的变形”包括在本发明的压缩变形中。通过上述负荷压缩缓冲材料，并解除负荷，例如在1分钟后，如果缓冲材料的膜厚减少了则可以说产生了压缩变形。本发明的缓冲材料与在施加负荷时不塑性变形而弹性变形的弹簧等不同，其在施加负荷(压缩应力)后立即根据负荷压缩变形。

在设置有缓冲材料的装置结构是非对称的情况下，如果在夹具等压缩部件之间设置弹簧等的话，弹簧相对于压缩力弹性变形，吸收压缩力的反面、推斥力变大，校正部件之间的变形的作用小。相对于此，由于本发明的缓冲材料相对于压缩力压缩变形，所以推斥力小，并且由于校正部件之间的变形的作用大，所以非常有用。

按照以下方式定义表示缓冲材料的压缩变形的程度的压缩变形率。

压缩变形率＝(T0－T1)/T0×100

上述T0是施加负荷前的缓冲材料的膜厚，

上述T1是施加负荷并且解除了所述负荷后的缓冲材料的膜厚。

由于本发明的缓冲材料的压缩变形率越高缓冲性就越高所以优选，作为其上限是80％以下，并且75％以下更优。是80％以下时能够不过度压缩变形，并且能够保留后述的弹性变形的余地。而关于下限，为了确保缓冲性，至少是5％以上，优选10％以上，23％以上更优，并且尤其优选是35％以上。

另外，本发明的缓冲材料在通过负荷被施加了压缩应力后立刻压缩变形，在该阶段不易产生因压缩变形而产生的推斥力，并且不易错位。因此，不需要在缓冲材料的设置部件中设置用于防止错位的收纳槽。相对于此，由于相对于压缩应力(非压缩变形)而弹性变形的弹簧等所不具备该效果，所以产生了在这些弹性部件中设置用于防止错位的收纳槽的需求。

另外，优选本发明的缓冲材料不仅产生压缩变形，并且在比上述压缩变形产生的压缩应力更高的压缩应力压缩时，与压缩变形同时产生弹性变形。因为弹性变形而发挥对压缩部件的推斥力，由此能够作为部件之间的支承体恰当地起作用。

本发明的缓冲材料虽然在压缩时会产生压缩变形，但是因为金属纤维彼此之间粘结或者缠绕的特性，所以有时具有如果经过了长时间减少的膜厚就会复原的特性。长时间例如是在施加上述负荷并解除了上述负荷后经过72小时后。通过该复原性，例如在缓冲材料压缩变形后，因为压缩部件的压力减少等压缩部件之间的距离变宽，在这种情况下，通过复原性能够追随压缩部件的位移，不易在压缩部件之间产生间隙。

复原率＝(T2－T1)/(T0－T1)×100

上述T0是施加负荷前的缓冲材料的膜厚，

上述T1是施加负荷并且解除了所述负荷后的缓冲材料的膜厚，

上述T2是负荷解除后经过了72小时时的缓冲材料的膜厚。

由于上述复原率越高，就越能够追随压缩部件的位移，所以优选。复原率优选是15％～100％，更优选是20％～100％，最优选是70％～100％。

根据用途适当变更缓冲材料的厚度，例如是30μm～3mm，更优选是500μm～2mm。

另外，本说明书中的“缓冲材料的厚度”指的是在使用空气端子下落方式的膜厚计(例如，三丰公司制：数显千分表ID-C112X)例如对缓冲材料的任意数量的测量点进行的情况下得到的这些测量点的值的平均值。

根据本发明的缓冲材料的用途不对其立体形状作特别限定，例如可例示出片材状、卷筒状、球状、绳带状、多边形状、网状、环状等，并且这些形状也可以同时存在，例如也可以是绳带状和球状交叉在一起而得到的形状。其中，优选能够配置在装置内部结构的周围的环状形状。

缓冲材料适宜作为部件之间的要求细微的平行度的缓冲材料用途来使用，也可以作为衬垫、垫圈等替代用途来使用。可以将本发明的缓冲材料恰当地设置到需要缓冲性的台部件中。

对于台部件一般要求平面性，具体地可以列举出吸附台、机械吸附台、静电吸附台等。

＜＜缓冲材料的制造方法＞＞

以下对本发明的缓冲材料的制造方法进行说明，不过只是示出制造方法的一个例子，只要能够获得本发明的缓冲材料那么使用什么样的制造方法都可以。作为制造方法的一个例子能够通过压缩成形金属纤维的方法、用湿式抄造法对包含金属纤维的原料进行抄纸等来进行无纺布化。

在通过压缩成形来获得缓冲材料的情况下，能够通过对使用梳理法、气流成网法等获得的金属纤维的集合物进行压缩等来形成片材。这时，为了实现纤维之间的结合也可以在纤维之间浸渗粘结剂。对于该粘结剂不做特别限定，例如除了丙烯酸类粘合剂、环氧类粘合剂、氨基甲酸酯类粘合剂等有机类粘结剂之外，还可以使用胶态二氧化硅、水玻璃、硅酸钠等无机质粘合剂。此外，也可以在纤维的表面预先覆盖热粘接性树脂，并在层压金属纤维的集合物后进行加压、加热压缩以代替浸渗粘结剂。

另外，也可以通过将金属纤维等分散在水中进而将金属纤维等抄起的湿式抄造法来制作缓冲材料。具体地，以金属纤维为主体来调制料浆，并在其中适当添加填料、分散剂、增稠剂、消泡剂、纸力增强剂、上浆剂、凝聚剂、着色剂、固定剂等以在抄纸机中进行湿式抄造。作为抄纸机可以使用圆网抄纸机、长网抄纸机、短网抄纸机、倾斜型抄纸机、从这些中组合同类或者不同类的抄纸机而得到的组合抄纸机等。能够通过使用空气干燥器、圆筒干燥器、吸入筒式干燥器、红外方式干燥器等来干燥抄纸后的湿纸，并得到片材。

在使用湿式抄造法时，优选经过纤维缠绕处理工序来制造，在所述纤维缠绕处理工序中使以金属纤维为主体的成分互相缠绕，所述金属纤维用于形成网上的包含水分的片材。其中，作为纤维缠绕处理工序例如优选采用向湿纸金属纤维片材面喷射高压喷射水流的纤维缠绕处理工序，具体地，在与片材的流动方向正交的方向上排列多个喷嘴，通过从所述多个喷嘴同时喷射高压喷射水流，能够在整个片材范围内使以金属纤维为主体的纤维彼此之间缠绕。

另外，优选包括烧结工序，在所述烧结工序中，在真空中或者非氧化气氛中用金属纤维的熔点以下的温度对通过所述压缩成形或者湿式抄造法获得的金属纤维无纺布进行烧结。通过金属纤维彼此之间的接触点熔接能够提高烧结后的自发热层的强度，并通电时的自发热性、可加工性提高。

用于烧结的金属纤维既可以是单层，也可以是多层。在烧结多层时，具有容易获得厚膜缓冲材料的优点。

实施例

以下基于实施例和比较例对缓冲材料进行说明，本发明不受限于实施例的内容。此外，与在实施例中获得的片材状的缓冲材料相关的物理性质测量内容如下。

＜占空系数＞

使用JIS1级金属尺子来测量缓冲材料的短边和长边的尺寸。关于缓冲材料的厚度，使用在三丰股份公司制的数显千分表“ID－C112X”中安装

的测头得到的工具对缓冲材料的9处的厚度进行测量，进而将9处的平均值作为片材厚度。另外，使用电子天平测量获得的缓冲材料的重量。

由上述尺寸、厚度和重量如下计算出堆密度。

堆密度＝(缓冲材料的重量)/(缓冲材料的短边×缓冲材料的长边×缓冲材料的厚度)

使用上述堆密度如下计算出缓冲材料的占空系数。

占空系数＝缓冲材料的堆密度/材质的真比重×100

＜压缩变形率、复原率＞

准备30mm见方的缓冲材料的试验片，使用在三丰股份公司制的数显千分表“ID－C112X”中安装

的测头得到的工具来测量压缩前的试验片的膜厚。在测量膜厚时，以仅仅将探测器的自重施加到试验片的方式缓慢下降，并且将使探测器与试验片接触的次数设为只有一次，对试验片的膜厚进行测量(T0的测量)。

接着，将直径是100mm的不锈钢制压缩板作为夹具，使用1kN的重量传感器来压缩试验片。将压缩速度设为1mm/min，并且在将压缩应力缓缓增加至0MPa～1MPa(900N)后解除，对试验片持续进行三次这样的压缩、解除动作。由通过此试验获得的“应力-变形图表”计算出相对于应力的实际变形，根据以下计算式计算出压缩变形量。

压缩变形量＝(第一次的上升部的变形)－(第二次的上升部的变形)

上述上升部指的是压缩应力从2.5N开始增加时的变形(理想地应该设为0MPa，但是这是为了防止误差)。使用前述的千分尺测量试验片的膜厚，并将此作为压缩变形量，由其与压缩前的试验片的膜厚之间的差来计算出T1。另外，对于压缩后并且解除了负荷后的膜厚，从解除开始经过1分钟后进行测量。在空调环境下(23±5℃、湿度55±15％)保管试验完成后的试验片。

最后，使用上述千分尺测量在空调环境下保管了3日(72小时)的试验片的膜厚。将此时测量出的膜厚设为“试验3日后的膜厚”(T2的测量)。

基于下述计算式由在以上测量中获得的T0、T1、T2计算出压缩变形率、复原率。

压缩变形率＝(T0－T1)/T0×100

复原率＝(T2－T1)/(T0－T1)×100

上述T0是施加负荷前的缓冲材料的膜厚，

上述T2是负荷解除后经过了72小时时的缓冲材料的膜厚。

〔实施例1〕

将60g的纤维束和1g的聚乙烯醇纤维分散到水中，进一步得到料浆液，所述纤维束是将用聚乙烯醇捆扎纤维的直径是8μm的不锈钢长纤维而得到的捆扎物裁切为纤维长是3mm而得到的。以270g/m²的基重将料浆液投入到造纸网上，在输送时以不施加所需施加的最低限度的压力以外的压力的方式得到脱水、干燥的缓冲材料。在氢气气氛下，以1120℃的烧结温度加热同缓冲材料1小时，得到缓冲材料状的缓冲材料。由于在获得的缓冲材料的外周部存在纤维缠绕不均匀的部分，所以裁剪除去非均质部分，得到形状整齐的金属纤维缓冲材料。将该缓冲材料的物理性质在表1中示出。

〔实施例2〕

除了将实施例1的料浆液的基重由270g/m²变更为300g/m²以外，其他与实施例1同样地处理以得到缓冲材料。

〔实施例3〕

重叠2张在实施例2中制作的缓冲材料，将重叠10张100μm的聚对苯二甲酸乙二醇酯薄膜得到的物品作为厚度调整用隔离片以包围缓冲材料的四边的方式设置到压力机的压缩板之间。然后，使用液压式压力机以110MPa常温按压5分钟，由此得到厚膜缓冲材料。将该缓冲材料的物理性质物性在表1中示出。

〔实施例4、5〕

在实施例4中将实施例3中的缓冲材料的层压张数由2张变更为3张以进行按压，在实施例5中将实施例3中的缓冲材料的层压张数由2张变更为4张以进行按压，除此之外，其他与实施例3同样地处理以制作出缓冲材料。将该缓冲材料的物理性质在表1中示出。

关于在实施例4中获得的缓冲材料，在图3中示出压缩变形率、复原率计算涉及的“应力-变形图表”。在图3中，将在每次的压缩变形率测量中的压缩、解除动作涉及的结果用相应的图表示出。如同图所示，在第一次的压缩中，一边将负荷缓缓增加到0MPa～1MPa一边施加负荷，在解除负荷后，开始第二次的压缩的时间点处，弹性变形被解除并且示出压缩变形(T1)是290μm，弹性变形量是447μm。

〔比较例1、2〕

在比较例1中将实施例3中的缓冲材料的层压张数由2张变更为7张，在比较例6中将实施例3中的缓冲材料的层压张数由2张变更为11张，除此之外，其他与实施例3同样地处理以制作出缓冲材料。将该缓冲材料的物理性质在表1中示出。

〔实施例6〕

将纤维的直径是18.5μm的铜线裁切为10mm的长度，得到铜纤维的集合体。将铜纤维分散到水中，进一步将聚丙烯酰胺溶液作为粘度调整剂进行添加，得到料浆液。将该溶液以300g/m²的基重投入到造纸网上，在输送时以不施加所需施加的最低限度的压力以外的压力的方式得到脱水、干燥的片材。然后，在氢气气氛下以1020℃加热一小时，得到片材状的缓冲材料。由于在获得的缓冲材料的外周部存在纤维缠绕不均匀的部分，所以裁剪除去非均质部分，得到形状整齐的缓冲材料。

〔实施例7〕

在进行了实施例6中的脱水、干燥工序后，除了追加用线压是240kg/cm、速度是3m/分钟的辊压机对缓冲材料进行常温按压的工序以外，其他与实施例6同样地处理以制作出缓冲材料。

〔比较例3〕

用与实施例1同样的方法对纤维直径是110μm、孔径是144μm的平纹铜网(#100)进行物理性质测量。比较例3相关的“应力-变形图表”在图4中示出。铜网的压缩变形率是2.9％，非常小，缺乏缓冲性。

〔比较例4〕

用与实施例1同样的方法对厚度是500μm的轧制铜板进行物理性质测量。比较例1相关的“应力-变形图表”在图5中示出。如该图5所示，轧制铜板未弹性变形，与实施例的金属纤维片材根本不同。

[表1]

〔不锈钢板的变形确认〕

将上述实施例和比较例剪裁为外径是320mm、内径是300mm的圆状，并设置到设置有O环的不锈钢板上，再从其上覆盖不锈钢板，用螺丝固定，对不锈钢板的变形进行确认。

作为确认方法，首先对不锈钢板照射荧光灯的光。然后，确认映到不锈钢板的荧光灯的影像是否发生了变形。

首先，在使用比较例4的压缩变形率是0％的金属板的情况下，在不锈钢板的表面上的荧光灯的影像中确认出了变形。原因在于，由于金属板不压缩变形，所以未发挥缓冲性，结果在不锈钢板中产生了变形。

相对于此，在使用实施例1～7的缓冲材料的情况下，在荧光灯的影像中没有确认出变形。这是由于金属纤维缓冲对在螺纹紧固时发生的微小变形也进行了校正，实现了精密的平面度。

关于压缩变形率，实施例1、2的缓冲材料的压缩变形率分别是79.8％、74.3％，非常高，复原率是低的值，分别是15.5％、16.0％，。该缓冲材料对于压缩应力具有非常高的缓冲性。

其次，在实施例3的缓冲材料中，示出压缩变形率是58.9％，虽然比实施例1、2低、然而是足够的值，示出复原率是71.4％，是非常高的值。即、(1)具有对压缩应力的缓冲性，并且(2)在解除了负荷后(72h后)变形的厚度复原，在负荷解除后对缓冲材料的压缩部件表现出推斥力，在压缩部件位移了的情况下的追从性优良。

进一步确认了，实施例4的缓冲材料的压缩变形率是37.9％，虽然降得更低，但是复原率是99.3％，几乎完全复原到压缩前的厚度，实施例5的缓冲材料的压缩变形率是23.5％，复原率示出为100％，完全复原到了压缩前的厚度。实施例5中也示出了100％的复原率。而比较例1、2的缓冲材料的压缩变形率低，分别是4.7％、1.9％，缺乏缓冲性。

另外，在实施例6、7中，使用铜纤维制作了缓冲材料，这些也能够表现出良好的压缩变形率。另外，在比较例3、4中，将不是无纺布的铜网、铜板作为缓冲材料的替代进行了测量，确认了压缩变形率非常低，分别是2.9％、0％，未表现出缓冲性。

附图标记说明

1 缓冲材料

2 金属纤维。

Claims

1.一种缓冲材料，由无纺布构成，所述无纺布通过使金属纤维粘结或者缠绕而构成，其特征在于，

所述金属纤维的平均直径是1μm～50μm，

当压缩所述缓冲材料时，产生压缩变形，

所述缓冲材料压缩前的厚度是500μm～851μm，

下述压缩变形率是5％～80％，

下述缓冲材料的占空系数是1～40％，

压缩变形率＝(T0－T1)/T0×100

T0是施加负荷前的缓冲材料的膜厚，

T1是施加负荷并且解除所述负荷后的缓冲材料的膜厚，

缓冲材料的占空系数％＝(基重/缓冲材料的厚度/材质的真密度)×100。

2.根据权利要求1所述的缓冲材料，其特征在于，

在使用比由所述压缩变形产生的压缩应力高的压缩应力进行压缩时，弹性变形与所述压缩变形同时产生。

3.根据权利要求1或2所述的缓冲材料，其特征在于，

所述压缩变形率是10％～75％。

4.根据权利要求1或2所述的缓冲材料，其特征在于，

负荷解除后，经过了72小时的下述复原率是15％～100％，

复原率＝(T2－T1)/(T0－T1)×100

T0是施加负荷前的缓冲材料的膜厚，

T1是施加负荷并且解除所述负荷后的缓冲材料的膜厚，

T2是负荷解除后经过了72小时的缓冲材料的膜厚。

5.根据权利要求1或2所述的缓冲材料，其特征在于，

所述缓冲材料是环状的。

6.一种台部件，其特征在于，

所述台部件设置有权利要求1或2所述的缓冲材料。