TWI608107B - Steel plate for can lid and its manufacturing method - Google Patents

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Description

罐蓋用鋼板及其製造方法
本發明係關於：食品罐頭和飲料罐頭等的罐蓋用鋼板及其製造方法。
食品罐頭和飲料罐頭在其製造階段中，是要進行內容物的加熱殺菌處理。這個時候，罐的內外將產生壓力差，而將壓力作用在罐體。罐體主要是由罐身與罐蓋所構成的。兩者之中，罐身的形狀係可很容易將應力分散的圓筒形，因此即使有壓力作用在其身上也很少變形。另一方面，罐蓋之由平面所構成的部分較多，以平面來承受壓力因此較容易變形。罐蓋之過度的變形並不合宜，因此乃期待有人能夠提供：即使承受壓力也不易變形的罐蓋。
用來抑制罐蓋因對抗壓力而產生的變形之方法，係可舉出：提高罐蓋用鋼板的耐壓強度的作法。下列專利文獻1~3所揭示的技術係關於：提高了耐壓強度之罐蓋用的鋼板的技術。
專利文獻1所揭示的技術之高壓噴氣凹型底部罐用鋼板，係藉由規定了：將下降伏強度乘以板厚度之 乘積，來確保加工性，並且藉由規定了將時效後的上降伏強度乘以板厚度二次方後的數值之乘積，來確保耐壓強度。亦即，專利文獻1係揭示：具有高耐壓強度且加工性優異的高壓噴氣凹型底部罐用鋼板及其製造方法，該鋼板的組成分，以質量%計，係含有C：0.020%以上0.090%以下、Si：0.01%以上0.05%以下、Mn：0.05%以上0.60以下%、P：0.001%以上0.100%以下、S：0.001%以上0.025%以下、N：0.0010%以上且未達0.0070%、Al：0.010%以上且{-4.2×N的含量(%)+0.11}%以下，其餘部分是Fe以及不可避免的雜質，將板厚度設定為0.350mm以下；將下降伏強度(N/mm2)乘以前述板厚度(mm)之乘積設定為195(N/mm)以下；實施了軋縮率為10%的預先輥軋變形之後，再以25℃進行了10天的室溫時效處理之後，將上降伏強度(N/mm2)與板厚度(mm)二次方後的數值相乘之乘積設定為52.0N以上。
又，專利文獻2所揭示的技術，係為了達成固溶強化而積極性地添加0.0075~0.013質量%的N，以提高耐壓強度之技術。亦即，專利文獻2所揭示的高壓噴氣罐蓋用鋼板及其製造方法，其鋼板的組成分以質量%計，係含有C：0.025~0.065%、Mn：0.10~0.28%、P：0.005~0.03%、Al：0.01~0.04%、N：0.0075~0.013%，將Si含量限制為0.05%以下，且將S含量限制為0.009%以下，其餘部分是Fe以及不可避免的雜質，時效處理後之在輥軋方向上的降伏強度YP係落在460~540MPa的 範圍，時效處理後之在輥軋方向上的總伸長率是15%以上，時效處理後之在輥軋方向上的降伏點伸長率ELYP是6%以下，以mm單位計量之板厚度t、以MPa單位計量之時效處理後之在輥軋方向上的降伏強度YP、以%單位計量之時效處理後之在輥軋方向上的降伏點伸長率ELYP是符合130≦t×YP×(1-ELYP/100)的關係。
又，專利文獻3所揭示的技術，相對於專利文獻1、專利文獻2是利用比較高的伸長率來獲得高強度的作法，改為較之專利文獻2的技術添加更多的N達到0.007~0.025%的程度，利用變形時效硬化來提高耐壓強度的技術。專利文獻3所揭示的具有高耐壓強度且加工性優異的高壓噴氣罐凹型底部用鋼板及其製造方法，其鋼板的組成分以質量%計，係含有C：0.02~0.10%、Si：0.01~0.5%、P：0.001~0.100%、S：0.001~0.020%、N：0.007~0.025%、Al：0.01~{-4.2×N(%)+0.11}%，並且當Mnf=Mn-1.71×S(惟，式中的Mn量、S量係鋼中的Mn含量(質量%)、S含量(質量%))時，Mnf為0.10%以上且未達0.30%，其餘部分是Fe以及不可避免的雜質。並且這個鋼板，板厚度是0.35(mm)以下，鋼板的下降伏強度(N/mm2)乘以板厚度(mm)的乘積為160(N/mm)以下，以10%的伸長率進行預先拉伸變形之後，再以25℃的條件進行10天的室溫時效處理後的上降伏強度(N/mm2)乘以板厚度(mm)的二次方後的數值的乘積為52.0(N)以上。
〔先前技術文獻〕 〔專利文獻〕
專利文獻1：日本特開2013-147744號公報
專利文獻2：國際公開第2012/077628號
專利文獻3：日本特開2012-207305號公報
然而，這些專利文獻1~3所揭示的技術都是關於使用在高壓噴氣罐的鋼板。而這種高壓噴氣罐的底蓋或凹型底部，為了要達到高耐壓強度，都是形成朝向罐體內面側膨凸(亦即，往內凹陷)的圓拱形狀，因此專利文獻1~3所揭示的技術並未考慮到：前述的食品罐頭等的罐體之在平板形狀的罐蓋很容易產生的因罐內外壓力差所導致的變形。
是以，用來抑制：在食品罐頭等的罐體所使用之以平面構成的部分較多之平板形狀的罐蓋，很容易產生之因罐內外的壓力差所導致的變形的技術，尚未確立。因此，本發明係有鑒於這種情事而開發完成的，其目的是要提供：能夠抑制因罐內外的壓力差所導致的變形之罐蓋用鋼板及其製造方法。
本發明人等，乃針對於：鋼板的機械特性之對罐蓋的耐壓特性所造成的影響進行了檢討。其結果，找到了一種創見，就是：藉由適度地控制下降伏強度YP和降伏點伸長率YPEI，即使是在由平面構成的部分較多之平板形狀罐蓋的情況下，也能夠獲得良好的耐壓特性。
此外，也找到了另一種創見，就是：藉由增加N含量，將Al、Mn、S設定在特定的含量，並且將作為製造條件之胚料加熱溫度、熱軋的捲取溫度、調質輥軋的伸長率予以調整在既定的範圍的話，能夠獲得可符合上述的特定條件之機械特性。
本發明就是基於上述的這兩種創見來開發完成的，其要旨如下。
〔1〕一種罐蓋用鋼板，以質量%計，係含有C：0.020~0.060%、Si：0.01~0.05%、Mn：0.20~0.60%、P：0.001~0.100%、S：0.008~0.020%、N：0.0130~0.0190%、Al：0.005%~{-4.20×N+0.110}%(惟，式中的N是鋼中的N含量(質量%))、當Mnf=Mn-1.7×S(惟，式中的Mn、S是鋼中的Mn含量(質量%)、S含量(質量%))的時候，Mnf為0.30%以上0.58%以下、 其餘部分是Fe以及不可避免的雜質；經過210℃×10分鐘的時效處理之後，下降伏強度YP(N/mm2)以及降伏點伸長率YPEI(%)係符合：YP≧355；YPEI≧2；而且YPEI≧(60/(YP-355))+2；以及YP≦4.09×YPEI+476的關係。
〔2〕一種罐蓋用鋼板的製造方法，其是用來製造前述〔1〕所述的罐蓋用鋼板的製造方法，係先將鋼胚料再加熱到達1150℃以上的溫度；以捲取溫度為680℃以下的條件，來將再加熱後的鋼胚料進行熱軋，以製成熱軋鋼板；將該熱軋鋼板進行冷軋，以製成冷軋鋼板；將該冷軋鋼板進行再結晶退火；再以伸長率為3%以下的條件，來進行調質輥軋。
根據本發明，係可獲得：能夠抑制因罐內外的壓力差所導致的變形之罐蓋用鋼板。
1‧‧‧罐身
2‧‧‧罐蓋
10‧‧‧罐體
第1圖係顯示由罐身和罐蓋組成的罐體的外觀。
第2圖(a)係顯示罐蓋的形狀之平面圖，第2圖(b)係第2圖(a)中的A-A線的剖面圖。
第3圖係顯示針對於因罐蓋的內外壓力差所導致的變 形之罐蓋用鋼板的下降伏強度YP與降伏點伸長率YPEI所造成的影響，進行了評比後的結果之圖表。
本發明的罐蓋用鋼板，其組成分以質量%計，係含有C：0.020~0.060%、Si：0.01~0.05%、Mn：0.20~0.60%、P：0.001~0.100%、S：0.008~0.020%、N：0.0130~0.0190%、Al：0.005~{-4.20×N+0.110}%(惟，式中的N是鋼中的N含量(質量%))，當Mnf=Mn-1.7×S(惟，式中的Mn、S是鋼中的Mn含量(質量%)、S含量(質量%))的時候，Mnf為0.30%以上0.58%以下，其餘部分是Fe以及不可避免的雜質，經過210℃×10分鐘的時效處理之後，下降伏強度YP(N/mm2)以及降伏點伸長率YPEI(%)係符合：YP≧355；YPEI≧2；而且YPEI≧(60/(YP-355))+2；以及YP≦4.09×YPEI+476的關係。
以下將詳細說明本發明的罐蓋用鋼板及其製造方法。
首先，說明本發明的罐蓋用鋼板之組成分。成分是以質量%計量。
C：0.020~0.060%
本發明的鋼板，係經過：熱軋、冷軋、再結晶退火、調質輥軋的各工序來製造的鋼板，必須要具備上述的機械 特性。為了符合這種特性，在本發明的鋼板中，含有作為固溶強化元素的C是很重要的，因此將C含量的下限設定為0.020%。C含量若未達0.020%的話，將會無法獲得本發明所規定的機械特性。此外，C含量係以0.030%以上為宜。另一方面，C含量若超過0.060%的話，將會過度硬質化，因而在進行蓋加工的時候，鋼板與加工模具之間的接觸面壓力變得很高，披覆在鋼板表面上的有機披覆膜將會受到損傷。因此，將C含量的上限設定為0.060%。此外，更好的C含量是0.050%以下。
Si：0.01~0.05%
Si是可對於固溶強化帶來有效的作用，但是含量太多的話，將會使得鋼板的耐腐蝕性變差。Si係在鋼板的原料之鐵礦石中大量含有，因而是在精煉階段予以除去並且調整其含量。在本發明的情況中，與Si對於固溶強化帶來的貢獻度相較，還是比較優先考量要排除Si會使耐腐蝕性變差的影響。因此，係將Si含量設定在對於耐腐蝕性的影響不太明顯的0.05%以下。更好的Si含量是0.03%以下。基於耐腐蝕性的觀點考量，最好是儘量降低Si含量，但是若過度地想要將Si含量降低的話，將使得精煉作業時的負荷增加，因此將其含量下限設定為0.01%。
Mn：0.20~0.60%
Mn是用來調整鋼板的強度之有效的元素，但Mn含 量未達0.20%的話，將無法獲得其效果。另一方面，Mn含量超過0.60%的話，鋼板的強度將變得太高。因此，將Mn含量設定為0.20%以上0.60%以下。Mn含量的下限側是設在0.25%以上為宜。上限側是設在0.55%以下為宜。
P：0.001~0.100%
P是具有很大的固溶強化能的元素，但是若其含量超過0.100%的話，耐腐蝕性將會明顯變差。因此，將P含量的上限設定為0.100%。更好的P含量是0.020%以下。另一方面，若要使P含量未達0.001%的話，必須耗費過大的脫磷成本。因此將P含量的下限設在0.001%。
S：0.008~0.020%
S是會與鋼中的Mn結合而生成MnS。S含量若超過0.020%的話，在高溫時會在結晶粒界析出MnS，而成為造成鋼板脆化的原因。因此將S含量的上限設在0.020%。另一方面，若要使S含量未達0.008%的話，必須耗費過大的脫硫成本。因此將S含量的下限設在0.008%。
N：0.0130~0.0190%
N是對於固溶強化以及用來確保後述的降伏點伸長率YPEI很有幫助的元素。想要使其發揮這些效果，N含量必須是0.0130%以上。另一方面，N含量若超過0.0190%的話，將會導致：變形時效硬化的效果趨於飽和而無法再 有效地作用，或者導致熱間延性的惡化。因此將N含量的上限設在0.0190%。N含量的下限側是設在0.0135%以上為宜。上限側是設在0.0175%以下為宜。
Al：0.005~{-4.20×N+0.110}%(惟，式中的N是鋼中的N含量(質量%))
Al具有作為脫氧劑的作用，是用來提昇鋼板的清淨度所需的元素。又，在本發明中，係利用固溶N來確保機械特性。另一方面，Al會與鋼中的N結合而形成AlN。因此必須抑制AlN之過度的析出，必須限制Al量的上限。Al含量超過{-4.20×N含量(%)+0.110}%的話，AlN將會過度析出，而導致固溶N量變得不足之問題。另一方面，若是Al含量未達0.005%的鋼，將會因脫氧不足而使得鋼板的清淨度變差，所以將下限設在0.005%。此外，本發明中的Al是可溶於酸的Al。
當Mnf=Mn-1.7×S(惟，式中的Mn、S是鋼中的Mn含量(質量%)、S含量(質量%))的時候，Mnf為0.30%以上0.58%以下
Mn是可藉由固溶強化、結晶粒的細粒化來使鋼板的強度增加。但是，Mn將會與S結合而形成MnS，因此對於固溶強化有幫助的Mn量，被視為是：從Mn含量減去可形成MnS的Mn量之後的量。
若考慮到Mn與S的原子量比的話，對於固溶強化有所幫助的Mn量，係可利用Mnf=Mn-1.7×S的數式來表示。Mnf若超過0.58%的話，使結晶粒徑變小的效果 將會變明顯而導致過度硬化。因此乃將Mnf設定為0.58%以下。更好的Mnf是0.53%以下。另一方面，Mnf若未達0.30%的話，將造成鋼板軟化而無法獲得所需的耐壓強度。因此乃將Mnf設在0.30%以上。更好的Mnf是設在0.33%以上。
其餘部分是Fe以及不可避的雜質。
此外，本發明的鋼板的組織係以不含波來鐵組織的組織為宜。波來鐵組織係指：肥粒鐵相與雪明鐵相析出成層狀的組織。有粗大的波來鐵組織存在的話，有時候將成為：在變形時因應力集中而發生裂隙的起點。將罐蓋捲緊安裝在罐身上的時候，如果有這種發生裂隙的起點存在的話，有可能會發展成為在捲緊部上的裂隙，因此，本發明的鋼板是以不含有波來鐵組織的組織為宜。這種不含有波來鐵組織的組織，係可藉由將冷軋時的軋縮率設在80%以上，並且將冷軋後之進行再結晶退火時的退火溫度，予以設定為未達Ac1變態點的作法而獲得。
其次，說明本發明的鋼板所應具備的機械特性。本發明人等，針對於鋼板的機械特性之對於罐蓋的耐壓特性造成的影響加以檢討。其結果，找到了一種創見，就是：藉由適度地控制下降伏強度YP、降伏點伸長率YPEI的話，即使是由平面構成的部分較多之平板形狀的蓋，也可以獲得具有良好的耐壓特性的罐蓋。
具體而言，本發明的鋼板，經過210℃×10分鐘的時效處理之後，下降伏強度YP(N/mm2)以及降 伏點伸長率YPEI(%)係符合：YP≧355；YPEI≧2；而且YPEI≧(60/(YP-355))+2；以及YP≦4.09×YPEI+476的關係。
一般而言，為了抑制對抗壓力之罐蓋的變形，藉由提昇鋼板本身的剛性等，來提高罐蓋的剛性的作法是有效的。相對於此，本發明則是著眼於罐蓋的殘留應力。
第1圖係顯示具有使用本發明的鋼板之罐蓋的罐體10的外觀。如第1圖所示，罐體10主要是由罐身1與罐蓋2所構成。又，第2圖(a)係顯示罐蓋2的形狀之平面圖，第2圖(b)係第2圖(a)中的A-A剖面圖。作為本發明的對象之食品罐頭和飲料罐頭等的罐蓋2，係如第2圖所示，係在外周部附近具有擴展環(請參考第2圖(b)中的元件符號x)。在這個擴展環將會產生因加工所造成的回彈，因而會在罐蓋2內部產生殘留應力。
想要使回彈加大的話，提高鋼板的下降伏強度YP的作法是有效的。另一方面，作為本發明的對象之食品罐頭、飲料罐頭的罐蓋2，係如第2圖所示，係在中央部具有大致上平坦的區域。想要利用這個部分來產生殘留應力的話，提昇降伏點伸長率YPEI的作法是很有效的。換言之，藉由提昇降伏點伸長率YPEI的作法，係可使得罐蓋2的平坦部分產生不連續變形，而成為變形部與未變形部混合存在的狀態，如此一來，就可以使罐蓋2內 部產生殘留應力。
若想要使罐蓋2產生這種殘留應力，必須適度地調整下降伏強度YP與降伏點伸長率YPEI。第3圖係顯示針對於因罐蓋的內外壓力差所導致的變形之罐蓋用鋼板的下降伏強度YP與降伏點伸長率YPEI所造成的影響，進行了評比後的結果之圖表。第3圖所顯示的評比當中，係形成板厚度為0.251mm~0.277mm；通稱直徑為603(直徑是約6英吋再加上3/16英吋)的罐蓋，並且使用耐壓強度測試機，測定了這個罐蓋之因為內外的壓力差所導致的蓋的變形。具體而言，先將所成形後的罐蓋在大氣壓下，捲緊安裝在罐身之後，將加壓空氣注入罐內部而使罐內外壓差設為50kPa，並且測定了這個時候之罐蓋中央部的高度與捲緊部頂點的高度的差值。針對於其結果，將數值為4mm以下的視為合格，將超過4mm的視為不合格，合格者是標示○，不合格者是標示×。
想要在罐蓋內產生殘留應力的話，被認為是下降伏強度YP、降伏點伸長率YPEI愈大愈有利，落在YPEI≧60/(YP-355)+2的領域內的話，蓋變形是合格的。另一方面，下降伏強度YP太高的話，蓋變形將會不合格，必須是YP≦4.09×YPEI+476。為何有這種機轉，就目前的現狀而言，雖然其理由還不太明確，但可以被推論認為是：如果下降伏強度YP太高的話，回彈將會變大，擴展環的形狀將會變得不一致，蓋的形狀將會變得不穩定之類的理由。
此外，本發明的拉伸試驗，是可以使用日本工業規格JIS Z 2201「金屬材料拉伸試驗片」所規定的5號測試片，並且依據日本工業規格JIS Z 2241「金屬材料拉伸試驗方法」來進行。
降伏點伸長率YPEI，是採用：以尺標長度為50mm為基準時的伸長率。又，係以鋼板的輥軋方向，作為拉伸試驗時的拉伸方向。一般而言，鋼板的下降伏強度YP在輥軋方向上是最低的，當壓力作用在罐蓋而發生變形的時候，是從下降伏強度YP最低的輥軋方向開始發生變形，若考慮到罐蓋的耐壓舉動的話，這種考慮到下降伏強度YP最低的方向的作法，將可獲得耐壓強度的下限值，因此，係以鋼板的輥軋方向來當作拉伸方向。
這個下降伏強度YP，雖然係可藉由將成分、製造條件控制在適正的範圍的作法來進行調整，但是，Mn含量與S含量的控制、調質軋縮率的控制是特別重要。此外，這個降伏點伸長率YPEI，雖然係可藉由將成分、製造條件控制在適正的範圍的作法來進行調整，但是Al含量與N含量的控制、胚料加熱溫度、熱軋的捲取溫度的控制是特別重要。
此外，在本發明中，下降伏強度YP(N/mm2)以及降伏點伸長率YPEI(%)的制定，雖然是從通稱直徑為603的罐蓋的實驗結果來制定的，但是因為罐蓋的直徑愈小的話，罐蓋之對於壓力的變形也變得愈小，所以上述的評比指標，亦可適用到直徑小於通稱直徑 為603的罐蓋之小直徑的罐蓋。
其次，說明本發明的罐蓋用鋼板的製造方法之一例。
本發明的鋼板，係經由：熱軋、冷軋、再結晶退火、調質輥軋、因應需要而實施的表面處理的各工序而製造的。茲詳細說明如下。
首先，具有上述的組成分的鋼胚料，係可藉由熔製、連續鑄造而製得。在連續鑄造的工序中，係可利用垂直彎曲型或彎曲型的連續鑄造機來製作胚料，並且將胚料被加諸彎曲或彎曲回直變形的區域中的角部的表面溫度，於以設定在800℃以下或者900℃以上為宜。藉此，可以避免在胚料的橫剖面上的長邊以及短邊的角部的裂開。
然後，將鋼胚料以1150℃以上的溫度進行再加熱。藉由以1150℃以上的溫度來將胚料進行再加熱，可以使得在胚料冷卻的過程中所析出的AlN熔解。另一方面，為了防止因為加熱而產生的過度氧化，胚料加熱溫度是在1300℃以下為宜。此外，本發明中的胚料溫度係指：胚料的表面溫度。
接下來，將胚料進行熱軋。這個時候，係將熱軋過程中的精製輥軋溫度，予以設定為Ar3點以上的溫度為宜。此外，捲取溫度係設在680℃以下，更好是未達680℃，更優是設在600℃以下。精製輥軋後的捲取溫度若超過680℃的話，AlN將會析出，因而無法獲得在本發 明中添加N的效果。此外，為了避免鋼板過度硬質化，捲取溫度係設在540℃以上為宜。此外，捲取溫度係指：鋼板表面溫度。
熱軋後，對於冷卻後的熱軋鋼板(熱軋鋼帶)進行除去鏽皮為宜。除去鏽皮的方法係可適用各種的方法，例如：可適用酸洗的這種化學方式的除去方法、物理方式的除去方法等等的各種方法。如果是採用酸洗的話，係可依照硫酸法、鹽酸法之類的一般常用方法來進行。
接下來，進行冷軋。冷軋係以80%以上的軋縮率來進行為宜。藉由將冷軋時的軋縮率設為80%以上，可將熱軋後所生成的波來鐵組織予以打碎。若冷軋時的軋縮率未達80%的話，會有讓波來鐵組織殘留下來的可能性。另一方面，冷軋時的軋縮率的上限，為了要避免因過大的軋縮率而導致輥軋機的負荷增大，以及因負荷增大而伴隨發生的輥軋不良的情事，係設在95%為宜。
接下來，冷軋之後，實施再結晶退火。再結晶退火係實施連續退火為宜。若是採用封箱退火的話，固溶N將會以AlN的形態析出，有時候會無法獲得室溫變形時效硬化。此外，退火溫度是設在未達Ac1變態點為宜。
退火溫度若設在Ac1變態點以上的話，在退火中，將會生成沃斯田鐵相，有時候會形成：在進行罐蓋的加工時之成為裂隙的起點之波來鐵組織。在本發明中，Ac1變態 點(℃)係可藉由：示差熱分析來求得。又，退火溫度係測定鋼板表面的溫度。
退火後，為了使鋼板具有既定的機械特性、表面粗糙度，乃又進行調質輥軋。調質輥軋時的伸長率愈高的話，下降伏強度YP將變得愈高，但另一方面，降伏點伸長率YPEI則是會減少。為了取得本發明所需的下降伏強度與降伏點伸長率的平衡點，係將伸長率設在3%以下。另一方面，為了獲得既定的表面粗糙度，係將伸長率設在0.8%以上為宜。
利用以上的製造條件，可製造出本發明的罐蓋用鋼板。
利用上述條件所製造出來的鋼板，係當作：表面處理鋼板用的原板來使用。本發明的效果，並不會受到表面處理的種類之影響，因此並不限定表面處理的種類。具有代表性的罐用表面處理之例子，係可舉出：鍍錫(馬口鐵)、鍍鉻(無錫鋼板)之類的金屬、金屬氧化物、金屬氫氧化物、無機鹽等之披覆處理、進一步在這些披覆處理的上層再披覆有機樹脂披覆膜，例如：進行多層披覆處理等。在這些表面處理中，有時候係對於鋼板實施加熱處理，鋼板將會因該加熱處理而受到時效。此外，鋼板在被加工成為罐蓋之前的被保管期間，也會承受到與保管溫度以及保管期間相應的時效。而且，對於鋼板進行塗裝的情況也會承受到時效。但是，這些在原板狀態下的時效，並不會影響到本發明的效果，這一點已經被確認了。
〔實施例〕
以下，係說明本發明的實施例。首先，熔製出具有如表1所示的組成分的鋼，再以表2~4所示的胚料加熱溫度對於胚料進行加熱，以表2~4所示的捲取溫度來進行熱軋，在進行過冷軋之後，實施再結晶退火，以表2~4所示的伸長率進行調質輥軋而製成鋼板。
此外，在表1中，鋼K是跳過的編號。在表2~4中，編號34~37是跳過的編號。
然後，進行210℃×10分鐘的人工時效處理。針對於以上述製造工序而製得的鋼板，採用日本工業規格JIS Z 2201「金屬材料拉伸試驗片」所規定的5號測試片，利用依據日本工業規格JIS Z 2241「金屬材料拉伸試驗方法」的拉伸試驗，測定了下降伏強度(YP)、降伏點伸長率(YPEI)。針對這些結果，根據下列的判定條件1、判定條件2來判定是否合格。此處，係將符合判定條件的予以標示為○，不符合的予以標示為×。
此外，將所製得的鋼板，加工成形為603直徑蓋之後，捲緊到罐身上，在將罐內部的壓力加壓到達50kPa，測定了以捲緊部為基準之罐蓋中央部的高度。如果這個測定值為4mm以下的話，就予以判斷為合格(○)，以這種方式來對於耐壓特性進行評比。
如表2~4所示，本發明例也就是只要是判定條件1、判定條件2都合格的話，耐壓特性也就合格。是以，本發明例係可獲得：可抑制對抗壓力的變形之罐蓋用鋼板。
判定條件1
經過210℃×10分鐘的人工時效處理後，下降伏強度YP(N/mm2)以及降伏點伸長率YPEI(%)係符合YP≧355、YPEI≧2、而且YPEI≧(60/(YP-355))+2的關係。
判定條件2
經過210℃×10分鐘的人工時效處理後，下降伏強度YP(N/mm2)以及降伏點伸長率YPEI(%)係符合YP≦4.09×YPEI+476的關係。

Claims (2)

  1. 一種罐蓋用鋼板，以質量%計，係含有C：0.020~0.060%、Si：0.01~0.05%、Mn：0.20~0.60%、P：0.001~0.100%、S：0.008~0.020%、N：0.0130~0.0190%、Al：0.005%~{-4.20×N+0.110}%(惟，式中的N是鋼中的N含量(質量%))、當Mnf=Mn-1.7×S(惟，式中的Mn、S是鋼中的Mn含量(質量%)、S含量(質量%))的時候，Mnf為0.30%以上0.58%以下、其餘部分是Fe以及不可避免的雜質；經過210℃×10分鐘的時效處理之後，下降伏強度YP(N/mm2)以及降伏點伸長率YPEI(%)係符合：YP≧355；YPEI≧2；而且YPEI≧(60/(YP、355))+2；以及YP≦4.09×YPEI+476的關係。
  2. 一種罐蓋用鋼板的製造方法，其係用來製造如請求項1所述的罐蓋用鋼板，係先將鋼胚料再加熱到達1150℃以上的溫度；以捲取溫度為680℃以下的條件，來將再加熱後的鋼胚料進行熱軋，以製成熱軋鋼板； 將該熱軋鋼板進行冷軋，以製成冷軋鋼板；將該冷軋鋼板進行再結晶退火；再以伸長率為3%以下的條件，來進行調質輥軋。
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