TWI329683B - Method for forming staple fibers and device for cutting lyocell filaments - Google Patents

Description

1329683 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於從含有水、纖維素和三級胺氧化物之紡 絲原液持續地擠壓出長纖維，接著將該長纖維加以延伸， 然後引導通過氣隙及再生浴，最後加以切斷成為短纖維的 方法本發明也係關於一種適用於切斷萊纖丨1)纖維 的裝置，其係包括再生浴階段，其在作業時係包括含有對 ^ 於萊纖紡絲原液為非溶劑之再生浴、及可持續地作業之切 斷裝置，藉此可在作業時將萊纖長纖維加以切斷成為短纖 維。最後，本發明係關於藉由如上所述方法及裝置所製得 之萊纖短纖維。 【先前技術】 從含有纖維素、水和三級胺氧化物（例& &甲基嗎 啉N-氧化物）之紡絲原液製造切斷短纖維或未切斷長纖 维的方法係稱為「萊纖法」。該名稱係根據化學標準化機 構（BISFA)所產生。本方法之優點是可預見對於環境保 護友善之纖維和長纖維的製造方法。本方法也可使得三級 胺氧化物返回製程而不會排放至大氣中。 萊纖法之基本原理係揭示於美國發明專利第 US-A-4’114,080號、美國發明專利第us_A4,246,如號、 美國發明專利第US-A 4 on & 4,261·943號和美國發明專利第 US_A 4,416,698號中。根據此等方法，-種含有水、纖維 素和三級胺氧化物作為溶劑之㈣職係先在介於航 與12〇c之間的溫度τ輸送至紡絲頭，該紡絲原液經由纺 5 1329683 嘴擠壓入氣隙以形成長纖維。長纖維通過氣隙且浸沒入非 /谷劑之再生洛中。纖維素在此再生浴或沉澱浴中沉澱出。 目剛在工業級規模之萊纖長纖維和纖維之製造仍採 用此專基本方法和步驟。

在先前技藝已開發各種製造萊纖短纖維的方法。 在國際公開第WO-A 94/28220號、國際公開第WO-A 94/27902號、國際公開第w〇_A 94/27903號、國際公開 第WO-A 9 5/24 5 20號和國際公開第w〇-A 02/3 1236號所 揭不的方法’其中長纖維在再生浴之後係先在水浴中洗 條’接著將彼等乾燥，然後在切斷之前加以捲曲。洗滌階 段係在切斷步驟之前用以從長纖維脫除三級胺氧化物。 國際公開第WO-A 92/14871號也提及長纖維在切斷 之則洗蘇以從長纖維脫除三級胺氧化物。洗滌係在維持控 制pH值之逆向流浴中進行。 國際公開第W〇-A 00/18991號採用此構想且擴展到 洗滌不織布之領域，亦即，也是在洗滌之後將長纖維加以 切斷成為短纖維。 在國際公開第WO-A 00/18991號中’洗滌浴之pH值 也是加以設定在預定值。在國際公開第WO-A 01/86043 號和歐洲發明專利第EP_A】362 935號係揭示如何在並 無切斷下藉由離心紡絲或直接在輸送帶上形成無規配向 來製造由萊纖纖維所製成之不織布墊。 最後’在國際公開第WO-A 04/088010號中，係提供 廣泛地回顧與萊纖纖維之切斷相關的先前技藝，其中長纖 6 1329683 維也係在切斷之前加以洗滌和捲曲。然而，欲提高短纖維 之抗拉強度，其係將此等纖維在施加熱處理之同時再加以 延伸。

雖然習知的方法和裝置已經可指導獲得適用的短纖 維，但是對於許多應用而言，藉由習知的方法所製得之纖 維的機械強度值太低。與短纖維特別有關的強度值是環套 強度（loop strength)’其係提供作為例如變形行為和碎性 等許多纖維性質的指標。環套強度係根據DIN 53 、 第2部之標準化測試方法所測得。 【發明内容】 因此，本發明係根據目的而改善習知的萊纖法，以$ 造具有提高環套強度之短纖維。

根據本發明長纖維在切斷時係含有三級胺氧化物，专 可解決如上所述方法的難題而達成本發明之目的。兹就; 上所述之切斷裝置而言，根據本發明洗滌階段並不配置4 再生浴階段與切斷裝置之間，藉此巢式狀態，在切斷裝」 上的二級胺氧化物會從萊纖長纖維中洗蘇出。藉由此方〉 和裝置，可獲得具有環套強度為15 cN/teX以上之萊纖$ 纖維，在切斷時’在長纖維中具有較高濃度的三級胺^ 物時’其係甚至可達到2〇 cN/tex以上。 •根據本發明之溶液並不單純。其係根據令人驚奇Μ 必.右長纖維在切斷時仍含有三級胺氧化物時，則可提^ 短纖維產品之環套強度。因此，本發明係與如上所述參: 文獻：國際公開第WO_A94/助〇號、國際公開第W〇_ 7 1329683 94/27902號、國際公開第W0_a 94/27903號、國際公開 第WO-A 95/24520 '國際公開第W〇_A〇2/31236號國際 公開第WO-A 00/18991號和國際公開第w〇_A 〇4/88〇1〇 號所揭示者完全相反的方式。若採用此等參考文獻之指 導，在切斷之前，三級胺氧化物必須完全地從長纖維洗滌 出。藉由此方法可獲得的環套強度係低於根據本發明的方 法所達到的環套強度。 關於根據本發明的方法及裝置結果導致環套強度提 高的理由似乎是其中長纖維係在被水性氧化胺充分地嵌 套的狀態下加以切斷、及長纖維在切斷成為纖維形態後可 能並不會收縮。相反地，根據上述參考文獻之長纖維係在 切斷之前加以洗滌和乾燥，因此在乾燥步驟時會歷經無法 控制的抗拉強度損失，根據本發明所製得之短纖維，由於 彼等之長度短，因此在完全拉伸釋放時會有完全收縮的可 能性。 此似乎會導致纖維之橫向的強度增加，藉此改善其環 套強度》因此，結果導致彈性提高，特別是對於織物精煉 之領域及短纖維之應用性能係絕對必要的。根據本發明所 製得之短纖維係歷經例如紡絲、染色、均句化 (equipping)、交聯化等進一步的織物加工。從此溶液原 理開始，係可能進一步實現之具體實例，且其優點係彼此 各自獨立。 例如，可在再生浴階段之後且在切斷步驟之前將長纖 維導入與在處理階段之處理液相接觸，其中該處理液並不 8 1329683 會實質地減少在長纖維中之三級胺氧化物的濃度，且特別 是並未將三級胺氧化物從長纖維完全洗滌出。特定言之， 可將具有各自處理液之處理浴配置在再生浴階段與切斷 裝置之間’在處理液中之該處理液係具有高含量之三級胺 氧化物（例如N-曱基嗎啉N-氧化物）。欲防止三級胺氧 化物在切斷步驟之前被從長纖維洗滌出，則三級胺氧化物 的濃度必須不低於在長纖維中之三級胺氧化物的濃度。藉 φ 由在處理液中之高濃度的三級胺氧化物，三級胺氧化物可 能會額外地導入紡絲長纖維產品中。 根據如下所述之測試發現：首先，若在處理液中之三 級胺氧化物的濃度為至少2至4重量°/〇時，則所獲得之環 套強度並不會顯著地提高。此外，若在處理液中之三級胺 氧化物的濃度為至少10與12重量％之間時，則可達成顯 著地提高環套強度。 欲實施藉由水性氧化胺充分地包圍之長纖維切斷步 Φ 驟時’則長纖維應該在擠壓出後的1 〇至1 8〇秒鐘、或2〇 至180秒鐘之内加以切斷。若擠壓時間為18〇秒鐘以上 時，則會在長纖維表面發現部份結晶質結構，其對於長纖 維在切斷後之收縮過程是顯著的負載，使其因此無法達到 太高的環套強度。切斷步驟較佳為在擠壓步驟之後最多 80秒鐘，甚至更佳為最多60秒鐘之内。 欲維持設備費用低和程序簡單，若長纖維藉由處理液 之$ 一處理係直接在切斷步驟之前實施，則也是有利的。 特定言之，可將長纖維在處理液流令引導至切斷步驟。茲 9 1329683 就此目的而言，可使用例如配置長纖維導槽之射出裝置。 長纖維導槽末端緊鄰切斷階段’且在作業處理時，其係流 經處理液流朝向切斷裝置。長纖維係夾帶於此流中且加以 輸送至切斷裝置。 除了射出ι§以外’也可没置射出或喷霧裝置及浴，甘 中長纖維係藉由此辅助而以處理液加以濕湖。 若洗滌步驟係在切斷之前實施，其中三級胺氧化物會 被所使用的洗滌液從長纖維洗滌出，根據本發明之指導， 此第一次係應該直接在切斷步驟之前或期間來實施。否 則’使用處理液之處理階段應該配置在洗滌階段之下游 側’使其藉此可將三級胺氧化物再摻雜入或浸透入長纖維 中。 切斷時具有高NMMO含量之長纖維是會比經洗滌及 不含NMMO之切斷長纖維在切斷後具有更顯著的收縮。 欲在切斷步驟設定吾所欲短纖維長度時，則纖維之切斷長 度應該設定在比經乾燥之短纖維的目標長度高出至少12 至 15%。 在處理階段之處理液的NMMO含量可在有利的具體 實例中加以自動化控制，其中該NMMO含量係藉由感測 器和與目標值之偏差所測得之NMMO含量，藉由將 NMMO劑量、或例如水之稀釋劑自動化添加入處理液 中。纽就此目的而言，可設置如上所述具有計量泵及具有 與感測器之信號傳輸線和計量泵連結之電子控制單元的 裝置°關於另一可行方法是也可手動測定NMMO含量且 10 1329683 藉由手動添加入NMMO或稀釋劑來適當地加以設定。 【實施方式】 〔本發明之最佳實施方式〕 本發明現在將藉由參考圖示之具體實例加以說明。 首先，根據本發明所設計之用於切斷萊纖長纖維2 的裝置之結構係根據第1圖之示意圖加以說明。長纖維2 係從含有纖維素、水和三級胺氧化物之紡絲原液經由在第 φ 1圖中並未屐示之具有數千個擠壓開口的紡嘴持續地擠 壓入氣隙4中。關於萊纖長纖維的擠壓法係可參考國際公 開第WO-A 03/57 95 1號和國際公開第W〇_A〇3/57 952號 • 之全部内容，而關於紡嘴之結構和功能性，則可參考國際 公開第 WO-A 01/81663 號。 在通過氣隙4之後’長纖維2浸沒入再生浴階段3 之再生浴3 a中。該再生浴3 a係含有對於經擠壓出之長纖 維2為非溶劑，致使纖維素沉澱於長纖維中。來自纺嘴之 • 個別長纖維係在配置於再生浴3a中之輥狀偏向裝置5加 以收集’且以由許多長纖維2所組成的纖維束或纖維索& 加以輸送至數對或一對延伸輥或軋親上。除了如第丨圖所 示之具體實例以外，也可包括一對接著一對之延伸概7、 數對之延伸輥7。 經由延伸輥7作用在氣隙4之區域的牽伸力係持續地 導入長纖維2中。此力導致在氣隙4中之長纖維延伸至吾 所欲之纖度，且導致纖維素分子之配向與牽伸力呈平行。 在再生浴之後’將纖維索6引導至切斷階段8，。處 11 1329683 理階段8’，係整合入切斷階段8，中，藉此在該處理階段 中’長纖維2係在切斷步驟之前以含有氧化胺之處理液直 接或短暫地浸透。處理階段8,可例如形成如同射出器8。 長纖維係藉由射出器持續地引導至切斷裝置，該切斷裝置 將長纖維切斷成為短纖維。 切斷裝置9係位於長纖維2在擠壓之後最多丨8〇秒 鐘，較佳為最多80秒鐘，且更理想為最多60秒鐘之内可 達到的位置。 射出器8是包括長纖維導槽1〇，其在作業時處理液 係在切斷裝置9之方向流動，係將長纖維2結合成纖維 束6而輸运至切斷裝置9。因此，射出器係同時形成作為 長纖維之輸送褒置和處理階段。在此具體實例中之處理階 段係與切斷裝置9結構上整合形成一單元。 刀斷裝置9是例如配置在旋轉切盤丨丨上的旋轉切 係藉由彈簣機制而偏斜對著為維 鋒利的研磨環U。切斷裝置9係藉由馬達14來驅業動時之 長纖維導槽10之出口係配置成使其係藉由切斷褒置 9之旋轉圓形而掃過，且在纖維槽6所收集之長纖維係在 每-次切斷裝置9掃過射出器8之出口時加以切斷。 理;^此Γ㈣得之㈣維15係在㈣步驟後連同處 液加以4洗。短纖維15可例如 被輸误S推土 呈…規配向洛在彼等將 進—步的加工階段之輪送裳置16上。來自射屮 器之處理液係收集在收集貯液射出 送方…所示實施例如過濾之潔淨中：二同箭頭(輸 冻卓步驟。在潔淨之後， 12 1329683 經再生之處理液可根據箭頭（輸送方向）19在加壓下再 供應至處理階段。 控制單元20藉由感測器21量測在處理液22中之三 級胺氧化物，特別是N•甲基嗎啉N_氧化物之含量。若在 處理液22中之三級胺氧化物的濃度與濃度之預定目標值 (例如，4重量％之NMMO的目標值）不同時，則該偏差 可藉由控制單元20加以修正。 例如’若三級胺氧化物的濃度下降至低於目標值時， 則可貫施將氧化胺從貯液槽2 3 c經由計量泵2 3 a和管線 23b額外地添加入將再返回到射出器8之處理液中。然 而’若二級胺氧化物的濃度上升至高於目標值時，則可將 非溶劑（例如水）從貯液槽24C或其他供應源經由另一計 量栗24a和另一管線24b添加入將再返回到射出器8之處 理液中。欲操作計量泵23a、24a及偵測感測器21之信號， 控制單元20係經由數據傳輸線25(或也可使用無線傳輸） 以信號傳輸方式連結到此等裝置。 可與三級胺氧化物混合之高度浸透液體也可用作為 處理液。也可將例如具有不同分子量（例如2 〇 〇、4 〇 〇或 1，〇〇〇)之呈稀釋形態且濃度為〇·2克/公升和0.2克/公升 之聚乙二醇或聚丙二醇衍生物之親水性聚合物的處理液 添加到在切斷階段之處理液中。 在引導返回射出器之處理液中之三級胺氧化物的濃 度為至少2至4重量％，較佳為至少1〇至12重量％。 如第1圖和第2圖所示’若在切斷之前直接與長纖維 13 1329683 相接觸的處理液，該處理液也可用以洗務長纖維。由於洗 務液之滯留時間短及此第一洗滌階段係整合入切斷裝 置，因此三級胺氧化物無法完全地洗滌出。切斷步驟係在 長纖維2中仍含有足夠的NMM〇濃度之情況下進行。 外如第1圖所示之雙點和虛線，呈處理浴26之 形態的處理階段可配置在再生浴階段3與鄰接切斷裝置9 =處理液之間，纖維索6之長纖維2係、進行通過該處理 • 浴。可設置此等處理階段，而非或連同與切斷器整合之處 理階段。第1圖係展示僅具有一個視需要之處理洛％的 • 實例。然而，也可設置呈串聯之數個處理浴。對於在處理 浴26中之處理液的組成物之絕對必要的因素是三級胺氧 化物並不會從纖維束6洗滌出，使其能在切斷裝置9之長 纖維2中仍含有足夠高的三級胺氧化物含量。茲就此目的 而言，處理浴26、或介於再生浴3與切斷裝置9之間之 另一可能的處理浴25也具有濃度為至少2至4重量0/〇， • 較佳為至少10至12重量％之三級胺氧化物。 因為含有NMMO之切斷短纖維在切斷之後會有收縮 多於在切斷之前其中三級胺氧化物係被洗滌出之短纖維 的傾向，因此在切斷裝置9之切斷長度必須設定為超過短 纖維產品之長度的12至15%。 在處理浴22或25中之各三級胺氧化物N_甲基嗎啉 N-氧化物之濃度對於短纖維之環套強度的影響係在試驗 中加以測試，其中該長纖維2係以20公尺/分鐘之纺絲速 度加以擠壓出。纖維索之纖度為174,500 dtex。短纖雉係 14 切斷成為平均長度為 酤堪 马38宅未。茲就此目的而言，在切斷 裝置之切斷長度係設定為44毫米。 第2圖係展示另一切斷裝置8,與氧化胺處理階段8” 2之具體實例。在下文中僅包括與前述第i圖之具體實 同的部份加以討論。關於與第—具體實例之結構及其 功也相對應的元件 代表付唬，係與在第一具體實例中所使 用的參考數字相同。 在第2圖之具體實例中’切斷裝置9之設計不同’該 切斷装置9係包括| & + 4多切刀30 ’其係配置在兩個軸向間 隔之旋轉圓盤31、32 32之間且係徑向朝外，使得切刀3〇 之切面係徑向朝外。 ”圓盤八旋轉之壓輥33係對著切刀30按壓。纖維索 6伸展至壓觀33鱼 ^ 〇切斷裝置9之間’且藉由壓輥33加以 按壓入切刀30 L 1 且切斷成為短纖維丨5 ’其係經由輸送裝置 16輸送至進—步的加工步驟。短纖維15之長度可藉由切 刀30在圓周方向彼此之間的間隔34來加以設定。 纖維索係藉由在與切斷階段8，整合之處理階段8，，的 來加以屬、潤，該處理液係經由喷霧裝置3 6引導 在切斷裝置9的前面直接噴霧在纖維索6之區域上。處理 液35較佳為包含在此位置與在長纖維中之三級胺氣化物 濃度相對應的特定濃度之三級胺氧化物。 另—可行方法是處理液35也可根據在徑向方向經由 七^刀3 0夕Ρ弓c λ I間（亦即，介於兩個切斷圓盤3丨、32之間）的 、 得刀片*7同時藉由處理液清除沉積物，特別是處 15 1329683 理液係直接引導至切斷位置。 在8次測試循環中，NMM〇濃度係設定為不同值， 其中該NMMO濃度係維持在此等—^值。接著，以此方 式所獲得之短纖維的環套強度係根據DIN 53 843第2部 之環套拉伸強度測試所測得。 如下表所不係定義視在處理液中之NMMO濃度而定 之環套強度值

第3圖係展示如上表所示之圖示值 在第3圖中’可觀察到視在處理液中之NMM〇濃声 而定’所獲得之結果基本上係三種不同範圍八、^和c， 其中該環套強度係揭示具有不同的NMMO濃度依存性。 在第一範圍A中，其中在用於長纖維之處理液中之 NMMO濃度係從〇擴展至第一極限Cab，環套強度係視 NMMO濃度之少量變化而相當大地變化。然而，可達到 16 1329683 之環套強度絕對值仍低，且係介於8 cN/tex與約丨3 cN/tex 至14 cN/tex之間。濃度Cab根據測試係介於2重量％與4 重量％之間。 在第二範圍B中，其中在用於長纖維之處理液中之 濃度係從極限值cAB擴展至第二極限值Cbc，隨著nmm〇 濃度之增加，環套強度之上升係比在第一範圍A更緩慢。 然而，整體上可達到之環套強度值係大於或接近極限c% Φ 為約20cN/tex。第二極限值係介於1〇重量％與12重量％ 之間。 其中在用於長纖維之處理液中

套強度之提高量。 在第三範圍C中，其tj： NMMO濃度係設定為至少c 【圖式簡單說明】 第1圖係展示第— 例之示意圖； 具體貫例’包括另一可行的具體實 第2圖係展示第二具 第3圖係展· + 1 m

二具體實例之示意圖； 長纖維之處理液中之NMMO濃 強度的影響。 17 1329683 【主要元件符號說明】

1 裝置 2 萊纖長纖維 3 再生浴階段 3a 再生浴 4 氣隙 5 輥狀偏向裝置 6 纖維束或纖維索 7 延伸親 8 射出器 8， 切斷階段 8，， 處理階段 9 切斷裝置 10 長纖維導槽 11 旋轉切斷圓盤 12 彈簧機制 13 研磨環 14 馬達 15 短纖維 16 輸送裝置 17 收集貯液槽 18、19 箭頭（輸送方向） 20 控制單元 21 感測器 22 ' 35 處理液 23a ' 24a 計量泵 23b、24b 管線 23c 貯液槽 24c 槽 25 數據傳輸線 26 處理俗 30 切刀 31 ' 32 旋轉圓盤 33 壓輥 34 切刀30在圓周方向彼此之間的間隔 36 喷霧裝置 18

Claims (1)

1. ' W年4月2日修(鼓)正本 顾轉4.1修驻- 申請專利範圍： 一種製造短纖維的方法，其係從含有水、纖維素和三 級胺氧化物之紡絲原液持續地擠壓出長纖維，接著將 該長纖維延伸，然後引導通過氣隙（4 )及再生浴 (3a)，加以切斷形成短纖維（15)，其中該長纖維（2) 在加以切斷時係含有三級胺氧化物，其特徵在於該長 纖維係在再生浴（3a )之後及在切斷之前加以引導通 過處理液（25、22)，該處理液遺留三級胺氧化物於長 纖維中或使得長纖維含有三級胺氧化物，且該長纖維 (2)係在擠壓步驟之後的ι8〇秒鐘之内加以切斷。 如申請專利範圍第1項的方法，其中該三級胺氧化物 在切斷之前並未從長纖維（2)完全地洗滌出。 如_請專利範圍帛1或2項的方法，纟中該處理液 (22、25)係包含濃度為2重量％至15重量％之三級 胺氧化物。 如清專利範圍第1或2項的方法，其中長纖維⑺ 係在被引導進行切斷之處理液（22)產生流動。 如申請專利範圍第！或2項的方法，纟中長纖維⑺ 在切斷步驟之前或期間係首先加以引導直接與處理 液（22、25 )相接觸。 如申請專利範圍第1或2項 長度係設定高於在短纖維產 的 12 至 15〇/q。 的方法，其中纖維之切斷 品（15)之平均目標長度 如申請專利範圍第 1或2項的方法，其中在長纖維⑺ (2010年4月修正) 離開再生浴（3a)之後及在切斷之前加以引導相接觸 至夕、處理液中之二級胺氡化物濃度係視短纖維 產品之平均目標環套強度來加以設定。 如申請專利範圍第1項的方法，其中該長纖維（2) 係在擠壓步驟之後的80秒鐘之内加以切斷。 9. 10. 如申請專利範圍第8項的方法，其中該長纖維（2) 係在擠壓步驟之後的6〇秒鐘之内加以切斷。 一種用於切斷萊纖長纖維（2)的裝置（1)，皇係包 括： 、 再生浴階段（3 )，其在作業時係包含對於萊纖紡 絲原液為非溶劑之再生浴，及 *可持續地作業之切斷裝置（9)，藉此在作業時將 萊纖長纖維切斷以形成短纖維（丨5 ); 且其特徵為在再生浴階段（3)與切斷裝置（9)之間 配置一含有處理液的處理洛（8)，該切斷裝置（9)用 於在擠壓步驟之後的180秒鐘之内將該長纖維（2) 加以切斷，及該處理液在作業時未實質降低萊纖長纖 維（2 )的三級胺氧化物濃度。 11·如申請專利範圍第1〇項的 π 置（1)，其中配置在再 生浴階段⑺與切斷裝置（9)之間的處理浴（8、 10)係含有濃度為2重量％至去日n/ 。至15重量％之三級胺氧化 物。 .如中請專利範圍第H)或U項的裝置⑴，其中第— 處理浴（22)係配置在緊鄰切斷裝置⑼的前面。 (2010年4月修正) I3.如申請專利範圍第10或^項的裝置（1),其中第一 處理浴（22)係擴展至切斷裝置（9)。 14·如申請專利範圍第⑺或丨丨項的裝置（〇,其中長纖 維導槽（10)係配置在緊鄰切斷裝置的前面，藉此可 在作業時，該長纖，維導槽弓丨f處理液朝著切斷裝置 (9 )流動。 如申請專利範圍第…或丨丨項的裝置（1)，其中第一 處理階段係與切斷裝置結構性整合。 16· -種製造短纖維的方法，其係從含有水纖維素和三 級胺氧化物之纺絲原液持續地擠壓出長纖維，接著將 該長纖維延伸，然後引導通過氣隙（4)及再生浴 (3a )，加以切斷形成短纖維（丨5 )，其中該長纖維（2 ) 在加以切斷時係含有三級胺氧化物’其特徵在於該長 纖維係在再生浴（3a)之後及在切斷之前加以引導通 過處理液（25、22)，該處理液使得長纖維含有三級胺 氧化物’且該長纖維（2)係在擠壓步驟之後的18〇 秒鐘之内加以切斷。 17·—種用於切斷萊纖長纖維⑺的裝置⑴，其係包 括： 再生公階段（3)，其在作業時係包含對於萊纖紡 絲原液為非溶劑之再生浴及 可持，Λ地作業之切斷裝置（9)，藉此在作業時將 萊纖長織維切斷以形成短織維（丨5 ); 且其特徵為在再生浴階段⑶與切斷裝置（9)之間 21 1329683 * ' (2010年4月修正) % 配置一含有處理液的處理浴（8)，及該處理液在作業 ' 時未實質降低萊纖長纖維（2)的三級胺氧化物濃度， . 及該處理浴（8)被安置在緊臨該切斷裝置（9)之前。

   參 22