TWI309263B - Cold rolled steel sheet having high yield ratio and less anisotropy, process for producing the same - Google Patents

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Description

9 1309263 九、發明說明： 【發明所屬技術々員域】 [工藝範圍]
本發明係關於-種加人以銳⑽)為基礎之無插 ㈣⑽論1㈣(IF)冷軋鋼片材，其可使用作為汽車、 電子用具料狀㈣。更特㈣是，本發明係關於 具有高屈強比之1F冷乾鋼片材，其面内各向異性由於 微析出物的分佈而降低；及關於此鋼片材之製造方法 入型 豕用 〜種 該細 〇 I[先前 3 10 [技藝背景] 通常來說’使用於汽車及家用電子用具之冷軋鋼片村 需要具有優良的室溫抗老化性及烘烤硬化能力，且〜起具 有高強度及優異的成形性。 、 老化為一種因已溶解的元素（諸如，C及N)凝固至錯位 15所造成的硬化而引起之應變老化現象。因為老化會造成缺 陷(稱為“拉伸應變”），故重要的是需保證優良的冑溫抗老化 性。 烘烤硬化能力意謂著強度會由於已溶解的碳（其為在 加壓成形、接著塗裝及乾燥後，所遺留在固體溶液狀態中 20之稍微小量的碳)之存在而增加。具有優良的烘烤硬化能力 之鋼片材可克服來自高強度之加壓成形困難。 可藉由批次退火A1-淨靜鋼來對鋁(A1)-淨靜鋼授予室 溫抗老化性及烘烤硬化能力。但是，延長該批次退火時間 會造成A1-淨靜鋼之生產力低，且該鋼材料會在不同位置處 5 1309263 有劇烈的變化。此外，該A1-淨靜鋼具有10-20百萬帕之烘烤 硬化(BH)值(在塗裝前後之屈服強度差），此顯露出屈服強度 之增加低。 在此情況下，已藉由加入碳化物及氮化物形成元素(諸 5 如，Ti及Nb)，接著連續退火來發展出一具有優良的室溫抗 老化性及烘烤硬化能力之無插入型（IF)鋼。 例如，曰本專利申請案公告案號Sho 57-041349描述出 藉由加入0.4-0.8%的錳(Μη)及0.04-0.12%的磷(P)來提高以 Ti為基礎的IF鋼之強度。但是，在非常低碳if鋼中，ρ會由 10 於在晶界處之分晶現象而發生二次加工脆性的問題。 曰本專利申請案公告案號Hei 5-078784描述出藉由加 入量超過0.9%及不超過3.0%的Μη作為固體溶液補強元 素’來提高強度。 韓國專利申請案公告案號2003-0052248描述出藉由加 15 入0.5·2·0%的Μη來取代Ρ且與鋁(Α1)及硼(Β)—起，可改良抗 二次加工脆性和強度及可加工性。 曰本專利申請案公告案號Hei 10-158783描述出藉由減 低P含量及使用Μη及Si作為固體溶液補強元素，來提高強 度。根據此公告，Μη的使用量最高為0.5%，A1(作為除氧 20劑）的使用量為〇· 1 %及氮(Ν)(作為雜質）限制為0.01 %或較 少。若Μη含量增加時’電鍍特徵將惡化。
曰本專利申請案公告案號Hei 6-057336揭示出藉由加 入〇ϋ5%的銅（Cu) ’以形成ε-Cu析出物，來提南IF鋼強 度。由於ε-Cu析出物存在，故可獲得高強度的IF鋼’但是1F 6 1309263 鋼之可加工性將惡化。 曰本專利申請案公告案號Hei 9_227951及Hei 10-2659GG建議出-種與碳化物之可加卫性或表面缺陷改 良相關的技術’其使用以作為碳化物析出之晶核。根據前 5公告，加入0.005-0.1%的CU，以便在正鋼的硬化冷乾期間析 出CuS ’且使用該CuS析出物作為晶核，以在熱札期間形成 Cu-Ti-C-S析出物。此外，前公告描述出會在再結晶期間， 於Cu-Ti-C-S析出物鄰近增加可形成與該板之表面平行的 {111}平面之晶核數目，此將促成改良可加工性。根據後公 10告，將0.01-0.05%的Cu加入至正鋼，以獲得CuS析出物，然 後使用該CuS析出物作為碳化物析出之晶核，以減低所溶解 的碳(C)量，此將導致改良表面缺陷。根據先述技藝，因為 在冷軋鋼片材之製造期間使用粗糙的CuS析出物，碳化物將 會餘留在最後產物中。再者，因為加入一量大於硫(8)量(原 15 子量比率）的乳液形成（emulsion-forming)元素（諸如Ti及 Zr)，主要部分的硫(S)將與Ti或Zr反應而非Cu。 另一方面，曰本專利申請案公告案號Hei 6-240365及 Hei 7-216340描述出加入Cu與P之組合，以改良烘拷硬化型 IF鋼的抗腐触性。根據這些公告，Cu的加入量為0.05-1 .〇%， 20 以保証有經改良的抗腐蝕性。但是，事實上會加入過度大 量的Cu(0.2%或更多）。 曰本專利申請案公告案號Hei 10-280048及Hei 10-287954建議在再加熱那時，將硫化碳（以Ti-C-S為基礎) 溶解在碳化物中且退火’以在結晶晶界中獲得 '—固體溶 1309263 液’因此可獲得30百萬帕或更大的烘烤硬化(bh)值(在烘烤 前後之屈服強度差）。 根據前述提及的公告，可藉由補強固體溶液或使用 ε-Cu析出物來提高強度。使用cu來形成ε-Cu析出物及改良 5抗腐蝕性。此外，使用Cu作為碳化物析出之晶核。在這些 公告中未提及關於高屈強比（即，屈服強度/抗張強度）増加 及面内各向異性指數減低。若IF鋼片材之抗張強度對屈服 強度的比率（即’屈強比）高時，可減低IF鋼片材的厚度，此 可有效地減低重量。此外，若IF鋼片材的面内各向異性指 10數低時，可各別在加工期間及在加工後發生較少的皺紋及 耳狀物。 【發明内容3 [公告] [工藝問題] 15 本發明的某些具體實施例之目標為提供一種以Nb為基 礎的IF冷軋鋼片材，及能達成高屈強比和低面内各向異性 指數之此鋼片材的製造方法。 本發明的某些具體實施例之另一個目標為提供此鋼片 材的製造方法。 2〇 [工藝解決方案] 根據本發明之觀點，已提供一種具有高屈強比及低面 内各向異性指數的冷軋鋼片材’該冷軋鋼片材具有下列級 成物，其包含·· 0.01%或較少的C、〇.〇1至0 2%的Cu、〇 〇〇5 至〇.〇8%的8、0.1%或較少的A卜0.004%或較少的N、〇.2% 8 1309263 或較少的P、0.001至0.002%的B、0.002至0.04%的Nb(以重 量計）’且剩餘部分為Fe及其它無法避免的雜質，其中該組 成物滿足下列關係：1句Cu/63.5)/(S/32)幻〇 ;及該鋼片材包 含平均尺寸0.2微米或較小的CuS析出物。 5 在本發明的具體實施例中’該冷軋鋼片材具有下列組 成物，其包含：0.01%或較少的C、0,01至0.2%的Cu、0.005 至0.08%的S、0.1%或較少的A1、0.004%或較少的N、0.2% 或較少的P、0.001至0.002%的B、0.002至0.04%的Nb(以重 量計）’且剩餘部分為Fe及其它無法避免的雜質，其中該組 10 成物滿足下列關係：K(Mn/55+Cu/63.5)/(S/32)230;及鋼片 材包含平均尺寸0.2微升或較小的(Mn,Cu)S析出物。 在本發明的另一個具體實施例中，該冷軋鋼片材具有 下列組成物’其包含：0.01%或較少的C、0.01至0.2%的Cu、 0.005至0.08%的S、0.1%或較少的A1、0.004%或較少的N、 15 0.2% 或較少的Ρ、0·001至 0.002% 的B、0.002 至 0.04% 的 Nb(以 重量計）’且剩餘部分為Fe及其它無法避免的雜質，其中該 組成物滿足下列關係：1句Cu/63.5)/(S/32)S30， 1分Α1/27)/(Ν/14)<10 ;及該鋼片材包含平均尺寸〇·2微米或 較小的(Mn,Cu)S析出物。 2〇 在本發明的更另一個具體實施例中，該冷軋鋼片材具 有下列組成物，其包含：0.01%或較少的C、0.01至0.2%的 Cu、0.005至0.08%的S、0.1%或較少的A卜0.004%或較少的 N、0.2%或較少的P、0.001至0.002%的B、0.002至0.04%的 Nb(以重量計），且剩餘部分為Fe及其它無法避免的雜質， 9 1309263 其中該組成物滿足下列關係 ： lS(Mn/55+Cu/63.5)/(S/32)<30，l<(Al/27)/(N/14)S10 ;及該 鋼片材包含平均尺寸0.2微米或較小的(Μη,Cu)S及A1N析出 物。 5 根據本發明的另一個觀點，已提供一種具有高屈強比 及低面内各向異性指數之冷軋鋼片材，該冷軋薄片具有下 列組成物，其包含：0.01%或較少的C、0.08%或較少的S、 0.1%或較少的A卜0.004%或較少的N、0_2%的P、0.0001至 0.002%的 B、0.002至0.04%的 Nb、選自於0.01 至0·2%的 Cu、 10 0.01至0.3%的Μη及0.004至0.2%的N之至少一種（以重量 計）’且剩餘部分為Fe及其它無法避免的雜質，其中該組成 物滿足下列關係：lS(Mn/55+Cu/63.5)/(S/32)S30， lS(Al/27)/(N/14)S10，其中該N含量為0.004%或更多；及該 鋼片材包含選自於具有平均尺寸0.2微米或較小的 15 (Mn，Cu)S析出物及A1N析出物之至少一種。 對室溫不老化性質來說，該C及Nb含量滿足下列關係 (以重量計）：0_8斗Nb/93)/(C/12)S5,0。此外，對烘烤硬化能 力來說’該溶質碳（Cs)從5至30，其中Cs=(C-Nbxl2/93)x 10,000。 20 依該組成物之設計而定，本發明的冷軋鋼片材之特徵 為一具有級數280百萬帕的軟冷軋鋼片材及一具有級數340 百萬帕或更大的高強度冷軋鋼片材。 當在本發明之組成物中的P含量為0.015%或較少時，可 製造出s亥具有級數280百萬帕的軟冷札鋼片材。當該軟的冷 10 U09263 v匕έ選自於Si及Cr之至少一種的固體溶液 确強元素痞P八旦M m 3里軌圍為0.015-0.2%時，可獲得340百萬帕或 〇 〇強度。在單獨含P的高強度鋼中，其p含量範圍為 5 10 15 20 至〇.2%較佳。於高強度鋼中的Si含量範圍在〇.1至 0.8%較佳。 取通兩強度鋼中的Cr含量範圍在0.2至1.2較佳。 本發明之冷軋鋼片材包含選自於Si及Cr的至少一種元素 實例中，該P含量可自由地設計成0.2%或較少的量。 對較好的可加工性來說，本發明之冷軋鋼片材可進一 步包含0抓0.2重量％_〇。 根據本發明的更另一個觀點，已提供一種冷軋鋼片材 之製造方法，該方法包括下列步驟：將一滿足該些組成物 ~~的平板再加熱至溫度較高；在Ar3變態點或較 向的精軋溫度下熱軋該經再加熱的平板，以提供一經熱軋 的鋼片材，以3〇〇。〇/分鐘之速率冷卻該熱軋鋼片材；在7〇〇 C或較低下捲繞該經冷卻的鋼片材；冷軋該經捲繞的鋼片 材；及連續退火該冷軋鋼片材。 [最佳模式] 本發明將詳細描述在下列。 在本發明之冷軋鋼片材中，分佈有一些具有尺寸〇.2微 米或較小的細微析出物。此析出物之實例包括MnS析出 物、CuS析出物及MnS與CuS之複合析出物^這些析出物簡 單指為“(Mn，Cu)S”。 本發明家已發現當在以N b為基礎的IF鋼中分佈有細微 的析出物時，該IF鋼之屈服強度將提高及該IF鋼的面内各 11 1309263 向異性指數將降低，從而將導致可加工性改良。本發明已 基於此研九結果而達成。在本發明中所使用的析出物已在 習知之IF鋼中吸引些微的注意。特別是，從屈服強度及面 内各向異性指數的觀點來看，該析出物尚未經積極地使用。 5 萬要6周整在該以Nb為基礎的IF鋼中之組分，以獲得 (Mn，Cu)S析出物及/或A1N析出物。若該吓鋼包含Ή、Nb、 Zr及其它π素時，s會優先地與Ti&Zr反應。因為本發明之 冷軋鋼片材為-加人Nb的IF鋼，透過調整Cu&Mn之含量s 析出成(Mn，Cu)S。N透過調整A1及N之含量析出成A1N。 1〇 如此獲得之細微析出物允許形成微小的結晶晶粒。結 晶晶粒尺寸的細微度將相對地增加結晶晶界之比例。因 此，该經溶解之碳將以較大的量存在於結晶晶界(與在結晶 晶粒内比較）中，從而達成優良的室溫不老化性質。因為存 在於該結晶晶粒内之經溶解的碳可更自由地漂移，其會黏 15結至可移動的錯位，從而影響室溫老化性質。比較上，在 穩疋位置中所偏析之經溶解的碳(諸如，在結晶晶界中及在 析出物鄰近中）會於高溫下(例如，塗裝/烘烤處理溫度)經活 化，從而影響烘烤硬化能力。 分佈在本發明之鋼片材中的細微析出物在由析出物之 20提高而引起的屈服強度增加上具有正影響，其可改良強产_ 延展性平衡、面内各向異性指數及可塑性各向異性。為此 目的，細微的（Mn，Cu)S析出物及A1N析出物必需均勻地分 佈。根據本發明之冷軋鋼片材，影響該析出物之組分的含 量、在組分間之組成物、製造條件及特別是在熱軋後的冷 12 1309263 部速率皆在細微析出物之分佈上具有重大影響。 將解釋根據本發明之冷軋鋼片材的構成組分。 ' 碳(c)含量限制為0.01%或較少較佳。 碳(Q會影響該冷軋鋼片材的室溫抗老化性及供烤硬 5 W力1碳含量超過〇.〇1%時，需要加入昂責的試劑灿 ^T1以移除錄碳，此在轉上不利且就成形性來說並不 0田忍奴僅達成室溫抗老化性時，將碳含量維持在低 鲁 a度幸又L，其能減少所加入的昂貴試劑Nb及^之量。當意 1欲保证想要的烘烤硬化能力時，該碳的加入量為〇刪％或 較佳且0.005%至〇 〇1%更佳。當該碳含量少於〇薦％ 夺可保6正至溫抗老化性而沒有增加Nt^Ti的量。 ， 銅(Cu)含量範圍在0.01-0.2%較佳。 提供銅以形成細微的CuS析出物，此可使該結晶晶粒細 * ^銅會藉由析出促進作用來降低該冷軋鋼片材之面内各 15向異性指數及提高該冷軋鋼片材的屈服強度。為了形成細 • 微的析出物’ CU含量必需為_%或更多。當Cu含量多於 0.2%時’可獲得粗輪的析出物。Cu含量範圍在請至〇2% 更佳。 錳(Μη)含量範圍在〇.〇1_〇3%較佳。 2〇 提供猛以在鋼之固體溶液狀態中析出硫（如為MnS析 出物）’因此可防止發生由所溶解的硫所造成之熱脆性；或 /、已热知叮作為固體溶液補強元素。從此工藝觀點來 看’通常會加入大量的鍾。本發明家已發現當猛含量減少 且硫含量為最佳時，可獲得非常細微的MnS析出物。基於 13 1309263 此研究結果，盆含量限制為0.3%或較少。為了保証此特徵， 錳3量必而為0.01%或更多。當錳含量少於0.01%時（即，殘 齡固體溶液狀態中的硫含量高），會發生熱脆性。當猛含 里大於0.3%時’將形成粗糙的MnS析出物，從而使其難以 5達成想要的強度。更佳的Μη含量在0‘01至0.12%之範圍内。 硫(S)含量限制至0.08%或較少較佳。 硫〇會與Cu&/或Μη反應，以各別形成CuS及MnS析出 物。當硫含量大於〇.〇8%時，所溶解的硫之比例將增加。此 所浴解的硫增加將大大損壞該鋼片材之延展性及成形性， 10且會增加熱脆性的風險。為了獲得儘可能多的cuS及/或 MnS析出物，硫含量為〇 〇〇5%或更多較佳。 銘(A1)含量限制為0.1%或較少較佳。 铭會與氮(N)反應以形成細微的ain析出物，因此藉由 所溶解的氮來完全防止老化。當該氮含量為〇〇〇4%或更多 15時，可充分地形成A1N析出物。在該鋼片材中，細微A1N析 出物的分佈允許形成微小結晶晶粒，且藉由提高析出物來 提高該鋼片材之屈服強度。更佳的八丨含量範圍在〇 〇1至 0.1%。 氮(N)含量限制至0.02%或較少較佳。 20 當意欲使用A1N析出物時，所加入的氮量最高為 0.02%。其它方面，將氮含量控制至〇 〇〇4%或較少。當氮含 量少於0.004%時，A1N析出物的數目少，因此，將忽略結 晶晶粒之細微度效應及析出物提高效應。比較上，當氮含 量大於0.02%時’難以使用經溶解的氮來保證老化性質。 1309263 磷(P)含量限制為〇 2%或較少較佳。 ' 構為一具有優良的固體溶液補強效應同時允許稍微減 • 低1"值之70素。磷可保証本發明之析出物經控制的鋼片材其 南強度°想要的是，在需要強度級數280百萬帕之鋼中，其 5磷含1限定為0·015%或較少。想要的是，在級數340百萬帕 之回強度鋼中的磷含量限制範圍為超過0.015%及不超過 0.2%。磷含量超過〇2%時可導致鋼片材之延展性減低。因 • 此蝌含量限制為最大0.2%較佳。當在本發明中加入Si及 ^時磷含置可適當地控制在0.2%或較少，以達成想要的 1〇 強度。 删⑻含量範圍在0.0001至0.002%較佳。 加入硼以防止發生二次加工脆性。為此目的，較佳的 硼含ϊ為0.0001%或更多。當獨含量超過〇 〇〇2%時，該鋼片 - 材的深拉性會顯著惡化。 15 起(Nb)含量範圍在0.002至0.04%較佳。 • 加入灿之目的為保註不老化性質及改良該鋼片材的成 形性。將Nb(其為-強效的碳化物形成㈣)加人至鋼，以 在鋼中形成NbC析出物。此外，該则析出物准許該鋼片材 於退火期間良好地紋理化，從而大大改良該鋼片材之深拉 2〇性。當所加入的Nb含量不大於〇〇〇2%時，所獲得之髮析 出物的量非常小。因此’該鋼片材未能良好地紋理化，因 此’在該鋼片材之深拉性上僅有些微的改良。比較上，當 該Nb含量超過〇.〇4%時，所獲得的咖析出物之量非常大田。 因此，該鋼片材之深拉性及延伸度將降低，從而該鋼片材 15 1309263 的成形性將顯著地惡化。 為了獲得(Mn，Cu)S及A1N析出物，將該Mn、Cu、S、 Nb、Ti、A卜N及C含量調整在由下列關係所定義之範圍内。 在下列關係中，所指出的各別組分以重量百分比表示。 3 l<(Cu/63.5)/(S/32)<30 ⑴ 關係1與(Mn,Cu)S析出物之形成相關。為了獲得細微的 CuS析出物’最好關係1的值等於或大si。若關係丨的值大 於30時，將分佈不想要的粗糙CuS析出物。為了穩定獲得尺 寸0.2微米或較小的CuS析出物，關係1的值範圍在1至9較佳 10且1至6最佳。此限制之理由為想獲得細微的（Mn,Cu)S析出 物。 ' l<(Mn/55+Cu/63.5)/(S/32)<30 (2) * 關係2與(Mn，Cu)S析出物之形成相關，且可藉由將!^^ 含量加入至關係1而獲得。為了獲得有效的（Mn，Cu)s析出 • 15物’關係2之值必需為1或較大。當關係2之值大於30時，會 獲得粗糙的(Mn，Cu)S析出物。為了穩定獲得尺寸0.2微米或 較小的CuS析出物，關係2之值範圍在1至9較佳，而1至6最 佳0 1 幺(Al/27)/(N/14)幺 10 (3) 關係3與A1N析出物之形成相關。當關係3的值小 時，會由於所溶解的N發生老化。當關係3之值大於1〇時， 會獲得粗糙的A1N析出物，從而無法獲得足夠的強度。關係 3的值範圍在1至5較佳。 16 1309263 根據本發明的冷軋鋼片材之組分，可根據欲獲得的析 出物種類，以不同的方法結合。例如，本發明提供一種具 有高屈強比及低面内各向異性指數的冷軋鋼片材，該冷軋 薄片具有下列組成物，其包含：0.01%或較少的C、〇 〇8% 5 或較少的S、0.1%或較少的Ab 0.004%或較少的N、0.2%的 P、0.0001 至 0.002% 的 b、〇·〇〇2至 0.04% 的 Nb、選自於〇.〇1 至0.2%的Cu、0.01至〇.3%的Mn及0.004至0.2%的N至少一種 (以重量計），且剩餘部分為Fe及其它無法避免的雜質，其中 該組成物滿足下列關係：lS(Mn/55+Cu/63.5)/(S/32)S30, 10 K(Al/27)/(N/14)Sl〇，其中該n含量為0.004%或更多。然 後，該鋼片材包含選自於具有平均尺寸〇.2微米或較小的 MnS析出物、CuS析出物、MnS與CuS之複合析出及A1N析 出物的至少一種。也就是說，選自於由、 0.01-0.3%的Μη及0.004-0.2%的N所組成之群的一或多種將 15導致具有尺寸不大於〇.2微米之(Mn，Cu)S及Α1Ν析出物的不 同組合。 在本發明的鋼片材中，碳會析出成NbC及Tic形式。因 此，該鋼片材的室溫抗老化性及烘烤硬化能力將受到未存 在於NbC及TiC析出物之經溶解的碳之狀態影響。考慮到這 2〇些需求’該Nb、Ti及C含量滿足下列關係最佳。 0.8<(Nb/93)/(C/12)<5.〇 (4) 關係6與NbC析出物之形成（以移除在固體溶液狀態中 的碳)相關，因此將達成室溫不老化性質。當關係4之值小 於0.8時，難以保t正室溫不老化性質。比較上，當關係4之 17 1309263 值大於5時’殘餘在該鋼之固體溶液狀態中的Nb及Ti量較 多’其會降低該鋼的延展性。當意欲獲得室溫不老化性質 而不管穩固的烘烤硬化能力時，將碳含量限制至0 005%或 較少較佳。雖然碳含量多於0 005%，當滿足關係4時可獲得 5室溫不老化性質，但是NbC析出物的量增加，從而降低該 鋼片材之可加工性。
Cs(溶質碳）：5-30，其中Cs=(C-Nbxl2/93)xl0,000 (5) 關係5與獲得烘烤硬化能力相關。c s代表已溶解的碳含 ϊ，且以ppm表示。為了獲得高烘烤硬化值，Cs值必需為^ PPm或更大。若Cs值超過如卩肿時，該已溶解的碳含量增 加，使得難以獲得室溫不老化性質。 " 該細微析出物均勻分佈在本發明之組成物中優良。該 析出物的平均尺寸為〇2微米或較雜佳。根據本發明家^ 15
20 t的研究，當該析*物之平均尺寸大飢艰米時，該詞 片材具有差的強度及㈣面内各向異性餘。再者 2月之組成物中分佈有大量尺寸桃2微米或較小的 ^:然析出物之分佈數目無特別限制，但較高的析出物 =更優良。該經分佈的析出物數目為㈣/平 =:一平方毫米或更大更一平方毫米3 :。隨著析出物之數目增加，可塑性_各向異性 力:加，且面时向細旨數會降低，結果，將大大改良可 11通吊熟知的是，在增加可加工性上會有所限制， 而择Γ各t異性指數會隨著可雜4向異性指數增加 曰“值⑽意的是’ #分佈在本㈣之則材中的析 18 1309263 出物之數目增加時，該鋼片材的可塑性-各向異性指數將增 . 加及該鋼片材之面内各向異性指數將降低。本發明之形成曰 ㈣微析出㈣则材可滿狀财較高之屈強比(屈服強度 /抗張強度）。 5 #將本發狀鋼諸顧至高強度㈣㈣，它們可 進-步包含選自於p、Si及Cr之至少一種的固體溶液補強元 素。P之加入效應先前已描述，因此省略其說明。 矽(Si)含量範圍在0.1至0.8%較佳。
Si為-具有固體雜湘效應且顯示出韻減低延伸 10度的元素。Si可保註本發明之鋼片材(其中該析出物經控制） 的高強度。僅有當Si含量為0.1%或更多日夺，可餘高強度。 但是’當Si含量多於〇.8%時，鋼片材之延展性將降低。 - 鉻(Cr)含量範圍在0.2至1.2%較佳。 .⑽-具有固體溶液㈣效應的元素，其可降低二次 15加工脆性溫度及降低老化指數（由於Cr碳化物形成VCr可保 φ °正本毛明之析出物座控制的鋼片材之高強度，且提供立以 降低該鋼片材之面内各向異性指數。僅有扣含量為〇] 或更夕時’可保註高強度。但是，當Cr含量超過1.2%時， 該鋼片材的延展性將降低。 2〇 本發明之冷軋鋼片材可進-步包含#_〇)。 在本發明之冷軋鋼片材中的鉬()含量範圍在〇〇1至 0.2%較佳。 加入Mo作為—増加鋼片材的可塑性各向異性指數之 兀素僅有田銦含量不低於〇 〇1%時，該鋼片材的可塑性_ 19 l3〇9263 各向異性指數將增加。但是，當鉬含量超過02%時，該可 2性-各向異性指數不會進一步增加且會有熱脆性的危險。 於此之後’將參考下列的較佳具體實施例來解釋本發 明之冷軋鋼片材的製造方法。本發明之具體實施例可製得 不同改質，且此改質在本發明之範圍内。
本發明之方法的特徵為透過熱軋及冷軋來加工一滿足 上述所定義的鋼組成物之一的鋼，以在一經冷軋的薄片中 开^成具有平均尺寸0.2微米或較小之析出物。在該經冷軋的 〇板中之析出物的平均尺寸將受到該鋼組成物之設計及加工 條件影響，諸如再加熱溫度及捲繞溫度。特別是，在熱軋 後之冷卻速率對析出物的平均尺寸有直接影響。 在本發明中，再加熱一滿足上述所定義的組成物之一 的鋼，然後讓其接受熱軋。該再加熱溫度為l l〇(rc或較高 較佳。當將該鋼再加熱至溫度低於^^。它時，在連續鑄造 期間所形成的粗糙析出物未完全溶解且將餘留。該粗链的 析出物甚至在熱軋後仍然會餘留。 最好在不低於A1·3變態點之精軋溫度下進行熱軋。當該 20精軋溫度低於A1·3變態點時，將產生輾軋晶粒，其將惡化可 加工性及造成差的強度。 在捲繞前及在熱軋後，以30(TC/分鐘或較快的速率進 行冷卻較佳。雖然該組分的組成物經控制以獲得細微的析 出物’該析出物可在冷卻速率低於30CTC/分鐘下具有平均 20 1309263 尺寸大於〇·2微米。也就是說，當冷卻速率增加時，會產生 許多晶核，因此析出物的尺寸將變成很細很細。因為析出 物的尺寸會隨著冷卻速率增加而減少，故不需要定義出冷 卻速率的上限。但是，當冷卻速率高於1〇〇(rc/分鐘時，不 5會在析出物的尺寸減少效應上進一步顯示出明顯改良。因 此，冷卻速率的範圍在300_100(rc/分鐘較佳。 棬繞條件 在熱軋後，在溫度不高於70(rc下進行捲繞。當捲繞温 度咼於700C時，析出物會太粗糙地生長，從而難以保証高 10 強度。 洽軋條件 以50-90%的減低速率來冷軋該鋼。因為低於5〇%的冷 減低速率將導致在退火再結晶後產生小量晶核，在退火後 結晶晶粒過度生長，因此經由退火再結晶的結晶晶粒將變 15粗，此將導致強度及成形性減低。高於90%的冷減低速率 將導致成形性提高，同時將產生過度大量的晶核，使得經 由退火再結晶的結晶晶粒將變成太細，從而損壞鋼的延展 性。 連續退火 20 連續退火溫度在決定最後產物的機械性質上扮演一重 要角色。根據本發明，在溫度7〇〇至9〇〇°c下進行該連續退 火較佳。當在溫度低於70(rc下進行連續退火時，再結晶將 不完全，從而無法保註想要的延展性。比較上，當在溫度 高於900°C下進行連續退火時，再結晶晶粒會變粗糙，從而 21 1309263
$降低鋼強度°維持該連續退火，直到鋼完全再結 之再結晶可完成約1G秒或更多。該連續退火進行U)秒至30 分鐘較佳。 【】 5 [發明模式] 現在，本發明將參考下列實例更詳細地描述。 根據ASTM E-8標準測試方法來評估在下列實例中所 • 錢的鋼片材之機械性質。特別是，對每片鋼片材進行機 械加工，以獲传標準樣品。使用抗張強度測試機(可從尹士 1〇壯公司（InStr〇n C〇mPany)購得，模型6025)來測量屈服強 度、抗張強度、延伸度、可塑性_各向異性指數&值）、面 内各向異性指數(心值)及老化指數。各別利用下列方程式： ' ΓΠ1=(Γ°+2Γ45+Γ9。)/4 及 ^=^0-21^490)/2來計算可塑性_各向異 . 性指數rm及面内各向異性指數(△!·值）。 15 鋼片材的老化指數定義為一屈服點延伸度，其藉由退 • 火每個樣品，接著1.0%的表皮輥軋及在loot：下熱加工2小 時來測量。利用下列程序來測量標準樣品的烘烤硬化(BH) 值。在對母個樣品施加2%應變後，在17〇它下退火該經變 形的樣品20分鐘。測量該經退火的樣品之屈服強度。藉由 20從在退火後所測量之屈服強度值令減去在退火前所測量的 屈服強度來計算BH值。 實例1 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋熱軋該鋼平板，以提供—經熱軋的鋼片材。 22 1309263 以400°C/分鐘之速率來冷卻該經熱軋的鋼片材，在650°C下 捲繞，以75%的減低速率來冷軋，接著連續退火，以製造 一經冷軋的鋼片材。此時，在910°C下（其大於Ar3變態點) 進行精軋熱軋，且藉由以l〇°C/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 5 材至830°C來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 材。 表1
樣品 編號 化學組分(重量％) C Cu S A1 N P B Nb 其他 All 0.0008 0.15 0.008 0.029 0.0014 0.048 0.0005 0.009 - A12 0.0012 0.17 0.007 0.024 0.0014 0.052 0.0002 0.011 Si:0.02 A13 0.0021 0.09 0.018 0.044 0.0019 0.083 0.0007 0.027 Si:0.15 A14 0.0031 0.12 0.011 0.028 0.0024 0.118 0.0011 0.024 Si:0.25 A15 0.0029 0.08 0.009 0.038 0.0018 0.085 0.0008 0.021 Si:0.17 Mo:0.08 A16 0.0023 0.11 0.011 0.039 0.0029 0.088 0.001 0.032 Si:0.18 Cr:0.19 A17 0.0024 0.11 0.01 0.035 0.0018 0.053 0 0 A18 0.0044 0 0.008 0.024 0.0021 0.122 0.0007 0.077 23 1309263 表2 樣品 編號 (Cu/63.5)/(S/32) (Nb/93)/(C/12) CuS析出物之 平均尺寸(微米） CuS析出物之 數目(/平方毫米） All 9.45 1.45 0.05 2.2χ107 A12 12.2 1.18 0.06 1.2χ107 A13 2.52 1.66 0.05 3·2χ107 A14 5.5 1 0.05 3.2χ107 A15 4.48 0.93 0.05 4.1χ107 A16 5.04 1.8 0.05 5.3χ107 A17 5.54 0 0.06 5·5χ106 A18 0 2.26 0.05 5·4χ103
表3 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) Δτ ΑΙ (%) SWE (DBTT-°C) All 216 347 46 2.01 0.25 0 -70 IS Α12 224 354 44 1.97 0.24 0 -70 IS Α13 262 409 38 1.78 0.22 0 -60 IS Α14 327 464 35 1.61 0.21 0 -50 IS Α15 321 457 34 1.72 0.23 0 -50 IS Α16 335 462 34 1.69 0.21 0 -60 IS Α17 239 348 42 1.18 0.29 0.62 -70 cs Α18 325 465 25 1.49 0.48 0 -50 cs
*注意： 5 YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，rm=可塑性-各向異性指數，Δγ=面内 各向異性指數，ΑΙ=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較 用的鋼 24 1309263 實例2 • Μ ’根據顯示在下表中之組成物來製備-鋼平板。 ·#加熱及精乾熱軋該鋼平板，以提供—經熱軋的鋼片材。 以4〇〇C/刀鐘之速率來冷卻該經熱乾的鋼片材，在㈣。c下 5捲繞，以75%的減低迷率來冷軋，接著連續退火，以製造 -經冷軋的鋼片材。此時，在91(rc下（其大於如變態點) 進行精軋熱軋’且藉由以UTC/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 _ 材至830°C來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 材。 1〇 表4
樣品 化學組分(重量％) 編號 C Μη Cu S A1 N P B Nb 其他 A21 0.0015 0.07 0.09 0.011 0.042 0.0024 0.041 0.001 0.032 A22 0.0016 0.05 0.05 0.015 0.04 0.0018 0.04 0.0007 0.011 Si:0.04 A23 0.0028 0.08 0.08 0.015 0.03 0.0023 0.086 0.0007 0.031 Si:0.24 A24 0.0018 0.07 0.12 0.007 0.05 0.0019 0.125 0.005 0.035 Si:0.35 A25 0.0019 0.09 0.09 0.011 0.048 0.0023 0.08 0.0009 0.027 Si:0.23 Mo;0.09 A26 0.0029 0.11 0.1 0.009 0.039 0.0031 0.075 0.001 0.031 Si:0.31 Cr:0.24 A27 0.0038 0.42 0 0.0083 0.038 0.0024 0.052 0.005 0.051 A28 0.0015 0.07 0.08 0.012 0.032 0.0021 0.118 0 0 Si:0.1 25 1309263 表5 樣品 編號 Mn+Cu (Mn/55+Cu/ 63.5)/(S/32) (Nb/93)/ (C/12) CuS析出物之 平均尺寸(微米） CuS析出物之 數目(/平方毫米） A21 0.16 7.27 2.77 0.05 6.2χ107 A22 0.1 3.62 0.89 0.04 5.5xl07 A23 0.16 5.79 1.43 0.04 6.0xl07 A24 0.19 14.5 2.51 0.03 7.2xl07 A25 0.18 8.88 1.83 0.04 6.5xl07 A26 0.21 12.7 1.38 0.04 6.9xl07 A27 0.42 29.4 1.73 0.25 1.5xl04 A28 0.15 6.75 0 0.06 5.3xl06
表6 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) [m Ar AI (%) SWE (DBTT-°C) A1 226 362 44 2.03 0.22 0 -70 IS A2 225 348 45 2.12 0.19 0 -70 IS A3 282 402 39 1.87 0.21 0 -60 IS A4 338 451 34 1.68 0.16 0 -50 IS A5 329 449 34 1.88 0.22 0 -50 IS A6 383 452 35 1.64 0.19 0 -50 IS A7 188 342 42 1.77 0.39 0 -60 cs A8 378 463 30 1.25 0.28 0.42 -50 cs
*注意： 5 YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，rm=可塑性-各向異性指數，Ar=面内各 向異性指數，AI=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 的鋼 26
1309263 實例3 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋熱軋該鋼平板，以提供一經熱軋的鋼片材。 以400°C/分鐘之速率來冷卻該經熱軋的鋼片材，在650°C下 5 捲繞，以75%的減低速率來冷軋，接著連續退火，以製造 一經冷軋的鋼片材。此時，在910°C下（其大於Ar3變態點） 進行精軋熱軋，且藉由以l〇°C/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 材至830°C來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 材。 10 表7 樣品 編號 化學組分(重量％) C Cu S A1 N P B Nb 其他 A31 0.0019 0.17 0.009 0.024 0.0054 0.052 0.0007 0.028 A32 0.0015 0.06 0.009 0.044 0.0077 0.045 0.0004 0.031 Si:0.03 A33 0.0024 0.11 0.01 0.068 0.008 0.085 0.0006 0.037 Si:0_ll A34 0.0024 0.17 0.011 0.058 0.014 0.126 0.0004 0.025 Si:0.18 A35 0.0028 0.12 0.009 0.043 0.0093 0.044 0.0005 0.032 Si:0.07 Mo:0.06 A36 0.0025 0.09 0.012 0.033 0.012 0.039 0.0009 0.021 Cr:0.22 A37 0.0036 0.35 0.01 0.034 0.0012 0.042 0.0005 0.074 A38 0.0014 0.42 0.009 0.055 0.0067 0.12 0.0005 0 Si:0.13 27 1309263 表8 樣品 編號 (Cu/63.5)/ (S/32) (Nb/93)/ (C/12) (Al/27)/ (N/14) CuS析出物之 平均尺寸(微米） CuS析出物之 數目(/平方毫米） A31 9.44 1.92 2.31 0.04 6.4xl07 A32 3.36 2.67 2.96 0.04 7.5xl07 A33 5.54 1.99 4.41 0.04 7.0xl07 A34 7.79 1.34 2.15 0.03 6.2xl07 A35 6.72 1.47 2.4 0.04 7.5xl07 A36 3.78 1.08 1.43 0.04 7.9xl07 A37 17.6 2.65 14.7 0.25 4.5xl04 A38 23.5 0 4.26 0.06 4.3xl05
表9 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) I'm Δτ ΑΙ (%) SWE (DBTT-°C) A31 227 353 44 1.92 0.19 0 -70 A32 209 352 42 2.07 0.24 0 40 IS A33 261 402 37 1.88 0.27 0 -40 IS A34 341 452 33 1.88 0.22 0 -40 IS A35 231 392 37 1.94 0.23 0 -50 IS A36 226 372 38 1.74 0.21 0 -40 IS A37 242 369 36 1.62 0.42 0.62 -60 cs A38 373 465 33 1.21 0.57 0 -40 cs
*注意： 5 YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，rm=可塑性-各向異性指數，Ar=面内各 向異性指數，AI=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 的鋼 28 1309263 實例4 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋域袖平板，赌供—經祕的鋼片材。 以40(TC/分鐘之速率來冷卻該經熱細鋼片材，在6观下 捲繞，以75%的減低速率來冷札，接著連續退火，以製造 -經冷軋的鋼片材。此時，在91叱下（其大於^變態點) 進行精軋熱軋’且藉由以lGt/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 材至83〇t來進行連續敎40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 材0 10 表 10 樣品 化學組分(重量％) 編號 C Μη Cu S A1 N P B Nb 其他 A41 0.0018 0.12 0.08 0.012 0.044 0.0069 0.036 0.0007 0.015 Si:0.2 A42 0.0018 0.07 0.06 0.015 0.05 0.0063 0.04 0.0007 0.01 Si:0.05 A43 0.0022 0.09 0.09 0.013 0.05 0.0082 0.083 0.0007 0.031 Si:0.11 A44 0.0025 0.07 0.12 0.009 0.04 0.0078 0.129 0.005 0.028 Si:0.15 A45 0.0026 0.11 0.11 0.011 0.041 0.012 0.029 0.0008 0.032 Si:0.16 Mo:0.07 A46 0.0032 0.09 0.09 0.012 0.036 0.0093 0.031 0.0011 0.028 Si:0.15 Cr:0.25 A47 0.0034 0.45 0 0.0083 0.038 0.0015 0.048 0.005 0.063 A48 0.0038 0.07 0.08 0.012 0.035 0.0024 0.13 0.005 0 29 1309263 表11 樣品 編號 Mn+ Cu (Mn/5+Cu/63.5)/ (S/32) (Nb/93)/ (C/12) (Al/27)/ (N/14) CuS析出物 之平均尺寸 (微米） CuS析出物 之數目 (/平方毫米） A41 0.2 8.33 1.08 3.32 0.04 6.9xl07 A42 0.13 4.73 0.72 4.12 0.04 8.4xl07 A43 0.18 7.52 1.82 3.16 0.04 9-OxlO7 A44 0.19 11.2 1.45 2.66 0.04 8.2xl07 A45 0.22 10.9 1.59 1.77 0.04 6.9xl07 A46 0.18 8.14 1.13 2.01 0.03 9.4xl07 A47 0.45 31.5 2.39 13.1 0.25 1.5xl07 A48 0.15 6.75 0 7.56 0.04 3.5xl05
表12 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) Δγ ΑΙ (%) SWE (DBTT-°C) A41 238 368 44 2.18 0.22 0 -70 IS A42 220 345 44 2.25 0.19 0 -70 IS A43 268 403 38 1.82 0.17 0 -60 IS A44 325 461 34 1.79 0.19 0 -60 IS A45 234 359 42 2.32 0.23 0 -60 IS A46 228 355 43 2.25 0.25 0 -50 IS A47 202 355 38 1.59 0.39 0 -60 cs A48 338 458 24 1.31 0.58 0.55 -70 cs
*注意： 5 YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，rm=可塑性-各向異性指數，Ar=面内各 向異性指數，AI=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 的鋼 30 1309263 實例5 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋熱軋該鋼平板，以提供一經熱軋的鋼片材。 以400°C/分鐘之速率來冷械軸㈣鋼片材，在6肌下 5捲，凡以75%的減低速率來冷札，接著連續退火，以製造 冷乳的鋼片材。此時，在9耽下（其大於_變態點)
St,’且藉由以收/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 材。 10 矣η
31 1309263 表14 樣品 編號 (Mn/55)/(S/32) (Nb/93)/(C/12) CuS析出物之 平均尺寸(微米） CuS析出物之數目 (/平方毫米） A51 2.42 1.81 0.06 4.2χ105 A52 3.1 0.88 0.05 5.2xl05 A53 11.6 1.19 0.05 3.2xl06 A54 3.7 1.43 0.05 2.9xl06 A55 3.23 1.58 0.04 3.2xl06 A56 4.07 0 0.06 4.5xl04 A57 23.3 1.88 0.22 2.3xl03
表15 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) Γπι Δτ ΑΙ (%) SWE (DBTT-°C) A51 215 358 45 1.92 0.25 0 •70 IS A52 254 403 39 1.73 0.22 0 -60 IS A53 315 458 35 1.59 0.19 0 -50 IS A54 288 442 36 1.78 0.24 0 -40 IS A55 309 452 35 1.52 0.21 0 -50 IS A56 248 355 41 1.33 0.29 0 -40 cs A57 254 454 25 1.56 0.28 0 -70 cs
*注意： 5 YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，ιν=可塑性-各向異性指數，Δγ=面内各 向異性指數，ΑΙ=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 的鋼 實例6 10 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋熱軋該鋼平板，以提供一經熱軋的鋼片材。 32 1309263 以400°C/分鐘之速率來冷卻該經熱軋的鋼片材，在650°C下 捲繞，以75%的減低速率來冷軋，接著連續退火，以製造 一經冷軋的鋼片材。此時，在910°C下（其大於Ar3變態點) 進行精軋熱軋，且藉由以l〇°C/秒之速率來加熱該熱軋鋼片材 5 至830°C來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片材。 表16 樣品 編號 化學組分(重量％) C S A1 N P B Nb 其他 A61 0.0014 0.006 0.053 0.0072 0Ό51 0.0005 0.015 A62 0.0023 0.01 0.062 0.0082 0.082 0.0004 0.021 Si:0.12 A63 0.0018 0.011 0.055 0.0127 0.118 0.0004 0.037 Si:0.25 A64 0.0024 0.008 0.049 0.0074 0.029 0.0007 0.028 Si:0.2 Mo:0.06 A65 0.0032 0.013 0,053 0.0088 0.109 0.0009 0.035 Si:0_18 Cr:0.13 A66 0.0018 0.013 0.052 0.0018 0.052 0.005 0 A67 0.0035 0.009 0.008 0.023 0.125 0.0005 0.062
# 表17 樣品 編號 (AV27)/(N/14) (Nb/93)/(C/14) CuS析出物之平均 尺寸(微米） CuS析出物之數目 (/平方毫米） A61 3.82 1.38 0.06 5.3χ105 A62 3.92 1.18 0.05 5.6x10s A63 2.25 2.65 0.05 6.8xl06 A64 3.43 1.51 0.05 5.5xl06 A65 3.12 1.41 0.04 6.3xl06 A66 15 0 0.11 4.5xl04 A67 0.18 2.29 0.08 8.4xl04 33 1309263 表18 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) I'm Δγ SWE (DBTT-°C) AI (%) A61 209 349 44 2.03 0.25 -60 0 IS A62 282 399 37 1.72 0.24 -50 0 IS A63 339 457 34 1.73 0.27 -50 0 IS A64 219 360 42 2.21 0.29 -50 0 IS A65 354 449 33 1.73 0.21 -60 0 IS A66 189 348 45 1.32 0.43 -40 0.94 cs A67 335 457 26 1.53 0.24 -40 0 cs
*注意： YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，rm=可塑性-各向異性指數，Δγ=面内各 向異性指數，ΑΙ=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 5 的鋼 實例7 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋熱軋該鋼平板，以提供一經熱軋的鋼片材。 10 以400°c/分鐘之速率來冷卻該經熱軋的鋼片材，在650°C下 捲繞，以75%的減低速率來冷軋，接著連續退火，以製造 一經冷軋的鋼片材。此時，在910°C下（其大於Ar3變態點） 進行精軋熱軋，且藉由以l〇°C/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 材至830°C來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 15 材。 34 1309263 表19
樣品 編號 化學組分(重量％) C Μη Ρ S Α1 Nb B N 其他 A71 0.0013 0.11 0.041 0.006 0.054 0.014 0.0005 0.0072 A72 0.0026 0.1 0.075 0Ό1 0.072 0.018 0.0007 0.0082 Si:0.11 A73 0.0018 0.09 0.105 0.011 0.055 0.037 0.0005 0.0127 Si:0.1 A74 0.0031 0.07 0.035 0.009 0.043 0.032 0.0005 0.0079 Si:0.12 Mo:0.06 A75 0.0021 0.14 0.036 0.01 0.052 0.019 0.0007 0.0089 Cr:0.13 A76 0.0018 0.68 0.045 0.009 0.048 0.022 0.0004 0.0021 All 0.0037 0.1 0.114 0.01 0.008 0.01 0.0011 0.0067 Si:0.04 表20 樣品 編號 (Mn/55)/ (S/32) (Al/27)/ (N/14) (Nb/93)/ (C/12) CuS析出物之 平均尺寸(微米） CuS析出物之 數目(/平方毫米） A71 10.7 3.89 1.39 0.06 5.2x10s A72 5.82 4.55 0.89 0.05 6.4xl05 A73 4.76 2.25 2.65 0.05 7.5xl06 A74 4.53 2.82 1.33 0.05 6.8xl06 A75 8.15 3.03 1.17 0.05 7.3xl06 A76 44 11.9 1.58 0.24 1.8xl03 A77 5.82 0.62 0.35 0.06 4.5xl04 35 1309263 表21 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) Δτ SWE (DBTT-°C) AI (%) A71 205 357 45 1.99 0.25 -60 0 IS A72 275 398 38 1.82 0.29 -50 0 IS A73 345 453 34 1.83 0.27 -60 0 IS A74 232 363 42 2.12 0.24 -50 0 IS A75 229 362 44 1.89 0.22 -50 0 IS A76 185 348 42 1.92 0.42 -40 0 cs A77 378 461 27 1.12 0.34 -60 0.49 cs
*注意： YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，Γηι=可塑性-各向異性指數，Δγ=面内各 向異性指數，ΑΙ=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 5 的鋼 實例8 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋熱軋該鋼平板，以提供一經熱軋的鋼片材。 10 以400°C/分鐘之速率來冷卻該經熱軋的鋼片材，在650°C下 捲繞，以75%的減低速率來冷軋，接著連續退火，以製造 一經冷軋的鋼片材。此時，在910°C下（其大於Ar3變態點） 進行精軋熱軋，且藉由以l〇°C/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 材至830°C來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 15 材。 36 1309263
表22 樣品 編號 化學組分(重量％) C P S A1 Cu Nb B N 其他 B81 0.0028 0.008 0.008 0.029 0.04 0.009 0.0005 0.0014 B82 0.0032 0.077 0.01 0.035 0.09 0.004 0.0005 0.0019 B83 0.003 0.048 0.009 0.034 0.12 0.006 0.0005 0.0017 Si:0.03 B84 0.0019 0.081 0.015 0.04 0.11 0.0004 0.0007 0.0022 Si:0.14 B85 0.0044 0.112 0.013 0.023 0.09 0.012 0.0012 0.0013 Si:0.26 B86 0.0028 0.082 0.011 0.033 0.16 0.006 0.0006 0.0018 Si:0.15 M〇:0.084 B87 0.0037 0.085 0.01 0.025 0.12 0.006 0Ό01 0.0022 Si:0.15 Cr:0.15 B88 0.0028 0.05 0.013 0.038 0.13 0.055 0 0.0014 - B89 0.0038 0.119 0.012 0.029 0 0 0.0005 0.0026 - 表23 樣品 編號 (Cu/63.5)/(S/32) Cs CuS析出物之平均 尺寸(微米） CuS析出物之數目 (/平方毫米） B81 2.52 16.387 0.05 4.7xl06 B82 4.54 26.839 0.05 6.6x106 B83 6.72 22.258 0.06 6.8xl06 B84 3.7 18.484 0.05 9.12xl06 B85 3.49 28.516 0.05 3.4χ107 B86 7.33 20.258 0.05 l.lxlO7 B87 6.05 29.258 0.05 2.1xl07 B88 5.04 -42.97 0.05 2.7xl07 B89 0 38 0.07 5.4xl06 Cs=(C-Nbxl2/93)xl0000 37 1309263
表24
ys=屈服強度，TS=抗張強度，El= 向異性指數，AI=老化指數，sw =_甲f rm=可塑性-各向異性指數，Ar=面内各 的鋼 -一-人加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 38 1309263 表25
樣品 編號 化學組分(重量％) C Μη Ρ S Α1 Cu Nb B N 其他 B91 0.0018 0.1 0.008 0.009 0.035 0.082 0.003 0.0007 0.0013 - B92 0.0022 0.12 0.026 0.011 0.042 0.1 0.004 0.0005 0.0022 - B93 0.0018 0.07 0.044 0.012 0.029 0.068 0.003 0.0008 0.0027 Si:0.05 B94 0.0028 0.11 0.082 0.013 0.043 0.084 0.006 0.0006 0.0023 Si:0.26 B95 0.0039 0.07 0.12 0.011 0.035 0.11 0.008 0.0008 0.0023 Si:0.39 B96 0.0028 0.09 0.083 0Ό12 0.033 0.15 0.006 0.0005 0.0021 Si:0.27 M〇:0.085 B97 0.0037 0.08 0.073 0.01 0.052 0.13 0.008 0.0009 0.0015 Si:0.33 Cr:0.28 B98 0.0025 0.42 0.055 0.009 0.043 0 0.038 0.005 0.0024 - B99 0.0039 0.07 0.115 0.011 0.036 0.11 0.003 0 0.0027 Si:0.1 表26 樣品 編號 Cu+Mn (Mn/55+ Cu/63.5)/(S/32) Cs CuS析出物之 平均尺寸(微米） CuS析出物之 數目(/平方毫米） B91 0.18 11.1 14.129 0.06 l.lxlO7 B92 0.22 10.9 16.839 0.06 1.8xl07 B93 0.14 6.25 14.129 0.06 1.5xl07 B94 0.19 8.18 20.258 0.05 2.5xl07 B95 0.18 8.74 28.677 0.05 3.2xl07 B96 0.24 10.7 20.258 0.05 2.5xl07 B97 0.21 11.2 26.677 0.04 4.4x107 B98 0.42 27.2 -24.03 0.25 6.5x104 B99 0.18 8.74 35.129 0.06 5.3xl06 Cs=(C-Nbx 12/93)x 10000 39 1309263 表27 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) rm △r AI (%) BH值 (百萬帕） SWE (DBTT-°C) B91 190 308 48 1.91 0.31 0 35 •50 IS B92 209 329 46 1.85 0.27 0 41 -50 IS B93 227 347 46 1.82 0.22 0 36 •70 IS B94 295 396 39 1.73 0.21 0 45 -60 IS B95 341 463 33 1.53 0.14 0 58 -50 IS B96 331 446 35 1.71 0.22 0 51 -50 IS B97 355 457 34 1.59 0.18 0 46 -50 IS B98 196 350 40 1.85 0.29 0 0 -50 cs B99 369 451 32 1.29 0.198 2.5 95 -30 cs
*注意： YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，rm=可塑性-各向異性指數，ΔΓ=面内各 向異性指數，ΑΙ=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 5 的鋼 實例10 • 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋熱軋該鋼平板，以提供一經熱軋的鋼片材。 10 以400°c/分鐘之速率來冷卻該經熱軋的鋼片材，在650°C下 捲繞，以75%的減低速率來冷軋，接著連續退火，以製造 一經冷軋的鋼片材。此時，在910°C下（其大於Ar3變態點） 進行精軋熱軋，且藉由以l〇°C/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 材至830°C來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 15 材。 40 1309263 表28
樣品 編號 化學組分(重量％) C P S A1 Cu Nb B N 其他 B01 0.0021 0.009 0.01 0.042 0.08 0.005 0.0007 0.0072 B02 0.0022 0.027 0.009 0.039 0.12 0.004 0.0005 0.0092 B03 0.0018 0.046 0.012 0.046 0.07 0.003 0.0004 0.0086 SirO.ll B04 0.0039 0.082 0.009 0.052 0.12 0.008 0.0009 0.0092 Si:0.08 B05 0.004 0.122 0Ό11 0.039 0.15 0.009 0.0006 0.0121 Si:0.21 B06 0.0028 0.045 0.011 0.049 0.09 0.004 0.0005 0.0085 Si:0.07 M〇:0.064 B07 0.0039 0.041 0.011 0.042 0.12 0.008 0.0009 0.011 Cr:0.22 B08 0.0028 0.043 0.012 0.036 0.37 0.053 0.0009 0.0022 B09 0.0042 0.116 0.011 0.052 0.35 0 0.0005 0.0021 Si:0.13 表29 樣品 編號 (Cu/63.5)/ (S/32) (Al/27)/ (N/14) Cs CuS析出物之 平均尺寸(微米） CuS析出物之 數目(/平方亳米） B01 4.03 3.02 14.548 0.04 5.8χ107 B02 6.72 2.2 16.839 0.04 6.9χ107 B03 2.94 2.77 14.129 0.04 6.5χ107 B04 6.72 2.93 28.677 0.04 7.8χ107 B05 6.87 1.67 28.387 0.04 6.8χ107 B06 4.12 2.99 22.839 0.04 5.5χ107 B07 5.5 1.98 28.677 0.04 6.9x107 B08 15.5 8.48 -40.39 0.25 6.5χ104 B09 16 12.8 42 0.06 5.5χ105 Cs=(C-Nbxl2/93)xl0000 41 1309263 表30 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) I'm Δτ ΑΙ (%) BH值 (百萬帕） SWE (DBTT-°C) B01 203 318 47 1.92 0.28 0 36 -50 IS B02 218 345 44 1.82 0.27 0 42 -40 IS B03 209 352 42 1.85 0.24 0 42 -40 IS B04 261 402 37 1.68 0.27 0 53 -50 IS B05 337 455 33 1.53 0.22 0 56 -40 IS B06 237 390 38 1.64 0.23 0 63 -50 IS B07 228 378 40 1.71 0.21 0 55 -40 IS B08 238 366 38 1.72 0.38 0 0 -60 cs B09 373 465 33 1.21 0.57 3.8 95 -40 cs
*注意： YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，rm=可塑性-各向異性指數，Ar=面内各 _ 向異性指數，AI=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 5 的鋼 實例11 ® 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋熱軋該鋼平板，以提供一經熱軋的鋼片材。 10 以400°c/分鐘之速率來冷卻該經熱軋的鋼片材，在650°c下 捲繞，以75%的減低速率來冷軋，接著連續退火，以製造 一經冷軋的鋼片材。此時，在910°C下（其大於Ar3變態點） 進行精軋熱軋，且藉由以l〇°C/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 材至830°C來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 15 材。 42 1309263 表31
樣品 編號 化學組分(重量％) C Μη Ρ S Α1 Cu Nb B N 其他 B11 0.0019 0.08 0.008 0.009 0.042 0.11 0.003 0.0006 0.0074 B12 0.0022 0.1 0.027 0.009 0.039 0.09 0.005 0.0005 0.092 B13 0.0016 0.11 0.042 0.013 0.052 0.08 0.003 0.0005 0.0073 Si:0.09 B14 0.0027 0.09 0.085 0.011 0.045 0.11 0.006 0.0007 0.0082 Si:0.1 B15 0.0039 0.12 0.12 0.012 0.024 0.09 0.008 0.0005 0.0084 Si:0.12 B16 0.0032 0.09 0.033 0.009 0.047 0.11 0.005 0.0008 0.011 Si:0_15 Mo:0.081 B17 0.0038 0.09 0.035 0.01 0.033 0.13 0.008 0.0011 0.00105 Si:0.17 Cr:0.27 B18 0.0033 0.47 0.045 0.0053 0.039 0 0.033 0.0006 0.0015 B19 0.0045 0.18 0.128 0.008 0.045 0.12 0.006 0.0008 0.0018 Si:0.11 表32
樣品 編號 Cu+Mn (Mn/55+ Cu/63.5)/ (S/32) (Al/27)/ (N/14) Cs CuS析出物 之平均尺寸 (微米） CuS析出物 之數目 (/平方毫米） Bll 0.19 11.3 2.94 15.129 0.05 2.2xl07 B12 0.19 11.5 2.2 15.548 0.05 2.7xl07 B13 0.19 8.02 3.69 12.129 0.05 2.1xl07 B14 0.2 9.8 2.85 19.258 0.05 3.1xl07 B15 0.21 9.6 1.48 28.677 0.04 4.5xl07 B16 0.2 12 2.22 25.548 0.05 3.4xl07 B17 0.22 11.8 16.3 27.677 0.05 2.7xl07 B18 0.47 51.6 13.5 9.581 0.25 2.9x104 B19 0.3 20.6 13 37.258 0.06 5.5xl05 Cs=(C-Nbxl2/93)xl0000 43 1309263 表33 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) i*m Δτ ΑΙ(%) ΒΗ值 (百萬帕） SWE (DBTT-°C) B11 196 322 49 1.92 0.31 0 37 -50 IS B12 208 342 46 1.87 0.29 0 42 -50 IS B13 227 352 43 1.85 0.28 0 34 -60 IS B14 263 397 39 1.7 0.25 0 48 -50 IS B15 336 449 33 1.58 0.22 0 62 -40 IS B16 240 355 43 1.88 0.33 0 50 60 IS B17 232 361 42 1.75 0.31 0 66 -50 IS B18 209 348 39 1.95 0.36 0 0 -50 cs B19 342 461 29 1.33 0.21 3.5 106 -60 cs
*注意： YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，rm=可塑性-各向異性指數，△!·=面内各 " 向異性指數，AI=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 5 的鋼 實例12 • 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋熱軋該鋼平板，以提供一經熱軋的鋼片材。 10 以400°C/分鐘之速率來冷卻該經熱軋的鋼片材，在650°C下 捲繞，以75%的減低速率來冷軋，接著連續退火，以製造 一經冷軋的鋼片材。此時，在910°C下（其大於Ar3變態點） 進行精軋熱軋，且藉由以l〇°C/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 材至830°c來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 15 材。 44 1309263 表34
樣品 編號 化學組分(重量％) C Μη Ρ S Α1 Nb B N 其他 B21 0.0021 0.12 0.008 0.009 0.034 0.004 0.0008 0.0023 B22 0.0018 0.07 0.045 0.013 0.047 0.003 0.0005 0.0021 Si:0.12 B23 0.0031 0.11 0.085 0.012 0.039 0.006 0.0008 0.0025 B24 0.004 0.09 0.123 0.01 0.034 0.008 0.0009 0.0011 B25 0.004 0.09 0.092 0.009 0.041 0.009 0.0005 0.0027 M〇:0.065 B26 0.0033 0.05 0.094 0.011 0.039 0.007 0.0008 0.0018 Cr:0.16 B27 0.0027 0.48 0.051 0.009 0.028 0.032 0.0007 0.0022 B28 0.0042 0.09 0.11 0.011 0.028 0 0.007 0.0016 表35 樣品 編號 (Mn/55)/(S/32) Cs CuS析出物之平均 尺寸(微米） CuS析出物之數目 (/平方毫米） B21 7.76 15.839 0.06 1.9x10s B22 3.13 14.129 0.06 2.9xl05 B23 5.33 23.258 0.05 3.7x105 B24 5.24 29.677 0.05 4.4χ106 B25 5.82 28.387 0.05 3.2χ106 B26 2.64 23.968 0.05 2.9x106 B27 31 -14.29 0.06 3.2x104 B28 4.76 42 0.22 2.3χ105 Cs=(C-Nbxl2/93)xl0000 45 1309263 表36 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) ^"m Δγ ΑΙ(%) ΒΗ值 (百萬帕） SWE (DBTT-°C) B21 188 302 51 1.98 0.36 0 39 -40 IS B22 210 347 46 1.81 0.31 0 38 -50 IS B23 259 409 38 1.63 0.24 0 53 -60 IS B24 325 451 35 1.55 0.19 0 66 -50 IS B25 293 449 36 1.51 0.2 0 58 -40 IS B26 302 452 36 1.45 0.18 0 57 -50 IS B27 245 352 40 1.83 0.29 0 0 -40 cs B28 254 454 25 1.56 0.28 3.8 92 -60 cs
*注意： YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，rm=可塑性-各向異性指數，Ar=面内各 向異性指數，AI=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 5 的鋼 實例13 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋熱軋該鋼平板，以提供一經熱軋的鋼片材。 10 以400°c/分鐘之速率來冷卻該經熱軋的鋼片材，在650°c下 捲繞，以75%的減低速率來冷軋，接著連續退火，以製造 一經冷軋的鋼片材。此時，在910°C下（其大於Ar3變態點） 進行精軋熱軋，且藉由以l〇°C/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 材至830°C來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 15 材。 46 1309263 表37
樣品 編號 化學組分(重量％) C P S A1 Nb B N 其他 B31 0.0025 0.009 0.01 0.028 0.005 0.0008 0.0071 B32 0.0019 0.011 0.009 0.034 0.004 0.0007 0.0093 狐24 B33 0.0018 0.054 0.011 0.032 0.002 0.0005 0.0072 Si:0.07 B34 0.0035 0.084 0.009 0.045 0.008 0.0008 0.0066 Si:0.11 B35 0.004 0.11 0.012 0.062 0.009 0.0004 0.0091 Si:0.22 B36 0.0039 0.033 0.009 0.042 0.007 0.0007 0.0071 Si:0.2 M〇:0.062 B37 0.0035 0.11 0.009 0.044 0.008 0.0009 0.012 Si:0.19 Cr:0.15 B38 0.0025 0.05 0.008 0.052 0.03 0.0005 0.0018 B39 0.0036 0.12 0.011 0.042 0 0.0005 0.013 表38 樣品 編號 (Al/27)/(N/14) Cs CuS析出物之平均 尺寸(微米） CuS析出物之數目 (/平方毫米） B31 2.04 18.548 0.06 2.1 xlO5 B32 1.9 13.839 0.06 2.3χ105 B33 2.3 15.419 0.06 2.5x10s B34 3.54 24.677 0.05 3·2χ105 B35 3.53 28.387 0.05 4.2χ106 B36 3.07 29.968 0.05 3.1χ105 B37 1.9 24.677 0.05 4.5χ105 B38 15 -13.71 0.32 1.6χ104 B39 1.68 36 0.06 2.8χ105 Cs=(C-Nbxl2/93)xl0000 47 1309263 表39 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) Δγ ΑΙ (%) BH值 (百萬帕） SWE (DBTT-°C) B31 197 315 49 1.93 0.37 0 43 -40 IS B32 208 342 45 1.92 0.36 0 39 -40 IS B33 209 349 44 1.85 0.31 0 33 -40 IS B34 275 390 37 1.7 0.24 0 62 -50 IS B35 335 452 33 1.52 0.22 0 72 -40 IS B36 224 362 40 1.72 0.29 0 53 -60 IS B37 371 452 33 1.55 0.18 0 54 -60 IS B38 197 332 45 1.93 0.43 0 0 -40 cs B39 355 457 31 1.42 0.24 0 -40 cs
*注意： YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，rm=可塑性-各向異性指數，Ar=面内各 向異性指數，ΑΙ=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 5 的鋼 實例14 首先，根據顯示在下表中之組成物來製備一鋼平板。 再加熱及精軋熱軋該鋼平板，以提供一經熱軋的鋼片材。 10 以400°C/分鐘之速率來冷卻該經熱軋的鋼片材，在650°C下 捲繞，以75%的減低速率來冷軋，接著連續退火，以製造 一經冷軋的鋼片材。此時，在910°C下（其大於Ar3變態點） 進行精軋熱軋，且藉由以10°C/秒之速率來加熱該熱軋鋼片 材至830°C來進行連續退火40秒，以製造出最後的冷軋鋼片 15 材。 48 1309263 表40
樣品 編號 化學組分(重量％) C Μη Ρ S Α1 Nb B N 其他 B41 0.0028 0.08 0.009 0.009 0.039 0.006 0.0005 0.0092 B42 0.0022 0.1 0.026 0.01 0.048 0.005 0.0007 0.0072 B43 0.0019 0,09 0.043 0.011 0.042 0.004 0.0005 0.0082 Si:0.04 B44 0.0033 0.12 0.078 0.009 0.067 0.005 0.0008 0.0078 Si:0.11 B45 0.0039 0.09 0.097 0.015 0.037 0.008 0.001 0Ό105 Si:0.08 B46 0.0035 0.11 0.032 0.01 0.028 0.008 0.0007 0.0059 Si:0.11 M〇:0.058 B47 0.0029 0.07 0.041 0.008 0.033 0.006 0.0007 0.008 Si:0.05 Cr:0.33 B48 0.0027 0.68 0.041 0.008 0.035 0.028 0.0008 0.002 Si:0.08 B49 0.0042 0.08 0.114 0.01 0.008 0 0.0011 0.0067 Si:0.05 表41 樣品 編號 (Mn/55)/ (S/32) (Al/27)/ (N/14) Cs CuS析出物之 平均尺寸(微米） CuS析出物之數目 (/平方毫米） B41 5.17 2.2 20.258 0.05 4.2x10s B42 5.82 3.46 15.548 0.05 3.5xl05 B43 4.76 2.66 13.839 0.05 3.8x105 B44 7.76 4.45 26.548 0.05 5.8x10s B45 3.49 1.83 28.677 0.05 5.4χ106 B46 6.4 2.46 24.677 0.05 4_5χ106 B47 5.09 2.14 21.258 0,05 3.7χ106 B48 49.5 9.07 -9.129 0.32 1.2x104 B49 4.65 0.62 42 0.06 2.8χ105 Cs=(C-Nbxl2/93)xl0000 49 1309263 表42 樣品 編號 機械性質 注意 事項 YS (百萬帕） TS (百萬帕） E1 (%) I'm Δτ ΑΙ (%) BH值 (百萬帕） SWE (DBTT-°C) B41 197 320 49 1.93 0.32 0 59 -40 IS B42 209 342 46 1.84 0.29 0 44 -50 IS B43 214 355 43 1.82 0.29 0 35 -50 IS B44 275 398 38 1.71 0.25 0 69 -50 IS B45 348 452 32 1.55 0.18 0 74 -60 IS B46 242 359 40 1.79 0.24 0 59 -50 IS B47 225 360 42 1.75 0.22 0 48 -40 IS B48 197 359 40 1.92 0.37 0 0 -50 cs B49 378 461 27 1.12 0.34 5.2 105 -60 cs
*注意： YS=屈服強度，TS=抗張強度，El=延伸度，rm=可塑性-各向異性指數，Δγ=面内各 向異性指數，ΑΙ=老化指數，SWE=二次加工脆性，IS=本發明的鋼，CS=比較用 5 的鋼 在本發明中所闡明的較佳具體實施例不提供做為本發 明之限制，而是提供作為闡明用途。任何具有實質上與在 所附加的申請專利範圍中所定義之本發明的工藝精神相同 10 之構造及相同操作效應的具體實施例皆包含在本發明之工 藝範圍内。 如可從上述描述明瞭，根據本發明之冷軋鋼片材，在 以N b為基礎的IF鋼中之細微析出物分佈允許形成微小結晶 晶粒，結果，可藉由提高析出物來降低面内各向異性指數 15 及提高屈服強度。 50 1309263
I；圖式簡單說明3 (無） 【主要元件符號說明】 (無） 51

Claims (1)

1309263 十、申請專利範圍： 1. 一種具有高屈強比及低面内各向異性指數之冷軋鋼片 材，該冷軋鋼片材具有下列組成物，其包含：0.01%或 較少的C、0.01至0.2%的Cu、0.005至0.08%的s、0.1%或 5 較少的A1、0.004%或較少的N、0.2%或較少的p、0.001 至0.002%的B、0.002至0.04%的Nb(以重量計），且剩餘 部分為Fe及其它無法避免的雜質； 其中該組成物滿足下列關係： 1 斗Cu/63.5)/(S/32)S30 ;及 10 其中該鋼片材包含平均尺寸0.2微米或較小的CuS 析出物® 2·如申請專利範圍第1項之冷軋鋼片材，其中該組成物更 包含0.01-0.3%的Μη及滿足下列關係： lS(Mn/55+Cu/63.5)/(S/32)S3〇 ;及該鋼片材包含平均尺 15 寸0.2微米或較小的(Mn，Cu)S析出物。 3·如申請專利範圍第1項之冷軋鋼片材，其中該n含量為 0.004-0.02%及該組成物滿足下列關係： Κ(Α1/27)/(Ν/14)<10 ;及該鋼片材包含平均尺寸〇.2微米 或較小的A1N析出物。 20 4·如申請專利範圍第1項之冷軋鋼片材，其中該組成物更 包含0.01-0.3%的Μη及0.004至0.02%的N，且滿足下列關 係：lS(Mn/55+Cu/63.5)/(S/32)<30，lS(Al/27)/(N/14)S10 ; 及該鋼片材包含平均尺寸0.2微米或較小的（Μη,Cu)S析 出物及A1N析出物。 52 1309263 5. —種具有高屈強比及低面内各向異性指數之冷軋鋼片 材，該冷軋薄片具有下列組成物，其包含：0.01%或較 少的C、0.08%或較少的S、0.1%或較少的Α卜0.004%或 較少的N、0.2%或較少的P、0.0001至0.002%的B、0.002 5 至0.04%的 Nb、選自於0.01 至0.2%的 Cu、0.01 至0.3%的 Μη及0.004至0.2%的N之至少一種（以重量計）’且剩餘部 分為Fe及其它無法避免的雜質； 其中該組成物滿足下列關係： 1斗]^11/55+〇1/63.5)/(5/32)^30，1<(八1/27)/(^^/14)$10，其 10 中該N含量為0.004%或更多；及 其中該鋼片材包含選自於具有平均尺寸0.2微米或 較小的（Mn，Cu)S及A1N析出物之至少一種。 6. 如申請專利範圍第1或5項之冷軋鋼片材，其中該c及Nb 含量滿足下列關係：〇.8$(Nb/93)/(C/12)S5.0。 15 7·如申請專利範圍第6項之冷軋鋼片材，其中該C含量為 0.005%或較少。 8·如申请專利範圍第1或5項之冷軋鋼片材，其中該溶質碳 (Cs)值從5至3〇 ’ 其中Cs=(c_Nbxl2/93)xl〇〇〇〇。 9·如申請專利範圍第8項之冷軋鋼片材，其中該C含量為 20 0.001-0.01%。 10.如申請專利範圍第1至5項之一項的冷軋鋼片材，其中該冷 幸L鋼片材滿足0 58或較高的屈強比(屈服強度/抗張強度）。 U·如申請專利範圍第1至5項之-項的冷軋鋼片材，其中該 析出物之數目為lXl〇6/平方毫米或更大。 53 1309263 12. 如申請專利範圍第1或5項之冷軋鋼片材，其中該P含量 為0.015%或較少。 13. 如申請專利範圍第1或5項之冷軋鋼片材，其中該P含量 為0.03%至0.2%。 5 14.如申請專利範圍第1或5項之冷軋鋼片材，其中該組成物 更包含選自於0.1-0.8%的Si及0.2-1.2%的Cr之至少一種。 15. 如申請專利範圍第1或5項之冷軋鋼片材，其中該組成物 更包含0.01-0.2%的Mo。 16. 如申請專利範圍第14項之冷軋鋼片材，其中該組成物更 10 包含0.01-0.2%的Mo。 17. 如申請專利範圍第2、4或5項之冷軋鋼片材，其中該Μη 及Cu之總和從0.08%至0.4%。 18. 如申請專利範圍第2、4或5項之冷軋鋼片材，其中該Μη 含量從0.01至0.12%。 15 19.如申請專利範圍第2、4或5項之冷軋鋼片材，其中該 (Mn/55+Cu/63.5)/(S/32)值的範圍從 1 至9。 20. 如申請專利範圍第3、4或5項之冷軋鋼片材，其中該 (Α1/27)/(Ν/14)值的範圍從1至5。 21. —種具有高屈強比及低面内各向異性指數之冷軋鋼片 20 材的製造方法，該方法包括下列步驟： 將一平板再加熱至溫度l,l〇〇°C或較高，該平板具有 下列組成物，其包含：0.01%或較少的C、0.01-0.2%的 Cu、0.005-0.08%的S、0.1%或較少的A卜0.004%或較少 的N、0.2%或較少的P、0.0001-0.002%的B、0.002-0.04% 54 1309263 的Nb(以重量計），且剩餘部分為於及其它無法避免的雜 質’而且該組成物滿足下列關係： l<(Cu/63.5)/(S/32)<30 ; 在An變態點或較高的精軋溫度下熱軋該經再加熱 5 的平板，以提供一熱乾鋼片材； 以300°C/分鐘或較高之速率來冷卻該熱軋鋼片材； 在700 C或較低下捲繞該經冷卻的鋼片材； 冷軋該經捲繞的鋼片材；及 連續退火該冷軋鋼片材，該冷軋鋼片材包含平均尺 10 寸〇·2微米或較小的CuS析出物。 22.如申請專利範圍第21項之方法，其中該組成物更包含 0.01-0.3%的Μη且滿足下列關係： 1分Mn/55+Cu/63.5)/(S/32衫30 ;及該鋼片材包含平均尺 寸0.2微米或較小的(Mn，Cu)S析出物。 15 23.如申請專利範圍第21項之方法，其中該N含量為 0.004-0.02%及該組成物滿足下列關係： 1<(Α1/27)/(ΝΠ4)510 ;及該鋼片材包含平均尺寸〇.2微米 或較小的Α1Ν析出物。 24. 如申請專利範圍第21項之方法，其中該組成物更包含 20 0.01-0.3%的Μη ’該Ν含量為0.004-0.02%且該組成物滿 足下列關係：l<(Mn/55+Cu/63.5)/(S/32)S30 ， lS(Al/27)/(N/14)S10 ;及該鋼片材包含平均尺寸0.2微米 或較小的(Mn，Cu)S析出物及A1N析出物。 25. —種具有高屈強比及低面内各向異性指數之冷軋鋼片 55 1309263 材的製造方法’該方法包括下列步驟： - 將一平板再加熱至溫度1,100°C或較高，該平板具有 . 下列組成物，其包含：0.01%或較少的C、0.08%或較少 的S、0.1%或較少的A1、0.004%或較少的N、0.2%或較 5 少的P、0.0001-0.002%的 B、0.002-0.04% 的Nb、選自於 0.01-0.2% 的 Cu ' 0.01-0.3% 的 Μη及0.004-0.2% 的 N之至 少一種（以重量計），且剩餘部分為Fe及其它無法避免的 _ 雜質，而且該組成物滿足下列關係： lS(Mn/55+Cu/63.5)/(S/32)S30，l<(Al/27)/(N/14)S10 ’ 其 10 中該N含量為0.004%或更多； 在Αγ3變態點或較高之精軋溫度下熱軋該經再加熱 的平板’以提供一熱軋鋼片材； 以300°C/分鐘或較高之速率來冷卻該熱軋鋼片材； 在700°C或較低下捲繞該經冷卻的鋼片材； 15 冷軋該經捲繞的鋼片材；及 • 連續退火該冷軋鋼片材，該冷軋鋼片材包含選自於 具有平均尺寸0.2微米或較小的（Mn，Cu)S及A1N析出物 之至少一種。 26.如申請專利範圍第21或25項之方法，其中該C及Nb含量 2〇 滿足下列關係：0.8S(Nb/93)/(C/12)S5.0。 27·如申請專利範圍第26項之方法，其中該C含量為0.005% 或較少。 28.如申請專利範圍第21或25項之方法，其中該溶質碳(Cs) 值從5至30 ’ 其中Cs=(C-Nbxl2/93)xl0000。 56 1309263 29. 如申請專利範圍第28項之方法，其中該C含量從0.001至 0.01%。 30. 如申請專利範圍第21至25項之一項的方法，其中該冷軋 鋼片材滿足0.58或較高的屈強比（屈服強度/抗張強度）。 5 31.如前述申請專利範圍第21至25項之方法，其中該析出物 之數目為lxlO6/平方毫米或更多。 32. 如申請專利範圍第21或25項之方法，其中該P含量為 0.015%或較少。 33. 如申請專利範圍第21或25項之方法，其中該P含量從 10 0.03%至0.2%。 34. 如申請專利範圍第21或25項之方法，其中該組成物更包 含選自於0.1-0.8%的Si及0.2-1.2%Cr之至少一種。 35. 如申請專利範圍第21或25項之方法，其中該組成物更包 含0.01-0.2%的 Mo。 15 36.如申請專利範圍第34項之方法，其中該組成物更包含 0-01-0.2% 的 Mo。 37. 如申請專利範圍第22、24或25項之方法，其中該Μη及 Cu的總和從0.08%至0.4%。 38. 如申請專利範圍第22、24或25項之方法，其中該Μη含 20 量從0.01 至0.12%。 39. 如申請專利範圍第22、24或25項之方法，其中該 (Mn/55+Cu/63.5)/(S/32)值的範圍從 1 至9。 40. 如申請專利範圍第23、24或25項之方法，其中該 (Α1/27)/(Ν/14)值從 1 至5。 57
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