TWI277439B - Method of testing denitration catalyst - Google Patents
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Description
1277439 九、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於用以把握火力發電場等之排煙脫硝裝置之 脫硝觸媒性能所進行的脫硝觸媒之試驗方法。 【先前技術】 自以往，以石油、石炭、氣體等作為燃料之火力發電場 的鍋爐及各種大型鍋爐、其他之廢棄物焚燒裝置等中設置 有排煙脫硝裝置，於排煙脫硝裝置中，内藏複數層的脫硝 Φ觸媒。 雖使用蜂巢型式或板狀型式作為脫硝觸媒，但若連續使 用，經由於觸媒表面及内部附著或溶解而令觸媒性能劣化 的物質（以下，稱為劣化物質），則具有降低觸媒性能的問 題。 又，自以往，脫石肖觸媒的性能為經由測量入口和出口的 ΝΟχ濃度及未反應NH3濃度而加以管理，於全體性能降低之 情形中，定期進行將使用年數早者依序與新者或重製品交
換的作業。 再者，由於脫硝觸媒非常昂貴，故進行評估各脫硝觸媒 之性能，使之儘可能提高耐用年數的提案（例如，參照專利 文獻1 )。 又，如上述根據NOx濃度所算出之負擔率來判斷觸媒性 能之情況，由於根本無法把握真正性能劣化的觸媒層，故 提案測量入口側及出口側之 N Η 3濃度，考慮入口莫耳比= 入口 Ν Η 3 /入口 Ν 0 χ，把握接近實際性能的方法（參照專利文 312ΧΡ/發明說明書(補件)/94-10/941215 82
1277439 獻2 )。 更且，亦進行並非為實機，而由脫硝觸媒切出試驗 利用試驗裝置再現如上述的評估方法以進行評估性能 如，可列舉以觸媒量和反應氣體量作為基準之SV值或 媒之表面積和反應氣體量作為基準之AV值等。 但是，上述之先前的性能評估中，完全未考慮氣體 内的氣體流動，可知根據脫硝觸媒的長度並不能充分 整體的性能評估。 馨[專利文獻1 ] 曰本專利特公平7 - 4 7 1 0 8號公報（第2〜3頁、第1 E [專利文獻2 ] 曰本專利特開2 0 0 4 _ 0 6 6 2 2 8號公報（申請專利範圍$ 【發明内容】 (發明所欲解決之問題） 本發明為鑑於此類情事，以提供可考慮脫硝觸媒於 流路内的氣體流動，把握實際之觸媒性能的脫硝觸媒 驗方法為其課題。 (解決問題之手段） 解決前述問題之本發明的第一態樣為脫硝觸媒之試 法，為使用於排煙脫硝裝置且具有由入口側往出口側 廢氣的氣體流路，並以該氣體流路的側壁進行脫硝之 型之脫硝觸媒的試驗方法，其特徵為準備包含全部由 硝觸媒之入口側排送至該氣體流路内之被處理氣體的 被擾亂的亂流區域以及包含該亂流被整流成為層流之 312XP/發明說明書(補件)/94-10/941215 82 片並 〇例 以觸 流路 進行 -) 氣體 之試 驗方 排送 蜂巢 該脫 流動 層流 6 1277439 區域之至少一部分之長度的試驗片，並且對於該試驗片實 施第一脫硝試驗，其次，僅切出該亂流區域的觸媒性能， 並把握該層流區域的觸媒性能，則可把握該脫硝觸媒的觸 媒性能。 於此類第一態樣中，因為考慮脫硝觸媒於氣體流路内的 氣體流動因區域而異，並評估性能，故可把握實際上立即 的性能。
本發明之第二態樣係如第一態樣之脫硝觸媒之試驗方 法，其中，該亂流區域之長度 L b ( m m )係在流入速度視為 Uin(m/s)、任意之蜂巢徑視為Ly(mm)、蜂巢徑之常數Lys 視為6mm之情形中，為以下述式（A)所特定之長度。
Lb = a (Ly / Lys · 22e 0 0 3 5 (Ly · Uin) ) (A) (a係於蜂巢徑為6 m m之蜂巢觸媒，以流入速度為6 m / s之 情形中，由3〜6之範圍中選出的常數） 於此類第二態樣中，可確實把握亂流區域的長度，且可 把握更正確的觸媒性能。 本發明之第三態樣係如第一或二之態樣之脫硝觸媒之試 驗方法，其中，該脫硝試驗為將模仿實際裝置處理氣體之 組成的氣體，以實際裝置中之流入流速導入，並且判斷觸 媒性能。 於此類第三態樣中，經由模仿實機之試驗條件，則可把 握正確的觸媒性能。’ 本發明之第四態樣係如第一或二之態樣之脫硝觸媒之試 驗方法，其中，該脫硝試驗為將模仿實際裝置處理氣體之 7 312XP/發明說明書(補件)/94-10/941215 82
1277439 組成的氣體，以不同於實際裝置之流入流速導入，並 流入流速與反應Ν Ο x之關係來判斷觸媒性能。 於此類第四態樣中，經由考慮流入流速與反應 ΝΟχ 係，則即使於實機之流入流速不同之流速下試驗，亦 握正確的觸媒性能。 本發明之第五態樣係如第一〜四之任一種態樣之脫 媒之試驗方法，其中，該脫硝試驗為測量各試驗片之 側及出口側的 N〇x濃度，且測量各試驗片之入口側及 側的NH3濃度，考慮入口莫耳比=入口 NHs /入口 ΝΟχ， 量脫硝率。 於此類第五態樣中，因為測量各脫硝觸媒於出入口 ί 濃度及ΝΗ3濃度，且考慮入口莫耳比，測量脫硝率7? 可因莫耳比愈高則絕對且確實評估所提高之脫硝率。 本發明之第六悲樣係如第五態樣之脫石肖觸媒之試 法，其中，該脫硝率7?為根據NHs濃度所測量。 於此類第六態樣中，因為各脫硝觸媒之脫硝率7?並 據Ν〇χ濃度而為根據ΝΗ3濃度所測量，故可更加安定 觸媒性能。 本發明之第七態樣係如第六態樣之脫硝觸媒之試 法，其中，該脫硝率7?為根據下述式所測量。 (入口νη3-出ι=]ΝΗ3) 1ΛΛ評估莫耳比 77 =-X 100 X- (入口ΝΗ3 -出口ΝΗ3 +出口NOJ 入口莫耳比 於此類第七態樣中，可安定且確實把握各脫硝觸媒 瑞率。 312ΧΡ/發明說明書(補件)/94-10/941215 82 考慮 之關 可把 硝觸 入口 出口 並測 )ΝΟχ ，故 驗方 非根 把握 驗方 之脫 1277439 (發明效果） 若根據本發明，因考慮脫硝觸媒入口側的亂流區域與其 後的層流區域，並評估觸媒性能，故可正確把握實際的觸 媒性能。 【實施方式】
本發明可適用於自以往所使用之蜂巢所代表之粉屑通過 型的脫硝觸媒。此處，所謂蜂巢或粉屑通過型觸媒，為具 有四角形和六角形或三角形等之剖面多角形狀之氣體流 路，且於氣體流路壁面發生觸媒反應者，代表者為剖面六 角形且全體為圓筒形狀者、或具有被格成剖面四角形格子 狀之氣體流路且全體為四角柱狀者，但並非限定於此。 以往所使用之蜂巢型脫硝觸媒為以氣體流路為7mm間距 (蜂巢徑為6mm左右）且長度為約700mm〜1000mm者為主流， 調查橫貫使用後之長軸方向之各部位的劣化狀態，結果發 現愈接近入口側愈劣化，當然愈接近出口側愈少劣化，於 指定長度以後，即，入口至3 0 0 mm以後之部位，則劣化狀 態幾乎相同，特別於出口側3 0 0 m m之範圍中對於脫硝反應 的幫助為比入口側低，並且完成本發明。即，被導入脫硝 觸媒的廢氣為以亂流狀態下進入各氣體流路，與側壁接觸 並且進行脫硝反應，廢氣被慢慢整流，且在被整流之層流 狀態下與側壁的接觸為最低限度，而無法有效幫助脫硝反 應，故若未考慮亂流區域與層流區域的反應狀態，則發現 無法把握正確的觸媒性能，並且完成本發明。 再詳言之，從脫硝觸媒上流側之廢氣流路的寬廣空間進 9 312XP/發明說明書(補件)/94-10/941215 82 1277439 入脫硝觸媒内之各氣體流路時，空間率係例如由1減少至 0 · 6〜0 · 7，廢氣呈現相當紊亂，並與（亂流區域）氣體流路之 壁面（觸媒表面）相接觸而通過，通過氣體流路時被慢慢整 流化，而預想僅變成因擴散之物質移動，在被整流化後之 層流區域，因推測衝突壁面之 ΝΌΧ或 NHs極度減少，故考 慮氣體紊亂並成為亂流之亂流持續距離，而有評估觸媒性 能之必要。 (預備試驗1 )
採樣以實際之排煙脫硝裝置使用 5 0，0 0 0小時之脫硝觸 媒長軸方向各部位（入口開始2 0 mm之部位至8 5 0 mm之部位） 的觸媒，並且對於各觸媒，測量T i 0 2及表面附著之劣化物 質CaO、S〇3的表面濃度。 又，觸媒為由各觸媒層之各部位，切出 50mmx50mmx 1 0 0 mm (長度），安裝至性能試驗裝置，並對於 1 0 0 mm之部 位、4 5 0 m m之部位、8 0 0 m m之部位，令氣體條件以莫耳比（入 口莫耳比=入口 NH3/入口 Nth)為0.82、AV值（觸媒每單位 表面積的處理量）為6 . 5，並如上述式所示般，根據N Η 3濃 度測量脫硝率7?。 其結果示於圖 1。另外，作為比較對照品之新品亦同樣 測量脫硝率7?。 其結果，得知劣化狀態激烈者為入口至 3 0 0mm左右為 止，且特別以4 5 0 m m以後為顯示接近新品的脫硝率。 (預備試驗2 ) 將由實際之排煙脫硝裝置所使用之脫硝觸媒對於氣體流 10 312XP/發明說明書(補件)/94-10/941215 82 1277439 動方向由入口側切出6 Ο 0 mm的脫硝觸媒設置至性能試驗裝 置，且令莫耳比（入口莫耳比=入口 NH3 /入口 ΝΟχ)為0.6、 0 . 8、1 · 0、1 . 2，且溫度為3 6 0 °C、流體之流入流速為6 m / s， 並於1 0 0 m m刻度測量各脫墙率；7。其結果示於表1及圖2。 其結果，察見比例於脫硝觸媒長度之脫硝率增加的傾 向，但經過某程度以後，則察見脫硝率的增加有穩定下來 的傾向。其原因推測係因廢氣被慢慢整流化。 [表1 ] 10 0mm 2 0 0 mm 3 0 0 mm 400 mm 5 0 0 mm 6 0 0 mm 莫 耳 比 0· 6 17.7 30.4 39.5 46. 1 50.8 54. 2 莫 耳 比 0. 8 21 . 3 36.9 48. 3 56.7 62. 9 67. 4 莫 耳 比 1 . 0 23.2 40.5 53.5 63. 2 70. 5 75. 9 莫 耳 比 1 · 2 24. 0 42. 0 55.4 65. 4 73. 0 78.6 (預備試驗3 ) 使用整體大小為 600mmx6mmx6mm、蜂巢徑為 6mm(7mm間 距）之蜂巢觸媒，令溫度條件為3 5 0 °C、流體之流入速度U i η 為4、6及10m/s，進行模擬實驗（數值解析手法）。
其結果，於蜂巢觸媒中，於亂流往層流遷移時之亂流能 量消失為止之距離（以下，稱為亂流持續距離 L t s )之間， 取得圖3所示之結果。即，流入流速U i η為4、6及1 0 m / s 時之IL流持續距離L t s分別求出為5 0、8 0、1 8 0 m m。 又，通常，計算上之流體狀態為由使用流入速度U i η和 蜂巢徑 Ly 之參數雷諾數（Reynolds number)Re(Re=Uin*Ly/ v ， v=5.67xl(T5m2/S;常數）所決定。 因此，蜂巢徑6 m m之蜂巢觸媒，為經由流入速度U i n s ( m / s ) 與蜂巢徑L y s ( m m )之積，決定亂流持續距離L t s ( m m )，因此 11 312XP/發明說明書(補件)/94-10/941215 82
1277439 求出如圖3所示般之流入速度U i n s ( U i η )及虫 之積與亂流持續距離L t s的關係。其結果， 所求出的概略式，可推測蜂巢徑L y s為6 m m 距離L t s為以下述式（1 )所特定。
Lts = 22e°·0 3 5 (Lys · Uins) ( 1 ) 此處，令蜂巢徑Lys = 6mm為常數，且蜂巢 意時，流入速度為U i η時的亂流持續距離L t j 所特定，且其為一般式。
Lt = Ly/Ly s · 22e°. °35(Ly · Uin) (2) 此處，因為此模擬實驗結果與實際裝置所 氣體流路内廢氣被整流化程度的指定長度（i 比，故求出亂流持續距離Lt與實際裝置所使 流持續距離，即，廢氣整流化要因之污染範E 離）之間的關係時，取得如圖4所示之結果。 置中，由於流入速度不均勻或流體亂流發達 由模擬實驗所求出之亂流持續距離 Lt所相 期持續。 因此，以實際裝置所整流化為止的指定長 區域的長度必須考慮污染範圍中多餘的 P 1 u 式（2 )中必須乘以常數 a，實際觸媒之亂流g 推定為以下述式（3)特定。另外，常數 a 6 mm ( 7 mm間距）之蜂巢觸媒以流入速度為6 m 為由3〜6之範圍中所選擇的常數。 L b = a · L t (3) 312XP/發明說明書(補件)/94-10/941215 82 •巢徑 Lys(Ly) 由最小自乘法 時之亂流持續 f Ly(mm)為任 >以下述式（2 ) 使用之觸媒於 t適長度）呈對 用之觸媒的亂 ]尺寸（污染距 即，實際的裝 等原因，推測 對的亂流為長 度，即，亂流 s α而特定， I域的長度 Lb ，於蜂巢徑為 's之情形中， 12 1277439 此處，上述之試驗例 1中，因為以 6 m / s使用蜂巢徑 6mm(7mm間距）的蜂巢觸媒，故Lt = 80mm，若a与3.8，則與 實際劣化狀態激烈範圍之約3 0 0 m m —致，若a与5. 6則與實 際新品同樣之長度4 5 0 m m。 又，於同樣之蜂巢觸媒中，a = 3〜6之情況，亂流區域之 長度L b為約2 4 0〜4 8 0 m m之範圍，與實際之脫硝觸媒劣化激 烈，且於氣體流路内被預測為廢氣亂流區域之長度約 3 0 0 m m〜4 5 0 m m大約一致。因此，亂流區域之長度L b若為對 • 應a = 3〜6之240〜480mm的範圍即可。 (預備試驗總結） 由以上之結果，蜂巢型之脫硝觸媒的亂流區域可以下述 式表示。
Lb = a (Ly / Lys · 22e°*0 3 5 (Ly * Uin) ) (A) (a係於蜂巢徑為 6mm之蜂巢觸媒以流入速度為6m/s之 情形中，由3〜6之範圍中選出的常數） 於是，本發明方法為使用比亂流區域長度更長，即，包 Φ含亂流區域其下游側之層流區域之至少一部分長度的試驗 片進行第一脫硝試驗（亂流區域及層流區域的性能評估）， 其次，僅切出亂流區域進行第二脫硝試驗（亂流區域之性能 評估），且由此等結果把握實際之脫硝觸媒的觸媒性能即 可。具體而言，由第二脫硝試驗可把握亂流區域的性能。 又，由第一脫硝試驗結果，可把握層流區域之一部分長度 的觸媒性能，若將其外插至實際長度，則可把握層流區域 的觸媒性能。另外，僅將亂流區域之試驗片由進行第一脫 13 312XP/發明說明書(補件)/94-10/941215 82 1277439 硝試驗之試驗片中切出為佳，但亦可全新切出。又，第一 脫硝試驗若以包含一部分層流區域之長度進行即可，但亦 可以包含全部之長度進行，且於此情形中並不必要外插。 (脫瑞試驗） 實施本發明方法時的脫硝試驗並無特別限定，可適當採 用自以往所知的方法。 此處，氣體的組成和流入流速為與實機相同者為佳，但 即使流入流速與實機為不同條件，亦可具體如後述般，若 ^ 考慮流入流速與反應 Ν Ο X量之關係，則可把握實機的觸媒 性能。 測量觸媒性能的方法，例如，測量入口側及出口側的Ν Ο X 濃度，且根據下述式，則可求出脫硝率及負擔率。另外， 此手法為根據日本專利特公平7 - 4 7 1 0 8號公報所揭示的方 法0 (入口 NO 厂出口 N〇x)x1qq 入口 NO, 又，測量觸媒性能的其他方法為測量入口側及出口側的 Ν 0 X濃度及Ν Η 3濃度，且視情況再測量入口側 0 2濃度，並 由此些測量結果算出脫硝率及脫硝負擔率。脫硝率7?的 算出方法為考慮脫硝觸媒之入口莫耳比=入口 ΝΗ3 /入口 NO: 而算出。如此考慮入口莫耳比，係因 Ν Η 3為於脫硝觸媒前 以比例於氣體量注入，又，ΝΗ3吸黏至觸媒為脫硝反應本 身的決定速率反應，故考慮把握脫硝觸媒之入口側及出口 側的各ΝΗ3濃度，係為管理脫硝觸媒之性能上最重要者。 14 312ΧΡ/發明說明書(補件)/94-10/941215 82 1277439 若考慮算出入口莫耳比，則脫硝率π可以ΝΟχ為基準求 出，且亦可以 ΝΗ3為基準求出，但以 ΝΗ3為基準求出者更 可以良好精確度管理脫硝率。 此處，示出求出脫硝率？？的手續例。下述式為根據 ΝΟχ 濃度求出脫硝率？7之式。 (入DNO厂出DNCU㈣評估莫耳比 η =-— X ιυυ X-- 入口 NO, 入口莫耳比 此處，所謂評估莫耳比，為評估脫硝觸媒所設定的莫耳 % 比，可設定任意的莫耳比，例如，設定成發電場的運用莫 耳比程度，例如，0. 8即可。 由此式所求出之脫硝率7?為根據 ΝΟχ濃度所算出，但因 考慮入口莫耳比，故可成為根據實際立即之脫硝率的觸媒 評估。另外，一般而言，脫硝率於 Ν Η 3 / Ν 0 χ愈高則愈上 升，故若未考慮此類莫耳比評估脫硝率，則無法為實際 立即的評估。 又，下述式為根據ΝΗ3濃度求出脫硝率之式。
(入口丽3 -出口顺3) :训⑽評估莫耳比 (入口ΝΗ3 -出口ΝΗ3 +出口NO J Χ 入口莫耳比 由此式所求出之脫硝率為根據Ν Η 3濃度所求出，具有 比根據Ν 0 χ之脫硝率取得更安定數值的優點，具有可更加 安定進行觸媒評估之優點。 (試驗例） 以新品之蜂巢型脫硝觸媒，令長度由1 0 0 m m以1 0 0 m m刻 度至 500miTi為止變化，且蜂巢内部之流速為 6m/s，SV值 15 312XP/發明說明書(補件)/94-10/94121582 1277439 (100mm之試驗片情況）為59600m3N/m3h、AV值為139.7 m3N/m2h、反應氣體溫度為360 °C 、莫耳比定為1.0下，令 各個N Η 3與Ν Ο X平衡相等，測量各脫硝率。其結果示於圖5。 由此結果，可知超過3 0 0 m m〜4 0 0 m m間之亂流持續距離邊緣 開始脫梢性能降低。 又，使用已使用完畢的脫硝觸媒進行同樣試驗之結果示 於圖6。 由此結果，可知關於已使用完畢的脫硝觸媒亦取得同樣 φ之結果。 (實施例1 ) 由使用完畢之脫硝觸媒（原來長度 77〇mm)，切出 6 0 0 mm 之試驗片進行脫硝試驗（第一脫硝試驗），其次，將其切成 3 0 0 m m並進行同‘樣的脫硝試驗。 其結果示於表2及圖7。由此結果，如圖7所示般，外 插300mm位置及600mm位置之反應ΝΟχ濃度和NH3濃度，
求出於7 7 0 m m位置的各個濃度，由此求出脫硝率，則可求 出7 7 0 m m長度之脫硝觸媒的脫硝率。 [表2] 0mm 0 - 3 0 0 m m 0 - 6 0 0 mm 外插值 觸媒長度 0 300 600 770 反應N 0 x 0 61 84 97 NHa 300 239 21 6 203 脫硝率 0.0% 2 0.3% 2 8.0% 3 2 . 3 % (實施例2 ) 由新品之脫硝觸媒，切出5 0 0 m m試驗片並進行脫硝試驗 (第一脫硝試驗），其次，將其切成3 0 0 m m並進行同樣的脫 16 312XP/發明說明書(補件)/94-10/94121582 1277439 硝試驗。 其結果示於表3及圖8。因此結果，如圖8所示般，外 插 300mm位置及500mm位置之反應ΝΟχ濃度和 NH3濃度， 求出於770mm及800mm位置的各個濃度，由此求出脫硝率， 則可求出7 7 0 m m長度及8 0 0 m m長度之脫硝#觸媒的脫瑞率。 為了檢證，將以7 7 0 m m及8 0 0 m m長度實測脫硝率之結果 於表3中以實測值型式記載。 此結果，確認根據本發明方法之外插值與實測值大約為 ⑩同等。 [表3] 0mm 0-300mm 0-500mm 外插值 實測值 外插值 實測值 觸媒長度 0 300 500 770 8C )0 反應N 0 X 0 162 205 264 一 271 — NH3 300 138 95 36 — 29 — 脫硝率 0 54. 0% 68. 5°/〇 88. 0% 85. 6% 90. 2°/〇 89. 1°/〇 (實施例3 )
使用300mm及500mm之試驗片，令莫耳比（入口莫耳比= 入口 NH3 /入口 ΝΟχ)為 0.6、0·8、1.0、1.2，且溫度為 360 °C，流體之流入流速以6 m / s及9 m / s變化，測量各反應Ν 0 X 量。 其結果示於表4及圖9。由此結果，可知流入流速v 1及 v 2時之反應N 0 X量之反應N 0 X (v 1)及反應N 0 X (v 2)之間具有以 下之關係。因此，使用與實機不同流入流速進行測量之情 形中，使用下述式換算成實機之流入流速的反應 N〇x量， 則可求出觸媒性能。 觸媒每100mm之反應Ν〇χ(ν1)χνΓ·5 =觸媒每100mm之反應 17 312XP/發明說明書(補件)/94· 10/941215 82 1277439 Ν Ο χ (v 2) x v 2 [表4] 觸媒長度 莫耳比 流入流速=6 m / s 流入流速=9 m / s 3 0 0 mm 0. 6 41 33 0. 8 50 40 1 . 0 55 44 1 . 2 56 46 5 0 0 mm 0. 6 15 13 0. 8 20 19 1 . 0 23 21 1 . 2 24 21 (產業上之可利用性） 本發明除了火力發電場等排煙脫硝裝置的脫硝觸媒以
外，亦可適用於用以把握各種鍋爐設備等之脫硝觸媒的性 能0 【圖式簡單說明】 圖1為示出預備試驗1之結果圖。 圖2為示出預備試驗2之結果圖。 圖3為示出預備試驗3之結果圖。 圖4為示出預備試驗3之結果圖。 圖5為示出本發明試驗例之結果圖。 圖6為示出本發明試驗例之結果圖。 圖7為示出本發明實施例1之結果圖。 圖8為示出本發明實施例2之結果圖。 圖9為示出本發明實施例3之結果圖。 18 312XP/發明說明書(補件)/94-10/941215 82
Claims (1)
- 1277439 十、申請專利範圍： 1 . 一種脫硝觸媒之試驗方法，其為使用於排煙脫硝裝置 且具有由入口側往出口側排送廢氣的氣體流路，並以該氣 體流路的側壁進行脫硝之蜂巢型之脫硝觸媒的試驗方法， 其特徵為，準備包含全部由該脫硝觸媒之入口側排送至上述氣體流 路内之被處理氣體的流動被擾亂的亂流區域，同時包含該 亂流被整流成為層流之層流區域之至少一部分之長度的試 驗片，對於該試驗片實施第一脫硝試驗，其次，僅切出該 亂流區域的長度，進行第二脫硝試驗，由此等試驗結果把 握該亂流區域的觸媒性能，並把握上述層流區域的觸媒性 能，可藉以把握上述脫硝觸媒的觸媒性能。 2 .如申請專利範圍第 1項之脫硝觸媒之試驗方法，其 中，該亂流區域之長度 Lb (mm)在將流入速度視為 Uin(m/s)、任意之蜂巢徑視為Ly(mm)、蜂巢徑之常數Lys 視為6mm之情況，為以下述式（A)所特定的長度： Lb = a (Ly / Lys · 22e 0 0 3 5 (Ly * Uin) ) (A) (a於蜂巢徑為6mm之蜂巢觸媒、流入速度為6m/s之情況， 係由3〜6之範圍中選出的常數）。 3 .如申請專利範圍第1或2項之脫硝觸媒之試驗方法， 其中，該脫硝試驗為將模仿實際裝置處理氣體之組成的氣 體，以實際裝置中之流入流速導入，並且判斷觸媒性能。 4.如申請專利範圍第1或2項之脫硝觸媒之試驗方法， 其中，該脫瑣試驗為將模仿實際裝置處理氣體之組成的氣 19 312XP/發明說明書(補件)/94-10/941215 82 1277439 體，以不同於實際裝置之流入流速導入，並考慮流入流速 與反應Ν Ο X之關係，來判斷觸媒性能。 5. 如申請專利範圍第 3項之脫硝觸媒之試驗方法，其 中，該脫硝試驗為測量各試驗片之入口側及出口側的 ΝΟχ 濃度，且測量各試驗片之入口側及出口側的 N Η 3濃度，考 慮入口莫耳比=入口 Ν Η 3 /入口 Ν 0 X，測量脫石肖率7/ 。 6. 如申請專利範圍第 4項之脫硝觸媒之試驗方法，其 中，該脫硝試驗為測量各試驗片之入口側及出口側的 ΝΟχ φ 濃度，且測量各試驗片之入口側及出口側的 Ν Η 3濃度，考 慮入口莫耳比=入口 Ν Η 3 /入口 Ν 0 X，測量脫硝率7?。 7. 如申請專利範圍第 5項之脫硝觸媒之試驗方法，其 中，該脫硝率為根據ΝΗ3濃度所測量。 8. 如申請專利範圍第 7項之脫硝觸媒之試驗方法，其 中，該脫硝率77為根據下述式所測量 (入口ΝΗ3 -出口顺3) 遍:〔評估莫耳比 入口ΝΗ3 -出口ΝΗ3 +出口ΝΟλ 入口莫耳比312ΧΡ/發明說明書(補件)/94-10/941215 82 20
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