JPWO2006001283A1 - 脱硝触媒の試験方法 - Google Patents

Abstract

本発明は、脱硝触媒のガス流路内のガスの流れを考慮して実際の触媒性能を把握することができる脱硝触媒の試験方法を提供するものであり、排煙脱硝装置に用いられ且つ入口側から出口側へ亘って排ガスを送通するガス流路を有すると共に当該ガス流路の側壁で脱硝を行うハニカムタイプの脱硝触媒の試験方法であって、前記脱硝触媒の入口側から前記ガス流路内に送通された被処理ガスの流れが乱れた乱流域を全て含むと共に当該乱流が整流されて層流となった層流域の少なくとも一部を含む長さの試験片を用意して当該試験片について第１の脱硝試験を実施し、次いで、前記乱流域のみの長さを切り出して第２の脱硝試験を行い、これらの試験結果から前記乱流域の触媒性能を把握すると共に前記層流域の触媒性能を把握することにより、前記脱硝触媒の触媒性能を把握するものである。

Description

本発明は、火力発電所などの排煙脱硝装置の脱硝触媒の性能を把握するために行う脱硝触媒の試験方法に関する。

従来、石油、石炭、ガスなどを燃料とした火力発電所のボイラ及び各種大型ボイラ、その他の廃棄物焼却装置などには排煙脱硝装置が設けられており、排煙脱硝装置には、複数層の脱硝触媒が内蔵されている。

脱硝触媒としては、ハニカムタイプや板状タイプが使用されているが、使用を続けていくと、触媒表面及び内部に触媒性能を劣化させる物質（以下、劣化物質という）が付着又は溶解することにより、触媒性能が低下して行くという問題がある。

また、従来、脱硝触媒の性能は、入口と出口のＮＯ_ｘ濃度及び未反応ＮＨ_３濃度を測定することにより管理し、全体の性能が低下した場合には、使用年数の古いものから順次、新しいものや再生品と交換する作業が定期的に行われていた。

さらに、脱硝触媒は非常に高価であるため、各脱硝触媒毎に性能を評価してできるだけ耐用年数を向上させようという提案がされている（例えば、特許文献１参照）。

また、上述したように触媒性能をＮＯ_ｘ濃度に基づいて算出した負担率から判断した場合、本当に性能の劣化した触媒層を把握できないということから、入口側及び出口側のＮＨ_３濃度を測定して、入口モル比＝入口ＮＨ_３／入口ＮＯ_ｘを考慮し、実際により近い性能を把握する方法が提案されている（特許文献２参照）。

さらに、実機ではなく、脱硝触媒から試験片を切り出して上述したような評価方法を試験装置で再現して性能を評価することも行われている。例えば、触媒の量と反応ガス量を基準としたＳＶ値や触媒の表面積と反応ガス量を基準としたＡＶ値などを挙げることができる。

しかしながら、上述した従来の性能評価では、ガス流路内でのガスの流れを全く考慮しておらず、脱硝触媒の長さによっては全体の性能評価が十分に行われていないことがわかった。

特公平７−４７１０８号公報（第２〜３頁、第１図） 特開２００４−０６６２２８号公報（特許請求の範囲等）

本発明はこのような事情に鑑み、脱硝触媒のガス流路内のガスの流れを考慮して実際の触媒性能を把握することができる脱硝触媒の試験方法を提供することを課題とする。

前記課題を解決する本発明の第１の態様は、排煙脱硝装置に用いられ且つ入口側から出口側へ亘って排ガスを送通するガス流路を有すると共に当該ガス流路の側壁で脱硝を行うハニカムタイプの脱硝触媒の試験方法であって、前記脱硝触媒の入口側から前記ガス流路内に送通された被処理ガスの流れが乱れた乱流域を全て含むと共に当該乱流が整流されて層流となった層流域の少なくとも一部を含む長さの試験片を用意して当該試験片について第１の脱硝試験を実施し、次いで、前記乱流域のみの長さを切り出して第２の脱硝試験を行い、これらの試験結果から前記乱流域の触媒性能を把握すると共に前記層流域の触媒性能を把握することにより、前記脱硝触媒の触媒性能を把握することを特徴とする脱硝触媒の試験方法にある。

かかる第１の態様では、脱硝触媒のガス流路内のガスの流れが領域によって異なることを考慮して性能を評価するので、実際に即した性能を把握することができる。

本発明の第２の態様は、第１の態様において、前記乱流域の長さＬｂ（ｍｍ）が、流入速度をＵｉｎ（ｍ／ｓ）とし、任意のハニカム径をＬｙ（ｍｍ）とし、ハニカム径の定数Ｌｙｓを６ｍｍとした場合に下記式（Ａ）で特定される長さであることを特徴とする脱硝触媒の試験方法にある。

（ａは、ハニカム径が６ｍｍのハニカム触媒で流入速度が６ｍ／ｓの場合には、３〜６の範囲から選択される定数である。）

かかる第２の態様では、乱流域の長さを確実に把握して、より正確な触媒性能を把握することができる。

本発明の第３の態様は、第１又は２の態様において、前記脱硝試験が、実際の装置で処理するガスの組成を模したガスを実際の装置での流入流速で導入して触媒性能を判断するものであること特徴とする脱硝触媒の試験方法にある。

かかる第３の態様では、実機を模した試験条件により、正確な触媒性能を把握することができる。

本発明の第４の態様は、第１又は２の態様において、前記脱硝試験が、実際の装置で処理するガスの組成を模したガスを実際の装置とは異なる流入流速で導入し、流入流速と反応ＮＯ_ｘとの関係を考慮して触媒性能を判断するものであること特徴とする脱硝触媒の試験方法にある。

かかる第４の態様では、流入流速と反応ＮＯ_ｘとの関係を考慮することにより、実機の流入流速と異なる流速で試験しても、正確な触媒性能を把握することができる。

本発明の第５の態様は、第１〜４の何れかの態様において、前記脱硝試験が、各試験片の入口側及び出口側のＮＯ_ｘ濃度を測定すると共に各試験片の入口側及び出口側のＮＨ_３濃度を測定し、入口モル比＝入口ＮＨ_３／入口ＮＯ_ｘを考慮して脱硝率ηを測定するものであること特徴とする脱硝触媒の試験方法にある。

かかる第５の態様では、各脱硝触媒の出入口でのＮＯ_ｘ濃度及びＮＨ_３濃度を測定して入口モル比を考慮して脱硝率ηを測定するので、モル比が上がるほど向上する脱硝率を絶対的で且つ確実に評価することができる。

本発明の第６の態様は、第５の態様において、前記脱硝率ηが、ＮＨ_３濃度に基づいて測定されることを特徴とする脱硝触媒の試験方法にある。

かかる第６の態様では、各脱硝触媒毎の脱硝率ηをＮＯ_ｘ濃度に基づいてではなくＮＨ_３濃度に基づいて測定するので、さらに安定して触媒性能を把握することができる。

本発明の第７の態様は、第６の態様において、前記脱硝率ηが、下記式に従って測定されることを特徴とする脱硝触媒の試験方法にある。

かかる第７の態様では、各脱硝触媒毎の脱硝率を安定して且つ確実に把握することができる。

本発明によれば、脱硝触媒の入口側の乱流域とその後の層流域とを考慮して触媒性能を評価するので、実際の触媒性能を正確に把握することができる。

予備試験１の結果を示す図である。 予備試験２の結果を示す図である。 予備試験３の結果を示す図である。 予備試験３の結果を示す図である。 本発明の試験例の結果を示す図である。 本発明の試験例の結果を示す図である。 本発明の実施例１の結果を示す図である。 本発明の実施例２の結果を示す図である。 本発明の実施例３の結果を示す図である。

本発明は、従来から使用されているハニカムに代表されるダストスルータイプの脱硝触媒に適用可能である。ここで、ハニカムあるいはダストスルータイプ触媒とは、四角形や六角形あるいは三角形などの断面多角形状のガス流路を有し、ガス流路壁面で触媒反応を生じさせるものであり、代表的には断面六角形で全体は円筒形状のもの、あるいは断面四角形の格子状に画成されたガス流路を有する全体が四角柱状のものであるが、これらに限定されるものではない。

従来から使用されているハニカムタイプの脱硝触媒としては、ガス流路が７ｍｍピッチ(ハニカム径は６ｍｍ程度)で長さが約７００ｍｍ〜１０００ｍｍのものが主流であるが、使用後の長手方向に亘った各部位の劣化状態を調べた結果、入口側ほど劣化しており、出口側ほど劣化が少ないことは当然として、所定の長さ以降、すなわち、入口から３００ｍｍ以降の部位では劣化状態がほとんど同じであり、特に出口側３００ｍｍの範囲では脱硝反応に対する寄与が入口側に比べ低いということを知見し、本発明を完成させた。すなわち、脱硝触媒に導入される排ガスは乱流状態で各ガス流路に入り、側壁と接触して脱硝反応が進行するが、排ガスは徐々に整流され、整流された層流状態では側壁との接触が最低限となって有効に脱硝反応に寄与できないので、乱流域と層流域との反応状態を考慮しないと、正確な触媒性能が把握できないということを知見し、本発明を完成させた。

さらに詳言すると、脱硝触媒の上流側の排ガスの流路の広い空間から脱硝触媒内の各ガス流路に入ると、空間率は、例えば、１から０．６〜０．７に減少し、排ガスはかなりの乱れをもって（乱流域）ガス流路の壁面（触媒表面）と接触して通過していくが、ガス流路を通過していくうちに徐々に整流化されてしまい拡散による物質の移動だけになると予想され、整流化された後の層流域に壁面に衝突するＮＯ_ｘあるいはＮＨ_３が極端に減少すると推測されるので、ガスが乱れをもって乱流となっている乱流持続距離を考慮して触媒性能を評価する必要がある。

（予備試験１）
実際の排煙脱硝装置で５０，０００時間使用した脱硝触媒の長手方向の各部位（入口から２０ｍｍの部位から８５０ｍｍの部位）の触媒をサンプリングし、各触媒について、ＴｉＯ_２及び表面に付着した劣化物質であるＣａＯ、ＳＯ_３の表面濃度を測定した。

また、触媒は、各触媒層の各部位から、５０ｍｍ×５０ｍｍ×１００ｍｍ（長さ）に切り出し、性能試験装置にセットし、１００ｍｍの部位、４５０ｍｍの部位、８００ｍｍの部位のものについて、ガス条件をモル比（入口モル比＝入口ＮＨ_３／入口ＮＯ_ｘ）で０．８２、ＡＶ値（触媒単位表面積あたりの処理量）を６．５として脱硝率ηを上述した式に示すようにＮＨ_３濃度に基づいて測定した。

これらの結果を図１に示す。なお、比較対照品として、新品のものについても同様に脱硝率ηを測定した。

この結果、劣化状態が激しいのは入口から３００ｍｍ程度までで、特に４５０ｍｍ以降は新品に近い脱硝率を示すことがわかった。

（予備試験２）
実際の排煙脱硝装置で使用した脱硝触媒からガスの流れ方向に対して入口側から６００ｍｍ切り出した脱硝触媒を性能試験装置に設置し、モル比（入口モル比＝入口ＮＨ_３／入口ＮＯ_Ｘ）を０．６、０．８、１．０、１．２とし、温度を３６０℃とし、流体の流入流速を６ｍ／ｓとして１００ｍｍ刻みにそれぞれの脱硝率ηを測定した。その結果を表１及び図２に示す。

この結果、脱硝触媒の長さに比例して脱硝率が増加する傾向が認められるが、ある程度を経過した以降は脱硝率の増加が落ち着く傾向にあると認められる。この原因は、排ガスが徐々に整流化されることに関係すると推測できる。

（予備試験３）
全体の大きさが６００ｍｍ×６ｍｍ×６ｍｍ、ハニカム径が６ｍｍ（７ｍｍピッチ）であるハニカム触媒を用いて、温度条件を３５０℃とし、流体の流入速度Ｕｉｎを４、６、及び１０ｍ／ｓとし、シミュレーション（数値解析手法）を行った。

その結果、ハニカム触媒において、乱流から層流へ遷移する際の乱流エネルギーがなくなるまでの距離（以下、乱流持続距離Ｌｔｓという）との間に、図３に示すような結果が得られた。すなわち、流入流速Ｕｉｎを４、６、及び１０ｍ／ｓとした場合の乱流持続距離Ｌｔｓは、それぞれ５０、８０、１８０ｍｍと求められた。

また、通常、計算上における流体の状態は、流入速度Ｕｉｎとハニカム径Ｌｙを用いたパラメータであるレイノルズ数Ｒｅ（Ｒｅ＝Ｕｉｎ・Ｌｙ／ν ν＝５．６７×１０^−５ｍ^２／Ｓ；定数）によって決定される。

したがって、ハニカム径６ｍｍのハニカム触媒では、流入速度Ｕｉｎｓ（ｍ／ｓ）とハニカム径Ｌｙｓ（ｍｍ）の積によって、乱流持続距離Ｌｔｓ（ｍｍ）が決定することから、図３に示すような流入速度Ｕｉｎｓ（Ｕｉｎ）及びハニカム径Ｌｙｓ（Ｌｙ）の積と乱流持続距離Ｌｔｓとの関係が求められる。この結果、最小自乗法から求めた概略式から、ハニカム径Ｌｙｓが６ｍｍの場合の乱流持続距離Ｌｔｓが下記式（１）で特定されると推測できる。

ここで、ハニカム径Ｌｙｓ＝６ｍｍを定数とし、ハニカム径Ｌｙ（ｍｍ）を任意とした場合、流入速度をＵｉｎとしたときの乱流持続距離Ｌｔは下記式（２）で特定することができ、これが一般式となる。

ここで、このシミュレーション結果と実際の装置で使用する触媒のガス流路内で排ガスが整流化される程度の所定長さ（最適長さ）とを対比するために、乱流持続距離Ｌｔと実際の装置で使用する触媒の乱流持続距離、すなわち、排ガスの整流化の要因である汚れ範囲の寸法（汚れ距離）との間の関係を求めたところ、図４に示すような結果が得られた。すなわち、実際の装置では、流入速度の不均一や流体乱れの発達などの要因から、シミュレーションから求められる乱流持続距離Ｌｔに対して乱流が長く持続していると推測される。

したがって、実際の装置で整流化されるまでの所定長さ、すなわち、乱流域の長さは、汚れ範囲に余裕分のプラスαを考慮して特定する必要があり、式（２）に定数ａを乗算することが必要となり、実際の触媒の乱流域の長さＬｂは下記式（３）で特定されると推定される。なお、定数ａは、ハニカム径が６ｍｍ（７ｍｍピッチ）のハニカム触媒で流入速度が６ｍ／ｓの場合には、３〜６の範囲から選択される定数である。

ここで、上述した試験例１では、ハニカム径６ｍｍ（７ｍｍピッチ）のハニカム触媒を６ｍ／ｓで使用しているので、Ｌｔ＝８０ｍｍとなり、ａ≒３．８とすると、実際の劣化状態が激しい範囲である約３００ｍｍに一致し、ａ≒５．６とすると実際に新品同様となるまでの長さ４５０ｍｍとなる。

また、同様のハニカム触媒において、ａ＝３〜６の場合には、乱流域の長さＬｂは、約２４０〜４８０ｍｍの範囲にあり、実際の脱硝触媒で劣化が激しく、ガス流路内で排ガスの乱流域と予想される長さである約３００ｍｍ〜４５０ｍｍとほぼ一致する。したがって、乱流域の長さＬｂは、ａ＝３〜６に対応する２４０〜４８０ｍｍの範囲とすればよい。

（予備試験まとめ）
以上の結果より、ハニカムタイプの脱硝触媒の乱流域は、下記式で表すことができる。

（ａは、ハニカム径が６ｍｍのハニカム触媒で流入速度が６ｍ／ｓの場合には、３〜６の範囲から選択される定数である。）

そして、本発明方法は、乱流域の長さより長い、すなわち、乱流域とその下流側の層流域の少なくとも一部とを含む長さの試験片を用いて第１の脱硝試験を行い（乱流域及び層流域の性能評価）、次いで、乱流域のみを切り出して第２の脱硝試験を行い（乱流域の性能評価）、これらの結果から実際の脱硝触媒の触媒性能を把握すればよい。具体的には、第２の脱硝試験から乱流域の性能を把握でき、また、第１の脱硝試験結果から、層流域の一部の長さの触媒性能を把握でき、これを実際の長さまで外挿すれば層流域の触媒性能を把握することができる。なお、乱流域のみの試験片は第１の脱硝試験を行った試験片から切り出すのが好ましいが、新たに切り出したものでもよい。また、第１の脱硝試験は、層流域の一部を含む長さで行えばよいが、全てを含む長さで行ってもよく、この場合には外挿する必要はない。

（脱硝試験）
本発明方法を実施する際の脱硝試験は特に限定されず、従来から知られている方法を適宜採用するができる。
ここで、ガスの組成や流入流速は実機と同一にするのが好ましいが、流入流速を実機と異なる条件としても具体的には後述するように、流入流速と反応ＮＯ_ｘ量との関係を考慮すれば実機の触媒性能を把握することができる。

触媒性能を測定する方法としては、例えば、入口側及び出口側のＮＯ_ｘ濃度を測定し、下記式に基づいて脱硝率η及び負担率を求めることができる。なお、この手法は、特公平７−４７１０８号公報に開示された方法に基づくものである。

また、触媒性能を測定する他の方法は、入口側及び出口側のＮＯ_ｘ濃度及びＮＨ_３濃度を測定し、場合によっては入口側Ｏ_２濃度をさらに測定し、これらの測定結果から脱硝率η及び脱硝負担率を算出するものである。脱硝率ηの算出方法は、脱硝触媒の入口モル比＝入口ＮＨ_３／入口ＮＯ_ｘを考慮して算出する。このように入口モル比を考慮するのは、ＮＨ_３は脱硝触媒直前でガス量に比例して注入され、また、ＮＨ_３が触媒へ吸着することが脱硝反応自体の律速反応であるから、脱硝触媒の入口側及び出口側のそれぞれのＮＨ_３濃度を把握して考慮することが脱硝触媒の性能を管理する上で最も重要となるからである。

入口モル比を考慮して算出するのであれば、脱硝率ηは、ＮＯ_ｘを基準にして求めても、ＮＨ_３を基準にして求めてもよいが、ＮＨ_３を基準にして求めた方がより精度よく脱硝率を管理することができる。

ここで、脱硝率ηを求める手順の例を示す。下記式はＮＯ_ｘ濃度に基づいた脱硝率ηを求める式である。

ここで、評価モル比とは、脱硝触媒を評価するために設定するモル比であり、任意のモル比を設定することができるが、例えば、発電所の運用モル比程度、例えば、０．８に設定すればよい。

かかる式から求められる脱硝率ηはＮＯ_ｘ濃度に基づいて算出されたものであるが、入口モル比を考慮してあるので、実際に即した脱硝率に基づいた触媒評価が可能となる。なお、一般的には、脱硝率ηは、ＮＨ_３／ＮＯ_ｘが高いほど上昇するので、このようなモル比を考慮して脱硝率ηを評価しなければ実際に即した評価はできない。

また、下記式はＮＨ_３濃度に基づいた脱硝率ηを求める式である。

かかる式から求められる脱硝率ηはＮＨ_３濃度に基づいて求められるもので、ＮＯ_ｘに基づいた脱硝率より安定した数値が得られるという利点があり、触媒評価をより安定して行うことができるという利点がある。

（試験例）
新品のハニカムタイプの脱硝触媒で、長さを１００ｍｍから１００ｍｍ刻みで５００ｍｍまで変化させて、ハニカム内部の流速を６ｍ／ｓ、ＳＶ値（１００ｍｍの試験片の場合）を５９６００ｍ^３Ｎ／ｍ^３ｈ、ＡＶ値を１３９．７ｍ^３Ｎ／ｍ^２ｈ、反応ガス温度３６０℃とし、モル比を１．０に定めることでそれぞれにおけるＮＨ_３とＮＯ_ｘバランスを等しくして、それぞれの脱硝率を測定した。この結果を図５に示す。
この結果より、３００ｍｍ〜４００ｍｍの間の乱流持続距離を過ぎた辺りから脱硝性能が低下することがわかった。

また、使用済みの脱硝触媒を用いて同様な試験を行った結果を図６に示す。

この結果より、使用済みの脱硝触媒についてもほぼ同様な結果が得られることがわかった。

（実施例１）
使用済みの脱硝触媒（元の長さ７７０ｍｍ）から、６００ｍｍの試験片を切り出して脱硝試験を行い（第１の脱硝試験）、次いで、これを３００ｍｍに切って同様な脱硝試験を行った。

この結果を表２及び図７に示す。この結果より、図７に示すように、３００ｍｍの位置及び６００ｍｍの位置での反応ＮＯ_ｘ濃度とＮＨ_３濃度とを外挿して７７０ｍｍの位置でのそれぞれの濃度を求め、これから脱硝率を求めることにより、７７０ｍｍの長さの脱硝触媒の脱硝率を求めた。

（実施例２）
新品の脱硝触媒から、５００ｍｍの試験片を切り出して脱硝試験を行い（第１の脱硝試験）、次いで、これを３００ｍｍに切って同様な脱硝試験を行った。
この結果を表３及び図８に示す。この結果より、図８に示すように、３００ｍｍの位置及び５００ｍｍの位置での反応ＮＯ_ｘ濃度とＮＨ_３濃度とを外挿して７７０ｍｍ及び８００ｍｍの位置でのそれぞれの濃度を求め、これから脱硝率を求めることにより、７７０ｍｍの長さ及び８００ｍｍの長さの脱硝触媒の脱硝率を求めた。

検証のため、７７０ｍｍ及び８００ｍｍの長さで脱硝率を実測した結果を表３に実測値として記載した。

この結果、本発明方法による外挿値と実測値とはほぼ同等であることが確認された。

（実施例３）
３００ｍｍ及び５００ｍｍの試験片を用い、モル比（入口モル比＝入口ＮＨ_３／入口ＮＯ_Ｘ）を０．６、０．８、１．０、１．２とし、温度を３６０℃として、流体の流入流速を６ｍ／ｓ及び９ｍ／ｓに変化させて、それぞれの反応ＮＯ_ｘ量を測定した。

この結果を表４及び図９に示す。この結果より、流入流速ｖ１及びｖ２のときの反応ＮＯ_ｘ量である反応ＮＯ_{ｘ（ｖ１）} 及び反応ＮＯ_{ｘ（ｖ２）}との間には以下の関係があることがわかった。したがって、実機と異なる流入流速を用いて測定した場合には、下記式を用いて実機の流入流速の反応ＮＯ_ｘ量に換算して触媒性能を求めることができる。

本発明は、火力発電所などの排煙脱硝装置の脱硝触媒の他、各種ボイラ設備などの脱硝触媒の性能を把握するために好適に用いることができる。

Claims (7)

1. 排煙脱硝装置に用いられ且つ入口側から出口側へ亘って排ガスを送通するガス流路を有すると共に当該ガス流路の側壁で脱硝を行うハニカムタイプの脱硝触媒の試験方法であって、
   前記脱硝触媒の入口側から前記ガス流路内に送通された被処理ガスの流れが乱れた乱流域を全て含むと共に当該乱流が整流されて層流となった層流域の少なくとも一部を含む長さの試験片を用意して当該試験片について第１の脱硝試験を実施し、次いで、前記乱流域のみの長さを切り出して第２の脱硝試験を行い、これらの試験結果から前記乱流域の触媒性能を把握すると共に前記層流域の触媒性能を把握することにより、前記脱硝触媒の触媒性能を把握することを特徴とする脱硝触媒の試験方法。
2. 請求項１において、前記乱流域の長さＬｂ（ｍｍ）が、流入速度をＵｉｎ（ｍ／ｓ）とし、任意のハニカム径をＬｙ（ｍｍ）とし、ハニカム径の定数Ｌｙｓを６ｍｍとした場合に下記式（Ａ）で特定される長さであることを特徴とする脱硝触媒の試験方法。
   

   

   （ａは、ハニカム径が６ｍｍのハニカム触媒で流入速度が６ｍ／ｓの場合には、３〜６の範囲から選択される定数である。）
3. 請求項１又は２において、前記脱硝試験が、実際の装置で処理するガスの組成を模したガスを実際の装置での流入流速で導入して触媒性能を判断するものであること特徴とする脱硝触媒の試験方法。
4. 請求項１又は２において、前記脱硝試験が、実際の装置で処理するガスの組成を模したガスを実際の装置とは異なる流入流速で導入し、流入流速と反応ＮＯ_ｘとの関係を考慮して触媒性能を判断するものであること特徴とする脱硝触媒の試験方法。
5. 請求項１〜４の何れかにおいて、前記脱硝試験が、各試験片の入口側及び出口側のＮＯ_ｘ濃度を測定すると共に各試験片の入口側及び出口側のＮＨ_３濃度を測定し、入口モル比＝入口ＮＨ_３／入口ＮＯ_ｘを考慮して脱硝率ηを測定するものであること特徴とする脱硝触媒の試験方法。
6. 請求項５において、前記脱硝率ηが、ＮＨ_３濃度に基づいて測定されることを特徴とする脱硝触媒の試験方法。
7. 請求項６において、前記脱硝率ηが、下記式に従って測定されることを特徴とする脱硝触媒の試験方法。
   

   

   
   
   

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