1236939 玖、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明係關於一種熱軋線之熱軋鋼帶之製造方法及其製 造設備。特別是關於一種將藉由熱精軋機所壓延之熱軋鋼 帶來順暢地搬送至滑出台上之方法及設備。藉由在喷射形 態具有特徵之水流喷射而消除在滑出台上之熱軋鋼帶之跳 動或環圈。 【先前技術】 (背景技術） 在用以製造熱軋鋼帶之一般之熱軋線，使得素材鋼，成 為藉著由粗軋機及精軋機所構成之熱軋機群而進行壓延之 熱軋鋼帶，使得該熱軋鋼帶，通板於藉由複數個台輥所構 成之滑出台上，並且，在藉由冷卻水而進行冷卻後，藉由 利用盤捲機來進行捲繞而得到熱軋鋼帶線圈。 在該熱軋線，於熱軋鋼帶之前端脫離熱軋機群而捲附於 盤捲機為止之間，熱軋鋼帶係以無張力之不穩定狀態而通 板於滑出台上，因此，正如圖3 2 (i)所示，容易發生鋼帶 前端部由滑出台5 0 (軋製線）上而浮起之現象（以下稱為 「跳動」）5 1 a，在該跳動5 1 a變得過大時，正如圖3 2 ( i i ) 所示，發生鋼帶前端部折彎於反鋼帶通板方向上之現象（以 下稱為「前端彎曲」）5 2 a。 此外，同樣在熱軋鋼帶之前端部側以無張力而通板於滑 出台5 0上之時，在由於某些原因（例如由於來自上方所供 應之冷卻水而造成之影響）而使得下游側之鋼帶通板速度 6 312/發明說明書(補件)/921235 61 1236939 更加緩慢於上游側之鋼帶通板速度之狀態下，發生圖3 3 (i) 所示之熱軋鋼帶波動現象（以下稱為「環圈」）5 3 a，在該環 圈5 3 a成長變大時，正如圖3 3 ( i i )所示，發生該部分折彎 於反鋼帶通板方向上之現象（以下稱為「腰彎曲」）54a。 此外，在熱軋鋼帶之前端部捲附於盤捲機後，在熱軋鋼 帶之尾端部脫離熱軋機群為止之間，熱軋鋼帶係以賦予張 力之狀態而通板於滑出台上，因此，不必擔心產生前述環 圈之非正常之位移。但是，在熱軋鋼帶之尾端部脫離熱軋 機群時，熱軋鋼帶係再次以無張力之不穩定狀態而通板於 滑出台上。正如圖3 4 (i)所示，鋼帶之尾端部係發生上下 動作之跳動5 1 b而成為波動。在該跳動5 1 b變得過大時， 發生圖3 4 ( i i )所示之鋼帶尾端部折彎於鋼帶通板方向上 之現象（以下稱為「尾端彎曲」）5 2 b。此外，相同於前面敘 述之鋼帶前端部側所發生之環圈，在由於某些原因而使得 下游側之鋼帶通板速度更加緩慢於上游側之鋼帶通板速度 時，即使是在鋼帶尾端側，形成圖3 5 ( i)所示之環圈5 3 b。 在該環圈5 3 b成長變大時，發生圖3 5 ( i i )所示之腰彎曲 54b。 近年來，熱軋鋼帶係由於使用者之要求而有板厚變得更 加薄之傾向發生。另一方面，為了確保生產性，因此，有 搬送速度成為高速化之傾向發生。在前述滑出台上之跳動 或環圈等之熱軋鋼帶之非正常位移（不穩定現象）係熱軋鋼 帶之板厚越薄，並且，還越加容易發生搬送速度變大。 在熱軋鋼帶之前端部側發生前述跳動5 1 a或前端彎曲 7 312/發明說明書(補件)/92123 5 61 1236939 5 2 a時，熱軋鋼帶前端部係無法進入至盤捲機前面之夾緊 輥間，不能夠進行藉由盤捲機所造成之熱軋鋼帶之捲繞。 此外，恐怕由於撞擊產生跳動5 1 a或前端彎曲5 2 a之鋼帶 部分時之衝擊而損害到包含夾緊輥及盤捲機之週邊機器 類。此外，假設即使是藉由盤捲機而捲繞熱軋鋼帶，也必 須切斷及除去在下一個製程之捲繞上而發生意外之鋼帶部 分、也就是前端彎曲5 2 a或傷痕缺陷部分等，因此，製品 之良品率係顯著地降低。 此外，在熱軋鋼帶之尾端部側而發生跳動5 1 b或尾端彎 曲5 2 b時，由於該影響而不容易在盤捲機，漂亮地捲繞尾 端部。此外，恐怕由於該跳動5 1 b或尾端彎曲5 2 b之程度（板 不均之程度）而使得滑出台之構成設備，受到損傷。此外， 在此種狀態下，也會由於所發生之熱軋鋼帶之破片等落下 至熱軋鋼帶上而在熱軋鋼帶發生傷痕缺陷之狀態產生。也 在該狀態下，即使是可以進行藉由盤捲機所造成之熱軋鋼 帶之捲繞，也必須切斷及除去在下一個製程之捲繞上而發 生意外之鋼帶部分、也就是尾端彎曲5 2 b或傷痕缺陷部分 等，因此，製品之良品率係降低。 此外，恐怕在熱軋鋼帶之前端側部分或尾端側部分而發 生環圈5 3 a、5 3 b或腰彎曲5 4 a、5 4 b之狀態係也相同於產 生前述跳動5 1 a、5 1 b或前端彎曲5 2 a、尾端彎曲5 2 b之狀 態，在鋼帶之捲繞，發生阻礙，或者是導致機器類之損傷。 藉由在滑出台上之冷卻水所造成之冷卻係在熱軋鋼帶長邊 方向上，不成為一樣，因此，在熱軋鋼帶之材質上，產生 8 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 不均。結果，必須切斷及除去產生腰彎曲5 4 a、5 4 b之 或品質不均之鋼帶部分等，因此，製品之良品率係顯 降低。 正如以上敘述，在熱軋鋼帶之製造，抑制通板於滑 上之通板中之熱軋鋼帶之非正常位移（通板上之不穩； 象）而以穩定狀態來對於鋼帶進行通板，係可以說是在 熱軋鋼帶之生產性和品質之方面，成為非常重要之課 前述鋼帶之非正常位移（通板上之不穩定現象）係可 由使得線速度變小而抑制某種程度。但是，所謂降低 度係導致熱軋鋼帶之生產性之降低。此外，即使是在 確保精加工溫度等之鋼帶之品質確保方面’也產生障 因此，很難採用。 向來，為了確保在熱軋鋼帶之滑出台上之通板穩定 因此，有以下之提案產生。 (1 )在通板於滑出台上之熱軋鋼帶之前端部，由喷嘴 附氣體或液體等之水平流或者斜向流’措由該流體之 而抑制熱軋鋼帶前端部之跳動之方法（文獻1 :日本專 公昭5 2 - 3 0 1 3 7號公報）。 (2 )在滑出台之上游側，對於通板於滑出台上之熱軋 面，由斜上方開始，藉由喷射裝置而直接喷射水，並 使得該喷射水之鋼帶通板方向之速度成分，成為熱軋 之通板速度以上，藉由在熱軋鋼帶，作用推進力，而 熱軋鋼帶前端部之跳動或環圈之發生之方法（文獻2 : 專利特開平1 0 — 1 1 8 7 0 9號公報）。 312/發明說明書(補件)/92123561 部分 著地 出台 〔現 確保 題。 以藉 線速 無法 礙， 性， 而吹 吹附 利特 鋼帶 且， 鋼帶 抑制 曰本 9 1236939 (3 )在熱軋鋼帶之前端部通過於滑出台上之時，由滑出台 側之喷射裝置開始，對於鋼帶通板方向，朝向具有5〜3 0 °程度之傾斜之方向而呈水平地喷射水，抑制產生熱軋鋼 帶前端部之前端彎曲之跳動之方法（文獻3 :曰本專利特開 2 0 0 1 - 3 4 0 9 1 1 號公報）。 (4)在熱軋鋼帶之尾端部通過於滑出台上之時，藉由朝向 相反於鋼帶通板方向之逆方向，將高壓水直接地喷射於鋼 帶面上，而抑制在尾端部之環圈發生之方法（文獻4 :日本 專利特開平1 1 — 2 6 7 7 3 2號公報、文獻5 :日本專利特開2 0 0 2 —1 9 2 2 1 4號公報）。 【發明内容】 但是，如果藉由本發明人們所進行之檢討的話，則得知 在前述先前技術之方法會有以下之問題發生。 (A)前述先前技術中之文獻2、4、5之方法係對於通板於 滑出台側之軋製線上之熱軋鋼帶面而由斜上方直接吹附水 等之流體。此外，在文獻1，對於鋼帶面來吹附斜向流之 狀態係也相同。但是，像這些先前技術一樣，在由斜上方 開始而對於軋製線上之鋼帶面來直接吹附流體之狀態下， 流體係具有垂直方向之速度成分，因此，對於正常通板於 滑出台側之軋製線上之熱軋鋼帶，賦予垂直方向之撞擊 力。該撞擊力係正如圖3 6 ( i )所示，作用在鄰接於滑出台 5 0之台輥間，來擠入鋼帶。結果，得知：發生圖3 6 ( i i ) 所示之鋼帶前端部之彈起55(跳動），最後造成相同於圖 3 2 ( i i )之同樣前端彎曲5 2 a。此外，還得知：此種彈起5 5 (跳 10 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 動）係也同樣發生在鋼帶尾端部，最後造成相同於圖3 4 ( i i ) 之同樣尾端彎曲5 2 b。此外，也得知：藉由流體垂直方向 之速度成分而使得鋼帶擠入至台輥間之作用係成為在鋼帶 前端側部分或尾端側部分而產生環圈之原因，最後也會有 造成相同於圖33(ii)或圖35(ii)之同樣之腰彎曲54a、54b 之狀態發生。 此外，即使是就圖3 2 ( i )所示之鋼帶前端部之跳動5 1 a 之抑制作用而言，正如圖3 7 A所示，得知：在對於比較小 之跳動5 1 a而撞擊流體之狀態下，可以解決這個。但是， 正如圖3 7 B所示，在對於已經成長變大之跳動5 1 a而撞擊 流體之狀態下，無法抑制跳動5 1 a，很可能就這樣直接地 成為圖3 2 ( i i )所示之前端彎曲5 2 a。此外，得知：也在 對於圖3 3 ( i )所示之鋼帶前端側部分之所產生之環圈 53a、圖34(i)所示之鋼帶尾端部之跳動51b、在圖35(i) 所示之鋼帶尾端側部分之所產生之環圈5 3 b而撞擊流體之 狀態下，很可能造成腰彎曲5 4 a、後端彎曲5 2 b、腰彎曲 5 4 b 〇 (B )在前述先前技術中，文獻3係對於鋼帶前端部呈水 平地吹附流體之方法；此外，在文獻1，吹附水平流之狀 態係也相同。當初，本發明人們認為：如果藉由吹附水平 流之方法的話，則不會產生由於前述（A)所敘述之由斜上方 開始而直接吹附流體於鋼帶面上之問題產生。但是，由後 面之檢討而得知：即使是在這些先前技術，也發生實質相 同於前述（A )所敘述之問題之同樣問題。 11 312/發明說明書(補件)/921235 61 1236939 也就是說，這些先前技術之方法係以藉由對於產生跳動 之鋼帶前端部來吹附流體而擠壓跳動，來作為目標，但是， 在實際上，僅在產生跳動之鋼帶前端部進行通板時，不可 能僅針對該部分而進行流體之喷射。當然，在鋼帶正常地 通板於軋製線上之間，也進行流體之喷射。在該狀態下， 於進行喷射後，速度衰減之流體之一部分或全部係落下至 正常地通板於軋製線上之鋼帶面上。接著，落下至此種鋼 帶面上之流體係當然對於熱軋鋼帶，賦予至垂直方向之撞 擊力，因此，得知：在實質上，產生相同於前述（A )所敘述 之同樣問題。在此，於文獻3，記載著：呈水平地噴射流 體，因此，不接觸到鋼帶面，結果，不必擔心鋼帶前端部 潛入至台輥間；其敘述著不同於文獻2所示之由斜上方開 始而直接喷射流體於鋼帶面上之方法之其作用效果之不同 處。但是，得知：像這樣，即使是在不直接喷射流體於鋼 帶面上之文獻3之方法，也產生前述問題。 本發明人們係發現：為了避免此種問題，因此，必須進 行流體喷射而使得束狀流體喷流可完全地通過熱軋鋼帶之 上方；完成本發明。根據該意見事實而在後面詳細地敘述。 在前述習知技術，並無表示此種意見事實或方法之記載。 也就是說，記載於文獻1之技術係包含前述（A )所敘述之由 斜上方開始而直接吹附流體於對鋼帶面上之方法，並且， 記載於同一文獻中之藉由流體吹附所造成之作用效果係僅 不過是藉由流體吹附而在鋼帶通板方向上，產生氣流’藉 由該氣流而防止鋼帶前端部之浮起（跳動）。因此，在該文 12 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 獻1，完全並無所謂進行流體噴射而使得束狀流體噴流完 全地通過熱軋鋼帶上方之技術思想。此外，在文獻3，記 載藉由呈水平地喷射前述流體所造成之作用效果。但是， 在文獻3之圖1，顯示錐形噴射狀之水喷射，完全並無所 謂進行流體喷射而使得束狀流體喷流完全地通過熱軋鋼帶 上方之技術思想。 本發明係為了解決前述習知技術之問題點而完成的。其 目的係利用流體噴射而有效地抑制對於通板於滑出台上之 熱軋鋼帶之軋製線上方之過度位移（跳動、環圈等）；確實 地防止這些成為原因之熱軋鋼帶之前端彎曲、尾端彎曲、 腰彎曲之發生。也適當地防止由於該流體喷射本身所造成 之鋼帶部分之向軋製線上方位移。提供一種可以藉由這些 而確實地實現在滑出台上之熱軋鋼帶之穩定通板的熱軋鋼 帶之製造方法及製造設備。 本發明人們係有鑑於前面敘述之習知技術之問題而就 利用流體噴射來有效地抑制對於通板於滑出台上之熱軋鋼 帶之軋製線上方之過度位移，進行檢討，結果，得到以下 之意見。 (a )為了利用流體噴射而在滑出台上，穩定地對於熱軋 鋼帶來進行通板，因此，必須使得束狀流體喷流不接觸到 正常地通板於軋製線上之熱軋鋼帶面，進行喷射而完全地 通過熱軋鋼帶之上方。可以藉此而有效地抑制熱軋鋼帶向 軋製線上方過度位移（跳動、環圈等），同時，也適當地防 止由於該流體噴射本身所造成之鋼帶部分向軋製線上方位 13 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 移。 (b)由所謂特別有效地抑制鋼帶向軋製線上方過度位移 (跳動、環圈等）之觀點來看的話，必須使得由前述（a)之束 狀流體喷流通過鋼帶上方時之從軋製線算起之高度，成為 最適當化。 也就是說，在由通過鋼帶上方之流體噴流之軋製線開始 之高度變得過高時，位移於軋製線上方之鋼帶部分係無法 實質撞擊於流體噴流，因此，流體噴流之作用係幾乎對於 鋼帶之位移，成為無效。此外，即使是在由流體喷流之軋 製線開始之高度成為可撞擊到位移之鋼帶部分之程度之高 度之狀態下，也引起該位移之鋼帶部分貼附於流體噴流下 面之現象，在發生此種現象時，會有損害到通板之穩定性 同時成為前端彎曲、尾端彎曲、腰彎曲等之原因之狀態產 生。另一方面，在由通過鋼帶上方之流體喷流之軋製線開 始之高度變得過低時，對於正常地進行通板之鋼帶（包含產 生不需要矯正之小位移之鋼帶），造成流體噴流之撞擊力， 相反地，妨礙穩定之通板。 (c )相同於前述（b )之觀點，由所謂特別有效地抑制鋼帶 向軋製線上方過度位移（跳動、環圈等）之觀點來看的話， 必須使得在通過熱軋鋼帶上方之通過中之流體喷流之軋製 線長邊方向上之推進力（撞擊力），成為最適當化。 也就是說，在該推進力變得過大時，由於藉由和流體噴 流間之撞擊所造成之反動，而在鋼帶產生巨大不均，相反 地，助長鋼帶部分之位移。另一方面，在該推進力變得過 14 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 小時，無法充分地進行鋼帶位移之矯正。 本發明係根據以上意見而完成的；其要旨係一種熱軋鋼 帶之製造方法，係藉由滑出台來搬送利用熱軋機所壓延而 得到之熱軋鋼帶後來捲繞於盤捲機之製造方法中，其特徵 為：在藉由前述滑出台所搬送之熱軋鋼帶上方，不接觸在 通板於軋製線（但是、係滑出台之鋼帶搬送面）上之下，喷 射流體喷流而通過熱軋鋼帶之上方，使得由前述軋製線開 始超過既定位準而位移於上方之鋼帶部分撞擊到前述流體 喷流，而矯正該鋼帶部分之位移。 .如果藉由此種本發明之製造方法的話，則能夠利用流體 喷射而有效地抑制對於通板於滑出台上之熱軋鋼帶之向軋 製線上方過度位移（跳動、環圈等），確實地防止這些成為 原因之熱軋鋼帶之前端彎曲、尾端彎曲、腰彎曲之發生。 此外，流體噴流係不接觸到正常地進行通板之熱軋鋼帶而 完全地通過其上方，因此，也能夠適當地防止由於該流體 喷射本身所造成之鋼帶部分之向軋製線上方位移。可以藉 由這些而確實地實現在滑出台上之熱軋鋼帶之穩定通板。 在本發明之製造方法，為了特別有效地抑制鋼帶之向軋 製線上方過度位移（跳動、環圈等），因此，正如前面成為 本發明基礎之意見事實所敘述的，最好是使得由束狀流體 喷流通過鋼帶上方時之由軋製線算起之高度，成為最適當 化。具體地說，使得通過熱軋鋼帶上方之通過中之流體噴 流中心線之由軋製線算起之高度，設為5 0 m m以上、4 5 0 m m 以下，特別最好是5 0 m m以上而未滿2 Ο 0 m m。 15 312/發明說明書(補件)/92123 561 1236939 此外，同樣地，為了特別有效地抑制鋼帶之向軋製線上 方過度位移（跳動、環圈等），因此，正如前面成為本發明 基礎之意見事實所敘述的，最好是使得在通過熱軋鋼帶上 方之通過中之流體喷流之軋製線長邊方向上之推進力（撞 擊力），成為最適當化。具體地說，最好是使得通過於熱軋 鋼帶上方之通過中之流體喷流之藉由下列公式（1 )所定義 之線方向推進力Fl成為lOkgf以上、50kgf以下。 F l = [ p A ( v c 〇 s ( 7Γ X a / 180) — u)2] /9.8......... (1) 其中，p :構成流體喷流之流體密度（k g / m3) A :流體喷射喷嘴之噴嘴口剖面積（m2) v :流體噴流之速度（m / s e c ) u:熱軋鋼帶之通板速度（m/sec) α :流體喷流之喷射方向對於鋼帶通板方向之角度 (。） 在本發明之製造方法，流體噴流之喷射方向係可以是下 列①、②形態之任何一種，因此，可以在1條線，併用兩 者。 ① 使得對於鋼帶通板方向之角度α成為0° <90° 而喷射流體喷流。 ② 使得對於相反於鋼帶通板方向之反方向（以下、稱為 「反鋼帶通板方向」）之角度α成為0° Sa <90°而噴射 流體喷流。 在流體喷流之噴射方向成為前述①形態之狀態下，最好 是使得通過於熱軋鋼帶上方中之流體噴流之軋製線長邊方 16 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 向速度成分，更加大於熱軋 最好是使得通過於熱軋鋼帶 流之軋製線長邊方向速度成 速度，使得通過於熱軋鋼帶 流之軋製線長邊方向速度成 速度。可以藉此而對於位移 當地造成流體噴流之作用。 此外，在併用前述①和② 帶之前端側部分，使得對於 0 ° S α < 9 0 °而喷射流體喷 分，使得對於反鋼帶通板方 9 0 °而噴射流體噴流。 不容易正確地預測鋼帶部 是否產生在滑出台長邊方向 流之噴射係最好是在沿著滑 之複數個部位來進行，在該 體噴流之喷射位置之間隔係 此外，最好是在藉由使得 通板方向或反鋼帶通板方向 而使得流體噴流通過熱軋鋼 使是鋼帶部分位移於軋製線 方向之任何一個部位上，也 使得流體噴流通過於鋼帶上 向上。因此，最好是在沿著 鋼帶之通板速度。此外，特別 前端侧部分之上方中之流體噴 分，更加大於熱軋鋼帶之通板 尾端側部分之上方中之流體噴 分，更加小於熱軋鋼帶之通板 於軋製線上方之鋼帶部分，適 之狀態下，最好是對於熱軋鋼 鋼帶通板方向之角度α成為 流，對於熱軋鋼帶之尾端側部 向之角度α成為0° 分位移於軋製線上方之現象 之某個位置上，因此，流體喷 出台長邊方向而維持適當間隔 狀態下，滑出台長邊方向之流 適合為5m以上、15m以下。 流體喷流之喷射方向對於鋼帶 之角度α成為0° <α<90° 帶總寬度之上方之狀態下，即 上方之現象產生在滑出台長邊 能夠應付於此，因此，最好是 方之區域，連續於鋼帶長邊方 滑出台長邊方向而維持適當間 17 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 隔之複數個部位，進行流體喷流之噴射，同時，使得通過 熱軋鋼帶總寬度上方之流體噴流軌跡呈平面地投影在熱軋 鋼帶面上之假設之喷流通過線X中之相鄰接於軋製線長邊 方向上之喷流通過線X、X之端部間，在軋製線長邊方向位 置上，成為一致或進行重複。 在由滑出台寬度方向兩側而進行流體噴流之喷射之狀 態下，為了防止由於藉由兩流體喷流之撞擊而對於鋼帶造 成之對於鋼帶寬度方向之推進力來使得鋼帶之行進變得不 穩定，因此，最好是由夾住滑出台所對向之位置（但是、以 滑出台作為中心而包含非對稱位置）開始進行喷射，使得通 過於熱軋鋼帶上方中之流體喷流之藉由下列公式（2)所定 義之寬度方向推進力F W係大概成為相等而進行流體喷流 之喷射。
Fw= [p A(v sin(7r X a /180))2] / 9.8......... (2) 其中，ρ :構成流體喷流之流體密度（k g / m3) A :流體噴射喷嘴之喷嘴口剖面積（m2) v :流體噴流之速度（m / s e c ) α :流體噴流之喷射方向對於軋製線長邊方向（鋼帶 通板方向或反鋼帶通板方向）之角度（° ) 流體喷流係也可以不通過熱軋鋼帶總寬度而沿著軋製線 長邊方向來通過熱軋鋼帶之上方。在該狀態下，在流體噴 流之噴射方向前方之熱軋鋼帶上方位置，回收流體噴流。 流體喷流之喷射方向係可以面對著水平面而在上方側或 下方側，具有傾斜，該流體噴流之喷射方向對於水平面之 18 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 傾斜角yS係最好是成為1 0 °以下。 一般而言，在通板於滑出台之熱軋鋼帶，由上方來 冷卻水，進行熱軋鋼帶之冷卻，但是，為了不由於該 水而使得流體喷流之流速變慢，因此，最好是將用以 述冷卻水來遮蔽流體噴流之遮蔽體，配置在流體噴流 方。該遮蔽體係藉由配置在流體喷流上方之遮蔽構件 概平行於該流體喷流而流動在流體噴流上方之遮蔽用 喷流所構成。 本發明之熱軋鋼帶之製造設備係適合於實施前述本 之製造方法之設備；其要旨係正如以下。 [1 ] 一種熱軋鋼帶之製造設備，係具備：熱軋機群 置在該熱軋機群出口側之熱軋鋼帶搬送用滑出台和捲 由該滑出台所搬送之熱軋鋼帶之盤捲機的熱軋鋼帶之 設備；在藉由前述滑出台所搬送之熱軋鋼帶上方，將 不接觸在通板於軋製線（但是，係滑出台之鋼帶搬送ί 之熱軋鋼帶面來噴射流體喷流而通過熱軋鋼帶上方之 喷射喷嘴，具備在滑出台之側方或上方，並且，使得 流體喷射喷嘴之噴嘴口中心之從軋製線算起之高度， 50mm 以上、450πιπι 以下。 該製造設備係為了實現前面敘述之製造方法之各種 態，因此，可以使用以下[2 ]至[1 3 ]所示之形態。這些 形態之意義或優點係對應於前面敘述之製造方法之各 態。 [2 ]在前述[1 ]之製造裝置，使得由流體喷射喷嘴之 312/發明說明書(補件)/92123 561 供應 冷卻 由前 之上 或大 流體 發明 δ又 繞藉 製造 能夠 "上 流體 由該 設為 形 設備 種形 喷嘴 19 1236939 口中心之從軋製線算起之高度設為5 0 m πι以上而未滿 之熱軋鋼帶之製造設備。 [3 ]在前述[1 ]或[2 ]之製造裝置，使得流體喷射， 流體喷射方向對於鋼帶通板方向之角度α成為0° ^ 9 0 °之熱軋鋼帶之製造設備。 [4 ]在前述[1 ]或[2 ]之製造裝置，使得流體喷射哨 流體喷射方向對於反鋼帶通板方向之角度α成為0° < 9 0 °之熱軋鋼帶之製造設備。 [5 ]在前述[1 ]或[2 ]之製造裝置，具備：使得流H 方向對於鋼帶通板方向之角度α成為0° Sa <90° 體喷射噴嘴和使得流體喷射方向對於反鋼帶通板方 度α成為0 ° S α < 9 0 °之流體噴射喷嘴之熱軋鋼帶 造設備。 [6 ]在前述[1 ]至[5 ]中之任何一種製造裝置，沿著 台長邊方向來維持適當間隔而設置複數個流體喷射 熱軋鋼帶之製造設備。 [7]在前述[6]之製造裝置，滑出台長邊方向之流 喷嘴之設置間隔係5 πι以上、1 5 m以下之熱軋鋼帶之 備。 [8 ]在前述[1 ]至[5 ]中之任何一種製造裝置，使得 射噴嘴之流體喷射方向對於鋼帶通板方向或反鋼帶 向之角度α成為0° <α<90°並且使得由流體噴射 所噴射之流體喷流通過熱軋鋼帶總寬度之上方之熱 之製造設備。 312/發明說明書(補件)/92123561 2 0 0 mm 「嘴之 Ξ a < 「嘴之 ^ a [喷射 之流 向之角 之製 •滑出 噴嘴之 體喷射 製造設 流體噴 通板方 噴嘴 軋鋼帶 20 1236939 [9 ]在前述[8 ]之製造裝置，沿著滑出台長邊方向，維持 適當間隔而設置複數個流體喷射噴嘴，同時，設定該複數 個流體噴射噴嘴之間隔和流體噴射方向而使得由各個流體 噴射喷嘴所喷射且通過熱軋鋼帶總寬度上方之流體喷流軌 跡呈平面地投影在熱軋鋼帶面上之假設之噴流通過線X中 之相鄰接於軋製線長邊方向上之喷流通過線X、X之端部 間，在軋製線長邊方向位置上，成為一致或進行重複之熱 軋鋼帶之製造設備。 [1 0 ]在前述[1 ]至[5 ]中之任何一種製造裝置，將流體噴 射噴嘴，設置在軋製線上方而使得所喷射之流體喷流，沿 著軋製線長邊方向，來通過熱軋鋼帶之上方，同時，在前 述流體喷流之喷射方向前方之軋製上方位置，設置用以回 收流體噴流之回收裝置之熱軋鋼帶之製造設備。 [1 1 ]在前述[1 ]至[1 0 ]中之任何一種製造裝置，流體噴射 喷嘴之流體喷射方向係面對著水平面而在上方側和下方 側，具有傾斜，該流體噴射方向對於水平面之傾斜角/3係 成為10°以下之熱軋鋼帶之製造設備。 [12] 在前述[1]至[11]中之任何一種製造裝置，成為具有 對於藉由滑出台所搬送之熱軋鋼帶而由上方來供應冷卻水 之冷卻裝置的熱軋鋼帶之製造設備，將用以由前述冷卻水 來遮蔽由流體喷射喷嘴所喷射之流體喷流之遮蔽構件，設 置在滑出台上方之熱軋鋼帶之製造設備。 [13] 在前述[1]至[11]中之任何一種製造裝置，成為具有 對於藉由滑出台所搬送之熱軋鋼帶而由上方來供應冷卻水 21 312/發明說明書(補件)/92123 5 61 1236939 之冷卻裝置的熱軋鋼帶之製造設備，具有：用以大概平行 於前述流體喷流上方而喷射用以由前述冷卻水來遮蔽由流 體喷射喷嘴所喷射之流體噴流之遮蔽用流體喷流的遮蔽用 流體喷射喷嘴之熱軋鋼帶之製造設備。 【實施方式】 本發明係一種藉由滑出台來搬送利用熱軋機所壓延而得 到之熱軋鋼帶後來捲繞於盤捲機之製造方法；在藉由流體 喷流而矯正（抑制、消除）通板於滑出台上之熱軋鋼帶之向 軋製線上方位移（鋼帶前端側部分或尾端側部分之跳動、環 圈等。以下相同）時，於流體噴流之喷射形態具有特徵。 在圖1、圖2、圖3，顯示在本發明之製造方法之滑出台 上之流體噴流5之噴射形態之某一例子。圖1係顯示滑出 台及該滑出台所搬送之熱軋鋼帶前端部之側視圖。圖2係 同一個之俯視圖。圖3係同一個之前視圖。 在本發明中，在藉由滑出台3所搬送之熱軋鋼帶1之上 方（上方空間區域），不接觸在通板於軋製線（滑出台之鋼帶 搬送面）上之熱軋鋼帶面，噴射束狀之流體喷流5而通過熱 軋鋼帶1之上方。使得由前述軋製線開始超過既定位準而 位移於上方之鋼帶部分1 0 0 (在本實施形態為鋼帶前端部 之跳動）撞擊到流體喷流5，矯正鋼帶部分1 0 0之位移（擠 回至軋製線方向）。在此，所謂超過既定位準而位移於上方 之鋼帶部分1 0 0係本實施形態之鋼帶前端部之跳動（參照 圖3 2 ( i ))、鋼帶尾端部之跳動（參照圖3 4 ( i ))、在鋼帶前 端側部分或尾端側部分之所產生之環圈（參照圖3 3 ( i )及 22 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 圖 35( i ))等。 如果藉由本發明的話，則正如前面敘述，藉由利用位移 於軋製線上方之鋼帶部分1 0 0和流體噴流5間之撞擊而擠 回至軋製線側，以便於矯正鋼帶之位移。流體喷流5係在 並無超過既定位準而位移於上方之鋼帶部分，不接觸到鋼 帶面而僅完全地通過鋼帶上方，因此，並沒有對於正常地 通板於軋製線上之鋼帶（包含在既定位準以下之範圍而位 移於上方之鋼帶部分），帶來流體噴流5之撞擊力。並沒有 像習知技術一樣，由於流體喷流本身之撞擊而在鋼帶產生 位移。 作為在本發明所使用之流體喷流5之流體係可以是氣 體、液體、氣體和液體之混合體之任何一種，通常係使用 水。 在本發明之流體喷流5之水平面上之喷射方向係除了鋼 帶寬度方向（垂直於鋼帶通板方向之垂直方向）以外，在基 本上，成為任意一種，可以朝向鋼帶通板方向側而喷射流 體喷流5，也可以朝向反鋼帶通板方向（相反於鋼帶通板方 向之逆方向）側而喷射流體喷流5。在前者之狀態下，使得 對於鋼帶通板方向之角度α成為0° $α<90°而喷射流 體喷流5，此外，在後者之狀態下，使得對於反鋼帶通板 方向之角度α成為0 ° S α < 9 0 °而喷射流體噴流5。 但是，為了更加有效且確實地消除鋼帶之位移，因此’ 最好是對於鋼帶前端側部分之鋼帶位移，朝向鋼帶通板方 向側而喷射流體喷流5 (也就是使得對於鋼帶通板方向之 23 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 角度α成為Ο ° $ α < 9 0 °而喷射流體喷流5 )。此外，最 好是對於鋼帶尾端側部分之鋼帶位移，朝向反鋼帶通板方 向側而噴射流體噴流5。也就是使得對於反鋼帶通板方向 之角度α成為0 ° S α < 9 0 °而喷射流體噴流5。因此，特 別最好是在1個滑出台，對於熱軋鋼帶1之前端側部分， 使得對於鋼帶通板方向之角度α成為0° <90°而喷 射流體噴流5，對於熱軋鋼帶1之後端側部分，使得對於 反鋼帶通板方向之角度α成為0° <90°而喷射流體 噴流5。 圖4 Α及圖4 Β係就喷射流體喷流5由滑出台3之側方（包 含滑出台之側端部附近位置，以下相同）來通過熱軋鋼帶總 寬度上方之狀態而顯示在流體喷流5之水平面上之喷射方 向。圖4A係朝向鋼帶通板方向側而喷射流體噴流5之狀 態；在該狀態下，使得對於鋼帶通板方向之角度α成為 0 ° < α < 9 0 °而喷射流體噴流5。此外，圖4 Β係朝向反鋼 帶通板方向側而喷射流體喷流5之狀態；在該狀態下 ，使得對於反鋼帶通板方向之角度α成為0° <α <90°而 喷射流體喷流5。 由所謂有效地對於位移於軋製線上方之鋼帶部分來造 成流體噴流5之撞擊力（在軋製線長邊方向上之推進力）之 觀點來看的話，流體喷流5之喷射方向對於軋製線長邊方 向（鋼帶通板方向或反鋼帶通板方向）之角度α係最好是儘 可能地變小。另一方面，在流體噴流5通過而橫切於熱軋 鋼帶總寬度上方之形態之狀態下，隨著前述角度α變小而 24 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 使得通過熱軋鋼帶1上方之流體喷流5之長度變長，因此， 必須提高流體喷流5之流速。由以上觀點，正如圖4A、圖 4 B所示，在噴射流體喷流5而通過熱軋鋼帶總寬度上方之 形態之狀態下，流體喷流5之喷射方向對於軋製線長邊方 向（鋼帶通板方向或反鋼帶通板方向）之角度成為5°以 上、4 5 °以下、最好是成為5 °以上、1 5 °以下之程度係變 得合理。 在圖1至圖4，顯示由滑出台3之側方來喷射流體喷流 5之形態，但是，也可以由滑出台3上之軋製線上方位置 來喷射流體喷流5。圖5及圖6係顯示其某一實施形態， 圖5係俯視圖，圖6係側視圖。在該狀態下，可以在流體 喷流5之喷射方向，附加對於軋製線長邊方向（鋼帶通板方 向或反鋼帶通板方向）之角度α，將流體喷流5導引至滑出 台3之側方。作為其他形態，係可以在流體喷流5之喷射 方向前方之熱軋鋼帶上方位置，設置用以回收流體喷流5 之回收裝置1 5，也可以藉由利用該回收裝置1 5而回收流 體噴流5，來使得流體喷流5不落下至熱軋鋼帶面上。前 述回收裝置1 5係可以藉由例如圖示之具有流體噴流5能夠 進入之開口 150之管（duct)等而構成。 流體喷流5之噴射方向係可以面對著水平面而在上方側 或下方側，具有傾斜。圖7係顯示流體喷流5之喷射方向 對於水平面而具有傾斜之狀態下之某一實施形態之前視 圖。此種流體喷流5之喷射方向之傾斜係即使是在圖1至 圖4、圖5及圖6之任何一個形態，也可以賦予。但是， 25 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 由所謂對於位移於軋製線上方之鋼帶部分來有效地帶來流 體噴流之撞擊力之觀點來看的話，流體喷流5係最好是儘 可能地接近水平。因此，流體噴流5之喷射方向對於水平 面之傾斜角冷係最好是成為± 1 0 °以下。 在流體喷流5之喷射，使用流體喷射噴嘴，但是，配合 以上敘述之流體喷流5之喷射位置或喷射方向而設定流體 噴射喷嘴之配置或喷嘴喷射方向。 圖8及圖9係顯示供應在本發明之熱軋鋼帶之製造方法 之實施上之設備之某一實施形態。圖8係顯示熱軋機之最 後台座（s t a n d )及其出口側設備之側視圖，圖9係同一個熱 軋機之最後台座及其出口側設備之俯視圖。 在圖8、圖9，符號2係構成熱軋機群之精軋機之最後 台座，符號3係設置在熱軋機群之出口側之熱軋鋼帶搬送 用之滑出台，符號4係捲繞藉由該滑出台3所搬送之熱軋 鋼帶1之盤捲機4。 前述滑出台3係藉由許多台輥所構成。此外，在該滑出 台3之上方及下方，設置用以供應冷卻水等之冷卻用流體 至所搬送之熱軋鋼帶之冷卻裝置（並未圖示）。在前述盤捲 機4之入口側，設置用以夾緊搬送於滑出台3上之熱軋鋼 帶1而導引至盤捲機4之夾緊輥1 6。 在此種基本之設備形態，於滑出台3之兩側，沿著滑出 台長邊方向，維持適當間隔而設置複數個流體喷射噴嘴 6，以便於能夠將流體喷流5，噴射在通板於滑出台3上之 熱軋鋼帶1之上方。此外，就有關於流體喷射喷嘴6配置 26 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 之各種實施形態而言，在後面詳細地進行敘述。 各個流體噴射喷嘴6係連接在流體供應系7，藉由控制 該流體供應系7之控制裝置8而控制由各個流體喷射喷嘴 6所噴射之流體喷流5之流量或喷射時間等。前述流體供 應系7係藉由流體壓送用幫浦Π、調整由該幫浦1 1所噴 出之流體流量之流量調整閥1 2、在開放時供應流體至流體 喷射噴嘴6之開關閥1 3以及由調整流體喷射喷嘴6角度之 調節器所組成之角度調整機構1 4等而構成。 在此種熱軋鋼帶之製造設備，由熱精軋機之最後台座2 所送出之熱軋鋼帶1係被導引至滑出台3上，藉由滑出台 3而進行搬送，並且，冷卻至既定溫度為止，然後，藉由 盤捲機4而捲繞成為線圈狀。在通板於滑出台3之熱軋鋼 帶1之上方，由流體喷射喷嘴6開始，以圖1至圖3所示 之形態而喷射流體喷流5。 在此，在本發明法，根據圖1 0至圖1 3而說明藉由流體 噴流5來消除熱軋鋼帶位移之過程。 圖1 0係顯示藉由流體喷流5而消除鋼帶前端部之跳動 之過程。在此，在跳動1 0 1 a成長變大之前，按照本發明之 條件而由流體喷射噴嘴6開始，將流體喷流5喷射於鋼帶 通板方向側（流體喷流5對於鋼帶通板方向之角度α · 0 ° S α < 9 0 ° )。在該狀態下，在跳動1 0 1 a成長時，撞擊於 流體噴流5 (參照圖1 0 ( i ))，藉由流體喷流5而作用概略平 行於跳動1 0 1 a頂點附近之撞擊點3 1 a之大概水平方向上之 撞擊力。該撞擊力係作用成為軋製線長邊方向成分（將跳動 27 312/發明說明書(補件)/921235 61 1236939 1 Ο 1 a擠壓於鋼帶通板方向上之成分）和垂直方向成分（將 跳動1 0 1 a擠壓於軋製線側上之成分）。結果，正如圖1 0 ( i i ) 所示，跳動1 Ο 1 a係擠出於鋼帶通板方向上，同時，擠回至 軋製線側（垂直方向），藉此而正如圖1 0 ( i i i )所示，消除 跳動1 Ο 1 a而到達至穩定通板狀態。在此，流體喷流5係進 行流動而以既定之高度來完全地通過熱軋鋼帶5之上方， 因此，並無接觸在通板於比起這個還更加下方之鋼帶部 分，也並無將正常地進行通板之鋼帶部分來擠入至滑出台 3之台輥間。因此，能夠確實且有效地抑制、消除跳動。 圖1 1係顯示藉由流體噴流5而消除鋼帶前端側部分之 環圈之過程。在此，在環圈1 0 3 a成長變大之前，按照本發 明之條件而由流體喷射噴嘴6開始，將流體喷流5噴射於 鋼帶通板方向側（流體噴流5對於鋼帶通板方向之角度 α : 0 ° S α < 9 0 ° )。在該狀態下，在環圈1 0 3 a成長時， 撞擊於流體喷流5 (參照圖11 ( i ))，藉由流體喷流5而作用 概略平行於環圈1 0 3 a頂點附近之撞擊點3 1 a之大概水平方 向上之撞擊力。該撞擊力係作用成為軋製線長邊方向成分 (將環圈103a擠壓於鋼帶通板方向上之成分）和垂直方向 成分（將環圈1 0 3 a擠壓於軋製線側上之成分）。結果，正如 圖1 1 ( i i )所示，環圈1 0 3 a係擠出於鋼帶通板方向上，同 時，撥回至軋製線側（垂直方向），藉此而正如圖1 1 ( i i i ) 所示，消除環圈1 Ο 3 a而到達至穩定通板狀態。在此，流體 喷流5係進行流動而以既定之高度來完全地通過熱軋鋼帶 1之上方，因此，並無接觸在通板於比起這個還更加下方 28 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 之鋼帶部分，也並無將正常地進行通板之鋼帶部分來擠入 至滑出台3之台輥間。因此，能夠確實且有效地抑制、消 除環圈。 圖1 2係顯示藉由流體喷流5而消除鋼帶尾端部之跳動 之過程。在此，在跳動1 0 1 b成長變大之前，按照本發明之 條件而由流體噴射喷嘴6開始，將流體喷流5噴射於反鋼 帶通板方向側（流體喷流5對於反鋼帶通板方向之角度 α : 0。S α < 9 0 ° )。在該狀態下，在跳動1 0 1 b成長時， 撞擊於流體噴流5 (參照圖1 2 ( i ))，藉由流體噴流5而作用 概略平行於跳動1 0 1 b頂點附近之撞擊點3 1 b之大概水平方 向上之撞擊力。該撞擊力係作用成為軋製線長邊方向成分 (將跳動101b擠壓於反鋼帶通板方向上之成分）和垂直方 向成分（將跳動1 0 1 b擠壓於軋製線側上之成分）。結果，正 如圖1 2 ( i i )所示，跳動1 0 1 b係擠出於反鋼帶通板方向上， 同時，擠回至軋製線側（垂直方向），藉此而正如圖1 2 ( i i i ) 所示，消除跳動1 0 1 b而到達至穩定通板狀態。在此，流體 喷流5係進行流動而以既定之高度來完全地通過熱軋鋼帶 1之上方，因此，並無接觸在通板於比起這個還更加下方 之鋼帶部分，也並無將正常地進行通板之鋼帶部分來擠入 至滑出台3之台輥間。因此，能夠確實且有效地抑制、消 除跳動。 圖1 3係顯示藉由流體噴流5而消除鋼帶尾端部之環圈 之過程。在此，在環圈1 0 3 b成長變大之前，按照本發明之 條件而由流體喷射喷嘴6開始，將流體喷流5喷射於反鋼 29 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 帶通板方向側（流體喷流5對於反鋼帶通板方向之角度 α : 0 ° S α < 9 0 ° )。在該狀態下，在環圈1 0 3 b成長時， 撞擊於流體噴流5 (參照圖1 3 ( i ))，藉由流體噴流5而作用 概略平行於環圈1 0 3 b頂點附近之撞擊點3 1 b之大概水平方 向上之撞擊力。該撞擊力係作用成為軋製線長邊方向成分 (將環圈1 0 3 b擠壓於反鋼帶通板方向上之成分）和垂直方 向成分（將環圈1 0 3 b擠壓於軋製線側上之成分）。結果，正 如圖1 3 ( i i )所示，環圈1 0 3 b係擠出於反鋼帶通板方向上， 同時，擠回至軋製線側（垂直方向），藉此而正如圖1 3 ( i i i ) 所示，消除環圈1 Ο 3 b而到達至穩定通板狀態。在此，流體 喷流5係進行流動而以既定之高度來完全地通過熱軋鋼帶 1之上方，因此，並無接觸在通板於比起這個還更加下方 之鋼帶部分，也並無將正常地進行通板之鋼帶部分來擠入 至滑出台3之台輥間。因此，能夠確實且有效地抑制、消 除環圈。 以下，就本發明之特別理想之實施形態而進行說明。 在本發明中，為了特別有效地矯正鋼帶之位移，因此， 希望使得由通過於熱軋鋼帶上方中之流體喷流5中心線之 從軋製線算起之高度（在圖1、圖3、圖7所示之高度h)， 設為50mm以上、450mm以下，最好是50mm以上而未滿 2 0 0 m m 〇 此外，由同樣觀點來看的話，最好是通過於熱軋鋼帶上 方中之流體喷流5之藉由下列公式（1 )所定義之線方向推 進力Fl係lOkgf以上、50kgf以下。 30 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939
Fl=[pA(v c〇s(;rx α/180) — u)2] / 9.8......... (1) 其中，:構成流體喷流之流體密度（k g / m3) A :流體喷射噴嘴之喷嘴口剖面積（m2) v :流體喷流之速度（m / s e c ) u:熱軋鋼帶之通板速度（m/sec) a :流體喷流之喷射方向對於鋼帶通板方向之角度 (。）。 此外，該線方向推進力Fl係在朝向鋼帶通板方向側（ 0 ° S α < 9 0 ° )所喷射之流體噴流5撞擊到位移於軋製線 上方之鋼帶部分時，藉由流體喷流5而賦予於該鋼帶部分 上之軋製線長邊方向之推進力（撞擊力）。藉由起因於該推 進力之所造成之垂直方向之力而使得位移於軋製線上方之 鋼帶部分，擠回至垂直方向（軋製線側）。 前述本發明之理想條件係藉由本發明人們所進行之模 擬試驗而變得明顯；以下，就該試驗結果而進行說明。 本發明人們係使用多體系動力學（M u 1 t i b 〇 d y — Dynamics)而進行在熱軋鋼帶之滑出台上之通板狀況之模 擬試驗。在該模擬，改變各種由通過於熱軋鋼帶上方中之 流體喷流中心線之從軋製線算起之高度（以下、稱為「流體 喷流高度h」）和前述線方向推進力F L，重現鋼帶之通板狀 況（鋼帶位移之狀況）。 模擬條件係正如以下。 •滑出台之設備規格： 台輥間距：4 2 0 m m 31 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 圖1 4係顯示其結果，係藉由前述貼附現象之頻率而整 理及顯示模擬之結果。此外，該貼附頻率係即使是在各個 模擬區間而一度產生貼附現象之狀態下，計數”具有貼 附”，”具有貼附”之模擬數相對於各個流體噴流高度h之 全模擬數之比例（％ )。 如果藉由圖1 4的話，則首先在流體喷流高度h設為 5 0 0 mm，完全不發生貼附，但是，這個係顯示：鋼帶之跳動 不成長至5 0 0 m m以上之高度，因此，即使是設定流體噴流 高度h設為5 0 0 m m以上，也並無跳動撞擊於該流體喷流， 結果，流體喷流5變得無效於跳動之抑制。 另一方面，在流體喷流高度h設為4 5 0 m m以下，使得跳 動撞擊於流體喷流，但是，在2 0 0 m m至4 5 0 m m之範圍内， 發生貼附現象，特別是在3 0 0 m in至4 5 0 m m之範圍内之頻率 變高。相對於此，在流體噴流高度h未滿2 0 0 m m ( 5 0 m m以上） 之範圍内，完全不發生貼附現象。認為這個係由於：在流 體喷流高度h成為2 0 0 m m以上時，於跳動成長某種程度之 階段，撞擊於流體喷流5，成為在跳動所產生之揚升力和 推進力呈平衡之狀態下，因此，容易發生貼附，相對地， 在流體噴流高度h未滿2 0 0 m m之狀態下，於跳動不太成長 之階段、也就是在跳動所產生之揚升力變小之階段，撞擊 於流體噴流5之緣故。 由以上結果而得知：為了使得位移之鋼帶部分確實地撞 擊於流體喷流，因此，流體喷流高度h適合設為4 5 0 m hi以 下，並且，為了抑制鋼帶之向流體喷流下面之貼附現象， 33 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 因此，流體喷流高度h適合設為2 5 0 m m以下、最好是未滿 2 0 0 m m。此外，在流體噴流高度h太過度變低時，會有流體 喷流撞擊於穩定地通板於滑出台上之鋼帶部分（包含在既 定位準以下而位移於上方之鋼帶部分）或者是落下至熱軋 鋼帶上之危險性發生。由該觀點來看的話，流體喷流高度 h係適合設為5 0 m m以上。 由以上理由來看的話，為了適當地抑制鋼帶向軋製線上 方位移而對於鋼帶來進行穩定通板，因此，流體喷流高度 h係適合設為50mm以上、450mm以下，最好是50mm以上而 未滿2 0 0 m m。此外，在由流體喷射喷嘴6開始而大概呈水 平地噴射流體噴流5之狀態下，適合使得由流體喷射喷嘴 6之噴嘴口中心之從軋製線算起之高度，設為5 0 m m以上、 450mm以下，最好是50mm以上而未滿200mm。 接著，在使得流體喷流高度h成為一定之條件下，藉由 模擬條件而調查線方向推進力Fl對於鋼帶之通板狀況所 造成之影響。在該試驗，根據圖1 4之結果而在流體喷流高 度h: 100mm，於lOkgf至90kgf之範圍内，來改變線方向 推進力Fl，調查鋼帶前端之不均程度（前端高度方向速 度）。將該結果顯示在圖1 5，並且，將線方向推進力F L在 3 0kgf > 50kgf、70kgf之各個狀態下之鋼帶前端之高度方 向速度變化之模擬結果，顯示在圖1 6至圖1 8。此外，圖 1 5所示之「前端高度方向速度之分散」係藉由下列公式所 定義，n=2401(但是，在圖16至圖18僅顯示其一部分）、 各個資料之時間間隔係0 . 0 1 2 5秒鐘。 34 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 分散 σ 2二 Σ (vi — v〇）2/n i = 1 其中，i :資料號碼 vi:第i號之鋼帶前端高度方向速度 η :資料總數 νο:鋼帶前端高度方向速度之平均值 η ν ο = Σνί/η 与 0 i = 1 如果藉由圖1 5的話，則得知：在線方向推進力F l成為 5 0 k g以下，鋼帶前端高度方向速度之分散值係相當低，在 鋼帶前端不會產生太大不均（參照圖1 6及圖1 7 )。還得知： 相對於此，在線方向推進力F L超過5 0 k g f時，鋼帶前端高 度方向速度之分散值係急劇地變高，在鋼帶前端產生非常 大之不均（參照圖1 8 )。認為這個係在線方向推進力成為超 過5 0 k g f之大小時，在撞擊於此之鋼帶前端部，產生巨大 之反動，由於這個而產生巨大之不均之緣故。此種巨大之 不均係相同於前面敘述之貼附，容易成為鋼帶前端彎曲之 原因，並且，即使是在還未達到前端彎曲之狀態下，也容 易成為在對於盤捲機之適當捲繞而造成阻礙之原因。由以 上結果而得知：線方向推進力F l適合在5 0 k g以下之範圍。 此外，在線方向推進力F l未滿1 0 k g f，無法充分地得到擠 壓位移之鋼帶部分之作用。 因此，為了適當地抑制鋼帶向軋製線上方位移而對於鋼 35 312/發明說明書(補件)/92123 561 1236939 帶來進行穩定通板，因此，線方向推進力F L係適合成為 1 0 〜5 0 k g ° 接著，可以藉由使得線方向推進力F L成為此種範圍，並 且，使得流體喷流高度h，成為前述範圍，而最有效地抑 制鋼帶之位移，實現熱軋鋼帶之最適當之穩定通板狀態。 在本發明，流體喷流5之喷射位置之形態、也就是流體 噴射噴嘴6之配置形態係成為任意，能夠在可能產生鋼帶 位移之位置上，設置必要數目之流體噴射喷嘴，進行流體 喷流5之喷射。 因此，例如在熱軋鋼帶1使得容易發生跳動或環圈之位 置變得明確之狀態下，也可以僅設置1個部位之流體喷射 喷嘴6。 在複數個部位來配置流體喷射喷嘴6之狀態下，例如可 以採用以下之配置形態。 (A )在滑出台3之寬度方向兩側（包含滑出台3側端部附 近之兩側位置），沿著滑出台長邊方向，維持適當間隔，設 置複數個流體喷射噴嘴6，同時，以滑出台3作為中心而 呈對稱地配置滑出台兩側之流體噴射喷嘴6。 (B )在滑出台3之寬度方向兩側（包含滑出台之側端部附 近之兩側位置），沿著滑出台長邊方向，維持適當間隔，設 置複數個流體喷射噴嘴6，同時，使得滑出台兩側之流體 喷射喷嘴6之配置間隔，互相偏離1 / 2間距，以滑出台3 作為中心而呈非對稱地進行配置。 (C )僅在滑出台3寬度方向之單側（包含滑出台之側端部 36 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 附近之單側位置），沿著滑出台長邊方向，維持適當間隔， 設置複數個流體噴射喷嘴6。 (D )在滑出台3上之鋼帶軋製線之上方位置，沿著滑出 台長邊方向，維持適當間隔，設置複數個流體喷射喷嘴6。 當然不用說，也可以在1個滑出台3，組合前述（A )至（D ) 之配置形態。 圖1 9 A至圖1 9 D係顯示前述（A )至（D )之各個形態之俯視 圖。 圖1 9 A係顯示前述（A )之形態，在滑出台3 (並未圖示， 以下相同。）之寬度方向兩側，沿著滑出台長邊方向，維持 適當間隔，設置複數個流體喷射喷嘴6，同時，以滑出台 作為中心而呈對稱地配置滑出台兩側之流體喷射喷嘴6。 接著，設定流體噴流5之噴射方向對於軋製線長邊方向（鋼 帶通板方向或反鋼帶通板方向）之角度α而使得流體喷流 5通過於熱軋鋼帶1之總寬度上方。設置流體喷射喷嘴6 之滑出台寬度方向兩側位置係包含滑出台3側端部附近之 側方，如果是更加高於滑出台面之位置的話，則可以是任 何一種。 此外，像這樣在以滑出台3作為中心而呈對稱地配置滑 出台寬度方向兩側之流體喷射噴嘴6之狀態下，必須避免 使得由兩個流體喷射喷嘴6所喷射之流體喷流成為交差而 相互地發生干涉（撞擊），因此，進行在對於由流體喷射喷 嘴6所噴射之流體喷流之高度或水平面之角度/3來設置差 異等之調整。 37 31刀發明說明書(補件)/92123561 1236939 圖1 9 B顯示前述（B )之形態，在滑出台3之寬度方向兩 側，沿著滑出台長邊方向，維持適當間隔，設置複數個流 體噴射喷嘴6，同時，使得滑出台兩側之流體噴射喷嘴6 之配置間隔，互相偏離1 / 2間距，以滑出台3作為中心而 呈非對稱地進行配置。接著，設定流體噴流5之喷射方向 對於軋製線長邊方向（鋼帶通板方向或反鋼帶通板方向）之 角度α而使得流體喷流5通過於熱軋鋼帶1之總寬度上 方。設置流體喷射喷嘴6之滑出台寬度方向兩側位置係包 含滑出台3側端部附近之側方，如果是更加高於滑出台面 之位置的話，則可以是任何一種。 在該形態下，在使得滑出台每單位長度之流體喷射喷嘴 6之配置個數相同於前述（A)形態之狀態下，可以使得在流 體喷射喷嘴6之滑出台長邊方向上之配置間隔，成為1 / 2，而提高通過於熱軋鋼帶1上方之流體喷流5之存在密度。 圖1 9 C係顯示前述（C )之形態，僅在滑出台3寬度方向 之單側，沿著滑出台長邊方向，維持適當間隔，設置複數 個流體喷射喷嘴6。接著，設定流體喷流5之喷射方向對 於軋製線長邊方向（鋼帶通板方向或反鋼帶通板方向）之角 度α而使得流體噴流5通過於熱軋鋼帶1之總寬度上方。 設置流體噴射喷嘴6之滑出台寬度方向之單側位置係包含 滑出台3側端部附近之側方，如果是更加高於滑出台面之 位置的話，則可以是任何一種。 圖1 9 D係顯示前述（D)之形態，在滑出台3上之軋製線 上方位置，沿著滑出台長邊方向，維持適當間隔，配置複 38 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 數個流體喷射噴嘴6，使得流體喷流5之噴射方向，成為 大概軋製線長邊方向（鋼帶通板方向或反鋼帶通板方向）。 在該狀態下，正如在圖5及圖6所示，可以在流體噴流5 之喷射方向上，附加對於軋製線長邊方向（鋼帶通板方向或 反鋼帶通板方向）之角度α，而導引流體噴流5至滑出台3 之側方，可以在各個流體喷流5之喷射方向前方之熱軋鋼 帶上方位置，設置用以回收流體喷流5之回收裝置1 5，藉 由該回收裝置1 5而回收流體喷流5。 此外，可以藉由在滑出台寬度方向之兩側，沿著滑出台 長邊方向，維持適當間隔，設置許多流體噴射噴嘴6，利 用控制裝置8來適當地分別使用這些，以便於呈選擇性地 實施前述（A )至（D )之形態。 在前述（A )至（D )之形態，在流體喷流5之噴射方向相對 於軋製線長邊方向（鋼帶通板方向或反鋼帶通板方向）具有 角度α之狀態下，在流體喷流5撞擊在位移於軋製線上方 之鋼帶部分時，於熱軋鋼帶1，作用對於寬度方向之推進 力，該推進力係可能在熱軋鋼帶1，產生蛇行等之不穩定 行進現象。因此，為了不產生此種不穩定行進現象，結果， 可以說是比起僅由滑出台寬度方向之單側來噴射流體喷流 5之前述（C )形態，由滑出台寬度方向之兩側來喷射流體噴 流5之前述（A )、（ Β )形態或者是在軋製線上方位置大概沿 著軋製線長邊方向而喷射流體噴流5之前述（D )形態係比 較理想之形態。 此外，在由滑出台寬度方向之兩側來喷射流體喷流5之 39 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 前述（A )、（ B )形態，為了更加確實地抑制由於利用流體喷 流5之撞擊而對於熱軋鋼帶1帶來之朝向鋼帶寬度方向之 推進力所造成之不穩定行進現象，因此，正如圖2 0所示， 最好是使得由夾住滑出台所對向之位置（但是，以滑出台作 為中心而包含非對稱位置）進行喷射，使得通過於熱軋鋼帶 上方中之流體喷流5之藉由下列公式（2 )所定義之寬度方 向推進力F w係大概成為相等而進行流體噴流之噴射。
Fw= [p A(v sin(;r X a /180))2] / 9.8......... (2) 其中，ρ :構成流體喷流之流體密度（k g / m3) A :流體喷射噴嘴之喷嘴口剖面積（m2) v :流體噴流之速度（m / s e c ) α :流體喷流之喷射方向對於軋製線長邊方向（鋼帶 通板方向或反鋼帶通板方向）之角度（° ) 藉此而在由滑出台寬度方向兩側所喷射之流體喷流5撞 擊到位移於軋製線上方之鋼帶部分時，利用該撞擊而使得 作用於鋼帶寬度方向上之推進力，達到均衡，因此，可以 更加確實地防止熱軋鋼帶1之不穩定行進。 此外，圖2 0係以前述（A )形態（圖1 9 Α之形態）作為例子 而進行說明，但是，正如前述（B )形態（圖1 9 B之形態），即 使是就以滑出台作為中心而由呈非對稱地進行配向之位置 開始來進行喷射之流體喷流5間，也是相同的。 鋼帶部分由滑出台上之軋製線開始而位移於上方之現 象（跳動、環圈等）係不知道是否發生在滑出台長邊方向之 某處。因此，即使是在任何一個部位，發生鋼帶部分之位 40 312/發明說明書(補件)/92123 561 1236939 移，也能夠應付於此，所以，最好是使得流體喷流5通過 於鋼帶上方中之區域係連續於鋼帶長邊方向。也就是說， 正如圖2 1 A所示，最好是在沿著滑出台長邊方向而維持適 當間隔之複數個部位，進行流體喷流5之喷射，同時，（例 如參考圖1 9 A至圖1 9 D )使得通過熱軋鋼帶1總寬度上方之 流體喷流5之執跡呈平面地投影在熱軋鋼帶面上之假設之 喷流通過線X中之相鄰接於軋製線長邊方向上之喷流通過 線X、X之端部間（也就是X 1和X 2之端部間、X 2和X 3之端 部間·· ·），在軋製線長邊方向位置，成為一致（也就是 端部間進行重疊）或進行重複。在該實施形態，喷流通過線 X 2和X 3之端部間係僅在y所示之長度部分，進行重複。就 設備上而言，設定沿著滑出台長邊方向而維持適當間隔所 配置之複數個流體喷流喷嘴6之配置間隔和流體喷射方 向，以便於實現前面敘述。正如前面敘述，可以藉由將流 體喷流5喷射在熱軋鋼帶1之上方，即使是在滑出台長邊 方向等之部位，發生鋼帶部分之位移，也能夠在該位移之 鋼帶部分，確實地撞擊流體噴流5。此外，圖2 1 A係以前 述（C )形態作為例子而進行說明，但是，在（A )、（ B )、（ C ) 等之其他形態之狀態係也相同。 在沿著滑出台長邊方向而維持適當間隔之複數個部位 來進行流體噴流之噴射之狀態下，流體喷流之噴射位置之 間隔（流體噴射喷嘴之設置間隔）係並無特別限定。為了滿 足前述圖21A所示之形態，因此，通常適合設為5m至15m， 最好是 5m至 12m左右。 41 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 此外，圖2 1係使得通過熱軋鋼帶1總寬度上方之流體 喷流5之軌跡呈平面地投影在熱軋鋼帶面上之假設之喷流 通過線X中之相鄰接於軋製線長邊方向上之喷流通過線 X、X之端部間（也就是X 1和X 2之端部間、X 2和X 3之端部 間···）在軋製線長邊方向位置並無成為一致或進行重 複之實施形態。在該狀態下，最好是使得喷流通過線X、X 之端部間之間隔z，成為5m以下。這個係因為一般跳動等 之鋼帶部分位移在由於和流體喷流5間之撞擊而一旦進行 橋正（消除）後，於進行通板5 m以上後，大多再一次地發生。 在本發明中，在朝向鋼帶通板方向側而喷射流體喷流5 之狀態、也就是對於鋼帶通板方向之角度α成為0° < 9 0 °而喷射流體喷流5之狀態下，最好是使得通過於熱 軋鋼帶上方中之流體喷流5之軋製線長邊方向速度成分， 更加大於熱軋鋼帶1之通板速度。特別是有效於使得通過 於熱軋鋼帶1前端側部分之上方中之流體喷流5之軋製線 長邊方向速度成分，更加大於熱軋鋼帶1之通板速度。也 就是說，正如圖2 2所示，在使得熱軋鋼帶1之通板速度成 為VSF(向量）而流體喷流5之流速成為VFF (向量）時，流體 喷流5之流速V Π之軋製線長邊方向（鋼帶通板方向）成分 VFF1之絕對值係變得更加大於熱軋鋼帶1之通板速度VSF 之絕對值。藉此而正如圖2 3所示，在由軋製線而位移於上 方之鋼帶部分1 0 0 (鋼帶前端部之跳動）撞擊於流體喷流 5 (在圖中、3 1 a係撞擊點）時，於鋼帶部分1 0 0，作用對於 鋼帶通板方向之推進力FH(向量）和對於垂直下方之抵壓 42 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 力F Π (向量）。此外，鋼帶部分1 Ο 0成為環圈之狀態係也相 同。接著，藉由在鋼帶部分1 0 0，施加此種作用力，而在 前面圖1 0及圖1 1所說明之過程中，消除跳動或環圈。 另一方面，在本發明中，在朝向熱軋鋼帶1尾端側部分 之上方而喷射流體噴流5之狀態、也就是對於鋼帶通板方 向之角度α成為0 ° S α < 9 0 °而喷射流體喷流5之狀態 下，在熱軋鋼帶1尾端側部分之上方而喷射流體喷流5之 狀態下，最好是使得通過於熱軋鋼帶1尾端側部分之上方 中之流體喷流5之軋製線長邊方向速度成分，更加小於熱 軋鋼帶1之通板速度。也就是說，正如圖2 4所示，在使得 鋼帶尾端部通過於滑出台上之時之熱軋鋼帶1之通板速度 成為V S ϋ (向量）而流體喷流5之流速成為V Π (向量）時，流 體噴流5之流速Vn之軋製線長邊方向（鋼帶通板方向）成 分VH1之絕對值係變得更加小於熱軋鋼帶1之通板速度VSR 之絕對值。藉此而正如圖2 5所示，在由軋製線而位移於上 方之鋼帶部分1 0 0 (鋼帶尾端部之跳動）撞擊於流體喷流 5 (在圖中3 1 b係撞擊點）時，於鋼帶部分1 0 0，作用相反於 鋼帶通板方向之逆方向之抵抗力FKH(向量）和對於垂直下 方之抵壓力F Π (向量）。此外，鋼帶部分1 0 0成為環圈之狀 態係也相同。 圖2 6係顯示藉由前述流體噴流5而消除鋼帶尾端部之 跳動之過程。在此，在跳動1 Ο 1 b成長變大前，按照本發明 之條件，而由流體噴射喷嘴6，來喷射流體喷流5於鋼帶 通板方向側（流體喷流5對於鋼帶通板方向之角度α : 0 ° 43 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 S α < 9 Ο ° )。在該狀態下，於跳動1 Ο 1 b成長變大時，撞 擊於流體喷流5 (參照圖2 6 ( i ))，藉由流體喷流5而作用大 概平行於跳動1 Ο 1 b頂點附近之撞擊點3 1 b之概略水平方向 之撞擊力。該撞擊力係作用成為軋製線長邊方向成分（將跳 動101b擠壓於反鋼帶通板方向之成分）和垂直方向成分 (將跳動1 0 1 b擠壓於軋製線側之成分）。結果，正如圖2 6 ( i i ) 所示，跳動1 Ο 1 b係移動於熱軋鋼帶通板方向，並且，擠出 於反鋼帶通板方向，下降其前端波峰位置。藉此而抑制跳 動1 0 1 b之成長，最後正如圖2 6 ( i i i )所示而消除，達到穩 定通板狀態。在此，由於流體噴流5係進行流動而以既定 高度，來完全地通過於熱軋鋼帶1之上方，因此，並沒有 接觸在通板於比起這個還更加下方之鋼帶部分，也並無將 正常進行通板之鋼帶部分，擠入至滑出台3之台輥•間。因 此，能夠確實且有效地抑制、消除跳動。 圖2 7係顯示藉由前述流體喷流5而消除鋼帶尾端側部 分之環圈之過程。在此，在環圈1 0 3 b成長變大前，按照本 發明之條件，而由流體喷射喷嘴6，來喷射流體喷流5於 鋼帶通板方向側（流體喷流5對於鋼帶通板方向之角度 α : 0 ° S α < 9 0 ° )。在該狀態下，於環圈1 0 3 b成長變大 時，撞擊於流體喷流5，正如圖2 7 ( i )所示，藉由流體喷流 5而作用大概平行於環圈1 0 3 b頂點附近之撞擊點3 1 b之概 略水平方向之撞擊力。該撞擊力係作用成為軋製線長邊方 向成分（將環圈103b擠壓於反鋼帶通板方向之成分）和垂 直方向成分（將環圈1 0 3 b擠壓於軋製線側之成分）。結果， 44 312/發明說明書(補件)/92123 561 1236939 正如圖2 7 ( i i )所示，跳動1 Ο 1 b係移動於鋼帶通板方向， 並且，擠出於反鋼帶通板方向，下降其環圈頂點。藉此而 抑制環圈1 0 3 b之成長，最後正如圖2 7 ( i i i )所示而消除， 達到穩定通板狀態。在此，由於流體噴流5係進行流動而 以既定高度，來完全地通過於熱軋鋼帶1之上方，因此， 並沒有接觸在通板於比起這個還更加下方之鋼帶部分，也 並無將正常進行通板之鋼帶部分，擠入至滑出台3之台報 間。因此，能夠確實且有效地抑制、消除環圈。 由以上敘述之方面來看的話，在實施本發明法之時，最 好是使得通過於熱軋鋼帶1前端側部分之上方中之流體喷 流5之軋製線長邊方向速度成分，更加大於熱軋鋼帶1之 通板速度，使得通過於熱軋鋼帶1尾端側部分之上方中之 流體喷流5之軋製線長邊方向速度成分，更加小於熱軋鋼 帶1之通板速度。 前述流體喷流5之軋製線方向速度成分VPn及VH1之調 整係可以藉由改變例如圖8所示之流量調整閥1 2之開度， 調整喷流速度VFF及VFI!而進行。此外，也可以藉由在角度 調整機構1 4，改變流體噴流5之喷射角度α而進行調整。 藉由本發明法而將流體喷流5喷射於熱軋鋼帶1上方之 時間或期間係並無特別限制，但是，正如前面所敘述的， 在熱軋鋼帶1以無張力狀態而通板於滑出台上之期間係恐 怕一直產生跳動或環圈等之非正常之鋼帶位移。因此，在 熱軋鋼帶1以無張力而通板於滑出台上之期間，換句話說 在熱軋鋼帶之前端部和尾端部通過於滑出台上之期間係最 45 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 好是進行流體喷流5之喷射。 此外，流體噴流5之喷射時間係可以配合熱軋鋼帶 前端部或尾端部之通過，由最接近精軋機最後台座2 射位置（流體噴射喷嘴6 )開始，依序地進行流體喷流 喷射，但是，如果在液體供應量沒有發生問題的話， 全部噴射位置開始而同時喷射流體噴流5者係變得最 便，並且，由效果方面來看的話，也變得確實。 另一方面，在液體供應量受到限制之狀態或者是例 跳動之抑制、消除來作為目的之狀態下，可以配合熱 帶1之前端部或尾端部之通過，由最接近精軋機最後 2之噴射位置開始，依序地進行流體噴流5之喷射，並 在其通過後，馬上就依序地停止流體噴流5之喷射。 流體噴流5係最好是儘可能地不擴散至遠距離為止 接地達到同樣之剖面形狀。由該方面來看的話，最好 得流體喷流5之噴嘴前端之流速成為3 0 m / s e c以上c 此，一般熱軋線之鋼帶通板速度係成為1 0 m / s e c左右 此，該流體喷流5之流速係成為鋼帶通板速度之大約 以上。 在藉由滑出台所搬送之熱軋鋼帶，供應冷卻水，進 軋鋼帶1之冷卻，但是，可能會因為由上方所供應之 水而減弱流體喷流5之流速。為了防止這個，因此， 是將用以由前述冷卻水來遮蔽流體噴流之遮蔽體，配 流體喷流5之上方。 作為該遮蔽體係可以藉由例如（a )配置於流體喷流！ 312/發明說明書(補件)/92123561 1之 之喷 5之 則由 簡 如以 軋鋼 台座 且， 而直 是使 在 ，因 3倍 行熱 冷卻 最好 置在 5上 46 1236939 方之遮蔽構件和（b )概略平行於流體噴流5而流動在流體 噴流5上方之遮蔽用流體噴流所構成。在後者之狀態下， 使用用以概略平行於流體喷流5之上方而喷射遮蔽用流體 噴流之遮蔽用流體喷射喷嘴。 圖2 8及圖2 9係顯示前述（b )狀態之某一實施形態，圖 2 8係側視圖，圖2 9係俯視圖。 在圖中，符號2 0係由滑出台3之上方開始而供應冷卻 水21於通板中之熱軋鋼帶1上之薄層頭（lamina head)。 為了在流體喷射喷嘴6之上方，由薄層頭2 0所供應之冷卻 水21來遮蔽流體噴流5，因此，在流體喷流5之正上方， 設置用以大概呈平行地噴射遮蔽用流體噴流1 8之第2流體 噴射喷嘴1 7。 藉由在由流體喷射噴嘴6所喷射之流體喷流5之正上 方，由前述第2流體噴射喷嘴1 7，來喷射遮蔽用流體噴流 1 8，而使得由薄層頭2 0所喷射之冷卻水2 1，被遮蔽用流 體喷流1 8所遮蔽，因此，不直接地撞擊於流體喷流5。所 以，防止流體噴流5之流速衰減。 此外，遮蔽用流體喷流1 8係可以在流體噴流5之上方， 呈多段地噴射複數條，或者是配合流體喷流5之噴流寬度 而並聯地喷射複數條。 此外，流體喷流5及其正上方之遮蔽用流體噴流1 8係 成為噴流而大概相同，因此，可以藉由按照本發明之條件， 喷射遮蔽用流體喷流1 8，而相同於流體喷流5，也有助於 通板穩定化。 312/發明說明書(補件)/92123561 47 1236939 圖3 0及圖3 1係顯示前述（a )狀態之某一實施形態，圖 3 0係側視圖，圖3 1係俯視圖。 在圖中，為了由來自薄層頭2 0所供應之冷卻水21，來 遮蔽由流體喷射噴嘴6所喷射之流體喷流5，因此，在流 體喷流5之正上方，設置遮蔽板1 9。藉由設置此種遮蔽板 1 9而使得由薄層頭2 0所喷射之冷卻水2 1，被遮蔽板1所 遮蔽，因此，不直接地撞擊於流體喷流5。所以，防止流 體喷流5之流速衰減。 此外，在使得遮蔽板1 9沿著水平方向來成為可動式並且 製造板厚比較厚於不使用流體喷流5之熱軋鋼帶之狀態 下，可以由滑出台3之上側開始而移動遮蔽板1 9。 以上，就本發明之理想實施形態而進行說明，但是，所 謂在滑出台上、於鋼帶產生跳動或環圈等之非正常位移者 係特別是在板厚2. 0 m οι以下之薄件之熱軋鋼帶，變得顯 著，因此，本發明係特別適合在此種薄件之熱軋鋼帶之製 造上。 (產業上之可利用性） 本發明係用以在熱軋線來製造熱軋鋼帶之製造方法及製 造設備。如果藉由本發明的話，則可以在滑出台上，穩定 地行進熱軋鋼帶，防止鋼帶向軋製線上方過度位移或起因 於這個所造成之前端彎曲、尾端彎曲等之發生。 【圖式簡單說明】 圖1係顯示本發明之製造方法之流體噴流之喷射形態之 某一例子之側視圖。 48 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 圖2係圖1之噴射形態例之俯視圖。 圖3係圖1之喷射形態例之前視圖。 圖4 A及圖4 B係就在本發明法而喷射流體喷流由滑出台 側方來通過熱軋鋼帶總寬度上方之狀態，顯示在流體喷流 之水平面上之喷射方向之說明圖。 圖5係在本發明法、顯示由滑出台上之軋製線上方位置 而喷射流體喷流之狀態下之某一實施形態之俯視圖。 圖6係圖5之實施形態之側視圖。 圖7係在本發明法、顯示流體喷流之喷射方向對於水平 面而具有傾斜之狀態下之某一實施形態之前視圖。 圖8係顯示供應在本發明法之實施上之設備之某一實施 形態之側視圖。 圖9係圖8之實施形態之俯視圖。 圖1 0 ( i )〜（i i i )係在本發明法、顯示藉由流體噴流而消 除鋼帶前端部之跳動之過程之說明圖。 圖1 1 ( i )〜（i i i )係在本發明法、顯示藉由流體喷流而消 除鋼帶前端側部分之環圈之過程之說明圖。 圖1 2 ( i )〜（i i i )係在本發明法、顯示藉由流體喷流而消 除鋼帶尾端部之跳動之過程之說明圖。 圖1 3 ( i )〜（i i i )係在本發明法、顯示藉由流體噴流而消 除鋼帶尾端側部分之環圈之過程之說明圖。 圖1 4係藉由鋼帶貼附現象之頻率而整理及顯示用以調 查本發明法之流體噴流高度h之理想範圍所進行之模擬結 果之圖形。 49 312/發明說明書(補件)/92123 561 1236939 圖1 5係藉由鋼帶前端高度方向速度之分散值而整理及 顯示用以調查本發明法之流體噴流之線方向推進力Fl之 理想範圍所進行之模擬結果之圖形。 圖1 6係顯示在圖1 5所使用之模擬之某一例子，顯示鋼 帶前端之高度方向速度變化之說明圖。 圖1 7係顯示在圖1 5所使用之模擬之其他例子，顯示鋼 帶前端之高度方向速度變化之說明圖。 圖1 8係顯示在圖1 5所使用之模擬之其他例子，顯示鋼 帶前端之高度方向速度變化之說明圖。 圖1 9 A〜圖1 9 D係顯示本發明法之流體喷流之喷射位置 之形態例之說明圖。 圖2 0係在本發明法、顯示藉著由滑出台寬度方向兩側所 噴射之流體噴流而作用在鋼帶上之寬度方向推進力F w之 說明圖。 圖2 1 A及圖2 1 B係在本發明法、顯示將流體喷流之軌跡 呈平面地投影在熱軋鋼帶面上之假設之喷流通過線X之說 明圖。 圖2 2係顯示朝向鋼帶通板方向側之所噴射之流體噴流 之流速和鋼帶前端部之通板速度間之關係之說明圖。 圖2 3係顯示朝向鋼帶通板方向側之所喷射之流體喷流 作用在撞擊到位移於軋製線上方之鋼帶前端部時之力之說 明圖。 圖2 4係顯示朝向鋼帶通板方向側之所喷射之流體喷流 之流速和鋼帶尾端部之通板速度間之關係之說明圖。 50 312/發明說明書(補件)/92123 5 61 1236939 圖2 5係顯示朝向鋼帶通板方向側之所喷射之流體喷流 作用在撞擊到位移於軋製線上方之鋼帶尾端部時之力之說 明圖。 圖2 6 ( i )〜（i i i )係顯示藉由圖2 5所示之流體喷流作用 而消除鋼帶尾端部之跳動之過程之說明圖。 圖2 7 ( i )〜（i i i )係顯示藉由圖2 5所示之流體喷流作用 而消除鋼帶尾端側部分之環圈之過程之說明圖。 圖28係顯示在本發明法而在流體噴流之上方來配置遮 蔽用流體噴流之狀態下之某一實施形態之側視圖。 圖2 9係圖2 8之實施形態之俯視圖。 圖3 0係顯示在本發明法而在流體喷流之上方來配置遮 蔽板之狀態下之某一實施形態之側視圖。 圖3 1係圖3 0之實施形態之俯視圖。 圖3 2 ( i )、（ i i )係顯示鋼帶前端部之跳動及前端彎曲之 發生狀況之說明圖。 圖3 3 ( i )、（ i i )係顯示鋼帶前端側部分之環圈及腰彎曲 之發生狀況之說明圖。 圖3 4 ( i )、（ i i )係顯示鋼帶尾端部之跳動及尾端彎曲之 發生狀況之說明圖。 圖3 5 ( i )、（ i i )係顯示鋼帶尾端側部分之環圈及腰彎曲 之發生狀況之說明圖。 圖3 6 ( i )、（ i i )係顯示在實施習知技術之狀態下、由於 流體撞擊而產生在正常通板之鋼帶前端部之跳動現象之說 明圖。 51 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 圖3 7 A及圖3 7 B係顯示在實施習知技術之狀態下而在流 體撞擊到產生跳動之鋼帶前端部時之現象之說明圖。 (元件符號說明） a 角度 β 傾斜角 FFH 對於鋼帶通板方向之推進力 FED 逆方向之抵抗力（向量） FRV 對於垂直下方之抵壓力（向量） FFV 對於垂直下方之抵壓力（向量） F L 線方向推進力 h rtj 度 V F F 流體喷流5之流速 VFF1 軋製線長邊方向（鋼帶通板方向）成分 VSF 熱軋鋼帶1之通板速度 VSK 熱軋鋼帶1之通板速度（向量） VFR 流體喷流5之流速（向量） VFR1 軋製線長邊方向（鋼帶通板方向）成分 X 假設之喷流通過線 X 1 假設之噴流通過線 X2 假設之噴流通過線 X3 假設之喷流通過線 y 長度 1 熱軋鋼帶 2 精軋機之最後台座 52 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 3 滑出台 4 盤捲機 5 流體喷流 6 流體噴射喷嘴 7 流體供應系 8 控制裝置 11 流體壓送用幫浦 12 流量調整閥 13 開關閥· 14 角度調整機構 15 回收裝置 16 夾緊輥 17 流體喷射噴嘴 18 遮蔽用流體喷流 19 遮蔽板 20 薄層頭 2 1 冷卻水 3 1 a 撞擊點 3 1b 撞擊點 50 滑出台 5 1 a 跳動 5 1b 跳動 5 2a 前端彎曲 52b 尾端彎曲 53
·· 312/發明說明書(補件)/92123561 1236939 53a 環圈 53b 環圈 5 4a 腰彎曲 5 4b 腰彎曲 5 5 跳起 10 0 鋼帶部分 1 0 1 a 跳動 101b 跳動 1 0 3 a 環圈 1 0 3 b 環圈 150 開口 54
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