TW202413506A

TW202413506A - 玻璃布、預浸體及印刷配線板

Info

Publication number: TW202413506A
Application number: TW112120526A
Authority: TW
Inventors: 川西弘之; 南和明; 中村幸一; 伊藤佑一郎; 池尻広
Original assignee: 日商日東紡績股份有限公司
Priority date: 2022-06-08
Filing date: 2023-06-01
Publication date: 2024-04-01

Abstract

本發明係關於提供減低印刷配線板之遲延時間差，可實現高生產性的玻璃布。該玻璃布為，經紗及緯紗之玻璃絲狀物徑各為0.5～4.5μm，絲狀物條數各為150～3000條，織密度各為1.0～50.0條/25mm，平均紗寬各為550～10000μm，開纖效率係數各為0.600～1.500，相對於絲狀物徑的絲狀物條數之比各為68.6～555.5，經紗及緯紗之開纖效率係數的幾何平均為0.770～1.200，厚度未達10.0μm。

Description

玻璃布、預浸體及印刷配線板

本發明係關於玻璃布、預浸體及印刷配線板。

過去作為印刷配線板中之絕緣材料，使用於玻璃布含浸有環氧樹脂、變性聚苯醚樹脂等樹脂的預浸體。前述玻璃布係由複數條的玻璃絲狀物進行集束所成的經紗與緯紗所構成。欲達成電子機器之小型化、薄型化，前述印刷配線板及前述預浸體亦被要求薄型化。因此，要求厚度經減低的玻璃布。作為厚度經減低的玻璃布，使用將纖維徑較小的玻璃絲狀物經少數集束而成的經紗及緯紗，提高經紗織密度及緯紗織密度，且進行強開纖處理，使經紗寬及緯紗寬增加的玻璃布被提案(例如參照專利文獻1)。 [先前技術文獻] [專利文獻] [專利文獻1] 日本專利第6536764號公報

[發明所解決的問題] 近年來，隨著數據通訊之高速化、高頻率化，已知對於前述印刷配線板，稱為降低通訊品質之時滯的失真導致的訊號劣化變得更為顯著，期待通訊傳送時之通訊品質的劣化可受到抑制(遲延時間差之減低)。又，隨著經薄型化的印刷配線板之需要擴大，期待玻璃布之供給速度的提高。然而，對於專利文獻1所記載的過去玻璃布中，由於絲狀物條數少且強力開纖處理等，產生存在於經紗間或緯紗間之空隙，特別構成緯紗之玻璃絲狀物間的空隙、經紗或緯紗之紗寬的偏差，有著產生於印刷配線板中未存在玻璃布之部分的問題。又，若於前述印刷配線板中若產生未存在玻璃布之部分時，有著無法實現充分的遲延時間差的減低之不佳情況。又，在前述過去玻璃布中，由於織密度高，有著無法實現充分生產性之不佳情況。因此，本發明係以提供有關解決上述不佳情況，減低印刷配線板之遲延時間差，可抑制通訊品質之劣化，並可實現高生產性之玻璃布者作為目的。 [解決課題的手段] 欲達成上述目的，本發明之玻璃布係由各複數條玻璃絲狀物經集束所成的經紗與緯紗所構成的玻璃布，前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dt及前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dy各獨立為0.5μm以上4.5μm以下之範圍，前述構成經紗的玻璃絲狀物之絲狀物條數Ft及前述構成緯紗的玻璃絲狀物之絲狀物條數Fy各獨立為150條以上3000條以下之範圍，前述經紗之織密度Wt及前述緯紗之織密度Wy各獨立為1.0條/25mm以上50.0條/25mm以下之範圍，前述經紗之平均紗寬Bt及前述緯紗之平均紗寬By各獨立為550μm以上10000μm以下之範圍，由前述Dt、Ft、Wt及Bt藉由以下式(1)所求的經紗開纖效率係數Pt為0.600以上1.500以下之範圍，由前述Dy、Fy、Wy及By藉由以下式(2)所求的緯紗開纖效率係數Py為0.600以上1.500以下之範圍，相對於前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dt而言，前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Ft之比(Ft/Dt)的Rt，及相對於前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dy而言，前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Fy的比(Fy/Dy)之Ry各獨立為68.6以上555.5以下之範圍，前述Pt及Py滿足以下式(3)，厚度未達10.0μm者為特徴者。依據本發明之玻璃布，藉由具備前述構成，可減低印刷配線板之遲延時間差，並抑制通訊品質之劣化，且可實現高生產性。又，本發明之玻璃布為，前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dt及前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dy各獨立為2.0μm以上3.8μm以下之範圍，前述Pt及Py滿足以下式(4)者為佳。又，本發明亦係有關含有本發明之玻璃布的預浸體及含有本發明之玻璃布的印刷配線板。

[實施發明的型態] 其次，對於本發明之實施的形態進行進一步詳細說明。本實施形態的玻璃布其係由各複數條玻璃絲狀物經集束所成的經紗與緯紗所構成的玻璃布，前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dt及前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dy各獨立為0.5μm以上4.5μm以下之範圍，前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Ft及前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Fy各獨立為150條以上3000條以下之範圍，前述經紗之織密度Wt及前述緯紗之織密度Wy各獨立為1.0條/25mm以上50.0條/25mm以下之範圍，前述經紗之平均紗寬Bt及前述緯紗之平均紗寬By各獨立為550μm以上10000μm以下之範圍，由前述Dt、Ft、Wt及Bt藉由以下式(1)所求的經紗開纖效率係數Pt為0.600以上1.500以下之範圍，由前述Dy、Fy、Wy及By藉由以下式(2)所求的緯紗開纖效率係數Py為0.600以上1.500以下之範圍，相對於前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dt而言，前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Ft之比(Ft/Dt)的Rt，及相對於前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dy而言，前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Fy的比(Fy/Dy)之Ry各獨立為68.6以上555.5以下之範圍，前述Pt及Py滿足以下式(3)，厚度未達10.0μm者為特徴者。本實施形態的玻璃布中，前述構成經紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dt，或前述構成緯紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dy為未達0.5μm時，難以連續方式穩定地生產。另一方面，前述構成經紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dt或前述構成緯紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dy各獨立超過4.5μm時，無法充分使玻璃布薄型化。前述構成經紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dt或前述構成緯紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dy各獨立為2.0～3.8μm之範圍，較佳為2.5～3.7μm的範圍，更佳為2.6～3.6μm之範圍。又，相對於前述構成緯紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dy而言的前述構成經紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dt之比Dt/Dy，例如為0.90以上1.10以下之範圍，以0.95以上1.05以下之範圍為佳，較佳為0.97以上1.03以下之範圍，更佳為0.98以上1.02以下之範圍，特佳為0.99以上1.01以下之範圍，最佳為1.00。又，本實施形態之玻璃布中，前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Ft及前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Fy各獨立為未達150條時，有著無法充分抑制絲狀物間之間隙的產生之情況。另一方面，前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Ft及前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Fy各獨立為超過3000條時，無法使玻璃布充分薄型化。前述構成經紗的玻璃絲狀物之絲狀物條數Ft及前述構成緯紗的玻璃絲狀物之絲狀物條數Fy各獨立以415條以上990條以下之範圍為佳。又，相對於前述構成緯紗的玻璃絲狀物之絲狀物條數Fy而言前述構成經紗的玻璃絲狀物之絲狀物條數Ft的比Ft/Fy，例如為0.90以上1.10以下之範圍，以0.95以上1.05以下之範圍為佳，較佳為0.97以上1.03以下之範圍，更佳為0.98以上1.02以下之範圍，特佳為0.99以上1.01以下之範圍，最佳為1.00。又，本實施形態之玻璃布中，前述經紗之織密度Wt及前述緯紗之織密度Wy各獨立為未達1.0條/25mm時，有著無法充分地抑制經紗間或緯紗間的空隙之產生的情況。另一方面，前述經紗的織密度Wt及緯紗的織密度Wy各獨立超過50.0條/25mm時，無法充分地提高玻璃布之生產性。前述經紗之織密度Wt及前述緯紗之織密度Wy各獨立以2.0條/25mm以上40.0條/25mm以下之範圍為佳，較佳為3.0條/25mm以上33.0條/25mm以下之範圍，更佳為3.8條/25mm以上29.0條/25mm以下之範圍。又，相對於前述緯紗之織密度Wy的前述經紗之織密度Wt的比Wt/Wy，例如為0.90以上1.10以下之範圍，以0.95以上1.05以下之範圍為佳，較佳為0.97以上1.03以下之範圍，更佳為0.98以上1.02以下之範圍，特佳為0.99以上1.01以下之範圍，最佳為1.00。又，本實施形態之玻璃布中，前述經紗的平均紗寬Bt及前述緯紗的平均紗寬By各獨立為未達550μm時，有時無法充分抑制經紗間或緯紗間之空隙的產生。另一方面，前述經紗之平均紗寬Bt及前述緯紗之平均紗寬By各獨立超過10000μm時，有時無法充分抑制絲狀物間的空隙之產生。前述經紗之平均紗寬Bt及前述緯紗之平均紗寬By各獨立以1000μm以上5500μm以下之範圍為佳，較佳為1200μm以上3450μm以下之範圍。又，相對於前述緯紗之平均紗寬By的前述經紗之平均紗寬Bt的比Bt/By例如為0.80以上1.20以下之範圍，以0.85以上1.15以下之範圍為佳，較佳為0.90以上1.10以下之範圍，更佳為0.93以上1.07以下之範圍，特佳為0.95以上1.05以下之範圍，進一步特佳為0.96以上1.04以下之範圍，最佳為0,97以上1.03以下之範圍。經紗之紗寬的變動係數(經紗之紗寬的標準偏差/經紗之平均紗寬Bt)及緯紗之紗寬的變動係數(緯紗之紗寬的標準偏差/緯紗之平均紗寬By)各獨立例如為0.20以下，以0.15以下為佳，較佳為0.10以下，更佳為0.05以下。又，作為前述經紗的紗寬之變動係數及緯紗的紗寬之變動係數的下限值，可舉出0.01。又，前述經紗之紗寬的變動係數與前述緯紗之紗寬變動係數的平均值例如為0.20以下，以0.15以下為佳，較佳為0.10以下，更佳為0.05以下。又，本實施形態之玻璃布中，前述經紗開纖效率係數Pt在未達0.600或超過1.500時，減低印刷配線板的遲延時間差變得困難。前述經紗開纖效率係數Pt可由前述Dt、Ft、Wt及Bt藉由前述式(1)而求得。前述經紗開纖效率係數Pt以0.770以上1.200以下之範圍為佳，較佳為0.800以上1.100以下之範圍，更佳為0.890以上1.000以下之範圍，特佳為0.925以上0.970以下之範圍。於此前述式(1)中，「Bt/(Dt×Ft)」部分在前述構成經紗的絲狀物中，反映出該絲狀物間之空隙或該絲狀物彼此重疊之產生程度。「Bt/(Dt×Ft)」超過1.000而越大時，於前述絲狀物間產生空隙，由於該空隙，有著印刷配線板之遲延時間差的減低變得困難之傾向。另一方面，「Bt/(Dt×Ft)」未達1.000而越小時，產生前述絲狀物彼此重疊，由於該重疊會有印刷配線板之遲延時間差的減低變得困難之傾向。又，前述式(1)中，「Bt/(25000/Wt)」部分反映出前述經紗間之空隙或前述經紗彼此重疊的產生程度。「Bt/(25000/Wt)」超過1.000而越大時，前述經紗的端部產生彼此之重疊，由於該重疊，有著印刷配線板之遲延時間差的減低變得困難之傾向。另一方面，「Bt/(25000/Wt)」未達1.000而越小時，於前述經紗間產生空隙，由於該空隙，有著印刷配線板之遲延時間差的減低變得困難之傾向。又，前述式(1)中，「(Dt×Ft)/(25000/Wt)」部分如前述，「Bt/(Dt×Ft)」部分及「Bt/(25000/Wt)」皆以接近1.000者為佳，「Bt/(Dt×Ft)」部分及「Bt/(25000/Wt)」皆接近1.000時，具有使前述式(1)之值接近1.000的功能。因此，前述式(1)反映前述傾向，由於前述構成經紗之絲狀物間的空隙或重複，或前述經紗間之空隙或重疊，顯示印刷配線板之遲延時間差的減低可能性。又，本實施形態之玻璃布中，前述緯紗開纖效率係數Py在未達0.600或超過1.500時，印刷配線板的遲延時間差之減低變得困難。前述緯紗開纖效率係數Py可由前述Dy、Fy、Wy及By藉由前述式(2)而求得。前述緯紗開纖效率係數Py以0.770以上1.200以下之範圍為佳，較佳為0.800以上1.100以下之範圍，更佳為0.890以上1.000以下之範圍，特佳為0.925以上0.970以下之範圍。於此前述式(2)與前述式(1)同樣地，由於前述構成緯紗之絲狀物間的空隙或者重疊，或緯紗間之空隙或重疊而顯示印刷配線板的遲延時間差之減低可能性。又，前述式(3)反映前述式(1)及前述式(2)之前述特徴，由於玻璃布全體中之絲狀物間的空隙或重疊，或紗間之空隙或者重疊而顯示印刷配線板的遲延時間差之減低可能性。又，本實施形態之玻璃布中，在前述Rt及Ry各獨立為未達68.6時，實現印刷配線板的遲延時間差減低及玻璃布之薄型化，且提高玻璃布之生產性變得困難。另一方面，前述Rt及Ry各獨立超過555.5時，穩定經紗寬或緯紗寬變得困難，由於藉由紗寬之偏差所產生的經紗間或緯紗間之空隙，使得印刷配線板的遲延時間差之減低變得困難。前述Rt為相對於前述構成經紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dt的前述構成經紗的玻璃絲狀物之絲狀物條數Ft的比(Ft/Dt)。又，前述Ry為相對於前述構成緯紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dy的前述構成緯紗的玻璃絲狀物之絲狀物條數Fy的比(Fy/Dy)。前述Rt及Ry各獨立較佳為115.5以上277.2以下之範圍。又，對於前述Ry的前述Rt之比Rt/Ry，例如為0.90以上1.10以下之範圍，以0.95以上1.05以下之範圍為佳，較佳為0.97以上1.03以下之範圍，更佳為0.98以上1.02以下之範圍，特佳為0.99以上1.01以下之範圍，最佳為1.00。又，本實施形態之玻璃布中，前述Pt及Py較佳為滿足以下式(3-1)，較佳為滿足以下式(3-2)，更佳為滿足以下式(3-3)。又，相對於前述Py的前述Pt之比Pt/Py，例如為0.80以上1.20以下之範圍，以0.85以上1.15以下之範圍為佳，較佳為0.90以上1.10以下之範圍，更佳為0.93以上1.07以下之範圍，特佳為0.95以上1.05以下之範圍，特別較佳為0.96以上1.04以下之範圍，最佳為0,97以上1.03以下之範圍。又，本實施形態之玻璃布中，前述經紗及緯紗之特爾數(tex count；1km單位的質量克數)各獨立例如3.0～50.0tex(g/km)之範圍，較佳為3.5～25.0tex(g/km)之範圍，更佳為4.0～18.0tex(g/km)之範圍。本實施形態的玻璃布中，前述經紗或緯紗係可施予扭轉者。此時，前述經紗的捻數或緯紗之捻數各獨立例如為1.00次/25mm以下之範圍，以0.70次/25mm以下之範圍為佳，較佳為0.50次/25mm以下之範圍，更佳為0.40次/25mm以下之範圍，特佳為0.20次/25mm以下之範圍，特較佳為0.09次/25mm以下之範圍，最佳為0.00次/25mm。於此，前述經紗或緯紗之捻數依據JIS R 3912：2000，使用檢捻器，可由在試驗片之解捻上必要的轉彎數及試驗片之解捻前的標準張力下之長度所算出而求得。本實施形態之玻璃布藉由具備前述構成，厚度未達10.0μm，以9.4μm以下為佳，較佳為9.0μm以下，更佳為8.5μm以下。作為本實施形態的玻璃布之厚度下限，例如可舉出2.0μm。本實施形態之玻璃布的每單位面積之質量，例如為5.0～30.0g/m ²之範圍，較佳為6.0～24.0g/m ²之範圍，更佳為7.0～21.0g/m ²之範圍，特佳為8.0～16.0g/m ²之範圍。於此，玻璃布之每單位面積的質量依據JIS R 3420：2013而測定時，將切斷成200mm×200mm之尺寸的玻璃布之質量以3點進行測定，將此等各換算為每1m ²之質量的值之平均值。本實施形態之玻璃布中，相對於玻璃布之厚度的玻璃布之每單位面積的質量之比(玻璃布之每單位面積的質量/玻璃布之厚度)，例如1.20～3.60之範圍，較佳為1.25～2.50之範圍，更佳為1.30～1.95之範圍。又，本實施形態之玻璃布為，前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dt及前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dy各獨立為2.0μm以上3.8μm以下之範圍中，前述Pt及Py以滿足以下式(4)者為佳。前述經紗或緯紗之絲狀物徑為，對於該經紗或該緯紗之截面各50點，以掃描型電子顯微鏡(Hitachi High Technologies製，商品名：S-3400N，倍率：3000倍)測定構成該經紗或該緯紗之玻璃絲狀物的直徑時的測定值之平均值。又，構成前述經紗或緯紗之玻璃絲狀物的條數為，對於該經紗或該緯紗之截面各50點，以掃描型電子顯微鏡(Hitachi High Technologies製，商品名：S-3400N，倍率：500倍)測定構成該經紗或該緯紗之玻璃絲狀物的條數時的計測值之平均值。又，前述經紗之織密度可依據JIS R 3420，使用織物分解鏡，計算緯方向的25mm之範圍的該經紗之條數而求得。又，前述緯紗之織密度可依據JIS R 3420，使用織物分解鏡，計算經方向的25mm之範圍的該緯紗之條數而求得。又，前述經紗或緯紗之平均紗寬為，由玻璃布的各分離位置切出3片100mm×100mm之試樣，對於各每試樣當之各10條該經紗或該緯紗以顯微鏡(Keyence Co., Ltd.製，商品名：VHX-6000，倍率：200倍)進行測定時的測定值之平均值。又，前述玻璃布之厚度依據JIS R 3420：2013，以該玻璃布中15點將該厚度以微米進行測定時的測定值之平均值。前述玻璃絲狀物可藉由將所定玻璃批量(玻璃原材料)進行熔融而經纖維化而得，例如可使用具備E玻璃纖維(泛用玻璃纖維)組成、高強度玻璃纖維組成、低介電率玻璃纖維組成等組成者。於此前述E玻璃纖維組成含有52～56質量%之SiO ₂、5～10質量%之B ₂O ₃、12～16質量%之Al ₂O ₃、CaO與MgO的合計20～25質量%、Na ₂O與K ₂O與Li ₂O的合計0～1質量%之組成。又，前述高強度玻璃纖維組成含有57～70質量%之SiO ₂、18～30質量%之Al ₂O ₃、0～13質量%之CaO、5～15質量%之MgO、Na ₂O與K ₂O與Li ₂O之合計0～1質量%、0～1質量%之TiO ₂、0～2質量%之B ₂O ₃的組成。又，前述低介電率玻璃纖維組成為含有48～62質量%之SiO ₂、17～26質量%之B ₂O ₃、9～18質量%之Al ₂O ₃、0.1～9質量%之CaO、0～6質量%之MgO、Na ₂O與K ₂O與Li ₂O之合計0.05～0.5質量%、0～5質量%之TiO ₂、0～6質量%之SrO、F ₂與Cl ₂之合計0～3質量%、0～6質量%之P ₂O ₅的組成。前述玻璃絲狀物由泛用性之觀點來看，以前述E玻璃纖維組成者為佳，由作為預浸體時的彎曲抑制性之觀點來看，以前述高強度玻璃纖維組成者為佳。此時，前述高強度玻璃纖維組成含有64～66質量%之SiO ₂、24～26質量%之Al ₂O ₃、9～11質量%之MgO，SiO ₂與Al ₂O ₃與MgO在合計中含有99質量%以上者為更佳。前述玻璃絲狀物係以150～3000條之範圍的條數，藉由該本身公知的方法進行集束，捲在捲曲試管上，或進一步由前述捲曲試管回捲至線軸上。有時將經集束的前述玻璃絲狀物(玻璃縷)纏繞於前述捲曲試管者稱為餅。又，前述玻璃縷纏繞於前述線軸者有時稱為玻璃紗封裝。於此，前述玻璃絲狀物雖一般具備圓形之截面形狀，亦可具備楕圓形、長圓形等之扁平截面形狀。前述玻璃絲狀物具備扁平截面形狀之情況時，長徑/短徑之比例，例如為1.1～10.0之範圍。又，前述玻璃絲狀物具備扁平截面形狀之情況時，所謂該絲狀物徑表示，具備與該扁平截面形狀之相同面積的圓之直徑。且，前述玻璃絲狀物具備圓形之截面形狀的情況時，前述長徑/短徑之比例相當於1.0。由前述餅拉出前述玻璃縷，或由前述玻璃紗封裝拉出前述玻璃紗，視必要調整前述玻璃縷或前述玻璃紗封裝之捻數，藉由進行紗開纖處理，可得到使用於本實施形態的玻璃布之前述經紗及緯紗。前述玻璃縷或前述玻璃紗封裝之捻數的調整係在前述紗開纖維處理中使得前述玻璃縷或前述玻璃紗封裝容易開纖下而進行。前述玻璃縷或前述玻璃紗封裝之捻數，例如調整於1.0次/25mm以下，調整至0.7次/25mm以下者為佳，調整至0.2次/25mm以下者為較佳。前述玻璃縷或前述玻璃紗封裝之捻數的調整可使用解捻機或捻線機而進行。作為前述紗開纖處理，可舉出藉由水流壓力之開纖、藉由將液體作為媒體的超音波等高頻率之振動的開纖、藉由具有面壓之流體的壓力之開纖、藉由滾筒的加壓下的開纖等紗開纖處理。本實施形態之玻璃布可藉由使用前述經紗與前述緯紗，經本身公知的織機進行編織，並進行開纖處理而得。作為前述織機，例如可舉出空氣噴射或水噴射等噴射式織機、梭式織機、劍桿織機(rapier loom)等。又，作為藉由前述織機之編織方式，例如可舉出平織、緞紋織、斜子織(Nanakoori)、綾織等。作為前述開纖處理，例如可舉出藉由水流壓力的開纖、藉由將液體作為媒體的超音波等高頻率之振動的開纖、藉由具有面壓的流體之壓力的開纖、藉由滾筒的加壓下的開纖等開纖處理。在此等開纖處理之中，經使用藉由水流壓力的開纖處理，或藉由將液體作為媒體的超音波等高頻率之振動的開纖處理，各前述經紗或前述緯紗中，因可減低前述開纖處理後之紗寬的偏差故佳。又，前述開纖處理可藉由併用複數開纖處理方法，進而可抑制因該開纖處理引起的斜眼(crooked eyes)等玻璃布外觀上的缺陷產生。本實施形態的玻璃布亦可在該表面上進行使其附著含有矽烷偶合劑的處理液之表面處理。其中表面處理例如可藉由該本身公知方法塗布含有前述矽烷偶合劑之處理液，並使其乾燥而進行。作為前述矽烷偶合劑，可舉出胺基矽烷、氯矽烷、環氧矽烷、巰基矽烷、乙烯基矽烷、(甲基)丙烯酸矽烷。本實施形態之玻璃布中，前述矽烷偶合劑可單獨使用，或亦可組合二種以上而使用。作為前述胺基矽烷，可舉出γ-胺基丙基三乙氧基矽烷、N-β-(胺基乙基)-γ-胺基丙基三甲氧基矽烷、N-β-(胺基乙基)-N’-β-(胺基乙基)-γ-胺基丙基三甲氧基矽烷、γ-苯胺丙基三甲氧基矽烷等。作為前述氯矽烷，可舉出γ-氯丙基三甲氧基矽烷等。作為環氧矽烷，可舉出β-(3,4-環氧環己基)乙基三甲氧基矽烷、γ-環氧丙氧基丙基三甲氧基矽烷等。作為前述巰基矽烷，可舉出γ-巰基三甲氧基矽烷等。作為前述乙烯基矽烷，可舉出乙烯基三甲氧基矽烷、N-β-(N-乙烯基苯甲基胺基乙基)-γ-胺基丙基三甲氧基矽烷等。作為前述(甲基)丙烯酸矽烷，可舉出γ-甲基丙烯醯氧基丙基三甲氧基矽烷等。又，前述含有矽烷偶合劑之處理液除矽烷偶合劑以外，例如亦可含有界面活性劑、pH調整劑。作為前述界面活性劑，可舉出非離子系界面活性劑、陽離子系界面活性劑、負離子系界面活性劑、兩性界面活性劑。本實施形態之玻璃布中，可單獨使用前述界面活性劑，或亦可組合二種以上而使用。作為前述非離子系界面活性劑，可舉出環氧乙烷環氧丙烷烷基醚、聚氧乙烯烷基醚、聚氧乙烯-聚氧伸丙基-嵌段共聚物、烷基聚氧乙烯-聚氧伸丙基-嵌段共聚物醚、聚氧乙烯脂肪酸酯、聚氧乙烯脂肪酸單酯、聚氧乙烯脂肪酸二酯、聚氧乙烯山梨糖醇脂肪酸酯、甘油脂肪酸酯環氧乙烷加成物、聚氧乙烯蓖麻油醚、硬化蓖麻油環氧乙烷加成物、烷基胺環氧乙烷加成物、脂肪酸醯胺環氧乙烷加成物、甘油脂肪酸酯、聚甘油脂肪酸酯、季戊四醇脂肪酸酯、山梨醇脂肪酸酯、山梨糖醇脂肪酸酯、蔗糖脂肪酸酯、多元醇烷基醚、脂肪酸鏈烷醇醯胺、乙炔甘醇、乙炔醇、乙炔甘醇之環氧乙烷加成物、乙炔醇之環氧乙烷加成物。作為前述陽離子系界面活性劑，可舉出氯化烷基二甲基苯甲基銨、氯化烷基三甲基銨、烷基二甲基乙基銨乙基硫酸鹽、高級烷基胺鹽、對高級烷基胺之環氧乙烷加成物、高級脂肪酸與聚伸烷基聚胺之縮合物、高級脂肪酸與鏈烷醇胺之酯的鹽、高級脂肪酸醯胺之鹽、咪唑啉型陽離子性界面活性劑、烷基吡啶鎓鹽。作為前述高級烷基胺鹽，可舉出乙酸鹽、鹽酸鹽等。作為前述負離子系界面活性劑，可舉出高級醇硫酸酯鹽、高級烷基醚硫酸酯鹽、α-烯烴硫酸酯鹽、烷基苯磺酸鹽、α-烯烴磺酸鹽、脂肪酸鹵化物與N-甲基牛磺酸之反應生成物、磺基琥珀酸二烷基酯鹽、高級醇磷酸酯鹽、高級醇環氧乙烷加成物之磷酸酯鹽。作為前述兩性界面活性劑，可舉出烷基胺基丙酸鹼金屬鹽等之胺基酸型兩性界面活性劑、烷基二甲基甜菜鹼等之甜菜鹼型兩性界面活性劑、咪唑啉型兩性界面活性劑。作為前述pH調整劑，可舉出乙酸、甲酸、丙酸。本實施形態之玻璃布經表面處理而附著有機物之情況時，該有機物之附著量，例如相對於附著有該有機物的玻璃布100質量份而言，其為0.05～5.00質量份之範圍。其中，相對於附著有前述有機物之玻璃布的質量之該有機物的質量之比例依據JIS R 3420：2013，可藉由測定試驗片之加熱乾燥前後的質量而求得。且，藉由加熱乾燥而減少玻璃布之質量的情況時，可考慮到該減少量而測定前述有機物之附著量。本實施形態之預浸體含有前述本實施形態之玻璃布。本實施形態之預浸體可藉由對於前述玻璃布以該本身公知的方法，含浸樹脂並使其進行半硬化而得。本實施形態之預浸體中，浸漬於前述玻璃布之樹脂，並無特別限定。作為如此樹脂，作為熱硬化性樹脂，例如可舉出環氧樹脂、酚樹脂、不飽和聚酯樹脂、三聚氰胺樹脂、變性聚醯亞胺樹脂、馬來醯亞胺樹脂、熱硬化型聚苯醚樹脂樹脂、熱硬化型變性聚苯醚樹脂樹脂等。又，作為熱塑性樹脂，可舉出聚醯胺樹脂、聚醯亞胺樹脂、聚對苯二甲酸丁二醇酯樹脂、聚對苯二甲酸乙二酯樹脂、聚苯硫醚樹脂、聚苯醚樹脂樹脂、熱塑性變性聚苯醚樹脂樹脂、氟樹脂、液晶聚酯(LCP)、環烯烴樹脂等。又，本實施形態之印刷配線板可由含有前述本實施形態之玻璃布的預浸體而形成。本實施形態之玻璃布可適用於印刷配線板以外，亦可適用於電子機器之外殼、燃料電池之分離器等。其次表示本發明之實施例及比較例。 [實施例] [參考例1] 本參考例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗而得到成為經紗與緯紗之基礎的玻璃紗。前述經紗與前述緯紗中，各絲狀物徑(Dt、Dy)為3.6μm之玻璃絲狀物係由集束絲狀物條數(Ft、Fy)38條而成，並具備0.99tex(g/km)之質量。其次，將前述經紗與前述緯紗使用劍桿織機進行編織，將前述經紗之織密度(Wt)設定在105條/25mm，將緯紗之織密度(Wy)設定在110條/25mm而得到平織玻璃布。其次，對於前述平織玻璃布施予脫油處理、表面處理及開纖處理。作為前述脫油處理，將前述平織玻璃布放置於環境溫度350℃～400℃之加熱爐內60小時，將附著於該平織玻璃布之紡紗用集束劑與編織用集束劑進行加熱分解之處理。又，作為前述表面處理，對於前述平織玻璃布塗布甲基丙烯酸矽烷，一邊連續通過130℃之加熱爐內並一邊進行使其硬化之處理。又，作為前述開纖處理，對於前述平織玻璃布之經紗施予50N之張力，藉由將水流壓力設定在1.0MPa的水流壓力進行開纖處理。且，在前述開纖處理以外之步驟，施予於前述平織玻璃布之經紗的張力為70～120N，在前述開纖處理中，將藉由張力檢測器所檢測的張力值藉由將前述平織玻璃布經搬送而反饋至導輥，藉由變化該導輥之位置而調整張力。該結果得到如表2所示玻璃布。其次，將在本參考例所得的玻璃布浸漬於以甲基乙基酮進行稀釋之環氧樹脂(DIC股份有限公司製，商品名：EPICLON121N-80N)中，於該玻璃布浸漬樹脂，通過寬13μm之狹縫間而除去過剩樹脂後，藉由乾燥機在150℃之溫度下保持1分鐘，將含浸前述環氧樹脂之玻璃布進行半硬化而調製出預浸體。其次，重疊4片所得的預浸體，藉由在200℃，2小時且3MPa之條件下進行加熱加壓，調製出作為該預浸體之硬化物的評估基板A。其次，重疊3片所得的預浸體，於該兩側配置銅箔(古河電気工業股份有限公司製之商品名：FV-WS)，在200℃，2小時且3MPa之條件下進行加熱加壓，調製出作為於兩面黏著銅箔的200μm之厚度的貼有銅箔之層合板(貼有金屬之層合板)之評估基板B。其次，對評估基板B之一方金屬箔(銅箔)進行加工，形成10條的線寬100～300μm，線長100mm，線間隔20mm之配線。於形成有評估基板B之前述配線的側之表面上層合2次預浸體與金屬箔(銅箔)，製作出3層板。且，配線之線寬調整成，在製作3層板後之電路之特性電阻成為50Ω。其次，測定在前述3層板之20GHz的遲延時間，將所得的遲延時間之最大值與最小值之差作為遲延時間差而算出。前述遲延時間差大時，容易產生差動通訊的時滯所引起的通訊品質之劣化，遲延時間差小時，有著不易產生因時滯所產生的通訊品質劣化之傾向。因此，將前述遲延時間差作為指標，可評估因時滯所引起的通訊品質。 [實施例1] 本實施例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗，得到成為經紗與緯紗之基礎的玻璃紗。前述玻璃紗係由絲狀物徑3.6μm的玻璃絲狀物以絲狀物條數496條進行集束而成，具備有12.92tex(g/km)之質量。其次，將纏繞在線軸之前述玻璃紗，一邊施予與該玻璃紗所具備的加捻方向相反的加捻，一邊自該線軸拉出，以無加捻的狀態下送出，在60℃之水槽中，使自頻率100kHz，輸入1.2Kw之振動器所產生的超音波起作用而開纖該玻璃紗。其次，將經開纖的玻璃紗(開纖玻璃紗)捲繞於線軸上，使前述玻璃紗之開纖方向與前述線軸的長度方向呈平行而得到開纖玻璃紗封裝。成為經紗與緯紗的基礎之前述開纖玻璃紗的平均紗寬為1700μm。於此前述開纖玻璃紗之平均紗寬係由，將該開纖玻璃紗之紗寬於每10cm之30處使用顯微鏡(Keyence Co., Ltd.製，商品名：VHX-6000)測定的測定值而算出。其次，自複數的前述開纖玻璃紗封裝拉出前述開纖玻璃紗作為經紗或緯紗，使用劍桿織機，將經紗織密度(Wt)設定為14.0條/25mm，將緯紗織密度(Wy)設定為14.0條/25mm，將平織玻璃布進行編織。其次，對於前述平織玻璃布，與參考例1完全相同，施予脫油處理、表面處理及開纖處理。其結果得到如表1所示的玻璃布。其次，使用本實施例之玻璃布以外，與參考例1完全相同，調製出預浸體、作為該預浸體之硬化物的評估基板A、作為貼有銅箔之層合板(覆金屬層合板)之評估基板B、3層板，算出該3層板之遲延時間差。其次，對於本實施例之玻璃布，如以下所示，評估遲延時間差減低、玻璃布紗寬穩定性、玻璃布生產性。結果如表1所示。 [遲延時間差減低] 將參考例1之遲延時間差作為基準，將遲延時間差為50%以下之情況評估為「A(優)」，將超過50%且90%以下之情況評估為「B(良)」，將超過90%之情況評估為「C(可～同等)」。 [玻璃布紗寬穩定性] 由玻璃布之分離位置切出100mm×100mm之試樣3片，對於各試樣之各10條經紗或緯紗，紗寬使用顯微鏡(Keyence Co., Ltd.製，商品名：VHX-6000)進行測定。由所得的測定值，對於前述經紗及前述緯紗算出平均值及標準偏差，由該平均值及該標準偏差算出變動係數(標準偏差/平均值)。其次，算出前述經紗之變動係數與前述緯紗之變動係數的平均值(平均變動係數)。前述平均變動係數為0.10以下之情況時評估為「A」，超過0.10之情況時評估為「B」。 [玻璃布生產性] 使用劍桿織機，測定編織1000m之玻璃布的時間(1000m編織時間)，將參考例1之1000m編織時間作為基準，將1000m編織時間為30%以下之情況時評估為「OK」，將超過30%之情況時評估為「NG」。 [實施例2] 本實施例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗，得到作為成為經紗及緯紗的基礎之玻璃紗，絲狀物徑3.6μm之玻璃絲狀物係以絲狀物條數334條經集束而成，具備8.70tex(g/km)之質量的玻璃紗。其次，將前述玻璃紗經開纖所得的玻璃布，其為使用平均紗寬為1081μm之開纖玻璃紗，除將紗織密度(Wt)設定在20.8條/25mm，將緯紗織密度(Wy)設定在20.8條/25mm以外，與實施例1完全相同之如表1所示玻璃布。其次，使用本實施例之玻璃布以外，與參考例1完全相同，調製出預浸體、作為該預浸體之硬化物的評估基板A、作為貼有銅箔之層合板(覆金屬層合板)的評估基板B、3層板，算出該3層板之遲延時間差。其次，對於本實施例之玻璃布，與實施例1完全相同，評估遲延時間差減低、玻璃布紗寬穩定性、玻璃布生產性。結果如表1所示。 [實施例3] 本實施例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗，得到作為成為經紗及緯紗的基礎之玻璃紗，絲狀物徑2.6μm之玻璃絲狀物係以絲狀物條數360條經集束而成，具備4.89tex(g/km)之質量的玻璃紗。其次，將前述玻璃紗經開纖所得的玻璃布，其為使用平均紗寬為925μm之開纖玻璃紗，將經紗織密度(Wt)設定為26.0條/25mm，將緯紗織密度(Wy)設定為26.0條/25mm以外，與實施例1完全相同之表1所示玻璃布。其次，使用本實施例之玻璃布以外，與參考例1完全相同，調製出預浸體、作為該預浸體之硬化物的評估基板A、作為貼有銅箔之層合板(覆金屬層合板)的評估基板B、3層板，算出該3層板之遲延時間差。其次，對於本實施例之玻璃布，與實施例1完全相同下，評估遲延時間差減低、玻璃布紗寬穩定性、玻璃布生產性。結果如表1所示。 [實施例4] 本實施例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗，得到作為成為經紗及緯紗之基礎的玻璃紗，絲狀物徑3.6μm之玻璃絲狀物係以絲狀物條數1500條經集束而成，具備39.08tex(g/km)之質量的玻璃紗。其次，將前述玻璃紗經開纖所得的玻璃布，其為使用平均紗寬為5260μm之開纖玻璃紗，將經紗織密度(Wt)設定為4.7條/25mm，將緯紗織密度(Wy)設定為4.7條/25mm以外，與實施例1完全相同之表1所示玻璃布。其次，使用本實施例之玻璃布以外，與參考例1完全相同，調製出預浸體、作為該預浸體之硬化物的評估基板A、作為貼有銅箔之層合板(覆金屬層合板)的評估基板B、3層板，算出該3層板之遲延時間差。其次，對於本實施例之玻璃布，與實施例1完全相同下，評估遲延時間差減低、玻璃布紗寬穩定性、玻璃布生產性。結果如表1所示。 [實施例5] 本實施例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗，得到作為成為經紗及緯紗的基礎之玻璃紗，絲狀物徑3.6μm之玻璃絲狀物係以絲狀物條數496條經集束而成，具備12.92tex(g/km)之質量的玻璃紗。其次將前述玻璃紗使用頻率100kHz，輸入1.6kW之振動器以外，與實施例1完全相同下經開纖而得到玻璃布，該玻璃布為使用平均紗寬為2230μm之開纖玻璃紗，將經紗織密度(Wt)設定為14.0條/25mm，將緯紗織密度(Wy)設定為14.0條/25mm以外，與實施例1完全相同之表1所示玻璃布。其次，使用本實施例之玻璃布以外，與參考例1完全相同，調製出預浸體、作為該預浸體之硬化物的評估基板A、作為貼有銅箔之層合板(覆金屬層合板)的評估基板B、3層板，算出該3層板之遲延時間差。其次，對於本實施例之玻璃布，與實施例1完全相同下，評估遲延時間差減低、玻璃布紗寬穩定性、玻璃布生產性。結果如表1所示。 [實施例6] 本實施例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗，得到作為成為經紗及緯紗的基礎之玻璃紗，絲狀物徑4.0μm之玻璃絲狀物係以絲狀物條數550條經集束所成，具備17.69tex(g/km)之質量的玻璃紗。其次，將前述玻璃紗經開纖所得的玻璃布，其為使用平均紗寬為2120μm之開纖玻璃紗，將經紗織密度(Wt)設定為11.3條/25mm，將緯紗織密度(Wy)設定為11.3條/25mm以外，與實施例1完全相同之表1所示玻璃布。其次，使用本實施例之玻璃布以外，與參考例1完全相同，調製出預浸體、作為該預浸體之硬化物的評估基板A、作為貼有銅箔之層合板(覆金屬層合板)的評估基板B、3層板，算出該3層板之遲延時間差。其次，對於本實施例之玻璃布，與實施例1完全相同下，評估遲延時間差減低、玻璃布紗寬穩定性、玻璃布生產性。結果如表1所示。 [比較例1] 本比較例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗，得到作為成為經紗及緯紗的基礎之玻璃紗，絲狀物徑3.6μm的玻璃絲狀物係以絲狀物條數496條經集束所成，具備12.92tex(g/km)之質量的玻璃紗。其次，將前述玻璃紗使用頻率100kHz，輸入0.6kW之振動器以外，與實施例1完全相同下經開纖得到玻璃布，其為使用平均紗寬為891μm之開纖玻璃紗，將經紗織密度(Wt)設定為28.0條/25mm，將緯紗織密度(Wy)設定為28.0條/25mm以外，與實施例1完全相同之表2所示玻璃布。其次，使用本比較例之玻璃布以外，與參考例1完全相同，調製出預浸體、作為該預浸體之硬化物的評估基板A、作為貼有銅箔之層合板(覆金屬層合板)的評估基板B、3層板，算出該3層板之遲延時間差。其次，對於本比較例之玻璃布，與實施例1完全相同下，評估遲延時間差減低、玻璃布紗寬穩定性、玻璃布生產性。結果如表2所示。 [比較例2] 本比較例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗，得到作為成為經紗及緯紗的基礎之玻璃紗，絲狀物徑3.6μm之玻璃絲狀物係以絲狀物條數496條經集束所成，具備12.92tex(g/km)之質量的玻璃紗。其次，將前述玻璃紗使用頻率100kHz，輸入0.8kW之振動器以外與實施例1完全相同下經開纖而得到玻璃布，其為使用平均紗寬為1158μm之開纖玻璃紗，將經紗織密度(Wt)設定為14.0條/25mm，將緯紗織密度(Wy)設定為14.0條/25mm以外，與實施例1完全相同下得到表2所示玻璃布。其次，使用本比較例之玻璃布以外，與參考例1完全相同，調製出預浸體、作為該預浸體之硬化物的評估基板A、作為貼有銅箔之層合板(覆金屬層合板)的評估基板B、3層板，算出該3層板之遲延時間差。其次，對於本比較例之玻璃布，與實施例1完全相同，評估遲延時間差減低、玻璃布紗寬穩定性、玻璃布生產性。結果如表2所示。 [比較例3] 本比較例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗，得到作為成為經紗及緯紗的基礎之玻璃紗，絲狀物徑3.6μm之玻璃絲狀物係以絲狀物條數2500條經集束所成，具備65.13tex(g/km)之質量的玻璃紗。其次，將前述玻璃紗經開纖所得的玻璃布，其為使用平均紗寬為8760μm之開纖玻璃紗，將經紗織密度(Wt)設定為2.8條/25mm，將緯紗織密度(Wy)設定為2.8條/25mm以外，與實施例1完全相同下得到表2所示玻璃布。其次，使用本比較例之玻璃布以外，與參考例1完全相同，調製出預浸體、作為該預浸體之硬化物的評估基板A、作為貼有銅箔之層合板(覆金屬層合板)的評估基板B、3層板，算出該3層板之遲延時間差。其次，對於本比較例之玻璃布，與實施例1完全相同下，評估遲延時間差減低、玻璃布紗寬穩定性、玻璃布生產性。結果如表2所示。 [比較例4] 本比較例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗，得到作為成為經紗及緯紗的基礎之玻璃紗，絲狀物徑3.6μm之玻璃絲狀物係以絲狀物條數160條經集束所成，具備4.17tex(g/km)之質量的玻璃紗。其次，將前述玻璃紗經開纖所得的玻璃布，其為使用平均紗寬為550μm之開纖玻璃紗，將經紗織密度(Wt)設定為43.4條/25mm，將緯紗織密度(Wy)設定為43.4條/25mm以外，與實施例1完全相同之表2所示之玻璃布。其次，使用本比較例之玻璃布以外，調製出與參考例1完全相同，預浸體、作為該預浸體之硬化物的評估基板A、作為貼有銅箔之層合板(覆金屬層合板)的評估基板B、3層板，算出該3層板之遲延時間差。其次，對於本比較例之玻璃布，與實施例1完全相同下，評估遲延時間差減低、玻璃布紗寬穩定性、玻璃布生產性。結果如表2所示。 [比較例5] 本比較例中，首先將E玻璃纖維組成之玻璃絲狀物進行紡紗，得到作為成為經紗及緯紗的基礎之玻璃紗，絲狀物徑5.0μm之玻璃絲狀物係以絲狀物條數689條經集束所成，具備34.63tex(g/km)之質量的玻璃紗。其次，將前述玻璃紗經開纖所得的玻璃布，其為使用平均紗寬為3250μm之開纖玻璃紗，將經紗織密度(Wt)設定為7.3條/25mm，將緯紗織密度(Wy)設定為7.3條/25mm以外，與實施例1完全相同之表2所示玻璃布。其次，使用本比較例之玻璃布以外，與參考例1完全相同，調製出預浸體、作為該預浸體之硬化物的評估基板A、作為貼有銅箔之層合板(覆金屬層合板)的評估基板B、3層板，算出該3層板之遲延時間差。其次，對於本比較例之玻璃布，與實施例1完全相同下，評估遲延時間差減低、玻璃布紗寬穩定性、玻璃布生產性。結果如表2所示。由表1可得知，依據本發明有關實施例1～6之玻璃布，可使經紗及緯紗之紗寬變得穩定，減低印刷配線板之遲延時間差，抑制通訊品質的劣化，並實現高生產性。另一方面，由表2可得知，經紗開纖效率係數Pt及緯紗開纖效率係數Py未能滿足前述式(3)，依據比較例1、2之玻璃布，遲延時間差減低對於參考例1之玻璃布為可～同等程度。又，依據前述Rt及Ry為超過555.5之比較例3的玻璃布，可得知遲延時間差減低對於參考例1之玻璃布為可～同等程度，且玻璃布紗寬穩定性差。又，依據前述Rt及Ry未達68.6的比較例4的玻璃布，可得知玻璃布生產性變得困難。又，依據前述構成經紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dt及前述構成緯紗的玻璃絲狀物之絲狀物徑Dy為超過4.5μm之比較例5的玻璃布，可得知其厚度超過10.0μm。

Claims

一種玻璃布，其係由各複數條玻璃絲狀物經集束所成的經紗與緯紗所構成的玻璃布，其特徵為前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dt及前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dy各獨立為0.5μm以上4.5μm以下之範圍，前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Ft及前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Fy各獨立為150條以上3000條以下之範圍，前述經紗之織密度Wt及前述緯紗之織密度Wy各獨立為1.0條/25mm以上50.0條/25mm以下之範圍，前述經紗之平均紗寬Bt及前述緯紗之平均紗寬By各獨立為550μm以上10000μm以下之範圍，由前述Dt、Ft、Wt及Bt藉由以下式(1)所求的經紗開纖效率係數Pt為0.600以上1.500以下之範圍，由前述Dy、Fy、Wy及By藉由以下式(2)所求的緯紗開纖效率係數Py為0.600以上1.500以下之範圍，相對於前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dt而言，前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Ft之比(Ft/Dt)的Rt，及相對於前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dy而言，前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物條數Fy的比(Fy/Dy)之Ry各獨立為68.6以上555.5以下之範圍，前述Pt及Py滿足以下式(3)，厚度未達10.0μm者；。
如請求項1之玻璃布，其中前述構成經紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dt及前述構成緯紗之玻璃絲狀物的絲狀物徑Dy各獨立為2.0μm以上3.8μm以下之範圍，前述Pt及Py滿足以下式(4)者；。
一種預浸體，其特徵係含有如請求項1或2之玻璃布者。
一種印刷配線板，其特徵係含有如請求項1或2之玻璃布者。