TW202124801A - 梭織物及機械手臂用電纜罩 - Google Patents

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Abstract

提供一種梭織物，其具有低摩擦性且在高荷重下承受高速摩擦力時仍能長時間發揮滑動性；為此所作成之梭織物的特徵在於：其係將氟樹脂纖維A與氟樹脂纖維以外之纖維B的複合紗用於經紗與緯紗中之至少一者的梭織物，前述複合紗中氟樹脂纖維A所佔質量比率α為5~70%，氟樹脂纖維佔前述梭織物表面之面積率X與前述梭織物中氟樹脂纖維之質量比率Y的比X/Y為1以上且5以下。此梭織物可有利地使用在機械手臂用電纜罩上。

Description

梭織物及機械手臂用電纜罩
本發明係有關於具有耐磨耗性之梭織物及機械手臂用電纜罩。
以往開發有一種滑動布帛，其係活用氟樹脂之低摩擦係數，將氟樹脂予以纖維化，作為編織物或不織布而使其配置在滑動構件表面來使摩擦耐久性提升。此外，因氟樹脂纖維一般為低強度，故揭示了一種藉由將強度較氟樹脂纖維高之纖維與氟樹脂纖維進行交織來提升滑動耐久性的技術。作為上述交織技術，揭示了於滑動面配置有氟樹脂纖維並於非滑動面配置有氟樹脂纖維以外之纖維的雙層梭織物；或由氟樹脂纖維與氟樹脂纖維以外之纖維所形成之複合紗所構成的梭織物等。
例如，專利文獻1中揭示了一種耐熱磨耗性多層梭織物，其係由含氟樹脂纖維之滑動梭織物與基底梭織物所構成的多重梭織物，且藉由將基底面做成最佳的結構，其耐熱性與耐磨耗性高且即使暴露在高溫環境下也能長期發揮滑動性。其係以滑動梭織物與基底梭織物之纏結結合點(纏結所致之結合點)或基底梭織物之滑動面側來承接因滑動而磨掉的PTFE，部分的PTFE披覆在纏結結合點或基底梭織物之滑動梭織物側表面上，同時剩餘的PTFE積存於基底梭織物之凹凸部分，則即便多層梭織物全體磨耗殆盡，積存於基底梭織物凹凸部分之PTFE仍持續披覆於基底梭織物表面，藉此布帛表面呈繼續披覆PTFE的狀態，而展現歷經長時間仍持續維持滑動性的效果。
專利文獻2中揭示了一種自潤滑梭織物，其係含有由氟樹脂纖維與其他纖維所形成之複合紗的梭織物，該梭織物之單面中的其他纖維表面積佔複合紗整體表面積的比率為0~30%。
先前技術文獻 專利文獻 專利文獻1：日本專利特許第6398189號公報 專利文獻2：國際公開第2017/020821號
發明欲解決之課題 上述專利文獻1中記載之梭織物係PTFE纖維與其他纖維各分離成滑動梭織物層與基底梭織物層而配置的雙層梭織物。因此會有下述課題：在高荷重下曝露在高速滑動時氟樹脂纖維容易排出，而無法充分獲得長時間之滑動耐久性。
上述專利文獻2中記載之自潤滑梭織物是做成由氟樹脂纖維與其他纖維所構成之複合紗，藉此氟磨耗粉屑易於移附至與氟樹脂纖維鄰接之其他纖維中，而改善在高荷重下的滑動耐久性。然而，由於為了獲得低摩擦性而使複合紗中氟樹脂纖維所佔比率過度高於其他纖維，因此在高荷重下曝露於高速滑動時實在無法充分抑制氟樹脂紗之磨耗粉屑的釋出，而在長期滑動耐久性上尚有改善空間。
據此，本發明之課題在於提供一種梭織物，其具有低摩擦性且在高荷重下承受高速摩擦力時，仍能長時間發揮滑動性。
用以解決課題之手段 為了解決所述課題，本發明具有以下的結構。
一種梭織物，其係將氟樹脂纖維A與氟樹脂纖維以外之纖維B的複合紗用於經紗與緯紗中之至少一者，前述複合紗中氟樹脂纖維A所佔質量比率α為5~70%，氟樹脂纖維佔前述梭織物表面之面積率X與前述梭織物中氟樹脂纖維之質量比率Y的比X/Y為1以上且5以下。
如前述梭織物，其係於經紗或緯紗中之任一者使用複合紗，並於直行於複合紗之緯紗或經紗中任一者使用織維B而構成者。
如前述梭織物，其中前述面積率X為10%以上且60%以下。
如前述梭織物，其中前述複合紗為將氟樹脂纖維A與氟樹脂纖維以外之纖維B合撚而獲得之合撚紗。
如前述梭織物，其中構成前述合撚紗之纖維B為撚紗。
如前述梭織物，其中前述氟樹脂纖維A係由聚四氟乙烯樹脂構成。
如前述梭織物，其中前述纖維B為拉伸強度7cN/dtex以上之纖維。
如前述梭織物，其中前述纖維B為拉伸強度15~50cN/dtex之纖維。
如前述梭織物，其中前述纖維B為耐熱溫度280℃以上之纖維。
如前述梭織物，其中前述纖維B為拉伸彈性模數450~800cN/dtex之纖維。
如前述梭織物，其中前述纖維B為有機纖維。
如前述梭織物，其中前述纖維B係選自液晶聚酯纖維、對位型聚芳醯胺纖維及聚對伸苯基苯雙㗁唑纖維中之纖維。
一種機械手臂用電纜罩，其至少一部分使用前述梭織物。
發明效果 根據本發明提供一種梭織物，其具有低摩擦性且在高荷重下承受高速摩擦力時，仍能長期發揮滑動性。
本發明之梭織物的特徵在於，其係將氟樹脂纖維A與氟樹脂纖維以外之纖維B的複合紗用於經紗與緯紗中之至少一者的梭織物，前述複合紗中氟樹脂纖維A所佔質量比率α為5~70%，氟樹脂纖維A佔前述梭織物表面之面積率X與前述梭織物中氟樹脂纖維A之質量比率Y的比為1以上且5以下。在梭織物中配置氟樹脂纖維而做成其與氟樹脂纖維以外之纖維的複合紗，藉此氟樹脂纖維與纖維B會在梭織物中鄰接，則滑動導致氟樹脂纖維A磨耗而產生之氟磨耗粉便會容易移附至纖維B，而形成自潤滑膜，因此可以獲得在高荷重下之優異磨耗耐久性。此外，對於在高荷重下之高速滑動，藉由將複合紗中氟樹脂纖維所佔質量比率、氟樹脂纖維之面積率、梭織物中氟樹脂纖維之質量比率各個最佳化，並以氟樹脂纖維以外之纖維作為骨架纖維來支撐梭織物，則即使在高荷重下承受高速摩擦力時，仍能長期發揮滑動性。
本發明之梭織物係於經紗與緯紗之至少一者使用氟樹脂纖維A與氟樹脂纖維以外之纖維B的複合紗。較佳係於經紗或緯紗中之任一者使用複合紗、並於直行於複合紗之緯紗或經紗中之任一者使用纖維B。藉由做成所述結構，可更簡易地獲得後述之X/Y已為適當之值的梭織物。進而言之，經紗設為複合紗且緯紗設為纖維B之態樣尤佳。一般而言，梭織紗的捲縮是經紗大、緯紗小，因此藉由做成所述結構，包含氟樹脂纖維A之複合紗便容易露出於布帛表面，而纖維B則以直線狀配置在梭織物中，故纖維B之強度利用效率會提升。此外，在緯紗的捲縮較經紗大的情形時，經紗使用纖維B且緯紗使用複合紗亦為較佳形態。於經紗或緯紗中之任一者使用複合紗時，直行於複合紗之緯紗或經紗宜為與纖維B同種類的纖維。此處所稱之同種類的纖維意指由相同聚合物所構成之纖維，絲支數及纖度可不同。另，在此所謂的相同聚合物，只要構成纖維之聚合物實質上相同即可，所添加之添加劑的有無、種類可不同。又，所謂實質上相同，無需嚴格來說相同，只要主要重複單元共通，且就所得梭織物而言不會大幅損害後述之皺褶發生、滑動耐久性之各向異性的範圍內，則亦可為均聚物與共聚聚合物的組合、或共聚聚合物與其他共聚聚合物的組合等。作為直行於複合紗之緯紗或經紗，可藉由使用與複合紗所用纖維B同種類的纖維來抑制因經紗與緯紗之熱收縮差導致皺褶產生，此外，還可減輕因紗強度差所致之滑動耐久性之各向異性。
在複合紗中氟樹脂纖維A所佔質量比率α為5~70%。藉由將複合紗中氟樹脂纖維A所佔質量比率α設為上述值，則低摩擦性及氟樹脂纖維往纖維B之移附還有作為骨材之纖維B的強度便能以各自最佳的平衡而實現。較佳的是25~60%，而從強度與滑動性之平衡的觀點來看以40~55%尤佳。在複合紗中氟樹脂纖維A所佔質量比率α若低於5%，低摩擦性便會明顯減損。而在大於70%時，氟樹脂纖維之斷裂與氟磨耗粉屑之排出會變得顯著，而變得無法獲得期望的耐久性。
從氟樹脂纖維A與纖維B製得複合紗之手段並無特別限定，可選自合撚或混纖、混紡等手段。若使用合撚及混纖，便能選擇長絲紗線作為氟樹脂纖維A及纖維B，而複合紗的強度會變高，故為適宜。若使用混纖，構成複合紗之氟樹脂纖維A單紗與纖維B單紗便能更均勻地複合化，因此可獲得在截面方向上均勻的複合紗。若使用合撚，便能在不引起纏絡的情形下獲得複合紗，因此可獲得在長邊方向上均勻的複合紗。
在經由氟樹脂纖維A與纖維B之合撚而獲得複合紗時，合撚時的撚數以加撚係數k為1000以上且25000以下為佳。在此，加撚係數k係以每1m之撚數為T[t/m]且複合紗之纖度為D[dtex]並依下式求得。 k=T×D0 .5 更佳係1000以上且10000以下，而2000以上且7000以下尤佳。
在經由氟樹脂纖維A與纖維B之合撚而獲得複合紗時，合撚前之纖維B宜為經撚紗者。藉由撚紗可抑制織造中因磨擦所致之纖維B的開纖，所以可防止複合紗中之經開纖之纖維B覆蓋氟素樹脂纖維A而阻礙低摩擦性的現象。此時，合撚前纖維B之加撚係數宜為500以上且5000以下。此外，若為500以上且3000以下，則除了上述效果外，還會因撚紗而纖維B強度提高，做成梭織物時纖維B作為骨架纖維會更強固地存在，故滑動耐久性提升。尤佳為900以上且3000以下。纖維B之加撚係數若大於5000，則恐有強度比撚紗前更低之虞。在將纖維B撚紗時，可採用對期望纖度之原絲單純加入撚度的步驟，亦可採用將纖度較期望纖度更小的絲彼此交撚的步驟。例如，準備撚數33[t/m]且纖度850[dtex]之纖維B時，可將纖度850[dtex]之纖維B原絲以33[t/m]進行撚紗，亦可將2條纖度425[dtex]之纖維B原絲以33[t/m]合撚。
本發明之梭織物中，氟樹脂纖維A佔梭織物表面之面積率X與前述梭織物中氟樹脂纖維A之質量比率Y的比X/Y為1以上且5以下。此處所謂氟樹脂纖維A佔梭織物表面之面積率，意指以顯微鏡拍攝布帛表面時氟樹脂纖維A所佔面積SA 佔拍攝面積Stot 的比率，並以下式求得。 氟樹脂纖維A之面積率X=SA /Stot ×100[%]
X/Y表示存在於梭織物中之氟樹脂纖維A分布在梭織物表面的程度，X/Y愈大意指氟樹脂纖維愈集中存在於梭織物表面。為了獲得優異的磨耗耐久性，滑動初期之低摩擦性與梭織物因滑動而進行磨耗時之低摩擦性的平衡相當重要，X/Y較佳為1~2，且1.2~1.65更佳。其中在設為1.2~1.6的情況下，可在獲得初期滑動性的同時還獲得特別優異的滑動耐久性，而可舉為特佳條件之例。X/Y小於1時，相對於梭織物中之氟樹脂纖維A的質量比率，存在於梭織物表面之氟樹脂纖維A會變少。因此，在高荷重下曝露於高速滑動時，於滑動初期，相對於布帛強度的摩擦阻力會相對變高，而容易在早期產生斷裂起點，無法獲得充分的磨耗耐久性。X/Y愈大，相對於梭織物中之氟樹脂纖維A之質量比率而存在於梭織物表面的氟樹脂纖維A會愈增加，X/Y大於5時，存在於梭織物表面之氟樹脂纖維A會變得過大，所以在高荷重下暴露在高速滑動時，雖然在滑動初期可減輕摩擦阻力，但氟樹脂纖維有磨耗所產生之氟樹脂磨耗粉屑會在早期就被排出，殘留於梭織物中之氟樹脂纖維便會枯竭，因此在滑動中期~後期，相對於布帛強度的摩擦阻力相對變高，而無法獲得充分的磨耗耐久性。
氟樹脂纖維A佔梭織物表面之面積率X宜為10%以上且60%以下。只要氟樹脂纖維A佔梭織物表面之面積率X為10%以上，便能將滑動初期時的摩擦阻力減輕一定程度而確保磨耗耐久性。氟樹脂纖維A佔梭織物表面之面積率X只要在60%以下，氟樹脂纖維以外之纖維便能作為骨架纖維而在梭織物中存在一定程度，所以可確保磨耗耐久性。從減低滑動初期之摩擦阻力與對布帛之骨架纖維配置的觀點來看，較佳為20%以上且55%以下，而作為特佳之條件可舉如40%以上且55%以下。
梭織物中氟樹脂纖維的質量比率Y宜為5%以上且55%以下。較佳為15%以上且55%以下，而作為特佳之條件可舉如25%以上且45%以下。
在使X/Y滿足上述範圍方面，宜在梭織物表面配置更多氟樹脂纖維。即，在使X/Y在上述範圍內方面，可在做成上述複合紗時係於複合紗之表層附近多加配置氟樹脂纖維，或是控制梭織組織等使氟樹脂纖維多加露出於梭織物表面。
在本發明中，獲得複合紗的手段雖無特別限定，但在做成複合紗時於複合紗之表層附近多加配置氟樹脂纖維方面，藉由採用合撚加工並控制合撚條件能夠較為簡易實施。具體上可採用：於纖維B覆以氟樹脂纖維A的方法；對纖維B與氟樹脂纖維A之合撚紗再次合撚氟樹脂纖維A的方法；及合撚時於纖維B施加高張力使氟樹脂纖維A配置於複合紗中之鞘側的方法等。在不使用上述列舉之特別手段下經由氟樹脂纖維A與纖維B之合撚來獲得複合紗時，複合紗中氟樹脂纖維A所佔體積比與面積比幾乎一致。若提高複合紗中氟樹脂纖維所佔面積比，則梭織物中氟樹脂纖維A的質量比率Y也會提高，因此為了將X/Y控制在1以上且5以下之範圍，通常會使用控制梭織組織等其他手段。
在本發明中，梭織組織並無特別限定，惟控制梭織組織使氟樹脂纖維多加露出梭織物表面的手段可舉如：採用3/1斜紋組織或2/1斜紋組織、鍛紋組織等來使表面的經紗與緯紗之露出比例改變的方法等。藉由將富含氟樹脂纖維A之絲配置在經紗或緯紗中於表面露出較多者，便能將X/Y控制在1以上且5以下之範圍。惟，2/2斜紋組織或單純平紋組織等由於經紗與緯紗於表面露出相同程度，因此當使用通常的複合紗時，會難以使氟樹脂纖維多加露出梭織物表面。
在本發明中，作為氟樹脂纖維成分之氟樹脂只要是主鏈或側鏈上含有1個以上氟原子之單體單元所構成者即可。其中，又以氟原子數多之單體單元所構成者為宜。
上述含有1個以上氟原子之單體單元宜含括聚合物之重複結構單元的70莫耳%以上，且含括90莫耳%以上較佳，含括95莫耳%以上更佳。
含有1個以上氟原子之單體可舉如四氟乙烯、六氟丙烯、氯三氟乙烯等含氟原子之乙烯基系單體，其中又宜至少使用四氟乙烯。
氟樹脂係譬如可將聚四氟乙烯(PTFE)、四氟乙烯-六氟丙烯共聚物(FEP)、四氟乙烯-p-氟烷基乙烯基醚共聚物(PFA)、聚氯三氟乙烯(PCTFE)、乙烯-四氟乙烯共聚物(ETFE)等單獨使用或摻合2種以上使用。
以滑動特性的觀點來看，在含四氟乙烯單元之氟樹脂中係以四氟乙烯單元含量高者為佳，且整體90莫耳%以上(宜95莫耳%以上)為四氟乙烯的共聚物為佳，而使用屬四氟乙烯均聚物的聚四氟乙烯纖維最佳。
就本發明所用氟樹脂纖維A之形態而言，可使用以1條長絲構成之單絲、以多條長絲構成之複絲中的任一者，但從織製性及做成布帛時之表面凹凸的觀點來看，宜為複絲。
又，本發明所用氟樹脂纖維A之總纖度宜在50~6000dtex之範圍內。較佳為500~5500dtex之範圍，更佳為在400~1500dtex之範圍內。構成布帛之纖維的總纖度若為50dtex以上，便能確保纖維之強力達一定程度，織製時的斷紗亦能減少，故製程合格度會提升。若為6000dtex以下，便能獲得織製時之良好加工性。
作為前述纖維B，可使用棉、聚酯纖維、聚醯胺纖維、聚對伸苯基對酞醯胺(對位型聚芳醯胺)纖維、聚間伸苯基異酞醯胺(間位型聚芳醯胺)纖維、聚伸苯硫醚(PPS)纖維、聚對伸苯基苯并㗁唑(PBO)纖維、超高分子量聚乙烯(UHMWPE)纖維、液晶聚酯纖維等有機纖維，玻璃纖維、碳纖維、碳化矽纖維等無機纖維，惟從加工性之觀點來看宜為有機纖維。
由提升梭織物之磨耗耐久性的觀點來看，纖維B宜為拉伸強度7cN/dtex以上之纖維。纖維B之拉伸強度為15~50cN/dtex較佳，進一步以拉伸強度18~50cN/dtex為佳。藉此，即使在高荷重下施加高速滑動時，仍益發能夠抑制纖維的斷裂，有助於利用氟樹脂纖維磨耗而形成自潤滑膜。
在滑動致使摩擦熱產生的環境下從耐久性觀點來看，纖維B宜為耐熱溫度280℃以上之纖維。此處所謂的耐熱溫度，意指熔點、軟化點或分解點在該溫度以上。再者，纖維B具有熔點、軟化點及分解點中2個以上之溫度點時，須採用示出較低溫度之點。上述纖維的耐熱溫度較佳為300℃以上，更進一步為不具有熔點的纖維，藉此可抑制因摩擦熱造成的軟化，而可獲得優異的磨耗耐久性。
從梭織物之尺寸穩定性的觀點來看，纖維B宜為拉伸彈性模數20~800cN/dtex之纖維。此外，纖維B之拉伸彈性模數若在450~800cN/dtex之範圍內，則即使在高荷重下施加高速滑動時仍可維持布帛結構，而可獲得特別優異的磨耗耐久性。纖維B之拉伸彈性模數若為20cN/dtex以上，布帛之尺寸穩定性便會提升而獲得磨耗耐久性優異的布帛。若在800cN/dtex以下，纖維之剛性就不會變得過高，而在與剛性低的氟樹脂纖維交織時也不會損害織製性，故為佳。纖維B之伸度宜為1~15%，更宜為1~5%的範圍內。其中若為1~3%則可降低施加摩擦力時布帛的尺寸變化，故可舉為特佳條件之例。纖維B之伸度若為1%以上，則可降低織製時的斷紗，因此可提升製程合格度。若在1~15%之範圍內則布帛之尺寸穩定性會提升，而變得可能適用於作為滑動布帛而被要求尺寸精度的部分。
有鑒於上述，纖維B尤宜為選自液晶聚酯纖維、對位型聚芳醯胺纖維及聚對伸苯基苯雙㗁唑纖維中的纖維。
纖維B之形態並無特別限定，可採用長絲紗線(長纖維)及短纖維加撚紗(機紡紗)中的任一者，惟從拉伸強度或拉伸剛性之觀點看來，以長絲紗線為佳。再者，可使用1條長絲構成之單絲、多條長絲構成之複絲中的任一者，惟若為複絲則表面積大，因此氟樹脂纖維A磨耗而產生之氟磨耗粉容易移附至纖維B，故尤佳。
纖維B之總纖度宜在200~4000dtex的範圍內。較佳為4000~4000dtex之範圍，更佳為800~2000dtex之範圍內。構成布帛之纖維的總纖度若為200dtex以上，則纖維強力很強，而可抑制磨耗時之纖維斷裂，還可降低織製時的斷紗，因此製程合格度會提升。若為4000dtex以下，則布帛表面之凹凸小而可抑減對低摩擦性的影響。
為了進一步提高以上述構成所得梭織物的磨耗耐久性，亦可於前述梭織物含浸樹脂來使用。在此，樹脂含浸用的樹脂可以使用熱硬化性樹脂或熱塑性樹脂。雖無特別限定，惟熱硬化性樹脂譬如可適宜使用苯酚樹脂、三聚氰胺樹脂、脲樹脂、不飽和聚酯樹脂、環氧樹脂、聚胺甲酸酯樹脂、酞酸二烯丙酯樹脂、矽樹脂、聚醯亞胺樹脂、乙烯酯樹脂等或其改質樹脂等；熱塑性樹脂則為氯乙烯樹脂、聚苯乙烯樹脂、ABS樹脂、聚乙烯樹脂、聚丙烯樹脂、氟樹脂、聚醯胺樹脂、聚縮醛樹脂、聚碳酸酯樹脂、聚酯樹脂等，還有熱塑性聚胺酯、丁二烯橡膠、腈橡膠、新平橡膠、聚酯彈性體等合成橡膠或彈性體等。其中，以苯酚樹脂與聚乙烯醇縮丁醛樹脂為主成分之樹脂、不飽和聚酯樹脂、乙烯酯樹脂、聚乙烯和聚丙烯等聚烯烴系樹脂、及聚酯樹脂，從耐衝撃性、尺寸穩定性、強度、價格等來看可適宜使用。所述熱硬化性樹脂及熱塑性樹脂亦可含有在工業上為了其目的、用途、製造步驟或加工步驟中生產性或特性的改善而通常使用的各種添加劑。例如，可使其含有改質劑、塑化劑、充填劑、脫模劑、著色劑、稀釋劑等。此外，本文所謂的主成分是指除了溶劑以外的成分之中質量比率最大的成分，在以苯酚樹脂與聚乙烯縮丁醛樹脂為主成分之樹脂的情況下，意指該等2種樹脂之質量比率為第一及第二大(順序不同)。
前述梭織物含浸樹脂之方法，在使用熱硬化性樹脂之情形時，一般會使用下述方法：將熱硬化性樹脂溶解於溶劑而調配成清漆後，以刮刀塗佈加工或輥塗佈加工、缺角輪塗佈加工、凹版塗佈加工等含浸塗覆布帛。又，使用熱塑性樹脂時，一般會使用熔融擠製層壓等。
在本發明之梭織物中，也可視需要添加潤滑劑等。潤滑劑的種類雖然並無特別限定，但是以矽系潤滑劑和氟系潤滑材料為宜。
如此所得之本發明之梭織物，係氟樹脂纖維A與氟樹脂纖維以外之纖維B的構成已最佳化的合撚紗梭織物，所以在高荷重下施加高速滑動時，會抑制氟磨耗粉屑之排出，並且纖維B作為支撐氟樹脂纖維A之骨架纖維發揮機能，從而獲得長期間之滑動耐久性。因此，在以往因為在高荷重下承受高速滑動而難以長期間使用的用途方面，本發明之梭織物可以發揮高滑動耐久性，在工業上可達成極高實用性。因此，對需要滑動性的滑動布帛等用途會發揮高耐久性。其中又宜使用於機械手臂用電纜罩。至少部分使用了本發明之梭織物的機械手臂用電纜罩係具有低摩擦性及布帛強度，因此即便在高荷重下高速地與裝置之一部分相互摩擦等的使用環境下仍會展現長期製品壽命。
[實施例] 以下，將本發明之實施例隨比較例一起說明。
另，本實施例中使用之各種特性測定方法如下所述。
(1)纖度 將梭織物分解，依照JIS L1013：2010「化學纖維長絲紗線試驗方法」之8.3.B法(簡便法)來測定分解紗的纖度。惟，在分解紗無法確保上述測定方法所需之紗量時，以可確保之最大長度與試行次數進行試驗，並以其結果來代替。
(2)纖維的拉伸強度 將梭織物分解，依照JIS L1013：2010「化學纖維長絲紗線試驗方法」之8.5來測定分解紗的斷裂強度。惟，在分解紗無法確保上述測定方法所需之紗量時，以可確保之最大長度與試行次數進行試驗，並以其結果來代替。
(3)纖維的伸度 將梭織物分解，依照JIS L1013：2010「化學纖維長絲紗線試驗方法」之8.5來測定分解紗的伸度(延伸率)。惟，在分解紗無法確保上述測定方法所需之紗量時，以可確保之最大長度與試行次數進行試驗，並以其結果來代替。
(4)拉伸彈性模數 在(3)的測定中，從伸度0.5%時之彈性模數(伸度0.45%至伸度0.55%的平均斜率)算出。
(5)複合紗中氟樹脂纖維A所佔質量比率α 將梭織物裁切成縱200mm×橫200mm後，將經紗與緯紗分解，獲得分解紗。針對經紗分解紗與緯紗分解紗各者，從所得分解紗任意選擇5條複合紗分解成氟樹脂纖維A與其他纖維，並測定各自的質量。將5條複合紗的質量總和設為W、5條複合紗之氟樹脂纖維A的質量和設為WF ，利用以下算式算出複合紗中氟樹脂纖維A所佔質量比率α。 α=WF /W×100[%] 惟，在分解紗無法確保上述測定方法所需之紗量時，以可確保之最大長度與試行次數進行試驗，並以其結果來代替。
(6)梭織密度 依照JIS L1096：2010「梭織物及針織物的布料試驗方法」之8.6.1為準，將試料放置於平坦台上，排除不自然的皺摺及張力，於不同位置計數50mm間隔中所包含之經紗及緯紗的條數，針對單位長度算出各自的平均值。
(7)氟樹脂纖維A佔梭織物表面之面積率X 將布帛以KEYENCE製顯微鏡「VHX-2000」拍攝放大至50倍的照片，將拍攝面積設為Stot ，並將其內之氟樹脂纖維A所佔面積設為SA ，從下列算式算出氟樹脂纖維A之面積率。但是，在表面與背面之X不同的情況下，是採用X值較大者作為代表值。 氟樹脂纖維A之面積率X=SA /Stot ×100[%] 另，拍攝面積Stot 與氟樹脂纖維A所佔面積SA 係使用三谷商事製影像解析軟體「WinR00F2015」算出。
(8)梭織物中之氟樹脂纖維A的質量比率Y 將梭織物裁切成縱200mm×橫200mm後，將經紗與緯紗分解，測定分解紗之總質量W。接著，僅挑選出分解紗中的複合紗，並測定梭織物中複合紗的總質量W1 。接著，挑選出非複合紗而在梭織物中單獨存在之氟樹脂纖維，測定總質量W2 。利用下式算出梭織物中之氟樹脂纖維A之質量比率Y。 Y=(W1 ×α/100+W2 )/W×100[%] 惟，在分解紗無法確保上述測定方法所需之紗量時，以可確保之最大長度與試行次數進行試驗，並以其結果來代替。
(9)撚數 將梭織物分解，依照JIS L1013：2010「化學纖維長絲紗線試驗方法」之8.13.1來測定分解紗的撚數。 惟，在分解紗無法確保上述測定方法所需之紗量時，可以可確保之最大長度與試行次數進行試驗，並以其結果來代替。
(10)動摩擦係數 透過以下所示之環形磨耗試驗進行測定。
依照JIS K7218：1986「塑膠之滑動磨耗試驗方法」之A法為準，梭織物是採樣為縱30mm、橫30mm，並載置於相同大小之厚度約3mm之SUS板上而固定於試樣架。
對象材係使用以S45C所製作出之外徑25.6mm、內徑20mm、長度15mm之中空圓筒形狀的環。用砂紙磨上述環表面進行調整以使表面粗度Ra=0.8µm±0.1。粗度的測定係使用粗度測定器(Mitutoyo製「SJ-201」)。
環形磨耗試驗機係使用A&D Company, Limited製「MODEL：EFM-III-EN」，並以摩擦荷重：20MPa、摩擦速度：400mm/秒進行試驗，測定滑動扭矩並算出至斷裂為止的摩擦係數平均值。由於滑動開始即刻係包含靜摩擦係數，故將滑動開始後1秒後(滑動距離0.4m)到斷裂為止的摩擦係數的平均值算出，作為動摩擦係數。
動摩擦係數小於0.055者設為A、0.055以上且在0.060以下者設為B、大於0.060且在0.065以下者設為C、大於0.065者設為D。
(11)滑動耐久距離 在上述環形磨耗試驗中，滑動係持續進行直到梭織物斷裂為止，將滑動60m後仍未斷裂者設為A、在50m以上且小於60m斷裂者設為B、在40m以上且小於50m斷裂者設為C、在25m以上且小於40m斷裂者設為D、滑動距離小於25m斷裂者設為E。
實施例1 將總纖度880dtex、單紗支數120支、撚數33t/m之PTFE纖維(“TOYOFLON”(註冊商標)東麗(股)製)與總纖度850dtex、單紗支數144支、撚數33t/m之液晶聚酯纖維(“SIVERAS”(註冊商標)東麗(股)製)以撚數167t/m進行合撚，獲得屬合撚紗之複合紗後，於經紗使用前述合撚紗，緯紗使用總纖度1700dtex、單紗支數288支之液晶聚酯纖維(“SIVERAS”(註冊商標)東麗(股)製)，以織機製作3/1斜紋梭織物。之後，在80℃之精煉槽內進行精煉，並在180℃下進行熱定型。
實施例2 除了經紗與緯紗使用實施例1中所用之複合紗以外，以與實施例1同樣的程序獲得梭織物。
比較例1 除了緯紗使用總纖度1760dtex、單紗支數240支之PTFE纖維(“TOYOFLON”(註冊商標)東麗(股)製)以外，以與實施例1同樣的程序獲得梭織物。
實施例3 將總纖度425dtex、單紗支數72支之液晶聚酯纖維(“SIVERAS”(註冊商標)東麗(股)製)與總纖度880dtex、單紗支數120支之PTFE纖維(“TOYOFLON”(註冊商標)東麗(股)製)合撚後，再將前述合撚紗與總纖度425dtex、單紗支數72支之液晶聚酯纖維以撚數167t/m進行合撚，獲得合撚紗。經紗使用前述合撚紗，緯紗使用總纖度1700dtex、單紗支數288支之液晶聚酯纖維(“SIVERAS”(註冊商標)東麗(股)製)，以織機製作出3/1斜紋梭織物。之後，在80℃之精煉槽內進行精煉，並在180℃下進行熱定型。
實施例4 將總纖度850dtex、單紗支數144支之液晶聚酯纖維(“SIVERAS”(註冊商標)東麗(股)製)與總纖度440dtex、單紗支數60支之PTFE纖維(“TOYOFLON”(註冊商標)東麗(股)製)進行合撚後，再將前述合撚紗與總纖度440dtex、單紗支數60支之PTFE纖維(“TOYOFLON”(註冊商標)東麗(股)製)以撚數167t/m進行合撚，獲得合撚紗。經紗使用前述合撚紗，緯紗使用總纖度1700dtex、單紗支數288支之液晶聚酯纖維(“SIVERAS”(註冊商標)東麗(股)製)，以織機製作出3/1斜紋梭織物。之後，在80℃之精煉槽內進行精煉，並在180℃下進行熱定型。
實施例5 除了將合撚前之纖維B撚數設為0t/m以外，以與實施例1同樣的程序製得梭織物。
實施例6 將總纖度440dtex、單紗支數60支、撚數33t/m之PTFE纖維(“TOYOFLON”(註冊商標)東麗(股)製)與總纖度1275dtex、單紗支數216支、撚數33t/m之液晶聚酯纖維(“SIVERAS”(註冊商標)東麗(股)製)以撚數167t/m進行合撚獲得合撚紗後，於經紗使用前述合撚紗，緯紗使用總纖度1700dtex、單紗支數288支之液晶聚酯纖維(“SIVERAS”(註冊商標)東麗(股)製)，以織機製作3/1斜紋織物。之後，在80℃之精煉槽內進行精煉，並在180℃下進行熱定型。
實施例7 除了經紗與緯紗使用實施例6中所用之複合紗以外，以與實施例6同樣的程序獲得梭織物。
比較例2 除了將實施例6所用之經紗用於緯紗並將實施例6所用之緯紗用於經紗外，以與實施例6同樣的程序獲得梭織物。
實施例8 將總纖度880dtex、單紗支數120支、撚數33t/m之PTFE纖維(“TOYOFLON”(註冊商標)東麗(股)製)與總纖度850dtex、單紗支數144支、撚數33t/m之聚對苯二甲醯對苯二胺纖維(“KEVLAR”(註冊商標)東麗・杜邦(股)製)以撚數167t/m進行合撚獲得合撚紗後，於經紗使用前述合撚紗，緯紗使用總纖度1700dtex、單紗支數288支之聚對苯二甲醯對苯二胺纖維(“KEVLAR”(註冊商標)東麗・杜邦(股)製)，以織機製作3/1斜紋織物。之後，在80℃之精煉槽內進行精煉，並在180℃下進行熱定型。
實施例9 將總纖度880dtex、單紗支數120支、撚數33t/m之PTFE纖維(“TOYOFLON”(註冊商標)東麗(股)製)與總纖度850dtex、單紗支數144支、撚數33t/m之聚酯纖維(“TETORON”東麗(股)製聚對苯二甲酸乙二酯纖維)以撚數167t/m進行合撚獲得合撚紗後，於經紗使用前述合撚紗，緯紗使用總纖度1700dtex、單紗支數288支之聚酯纖維(“TETORON”東麗(股)製聚對苯二甲酸乙二酯纖維)，以織機製作3/1斜紋織物。之後，在80℃之精煉槽內進行精煉，並在180℃下進行熱定型。
實施例10 將總纖度880dtex、單紗支數120支、撚數33t/m之PTFE纖維(“TOYOFLON”(註冊商標)東麗(股)製)與總纖度850dtex、單紗支數144支、撚數33t/m之聚苯硫醚纖維(“TORCON”(註冊商標)東麗(股)製)以撚數167t/m進行合撚獲得合撚紗後，於經紗使用前述合撚紗，緯紗使用總纖度1700dtex、單紗支數288支之聚苯硫醚纖維(“TORCON”(註冊商標)東麗(股)製)，以織機製作3/1斜紋織物。之後，在80℃之精煉槽內進行精煉，並在180℃下進行熱定型。
比較例3 將總纖度440dtex、單紗支數60支、撚數33t/m之PTFE纖維(“TOYOFLON”(註冊商標)東麗(股)製)與總纖度44dtex、單紗支數18支之聚酯纖維“TETORON”(註冊商標)東麗(股)製聚對苯二甲酸乙二酯纖維)以撚數210t/m進行合撚獲得合撚紗後，於經紗使用前述合撚紗，緯紗使用總纖度26s/2(454dtex)之聚酯纖維“TETORON”(註冊商標)東麗(股)製聚對苯二甲酸乙二酯纖維)，以織機製作經面5枚鍛紋織物。之後，在80℃之精煉槽內進行精煉，並在180℃下進行熱定型。
比較例4 將總纖度2660dtex、單紗支數360支、撚數33t/m之PTFE纖維(“TOYOFLON”(註冊商標)東麗(股)製)與總纖度1980dtex、單紗支數3000支、撚數33t/m之碳纖維(“TORAYCA”(註冊商標)東麗(股)製)以撚數167t/m進行合撚獲得合撚紗後，於經紗及緯紗使用前述合撚紗，以織機製作2/2斜紋織物。之後，在80℃之精煉槽內進行精煉，並在180℃下進行熱定型。
針對實施例及比較例所記載之梭織物，將複合紗之構成、布帛構成、動摩擦係數、滑動耐久距離的評估結果統整於表1及表2。
[表1]
Figure 02_image001
[表2]
Figure 02_image003
(無)

Claims (13)

  1. 一種梭織物，其係將氟樹脂纖維A與氟樹脂纖維以外之纖維B的複合紗用於經紗與緯紗中之至少一者，前述複合紗中氟樹脂纖維A所佔質量比率α為5~70%，氟樹脂纖維佔前述梭織物表面之面積率X與前述梭織物中氟樹脂纖維之質量比率Y的比X/Y為1以上且5以下。
  2. 如請求項1之梭織物，其係於經紗或緯紗中之任一者使用複合紗，並於直行於複合紗之緯紗或經紗中之任一者使用纖維B而成。
  3. 如請求項1或2之梭織物，其中前述面積率X為10%以上且60%以下。
  4. 如請求項1至3中任一項之梭織物，其中前述複合紗為將氟樹脂纖維A與氟樹脂纖維以外之纖維B合撚而獲得之合撚紗。
  5. 如請求項4之梭織物，其中構成前述合撚紗之纖維B為撚紗。
  6. 如請求項1至5中任一項之梭織物，其中前述氟樹脂纖維A係由聚四氟乙烯樹脂構成。
  7. 如請求項1至6中任一項之梭織物，其中前述纖維B為拉伸強度7cN/dtex以上之纖維。
  8. 如請求項7之梭織物，其中前述纖維B為拉伸強度15~50cN/dtex之纖維。
  9. 如請求項1至8中任一項之梭織物，其中前述纖維B為耐熱溫度280℃以上之纖維。
  10. 如請求項1至9中任一項之梭織物，其中前述纖維B為拉伸彈性模數450~800cN/dtex之纖維。
  11. 如請求項1至10中任一項之梭織物，其中前述纖維B為有機纖維。
  12. 如請求項1至11中任一項之梭織物，其中前述纖維B為選自於液晶聚酯纖維、對位型聚芳醯胺纖維及聚對伸苯基苯雙㗁唑纖維中之纖維。
  13. 一種機械手臂用電纜罩，其至少一部分使用如請求項1至12中任一項之梭織物。
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