TW201834987A - 用於分離玻璃片的方法與設備 - Google Patents

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Abstract

描述用於分離玻璃片的方法與設備。設備與方法使用具有墊的裂口桿（vent bar），該裂口桿將力量施加在相鄰裂口線（vent line）的玻璃片上，而使玻璃在裂口線處破裂為兩片。玻璃片的邊緣具有良好的垂直度，而無須後續研磨及/或拋光，故可使用該玻璃片作為顯示器中的光導板。

Description

用於分離玻璃片的方法與設備
本發明係關於用於分離玻璃片的方法與設備。
已發現薄玻璃片用於許多光學、電子或光電元件中，例如，液晶顯示器（LCD）、有機發光二極體（OLED）顯示器、太陽能電池，作為半導體元件基板、彩色濾光片基板、電子元件（例如，手機和平板電腦）用之覆蓋片等等。具有幾微米至幾毫米厚度的薄玻璃片可由數種方法製得，例如，浮法製程、熔融下拉製程（由位於美國紐約的康寧公司所開創的方法）、狹縫下拉製程等等。
在薄玻璃片的特定實例中，光導板（LGP）用於側光式LCD顯示器的背光中，將光均勻分佈在顯示器面板上，以提供鮮明清晰的圖像。用於此元件的側光式背光單元包含通常由高透射率塑膠材料（例如，聚甲基丙烯酸甲酯；PMMA）所製成的LGP。更薄顯示器的趨勢已受限於與使用聚合物光導板（LGP）相關的挑戰。儘管此塑膠材料展現良好的性質（例如，光透射率），但該些材料具有相對較差的機械性質，例如，剛性、熱膨脹係數（CTE）與水分吸收。具體來說，聚合物LGP缺少超薄顯示器所需的尺寸穩定性。當聚合物LGP進行加熱和遭受潮濕時，LGP會翹曲與膨脹，而影響光機械性質。聚合物LGP的不穩定性需要設計者添加較寬的檔板與具有空氣間隙的較厚背光來補償此變動。
已提出玻璃片作為顯示器用之LGP替代方案，但玻璃片必須具有適當的屬性以在透射率、散射和光耦合方面達到足夠的光學性能。用於光導板玻璃片必須符合邊緣規格，例如，垂直度、平直度和平坦度。藉由機械刻劃按尺寸切割玻璃片以製造LGP，機械刻劃形成「裂口（vent）」，該裂口為刻痕線，部分延伸至玻璃表面中。裂口的功能為分離線，藉由在裂口線處施加機械力量至玻璃以進行玻璃片的受控裂縫傳播，而成為兩個分離的片。目前對角高達178cm的玻璃LGP可用於厚度在0.5mm至2.5mm範圍中的顯示器。玻璃片的邊緣垂直度為破裂後可沿著玻璃片長度變化的屬性，可達+/-8度，這表示相對於玻璃片的主要表面由長度的一端至長度的另一端並非為具有90度角的邊緣，而是在玻璃片的邊緣與玻璃片的主要表面之間的角度可有82度至98度之間的變化。可藉由邊緣研磨與拋光製程來改善垂直度，然而，此些製程需要額外人力、時間與處理設備。因此，期望能提供可分離具有改良邊緣垂直度的薄玻璃片的設備與方法。
本發明的第一態樣屬於一種設備，配置該設備以分離具有第一主要表面與第二要主要表面的玻璃片，在第一主要表面與第二主要表面之間界定0.5至2.5mm範圍中的厚度，且玻璃片具有在第二主要表面上沿著玻璃片長度延伸的裂口線，該設備包含支軸，配置該支軸以當放置玻璃片於支軸上時，在第一主要表面上且沿著玻璃片的長度支撐玻璃片；裂口桿，包含第一端與第二端，在第一端與第二端之間界定裂口桿長度，以及沿著裂口桿長度延伸的接觸表面，配置裂口桿接觸表面以在裂口線的第一側上並沿著裂口線的長度施加力量在與裂口線間隔開的玻璃片的第二主要表面上，而使玻璃片沿著裂口線分離為兩片，當沿著裂口線將玻璃片分離為兩片時，裂口桿包含沿著裂口桿長度並相鄰裂口桿接觸表面的裂口桿墊；以及細長夾桿，包含夾桿長度與夾桿墊，配置夾桿墊以接觸在相對於裂口線的第一側的裂口線的第二側上的玻璃片，以當裂口桿接觸表面接觸玻璃片時施加抵消力量。
本發明的第二態樣屬於一種設備，配置該設備以分離具有第一主要表面與第二主要表面的玻璃片，在第一主要表面與第二主要表面之間界定0.5至2.5mm範圍中的厚度，且具有在第二主要表面上沿著玻璃片的長度延伸的裂口線，該設備包含支軸，配置該支軸以在第一主要表面上支撐玻璃片；裂口桿，具有第一端與第二端，在第一端與第二端之間界定裂口桿長度，並將裂口桿設置於支軸的第一側並配置裂口桿施加力量在玻璃片的第二主要表面上，裂口桿具有剛性（stiffness），當裂口桿施加力量在玻璃片的第二主要表面上以將玻璃片分離為兩片時，該剛性可使裂口桿彎曲；以及夾桿，設置在支軸的第二側上，且配置夾桿以施加力量在玻璃片的第二主要表面上，裂口桿具有裂口桿墊且夾桿包含夾桿墊。
另一個態樣屬於破裂玻璃片的方法，該方法包含：將玻璃片置於支軸上，該玻璃片具有第一主要表面與第二主要表面，在第一主要表面與第二主要表面之間界定0.5至2.5mm範圍中的厚度，且具有在第二主要表面上沿著玻璃片的長度延伸的裂口線；利用裂口桿接觸表面施加力量在支軸的第一側上的玻璃片的第二主要表面上，以在裂口線處將玻璃片分離為兩片，該裂口桿接觸表面具有第一端與第二端，在第一端與第二端之間界定裂口桿長度；以及利用置於支軸的第二側上的夾桿接觸表面施加力量在玻璃片的第二主要表面上，其中裂口桿接觸表面包含具有厚度與硬度的裂口桿墊材料，使得當裂口桿加壓於第二主要表面上以將玻璃片分離為兩片時，該墊材料壓縮一距離，相較於在裂口桿上沒有墊材料時沿著裂口線的應力變化，該距離可減少沿著裂口線的應力變化。
另一個態樣屬於破裂玻璃片的方法，該方法包含：將玻璃片置於支軸上，該玻璃片具有第一主要表面與第二主要表面，在第一主要表面與第二主要表面之間界定0.5至2.5mm範圍中的厚度，且具有在第二主要表面上沿著玻璃片的長度延伸的裂口線；利用置於支軸的第一側上的裂口桿接觸表面施加力量在玻璃片的第二主要表面上，以將玻璃片分離為兩片，該裂口桿具有第一端與第二端，在第一端與第二端之間界定裂口桿長度；以及利用置於支軸的第二側上的夾桿接觸表面施加力量在玻璃片的第二主要表面上，使得當裂口桿加壓於第二主要表面上以將玻璃片分離為兩片時，該裂口桿彎曲，使得在相鄰裂口桿的第一端的玻璃片的第二主要表面上的力量不同於在相鄰裂口桿的第二端的玻璃片的第二主要表面上的力量，造成第一端與第二端之間的力量變動，該方法進一步包含：將裂口桿接觸表面加上墊材料，該墊材料具有厚度與硬度，使得墊材料壓縮一距離，而相較於在裂口桿接觸表面上沒有使用墊材料的製程，該距離可使該第一端與第二端之間的力量變動減少。
現將詳細參考各種實施例，該些實施例的實例說明於後附實例與圖式中。
在以下描述中，遍及圖式中所示之各種視圖，類似的元件符號代表類似或相應的部件。亦應理解，除非特別指出，諸如「上」、「下」、「向外」、「向內」等等用語為便利字詞且並不應被解釋為限制性用語。此外，每當描述群組為包含多個元件與多個元件的組合的群組的至少一者時，應理解為該群組可包含所描述的該些元件（單獨或彼此合併）的任何數量、該群組實質由所描述的該些元件（單獨或彼此合併）的任何數量所組成或該群組由所描述的該些元件（單獨或彼此合併）的任何數量所組成。類似地，每當描述群組為由多個元件或多個元件的組合的群組的至少一者所組成時，應理解為該群組可由所描述的該些元件（單獨或彼此合併）的任何數量所組成。除非特別指出，當記載數值範圍時，包含該範圍的上限與下限兩者以及上限與下限之間的任何範圍。如在此所使用，除非特別指出，不定冠詞「一（a）」、「一（an）」以及對應定冠詞「該（the）」代表「至少一個」或「一或多個」。亦應理解，在說明書與圖式中所揭露的各種特徵可用於任何組合與所有組合。
在此描述用於分離玻璃片的方法與設備。在特定實施例中，在進行分離之後，沿著已分離的玻璃片的邊緣的整個長度，相對於玻璃片的主要表面，玻璃片具有90°+/-3°、90°+/-2.5°、 90°+/-2°、90°+/-1.5°、90°+/-1°、90°+/-0.9°、 90°+/-0.8°、90°+/-0.7°、90°+/-0.7°、90°+/-0.6°、90°+/-0.5°、90°+/-0.9°、90°+/-0.3°或90°+/-0.2°的良好邊緣垂直度「edge perpendicularity」，而無需研磨或拋光該邊緣。在一或多個實施例中，沿著已分離的玻璃片的邊緣的整個長度的90°+/-3°、90°+/-2.5°、 90°+/-2°、90°+/-1.5°、90°+/-1°、90°+/-0.9°、 90°+/-0.8°、90°+/-0.7°、90°+/-0.7°、90°+/-0.6°、90°+/-0.5°、90°+/-0.9°、90°+/-0.3°或90°+/-0.2°的這些良好垂直度係沿著裂口線發生，而無需研磨或拋光在分離邊緣處具有0.5m、0.6m、0.7m、0.8m、0.9m、1m、1.5m、2m、2.1m、2.3m、2.4m與2.5m長度的玻璃片的邊緣。在一或多個實施例中，配置方法與設備以破裂玻璃片，造成沿著邊緣的整個長度具有小於絕對值2度或沿著邊緣的整個長度具有小於絕對值0.5度的垂直度變化的垂直邊緣。在特定實施例中，提供光導板，該光導板具有與PMMA所製成的光導板相似或更佳的光學性質且具有相較於PMMA光導板更好的機械性質，例如，剛性、熱膨脹係數（CTE）與在高濕度環境中的尺寸穩定性。如在此所使用，「分離（separating）」與「分離（separation）」代表沿著裂口線將玻璃片破裂為兩片。
玻璃分離製程的測試與建模展示可根據一或多個實施例藉由補償負面影響邊緣垂直度的一或多個因素來達到改良的邊緣垂直度。負面影響邊緣垂直度的一個因素為分離期間接觸玻璃片的設備失準（misalignment）。失準可由幾個問題中的一或多個所造成，可導致分離期間接觸玻璃片的元件（例如，裂口桿、夾桿、支軸）相對於玻璃主要表面的相對位置。根據一或多個實施例，裂口桿為在裂口線處施加機械力量至玻璃的元件，造成沿著裂口線的玻璃片分離。測試與建模指出即使是輕微的裂口桿失準也會造成沿著裂口線長度的不均勻應力分佈且會負面影響邊緣垂直度。失準可為用於分離玻璃的設備容許界線（tolerance limit）的結果，例如，分離期間接觸玻璃片的設備部分（例如，裂口桿）的平坦度變化。該些容許界線亦可以類似方式影響其他分離元件（例如，夾桿或支軸）。負面影響邊緣垂直度的第二個因素為諸如裂口桿的分離元件的彎曲，造成來自裂口桿的不均勻力量分佈以及沿著裂口線長度的不均勻應力分佈。舉例來說，在分離製程期間具有相對低剛性的裂口桿（或夾桿或支軸）將更彎曲，這造成沿著玻璃片長度在玻璃上的不均勻力量分佈，以及在分離期間沿著裂口線的不均勻應力分佈。增加剛性及/或裂口桿的高度可降低彎曲，因而減少分離期間在玻璃片上的力量變化並減少沿著裂口線長度的應力變化性。由分離元件的不足剛性所造成的彎曲可類似地影響支軸及/或夾桿。可在分離期間沿著裂口線產生不均勻應力分佈的第三個因素為玻璃片表面的固有變異性。此因素可視為玻璃形狀誤差。可在分離期間於玻璃基板上產生不均勻力量分佈以及在分離製程期間沿著裂口線產生不均勻應力分佈的第四個因素為汙染，舉例來說，於分離期間在分離元件（例如，裂口桿、夾桿、支軸）與玻璃片之間的顆粒。舉例來說，污垢顆粒或玻璃碎片可存在於分離元件與玻璃片之間，此可造成沿著裂口線長度的不均勻應力分佈。根據本發明實施例可解決一或多個該些因素的效應，亦即，沿著裂口線長度的不均勻力量與應力分佈。根據一或多個實施例，相較於使用較低剛性分離元件的設備或製程，提高在分離期間與玻璃片接觸的裂口桿或其他分離元件（例如，夾桿或支軸）的剛性可造成沿著裂口線長度的較均勻應力。在一或多個實施例中，可利用在分離元件（例如，裂口桿與夾桿）的介面處以加墊的形式提供柔量（compliance）來補償機械失準、分離元件的彎曲及/或汙染。根據一或多個實施例，藉由在分離元件與玻璃片的介面處提供墊來提供柔量。在一或多個實施例中，在沿著裂口線分離玻璃片期間，分離元件（包含裂口桿、夾桿與彎曲支軸）的相對位置會沿著裂口線造成更均勻的應力分佈，此接著改善玻璃片的邊緣垂直度。
現參照第1至4圖，配置以分離玻璃片的設備100具有第一主要表面12與第二主要表面14，在第一主要表面12與第二主要表面14之間界定厚度「t」，以及在第二主要表面14上沿著玻璃片10的長度「L」延伸的裂口線16，該裂口線16在玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間延伸。因此，在玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間的裂口線16的長度L至少為約0.5m、 0.6m、 0.7m、0.8m、0.9m、1m、1.5m、2m、2.1m、2.3m、2.4m或 2.5m（僅為了說明目的而誇大裂口線的寬度）。根據一或多個實施例，玻璃片的厚度t在約0.3mm至3mm的範圍中，例如，在約0.5mm至2.5mm的範圍中，以及更特定來說，厚度t為約0.3mm、0.4mm、0.5mm、0.6mm、 0.7mm、 0.8mm、0.9mm、1.0mm、1.1mm、1.2mm、1.3mm、1.4mm、1.5mm、1.6mm、1.7mm、1.8mm、1.9mm或 2mm。在一或多個實施例中，處理玻璃片以提供光導板，以下進一步說明。在一或多個實施例中，裂口線的深度在玻璃片厚度的約1%至15%範圍中，例如，在玻璃片厚度的約2%至12%範圍中，例如，在玻璃片厚度的約3%至10%範圍中，例如，在玻璃片厚度的約4%至8%範圍中，更具體地，在玻璃片厚度的約4%至6%範圍中，且在特定實施例中，為玻璃片厚度的約5%。
設備100包含支軸102，配置支軸102以在第一主要表面12上支撐玻璃片10。支軸可以是細長支撐桿形式，具有約0.1cm至5cm範圍中的寬度或支軸可以是工作台90形式，可支撐玻璃片10的第一主要表面12的實質表面積部分，如第1與2圖所示，玻璃片10的第一主要表面12具有延伸通過支軸102的破裂部分17。根據一或多個實施例，第一表面的「實質部分」代表大於第一表面表面積的50%、大於第一表面表面積的60%、大於第一表面表面積的70%、大於第一表面表面積的80%或大於第一表面表面積的90%。玻璃片10具有長度L，裂口線16沿著長度L延伸於玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間。設備100進一步包含裂口桿104，具有第一端106與第二端108，在第一端106與第二端108之間界定裂口桿長度，並將裂口桿104置於支軸102的第一側103上且配置裂口桿104以施加力量（以箭頭110表示）在玻璃片10的第二主要表面14上。具體參照第2A圖，如在此技術領域中所理解的，為了沿著裂口線16將玻璃片分離為兩片，在施加力量至裂口桿104的同時，將裂口桿104與玻璃片10的第二主要表面14接觸，以沿著裂口線提供應力。在一或多個實施例中，一旦施加力量至裂口桿104，玻璃片10與裂口桿104接觸的部分在由裂口桿104施加的力量的方向中位移一段距離，該距離表示為「偏差距離151」。偏差距離151係由當裂口桿104初始接觸玻璃片10的第二主要表面14時的初始位置至達到裂口線16處的指標應力以將玻璃片分離為兩片時的最終位置的玻璃片的第一主要表面12的移動程度。界定玻璃片10的第一主要表面12的偏差距離151的移動程度是基於玻璃片10的第一主要表面12上的裂口桿104的裂口桿接觸表面113所確定。指標應力為將沿著裂口線16引發並擴散裂痕以將玻璃片分離為兩片的裂口線處的應力值。
參照第2B圖，根據一或多個實施例繪示固持將分離的玻璃片的工作台90的端視圖，說明設備的失準及/或裂口桿的彎曲。第2B圖說明裂口桿204，具有第一端206與第二端208，在第一端206與第二端208之間界定裂口桿長度。玻璃片10（如第1與2A圖所示）具有延伸超過支軸102的破裂部分17。在一或多個實施例中，裂口桿204的長度等於或大於玻璃片的長度「L」。如第2B圖所示，當裂口桿104具有施加在桿上的力量（由箭頭110表示力量），且施加力量在玻璃片的第二主要表面14上時，設備中的失準及/或裂口桿的彎曲可導致裂口桿204將沿著介於第一端206與第二端208之間的裂口桿204的長度失準，這可造成沿著裂口桿長度的不均勻性111（由箭頭表示）。可應用相同原理於夾桿及/或支軸。不均勻性111代表在裂口桿的一部分或端點處（例如，裂口桿第一端206/玻璃片第一端21）以及裂口桿的另一部分或端點處（例如，裂口桿第二端208/玻璃片第二端23）在介於裂口桿與玻璃片的第二表面之間的空間差異。如以下將更詳細說明，由玻璃片第一端21處與玻璃片第二端23處在介於裂口桿與第二主要表面14之間的空間差異空間所造成的此不均勻性111會導致沿著玻璃片的裂口線在玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間的不均勻應力分布。當玻璃片破裂時，沿著裂口線的不均勻應力分布將造成形成在裂口線16處的邊緣的垂直度變化。垂直度變化將介於玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間。應理解，第2B圖顯示不均勻性111在裂口桿204的第一端206上為最大的情況，然而，此情況僅說明可在玻璃片破裂為兩片的分離製程期間所發生的一個可變性實例。在裂口桿任一端的不均勻性111相較於另一端點為較大。或者，舉例來說，在由於不足剛性而使裂口桿204在中間處向上彎曲的情況下，在裂口桿的第一端206與第二端208之間的不均勻性111可大於裂口桿端點處。根據一或多個實施例，裂口桿的剛性足以最小化裂口桿的彎曲以及當玻璃片沿著裂口線分離為兩片時，沿著玻璃片的裂口線長度的應力變化，此將降低不均勻性111。在一或多個實施例中，裂口桿的剛性足以實質消除裂口桿的彎曲並最小化當玻璃片沿著裂口線分離為兩片時，沿著裂口線長度的應力變化，使得在分離期間沿著裂口線幾乎沒有應力變化。根據一或多個實施例，「最小化應力變化」代表沿著裂口線長度的應力變化小於25%的應力變化、小於20%的應力變化、小於15%的應力變化、小於10%的應力變化或小於5%的應力變化。
垂直度代表玻璃片的第一主要表面12與分離後的玻璃片邊緣之間的角度。當由裂口桿204所施加的力量在裂口桿的第一端206與第二端208之間為不均勻時，造成由玻璃片第一端21至玻璃片第二端23的不均勻力量分布，而在裂口線處破裂玻璃片10之後在邊緣與第一主要表面之間的角度將具有非常小的變化或沒有變化，舉例來說，90°+/- 2°、 90°+/-1°或90°+/-0.5°或更小。然而，以下進一步討論的建模數據指出當裂口桿204與玻璃片的第二主要表面14之間沒有墊時，沿著玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間的長度L具有較大的垂直度變化，在某些情況下，沿著玻璃片長度為90°+/- 8°。
根據本發明的一或多個實施例，第1、2A、3與4圖中所示之設備100進一步包含夾桿120，夾桿120位於支軸102的第二側105上且配置夾桿120以施加力量（以箭頭130表示）於玻璃片10的第二主要表面14上。如第1與2A圖所示，裂口桿104具有裂口桿墊材料107，而夾桿120具有夾桿墊121。配置裂口桿墊材料107與夾桿墊121，使得當裂口桿104施加力量於玻璃片10的第二主要表面14上以將玻璃片分離為兩片時，合併位移在不均勻性111（顯示於第2B圖中，以箭頭表示）的一至三倍範圍中。如在此所使用，夾桿墊121與裂口桿墊材料107的位移代表當施加力量於夾桿120上（以箭頭130表示）以及施加力量於裂口桿104上時（以箭頭110表示），每一個夾桿墊121與裂口桿墊材料107壓縮的距離。以下將進一步討論之。
在一或多個實施例中，裂口桿104可表示為「細長裂口桿」，代表裂口桿的長度至少等於玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間的玻璃片長度L，如上所討論。裂口桿104具有裂口桿接觸表面113，沿著裂口桿104的長度延伸。在一或多個實施例中，裂口桿墊材料107提供裂口桿接觸表面113，且，如圖式中所示，裂口桿墊材料107接觸玻璃片。在一或多個實施例中，配置裂口桿接觸表面113，以沿著裂口線長度施加力量在裂口線的第一側103上的與裂口線16間隔開的玻璃片10的第二主要表面14上，以使玻璃片沿著裂口線分離為兩片。夾桿120可在此表示為「細長夾桿」，且夾桿具有夾桿墊121。夾桿120具有夾桿接觸表面123，配置夾桿接觸表面123以接觸或直接碰觸相對於裂口線16的第一側103的裂口線16的第二側105上的第二主要表面14處之玻璃片10，以當裂口桿接觸玻璃片時，施加抵消力量。抵消力量抵消由裂口桿104所施加的力量，並在玻璃片10沿著裂口線16破裂的玻璃分離操作期間，將夾桿120牢固地固持在支軸102上。夾桿接觸表面123可為夾桿墊121的一部分，或者，在未顯示的實施例中，夾桿墊121可為中間構件，且夾桿墊可提供碰觸玻璃片10的第二主要表面14的夾桿接觸表面123。
在一或多個實施例中，裂口桿104（或細長裂口桿）具有剛性，配置以降低裂口桿104的彎曲，此將降低當玻璃片10沿著裂口線16分離為兩片時，沿著裂口線的長度L的應力變化。在一或多個實施例中，相較於具有較低剛性的裂口桿的設備，具有提高剛性的裂口桿104將降低裂口桿104的彎曲、降低不均勻性以及降低沿著裂口線的長度LB 的應力變化。可使用材料來提高剛性，以形成具有較高彈性模數的裂口桿。亦可藉由增加裂口桿高度來增加剛性。
在一或多個實施例中，相較於使用不具有墊的裂口桿及/或夾桿的製程或設備所獲得的沿著裂口線的應力變化，裂口桿墊材料107與夾桿墊121各自具有厚度與Shore A硬度值（如利用ASTM D2240所提供的硬度計所測量），以在玻璃片分離為兩片期間沿著玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間的裂口線16的長度L提供減少的應力變化。如下列進一步所示，當沒有提供裂口墊時，在使用不具有墊的細長裂口桿與不具有夾桿墊的夾桿將玻璃片分離為兩片期間，沿著玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間的裂口線存在相當大的應力變化。在第2A圖中，夾桿墊121的厚度表示為150，而裂口桿墊材料107厚度表示為152。在一或多個實施例中，相較於使用不具有墊的裂口桿的製程或設備所獲得的沿著裂口線的應力變化，特別設計裂口桿墊材料厚度152，以實質降低沿著玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間的裂口線的應力變化。在一或多個實施例中，相較於使用不具有墊的夾桿的製程或設備所獲得的沿著裂口線的應力變化，亦特別設計夾桿墊121的厚度150，以實質降低沿著玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間的裂口線的應力變化。
在一或多個實施例中，裂口桿墊材料107與夾桿墊121各自具有在10至65範圍中的Shore A硬度值，例如在10至65範圍中、例如在10至55、10至50、10至40、10至35、10至30、10至25、20至65、20至55、20至50、20至45、20至40、20至35、20至30、30至65、30至60、30至55、30至50、30至45或30至40範圍中。在一或多個實施例中，裂口桿墊材料107具有厚度152，且夾桿墊121各自具有在1mm至10mm範圍中的厚度152，例如，在5mm至10mm範圍中。墊厚度可在下列範圍中：1至10mm、1至9mm、1至8mm、1至7mm、1至6mm、1至5mm、1至4mm、1至3mm、1至2mm、2至10mm、2至9mm、2至8mm、2至7mm、2至6mm、2至5mm、2至4mm、2至3mm、3至10mm、3至9mm、3至8mm、3至7mm、3至6mm、3至5mm、3至4mm、4至10mm、4至9mm、4至8mm、4至7mm、4至6mm、4至5mm、5至9mm、5至8mm、5至7mm、5至6mm、6至10mm、6至9mm、6至8mm、7至10mm或7至9mm。可使用有限元素分析建模數據與實驗數據來確認最佳化的裂口桿墊材料厚度152數值與Shore A硬度值，以及夾桿墊121厚度150數值與Shore A硬度值，以在玻璃分離操作期間沿著裂口線16更平均地分配應力。
在一或多個實施例中，夾桿墊具有經選擇的Shore A硬度，使得裂口桿墊材料107位移的距離在等於或大於在玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間的裂口線相對端點之間的玻璃片位移的範圍中。在一或多個實施例中，相較於使用不具有墊的夾桿的製程或設備所獲得的沿著玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間的裂口線的應力變化，夾桿墊121提供位移，以更平均地分布沿著裂口線的應力並減少在玻璃片第一端21與玻璃片第二端23之間的應力變化。
現參照第3與4圖，顯示設備100的示例性實施例，設備100包含工作台形式的支軸102，以支撐玻璃片（未圖示）、具有裂口桿墊材料107的裂口桿104以及具有夾桿墊121的夾桿120。該設備可包含夾桿位置調整器160與裂口桿位置調整器162，可調整裂口桿104與夾桿120的每一者的位置。如第4圖所示，可將設備置於框架170上，而控制器180控制裂口桿104與夾桿120的運動。根據一或多個實施例，控制器180經由固線式或無線式連接與致動器（未圖示）連通，此可致動裂口桿104與夾桿120的移動，以啟動玻璃分離製程。根據一或多個實施例，可利用液壓力、氣動力、馬達或伺服馬達移動裂口桿104與夾桿。控制器180可為任何適合的組件，可控制裂口桿104與夾桿120的移動。例如，控制器180可為電腦，包含中央處理單元、記憶體、適合的電路與儲存器。根據一或多個實施例，控制器180可控制其他功能，例如負載與卸載將分離的玻璃基板。
第5圖顯示具有長度LB 、高度HB 與寬度WB 的裂口桿104的實施例，其中可藉由增加裂口桿的高度大小HB 來提高剛性。裂口桿104包含複數個切除部分109與強化區段117，可利用切除部分109與強化區段117的尺寸與間距來提供期望的裂口桿剛性與重量。可藉由增加高度HB 或使用具有較高剛性或彈性模數的材料來增加桿的剛性。
本發明的另一個態樣包含破裂玻璃片的方法，該方法包含：將玻璃片置於支軸上，該玻璃片具有第一主要表面與第二主要表面，在第一主要表面與第二主要表面之間界定0.5至2.5mm範圍中的厚度，且具有在第二主要表面上沿著玻璃片的長度延伸的裂口線，接著利用位於支軸的第一側上的裂口桿接觸表面施加力量在玻璃片的第二主要表面上，以將玻璃片分離為兩片。裂口桿具有第一端與第二端，在第一端與第二端之間界定裂口桿長度。該方法進一步包含利用位於支軸的第二側上的夾桿接觸表面施加力量在玻璃片的第二主要表面上，其中裂口桿接觸表面由墊材料所形成或包含墊材料，該墊材料具有厚度與硬度，使得當裂口桿加壓於第二主要表面以將玻璃片分離為兩片時，該墊材料壓縮一距離，該距離可減少沿著裂口線的應力變化。如在此進一步討論，不具有墊的裂口桿沿著裂口線的長度具有較大的應力變化。在特定方法實施例中，夾桿具有夾桿墊。在一或多個實施例中，裂口桿墊與夾桿墊各自具有在10至65範圍中的Shore A硬度，例如在10至55、10至50、10至40、10至35、10至30、10至25、20至65、20至55、20至50、20至45、20至40、20至35、20至30、30至65、30至60、30至55、30至50、30至45或30至40範圍中。在一或多個方法實施例中，裂口桿墊材料與夾桿墊各自具有在1mm至10mm範圍中的厚度，例如，在5mm至10mm範圍中。墊厚度可在下列範圍中：1至10mm、1至9mm、1至8mm、1至7mm、1至6mm、1至5mm、1至4mm、1至3mm、1至2mm、2至10mm、2至9mm、2至8mm、2至7mm、2至6mm、2至5mm、2至4mm、2至3mm、3至10mm、3至9mm、3至8mm、3至7mm、3至6mm、3至5mm、3至4mm、4至10mm、4至9mm、4至8mm、4至7mm、4至6mm、4至5mm、5至9mm、5至8mm、5至7mm、5至6mm、6至10mm、6至9mm、6至8mm、7至10mm或7至9mm。
本發明的另一個態樣包含破裂玻璃片的方法，該方法包含：將玻璃片置於支軸上，該玻璃片具有第一主要表面與第二主要表面，在第一主要表面與第二主要表面之間界定0.5至2.5mm範圍中的厚度，且具有在第二主要表面上沿著玻璃片的長度延伸的裂口線。該方法包含利用具有裂口桿接觸表面的裂口桿施加力量在支軸的第一側的玻璃片的第二主要表面上，以在裂口線處將玻璃片分離為兩片。裂口桿具有第一端與第二端，在第一端與第二端之間界定裂口桿長度。該方法進一步包含利用位於支軸的第二側上的夾桿接觸表面施加力量在玻璃片的第二主要表面上，使得當裂口桿加壓在第二主要表面上以將玻璃片分離為兩片時，該裂口桿彎曲，而使在相鄰裂口桿的第一端的玻璃片的第二主要表面上的力量不同於在相鄰裂口桿的第二端的玻璃片的第二主要表面上的力量，造成第一端與第二端之間的力量變動。該方法進一步包含：將裂口桿接觸表面加上墊材料，該墊材料具有厚度與硬度，使得墊材料壓縮一距離，而相較於使用不具有墊的裂口桿的製程或設備所獲得的第一端與第二端之間的應力變化，該距離可減少第一端與第二端之間的應力變化。在一或多個實施例中，裂口桿墊材料與夾桿墊材料各自具有在10至65範圍中的Shore A硬度，例如在10至55、10至50、10至40、10至35、10至30、10至25、20至65、20至55、20至50、20至45、20至40、20至35、20至30、30至65、30至60、30至55、30至50、30至45或30至40範圍中。在一或多個方法實施例中，裂口桿墊與夾桿墊各自具有在1mm至10mm範圍中的厚度，例如，在5mm至10mm範圍中。墊厚度可在下列範圍中：1至10mm、1至9mm、1至8mm、1至7mm、1至6mm、1至5mm、1至4mm、1至3mm、1至2mm、2至10mm、2至9mm、2至8mm、2至7mm、2至6mm、2至5mm、2至4mm、2至3mm、3至10mm、3至9mm、3至8mm、3至7mm、3至6mm、3至5mm、3至4mm、4至10mm、4至9mm、4至8mm、4至7mm、4至6mm、4至5mm、5至9mm、5至8mm、5至7mm、5至6mm、6至10mm、6至9mm、6至8mm、7至10mm或7至9mm。
根據本發明的一或多個實施例，使用由有限元素分析所獲得的建模數據來說明原理。通過建模可確定，相較於使用具有較低剛性的裂口桿或夾桿及/或不具有墊的裂口桿及/或夾桿的製程或設備所獲得的沿著裂口線長度的應力變化，調整裂口桿及/或夾桿的剛性，以及在一些實施例中，添加裂口桿墊至裂口桿及/或夾桿墊可降低沿著裂口線長度的應力變化並改善形成在裂口線處的邊緣垂直度。在一或多個實施例中，當分離而不研磨或拋光邊緣時，沿著已在裂口線分離的玻璃片邊緣的整體長度的垂直度確定為90°+/-3°、90°+/-2.5°、90°+/-2°、90°+/-1.5°、90°+/-1°、90°+/-0.9°、90°+/-0.8°、90°+/-0.7°、90°+/-0.7°、90°+/-0.6°、90°+/-0.5°、90°+/-0.9°、90°+/-0.3°或90°+/-0.2°。確定提供裂口桿墊，以及在一些實施例中，提供夾桿墊，可補償設備失準並在沿著裂口線的裂縫起始之前產生均勻的預載應力。建模數據亦指出，提高裂口桿剛性與夾桿剛性，以及根據一或多個實施例，提供裂口桿墊與夾桿墊可改善邊緣垂直度且降低產量損失，該產量損失歸因於當沿著裂口線的應力變化時所產生的邊緣品質缺失。建模亦指出，添加墊至剛性不足的裂口桿及/或夾桿對於沿著裂口線提供均勻應力並無明顯的改善。建模亦指出，相較於具有較低剛性且不具有墊的裂口桿及/或夾桿，較高裂口桿剛性與墊所提供的適量柔量，例如，10mm的30 Shore A硬度（由ASTM D2240所提供的硬度計所測量）的墊材料，可顯著降低由失準與裂口桿及/或夾桿的不足剛性所造成的沿著裂口線長度的應力變化。
因此，根據本發明的一或多個實施例，提高裂口桿與夾桿剛性的至少一者確保沿著裂口線的整體長度L施加更均勻的應力，而不使裂口桿在橫跨裂口桿長度上變形超過0.1mm。在一或多個實施例中，在與玻璃片的交界處於裂口桿上的墊材料及/或在與玻璃片的交界處於夾桿上的墊材料補償一或多個彎曲機械對準誤差與玻璃形狀誤差。墊材料的適合非限制性實例包含：矽氧樹脂（silicones）、聚氨酯（polyurethanes）與天然橡膠材料。
建模指出，具有在此所示之Shore A硬度數值範圍的墊材料提供順應材料，該順應材料藉由吸收與玻璃接觸的機械元件中的輕微失準並產生更均勻的預載應力來降低精密機械公差的需求。對於第6至9圖中所示之建模實驗與數據，選擇約20MPa的指標拉伸應力作為裂縫起始與傳播的指標。裂縫起始指標的實際拉伸應力可藉由實驗確認並可取決於裂口深度與玻璃組成。在一或多個實施例中，裂縫應在片的一端起始並傳播至另一端。參照第2A圖，裂口線16至支軸102的距離d3、夾桿120至支軸102的距離d1以及裂口桿104至支軸的距離d2應在下列範圍中： d1=10mm至150mm d2=10mm至300mm d3=-2mm至5mm 在一或多個實施例中，夾桿至裂口線的距離應幾乎等於裂口線與裂口桿之間的距離，使得d2應為d1的兩倍。
在以下討論關於第6至9圖的建模數據中，由彎曲與對準所造成的總不均勻性小於當在裂口線處達到20MPa的指標應力時的玻璃偏差距離。可確認在1至10mm範圍中的墊厚度的約10至65 Shore A範圍的裂口桿與夾桿墊硬度，以實現壓縮，該壓縮為裂口桿與玻璃片的第二主要表面之間的彎曲/表面拋光/對準變化距離的二至三倍。在此的有限元素建模係基於通過計算所得出的指標，且裂口桿剛性、夾桿剛性、墊厚度與墊硬度以及玻璃偏差係由限制條件d1與d2所得出。
在第6至9圖中，當裂口桿具有0.090mm的失準時，緊壓夾桿與裂口桿上的30 Shore A墊，在裂口桿上為5與10mm厚度。作為建模數據的一般原理，當裂口線具有約20MPa的施加指標應力時，由裂口桿彎曲與設備對準變化所造成的不均勻性合併應小於玻璃偏差。在第6至8圖中，當裂口線經歷約20MPa的力量時，建模數據基於由設備失準以及約0.1mm的玻璃偏差所造成的0.090mm的不均勻性。代表墊位移的建模應在由裂口桿彎曲及/或失準（如第2B圖中所說明）兩者所造成的不均勻性的一至三倍範圍中，以將墊壓縮調節為沿著裂口桿表面的力量變化性，相較於裂口桿上未使用墊的製程或設備，此降低沿著裂口線的應力變化性。在第6至9圖的建模實例中，相較於0.1mm的玻璃位移，根據墊厚度該墊位移0.120至0.230的平均值。第6圖顯示具有0.090mm不均勻性的裂口桿模型，該不均勻性歸因於在裂口桿104或夾桿120上沒有墊所造成的傾斜。由參考圖例的應力分布可得知，應力沿著玻璃片10的長度L是不均勻的。第7圖顯示具有裂口桿墊材料107的裂口桿104與具有夾桿墊121的夾桿120，均為10mm厚與30 Shore A硬度。相較於第6圖，沿著玻璃片10的長度L的應力輪廓是較均勻的。
第8圖顯示各種情況的建模數據。基線代表分離期間在裂口線處沿著玻璃長度的20MPa指標應力的理想條件。0.15 theta z代表歸因於0.15mm傾斜的裂口桿不均勻性，且沿著裂口線的應力是不均勻的，類似於代表0.09mm傾斜的0.09mm theta z曲線，均顯示沿著玻璃片長度的高應力變化性。如第8圖所示，具有5mm的30 Shore A墊的0.09mm傾斜改善沿著裂口線的應力變化性，具有5mm的30 Shore A墊的0.03mm傾斜改善沿著玻璃片長度的應力變化性，而具有10mm厚的30 Shore A墊的0.09mm傾斜具有較佳結果，且具有30 Shore A硬度的10mm厚的墊的0.03mm傾斜具有最低變化性。因此，顯示在裂口桿上的墊，且在一些實施例中，在夾桿上的墊可大幅改善沿著玻璃片的裂口線的應力變化性，藉由施加力量在具有裂口線且以支軸支撐在相對側的基板的一側上來分離玻璃片。
參照第9圖，對各種配置進行建模以預測在使用夾桿與裂口桿位置範圍的850N負載與2500N負載下的裂口桿偏差（或彎曲）。第9圖中的建模數據基於沒有傾斜的桿，且該數據僅考慮桿的彎曲。在第9圖中，例子1為具有低剛性的桿，且桿的寬度/高度/長度尺寸為40mm X 40mm X 2030mm、例子2為具有低剛性的桿且寬度/高度/長度尺寸為40mm X 40mm X 1860mm、例子3為具有低剛性的桿且寬度/高度/長度尺寸為40mm X 80mm X 1860mm、例子4為具有高剛性的桿，類似於第5圖中所示的其中一者，長度為1860mm以及例子5為高剛性的桿，類似於第5圖中所示的其中一者，長度為2330mm，例子1至3為低剛性裂口桿且具有最高裂口桿偏差，該裂口桿偏差歸因於該些桿的低剛性所造成的彎曲。具有與例子2類似的高度與寬度尺寸的例子1具有較高偏差，該偏差歸因於由較長的桿所造成的彎曲。具有比例子2高的裂口桿高度的例子3具有改良剛性與較低偏差，該偏差歸因於彎曲。使用高剛性裂口桿的例子4與5具有較低偏差，該偏差歸因於彎曲，由於例子5的裂口桿具有較長長度，故例子5具有比例子4高的偏差。
在一或多個在此所描述的方法與設備實施例中，玻璃片為光導板，拋光邊緣為光源注入邊緣，可在小於12.8度半高全寬（FWHM）的角度中散射光穿透。在一或多個方法實施例中，其中玻璃片為光導板，拋光邊緣在450nm波長處具有至少95%的光穿透。
在一或多個方法實施例中，玻璃片為光導板且光導板包含50莫耳%至80莫耳%範圍中的SiO2 、0莫耳%至20莫耳%範圍中的Al2 O3 以及0莫耳%至25莫耳%範圍中的B2 O3 ，且包含以重量計小於50ppm的鐵（Fe）濃度。
第10圖說明光導板的示例性實施例，該光導板可由本發明方法與設備製得，具有包含玻璃片的典型光導板的形狀與結構，該玻璃片具有第一面610以及與第一面相對的第二面，第一面610可為正面，而第二面可為背面。第一面與第二面具有高度H與寬度W。在一或多個實施例中，第一面及/或第二面具有小於0.6nm的平均粗糙度（Ra ）。
玻璃片600具有厚度T，介於正面與背面之間，其中厚度形成四個邊緣。玻璃片厚度通常小於正面與背面的高度以及寬度。在各種實施例中，光導板的厚度小於正面及/或背面的高度的1.5%。在一或多個實施例中，厚度T可為約3mm、約2.5mm、約2mm、約1.9mm、約1.8mm、約1.7mm、約1.6mm、約1.5mm、約1.4mm、約1.3mm、約1.2mm、約1.1mm、約1mm、約0.9mm、約0.8mm、約0.7mm、約0.6mm、約0.5mm、約0.4mm或約0.3mm。配置且設計光導板的高度、寬度與厚度以作為前述LCD背光應用中的LGP。
參照第11圖，第一邊緣630為光源注入邊緣，接收由諸如發光二極體（LED）所提供的光。在一些實施例中，光源注入邊緣在小於12.8度半高全寬（FWHM）的角度中散射光穿透。可由研磨與拋光第一邊緣630來獲得光源注入邊緣。
玻璃片進一步包含第二邊緣640與第三邊緣660，第二邊緣640與相鄰第一邊緣630，而第三邊緣660與第二邊緣640相對且相鄰第一邊緣630，其中第二邊緣640及/或第三邊緣660在小於12.8度FWHM的角度中散射光反射。第二邊緣640及/或第三邊緣660可具有小於6.4度的反射擴散角。玻璃片包含第四邊緣650，相對於第一邊緣630。
根據一或多個實施例，由於兩個原因，LED耦接與全內反射（在兩個邊緣處的TIR），LGP的四個邊緣中的三個具有鏡面拋光表面。根據一或多個實施例，以及如第11圖中所說明，注入第一邊緣630的光可入射在相鄰注入邊緣的第二邊緣640上與相鄰注入邊緣的第三邊緣660上，其中第二邊緣640相對於第三邊緣660。在沒有以氫氟酸進行蝕刻及/或漿體拋光邊緣的情況下，第二邊緣與第三邊緣在邊緣處亦可具有小於0.5μm、0.4μm、0.3μm或0.2μm的低平均粗糙度，使得入射光由相鄰第一邊緣的兩個邊緣進行全內反射（TIR）。
可對在此揭露的材料、方法與物件實施各種修飾例與變化例。考量說明書內容將輕易得知在此揭露的材料、方法與物件的其他態樣，並實施在此揭露的材料、方法與物件。意圖將說明書與實例視為示例性。在此技術領域中具有通常知識者可輕易實施各種修飾例與變化例，而不偏離本發明的精神或範疇。
10‧‧‧玻璃片
12‧‧‧第一主要表面
14‧‧‧第二主要表面
16‧‧‧裂口線
17‧‧‧破裂部分
21‧‧‧玻璃片第一端
23‧‧‧玻璃片第二端
90‧‧‧工作台
100‧‧‧設備
102‧‧‧支軸
103‧‧‧第一側
104‧‧‧裂口桿
105‧‧‧第二側
106‧‧‧第一端
107‧‧‧裂口桿墊材料
108‧‧‧第二端
109‧‧‧切除部分
110‧‧‧箭頭
111‧‧‧不均勻性
113‧‧‧裂口桿接觸表面
117‧‧‧強化區段
120‧‧‧夾桿
121‧‧‧夾桿墊
123‧‧‧夾桿接觸表面
130‧‧‧箭頭
150‧‧‧厚度
151‧‧‧偏差距離
152‧‧‧厚度
160‧‧‧夾桿位置調整器
162‧‧‧裂口桿位置調整器
170‧‧‧框架
180‧‧‧控制器
204‧‧‧裂口桿
206‧‧‧第一端
208‧‧‧第二端
600‧‧‧玻璃片
610‧‧‧第一面
630‧‧‧第一邊緣
640‧‧‧第二邊緣
650‧‧‧第四邊緣
660‧‧‧第三邊緣
d‧‧‧距離
d1‧‧‧距離
d2‧‧‧距離
d3‧‧‧距離
L‧‧‧長度
t‧‧‧厚度
LB‧‧‧長度
HB‧‧‧高度
WB‧‧‧寬度
併入且構成本說明書一部分的後附圖式說明下述的一些態樣。
第1圖為根據實施例用於分離玻璃片的設備透視圖；
第2A圖為第1圖所示設備的側視圖；
第2B圖為第1圖與第2A圖的設備端視圖，顯示不具有墊的裂口桿；
第3圖為根據實施例用於分離玻璃片的設備側面透視圖；
第4圖為第3圖所示設備的部分透視圖。
第5圖為可根據實施例使用的裂口桿透視圖；
第6圖為玻璃片上的應力變化表示圖，該玻璃片正受到來自裂口桿與夾桿的力量，其中在裂口桿或夾桿上沒有墊；
第7圖為玻璃片上的應力變化表示圖，該玻璃片正受到來自裂口桿與夾桿的力量，其中在裂口桿或夾桿上沒有墊；
第8圖為根據一或多個實施例顯示數據的圖表，該數據代表各種建模情境中沿著裂口線的應力；
第9圖為根據一或多個實施例顯示數據的圖表，該數據代表就各種情境彎曲的裂口桿；
第10圖說明光導板的示例性實施例；以及
第11圖說明在玻璃LGP的兩個相鄰邊緣處的光全內反射。
國內寄存資訊 (請依寄存機構、日期、號碼順序註記) 無
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Claims (27)

  1. 一種配置以分離一玻璃片的設備，該玻璃片包含一第一主要表面與一第二主要表面，在該第一主要表面與該第二主要表面之間界定在0.5至2.5mm範圍中的一厚度，且該玻璃片具有一裂口線，該裂口線沿著該玻璃片的一長度在該第二主要表面上延伸，該設備包含： 一支軸，配置該支軸以當放置該玻璃片於該支軸上時，在該第一主要表面上且沿著該玻璃片的該長度支撐該玻璃片；一裂口桿，包含一第一端與一第二端，在該第一端與該第二端之間界定一裂口桿長度，以及沿著該裂口桿長度延伸的一接觸表面，配置該裂口桿接觸表面以在該裂口線的一第一側上並沿著該裂口線的長度施加力量在與該裂口線間隔開的該玻璃片的該第二主要表面上，而使該玻璃片沿著該裂口線分離為兩片，當該玻璃片沿著該裂口線分離為兩片時，該裂口桿包含沿著該裂口桿長度並相鄰該裂口桿接觸表面的一裂口桿墊；以及一細長夾桿，包含一夾桿長度與一夾桿墊，配置該夾桿墊以接觸在相對於該裂口線的該第一側的該裂口線的一第二側上的該玻璃片，以當該裂口桿接觸表面接觸該玻璃片時施加一抵消力量。
  2. 如請求項1所述之設備，其中該裂口桿具有一剛性，當該玻璃片沿著該裂口線分離為兩片時，該剛性足以最小化該裂口桿的彎曲以及最小化沿著該玻璃片的該裂口線的該長度的應力變化。
  3. 如請求項1所述之設備，其中相較於在該玻璃片分離為兩片期間使用不具有一墊的一裂口桿與不具有一夾桿墊的一夾桿的沿著該裂口線的一應力變化，該裂口桿墊與該夾桿墊各自具有一厚度與一Shore A硬度值，以在該玻璃片分離為兩片期間提供沿著該裂口線的一減少的應力變化。
  4. 如請求項1所述之設備，其中該裂口桿墊與該夾桿墊各自具有10至65範圍中的一Shore A硬度值。
  5. 如請求項4所述之設備，其中該裂口桿墊與該夾桿墊各自具有1mm至10mm範圍中的一厚度。
  6. 如請求項5所述之設備，其中該裂口桿墊與該夾桿墊各自具有5mm至10mm範圍中的一厚度。
  7. 如請求項6所述之設備，其中該裂口桿墊與該夾桿墊各自具有20至35範圍中的一Shore A硬度值。
  8. 如請求項1所述之設備，其中該裂口桿墊與該夾桿墊具有一硬度值，使得該裂口桿墊位移一距離，該距離在等於或大於在該裂口線的相對端點之間的該玻璃片的一位移的範圍中。
  9. 如請求項1所述之設備，其中配置該設備以破裂一玻璃片，產生具有一垂直度變化的一垂直邊緣，該垂直度變化沿著該邊緣的一整個長度為小於2度的一絕對值。
  10. 如請求項1所述之設備，其中配置該設備以破裂一玻璃片，產生具有一垂直度變化的一垂直邊緣，該垂直度變化沿著該邊緣的一整個長度為小於0.5度的一絕對值。
  11. 一種配置以分離一玻璃片的設備，該玻璃片包含一第一主要表面與一第二主要表面，在該第一主要表面與該第二主要表面之間界定在0.5至2.5mm範圍中的一厚度，且該玻璃片具有一裂口線，該裂口線沿著該玻璃片的一長度在該第二主要表面上延伸，該設備包含： 　一支軸，配置該支軸以支撐該玻璃片於該第一主要表面上； 　一裂口桿，包含一第一端與一第二端，在該第一端與該第二端之間界定一裂口桿長度，並將該裂口桿設置於該支軸的一第一側並配置該裂口桿施加一力量在該玻璃片的該第二主要表面上，以將該玻璃片分離為兩片；以及 　一夾桿，位於該支軸的第二側上，且配置該夾桿以施加一力量在該玻璃片的該第二主要表面上，該裂口桿具有一裂口桿墊且該夾桿包含一夾桿墊。
  12. 如請求項11所述之設備，其中該裂口桿墊與該夾桿墊各自具有10至65範圍中的一Shore A硬度。
  13. 如請求項12所述之設備，其中該裂口桿墊與該夾桿墊各自具有1mm至10mm範圍中的一厚度。
  14. 如請求項13所述之設備，其中該裂口桿墊與該夾桿墊各自具有5mm至10mm範圍中的一厚度。
  15. 如請求項14所述之設備，其中該裂口桿墊與該夾桿墊各自具有20至35範圍中的一Shore A硬度值。
  16. 一種破裂一玻璃片的方法，該方法包含： 　將一玻璃片置於一支軸上，該玻璃片具有一第一主要表面與一第二主要表面，在該第一主要表面與該第二主要表面之間界定0.5至2.5mm範圍中的一厚度，且該玻璃片具有沿著該玻璃片的一長度在該第二主要表面上延伸的一裂口線； 　利用一裂口桿接觸表面施加一力量在該支軸的一第一側上的該玻璃片的該第二主要表面上，以在該裂口線處將該玻璃片分離為兩片，該裂口桿接觸表面具有一第一端與一第二端，在該第一端與該第二端之間界定一裂口桿長度；以及 　利用位於該支軸的一第二側上的一夾桿接觸表面施加一力量在該玻璃片的該第二主要表面上，其中該裂口桿接觸表面包含一裂口墊材料，具有一厚度和一硬度，使得當該裂口桿加壓於該第二主要表面以將該玻璃片分離為兩片時，該裂口墊材料壓縮一距離，相較於在該裂口桿上沒有墊材料時的沿著該裂口線的應力變化，該距離可減少沿著該裂口線的應力變化。
  17. 如請求項16所述之方法，其中該夾桿包含一夾桿墊，該夾桿墊提供該夾桿接觸表面。
  18. 如請求項17所述之方法，其中該裂口桿墊材料與該夾桿墊各自具有10至65範圍中的一Shore A硬度。
  19. 如請求項18所述之方法，其中該裂口桿墊材料與該夾桿墊各自具有1mm至10mm範圍中的一厚度。
  20. 如請求項19所述之方法，其中該裂口桿墊材料與該夾桿墊各自具有5mm至10mm範圍中的一厚度。
  21. 如請求項19所述之方法，其中該裂口桿墊材料與該夾桿墊各自具有20至35範圍中的一Shore A硬度。
  22. 一種破裂一玻璃片的方法，該方法包含： 　將一玻璃片置於一支軸上，該玻璃片具有一第一主要表面與一第二主要表面，在該第一主要表面與該第二主要表面之間界定0.5至2.5mm範圍中的一厚度，且該玻璃片具有沿著該玻璃片的一長度在該第二主要表面上延伸的一裂口線； 　利用位於該支軸的一第一側上的一裂口桿接觸表面施加一力量在該玻璃片的該第二主要表面上，以將該玻璃片分離為兩片，該裂口桿具有一第一端與一第二端，在該第一端與該第二端之間界定一裂口桿長度；以及 　利用位於該支軸的一第二側上的一夾桿接觸表面施加一力量在該玻璃片的該第二主要表面上，使得當該裂口桿加壓於該第二主要表面以將該玻璃片分離為兩片時，該裂口桿彎曲，使得在相鄰該裂口桿的該第一端的該玻璃片的該第二主要表面上的一力量不同於在相鄰該裂口桿的該第二端的該玻璃片的該第二主要表面上的一力量，造成該第一端與該第二端之間的一力量變動，該方法進一步包含：將該裂口桿接觸表面加上一墊材料，該墊材料具有一厚度與一硬度，使得該墊材料壓縮一距離，而相較於在該裂口桿接觸表面上沒有使用墊材料的一製程，可減少該第一端與第二端之間的該力量變動。
  23. 如請求項22所述之方法，其中該夾桿包含一夾桿墊。
  24. 如請求項23所述之方法，其中該墊材料與該夾桿墊各自具有10至65範圍中的一Shore A硬度。
  25. 如請求項24所述之方法，其中該墊材料與該夾桿墊各自具有1mm至10mm範圍中的一厚度。
  26. 如請求項25所述之方法，其中該墊材料與該夾桿墊各自具有5mm至10mm範圍中的一厚度。
  27. 如請求項26所述之方法，其中該墊材料與該夾桿墊各自具有20至35範圍中的一Shore A硬度。
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