TW201605644A - 導光板用之玻璃板 - Google Patents

Abstract

本發明之導光板用之玻璃板係具有第1玻璃層、與上述第1玻璃層為相反側之第2玻璃層、及作為形成於上述第1玻璃層與上述第2玻璃層之間之中間玻璃層之第3玻璃層，而於板厚方向具有3層構造者，並且於將上述第1玻璃層之厚度設為t1B1，將上述第2玻璃層之厚度設為t1B2，將上述第3玻璃層之厚度設為t1C，將上述第1玻璃層之折射率設為n1B1，將上述第2玻璃層之折射率設為n1B2，將上述第3玻璃層之折射率設為n1C之情形時，滿足t1C/(t1B1+t1B2+t1C)<0.03...(1)、n1C>n1B1...(2)、n1C>n1B2...(3)。

Description

導光板用之玻璃板

本發明係關於一種液晶顯示裝置中所使用之導光板用之玻璃板。

液晶顯示裝置具備液晶面板、作為與液晶面板對向之導光板之玻璃板、及介隔玻璃板對液晶面板照射光之光源(例如參照專利文獻1)。來自光源之光自玻璃板之端面進入至內部，重複表面反射而擴散至整個內部，且自玻璃板之與液晶面板之對向面射出，而均勻地對液晶面板進行照射。

[先前技術文獻] [專利文獻]

專利文獻1：日本專利特開2004-252383號公報

作為玻璃板之成形方法，可使用熔融法、浮式法等。又，存在成形後實施化學強化處理之情形。

於藉由熔融法成形之情形時、或於藉由浮式法成形後經化學強化之情形時，玻璃板於板厚方向具有3層構造。

又，於藉由熔融法成形後經化學強化之情形時，玻璃板於板厚方向具有5層構造。

先前，來自3層構造或5層構造之導光板之光的亮度較低。

本發明係鑒於上述課題而成者，其主要目的在於提供一種改善來 自導光板之光之亮度的導光板用之玻璃板。

為了解決上述課題，根據本發明之一態樣，提供如下導光板用之玻璃板，其係具有第1玻璃層、與上述第1玻璃層為相反側之第2玻璃層、及作為形成於上述第1玻璃層與上述第2玻璃層之間之中間玻璃層之第3玻璃層，而於板厚方向具有3層構造者，並且於將上述第1玻璃層之厚度設為t_1B1，將上述第2玻璃層之厚度設為t_1B2，將上述第3玻璃層之厚度設為t_1C，將上述第1玻璃層之折射率設為n_1B1，將上述第2玻璃層之折射率設為n_1B2，將上述第3玻璃層之折射率設為n_1C之情形時，滿足t_1C/(t_1B1+t_1B2+t_1C)<0.03 (1)

n_1C>n_1B1 (2)

n_1C>n_1B2 (3)。

根據本發明之一態樣，提供一種改善來自導光板之光之亮度的導光板用之玻璃板。

10‧‧‧液晶面板

11‧‧‧顯示面(前表面)

13‧‧‧與顯示面(前表面)11相反之側之面(後表面)

20‧‧‧導光板用之玻璃板

20A‧‧‧玻璃板

20B‧‧‧玻璃板

20C‧‧‧玻璃板

21‧‧‧玻璃板20之前表面

21A‧‧‧前表面

21B‧‧‧前表面

21C‧‧‧前表面

22‧‧‧第1玻璃層

22B‧‧‧第1玻璃層

23‧‧‧玻璃板20之後表面

23A‧‧‧後表面

23B‧‧‧後表面

23C‧‧‧後表面

24‧‧‧第2玻璃層

24B‧‧‧第2玻璃層

25‧‧‧中間玻璃層

25B‧‧‧中間玻璃層

26‧‧‧玻璃板20之端面

26A‧‧‧端面

27A‧‧‧端面

28A‧‧‧側面

29A‧‧‧側面

30‧‧‧光源

30A‧‧‧面光源

31A‧‧‧光反射面

40‧‧‧點

41C‧‧‧第1玻璃層

42C‧‧‧第2玻璃層

43C‧‧‧第3玻璃層

44C‧‧‧第4玻璃層

45C‧‧‧第5玻璃層

50‧‧‧槽狀構件

51‧‧‧側面

52‧‧‧側面

53‧‧‧下端

55‧‧‧熔融玻璃

60‧‧‧浴槽

61‧‧‧熔融金屬

65‧‧‧熔融玻璃

I‧‧‧強度

n_1B1‧‧‧第1玻璃層之折射率

n_1B2‧‧‧第2玻璃層之折射率

n_1C‧‧‧第3玻璃層之折射率

n_2B‧‧‧中間玻璃層25B之折射率

n_2E1‧‧‧第1玻璃層22B之折射率

n_2E2‧‧‧第2玻璃層24B之折射率

L/L0‧‧‧亮度比

T‧‧‧內部透射率

t_1B1‧‧‧第1玻璃層之厚度

t_1B2‧‧‧第2玻璃層之厚度

t_1C‧‧‧第3玻璃層之厚度

t_2B‧‧‧中間玻璃層25B之厚度

t_2E1‧‧‧第1玻璃層22B之厚度

t_2E2‧‧‧第2玻璃層24B之厚度

t_3B1‧‧‧第2玻璃層42C之厚度

t_3B2‧‧‧第4玻璃層44C之厚度

t_3C‧‧‧第3玻璃層43C之厚度

t_3E1‧‧‧第1玻璃層41C之厚度

t_3E2‧‧‧第5玻璃層45C之厚度

Λ‧‧‧波長

圖1係表示本發明之一實施形態之液晶顯示裝置之圖。

圖2係表示包含藍色LED(Light Emitting Diode，發光二極體)與黃色螢光體之白色LED之光譜的一例之圖。

圖3係表示包含藍色LED與綠螢光體及紅色螢光體之白色LED之光譜的一例之圖。

圖4係作為本發明之一實施形態之導光板用之玻璃板的成形方法之熔融法之說明圖。

圖5係表示本發明之一實施形態之導光板用之玻璃板的構造之 圖。

圖6係表示模擬分析之模型之一例之圖。

圖7係表示模擬分析中所使用之透射光譜之一例之圖。

圖8係於第1玻璃層之厚度與第2玻璃層之厚度相等之情形時，表示第3玻璃層之厚度相對於玻璃板之板厚之比率與來自玻璃板之光之亮度比之關係的一例之圖。

圖9係於第1玻璃層之折射率與第2玻璃層之折射率相等之情形時，表示第1玻璃層與第3玻璃層之折射率差與來自玻璃板之光之亮度比之關係的一例之圖。

圖10係作為第1變化例之玻璃板之成形方法的浮式法之說明圖。

圖11係表示第1變化例之玻璃板之構造之圖。

圖12係於第1玻璃層之厚度與第2玻璃層之厚度相等之情形時，表示第1玻璃層之厚度相對於玻璃板之板厚之比率與來自玻璃板之光之亮度比之關係的一例之圖。

圖13係於第1玻璃層之折射率與第2玻璃層之折射率相等之情形時，表示第1玻璃層與第3玻璃層之折射率差與來自玻璃板之光之亮度比之關係的一例之圖。

圖14係表示第2變化例之玻璃板之構造之圖。

圖15係於第1玻璃層之厚度與第5玻璃層之厚度相等，且第2玻璃層之厚度與第4玻璃層之厚度相等之情形時，表示第1玻璃層之厚度相對於玻璃板之板厚之比率與來自玻璃板之光之亮度比之關係的一例之圖。

以下，參照圖式對用於實施本發明之形態進行說明。於各圖式中，對同一或對應之構成賦予同一或對應之符號並省略說明。於本說明書中，表示數值範圍之「~」係指包含其前後之數值之範圍。

圖1係表示本發明之一實施形態之液晶顯示裝置之圖。液晶顯示裝置具備液晶面板10、作為與液晶面板10對向之導光板之玻璃板20、及介隔玻璃板20對液晶面板10照射光之光源30。再者，液晶面板10側為視認側。

液晶面板10例如包含陣列基板、彩色濾光片基板、及液晶層等。陣列基板包含基板、及形成於該基板上之主動元件(例如TFT(Thin Film Transistor，薄膜電晶體))等。彩色濾光片基板包含基板及形成於該基板上之彩色濾光片等。液晶層係於陣列基板與彩色濾光片基板之間形成。

玻璃板20係與液晶面板10對向。玻璃板20配設於液晶面板10之與視認側相反之側(以下，亦稱為後方)。液晶面板10之與顯示面(前表面)11相反之側之面(後表面)13與玻璃板20之前表面21係平行地配設。

於玻璃板20之後表面23，為了自導光板提取光而形成散射構造。作為散射構造，可於玻璃板20之後表面23形成點40或凹凸構造，亦可於玻璃板20之後表面23形成複數個透鏡。為了散射，點40亦可含有氣泡或粒子。

玻璃板20之後表面23係相對於玻璃板20之前表面21設為平行。

光源30對玻璃板20之端面26照射光。來自光源30之光自玻璃板20之端面26進入至內部，重複表面反射而擴散至整個內部，且自玻璃板20之與液晶面板10之對向面(前表面)21射出，而自後方均勻地對液晶面板10進行照射。於玻璃板20與液晶面板10之間可配設散射膜、亮度上升膜、反射型偏光膜、3D膜、偏光板等。於玻璃板20後方，可配設反射膜等。將光源30、玻璃板20、各種光學膜組合而稱為背光單元。

作為光源30，例如可使用白色LED。白色LED例如可包含藍色LED與接收來自藍色LED之光而發光之螢光體。作為螢光體，可列舉：YAG系、氧化物、鋁酸鹽、氮化物、氮氧化物、硫化物、氧硫化物、稀土 氧硫化物、鹵磷酸鹽及氯化物等。

例如白色LED可包含藍色LED與黃色螢光體。又，白色LED可包含藍色LED、綠螢光體、及紅色螢光體。來自後者之白色LED之光由於係將光之3原色混色而成者，故而演色性優異。

圖2係表示包含藍色LED與黃色螢光體之白色LED之光譜的一例之圖。圖3係表示包含藍色LED與綠螢光體及紅色螢光體之白色LED之光譜的一例之圖。於圖2~3中，橫軸為波長λ(nm)，縱軸為強度I。

圖4係作為本發明之一實施形態之導光板用之玻璃板的成形方法之熔融法之說明圖。圖5係表示本發明之一實施形態之導光板用之玻璃板的構造之圖。

如圖4所示，熔融法係使自槽狀構件50向左右兩側溢出之熔融玻璃55沿著槽狀構件50之左右兩側面51、52流下，並使之於槽狀構件50之左右兩側面51、52相交之下端53附近進行合流而成形為帶板狀。熔融玻璃55之與槽狀構件50之接觸面成為熔融玻璃55之接合面。於接合面附近，由自槽狀構件50溶出之成分形成異質層。

如圖5所示，藉由熔融法成形之玻璃板20於作為光出射面之前表面21與作為光散射面之後表面23之間，自前表面21側起，依序具有第1玻璃層22、中間玻璃層(第3玻璃層。以下相同)25、及第2玻璃層24，而於板厚方向具有3層構造。中間玻璃層25係於利用熔融法之成形時形成之異質層，且富含來自槽狀構件50之溶出成分。

本實施形態之玻璃板20滿足下述式(1)~(3)。

t_1C/(t_1B1+t_1B2+t_1C)<0.03 (1)

n_1C>n_1a1 (2)

n_1C>n_1B2 (3)

此處，t_1B1為第1玻璃層22之厚度，t_1B2為第2玻璃層24之厚度，t_1C為中間玻璃層25之厚度，n_1B1為第1玻璃層22之折射率，n_1B2為第2玻璃 層24之折射率，n_1C為中間玻璃層25之折射率。折射率為各層之平均值。於對各層之折射率進行比較之情形時，折射率能夠以氦之d射線(波長587.6nm)中之室溫下之折射率代表。各層之厚度係藉由光學顯微鏡、或下述利用EPMA(Electro Probe Micro Analyzer，電子微探分析儀)之氧化鋯等之組成分析之結果、或根據下述利用EPMA之組成分析算出之折射率之任一方法確定。最佳為藉由根據利用EPMA之組成分析算出之折射率確定，但亦可藉由光學顯微鏡確定。

玻璃板之厚度(t_1B1+t_1B2+t_1C)雖然不會影響導光板之亮度，但於0.2mm以上之情形時，剛性變得充分而較佳，且於小於5mm之情形時，玻璃成為適度之重量，又，亦適合藉由熔融法之成形，故而較佳。

於槽狀構件50之兩側面流下之熔融玻璃之流量大致相同，且第1玻璃層22之厚度t_1B1與第2玻璃層24之厚度t_1B2大致相同。再者，第1玻璃層22之厚度t_1B1與第2玻璃層24之厚度t_1B2亦可不同。

於槽狀構件50之兩側面流下之熔融玻璃55之組成等大致相同，且第1玻璃層22之折射率n_1B1與第2玻璃層24之折射率n_1B2大致相同。

中間玻璃層25係於成形時形成之異質層，且富含槽狀構件50之成分。槽狀構件50例如係以氧化鋯等形成。富含氧化鋯成分之中間玻璃層25之折射率n_1C大於第1玻璃層22之折射率n_1B1及第2玻璃層24之折射率n_1B2(n_1C>n_1B1，n_1C>n_1B2)。

中間玻璃層25之折射率n_1C係根據中間玻璃層25之組成、更詳細而言，與其基準組成之差異(莫耳%)而求出。中間玻璃層25之組成係藉由EPMA(Electron Probe Micro Analyzer)而進行測定。對每一成分，求出與上述基準組成之差異和表1所示之Appen之加成性因子(源文獻：A.A.Appen：玻璃之化學，日蘇通信社(1974)PP.318)之積。該等之積之和為中間玻璃層25之折射率與基準組成之玻璃的折射率之差。作為基準組成，可使用第1玻璃層22或第2玻璃層24之組成。再者，關於中間 玻璃層25之組成，可於中間玻璃層25之厚度方向，以均等之間隔測定複數點，並使用該等之平均值。可認為折射率之差異於可見光之所有波長中相同。

玻璃板20係藉由熔融法而成形者，於在板厚方向具有3層構造之情形時，詳細情況係於下文中進行說明，藉由滿足上述式(1)~(3)，而改善來自玻璃板20之光之亮度。

來自玻璃板20之光之亮度係藉由模擬分析而求出。該模擬分析使用光線追蹤軟體(Light Tools：Cyber Net System公司製造)。

圖6係表示模擬分析之模型之一例之圖。於該模型中，玻璃板20A與圖5所示之玻璃板20係相同地設為具有第1玻璃層22、第2玻璃層24 及中間玻璃層25之3層構造。對於該模型，係設為玻璃板20A之尺寸為10mm×600mm，玻璃板20A之厚度為2mm，但模擬結果之傾向並不取決於尺寸或厚度。

第1玻璃層22之厚度t_1B1與第2玻璃層24之厚度t_1B2係設為相同(t_1B1=t_1B2)，且第1玻璃層22之折射率n_1B1與第2玻璃層24之折射率n_1B2係設為相同(n_1B1=n_1B2)。又，關於第1玻璃層22與中間玻璃層25之界面、及第2玻璃層24與中間玻璃層25之界面，於模擬分析中，由於模型之單純化，故而折射率係不連續地變化。然而，由於實際之折射率係連續地變化，故而係設為不產生菲涅耳反射(Fresnel reflection)之面。

於與玻璃板20A之相互平行之端面26A、27A(大小2mm×10mm，距離600mm)中之一端面26A相隔1mm的位置設置與該端面26A平行之面光源30A。再者，即便未將光源設為面光源，而使複數個點光源並排，結果之傾向亦不變。

使用包含藍色LED、紅色螢光體及綠螢光體之白色LED之光譜作為面光源30A之光譜。自面光源30A入射至玻璃板20A之端面26A之光線之條數係設為25萬條。再者，即便使用其他種類之光源之光譜，結果之傾向亦不變。

玻璃板20之透射率係基於根據實測值而獲得之內部透射率(透射距離10mm)(參照圖7)與各光線之移動距離而算出。圖7係表示模擬分析中所使用之透射光譜(透射距離10mm)之一例之圖。於圖7中，橫軸為波長λ(nm)，縱軸為內部透射率T(%)。

玻璃板20A之表面之中，端面27A、左右兩側面28A、29A之光之反射率係假定於該等面貼附反射率98%之反射膠帶而設為98%。如此，為了自前表面21A均勻地提取光，而於後表面23A以六方晶格狀排列凸透鏡，該凸透鏡之大小係越遠離面光源30A而設定得越大。又，於與後表面23A相隔0.1mm之位置設置與後表面23A平行之光反射面 31A(反射率98%)。光反射面31A係使透射後表面23A之光朝向後表面23A反射。再者，光反射面31A相當於背光單元中之反射板。

表2及圖8係表示來自玻璃板20A之光之亮度比L/L0與中間玻璃層25之厚度相對於玻璃板20A之板厚之比率(t_1C/(t_1B1+t_1B2+t_1C))之關係的一例。來自玻璃板20A之光之亮度L此自前表面21A提取之各波長之光之平均亮度。亮度比L/L0係將於第1玻璃層22、第2玻璃層24及中間玻璃層25中折射率相同(n_1B1=n_1B2=n_1C)之情形時之亮度L0設為1進行標準化而得之值。第1玻璃層22與第2玻璃層24係設為具有相同之折射率、相同之厚度。第1玻璃層22之折射率n_1B1於可見光之所有波長中係設為1.520。關於中間玻璃層25之折射率n_1C，於可見光之所有波長中係設定為較第1玻璃層22之折射率n_1B1大0.015(n_1C-n_1B1=0.015)。再者，即便考慮折射率之分散，結果之傾向亦不變。

根據表2及圖8可知，若中間玻璃層25之厚度相對於玻璃板20A之板厚之比率(t_1C/(t_1B1+t_1B2+t_1C))未達0.03，則幾乎不會產生由3層構造所引起之亮度降低。中間玻璃層25之厚度相對於玻璃板20A之板厚之比率(t_1C/(t_1B1+t_1B2+t_1C))較佳為未達0.02，更佳為未達0.01。

中間玻璃層25之厚度相對於玻璃板20A之板厚之比率(t_1C/(t_1B1+t_1B2+t_1C))可藉由在槽狀構件50之兩側面流下之熔融玻璃55之流速或溫度進行調節。流速越大，來自槽狀構件50之溶出越少，中間玻璃層25之厚度之比率越降低。又，溫度越低，來自槽狀構件50之溶出越少，中間玻璃層25之厚度之比率越降低。

表3及圖9係表示來自玻璃板20A之光之亮度比L/L0與中間玻璃層25和第1玻璃層22之折射率差(n_1C-n_1B1)之關係的一例。此處，第1玻璃層22與第2玻璃層24係設為具有相同之折射率、相同之厚度。又，第1玻璃層22之折射率n_1B1於可見光之所有波長中係設為1.520。第1玻璃層22之折射率n_1B1與中間玻璃層25之折射率n_1C的差(n_1C-n_1B1)於可見光之所有波長中係設為表3所示之值。中間玻璃層25之厚度相對於玻璃板20A之板厚之比率(t_1C/(t_1B1+t_1B2+t_1C))係設為0.0025(一定)。

根據表3及圖9可知，若中間玻璃層25之折射率n_1C大於第1玻璃層22之折射率n_1B1或第2玻璃層24之折射率n_1B2，則幾乎不會產生由3層構造所引起之亮度降低。

中間玻璃層25之折射率n_1C可藉由槽狀構件50之材質等進行調節。於槽狀構件50係利用氧化鋯形成之情形時，中間玻璃層25與第1玻璃層22及第2玻璃層24相比更富含氧化鋯成分，具有高於第1玻璃層22及第2玻璃層24之折射率。

再者，關於來自玻璃板20A之光之亮度，亦可藉由使第1玻璃層22與中間玻璃層25之界面的剖面形狀或第2玻璃層24與中間玻璃層25之界面的剖面形狀形成為具有起伏之面而加以改善。於該等界面為平行平面之情形時，向該等界面之入射角為全反射角以上之光被封入至中間玻璃層25中。另一方面，只要該等界面之剖面形狀為具有起伏之面，則光於重複界面上之反射中通過界面，而可抑制光之封入。再者，起伏之週期或振幅可為一定，亦可不為一定。作為使界面之剖面形狀形成為具有起伏之面之方法，例如可列舉：於槽狀構件50之兩側面流下之熔融玻璃55之溫度差之變動、槽狀構件50之振動等。於下述第1變化例中，為了防止光之封入，可使界面之剖面形狀形成為波狀。再者，作為於下述第1變化例中使界面之剖面形狀形成為具有起伏之面之方法，例如可列舉藉由使玻璃與水分接觸而使包含鈣之結晶部分地析出後進行化學強化處理之方法等。於下述第2變化例中相同。

圖10係作為第1變化例之玻璃板之成形方法的浮式法之說明圖。圖11係表示第1變化例之玻璃板之構造之圖。

如圖10所示，浮式法係藉由使連續地供給至浴槽60內之熔融金屬(例如熔融錫)61上的熔融玻璃65於熔融金屬61上流動而成形為帶板狀。成形後，進行化學強化處理而獲得玻璃板20B。化學強化係藉由將玻璃表面之離子半徑較小之離子(例如Na離子)進行離子交換為離子 半徑較大之離子(例如K離子)而形成壓縮應力層。

如圖11所示，關於在藉由浮式法成形後經化學強化之玻璃板20B，於作為光出射面之前表面21B與作為光散射面之後表面23B之間，自前表面21B側起，依序具有第1玻璃層22B、中間玻璃層(第3玻璃層。以下相同)25B、及第2玻璃層24B，而於板厚方向具有3層構造。第1玻璃層22B及第2玻璃層24B係藉由離子交換形成之壓縮應力層。中間玻璃層25B係藉由壓縮應力層之形成之反作用而形成之拉伸應力層。

本變化例之玻璃板20B滿足下述式(4)~(7)。

t_2E1/(t_2E1+t_2E2+t_2B)<0.08 (4)

t_2E2/(t_2E1+t_2E2+t_2B)<0.08 (5)1

n_2B<n_2E1 (6)

n_2B<n_2E2 (7)

此處，t_2E1為第1玻璃層22B之厚度，t_2E2為第2玻璃層24B之厚度，t_2B為中間玻璃層25B之厚度，n_2E1為第1玻璃層22B之折射率，n_2E2為第2玻璃層24B之折射率，n_2B為中間玻璃層25B之折射率。折射率為各層之平均值。於對各層之折射率進行比較之情形時，折射率能夠以氦之d射線(波長587.6nm)中之室溫下之折射率代表。各層之厚度可藉由折原製作所公司製造之表面應力計FSM-6000等表面應力測定裝置而進行測定。

玻璃板之厚度(t_2E1+t_2E2+t_2B)雖然不會影響導光板之亮度，但於0.2mm以上之情形時，剛性變得充分而較佳，且於小於5mm之情形時，玻璃成為適度之重量，故而較佳。

於第1玻璃層22B與第2玻璃層24B之化學強化條件(處理溫度、處理時間、處理液等)相同之情形時，第1玻璃層22B之厚度t_2E1與第2玻璃層24B之厚度t_2E2大致相同。再者，第1玻璃層22B之厚度t_2E1與第2玻璃 層24B之厚度t_2E2亦可不同。

於第1玻璃層22B與第2玻璃層24B之化學強化條件(處理溫度、處理時間、處理液等)相同之情形時，第1玻璃層22B之折射率n_2E1與第2玻璃層24B之折射率n_2E2大致相同。再者，第1玻璃層22B之折射率n_2E1與第2玻璃層24B之折射率n_2E2亦可不同。

第1玻璃層22B或第2玻璃層24B與中間玻璃層25B相比，K成分增加，且Na成分減少。因此，第1玻璃層22B之折射率n_2E1及第2玻璃層24B之折射率n_2E2大於中間玻璃層25B之折射率n_2B(n_2B<n_2E1，n_2B<n_2E2)。

第1玻璃層22B之折射率n_2E1係根據與中間玻璃層25B之折射率n_2B之差異求出。折射率之差異係藉由利用穿透型雙光束干涉顯微鏡，觀察第1玻璃層22B中所產生之干擾條紋與中間玻璃層25B中所產生之干擾條紋相比相差多少而求出。具體而言，若干擾條紋相差N條，則折射率之差異為N×λ/t。此處，λ為觀察中所使用之光之波長，t為觀察中所使用之試樣之厚度。再者，第1玻璃層22B之折射率n_2E1與中間玻璃層25B之折射率n_2B之差異可於第1玻璃層22B之厚度方向，以均等之間隔測定複數點，並使用該等之平均值。可認為折射率之差異於可見光之所有波長中相同。

玻璃板20B係於藉由浮式法成形後經化學強化而成者，於在板厚方向具有3層構造之情形時，詳細情況係於下文中進行說明，藉由滿足上述式(4)~(7)，而改善來自玻璃板20B之光之亮度。

來自玻璃板20B之光之亮度係藉由模擬分析而求出。該模擬分析使用光線追蹤軟體(Light Tools：Cyber Net System公司製造)。使用圖6之模型作為模擬分析之模型。於該模型中，玻璃板20A與圖11所示之玻璃板20B係相同地設為具有第1玻璃層22B、第2玻璃層24B及中間玻璃層25B之3層構造。

對於該模型，係設為玻璃板20A之尺寸為10mm×600mm，玻璃板 20A之厚度為2mm，但模擬結果之傾向並不取決於尺寸或厚度。使用包含藍色LED、紅色螢光體及綠螢光體之白色LED之光譜作為面光源30A之光譜，但即便使用其他種類之光源之光譜，結果之傾向亦不變。又，即便未將光源設為面光源，並且使複數個點光源並排，結果之傾向亦不變。

表4及圖12係表示來自玻璃板20A之光之亮度比與第1玻璃層22B之厚度相對於玻璃板20A之板厚之比率(t_2E1/(t_2E1+t_2E2+t_2B))之關係的一例。第1玻璃層22B與第2玻璃層24B係設為具有相同之折射率及相同之厚度。中間玻璃層25B之折射率n_2B於可見光之所有波長中係設為1.520。第1玻璃層22B之折射率n_2E1於可見光之所有波長中係設定為較中間玻璃層25B之折射率n_2B大0.015(n_2E1-n_2B=0.015)。再者，即便考慮折射率之分散，結果之傾向亦不變。

根據表4及圖12可知，若第1玻璃層22B之厚度相對於玻璃板20B之板厚之比率(t_2E1/(t_2E1+t_2E2+t_2B))未達0.08，則幾乎不會產生由3層構造所引起之亮度降低。第1玻璃層22B之厚度相對於玻璃板20B之板厚之比率(t_2E1/(t_2E1+t_2E2+t_2B))較佳為未達0.06，更佳為未達0.04。關於第2玻璃層24B之厚度相對於玻璃板20B之板厚之比率(t_2E2/(t_2E1+t_2E2+t_2B))為同樣。

第1玻璃層22B之厚度相對於玻璃板20B之板厚之比率(t_2E1/(t_2E1+t_2E2+t_2B))可藉由化學強化條件(處理溫度、處理時間、處理液等)而進行調節。處理溫度越低，離子交換之反應越慢，第1玻璃層22B之厚度 之比率越降低。又，處理時間越短，第1玻璃層22B之厚度越減小。關於第2玻璃層24B之厚度相對於玻璃板20B之板厚之比率(t_2E2/(t_2E1+t_2E2+t_2B))為同樣。

表5及圖13係表示來自玻璃板20B之光之亮度比與第1玻璃層22B和中間玻璃層25B之折射率差(n_2E1-n_2B)之關係的一例。中間玻璃層25B之折射率n_2B於可見光之所有波長中係設為1.520。第1玻璃層22B之折射率n_2E1與第2玻璃層24B之折射率n_2E2係設為相同(n_2E1=n_2E2)，且第1玻璃層22B之折射率n_2E1與中間玻璃層25B之折射率n_2B的差(n_2E1-n_2B)係設為表5所示之值。第1玻璃層22B相對於玻璃板之板厚之厚度之比率(t_2E1/(t_2E1+t_2E2+t_2B))為0.02(一定)。再者，即便考慮折射率之分散，結果之傾向亦不變。

根據表5及圖13可知，若中間玻璃層25B之折射率n_2B小於第1玻璃層22B之折射率n_2E1或第2玻璃層24B之折射率n_2E2，則幾乎不會產生由3層構造所引起之亮度降低。

圖14為係表示第2變化例之玻璃板之構造之圖。圖14所示之玻璃板20C係於藉由熔融法成形後經化學強化而成者。關於玻璃板20C，於作為光出射面之前表面21C與作為光散射面之後表面23C之間，自前表面21C側起，依序具有第1玻璃層41C、第2玻璃層42C、第3玻璃層43C、第4玻璃層44C、第5玻璃層45C。

第1玻璃層41C及第5玻璃層45C係藉由離子交換而形成之壓縮應力層。第2玻璃層42C、第3玻璃層43C、及第4玻璃層44C係藉由壓縮應力層之形成之反作用而形成之拉伸應力層。第3玻璃層43C係於利用熔融法之成形時形成之異質層，且富含來自槽狀構件50之溶出成分。

本變化例之玻璃板20C滿足下述式(8)~(16)。

t_3C/(t_3E1+t_3B1+t_3C+t_3B2+t_3E2)<0.03 (8)

t_3E1/(t_3E1+t_3B1+t_3C+t_3B2+t_3E2)<0.08 (9)

t_3B1/(t_3E1+t_3B1+t_3C+t_3B2+t_3E2)<0.08 (10)

n_3C>n_3B1 (11)

n_3C>n_3B2 (12)

n_3E1>n_3B1 (13)

n_3E1>n_3B2 (14)

n_3E2>n_3B1 (15)

n_3E2>n_3B2 (16)

此處，t_3E1為第1玻璃層41C之厚度，t_3B1為第2玻璃層42C之厚度，t_3C為第3玻璃層43C之厚度，t_3B2為第4玻璃層44C之厚度，t_3E2為第5玻璃層45C之厚度，n_3E1為第1玻璃層41C之折射率，n_3B1為第2玻璃層42C之折射率，n_3C為第3玻璃層43C之折射率，n_3B2為第4玻璃層44C之折射 率，n_3E2為第5玻璃層45C之折射率。折射率為各層之平均值。於對各層之折射率進行比較之情形時，折射率能夠以氦之d射線(波長587.6nm)中之室溫下之折射率代表。關於各層之厚度之測定方法，如上述所說明。

玻璃板之厚度(t_3E1+t_3B1+t_3C+t_3B2+t_3E2)雖然不會影響導光板之亮度，但於0.2mm以上之情形時，剛性變得充分而較佳，且於小於5mm之情形時，玻璃成為適度之重量，又，亦適合藉由熔融法之成形，故而較佳。

於第1玻璃層41C與第5玻璃層45C之化學強化條件(處理溫度、處理時間、處理液等)相同之情形時，第1玻璃層41C之厚度t_3E1與第5玻璃層45C之厚度t_3E2大致相同。再者，第1玻璃層41C之厚度t_3E1與第5玻璃層45C之厚度t_3E2亦可不同。

第1玻璃層41C或第5玻璃層45C與第2玻璃層42C或第4玻璃層44C相比，K成分增加，且Na成分減少。因此，第1玻璃層41C之折射率n_3E1大於第2玻璃層42C之折射率n_3B1或第4玻璃層44C之折射率n_3B2(n_3E1>n_3B1，n_3E1>n_3B2)。同樣地，第5玻璃層45C之折射率n_3E2大於第2玻璃層42C之折射率n_3B1或第4玻璃層44C之折射率n_3B2(n_3E2>n_3B1，n_3E2>n_3B2)。

於在槽狀構件50之兩側面流下之熔融玻璃之流量相同之情形時，第2玻璃層42C之厚度t_3B1與第4玻璃層44C之厚度t_3B2大致相同。再者，第2玻璃層42C之厚度t_3B1與第4玻璃層44C之厚度t_3B2亦可不同。

於槽狀構件50之兩側面流下之熔融玻璃55之組成等大致相同，第2玻璃層42C之折射率n_3B1與第4玻璃層44C之折射率n_3B2大致相同。

第3玻璃層43C係於成形時形成之異質層，且富含槽狀構件50之成分。槽狀構件50例如係以氧化鋯等形成。富含氧化鋯成分之第3玻璃層43C之折射率n_3C大於第2玻璃層42C之折射率n_3B1及第4玻璃層44C之折 射率n_3B2(n_3C>n_3B1，n_3C>n_3B2)。

玻璃板20C係於藉由熔融法成形後經化學強化而成者，於在板厚方向具有5層構造之情形時，詳細情況係於下文中進行說明，藉由滿足上述式(8)~(16)，而改善來自玻璃板20C之光之亮度。

來自玻璃板20C之光之亮度係藉由模擬分析而求出。該模擬分析使用光線追蹤軟體(Light Tools：Cyber Net System公司製造)。使用圖6之模型作為模擬分析之模型。

於該模型中，玻璃板20A與圖14所示之玻璃板20C係相同地設為具有第1玻璃層41C、第2玻璃層42C、第3玻璃層43C、第4玻璃層44C、第5玻璃層45C之5層構造。

對於該模型，係設為玻璃板20A之尺寸為10mm×600mm，玻璃板20A之厚度為2mm，但模擬結果之傾向並不取決於尺寸或厚度。使用包含藍色LED、紅色螢光體及綠螢光體之白色LED之光譜作為面光源30A之光譜，但即便使用其他種類之光源之光譜，結果之傾向亦不變。又，即便未將光源設為面光源，並且使複數個點光源並排，結果之傾向亦不變。

表6及圖15係表示來自玻璃板20A之光之亮度比與第1玻璃層41C之厚度相對於玻璃板20A之板厚之比率(t_3E1/(t_3E1+t_3B1+t_3C+t_3B2+t_3E2))之關係的一例。此處，第1玻璃層41C與第5玻璃層45C係設為具有相同之折射率及相同之厚度，第2玻璃層42C與第4玻璃層44C係設為具有相同之折射率及相同之厚度。第2玻璃層42C之折射率n_3B1於可見光之所有波長中係設為1.520。第1玻璃層41C之折射率n_3E1於可見光之所有波長中係設定為較第2玻璃層42C之折射率n_3B1大0.015(n_3E1-n_3B1=0.015)。第3玻璃層43C之折射率n_3C於可見光之所有波長中係設定為較第2玻璃層42C之折射率n_3B1大0.015(n_3C-n_3B1=0.015)。

根據表6及圖15可知，若第1玻璃層41C之厚度相對於玻璃板20A之板厚之比率(t_3E1/(t_3E1+t_3B1+t_3C+t_3B2+t_3E2))未達0.08，則幾乎不會產生由5層構造所引起之亮度降低。第1玻璃層41C之厚度相對於玻璃板20A之板厚之比率(t_3E1/(t_3E1+t_3B1+t_3C+t_3B2+t_3E2))較佳為未達0.06，更佳為未達0.04。

以上，對導光板用之玻璃板或液晶顯示裝置之實施形態等進行了說明，但本發明並不限定於上述實施形態等，可於申請專利範圍中所記載之本發明之主旨之範圍內，進行各種變化、改良。

例如，上述實施形態之液晶顯示裝置雖然為穿透型，但亦可為反射型，且玻璃板20亦可配設於液晶面板10之前方。來自光源30之光自玻璃板20之端面進入至內部，且自玻璃板之與液晶面板10之對向面(後表面)射出，而自前方均勻地對液晶面板10進行照射。

又，上述實施形態之光源雖然為白色LED，但亦可為螢光管。又，白色LED之種類並無特別限定，例如，亦可使用波長短於藍色LED之紫外線LED代替藍色LED，使螢光體發光。又，亦可非螢光體方式之白色LED，而使用3色LED方式之白色LED。

導光板用之玻璃板之化學組成可為各種。例如，圖5中之第1玻璃層之玻璃層22、第2玻璃層之玻璃層24、圖11中之第3玻璃層之玻璃層25B、圖14中之第2玻璃層之玻璃層42C、第4玻璃層之玻璃層44C可為下述玻璃組成。

作為較佳之玻璃板之組成，可列舉下述3種(具有玻璃組成A、玻璃組成B、玻璃組成C之玻璃)作為代表例。再者，本發明之玻璃中之玻璃組成並不限定於本文中所例示之玻璃組成之例。

作為具有玻璃組成A之玻璃板，較佳為以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 60~80%、Al₂O₃ 0~7%、MgO 0~10%、CaO 0~20%、SrO 0~15%、BaO 0~15%、Na₂O 3~20%、K₂O 0~10%、Fe₂O₃ 5~100ppm者。該情形時之玻璃於氦之d射線(波長587.6nm)中之室溫下的折射率為1.45~1.60。作為具體例，例如可列舉表7之例1~4及例15。

又，作為具有玻璃組成B之玻璃板，較佳為以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 45~80%、Al₂O₃超過7%且為30%以下、B₂O₃ 0~15%、MgO 0~15%、CaO 0~6%、SrO 0~5%、BaO 0~5%、Na₂O 7~20%、K₂O 0~10%、ZrO₂ 0~10%、Fe₂O₃ 5~100ppm者。該情形時之玻璃於氦之d射線(波長587.6nm)中之室溫下的折射率例如為1.45~1.60。該情形時之玻璃組成之離子交換較容易，而容易進行化學強化。作為具體例，例如可列舉表7之例5~11。

又，作為具有玻璃組成C之玻璃板，較佳為以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 45~70%、Al₂O₃ 10~30%、B₂O₃ 0~15%、MgO、CaO、SrO及BaO合計5~30%、Li₂O、Na₂O及K₂O合計0%以上且未達3%、Fe₂O₃ 5~100ppm者。該情形時之玻璃於氦之d射線(波長587.6nm)中之室溫下的折射率例如為1.45~1.60。作為具體例，例如可列舉表7之例12~14。

對具有上述成分之本發明之玻璃板之玻璃之組成之各成分的組成範圍，於以下進行說明。

SiO₂為玻璃之主成分。

關於SiO₂之含量，為了保持玻璃之耐候性、失透特性，以氧化物基準之質量百分率表示，於玻璃組成A中，較佳為60%以上，更佳為63%以上，於玻璃組成B中，較佳為45%以上，更佳為50%以上，於玻璃組成C中，較佳為45%以上，更佳為50%以上。

另一方面，關於SiO₂之含量，為了容易進行熔解，使泡沫品質變得良好，又，為了將玻璃中之二價鐵(Fe²⁺)之含量抑制為較低，使光學特性變得良好，於玻璃組成A中，較佳為80%以下，更佳為75%以下， 於玻璃組成B中，較佳為80%以下，更佳為70%以下，於玻璃組成C中，較佳為70%以下，更佳為65%以下。

Al₂O₃於玻璃組成B及C中係提高玻璃之耐候性之必須成分。於本發明之玻璃中，為了維持實用上所需之耐候性，關於Al₂O₃之含量，於玻璃組成A中，較佳為1%以上，更佳為2%以上，於玻璃組成B中，較佳為超過7%，更佳為10%以上，於玻璃組成C中，較佳為10%以上，更佳為13%以上。

其中，為了將二價鐵(Fe²⁺)之含量抑制為較低，使光學特性變得良好，且使泡沫品質變得良好，關於Al₂O₃之含量，於玻璃組成A中，較佳為7%以下，更佳為5%以下，於玻璃組成B中，較佳為30%以下，更佳為23%以下，於玻璃組成C中，較佳為30%以下，更佳為20%以下。

B₂O₃係促進玻璃原料之熔融，提高機械特性或耐候性之成分，但為了不會產生由揮發所引起之條紋(ream)之產生、爐壁之侵蝕等不良情況，關於B₂O₃之含量，於玻璃組成A中，較佳為5%以下，更佳為3%以下，於玻璃組成B及C中，較佳為15%以下，更佳為12%以下。

Li₂O、Na₂O、及K₂O等鹼金屬氧化物係促進玻璃原料之熔融，對調整熱膨脹、黏性等有用之成分。

因此，關於Na₂O之含量，於玻璃組成A中，較佳為3%以上，更佳為8%以上。關於Na₂O之含量，於玻璃組成B中，較佳為7%以上，更佳為10%以上。其中，為了保持熔解時之澄清性，保持所製造之玻璃之泡沫品質，關於Na₂O之含量，於玻璃組成A及B中，較佳為設為20%以下，進而較佳為設為15%以下，於玻璃組成C中，較佳為設為3%以下，更佳為設為1%以下。

又，關於K₂O之含量，於玻璃組成A及B中，較佳為10%以下，更佳為7%以下，於玻璃組成C中，較佳為2%以下，更佳為1%以下。

又，Li₂O為任意成分，但為了容易進行玻璃化，將以來自原料之 雜質之形式包含之鐵含量抑制為較低，而將批次成本抑制為較低，可於玻璃組成A、B及C中含有2%以下之Li₂O。

又，關於該等鹼金屬氧化物之合計含量(Li₂O+Na₂O+K₂O)，為了保持熔解時之澄清性，保持所製造之玻璃之泡沫品質，於玻璃組成A及B中，較佳為5%~20%，更佳為8%~15%，於玻璃組成C中，較佳為0%~2%，更佳為0%~1%。

MgO、CaO、SrO、及BaO等鹼土金屬氧化物係促進玻璃原料之熔融，對調整熱膨脹、黏性等有用之成分。

MgO具有降低玻璃熔解時之黏性，促進熔解之作用。又，由於具有降低比重，不易對玻璃板造成瑕疵之作用，故而可於玻璃組成A、B及C中含有。又，為了降低玻璃之熱膨脹係數，使失透特性變得良好，關於MgO之含量，於玻璃組成A中，較佳為10%以下，更佳為8%以下，於玻璃組成B中，較佳為15%以下，更佳為12%以下，於玻璃組成C中，較佳為10%以下，更佳為5%以下。

由於CaO係促進玻璃原料之熔融，又，調整黏性、熱膨脹等之成分，因此可於玻璃組成A、B及C中含有。為了獲得上述作用，於玻璃組成A中，CaO之含量較佳為3%以上，更佳為5%以上。又，為了使失透變得良好，於玻璃組成A中，較佳為20%以下，更佳為10%以下，於玻璃組成B中，較佳為6%以下，更佳為4%以下。

SrO具有增大熱膨脹係數及降低玻璃之高溫黏度之效果。為了獲得該效果，可於玻璃組成A、B及C中含有SrO。其中，為了將玻璃之熱膨脹係數抑制為較低，於玻璃組成A及C中，較佳為設為15%以下，更佳為設為10%以下，於玻璃組成B中，較佳為設為5%以下，更佳為設為3%以下。

BaO與SrO同樣地具有增大熱膨脹係數及降低玻璃之高溫黏度之效果。為了獲得上述效果，可於玻璃組成A、B及C中含有BaO。其中， 為了將玻璃之熱膨脹係數抑制為較低，於玻璃組成A及C中，較佳為設為15%以下，更佳為設為10%以下，於玻璃組成B中，較佳為設為5%以下，更佳為設為3%以下。

又，關於鹼土金屬氧化物之合計含量(MgO+CaO+SrO+BaO)，為了將膨脹係數抑制為較低，使透特性變得良好，維持強度，於玻璃組成A中，較佳為10%~30%，更佳為13%~27%，於玻璃組成B中，較佳為1%~15%，更佳為3%~10%，於玻璃組成C中，較佳為5%~30%，更佳為10%~20%。

於本發明之玻璃板之玻璃之玻璃組成中，為了提高玻璃之耐熱性及表面硬度，亦可於玻璃組成A、B及C中，含有10%以下、較佳為5%以下之ZrO₂作為任意成分。其中，若超過10%，則由於玻璃容易失透，故而欠佳。

於本發明之玻璃板之玻璃之玻璃組成中，為了提高玻璃之熔解性，亦可於玻璃組成A、B及C中，含有5~100ppm之Fe₂O₃。再者，此處，Fe₂O₃量係指換算為Fe₂O₃之全部氧化鐵量。全部氧化鐵量較佳為5~50質量ppm，更佳為5~30質量ppm。於上述全部氧化鐵量未達5ppm之情形時，玻璃之紅外線之吸收變得極差，而難以提高熔解性，又，原料之精製會耗費巨大之成本，故而欠佳。又，於全部氧化鐵量超過100ppm之情形時，由於玻璃之著色增大，可見光透射率降低，故而欠佳。

又，本發明之玻璃板之玻璃亦可含有SO₃作為澄清劑。於該情形時，SO₃含量較佳為以質量百分率表示超過0%且為0.5%以下。更佳為0.4%以下，進而較佳為0.3%以下，進而較佳為0.25%以下。

又，本發明之玻璃板之玻璃亦可含有Sb₂O₃、SnO₂及As₂O₃中之一種以上作為氧化劑及澄清劑。於該情形時，Sb₂O₃、SnO₂或As₂O₃之含量以質量百分率表示較佳為0~0.5%。更佳為0.2%以下，進而較佳為 0.1%以下，進而較佳為實質上不含。

其中，Sb₂O₃、SnO₂及As₂O₃由於係作為玻璃之氧化劑而發揮作用，故而亦可根據調節玻璃之Fe²⁺之量之目的而於上述範圍內添加。其中，就環境方面而言，As₂O₃係不積極地含有者。

又，本發明之玻璃板之玻璃亦可含有NiO。於含有NiO之情形時，由於NiO亦作為著色成分而發揮功能，因此NiO之含量相對於上述玻璃組成之合計量，較佳為設為10ppm以下。尤其是就不會降低波長400~700nm下之玻璃板之內部透射率之觀點而言，NiO較佳為設為1.0ppm以下，更佳為設為0.5ppm以下。

本發明之玻璃板之玻璃亦可含有Cr₂O₃。於含有Cr₂O₃之情形時，由於Cr₂O₃亦作為著色成分而發揮功能，因此Cr₂O₃之含量相對於上述玻璃組成之合計量，較佳為設為10ppm以下。尤其是就不會降低波長400~700nm下之玻璃板之內部透射率之觀點而言，Cr₂O₃較佳為設為1.0ppm以下，更佳為設為0.5ppm以下。

本發明之玻璃板之玻璃亦可含有MnO₂。於含有MnO₂之情形時，由於MnO₂亦作為吸收可見光之成分而發揮功能，因此MnO₂之含量相對於上述玻璃組成之合計量，較佳為設為50ppm以下。尤其是就不會降低波長400~700nm下之玻璃板之內部透射率之觀點而言，MnO₂較佳為設為10ppm以下。

本發明之玻璃板之玻璃亦可含有TiO₂。於含有TiO₂之情形時，由於TiO₂亦作為吸收可見光之成分而發揮功能，因此TiO₂之含量相對於上述玻璃組成之合計量，較佳為設為1000ppm以下。就不會降低波長400~700nm下之玻璃板之內部透射率之觀點而言，TiO₂之含量更佳為設為500ppm以下，尤佳為設為100ppm以下。

本發明之玻璃板之玻璃亦可含有CeO₂。CeO₂具有降低鐵之氧化還原之效果，可減小波長400~700nm下之玻璃之吸收。然而，於大量含 有CeO₂之情形時，CeO₂亦作為吸收可見光之成分而發揮功能，又，有可能將鐵之氧化還原過度降低至未達3%，故而欠佳。因此，CeO₂之含量相對於上述玻璃組成之合計量，較佳為設為1000ppm以下。又，CeO₂之含量更佳為設為500ppm以下，進而較佳為設為400ppm以下，尤佳為設為300ppm以下，最佳為設為250ppm以下。

本發明之玻璃板之玻璃亦可含有選自由CoO、V₂O₅及CuO所組成之群中的之至少1種成分。於含有該等成分之情形時，由於亦作為吸收可見光之成分而發揮功能，因此上述成分之含量相對於上述玻璃組成之合計量，較佳為設為10ppm以下。尤其是關於該等成分，為了不會降低波長400~700nm下之玻璃板之內部透射率，較佳為實質上不含。

本申請案係主張基於2014年6月4日向日本專利廳提出申請之日本專利特願2014-116095號之優先權者，並將日本專利特願2014-116095號之全部內容引用至本申請案中。

20‧‧‧導光板用之玻璃板

21‧‧‧玻璃板20之前表面

22‧‧‧第1玻璃層

23‧‧‧玻璃板20之後表面

24‧‧‧第2玻璃層

25‧‧‧中間玻璃層

Claims (12)

1. 一種導光板用之玻璃板，其係具有第1玻璃層、與上述第1玻璃層為相反側之第2玻璃層、及作為形成於上述第1玻璃層與上述第2玻璃層之間之中間玻璃層之第3玻璃層，而於板厚方向具有3層構造者，並且於將上述第1玻璃層之厚度設為t_1B1，將上述第2玻璃層之厚度設為t_1B2，將上述第3玻璃層之厚度設為t_1C，將上述第1玻璃層之折射率設為n_1B1，將上述第2玻璃層之折射率設為n_1B2，將上述第3玻璃層之折射率設為n_1C之情形時，滿足t_1C/(t_1B1+_t1B2+t_1C)<0.03 (1) n_1C>n_1B1 (2) n_1C>n_1B2 (3)。
2. 如請求項1之導光板用之玻璃板，其中上述第1玻璃層及上述第2玻璃層以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 60~80%、Al₂O₃ 0~7%、MgO 0~10%、CaO 0~20%、SrO 0~15%、BaO 0~15%、Na₂O 3~20%、K₂O 0~10%、Fe₂O₃ 5~100ppm。
3. 如請求項1之導光板用之玻璃板，其中上述第1玻璃層及上述第2玻璃層以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 45~80%、Al₂O₃超過7%且為30%以下、B₂O₃ 0~15%、MgO 0~15%、CaO 0~6%、SrO 0~5%、BaO 0~5%、Na₂O 7~20%、K₂O 0~10%、ZrO₂ 0~10%、Fe₂O₃ 5~100ppm。
4. 如請求項1之導光板用之玻璃板，其中上述第1玻璃層及上述第2玻璃層以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 45~70%，Al₂O₃ 10~30%，B₂O₃ 0~15%，MgO、CaO、SrO及BaO合計5~30%，Li₂O、Na₂O及K₂O合計0%以上且未達3%，Fe₂O₃ 5~100 ppm。
5. 一種導光板用之玻璃板，其係具有第1玻璃層、與上述第1玻璃層為相反側之第2玻璃層、及作為形成於上述第1玻璃層與上述第2玻璃層之間之中間玻璃層之第3玻璃層，而於板厚方向具有3層構造者，並且於將上述第1玻璃層之厚度設為t_2E1，將上述第2玻璃層之厚度設為t_2E2，將上述第3玻璃層之厚度設為t_2B，將上述第1玻璃層之折射率設為n_2E1，將上述第2玻璃層之折射率設為n_2E2，將上述第3玻璃層之折射率設為n_2B之情形時，滿足t_2E1/(t_2E1+t_2E2+t_2B)<0.08 (4) t_2E2/(t_2E1+t_2E2+t_2B)<0.08 (5) n_2B<n_2E1 (6) n_2B<n_2E2 (7)。
6. 如請求項5之導光板用之玻璃板，其中上述第3玻璃層以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 60~80%、Al₂O₃ 0~7%、MgO 0~10%、CaO 0~20%、SrO 0~15%、BaO 0~15%、Na₂O 3~20%、K₂O 0~10%、Fe₂O₃ 5~100ppm。
7. 如請求項5之導光板用之玻璃板，其中上述第3玻璃層以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 45~80%、Al₂O₃超過7%且為30%以下、B₂O₃ 0~15%、MgO 0~15%、CaO 0~6%、SrO 0~5%、BaO 0~5%、Na₂O 7~20%、K₂O 0~10%、ZrO₂ 0~10%、Fe₂O₃ 5~100ppm。
8. 如請求項5之導光板用之玻璃板，其中上述第3玻璃層以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 45~70%，Al₂O₃ 10~30%，B₂O₃ 0~15%，MgO、CaO、SrO及BaO合計5~30%，Li₂O、Na₂O及K₂O合計0%以上且未達3%，Fe₂O₃ 5~100ppm。
9. 一種導光板用之玻璃板，其係依序具有第1玻璃層、第2玻璃層、第3玻璃層、第4玻璃層、及第5玻璃層，而於板厚方向具有5層構造者，並且於將上述第1玻璃層之厚度設為t_3E1，將上述第2玻璃層之厚度設為t_3B1，將上述第3玻璃層之厚度設為t_3C，將上述第4玻璃層之厚度設為t_3B2，將上述第5玻璃層之厚度設為t_3E2，將上述第1玻璃層之折射率設為n_3E1，將上述第2玻璃層之折射率設為_n3B1，將上述第3玻璃層之折射率設為n_3C，將上述第4玻璃層之折射率設為n_3B2，將上述第5玻璃層之折射率設為n_3E2之情形時，滿足t_3C/(t_3E1+t_3B1+t_3C+t_3B2+t_3E2)<0.03 (8) t_3E1/(t_3E1+t_3B1+t_3C+t_3B2+t_3E2)<0.08 (9) t_3B1/(t_3E1+t_3B1+t_3C+t_3B2+t_3E2)<0.08 (10) n_3C>n_3B1 (11) n_3C>n_3B2 (12) n_3E1>n_3B1 (13) n_3E1>n_3B2 (14) n_3E2>n_3B1 (15) n_3E2>n_3B2 (16)。
10. 如請求項9之導光板用之玻璃板，其中上述第2玻璃層及上述第4玻璃層以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 60~80%、Al₂O₃ 0~7%、MgO 0~10%、CaO 0~20%、SrO 0~15%、BaO 0~15%、Na₂O 3~20%、K₂O 0~10%、Fe₂O₃ 5~100ppm。
11. 如請求項9之導光板用之玻璃板，其中上述第2玻璃層及上述第4玻璃層以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 45~80%、Al₂O₃超過7%且為30%以下、B₂O₃ 0~15%、MgO 0~15%、CaO 0~6%、SrO 0~5%、BaO 0~5%、Na₂O 7~20%、K₂O 0~10%、 ZrO₂ 0~10%、Fe₂O₃ 5~100ppm。
12. 如請求項9之導光板用之玻璃板，其中上述第2玻璃層及上述第4玻璃層以氧化物基準之質量百分率表示，包含SiO₂ 45~70%，Al₂O₃ 10~30%，B₂O₃ 0~15%，MgO、CaO、SrO及BaO合計5~30%，Li₂O、Na₂O及K₂O合計0%以上且未達3%，Fe₂O₃ 5~1⁰0ppm。