TW201430116A - 將含三酸甘油酯之油變爲噴射引擎燃料等級烴類之轉化技術 - Google Patents

將含三酸甘油酯之油變爲噴射引擎燃料等級烴類之轉化技術 Download PDF

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Abstract

揭露一種用於將含三酸甘油酯之油轉化為粗製油先質及/或餾出物烴燃料之方法。此方法可包含：將一含三酸甘油酯之油-水-二原子氫之混合物於範圍從約250℃至約560℃之溫度及大於約75巴之壓力反應使至少一部份之三酸甘油酯轉化，及回收一包含水及異烯烴、異烷烴、環烯烴、環烷烴，及芳香族化合物之一或多種的反應流出物；及將反應流出物氫化處理形成一經氫化處理之流出物。

Description

將含三酸甘油酯之油變為噴射引擎燃料等級烴類之轉化技術 揭露領域
此處揭露之實施例一般係有關於自含三酸甘油酯之含植物或動物油脂的油生產有用之烴，諸如，餾出物燃料。更特別地，此處揭露之實施例係有關於自含三酸甘油酯之含植物或動物油脂的油生產噴射引擎燃料等級之烴類。
背景
諸如自作物、動物油脂或廢棄蔬菜及動物衍生之油衍生者的含三酸甘油酯之油的水熱分解涉及許多型式之化學反應。舉一例子，某些習知技藝方法將含C10至C18三酸甘油酯之油催化氫化處理，將含三酸甘油酯之油中的不飽和脂族鏈轉化為直鏈烷烴，同時將酸及甘油基基團脫氧/脫羧基形成水、二氧化碳，及丙烷。然後，需要二下游方法(a)將正烷烴骨架異構化成異烷烴產生特別規格級別之柴油燃料，及(b)將柴油等級之正烷烴及異烷烴氫化裂解成烴類產生特別規格級別之噴射引擎燃料。
例如，美國專利第7,691,159號揭露一種於熱壓縮 水存在中，於超臨界水條件，將三酸甘油酯轉化為較小之有機酸的水熱分解方法。於此方法期間，三酸甘油酯之主鏈進行重排反應。
揭露概要
於一方面，此處揭露之實施例係有關於一種用於 將含三酸甘油酯之油轉化為粗製油先質及/或餾出物烴燃料之方法。此方法可包含：將一包含水、二原子氫，及一包含至少20重量%之C20至C24脂肪酸的一含三酸甘油酯之油的混合物於範圍從約250℃至約560℃之溫度及大於約75巴之壓力反應，以使至少一部份之三酸甘油酯轉化，及回收一包含水及異烯烴、異烷烴、環烯烴、環烷烴，及芳香族化合物之一或多種的反應流出物；及將反應流出物氫化處理形成一經氫化處理之流出物。
於另一方面，，此處揭露之實施例係有關於一種 將含三酸甘油酯之油轉化為粗製油先質及/或餾出物烴燃料之方法。此方法可包含：使一或多種含三酸甘油酯之油接受一轉化方法，以將至少一部份之三酸甘油酯轉化，以產生一包含沸點於石腦油、柴油，及噴射引擎燃料範圍之異烯烴、異烷烴、環烯烴、環烷烴，及芳香族化合物之一或多種的反應產物；改變此等含三酸甘油酯之油的組成，以選擇性改變噴射引擎燃油等級產物之產率。此改變可包含，例如，增加或減少於含三酸甘油酯之油中的以亞麻薺屬(camelina)為主之油、以卡瑞那它(carinata)為主之油、以 芥屬植物(lesquerella)為主之油、以費沙尼亞芥屬(physaria)為主之油，或此等之混合物的含量，藉此影響此方法之整體噴射引擎燃油產率。
其它方面及優點將由下列說明及所附申請專利範圍而變明顯。
2‧‧‧流動管線
4‧‧‧過濾器
6‧‧‧供料槽
8‧‧‧泵
10‧‧‧管線
12‧‧‧三酸甘油酯-水之混合物
14‧‧‧管線
16‧‧‧三酸甘油酯-水-二原子氫之混合物
18‧‧‧水熱分解反應器
20‧‧‧供料-流出物交換器
22‧‧‧間接熱交換器
24‧‧‧間接熱交換器
25‧‧‧流動管線
26‧‧‧水供給管線
27‧‧‧流動管線
28‧‧‧反應流出物
29‧‧‧氫化處理系統
30‧‧‧流出物處理系統
31‧‧‧流動管線
32‧‧‧水
32b‧‧‧水分餾物
33‧‧‧流動管線
34‧‧‧氫化處理流出物
35‧‧‧壓力下降閥
36‧‧‧二原子氫
38‧‧‧石腦油
40‧‧‧噴射引擎燃油
41‧‧‧柴油
42‧‧‧真空汽油
43‧‧‧重烴再循環分餾物
44‧‧‧廢氣
44a‧‧‧廢氣分餾物
44b‧‧‧廢氣分餾物
46‧‧‧補充水
48‧‧‧補充二原子氫
52‧‧‧壓縮機
60‧‧‧圓筒
62‧‧‧水熱分解流出物
64‧‧‧流動管線
68‧‧‧流動管線
70‧‧‧氣體分離裝置
80‧‧‧分餾器
82‧‧‧氫化處理器
84‧‧‧經氫化處理之流出物
86‧‧‧流動管線
圖式簡要說明
圖1係一依據此處實施例之方法的簡化方法流程圖。
圖2係一依據此處實施例之方法的簡化方法流程圖。
詳細說明
於一方面，此處揭露之實施例一般係有關於自諸如可再生原料的含三酸甘油酯之油生產諸如烷烴之有用烴。於另一方面，此處揭露之實施例係有關於用於將含三酸甘油酯之油轉化為粗製油先質及/或餾出物烴燃料之方法及系統。
可用於此處揭露之實施例的具有含三酸甘油酯之油的可再生原料可包含脂肪酸、飽和三酸甘油酯，及具有一或多個烯烴鍵之三酸甘油酯。例如，含三酸甘油酯之油可包含來自亞麻薺屬(camelina)、卡瑞那它(carinata)、芥屬植物、費沙尼亞芥屬(physaria)、麻瘋樹屬(jatropha)、卡蘭加(karanja)、辣木(moringa)、棕櫚、蓖麻、棉花、玉米、 亞麻仁、花生、大豆、葵花、桐花、巴巴蘇(babassu)，及芥花之至少一者的油，或來自乳油木果油、妥爾油、牛脂、廢棄蔬菜油、海藻油，及水黃皮(pongamia)之至少一者的至少一含三酸甘油酯之油。
一含三酸甘油酯之油與水及氫(以H2，二原子氫 供應)之混合物可於範圍從約250℃至約560℃之溫度及大於約75巴之壓力反應，以將至少一部份之三酸甘油酯轉化為包含異烯烴、異烷烴、環烯烴、環烷烴，及芳香族化合物之一或多種的烴或烴混合物。於某些實施例，反應條件係使得溫度及壓力係高於水之超臨界溫度及壓力。然後，形成之反應流出物可進一步處理及分離以回收烴產物。
為形成此三酸甘油酯-水-氫之混合物，一含三酸 甘油酯之油可以水及二原子氫以任何順序混合，或與水及二原子氫之混合物混合。
於超臨界水水熱分解反應條件，質子氫可於原位 產生。例如，美國專利第7,691,159號案假定對於每莫耳之大豆油，1.5莫耳之H2自水萃取出且添加至形成之烴。雖然以二原子氫等化物提出此假定，於原位衍生之質子氫原子會快速反應及併入自三酸甘油酯衍生之羧酸酯分子內。用於此處實施例之二原子氫供料係除可於原位自水及水熱分解反應器中之其它組份產生的任何單原子氫之另外的，且即使係一另外操作費用，可提供水熱分解反應器內增強反應性與形成產物中之增加H/C比率的益處。外部供應之二原子氫亦提供一不能單獨經由於原位生產單原子氫而獲得之 控制此方法性能的獨立手段，因為其係依水熱分解反應條件及含三酸甘油酯之原料的組成而定。整體上，將一外部供應之二原子氫添加至催化水熱分解反應器，係與超臨界水及可再生油供料一起提供一種不同方法，不同反應機械，及超出單獨之於原位產生單原子氫的增加性能。
共同供給外部供應之二原子氫至催化水熱分解 反應器的另一優點係將於催化水熱分解反應期間形成之任何自由基穩定化之氫封蓋功效，藉此，避免形成寡聚物及/或聚合物材料，此等通常稱為焦炭或焦炭先質或焦炭沉積物，其會因此等自由基縮合而形成。因此，相較於未共同供給二原子氫氣體，共同供給外部供應之二原子氫提供改良之在生產中的操作性。
於某些實施例，為形成三酸甘油酯-水-二原子氫 之混合物，含三酸甘油酯之油先與水混合形成一三酸甘油酯-水之混合物。然後，形成之三酸甘油酯-水之混合物與二原子氫混合形成三酸甘油酯-水-二原子氫之混合物。
三酸甘油酯-水-二原子氫之混合物可具有範圍 於某些實施例係從約0.001：1至約1：1；於其它實施例係從約0.01：1至約1：1；且於其它實施例係從約0.1：1至約1：1之水對三酸甘油酯的質量比率。
三酸甘油酯-水-二原子氫之混合物可具有範圍 於某些實施例係從約0.001：1至約1：1；於其它實施例係從約0.005：1至約0.5：1或1：1；於其它實施例係從約0.01：1至約0.5：1；且於其它實施例係從約0.1：1至約0.5：1之二原子氫對 三酸甘油酯之質量比率。於某些實施例，二原子氫對三酸甘油酯之質量比率可於從約0.1：1至約0.2：1之範圍。於某些實施例之總二原子氫供給速率可為足以供給水熱分解與任何緊密耦合之下游加工步驟(諸如，氫化處理)所需之一部份或全部的氫。
然後，反應流出物可於無中間分離水、未反應的 二原子氫，或其它輕氣體副產物而直接催化氫化處理，形成另外之餾出物範圍之烴及/或將反應流出物中之先質轉化為餾出物範圍之烴。均質催化之水熱分解產生一粗製油，其需要非均質催化之氫化處理轉化為有用之基礎設施可相容的餾出物燃料。催化氫化處理方法可於諸如500-2000+psig之高壓，使用對雜原子移除及雙鍵飽和反應皆具活性之經支撐的催化劑操作。亦需要超過且高於化學計量需求之過量的二原子氫氣體流，此係用於催化水熱分解衍生之粗製油原料可於每桶為1000至2000scf範圍的情況，後者係依可再生原料型式及催化水熱分解反應條件而定。過量二原子氫氣的需要係用以：a)驅使所欲氫化處理反應達高轉化度；及b)提供一散熱器控制會自氫化處理反應之高熱產生之難處理的放熱。絕熱溫度上升，即，從反應物入口流穿過氫化處理催化劑床至產物流出物流的溫度增加，可達每一千標準立方英呎之消耗氫為約180-200℉。如上所探討，將外部供給之二原子氫共同供應至水熱分解反應器的優點係來自催化水熱分解反應器之流出物氣體流所含之二原子氫可提供用於下游催化氫化處理反應器及增強催化水熱分 解反應器本身內之反應的一部份或全部之二原子氫氣供料需求。
於某些實施例，上述含三酸甘油酯之油於水熱分 解後可與諸如常壓汽油(AGO)、真空汽油(VGO)，或自石油、頁岩油、瀝青砂、煤衍生油、有機廢料油等衍生之其它供料的其它烴原料於氫化處理區內共同加工。
氫化處理後，然後，氫化處理流出物可被加工將 水、未反應之二原子氫，及輕氣體與氫化處理流出物分離，且將烴分餾成一或多種烴分餾物，諸如，沸點於石腦油、柴油，或噴射引擎燃油範圍者。然後，水及二原子氫可再循環以供與如上所述之含三酸甘油酯之油混合。
三酸甘油酯反應產生烴可主要為一或多個水熱 分解反應，其係藉由水催化且於範圍從約250℃至約560℃；於某些實施例係從約375℃至約550℃；且於其它實施例係從約425℃至約525℃之反應溫度實施。反應條件亦可包含大於75巴；於其它實施例係大於150巴；於實施例係大於200巴；於某些實施例係於約75巴與約300巴之間；且於其它實施例係於約150巴與約250巴之間的壓力。溫度及/或壓力條件可被選擇為高於水之臨界溫度及/或壓力。於所有實施例，水熱分解反應可於無添加諸如無機非均質催化劑或可溶性金屬催化劑之催化劑中實施。
現參考圖1，係例示依據此處實施例之一用於將 含三酸甘油酯之油轉化為粗製油先質及/或餾出物烴燃料的方法之一簡化方法流程圖。一含三酸甘油酯之油可經由 流動管線2提供至此系統，若需要時於過濾器4中過濾，且貯存於供料槽6內。然後，含三酸甘油酯之油可經由泵8供給，且與經由管線10供給之水混合。含三酸甘油酯之油與水之混合可於一混合裝置中實施，諸如，一混合用T型管、一攪拌容器、一直列排混合器或熟習此項技藝者所知之其它混合裝置。
然後，三酸甘油酯-水之混合物12可與經由管線 14供給之二原子氫組合形成一三酸甘油酯-水-二原子氫之混合物16。然後，混合物16可被供給至水熱分解反應器18，且於反應條件維持足夠時間以將至少一部份之三酸甘油酯轉化為餾出物烴或其先質。反應條件可包含範圍從約250℃至約560℃之溫度及至少75巴之壓力。於反應器18中用以使三酸甘油酯轉化所需之滯留時間可依使用之反應條件及特別的含三酸甘油酯之油而改變。於某些實施例，反應器18中之滯留時間可於從約3至約6分鐘之範圍。為將供料溫度升高至反應條件，熱可經由一供料-流出物交換器20、一將三酸甘油酯-水混合物12加熱之間接熱交換器22，及一將三酸甘油酯-水-二原子氫之混合物16加熱之間接熱交換器24，及其它選擇之一或多者供應至供料。水熱分解反應亦可包含一些放熱反應，其可供應額外的熱，以維持所需之反應溫度條件及降低外部熱輸入需求。於某些實施例，一或多個水供給管線26可被設置以控制水熱分解反應器18內之放熱及溫度或溫度分佈。
三酸甘油酯於水熱分解反應器18中反應後，反應 流出物28可被用以將供料-流出物交換器20中之供料預熱，及進一步加工以回收餾出物烴。例如，水熱分解流出物28其後可於無將水與水熱分解流出物分離下供給至一氫化處理系統29，以進一步處理此流出物。氫化處理系統29可包含一或多個反應器(氫化處理器)(未示出)，其含一氫化轉化催化劑將至少一部份之水熱分解流出物轉化為餾出物烴。 若需要，另外之二原子氫可經由流動管線27添加至氫化處理系統29。再者，如上所示，另外之烴原料可與水熱分解流出物28共同加工，且可經由流動管線25供給至氫化處理系統29。不可再生之烴原料，例如，可包含石油餾出物；頁岩油餾出物；瀝青砂衍生之餾出物；煤氣化副產物油；及煤熱解油等之一或多者。若需要，溶於一適合烴溶劑中之某些含流化合物，諸如，二甲基二硫化物，可經由流動管線31供給至氫化處理系統29，以便將催化劑維持於其最活化狀態。
水熱分解反應器及氫化處理系統可為“緊密耦 合”，其中，來自水熱分解反應步驟之流出物係於無相分離(未分離水、油，及二原子氫)而通至氫化處理系統29。於某些實施例，來自水熱分解反應步驟之流出物可於自生壓力下通至氫化處理系統，即，除因配管及供料-流出物熱交換器中正常流動誘發之壓力降發生外，水熱分解與氫化處理間無任何壓力下降。於某些實施例，來自水熱分解反應步驟之流出物會通至氫化處理系統，且壓力下降至氫化處理系統之一較低壓力量。另外，由於至水熱分解反應器之二 原子氫供料，對於氫化處理係需要極少或無需另外之二原子氫，且因而需要最小或無氫壓縮或再次壓縮。由於可相容之反應條件，包含壓力及二原子氫對三酸甘油酯之比率，及空間速率，二原子氫可通過整個反應系統，提供增強之系統性能，包含受抑制之結焦速率及較高熱效率及較低成本。
然後，氫化處理流出物34可被供給至流出物處理 系統30，以分離及回收反應產物。流出物處理系統30可，例如，將水32及二原子氫36與烴分離。形成之烴亦可分餾成二或更多之分餾物，如所例示般，其等可包含沸點於石腦油38、柴油41，或噴射引擎燃油40，及真空汽油(VGO)42範圍的餾出物烴。某些廢氣44亦可被產生。
如上所示，來自水熱分解反應步驟之流出物可緊 密耦合，於自生壓力下通至氫化處理系統29，即，除因配管及供料-流出物熱交換器中正常流動誘發之壓力降發生外，水熱分解與氫化處理間無任何壓力下降。於此等實施例，一或多個壓力下降閥35可設於氫化處理系統29與分離系統30中間，以於一或多個下降步驟，使壓力從自生壓力，例如，於或高於水之超臨界壓力，減至少於水之超臨界壓力的壓力，諸如，大氣壓力。壓力下降系統亦可被設置以供輕氣體(包含二原子氫)、水，及烴之起始相分離。
若需要，一部份之水分餾物32可經由流動管線33 沖洗，以避免有機酸或其它反應副產物累積。然後，水分餾物32及二原子氫分餾物36可被再循環，且需要時個別與 補充水46及補充二原子氫48組合，以與如上所述之含三酸甘油酯之油混合。壓縮機52可用以將二原子氫再循環加壓。 於某些實施例，一重烴再循環分餾物43亦可被回收，且可再循環至水熱分解反應器系統18、氫化處理系統29，或其等之組合。
現參考圖2，係例示依據此處實施例之一種用於 將含三酸甘油酯之油轉化為粗製油先質及/或餾出物烴燃料的方法之簡化方法流程圖，其中，相同編號表示相同零件。於此實施例，氫化處理系統29可包含一氫化處理器82，用於將水熱分解流出物28中之粗製油先質及/或餾出物烴燃料進一步轉化。包含二原子氫及水之水熱分解流出物28，62可被供給至一氫化處理器82，且與一適合催化劑接觸產生所需最終產物，諸如噴射引擎燃油、石腦油，及柴油沸點範圍之烴。若需要，另外之二原子氫可經由流動管線86添加至於氫化處理前的水熱分解流出物。
氫化處理後，然後，經氫化處理之流出物84可供 給至流出物處理系統30。如圖2所例示，流出物處理系統30可包含一圓筒60，用於將氣體組份與冷卻流出物62中之液體組份分離。包含二原子氫及可能之一些輕反應副產物的氣體組份可經由流動管線64自圓筒60回收。液體組份可沉降於圓筒60之底部，造成形成一二相系統，其中，水可經由流動管線32回收，且烴可經由流動管線68回收。然後，自圓筒60回收之水分餾物32可如上所述般沖洗及/或回收。
於圓筒60中分離後，流動管線64中之氣體產物可 經由一氣體分離裝置70分離，形成如上所述之一再循環二原子氫分餾物36及一廢氣分餾物44a。然後，液體烴產物可供給至一分餾器80，以將烴分離成包含石腦油38、噴射引擎燃油40、柴油41，及真空汽油(VGO)42之一或多個沸點範圍分餾物。一另外之廢氣分餾物44b及水分餾物32b亦可自分餾器80之分離形成。
為產生另外餾出物範圍燃料，諸如，其中，C20+ 烴係於水熱分解反應器18中產生，一些VGO分餾物42可，諸如，經由流動管線43再循環回到水熱分解反應器18，以供另外加工。
如有關於圖1及2之實施例所述般，水熱分解流出 物於氫化處理前係無相分離。水熱分解步驟及整個水熱分解流出物流之供給係於一緊密耦合系統中實施，其中，未實施中間分離。熟習此項技藝者會預期此一緊密耦合系統不會是技術上可行，預期於經支撐之催化劑中的活性金屬被溶解或爆裂。但是，發現催化劑活性可被維持，超過數百小時之試驗工廠操作，即使於高水濃度及高有機酸濃度(即，比典型石油原料正常遭遇更高之氧化物量)存在中。將水、烴、自由脂肪酸、醇，及未經轉化之三酸甘油酯直接注射至一氫化處理區可因而提供顯著降低之用以生產所欲餾出物燃料所需之單元操作及加工步驟。
可用於氫化處理器82之催化劑可包括可用於一 烴原料之氫化處理或氫化裂解之催化劑。於某些實施例， 氫化處理催化劑可將於氫化處理器供料中所含之氧鍵有效地加氫脫氧及/或脫羧基，降低或去除流出物28中之有機酸濃度。於某些實施例，大於99%、99.9%，或99.99%之有機酸可於氫化處理催化劑轉化。
可為有用之氫化處理催化劑包含選自已知用以 提供催化氫化活性之元素的催化劑。選自第8-10族元素及/或第6族元素之至少一金屬組份一般被選擇。第6族元素可包含鉻、鉬，及鎢。第8-10族元素可包含鐵、鈷、鎳、釕、銠、鈀、鋨、銥，及鉑。催化劑中之氫化組份的量適合範圍係從約0.5重量%至約10重量%之第8-10族金屬組份及從約5重量%至約25重量%之第6族金屬組份，其係以每100重量份之總催化劑的金屬氧化物計算，其中，重量百分率係以硫化前之催化劑的重量為基準。催化劑中之氫化組份可呈氧化物及/或硫化物型式。若至少一第6族及一第8族金屬組份的組合以(混合式)氧化物存在，其於適當用於氫化裂解之前會接受一硫化處理。於某些實施例，催化劑包含鎳及/或鈷之一或多種組份，及鉬及/或鎢之一或多種組份，或鉑及/或鈀之一或多種組份。含有鎳及鉬、鎳及鎢、鉑及/或鈀之催化劑係有用的。
於某些實施例，氫化處理器82可包含二或更多床 或層之催化劑，諸如，一含有一氫化裂解催化劑之第一層，及一含有一氫化處理催化劑之第二層。
於某些實施例，層狀催化劑系統可包含一下催化劑層，其含有一適於將任何真空汽油(VGO)範圍之水熱分 解產物或添加之供料氫化裂解成柴油範圍或更輕之烴的氫化裂解催化劑床。使用之氫化裂解催化劑亦可被選擇以使於水熱分解反應器中形成之烷基芳香族化合物的去芳香化達最小或降低。可依據此處實施例使用之VGO氫化裂解催化劑包含一或多種支撐於低酸性沸石上之貴金屬，其中，沸石酸性係廣泛分佈於每一催化劑顆粒各處。例如，於US4990243、US5069890、US5071805、US5073530、US5141909、US5277793、US5366615、US5439860、US5593570、US6860986、US6902664，及US6872685中所述之一或多種催化劑可用於此處之實施例，此等之每一者在此處被併入以供參考有關於此處所述之氫化裂解催化劑。 於某些實施例，包含VGO氫化裂解會造成重烴之消滅性氫化裂解，使得僅淨烴產物含有柴油範圍及更輕之烴。
熟習此項技藝者會瞭解各種不同催化劑層不能 僅由單一催化劑構成，但可由不同催化劑之混合物組成，以對此層達成最佳之金屬量及脫氧化。雖然某些烯烴鍵氫化會於此區域之下部份發生，氧、氮及硫之移除主要會發生於上層或較上之各層。明顯地，另外金屬之移除亦會發生。對每一層所選之特別催化劑或催化劑混合物、此區域之層數量、每一層之床中的比例體積，及選擇之特別氫化加工條件會依欲藉由此單元加工之原料、欲被回收之所欲產物，與諸如催化劑成本之商業考量而定。所有此等參數係於從事石油加工產業者的技藝內，且無需於此處進一步闡述。
雖然上述系統係有關於單一水熱分解反應器18 及單一氫化處理器82作說明，反應區可包含二或更多之以串聯或並聯配置之反應器。相同地，備用之壓縮機、過濾器、泵等亦可被使用。再者，壓縮機可為單級或多級之壓縮機，其於某些實施例，依工廠配置而定，可被用於以依序階級壓縮單一氣體流，或可被用以壓縮個別之氣體流。
如上有關於圖2所述，分餾器80可被以回收各種 烴分餾物。若氫化處理器82包含一床或層之氫化裂解催化劑，重烴之產生可被降低或去除。於其中重烴被去除之此等實施例，分餾器80可被用以將一柴油分餾物以底部物自此分餾塔回收，諸如VGO之重烴的回收可能不需要。被產生時，VGO可如上所述般再循環，或可被回收作為一低硫燃料油產物。
如上所述，此處所揭露之方法可於一用於將含三 酸甘油酯之油轉化為粗製油先質及/或餾出物烴燃料之系統或裝置中實施。此系統可含有一或多個用於將一含三酸甘油酯之油供料與水及二原子氫混合之混合裝置。例如，此系統可包含一第一混合裝置，其係用於將一含三酸甘油酯之油供料與水混合形成一油-水之混合物；及一第二混合裝置，其係用於將此油-水之混合物與二原子氫混合形成一供料混合物。
然後，形成之混合物可經由一流動導管供給至一 水熱分解反應器，使供料混合物於範圍250℃至約560℃之溫度及大於約75巴之壓力反應產生一反應流出物。水熱分 解反應器可包含，例如，於一爐內之一或多個管狀導管，其係被組配成使最接近水熱分解反應器出口之水熱分解反應器流出物的溫度維持於反應條件，諸如，於範圍從約400℃至約560℃之溫度，或於大於水的臨界溫度及壓力之溫度及壓力。此爐可為，例如，一經電加熱之爐，或一以一燃料氣體(諸如，天然氣、合成氣，或輕烴氣體，包含於水熱分解反應器內產生且自其回收者)起動之爐。反應條件可藉由使用一或多個泵、壓縮機，及熱交換器達成。於其它實施例，水熱分解反應器可為一絕熱反應器。然後，一分離器可用以將水及氫與反應流出物中之烴分離。
此系統亦可包含一壓縮機，其係用於壓縮自分離 器回收之二原子氫；與一或多個流體導管，其係用於將經壓縮之二原子氫及/或經回收之水再循環至用於混合二原子氫之混合裝置或用於混合水之混合裝置。此系統亦包含一氫化處理器，其係用以將至少一部份之水熱分解反應流出物氫化處理。
此系統亦可包含一分餾器，其係用於分餾氫化處 理器流出物中之烴，以形成一或多種沸點於石腦油、噴射引擎燃油，或柴油範圍之烴分餾物。
為控制水熱分解反應器中之反應溫度及放熱，此 系統可包含一或多個流體導管，其係用於將水注射至水熱分解反應器內。
如上所述，此處揭露之實施例提供用於將可再生 原料轉化為基礎設施可相容之餾出物燃料的方法。例如， 於某些實施例，回收之噴射引擎燃油分餾物於某些實施例可具有以每克之KOH毫克數表示為少於0.1之總酸數；於其它實施例係以每克之KOH毫克數表示為少於0.015；且於其它實施例係少於0.010。噴射引擎燃油於某些實施例可具有少於約5體積%之烯烴含量及少於約25體積%之芳香族化合物含量。此等性質及其它者可使於此處實施例生產之噴射引擎燃油及/或柴油分餾物於未摻合直接作為燃料。於某些實施例，自氫化處理反應區回收之整個烴液體產物可被用以生產符合軍事、ASTM、EN、ISO，或等化燃料規格之餾出物燃料。
此方法可以經濟上可行之方法以商業規模實行。 此處之實施例可以經濟上具吸引力的方式使含三酸甘油酯之油的轉化之熱效率達最大，且不會受與催化劑結垢有關之操作性問題所阻礙。於水熱分解方法期間，諸如約5%供料水的水可於水解反應中消耗掉。於氫化處理器中，許多產生之甘油副產物可進一步氫化且轉化為丙烷。二原子氫於氫化處理步驟期間消耗掉，且產物之平均比重會被降低，諸如，從約0.91降至約0.81。脫羧基反應形成COx，且碳損失會造成降低質量產率之液體產物，及等化之較低體積產率。實際粗製物產率可為從約75%至約90%之範圍，諸如，從約80%至84%之範圍，其係依水熱分解方法如何執行而定。
石腦油、噴射引擎燃油，及柴油燃料可藉由此處 揭露之方法生產。一較高沸點汽油材料亦可被生產，且可 含有C17至C24沸點範圍之高品質、高氫含量的烷烴。此等較重之烴可被再循環至水熱分解反應器，以進一步處理及生產石腦油、噴射引擎燃油，及柴油範圍之產物。燃料氣體(廢氣)亦會被產生，其於某些實施例可用於處理熱、生產氫，或以個別產物(LPG、乙烯、丙烯、正丁烷、異丁烷等)回收。
藉由此處實施例產生之燃料可：含有環烷烴及芳 香族化合物；展現高密度；展現高能量密度；展現良好之低溫性質(凝固點、濁點、傾點，及黏度)；展現自然潤滑性；展現廣範圍之烴型式及相似於石油之分子量；及/或具有良好熱穩定性。此等燃料可為其等之石油對兆物之真“偶入”(drop in)類似物，且無需摻合以符合現今石油規格。
水熱分解反應與氫化處理之耦合係獨特且會造 成許多處理及經濟益處。例如，益處可包含：去除水熱分解產物冷卻及分離氣體、油，及水組份；去除酸性水產生及處理；去除用於氫化處理器供料之另外的液體泵取、氣體壓縮，及熱交換操作；降低之熱損失；及/或降低之電力消耗。
如上所述，可用於此處揭露實施例之具有含三酸 甘油酯之的可再生原料可包含諸如亞麻薺屬、卡瑞那它、芥屬植物、費沙尼亞芥屬、麻瘋樹屬、卡蘭加、辣木、棕櫚、蓖麻、棉花、玉米、亞麻仁、花生、大豆、葵花、桐花、巴巴蘇，及芥花的含三酸甘油酯之油，或來自乳油木果油、妥爾油、牛脂、廢棄蔬菜油、海藻油，及水黃皮之 至少一者的至少一含三酸甘油酯之油。
此處揭露之實施例亦係有關於具有具高濃度 C20-C24的含三酸甘油酯之油的可再生原料，諸如，芥屬植物、費沙尼亞芥屬、亞麻薺屬，及卡瑞那它，之選擇性用於優先生產噴射引擎燃料及柴油燃料。
因為全世界對航空燃料需求增加，逐漸增加對於 用以生產該航空燃料之非自石油、瀝青砂、油頁岩，及煤衍生的粗製油之來源的興趣。一此來源係稱作可再生原料。 此等可再生原料不受限地包含：a)植物油，諸如，油菜、椰子、玉米、棉花籽、亞麻籽、葡萄籽、橄欖、棕櫚、花生、紅花、芝麻、乳油木果、大豆、葵花、核桃、麻瘋樹屬；b)動物油脂/油，諸如、牛脂、豬油、乳奶中的油脂；及c)有機廢料，諸如，油脂、用過的烹調油，及下水道污泥。用於轉化成粗製油之此等原料的共同特徵係此由含有C10至C18個碳範圍之其等的脂肪酸主鏈之單、二及三酸甘油酯所組成。適用於此等轉化方法之另一類化合物係脂肪酸烷酯，特別是脂肪酸甲酯(FAME)及脂肪酸乙酯(FAEE)。 甘油酯、脂肪酸及FAEE中之脂肪碳鏈可為飽和，或單、二或多不飽和，且後者族群係比具飽和基團者更具反應性。
一些如上所示之可再生原料的碳數量分佈係於下表中顯示。
表1. 各種三酸甘油酯來源中之脂肪酸的重量百分率分佈
如上所示之原料可如上所述般用於生產各種燃料。但是，發現表1中列示之原料當接受增強裂解型式反應之轉化方法時對於生產噴射引擎等級烴具有極少生產力。一關鍵觀察係此等可再生原料係基本上缺乏C20-C24碳數範圍之脂肪酸。當將可再生之含三酸甘油酯的原料經由熱分解(熱解)、水熱(水熱液化或催化水熱分解)、催化加氫熱解，或催化裂解方法加工時，C10-C18主體物之裂解對石腦油及LPG等級之經產生高選擇性，且對噴射機燃料等級之經係具限制選擇性或無選擇性。此可於下例示範例中看出。
使用油酸(C18)代表較普遍三酸甘油酯之醯基主鏈：C18H36O2 → C10H20+C8H16+(一些氧化物)理論(最大)噴射引擎燃油等級先質產率係100莫耳%(即，每莫耳脂肪酸係1莫耳噴射引擎燃油等級烴)或140/284=49.3重量%。
但當使用芥酸(C22)代表較重三酸甘油酯之醯基主鏈：C22H44O2 → C10H20+C12H24[或2 C11H22]+(一些氧化物)理論(最大)噴射引擎燃油等級先質產率係200莫耳%(即，每莫耳脂肪酸係1莫耳噴射引擎燃油等級烴)或(140+168)/340=90.5重量%。
本質上，於裂解型加工下之C20及更高之脂肪酸 會分裂成2莫耳之噴射引擎燃油等級產物，而C18及更輕之脂肪酸係受其等之化學計量限制，共同產生較低沸點及較不合意之石腦油及LPG等級之烴。此係解釋為對於C20+脂肪酸係較高可能性之噴射引擎燃油等級之產率。實際上，自植物油及動物油衍生之所有三酸甘油酯含有從C10至C24之脂肪酸的某一分佈。.但是卡瑞那它及亞麻薺屬油已被發現具有一異常量之C20至C24範圍之三酸甘油酯。卡瑞那它含有多於55重量%之C20-C24脂肪酸主鏈含量，且亞麻薺屬含有多於25重量%之C20-C24，如表2中所示。相反地，於表1中所示之植物油含有極低含量之C20及更重之脂肪酸。 其他會含有高含量之C20至C24三酸甘油酯的油可包含芥屬植物及費沙尼亞芥屬等。
因為大部份的含三酸甘油酯之植物油及動物油 脂具有作為其等主要含量之C14-C18脂肪酸主鏈，且C18脂肪酸係主要，此等需先加氫脫氧(或脫羧基)產生C14至C18範圍之正烷類(對於脫羧基係C13-C17範圍)。然後，需要一個別之下游氫化裂解(及有時之加氫異構化)步驟，將較重之 最終物，即，C18烷烴，裂解成噴射引擎燃油等級。傳統之選擇性氫化裂解技術係限於裂解C18產生C9及更輕者，且產物相對應且大量損失成LPG及石腦油等級。
此處揭露之實施例係有關於選擇性使用具有具 高濃度C20-C24的含三酸甘油酯之油的可再生原料，諸如，芥屬植物、費沙尼亞芥屬、亞麻薺屬、卡瑞那它，以供優先生產噴射引擎燃油及柴油燃料。於處揭露之實施例亦係有關於選擇性改變可再生原料以產生符合市場變動需求之烴。例如，於高峰汽油需求期間，可使用含有較高比例之C16至C18三酸甘油酯的可再生原料或可再生原料混合物；於較低汽油需求或較高噴射引擎燃料需求期間，可使用含有較高比例的C20至C24或C22至C24之三酸甘油酯的可再生原料或可再生原料混合物。
於卡瑞那它中，烯烴三酸甘油酯含量占該全部 55% C20-C24含量的多於95%，此係極合意的。再者，三酸甘油酯之裂解反應性係隨增加碳數而增加，意指較低反應嚴重性可被用以達成與C18及較輕三酸甘油酯相同之C20+烯烴三酸甘油酯轉化。使用較低反應嚴重性亦解釋為降低經裂解的烴之次級熱轉化反應，此係導致產生LPG及石腦油等級之較輕的烴。另外，對於相同反應嚴重性，C20+烯烴三酸甘油酯會以比C18及更輕之三酸甘油酯更高的速率轉化。
使用C20-C24三酸甘油酯使噴射引擎燃油等級 之烴及噴射引擎燃油等級之氧化先質的選擇性達最大，藉 此，促進含有明顯較高含量之C20-C24脂肪酸主鏈的組份之三酸甘油酯原料的使用機會。因此，對於一特定的噴射引擎燃料生產能力，整體可再生供料廠能力及相關資本成本係明顯低於使用含有明顯較低含量之C20-C24脂肪酸主鏈組份之三酸甘油酯原料者。
卡瑞那它可產生71.5重量%之理論噴射引擎燃油 等級之產率，而亞麻薺屬可產生55重量%之理論噴射引擎燃油等級之產率。將此等與諸如表1中所示者之20種最普遍的可再生來源相比，且可看出此二者特別提供遠比此等其它可再生來源更高之噴射引擎燃油產率。
再者，卡瑞那它之不飽和物/飽和物之比率 (18.7/1)係遠高於表1中所示之20種可再生原料，後者具有僅為5.0/1之平均比率。含有烯烴鍵之不飽和三酸甘油酯於熱分解、超臨界水熱分解、水熱液化、催化加氫熱解或催化轉化條件下係最具反應性。於卡瑞那它，烯烴三酸甘油酯含量占該全部55% C20-C24含量的多於95%，此係極合意的。
如有關於圖1及2之實施例所述般，產生噴射引 擎燃油的含三酸甘油酯之油與水的混合物可於範圍從約250℃至約560℃之溫度及大於約75巴之壓力反應，以將至少一部份之三酸甘油酯轉化為包含噴射引擎燃料等級之烴及經氧化的先質之一或多種的氫或烴混合物。於某些實施例，反應條件係使得溫度及壓力係高於水之臨界溫度及壓力。然後，形成之反應流出物可進一步處理及分離回收烴 產物。
為形成三酸甘油酯/水之混合物，一含三酸甘油 酯之油可與水以任何方式混合。三酸甘油酯/水之混合物可具有範圍於某些實施例係從約0.001：1至約1：1；於其它實施例係從約0.01：1至約1：1；且於其它實施例係從約0.1：1至約1：1之水對三酸甘油酯之質量比率。
然後，反應流出物可無中間之分離水而直接催化 氫化處理，形成另外之噴射引擎燃料等級之烴及/或將反應流出物中之先質轉化為噴射引擎燃料等級之烴。於某些實施例，上述含三酸甘油酯之油於水熱分解後可於氫化處理區中與其它可再生烴原料共同加工。
於氫化處理後，然後，氫化處理流出物可加工分 離水及將烴分餾成一或多個烴分餾物，諸如，沸點於噴射引擎燃油者。然後，水可被再循環與如上所述之含三酸甘油酯之油混合。
三酸甘油酯反應產生噴射引擎燃料等級之烴主 要可為一或多個藉由水催化且於範圍於某些實施例係從約250℃至約560℃之反應溫度實施之水熱分解反應。反應條件亦可包含範圍50巴至300巴之壓力。溫度及/或壓力之條件可被選擇為高於水之臨界溫度及/或壓力。於所有實施例，此等水熱分解反應可於無添加諸如無機非均質催化劑的催化劑實施。
此處揭露之實施例可如上所述般用於自含三酸 甘油酯之油優先生產噴射引擎燃料等級之產物。為了以相 對較高比例生產噴射引擎燃料等級之產物，依據此處實施例之用於將含三酸甘油酯之油轉化成粗製油先質及/或餾出物烴燃料的方法可包含：將一或多種含三酸甘油酯之油接受一轉化方法，以將至少一部份之三酸甘油酯轉化產生包含沸點於石腦油、柴油，及噴射引擎燃料範圍之異烯烴、異烷烴、環烯烴、環烷烴，及芳香族化合物之一或多種之反應產物。
如上所示般產生的噴射引擎燃料等級之產物的 比例可被改變以符合市場需求。此處揭露之方法因此亦可包含改變含三酸甘油酯之油的組成以選擇性改變噴射引擎燃油等級之產物的產率之步驟。例如，此改變可包含增加或減少含三酸甘油酯之油中的以亞麻薺屬為主之油、以卡瑞那它為主之油、以芥屬植物為主之油、以費沙尼亞芥屬為主之油，或此等之混合物的含量。可自此等油實現之高理論噴射引擎燃料產率可使此等用於達成自此處揭露之方法達成高噴射引擎燃油產率，與有效改變噴射引擎燃油產率之產物的比例。
依據此處實施例之可用於形成所欲高產率之噴 射引擎燃料等級之產物的轉化方法可包含熱分解、水熱液化、超臨界水熱分解、催化水熱解，及催化裂解之一或多種。例如，熱分解方法可於一固定床、流體化床，或夾帶床反應器中，具有或不具有惰性材料，於範圍從約300℃至600℃之溫度，及範圍從約2至1000h-1之空間速率，於無共同供給之水而實行。水熱液化方法可於一固定床、流體化 床，或夾帶床反應器中，具有或不具有惰性材料，於範圍從約150℃至370℃之溫度，範圍從約50至約200巴之壓力，及範圍從約3至約60分鐘之滯留時間，於共同供給之水存在中實行。超臨界水熱分解可於一固定床、流體化床，或夾帶床反應器中，具有或不具有惰性材料，於範圍從約3至約60分鐘之滯留時間，於接近臨界或超臨界水之條件(例如，大於約200巴之壓力及/或大於約370℃之溫度)實行。催化裂解方法可於夾帶床反應器中，使用流體裂解催化劑，於範圍從約350℃至600℃之溫度實行。催化水熱解可於一固定床、流體化床、漿料相，或夾帶床反應器中，使用包含經支撐或未經支撐之卑金屬氧化物、氧化矽-氧化鋁、沸石、金屬亞磷酸鹽及水滑石之一或多種的催化劑，於範圍從約300℃至約600℃之溫度及範圍從約1至100巴之壓力實行。 於某些實施例，轉化方法包含水熱分解及催化裂解之組合。
於依據上述方法之一或多種將三酸甘油酯油轉 化後，回收之烴或其一部份，諸如，噴射引擎等級之烴或C5至終點的烴，可被氫化處理。反應產物或其部份之氫化處理(諸如，將烴於反應條件與包含一或多種金屬、金屬氧化物，及/或金屬硫化物之經支撐或未經支撐，對於烯烴鍵之飽和、加氫脫氧、加氫脫氮，及加氫脫硫之至少一者具有活性之一催化劑或多種催化劑接觸)可用於使噴射引擎燃料等級之烴升級，產生包含Jet A、Jet A-1、JP-4、JP-5、JP-6、JP-7、JP-8、SPK，及HEFA噴射引擎燃料之一或多種 之規格噴射引擎燃料產物。於某些實施例，噴射引擎燃油分餾物可具有包含下列之一或多者的性質：以每克之KOH毫克數表示為少於0.1之總酸數，及少於約5體積%之烯烴含量及少於約25體積%之芳香族化合物含量。於此等例子，依據此處實施例自含三酸甘油酯之油產生的噴射引擎燃料等級之產物可於未摻合直接作為噴射引擎燃料。
於另一方面，此處揭露之實施例可如上所述般用 於，諸如，經由水熱分解，優先生產噴射引擎燃料等級之產物。為了以相對較高比例生產噴射引擎燃料等級之產物，依據此處實施例之用於將含三酸甘油酯之油轉化為粗製油先質及/或餾出物經燃料之水熱分解方法可包含：將包含水、二原子氫，及一包含至少20重量%之C20至C24脂肪酸的含三酸甘油酯之油的混合物，於範圍從約250℃至約560℃之溫度及大於約75巴之壓力反應，使至少一部份之三酸甘油酯轉化，及回收包含水及異烯烴、異烷烴、環烯烴、環烷烴，及芳香族化合物之一或多種之一反應流出物；及將反應流出物氫化處理形成一經氫化處理之流出物。
於某些實施例，含三酸甘油酯之油可具有至少50 重量%之理論噴射引擎燃油產率，諸如，從約50重量%至約75重量%之範圍。於某些實施例，含三酸甘油酯之油可由或基本上由選自亞麻薺屬油、卡瑞那它油、芥屬植物油、費沙尼亞芥屬油，及此等之混合物的可再生油組成。
範例
二催化水熱分解(CH)反應操作被實施以探討共 同供給之外部供應的二原子氫之功效。此等反應係於相同反應系統中，於粗略相等之操作壓力及溫度，於下列條件下實施。
藉由共同供給每克卡瑞那它油供料僅為0.26公 升之二原子氫，三酸甘油酯(TAG)轉化率依據TAG供料係增加多於11百分點，係等於在轉化性能係多於16%之相對增加。再者，總芳香族化合物產率依據TAG供料係增加大約5百分點，其係等於在芳香族化合物生產性能係多於15%之相對增加。芳香族化合物，特別是於噴射引擎燃料分餾物，於石油衍生之燃料中典型上存在最高達於噴射引擎燃料分餾物中25液體體積百分率之最大規格。因此，共同供給外部供應之二原子氫的另一優點係增強芳香族化合物生產速率，特別是於噴射引擎燃料分餾物。表中顯示之總芳香族化合物產率係依據整個水熱分解粗製油之百分率表示，且此等數值當對相等之噴射引擎燃料組成物作更正時係仍於噴射引擎燃料分餾物之25液體體積%最大規格內。雖然於此二操作間之反應溫度係些微不同，但溫度單獨不能說明轉化率及芳香族化合物產率之重大改變，指示氫共同供給具有顯著優點。
如上所述，此處揭露之實施例提供用於將可再生 原料轉化成基礎設施可相容之噴射引擎燃油等級之燃料的方法。使用C20-C24三酸甘油酯使噴射引擎燃油等級之烴及噴射引擎燃油等級之先質的選擇性達最大，藉此促進含有明顯較高含量之C20-C24脂肪酸主鏈組份的三酸甘油酯原料使用機會。因此，對於一特定噴射引擎燃料生產能力，整體可再生供料廠能力及相關資本成本係明顯低於使用含有明顯較低含量之C20-C24脂肪酸主鏈組份之三酸甘油酯-原料者。
此處揭露之方法可以經濟上可行之方法以商業 規模實行。此處之實施例可以經濟上具吸引力的方式使含三酸甘油酯之油的轉化之熱效率達最大，且不會受與催化劑結垢有關之操作性問題所阻礙。於水熱分解方法期間，諸如約5%供料水的水可於水解反應中消耗掉。於氫化處理器中，許多產生之甘油副產物可進一步氫化且轉化為丙烷。 脫羧基反應形成COx，且碳損失會造成降低質量產率之液體產物，及等化之較低體積產率。
噴射引擎燃料等級之烴及經氧化之先質可藉由此處揭露之方法生產。藉由此處實施例產生之燃料可：展現高密度；展現高能量密度；展現良好之低溫性質(凝固點、濁點、傾點，及黏度)；展現自然潤滑性；及/或具有良好熱穩定性。此等燃料因此可為其等之石油對兆物之真“偶入”(drop in)類似物，且無需摻合以符合現今石油規格。
雖然此揭露內容包含有限數量之實施例，但具有 本揭露內容益處之熟習此項技藝者會瞭解未偏離本揭露內容之範圍的其它實施例可被想出。因此，範圍應僅受限於所附之申請專利範圍。
2‧‧‧流動管線
4‧‧‧過濾器
6‧‧‧供料槽
8‧‧‧泵
10‧‧‧管線
12‧‧‧三酸甘油酯-水之混合物
18‧‧‧水熱分解反應器
20‧‧‧供料-流出物交換器
22‧‧‧間接熱交換器
24‧‧‧間接熱交換器
25‧‧‧流動管線
26‧‧‧水供給管線
27‧‧‧流動管線
28‧‧‧反應流出物
29‧‧‧氫化處理系統
30‧‧‧流出物處理系統
31‧‧‧流動管線
32‧‧‧水
33‧‧‧流動管線
38‧‧‧石腦油
40‧‧‧噴射引擎燃油
41‧‧‧柴油
43‧‧‧重烴再循環分餾物
44‧‧‧廢氣
46‧‧‧補充水

Claims (32)

  1. 一種用於將含三酸甘油酯之油轉化為粗製油先質及/或餾出物烴燃料之方法，該方法包含：將一包含水、二原子氫，及一包含至少20重量%之C20至C24脂肪酸的一含三酸甘油酯之油的混合物於範圍從約250℃至約560℃之溫度及大於約75巴之壓力反應，使至少一部份之該等三酸甘油酯轉化，及回收一包含水及異烯烴、異烷烴、環烯烴、環烷烴，及芳香族化合物之一或多種的反應流出物；及將該反應流出物氫化處理形成一經氫化處理之流出物。
  2. 如請求項1之方法，其中，該含三酸甘油酯之油具有至少50重量%之理論噴射引擎燃油產率。
  3. 如請求項1之方法，其中，該含三酸甘油酯之油基本上由來自亞麻薺屬(camelina)、卡瑞那它(carinata)、芥屬植物(lesquerella)、費沙尼亞芥屬(physaria)，及此等之混合物之一可再生油組成。
  4. 如請求項1之方法，進一步包含將該含三酸甘油酯之油與水及二原子氫混合形成該三酸甘油酯-水-二原子氫之混合物。
  5. 如請求項1之方法，進一步包含將該含三酸甘油酯之油與水混合形成一三酸甘油酯-水之混合物。
  6. 如請求項5之方法，進一步包含將該三酸甘油酯-水之混 合物與氫混合形成該三酸甘油酯-水-二原子氫之混合物。
  7. 如請求項1之方法，其中，該三酸甘油酯-水-二原子氫之混合物具有範圍從約0.001：1至約1：1之水對三酸甘油酯之質量比率。
  8. 如請求項1之方法，其中，該三酸甘油酯-水-二原子氫之混合物具有範圍從約0.005：1至約0.5：1之二原子氫對三酸甘油酯之質量比率。
  9. 如請求項1之方法，進一步包含將二原子氫及水之至少一者與該經氫化處理之流出物分離。
  10. 如請求項9之方法，進一步包含將該經分離之二原子氫及該經分離之水的至少一者再循環至該反應步驟。
  11. 如請求項1之方法，進一步包含將一不可再生之烴原料與該反應流出物於該氫化處理步驟中共同加工。
  12. 如請求項1之方法，進一步包含將該經氫化處理之流出物分餾，以回收一或多種沸點於石腦油、柴油，或噴射引擎燃油範圍之烴分餾物。
  13. 如請求項1之方法，其中，該反應係於無添加非均質或可溶性金屬催化劑實施。
  14. 如請求項1之方法，其中，該反應係於一水熱分解反應器中實施，且該方法進一步包含將液體水注射至該水熱分解反應器內，以維持該水熱分解反應器內之溫度或溫度分佈。
  15. 如請求項12之方法，其中，該噴射引擎燃油分餾物具有 以每克之KOH毫克數表示為少於0.1之總酸數。
  16. 如請求項12之方法，其中，該噴射引擎燃油分餾物具有少於約5體積%之烯烴含量及少於約25體積%之芳香族化合物含量。
  17. 如請求項12之方法，其中，該噴射引擎燃油分餾物可無摻合直接作為一噴射引擎燃料；或該柴油分餾物可無摻合直接作為一柴油燃料。
  18. 一種用於將含三酸甘油酯之油轉化為粗製油先質及/或餾出物烴燃料之方法，該方法包含：使一或多種含三酸甘油酯之油接受一轉化方法，以將至少一部份之該等三酸甘油酯轉化，以產生一包含沸點於石腦油、柴油，及噴射引擎燃料範圍之異烯烴、異烷烴、環烯烴、環烷烴，及芳香族化合物之一或多種的反應產物；改變該等含三酸甘油酯之油的組成，以選擇性改變該等噴射引擎燃油等級產物之產率。
  19. 如請求項18之方法，其中，該改變包含增加或減少於該含三酸甘油酯之油中的以亞麻薺屬為主之油、以卡瑞那它(carinata)為主之油、以芥屬植物為主之油、以費沙尼亞芥屬為主之油，或此等之混合物的含量。
  20. 如請求項18之方法，其中，該轉化方法包含熱分解。
  21. 如請求項20之方法，其中，該熱分解方法係於一固定床、流體化床，或夾帶床反應器中，具有或不具有惰性材料， 於範圍從約300℃至600℃之溫度，及範圍從約2至1000h-1之空間速率，於無共同供給之水而實行。
  22. 如請求項18之方法，其中，該轉化方法包含水熱液化。
  23. 如請求項22之方法，其中，該水熱液化方法係於一固定床、流體化床，或夾帶床反應器中，具有或不具有惰性材料，於範圍從約150℃至370℃之溫度，範圍從約50至約200巴之壓力，及範圍從約3至約60分鐘之滯留時間，於共同供給之水存在中實行。
  24. 如請求項18之方法，其中，該轉化方法包含超臨界水熱分解。
  25. 如請求項24之方法，其中，該超臨界水熱分解係於一固定床、流體化床，或夾帶床反應器中，具有或不具有惰性材料，於範圍從約3至約60分鐘之滯留時間，於超臨界水之條件實行。
  26. 如請求項18之方法，其中，該轉化方法包含催化裂解。
  27. 如請求項26之方法，其中，該催化裂解方法係於夾帶床反應器中，使用流體裂解催化劑，於範圍從約350℃至600℃之溫度實行。
  28. 如請求項18之方法，其中，該轉化方法包含催化水熱解。
  29. 如請求項28之方法，其中，該催化水熱解係於一固定床、流體化床、漿料相，或夾帶床反應器中，使用包含經支撐或未經支撐之卑金屬氧化物、氧化矽-氧化鋁、沸石、金屬亞磷酸鹽及水滑石之一或多種的催化劑，於範圍從 約300℃至約600℃之溫度及範圍從約1至100巴之壓力實行。
  30. 如請求項18之方法，其中，該轉化方法包含水熱分解及催化裂解之組合。
  31. 如請求項18之方法，進一步包含將該反應產物或其一部份氫化處理，產生包含Jet A、Jet A-1、JP-4、JP-5、JP-6、JP-7、JP-8、SPK，及HEFA噴射引擎燃料之一或多種之規格噴射引擎燃料產物。
  32. 如請求項31之方法，其中，該氫化處理包含將該反應產物或其一部份於反應條件與包含一或多種金屬、金屬氧化物，及/或金屬硫化物之經支撐或未經支撐，對於烯烴鍵之飽和、加氫脫氧、加氫脫氮，及加氫脫硫之至少一者具有活性之一催化劑接觸。
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