TW201313619A - 水處理方法 - Google Patents

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Abstract

本發明無須使用強鹼、強酸，而且，無須使用大量的氯化鈉，可進行與軟水供水相比大幅降低了由吹除引起的熱與水的損失的運轉，且可防止Ca或Mg引起的傳熱面的銹化，並且亦一併防止自蒸氣凝結水帶入的鐵的銹化，藉此可進行將傳熱面保持清潔的水處理。本發明的水處理方法為，在將蒸氣凝結水作為供水而回收、再利用的蒸氣產生設備中，將不使用軟化器而將原水通過通液型電雙層電容器脫鹽裝置21所獲得的處理水、與上述蒸氣凝結水的回收水作為供水而供給至蒸氣產生器，並且在該供水中添加分子內具有羧基的水溶性聚合物。

Description

水處理方法
本發明是有關於一種用以製造鍋爐(boiler)等的蒸氣產生設備的供水的水處理方法。詳細而言，本發明是有關於一種如下的水處理方法：無須使用強鹼或強酸，而且，無須使用大量的氯化鈉，可進行與先前的軟水供水相比大幅降低了由吹除(blow)引起的熱與水的損失的運轉。本發明是有關於一種如下的水處理方法：可防止由鈣或鎂引起的傳熱面的銹化，並且亦可一併防止自蒸氣凝結水帶入的鐵的銹化，藉此，可將傳熱面保持清潔。
當在鍋爐等的蒸氣產生設備中運轉壓力低時，一般而言，利用填充了鈉型陽離子交換樹脂的軟化器來對都市供水等的自來水或地下水等進行處理，藉此將水中的鈣與鎂置換為鈉的軟化水作為補給水而使用。這是為了防止如下情況：鈣或鎂等的硬度成分被帶入至鍋爐內而於傳熱面銹化從而妨礙到傳熱，藉此會產生能量損失，或者傳熱面過熱而受損。
當使用軟化水作為補給水而運轉蒸氣產生設備時，存在軟化器的陽離子交換樹脂的再生中使用大量的氯化鈉的問題。在由軟化器而獲得的軟化水中大量地包含溶解鹽類，因而伴隨蒸氣的產生的濃縮所造成的鍋爐水中的鹽類濃度上升，鍋爐水連同蒸氣容易產生伴隨的汽水共沸(carry over)。因此，必須吹除相對大量的鍋爐水而將濃 縮倍率維持在規定的範圍內。藉由吹除鍋爐水，補給水會增多，並且伴隨吹除水而損失的熱量增多。
為了削減藉由吹除而損失掉的熱，眾所周知有下述i~iii的方法，即，對低壓鍋爐的補給水進行處理，藉此除去補給水中的溶解物質，從而削減吹除水量。各方法中分別存在以下的問題。
i)使用強鹽基性陰離子交換樹脂與強酸性陽離子交換樹脂而除去溶解離子的方法(非專利文獻1)。
該方法中必須頻繁地利用強酸與強鹼再生離子交換樹脂。
ii)在利用軟化器進行處理後，利用逆浸透膜(reverse osmosis membrane)裝置除去供水的溶解鹽類的方法(非專利文獻2)。
該方法中，與藉由先前的軟化器而軟化的方法同樣地，在填充於軟化器的陽離子交換樹脂的再生中使用大量的氯化鈉，並且在逆浸透膜處理中排出相對多的濃縮水，因而供逆浸透膜處理的軟化水的使用量進一步增加，藉此氯化鈉的使用量進一步增加。即便減去吹除的削減量，水的使用量與僅利用軟化器進行處理的情況相比亦增多。
iii)在利用逆浸透膜裝置進行處理後，利用組合了離子交換膜及直流電源的電性脫鹽裝置進行處理的方法(非專利文獻3)。
該方法中，所獲得的處理水成為溶解物質極少的水，但裝置規模非常大，價格亦高。
將自鍋爐發生的蒸氣的凝結水加以回收並作為供水而再利用，會形成熱與水的回收，並且在補給軟化水的情況下，藉由自供水而帶入至鍋爐中的溶解物質的減少，且藉由吹除水的削減亦實現更進一步的節能。自回收凝結水的配管溶出的鐵被帶入至鍋爐中，藉此鍋爐內的傳熱面附著氧化鐵銹，會使傳熱效率降低，亦成為發生附著有銹的下部的腐蝕困擾(trouble)的原因。因此，在所回收的凝結水的鐵濃度高的情況下，亦存在無法作為供水再利用而排出的情況。
本發明中所使用的通液型電雙層電容器(Electric double-layer condenser)脫鹽裝置應用於純水的製造等中，亦眾所周知利用通液型電雙層電容器脫鹽裝置與離子交換裝置依次進行處理的脫鹽方法(專利文獻1)。
先前技術文獻 專利文獻
專利文獻1：日本專利特開2002-210468號公報
非專利文獻
非專利文獻1：鍋爐的水管理<知識與應用>社団法人日本鍋爐協會發行初版P.146~176
非專利文獻2：鍋爐的水管理<知識與應用>社団法人日本鍋爐協會發行初版P.183
非專利文獻3：鍋爐的水管理<知識與應用>社団法人日本鍋爐協會發行初版P.191~193
本發明的第1目的在於提供如下的水處理方法，該水處理方法改善了先前技術的需要大量的氯化鈉或強酸、強鹼的問題，或供水處理中排出大量的濃縮水的問題，且可進行低壓鍋爐的吹除削減運轉。
本發明的第2目的在於提供如下的水處理方法，該水處理方法不會產生由銹附著引起的能量損失或腐蝕困擾等，藉由與節能、節水有關的作為蒸氣凝結水的供水的回收、再利用而實現熱與水的回收再利用，且藉由吹除削減而實現節能運轉。
本發明者等人為了解決上述課題而反覆進行了積極研究，結果發現，藉由應用通液型電雙層電容器脫鹽裝置，進而藉由使用分子內具有羧基的水溶性聚合物作為防銹劑，而可解決上述課題。
本發明基於上述見解而達成，且以如下為主旨。
[1]一種水處理方法，其特徵在於：將原水依序通過通液型電雙層電容器脫鹽裝置及軟化器而獲得的處理水，供給至蒸氣產生器。
[2]一種水處理方法，其特徵在於：在將蒸氣凝結水作為供水而回收、再利用的蒸氣產生設備中，將不使用軟化器而將原水通過通液型電雙層電容器脫鹽裝置所獲得的處理水、與上述蒸氣凝結水的回收水作為供水而供給至蒸氣產生器，並且在該供水中添加分子內具有羧基的水溶性聚合物。
[3]在[2]的水處理方法中，相對於向上述蒸氣產生器 的供水中的鈣量，添加1重量倍~5重量倍的上述具有羧基的水溶性聚合物。
[4]在[2]或[3]的水處理方法中，上述具有羧基的水溶性聚合物為丙烯酸鈉的均聚物。
根據本發明的水處理方法，無須如使用強鹽基性陰離子交換樹脂與強酸性陽離子交換樹脂的情況般使用強鹼、強酸，而且無須如僅利用軟化器進行處理的情況般使用大量的氯化鈉，從而與先前的僅利用軟化器進行處理的軟化水或將該軟化水進而利用逆浸透膜裝置進行處理而供水的情況相比，可進行大幅降低了由吹除引起的熱與水的損失的運轉。藉由防止由鈣或鎂引起的傳熱面的銹化，並且亦一併防止自蒸氣凝結水帶入的鐵的銹化，而可進行能夠將傳熱面維持清潔的水處理。
尤其在將蒸氣凝結水回收、再利用的情況下，在僅利用通液型電雙層電容器脫鹽裝置進行處理的處理水中，可添加分子內具有羧基的水溶性聚合物並供給至蒸氣產生器，該情況下，可不需要軟化器，且可不需要用以裝置的簡化與軟化器的再生的氯化鈉。該方法中，可使連同蒸氣凝結水而一併被帶入的鐵的銹化，與通液型電雙層電容器脫鹽裝置中所含的鈣共存，並且添加分子內具有羧基的水溶性聚合物，藉此使鐵與鈣一併不會銹化地吹除而排出。
以下對本發明的實施的形態進行詳細說明。
本發明的第1態樣的水處理方法的特徵在於：將原水依序通過通液型電雙層電容器脫鹽裝置及軟化器而獲得的處理水，供給至蒸氣產生器。
根據第1態樣，將原水利用通液型電雙層電容器脫鹽裝置加以處理而除去原水中的鈉離子、鈣離子、鎂離子等的陽離子，及氯化物離子、硫酸離子、硝酸離子等的陰離子，從而可大幅地減少原水中的離子。因此，可降低後段的軟化器的離子負載，並可大幅地削減軟化器的再生中所使用的氯化鈉量。根據第1態樣，可大幅地降低帶入至鍋爐水中的鹽類的濃度，亦可大幅地降低由該些溶解鹽類引起的導電率的上升，從而可大幅削減吹除水。根據第1態樣，亦不需要如使用離子交換樹脂情況般的強鹼或強酸。軟化器藉由陽離子交換樹脂而將鈣離子、鎂離子等置換為鈉離子。陽離子交換樹脂的再生中使用濃厚的氯化鈉水溶液。
本發明的第2態樣的水處理方法的特徵在於：在將蒸氣凝結水作為供水而回收、再利用的蒸氣產生設備中，將不使用軟化器而將原水通過通液型電雙層電容器脫鹽裝置所獲得的處理水、與上述蒸氣凝結水的回收水作為供水而供給至蒸氣產生器，並且在該供水中添加分子內具有羧基的水溶性聚合物。
根據第2態樣，因不需要軟化器，故亦不需要用於軟化器的再生的氯化鈉。根據第2態樣，被帶入至鍋爐的鹽類濃度與僅利用軟化器處理原水的情況相比得到大幅降 低，因而可削減吹除。根據第2態樣，排出的熱或水、水處理化學品成分得以削減，供水量減少，因而添加的水處理化學品的量亦得以削減。
根據第2態樣，利用通液型電雙層電容器脫鹽裝置的處理水中所含的鈣、與供水中所添加的分子內具有羧基的水溶性聚合物，可防止與蒸氣凝結水一併被帶入的鐵的銹化，並可向吹除水中排出。因此，較佳為供水中存在鈣，由此，未利用軟化器對通液型電雙層電容器脫鹽裝置的處理水進行處理便進行供水。
通液型電雙層電容器脫鹽裝置具有如下構成：之間夾著通液路徑的具有2個高比表面積的導電體層，且於該些導電體層的外側配置集電極。藉由對集電極施加電壓，使原水中的離子電性地吸附於導電體層，而可獲得溶解鹽類的濃度減少的處理水。作為上述高比表面積的導電體，例如較佳為活性碳。
在通液型電雙層電容器脫鹽裝置中，經由以下所示的處理步驟而將流入水中的離子性物質除去。以流入水中所含的離子性物質為氯化鈉，上述高比表面積的導電體為活性碳的情況為例，使用圖1、圖2對該處理機構進行說明。
如圖1所示，於施加電壓時，流入水中的鈉離子電性吸附於與陰極側的集電極1接觸的活性碳層2，氯化物離子電性地吸附於與陽極側的集電極3接觸的活性碳層4。因此，自出口獲得的處理水的氯化鈉濃度大幅降低。若長時間持續通水，則對活性碳層2、活性碳層4的離子的吸 附接近飽和，因而自出口獲得的處理水的氯化鈉濃度增高。因此，若在達到吸附飽和前使陽極側與陰極側短路或者逆轉，則如圖2所示，吸附於活性碳層2、活性碳層4的鈉離子及氯化物離子脫離，包含比流入水中的氯化鈉濃度更高濃度的氯化鈉的流出水自出口被排出。若延緩此時的流速，則便可以較少的流水量排出吸附於活性碳層2、活性碳層4的氯化鈉。
本發明中，使用上述通液型電雙層電容器脫鹽裝置製造鍋爐供水。
通液型電雙層電容器脫鹽裝置如上述般，因在電極部中重複進行脫鹽步驟與排出步驟，故排出步驟中無法獲得脫鹽處理水。在必須連續地獲得處理水的情況下，只要以設置多個通液型電雙層電容器而可確保必要的處理水量的方式對動作時期加以控制即可。
作為本發明中進行處理的原水，可列舉井水、自來水、河川水、工業用水、再生水(reclaimed water)、污水等的各種水。
以下，參照圖3，對本發明的第1態樣進行具體說明。
圖3是表示本發明的第1態樣的實施形態的系統圖。原水首先被導入至通液型電雙層電容器脫鹽裝置11而得到處理，藉此除去鈉離子、鈣離子、鎂離子等的陽離子，及氯化物離子、硫酸離子、硝酸離子等的陰離子。藉由通液型電雙層電容器脫鹽裝置11，可將原水中的離子除去至少數十%以上，繼而可將軟化器12的離子負載降低至數分 之一至數十分之一。因此，軟化器12的再生中所使用的氯化鈉的量亦可降低至數分之一至數十分之一，並且軟水器12的處理水經由供水箱13而供給至鍋爐14，藉此可大幅降低帶入至鍋爐水中的鹽類的濃度，亦可大幅地降低由該些溶解鹽類引起的導電率的上升。因此，可大幅削減吹除水，藉由吹除而排出的水與熱得以削減，並且對用以產生規定的蒸氣的鍋爐的供水量亦減少。結果，獲得如下優點：可使通液型電雙層電容器脫鹽裝置11或軟化器12為處理水量小者，軟化器的再生中使用的氯化鈉的量得以進一步削減。而且，藉由對鍋爐14的供水量減少，供水中添加規定濃度的水處理化學品的使用量亦得以削減。進而，藉由吹除的削減，鍋爐水的濃縮上升，因而對於藉由在鍋爐水中維持規定濃度而防止鍋爐內的腐蝕或銹的水處理化學品而言，添加濃度與先前相比可進一步降低。而且，藉由在供水中添加分子內具有羧基的水溶性聚合物，而防止供水中極微量地含有的硬度成分的鍋爐內的銹化，亦可進行抑制了傳熱損失或銹下部的腐蝕的發生等的水處理。
第1態樣中，較佳為通液型電雙層電容器脫鹽裝置的水回收率設為80%~95%左右，溶解鹽類的除去率設為70%~90%左右。若通液型電雙層電容器脫鹽裝置的水回收率過低則原水使用量增加，若過高則未能充分除去溶解鹽類。若通液型電雙層電容器脫鹽裝置的溶解鹽類的除去率過低，則後段的軟化器的離子負載增大，軟化器的再生頻度增高。若通液型電雙層電容器脫鹽裝置的溶解鹽類的 除去率過高，則藉由使用電力的增加而經濟性降低。
圖4是表示本發明的第2態樣的實施形態的系統圖。將原水通過通液型電雙層電容器脫鹽裝置21而溶解離子降低至數分之一至數十分之一的處理水，不經由軟水器而直接供給至供水箱22。該供水箱22中亦被供給了經回收的蒸氣凝結水(凝汽水)。在該供水箱22的水中，與通液型電雙層電容器脫鹽裝置21的處理水流量成比例地，添加分子內具有羧基的水溶性聚合物而供給至鍋爐。本實施形態中因未使用軟化器而設備變得簡單，並且不需要軟化器的再生用的氯化鈉。而且，被帶入至鍋爐的鹽類濃度與僅利用軟化器處理原水的情況相比得以大幅降低，因而可削減吹除，所排出的熱或水、水處理化學品成分得以削減，供水量減少，藉此添加的水處理化學品的量亦得以削減。而且，作為供水而回收的蒸氣凝結水中所含的來自熱交換器或配管的溶出鐵，藉由通液型電雙層電容器脫鹽裝置21的處理水中所含的硬度成分與所添加的分子內具有羧基的水溶性聚合物的效果，而有效地利用吹除被排出，且可有效地抑制因被帶入至鍋爐內而引起的傳熱面的銹附著。
第2態樣中，較佳為通液型電雙層電容器脫鹽裝置的水回收率設為80%~95%左右，溶解鹽類的除去率設為70%~90%左右。若通液型電雙層電容器脫鹽裝置的水回收率過低則原水使用量增加，若過高則未能將溶解鹽類充分除去。若通液型電雙層電容器脫鹽裝置的溶解鹽類的除去率過低則必須使吹除水量增多，但若通液型電雙層電容 器脫鹽裝置的溶解鹽類的除去率過高，則無法藉由通液型電雙層電容器脫鹽裝置的處理水中的鈣而充分獲得上述鐵的銹化防止效果。
因此，較佳為藉由適當調整通液型電雙層電容器脫鹽裝置的溶解鹽類的除去率，以鍋爐供水中的鈣濃度為0.1 mg~10 mg-CaCO3/L左右的方式使鈣殘留。
作為本發明中使用的分子內具有羧基的水溶性聚合物，可列舉丙烯酸及/或其鹽、馬來酸及/或其鹽、伊康酸及/或其鹽、甲基丙烯酸及/或其鹽等的羧酸及/或其鹽的均聚物，共聚物，或三聚物；2-羥基-3-烯丙氧基丙磺酸及/或其鹽與上述羧酸及/或其鹽的共聚物；2-丙烯醯胺-2-甲基丙磺酸及/或其鹽與上述羧酸及/或其鹽的共聚物；雙(聚-2-羧乙基)膦酸及/或其鹽；羧甲基纖維素等。另外，作為上述羧酸、磺酸、膦酸的鹽，可列舉鈉鹽、鉀鹽等的鹼金屬鹽。
作為分子內具有羧基的水溶性聚合物，其中丙烯酸鈉的均聚物較佳。
分子內具有羧基的水溶性聚合物的重量平均分子量較佳為1000~100000，尤佳為1500~50000。若該分子量過大則有藉由與鈣的鍵結而生成凝膠化物，從而使過濾器(strainer)等阻塞之虞。若該分子量過小則有時無法發揮充分效果。
分子內具有羧基的水溶性聚合物的添加量宜調整為相對於鍋爐供水中的鈣濃度為0.5倍~10倍的濃度，更理想 的是1倍~5倍的濃度。若水溶性聚合物的添加濃度比上述下限多，則自蒸氣凝結水的回收線而帶入的鐵的分散效果降低，銹的附著量增加。若水溶性聚合物的添加濃度比上述上限少，則通液型電雙層電容器脫鹽裝置的處理水中所含的硬度成分對鍋爐內的銹附著的防止效果不充分。
本發明中除上述水溶性聚合物之外，亦可併用一般用作水處理化學品的鹼劑(NaOH、KOH、K2CO3、Na2CO3等)或脫氧劑(肼、單寧、單寧酸及/或其鹽、異抗壞血酸及/或其鹽、抗壞血酸及/或其鹽、葡萄糖等)，腐蝕抑制劑(葡萄糖酸及/或其鹽、葡庚糖酸及/或其鹽、丁二酸及/或其鹽、檸檬酸及/或其鹽、酒石酸及/或其鹽等)，磷酸及/或其鹽、聚合磷酸及/或其鹽、膦酸及/或其鹽等。
[實例]
以下列舉實例及比較例對本發明進行更具體說明。
另外，以下的實例及比較例中處理的原水為下述水質的日本栃木縣野木町的自來水。
<原水水質>
導電率：25 mS/m
M鹼度：23 mg-CaCO3/L
二氧化矽：18 mg/L
Ca硬度：30 mg-CaCO3/L
Mg硬度：15 mg-CaCO3/L
[比較例1]
將野木町水通過陽離子交換樹脂量18 L的軟化器所 得的處理水供給至供水箱中，並在其中一邊添加30 mg/L的作為水處理化學品的脫氧劑的異抗壞血酸鈉、及27 mg/L的作為鹼劑的NaOH，該NaOH的鍋爐水中的P鹼度為二氧化矽的1.7倍濃度，一邊以0.450 m3/h而供給至實驗用鍋爐中，在壓力0.7 MPa下以鍋爐水的導電率為300 mS/m的方式一邊吹除一邊運轉10天。
此時的吹除率平均為13.5%，蒸發量為0.39 ton/h。而且，試驗期間內進行6次軟化器的再生，再生中所使用的氯化鈉為13.8 kg。
[比較例2]
比較例1中，在將野木町水利用軟化器加以處理後，通過逆浸透膜裝置而在水回收率80%下運轉(此時的溶解鹽類的除去率平均為98%)，將逆浸透膜裝置的處理水供至供水箱，並在其中一邊添加30 mg/L的作為水處理化學品的脫氧劑的異抗壞血酸鈉、及19 mg/L的作為鹼劑的NaOH，該NaOH的鍋爐水的pH值為11.5且在吹除率3.0%下算出的導電率為300 mS/m，一邊供給至實驗用鍋爐中，在壓力0.7 MPa下運轉10天。
此時的蒸發量為0.39 t/h。對鍋爐的供水量為0.401 m3/h，原水流量平均為0.501 m3/h，試驗期間內進行7次軟化器的再生，再生中所使用的氯化鈉為16.1 kg。
[實例1]
將野木町水通過通液型電雙層電容器脫鹽裝置，在水回收率90%下運轉(此時的溶解鹽類的除去率平均為 80%)，將通液型電雙層電容器脫鹽裝置的處理水與比較例1同樣地通過軟化器所得的處理水供至供水箱，並在其中一邊添加30 mg/L的作為水處理化學品的脫氧劑的異抗壞血酸鈉、及17 mg/L的作為鹼劑的NaOH，該NaOH的鍋爐水中的P鹼度為二氧化矽的1.7倍濃度，一邊供給至實驗用鍋爐中，以在壓力0.7 MPa下鍋爐水的導電率為300 mS/m的方式吹除並運轉10天。
此時的吹除率平均為3.0%，蒸發量為0.39 t/h。對鍋爐的供水量為0.401 m3/h，原水流量平均為0.446 m3/h，試驗期間內進行1次軟化器的再生，再生中所使用的氯化鈉為2.3 kg。
根據上述比較例1、比較例2及實例1的結果可知為如下。
亦即，在利用通液型電雙層電容器脫鹽裝置與軟化器進行處理的實例1中，與僅利用軟化器處理的比較例1相比，水的使用量削減了約1 m3，氯化鈉的使用量削減了11.5(=13.8-2.3)kg，燃料的A柴油的使用量亦削減了2.5%。而且，實例1中，與利用軟化器與逆浸透膜裝置進行處理的比較例2相比，水的使用量削減了132(=(0.501-0.446)×24×10)m3，氯化鈉的使用量削減了13.8(=16.1-2.3)kg。燃料使用量同等。
[實例2~實例7]
將野木町水通過通液型電雙層電容器脫鹽裝置，在水回收率90%下運轉(此時的溶解鹽類的除去率平均為 80%)，將通液型電雙層電容器脫鹽裝置的處理水利用軟化器通水而將水中的Ca離子及Mg離子置換為Na離子後供給至容量10 L的供水箱中。而且，在該供水箱中，模擬出蒸氣凝結水對供水箱的回收水，將在加熱至90℃的純水中設想回收線的鐵的溶出而以鐵濃度為2 mg/L的方式添加氯化鐵所得的水以4 L/h進行供給。在來自該供水箱的供水中，一邊添加10 mg/L的作為水處理化學品的腐蝕抑制劑的丁二酸，且以表1所示的添加濃度添加表1所示的水溶性聚合物，並添加13 mg/L的作為鹼劑的NaOH，該NaOH的鍋爐水中的P鹼度為二氧化矽的1.7倍濃度，一邊供給至容量5 L的不銹鋼製測試鍋爐中，在壓力0.7 MPa、蒸發量8 L/h、吹除率5%下運轉。
在連續運轉1週後停止而取出傳熱管(不銹鋼製，表面積200 cm2×3根)，結果確認到大量的紅褐色銹的附著，因而在移除後進行附著量測定。將結果表示於表1中。
[實例8~實例19]
實例2中，去掉軟化器，將作為水溶性聚合物的表1所示的水溶性聚合物以表1所示的添加濃度而添加，除此之外在同樣的條件下運轉，同樣地對連續運轉1週後的傳熱管的附著量進行測定。將結果表示於表1中。
實例1~實例17中，通液型電雙層電容器脫鹽裝置的處理水中的鈣濃度為6 mg-CaCO3/L，而在將該通液型電雙層電容器脫鹽裝置的處理水進而利用軟化器進行處理後、與上述凝結水的回收水的模擬水一併作為鍋爐供水的實例 2~實例7中，鍋爐供水的鈣濃度小於0.1 mg-CaCO3/L。而且，在將通液型電雙層電容器脫鹽裝置的處理水不利用軟化器進行處理而與上述凝結水的回收水的模擬水一併作為鍋爐供水的實例8~實例19中，鍋爐供水中的鈣濃度為3 mg-CaCO3/L。
實例2~實例19的相對於鍋爐供水的鈣濃度的聚合物添加濃度比如表1所示。
根據表1的實例2~實例19的結果可知，在將蒸氣凝結水回收並再利用的情況下，不使用軟化器，而僅利用通液型電雙層電容器脫鹽裝置添加規定量的分子內具有羧基的水溶性聚合物，藉此可防止銹缺陷而繼續穩定運轉。
已使用特定的態樣對本發明進行了詳細說明，但本領域技術人員應當明白只要不脫離本發明的意圖及範圍則可進行各種變更。
另外，本申請案基於2011年9月15日提出申請的日本專利申請案(日本專利特願2011-201947)，其整體藉由引用而援用於本文中。
1‧‧‧陰極側的集電極
2、4‧‧‧活性碳層
3‧‧‧陽極側的集電極
11、21‧‧‧脫鹽裝置
12‧‧‧軟化器
13、22‧‧‧供水箱
14、23‧‧‧鍋爐
圖1是表示軟化器的原理的模式圖，且表示施加電壓(脫鹽)時。
圖2是表示軟化器的原理的模式圖，且表示短路(排出)時。
圖3是表示本發明的第1態樣的水處理方法的實施形態的一例的系統圖。
圖4是表示本發明的第2態樣的水處理方法的實施形態的一例的系統圖。
1‧‧‧陰極側的集電極
2、4‧‧‧活性碳層
3‧‧‧陽極側的集電極

Claims (10)

  1. 一種水處理方法，用以製造蒸氣產生器的供水，其包括下述步驟：不使用軟化器而將原水通過通液型電雙層電容器脫鹽裝置，從而獲得處理水；將該處理水與蒸氣凝結水加以混合而製造上述供水；以及在該供水中添加分子內具有羧基的水溶性聚合物。
  2. 如申請專利範圍第1項所述之水處理方法，其中相對於向上述蒸氣產生器的供水中的鈣量，添加1重量倍~5重量倍的上述具有羧基的水溶性聚合物。
  3. 如申請專利範圍第1項或第2項所述之水處理方法，其中上述具有羧基的水溶性聚合物是選自由以下化合物所組成之群組中的至少一種：丙烯酸及/或其鹽、馬來酸及/或其鹽、伊康酸及/或其鹽、甲基丙烯酸及/或其鹽等的羧酸及/或其鹽的均聚物，共聚物，或三聚物；2-羥基-3-烯丙氧基丙磺酸及/或其鹽與上述羧酸及/或其鹽的共聚物；2-丙烯醯胺-2-甲基丙磺酸及/或其鹽與上述羧酸及/或其鹽的共聚物；雙(聚-2-羧乙基)膦酸及/或其鹽；羧甲基纖維素。
  4. 如申請專利範圍第1項或第2項所述之水處理方法，其中上述具有羧基的水溶性聚合物為丙烯酸鈉的均聚物。
  5. 如申請專利範圍第1項或第2項所述之水處理方 法，其中上述具有羧基的水溶性聚合物為聚丙烯酸-2-羥基-3-烯丙氧基丙磺酸鈉、聚丙烯酸-2-丙烯醯胺-2-甲基丙磺酸鈉、聚雙(聚-2-羧乙基)膦酸鈉、羧甲基纖維素。
  6. 如申請專利範圍第1項或第2項所述之水處理方法，其中上述原水為井水、自來水、或河川水。
  7. 如申請專利範圍第1項或第2項所述之水處理方法，其中上述通液型電雙層電容器脫鹽裝置的溶解鹽類的除去率為70%~90%。
  8. 一種水處理方法，用以製造蒸氣產生器的供水，其包括下述步驟：將原水通過通液型電雙層電容器脫鹽裝置；以及將利用上述通液型電雙層電容器脫鹽裝置進行了處理的水通過軟化器。
  9. 如申請專利範圍第8項所述之水處理方法，其中上述原水為井水、自來水、或河川水。
  10. 如申請專利範圍第8項或第9項所述之水處理方法，其中上述通液型電雙層電容器脫鹽裝置的溶解鹽類的除去率為70%~90%。
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