201213083 --- —X--- 六、發明說明： 【發明所屬之技術領域】 本發明是有關於一種溶液製膜方法。 【先前技術】 隨著液晶顯示器（LCD )的大畫面化，對在LCD中使 用之光學膜亦要求大面積化。光學膜被製造成長形之後， 按照LCD的尺寸剪切成預定的大小。因此，爲了製造出更 大面積的光學膜，需要製造寬度更大於以往之長形光學膜。 作爲長形光學膜的代表性製造方法，有連續方式的溶 液製膜方法。眾所周知，在連續方式的溶液製膜方法中， 使溶劑中溶有聚合物之濃液在移動之流延支撐體上流延。 該溶液製膜方法係藉由將由濃液構成之流延膜形成於流延 支撐體上並從流延支撐體剝下流延膜並對其進行乾燥而製 造出膜之方法者。 作爲流延支撐體，使用金屬製帶。能夠製造出之靡 最大寬度受該帶的寬度之制約。因此，若製造更大寬卢 膜，需要更大寬度的帶。但是，目前爲止，僅能獲^ 最大爲2m左右的帶。 因此，韓國專利公開公報第20〇9_〇11〇〇82號中， 邊方向上對成爲寬度方向的巾央 帶進行焊接，由此獲得寬度大於= 中在獅糊公開麵第2购 中6己載的帶來實施溶㈣膜方法，則多發生起泡故障、 4 201213083 Γ:下=厚度不均勻。發明人等深入檢討的結果，得 由=寬度方向_ 不均流延膜進行乾燥，亦成爲產生厚度 易產LLt 已產生厚度不均句之流延膜時， 進行乾：泡在===延膜 產生流延_殘留之4在流延支撐體上 因此，本發明的目的在於提供—種使用寬度寬於以往 夠抑制厚度不均勻並且高效率地製造出膜之溶液 爲了解決上述課題，本發明的溶液製膜方法具備形 ""延膜之倾（A辣）、靖流賴之步驟（B步驟） 及設定切斷位置之步驟（c步驟）ΰΑ步驟使漢液連續流向 捲繞於驅_並在㈣方向上鶴之帶上㈣成由前述濃 液構成之流賴。前述飾帶由金屬製的巾細及焊接於 該中央網的寬度方向兩側之金屬製的側網構成。前述漠液 流向露出焊接線之前述移動帶的表面。前述流延膜形成於 包含前述焊接線之流延區上。前述流延區中之前述移動帶 201213083 聚:量的最大值小於lmm。前述濃液包含 膜的寬^卜夕驟切斷從前述支樓體剝離之前述流延 端。C步驟設定前述兩端的切斷位置。 =ί:=、於〇.lmm之帶區域上的前述流延膜上設 疋刖述切斷位置。在前沭丰 前述流延膜。 31 y驟中，在前述切斷位置切斷
fp /Wpe}的值爲1G_5以下爲較佳。在此，CL 動帶從前述職浮出之部二仏係在前述移 的位置與前述切二方向上«近中央 ㈣Ϊ液Λ膜方法進—步具備測量浮起量之步驟(D步驟） i 前述Α步驟之前進行，測量前述浮起量。 、方法進—步具備設^流延區之步驟（E步驟） 步驟依前述浮起量在前述移動帶的表面設定前 述k延區。E步驟在前述D步驟與前述a步驟之間進行。 ^切斷位置比前料接線更靠寬度方向外 側 爲較佳。 依本發明，能夠高效率地製造出寬度寬於以往之長形 膜0 、^的移動帶（寬度爲㈤以下者）中亦存在過焊接 焊接、⑽在寬度方向上延伸者。在使用這種移動 帶而獲付之膜中，由於谭接線而引起的厚度不均勻等不良 影響所涉狀料與烊接、_樣在寬度方向上延伸。因 此，藉由在寬度方向上裁剪所獲得的帶狀膜，由此從產品 6 201213083 二:ί影響所涉及之部份。另-方面，當使用且 帶不同，由移動帶時，與以往的移動 本發明，能夠林良影響所涉及之部份。依 品用膜中勺將/風延膜中形成於焊接線上之部份包括在產 【實施方式】 f圖及第2圖所示之帶製造⑽ =帶構件13由長形中央構件12及設置於 構件ui=上的兩側（以下，稱爲寬度方向兩侧）之側 ,α τ田片材。側構件11和中央構件12 :同的材料形成爲較佳’由相同的輕及經勒同的形 f2衣程而形成爲更佳。例如，作爲侧構件U及中央構件 12使用由不銹鋼形成者爲較佳。 古於作爲：央：件12，亦可使用一直以來用作以往的流延 i撑體的帶。中央構件12其寬度寬於側構件U，本實施 方式中之中央構件u的寬度在1500mm以上21〇〇腿以 下範圍内懷J。側構件11的寬度在5〇mm以上5〇〇mm以 下範圍内恨定。 帶製造設備10具備送出部16、對接部η、焊接單元 18、加熱部19及捲取裝置2〇。 (送出部） 送出部16具有送出侧構件^之第工送出裝置^和送 201213083 出中央構件12之第2送出裝置24。送出部16將側構件u 和中央構件12分別獨立地送至對接部17。在第！送出裝 置23上套設捲繞成輥狀之側構件u，捲出側構件u並送 至對接部17。在第2送出裝置24上套設捲繞成親狀之中 央構件12，捲出中央構件12並送至對接部17 ^ 對接部17對接被獨立引導過來之側構件u和中央 件12’以便側構件u的側緣…和中央構件12的侧緣a f互接觸。對接部17具有第1輥26、第2親27、第3輥 =第4輥29爲較佳。第和第2輥27從上游侧 =配設於中央構件12的傳送路上。第3輥28配設 =件U的傳送路上。第4輥29以支樓側構件U和中 件12雙方的方式配設於傳送路上。 、 麻在以下說明中’將侧構件U的其中—方的側緣與中央 Γ ^的其中—方的侧緣開始接觸的位置稱爲對接位 中附加符號Ph。第4輕29係在對接位置ph 送過來的側構件U和中央構件12 久得 第⑽和第3㈣分別調整中=和侧構件 的周以便中央構件12和側構件U在第4輥29 第2輥27調整中央構件12的傳送路 =件11焊接的側緣12e的通過路徑朝向對接位托進 仃控制。第2輥27在中央構件12的寬声^ /進 如。位移機構32向寬度方向γ移動第。上移動自 在第2輥27與第4輥29之間配設位置檢測手段μ。 8 201213083. 位置檢測手段34檢測中央構件12的各側緣12e中的其中 一方的通過位置，並且將檢測出的通過位置的信號送^控 制器33。控制器33依送過來的通過位置的信號，求出寬 度方向Y上之第2輥27的變位量，並且將變位量的信號 送至位移機構32。位移機構32依送過來的變位量的信 改變第2輥27的傾斜或中央構件12的寬度方向γ上之第 2輥27的位h這樣藉由改變第2輥2 從而中央構件12向寬度方向γ變位。 竹位置 第1輥26上設置有位移機構37爲較佳。第丨輥26 藉由該位移機構37從其中一方的構件面按壓朝向第2輥 27的中央構件I2。第1輥26對中央構件12的按塵壓力藉 由該第1報26的變位量而改變，藉由調整按壓壓力來控^ 捲繞在第2輥27上之中央構件12的捲繞中心角。藉由抑 制該捲繞中心角’能夠更精確地㈣由第2報27引起之中 央構件12的寬度方向γ上的變位量。 第3輥28調整側構件u的傳送路徑，並且朝向對接 位置ph調整應與中央構件12焊接的其中一方的侧緣… =過路徑。第3報28上具備控制長邊方向的方向之控制 二::控制器38例如使第3輥28的長邊方向沿側構件 F诚Φ彳Γ發生變化’以便與侧構件U接觸期間的接觸 =中之周向與中央構件12的傳送方向χ所成的 生變化。 201213083 均係沿周向旋轉之驅動輕爯如 # 館26 Μ，h 邮較佳。精由沿周向旋轉，第1 親26及第2輥27亦作爲中央構件 用。藉由沿周向旋轉，第3輥 側件又 手段發揮作用。藉由將第=爲側構件11的傳送 ㈣株11夺“a第親第3輥28設爲驅動輥， I1和中央構件12的傳送路的控制變得更加可靠。 與此同時，藉由將第1親26〜 止側構件11和中央構件12在128設爲驅動輥，防 滑移而防止劃傷構 =在第1輕26〜第3輕28上的 (焊接單元） 侧構件11和中央構件12在各 觸的狀態下，從對接部17_ w 12e已接 1供、，·α至誶接早兀18。焊接單元 之側構件11和中央構件12。藉由從對接部 侧構件11和中央構件12，能夠進行在長邊方 ϊ Λ jT” 11和中央構件12之長邊焊接製程。焊接 +·凡八備焊接裝置42。作爲焊接|置42,例如可以 出雷射焊接裝置。似雷射焊錄置，㈣可以使用C02 雷射焊接裝置或YAG 焊域置。在本實施態樣中， ^使用叫雷射焊接裝置作爲焊接打42的情況進行說 焊接裝置42藉由射出聚光的雷射，並向作爲照射 的侧構件11和巾央構件12照射雷射，從祕融側構件^ 和中央構件12並進行接合。焊接裳置42具備雷射振 43、焊接裝置主體46及氣體供給部（未圖示）。焊接裝置 主體46聚光從雷射振盈器43引導過來之雷射並射出。、 201213083 體供給部在每次照射雷射時供給％氣體。％氣體防止 側構件11和中央構件12的氧化。再者，在第2圖中，爲 了避免圖面的複雜化而省略雷射振盪器43的圖示。 亦了 以使用 TIG 焊接（TungSten jnert Gas welding )裝 置來代替雷射焊接裝置。糾周知，TIG焊接係以電孤^ 熱源，電弧焊接中的—種。TIG焊接係使用惰性氣體（非 活，乳體）作爲保護氣體並在電極上使⑽或鶴合金的惰 性氣體電弧焊接的-種。與TIG焊接相比雷射焊接爲更 =°再者’亦可以設爲組合TIG焊接和雷射焊接的混合焊 在側構件11和巾央構件丨2的傳祕上具備有焊接支 f輥4卜以便與焊接裝置主體46的雷射的射出口對置。 撐輥41由周面支撐侧構件u和中央構件12。浑接 支揮輥41的旋轉軸與側構件u和中央構件12的寬度方向 ^ 。以向由焊接支撐輥41的周面支撐綱的侧構件 σ央構件I2照射雷射的方式，設定依焊接支撐輕μ 件11和中央構件12的支擇位置爲較佳。即，在焊 f f撐輥41上進行焊接爲較佳。由此，在側緣lle、12e 接觸的狀態下，側構件u和中央構件i2穩定，且 可罪地向應该照射的部位照射雷射。 移機置 央構件12的侧緣12e所接觸時之接觸位置& (參考第$ 11 201213083 圖），並將檢測出的接觸位置Ps 至控制H51M立置檢測手段47第5圖）的化唬送 接裝置42的傳送路附近即可。.於謂接位置至焊 控制器51依送過來的接觸 信號，求出寬度方向γ上之焊接梦第5圖）的 t 位移機構5〇。若輸人側構件11和 裝置主體46 送速度Ϊ信號’則控制器51將應使焊接 、 變位的變位量的錢與使焊接裝置主體46變 J =的信號一同送至位移機構5〇。位移機構50依送 過來敝位量和變位時刻的信號，在預定的時刻改變焊接 裝置主體46的位L這樣藉由在寬度方向γ上改變焊接 裝置主體46的位置，從而更域確地控财射的照射位 置，並且更加可靠地焊接側構件11和中央構件12。再者， 本實施方式中之側構件U和中央構件12向焊接装置42 的傳送速度設在〇.15m/分鐘以上2〇m/分鐘以下範圍。 如第1圖所示，在焊接單元18上設置室52和清潔裝 置55爲更佳。室52將焊接裝置主體46和焊接支撐輥q 與外部空間隔開。清潔裝置55使氣體清潔化。再者，在第 2圖中爲了避免圖面的複雜化而省略了室52和清潔裝置％ 的圖示。在室52中設置將内部氣體向外部排出的第丨開口 (無圖示）和將被清潔裝置55清潔化的氣體引導至内部的 第2開口（無圖示）第！開口和第2開口分別連接於清潔 裝置55。室52的内部氣體從第2開口被引導至清潔裝置 55。清潔裝置55使從室52引導過來之氣體清潔化且^由 12 201213083 第2開口送至室52。這樣’室52的内部氣體在與清潔裝 置55之間循環。 藉由使室52的内部氣體清潔化，從而焊接位置pw& 其周邊被清潔化，並防止焊接部13w中混入異物等。再者， 藉由將室52的内部壓力保持成高於外部空力，從而 能夠將室52的内部更加可靠地保持爲清潔化的狀態。再 者，藉由使焊接位置Pw相對送出部16、對接部17=加熱 部19及捲取裝置20處於相對較高之位置，從而能夠進一 步防止從這些部位引入異物。 至52的内部清潔度例如設爲美國聯邦規格 FED STD-209D中規疋之1〇0〇級以下爲較佳，設爲⑽級 以下爲更佳。 (加熱部） 加熱部19設置於焊接單元18的下_較佳。加熱部 19只要對藉由焊接得到之帶構件13的焊接部進行加 熱使其成錄㈣溫度顧，就不制限在焊接部13评 及其周邊，SJ藉由焊接赵的應㈣起之應力有時殘留在 内部。藉由由加熱部19對這種焊接部13w或其周邊進行 加熱來去賴力。藉由去除該應力，即使在長時間連續實 施溶液製膜方法時，亦可以抑懈接部13w的變形。 只要依加熱部19的加熱的焊接部13w的溫度爲被去 =應力的溫度，就不制限定。例如當帶構件13由不錄鋼 冓成時，谭接部13w的溫度在loot：以上20(TC以下爲較 佳，在120。(：以上I80t：以下爲更佳。 13 201213083 作爲加熱部19，例如有送風手段。如第 ，作 爲加熱部19的送風手段具有 ’、 吹出〜 有導s和送風機57。導管56 人出昆疋酿度的氣體。送風機5 向導管56送入該氣妒。以μ市"_的》皿度之後 複雜化而魏在第2®巾爲了避免圖面的 複雜化㈣略了導管56和送風機57的圖示。 加熱部19在帶構件13的傳送路上可 妓在鮮接支樓 力的帶構件13被送至加熱部19的下游的捲 取裝鞏2〇 ’並捲取賴狀。齡裝置2 構件13的卷芯。捲取裝 h有捲取帝 轉之驅動手段。u錢該卷芯沿周向旋 捲取裝置20亦作爲控制烊接位置p =件：及中央構件12的張力之焊接張力== ，作用。因此’控制捲取裝置2G的轉矩，以便焊接位置 m帶構件13與侧構件u及巾央構件12的張力保持 爲較佳。由此，能夠使焊接部13w在長邊方向上成 爲恆疋的狀態。 虽開始焊接時，例如使用捲取裝置20如下進行爲較 佳。首先，在從送出部16至捲取裝置2〇的傳送路上套設 側，件11和中央構件12，將側構件u和中央構件12 ^ 各前端在捲取裝置20的卷芯上捲繞。開始捲取側構件u 和中央構件12。開始捲取並控制側構件11和中央構件12 的傳送路徑，從而將對接位置Ph保持在預定位置。在使 201213083 側構件11和中央構件12的對接位置ph保持爲恆定之後， 藉由焊接裝置42開始焊接。 (防止偏離） 邊抑制侧構件11、中央構件12及帶構件13的位置偏 離，邊實施焊接爲較佳。例如，可喊用具備按壓裝置的 t第^圖及第4圖所示之焊接單A 61來代替焊接單元18。 谭接單元61係在如第1圖及第2圖所示之焊接單元18上 進-步具備按縣置62者。焊接單元61與焊接單元18 同樣具備位移機構50、控制器51、室52及清潔裝置％， 但爲了避免圖示的複雜化，在第3圖及第4圖中^略了這 些圖示。並且’關於第3圖及第4 _焊接單㈣，對與 第1圖及第2圖相同的裝置、構件附加與第i圖及第2圖 相同的符號而省略說明。再者，在焊接單元61中 =按壓裝置62和焊接支樓輥41與外部空間隔開的方式包 園0 按壓裝置62係抑制焊接位置pw±之側構们央 H、12及帶構件13的位置偏離者。按壓裝置Q藉由由第 傳送帶63及第2傳送帶64構成之！對傳送帶，播壓焊 接支撐輥41上的侧構件u、中央構件12及帶構件η。 第1傳送帶63和第2傳送帶64分 無端傳送帶。第1傳送帶63和第2傳_ 64 m 〜第7輥69的周面以在第5輕67〜第7觀69的各長邊方 向上並列的方式捲繞。帛5親67〜第7輥69中至少任意 -個輥成爲沿周向旋轉之驅輸。藉由該驅動_旋轉， 201213083 第1傳送帶63和第2傳送帶64邊保持相互平行的傳送路 邊進行傳送。 第5辕67〜第7輥69以旋轉軸與焊接支撐輥41的旋 轉軸平行的方式配設。 第5輥67〜第7輥69在側構件11和中央構件12的 傳送路上，在配設有第4輥29和焊接支撐輥41的一側的 相反側區域配設。第5輥67以與從第4輥29朝向焊接支 撐輥41之側構件11和中央構件12的傳送路對置的方式配 設。第6輥68以與從焊接支撐輥41朝向加熱部19之側構 件11和中央構件12的傳送路對置的方式設置。第7輥的 被適當地配設，以便決定從第6輥68朝向第5輥67之 1傳送帶63和第2傳送帶64的傳送路。 第5親67和第6輥68配設成從第5輥67朝向第6 輥68之第1傳送帶63和第2傳送帶64以按壓焊接支撐 ^1上的側構件u、中央構件12及帶構件13的方式傳送。 =如’虽從上方對焊接支樓幸昆41上的側構件n和中央構 H進f焊接時，第5輥67和第6輥68配設成它們的各 下端成爲低於焊接支樓輥41的上端之位置。 構件^ 5Λ67和第6輥68以第1傳送帶63的傳送路與側 路對署/側構件U形成之帶構件13的側部13s的傳送 Silt式•設置。並且，第5觀67和請68以第2 部…的傳送路對置的方找置。由此， 、63向焊接支樓輥41按麼侧構件^和側部⑶， 201213083 第2傳送帶64向焊接支❻4i4 13c。 文撐輥41按壓中央構件12和中央部 如以上，第1傳送鹛 支撐輥41對置地茂、=63和第2傳送帶64分別與焊接 和中央構件12白^户以使焊接位置卜上之側構件11 中央構件12的=j爲柏同的方式按壓。側構件1Μσ 以使高度成爲；;= U ' 12絲㈣高度。這樣 並在該狀態下實施焊式按壓側構件U和中央構件12， 方向上變得更加玲々、。由此，焊接部13w的態樣在長邊 邊參考第5並且能夠更加可靠地進行焊接。 詳細說明。第i 圖/對長邊焊接製程進行進一步 狀態傳送。第1傳送帶〇 2傳送帶64以相互分離之 通過第1值#;a /c、 和第2傳送帶64以焊接位置pw 通地弟1傳送帶63和第2值技胜〇 送路。由此，_株^ 帶的間隙之方式設定傳 牛1的侧緣Ue和中央構件12的侧緣 « 2 ^置PS如第5圖所示般通過第1傳送帶 僂逆帶64夕PV* 4的間隙，並且在第1傳送帶63與第2 傳送帶64之間被焊接。里本，★哲^ 主體4_示。再者在第5圖巾省略了焊接裝置 、第1傳送帶63和第2傳送帶64的間隔D1設爲6_ 以上12mm以下的範圍爲較佳。在側構件u和中央構件 12的沿寬度方向Y的截面中，接觸位置ps與第丨傳送帶 63的距離D2及接觸位置Ps與第2傳送帶64的距離D3 分別設爲3mm以上且小於6mm的範圍爲較佳。 亦可以分別在焊接裝置主體46的上游和下游配設具 17 201213083 構件11和令央構件12，並用下游L中一方的輥擠塵側 件⑴由此，能夠按壓焊接位置;1w的另：的輥擠壓^ 構件12。 上之侧構件11和中央 £ 42 兩側傳遞熱，分別在側構件u和中央構==珠= 時的熱影響之熱影響區域73。該 ^ :經=地顯出與不受熱影響的其 體、圍地產生熱影響的構件用作流延支樓 體則在長時間連續進行溶液製膜時
變形或者流起料弊端。 H生祕4 13W 接觸Γίρ如^ 5圖所示’在焊接支撐輕41的周面中通過 ，觸位置Ps的通過區域，形成有高熱傳導部71爲較佳。 南熱傳導部71由熱料率高補構件u及巾央構件^ 的材料構成。由此’能夠更加迅速地擴散來自焊接裝置42 (參考第3圖、第4圖）的熱。爲了在焊接支掉輥·更 加迅速地擴散熱’可以進一步減小侧構件u和中央構件 12的熱影響區域73的寬度，或者亦可以使熱影響區域乃 的深度變淺。 成爲高熱傳導部71之通過區域的寬度D4在26mm以 上32mm以下的範圍爲較佳。 再者，還在第1傳送帶63及第2傳送帶64的雙面形 18 201213083 成ΐΐ熱傳導率高於側構件11及中央構件12的材料構成 之南熱傳導部爲更佳 構成 上縮小熱影響區域73的由大此】、Γ約在寬度方向或厚度方向 在焊:t: ί1的側緣lle和中央構件12的側緣Α爲以 隙成爲。(零)的方式枯附的狀態爲 時不產生間隙般之形狀爲= b*夠更加可靠地I造焊接部中沒有㈣之帶構件。 上述長邊焊接製程可以僅爲在侧構件u和中 ，長，方向上連續實鱗接之連料接製程，除此以外 亦可以只施斷續施以焊接之_焊接製 接，則被連續送至焊接裝置42的_件u 被間歇地焊接。這種斷續焊接製程在連續焊接製程之 二爲較佳。此時，在斷料接製程中，首先臨時接合側構 2 11和中央構件12之後，在連續焊接製程 向整個區域進行接合即可。 長遺方 當在斷續焊接製程中臨時接合’之後在連續焊 中進行接合時，將側構件η和中央構件12從對接部 考第1圖、第2圖）引導至焊接單元18並斷續焊接。再 構件η和中央構件12上設定有與用作後面的流延 支擇體時的流延面對應的表面和與非流延面對應的裏面 時，對裏面進行斷續焊接製程中的焊接爲較佳。因此，以 裏面與焊接裝置主體46(參考第！圖）對置而通過的 傳送側構件11和中央構件12。 19 201213083 取。^斷續焊接製程之後，㈣至捲取裝置2G並進行捲 敍。脸a i可以在捲取之前藉由加熱部19對焊接部進行加 崎續焊接製程而被捲取的側構件11 *中央構件 冓=臨時接合構件（無圖示）藉由送出裝置（無圖示） 送至焊接單元18。該送出以臨時接合構件的表 一 /、接裝置主體46 (參考第1圖）對置而通過的方式進 ^在焊接單元18中進行連續焊接，獲得帶構件13。再 亦可以在上游和下游相對地並排配設兩個焊接單元 18’並在上游的其中一方的焊接單元18中實施斷續焊接， 在下游的另一方的焊接單元18中實施連續焊接由此代替 該方法。 若進行焊接，則焊接液珠72有時會比側構件u和中 央構件12更凸起形成。因此，如第5圖所示，在如以上實 施在長邊方向上焊接其中一方的面之第丨製程和在長邊方 向上焊接另一方的面之第2製程時使用之焊接支撐輥Μ 上形成有槽76爲較佳。槽76形成在焊接支撐輥41的周面 中接觸位置Ps所通過之通過區域。以由在第丨製程中凸起 之焊接液珠72形成的焊接部通過該槽76的方式，傳送侧 構件11和中央構件12來實施第2製程即可。由此，能夠 獲得更平滑且殘余應力更少之帶構件13。因此，即使在溶 液製膜中使用’在作爲流延支撐體的帶上產生變形或性= 變化亦會更少’從而能夠更可靠地製造出流延膜不會起泡 且沒有厚度不均勻之膜。 ' 槽76的寬度D5爲6mm以上12mm以下的範園爲較 20 201213083 佳，槽的深度D6爲lmm左右即可。 在以上實施方式中，由 17令的侧構件1!的傳送路 28 $爲調整對接部 如P _示之錐狀|〇1來代以㈣ 以直徑d從一端朝向另一輥28。錐狀輥81係 圓形輥。錄d從’減財柄成的截面 直㈣小的另向構^丨2的傳送路、使 設錐狀輥。 〇 T央構4 12 _反_方式，配 傳送中的侧構件U藉由接觸於該 傳送路徑改變爲朝向+央構件12之箭頭二：從= 較 藉由由驅動手段82旋韓夕鉍处相Q1油 、形成。 侧構件"更有效4::=傳送側構件11 ’從而 亦可以使用如第8圖所示之作爲把持手段的失子幻 來代替第3輥28。夾子85具備好 構件^爽子靡打開爲 _ + °又置於夾子主體86的各前端部。挾持針87 置於挾持側構件11之挾持位置與從挾持位 、避之避位置之間。夾子85具備移動機構88，並且 在開始把持之把持開始位置與解除把持之把持解除位置之 21 201213083 間移動自如。並且，央子85在寬度方向γ 央子85藉由挾持針87在把持開始位置如。 動來把持側構件11。夹子85在# σ寺位置移 使其靠近朝向令央構件12之^^寺側f件11之狀態下， 錐狀輥81和夾子85除了用於使側構 2 12之外，亦可以用於使中央構件12 _ 中央= it:夹子85支撐或傳送中央構件㈣ ，貫施方式中，在中央構件12同時焊接兩個二 12之;疋：J以將其中一方的側構件U焊接於中央構件 f帶)方的侧構件U焊接於中央構㈣ 如第9圖所示’用作流延支樓體之帶％ 端帶。帶91焊接帶構件13的長邊方向上之一端和二： =。之=製作帶91的帶構件13可以剪切2 亦可錢行剪切而直接製作帶9!。 佳。度方向^差之方向上剪切爲較 ^有=剪_方向，以與寬度方向γ所成的角大概爲5。 方式剪㈣更佳。焊接這樣剪切的帶 構件13的長邊方向上之—端和另—端的 = 大㈣以下範圍。這樣: ΪΪ帶構件13成騎狀之職焊接製程巾，可以使用在 ==程中使用之焊接聚置42’亦可以使用公知的其 22 201213083 藉由焊接製造出的帶91包括由側構件11 (參考第1 圖〜第8圖）形成之側部91s和由中央構件12 (參考第1 圖〜第8圖）形成之中央部91c。側部91s及中央部91C 的焊接部91w露出於表面91a或裏面91b。焊接部91w係 相當於焊接部13w的部份。線狀焊接部91w設置成與帶 91的長邊方向平行爲較佳。這樣獲得的帶91的寬度爲 2000mm以上3000mm以下範圍。 所獲得的帶91在經表面研磨並作成鏡面之後，用於溶 液製膜設備。接著，以下對在溶液製膜設備中製造膜之方 法進行說明。對聚合物的種類不特別限定，使用能夠在溶 液製膜中作爲膜之公知的聚合物即可。以下實施方式中， 以使用纖維素醯化物作爲聚合物之情況作爲例子進行說 明。 (溶液製膜設備） 如第10圖及第11圖所示’溶液製膜設備110從上游 侧依-人具備膜形成裝置117、第1拉幅機(tenter)120、輥乾 燥裝置124、第2拉幅機125、分切機126及捲取裝置127。 膜形成裝置117由纖維素醯化物hi溶解於溶劑U2中而 得到的濃液113形成膜116。第丨拉幅機12〇由保持手段 119保持膜116的各側部並且進行乾燥。輥乾燥裝置124 由複數個輥122支撐膜116並且進行乾燥。第2拉幅機 由保持手段保持膜116的各側部，並且對膜116賦予向寬 度方向上之張力。分切機126切除藉由第2拉幅機125的 保持手段保持的各邊緣。捲取裝置127將切除了邊緣的膜 23 201213083 116卷在卷怒上作成親狀。 (膜形成裝置） 膜升>成裝置117具備沿周向旋轉之i對輕m、η]。 1對親m、132水平排列’在報131與觀132的周面捲繞 帶91。輥131爲主動輥’輥132爲自由輥。 輥131、132上分別具備將周面溫度控制在預定溫度之 第1控制器（未圖示）及第2控制器（未圖示）。置又 膜形成裝置117中’從帶91的移動方向上游侧朝向下 游侧依次設置流出濃液113之流延模133、膜乾燥裝置及 剝離輥135。 ' μ < (流延模） 流延模133位於帶91的上方，以便處於輥131的正上 方。在流延模133的前端設置流出濃液113之流出口 133a。流延模133以流出口 133a與帶91的表面對置之方 式配設。從流出口 133a流出的濃液113在帶91的表面上 流延。其結果，由從流出口 133a流出的濃液113構成之流 延膜136形成在帶91的表面上。再者，後述流延模133 的詳細内容。 再者，亦可以將對從流延模133至帶91的濃液113、 所謂液珠的上游側區進行減壓之減壓室設置於帶91的移 動方向上比流延模133更靠上游側。由此，能夠抑制由攜 帶風引起之液珠的振動，進而防止厚度不均勻等。再者， 攜帶風是指隨著帶91的移動在表面9ia附近發生且向帶 91的移動方向流動之風。 24 201213083 ν-τ^,ριχ Ιί腔=裝置具有第1導管141〜第3導管143。朝向流 被捕、.;L俄送出乾燥風之第1導管141〜第3導管143從上 91的移動路依次配設。第1導管141設置於比輥 土 葬上方。第3導管143設置於比輕131、132 。第2導管142設置於第1導管⑷與第3導管 丄4j之間。 ，1導管〜第3導管⑷〜⑷分別連接於送風機(未 導:、風機上連接獨立控制分別供給至第丨導管〜第3 r I国41、143之氣體的溫度、濕度及缝之送風控制器 第1導管〜第3導管141〜143上設置將從 ^ 二、、。的氣體作爲乾燥風送出之送出口。設置於第1 Ϊ· 3導管141〜143的送出口以分別與表面913在寬 ^方向上之整體、即其中一方的側部MS、中央部W及 另一方的侧部91s對置之方式形成。 狹縫Ξ置2 :導管141〜第3導管143的流出口形成爲 ^縫狀’在帶91的寬度方向上較長地延伸。帶91的寬度 之各流出口的長度形成爲向流延膜136整體吹送乾 燥風即可。 ^燥風的溫度隨著從帶91的移動路的上游侧朝 游侧變低爲較佳。來自第丨導管141的乾燥風的加 5〇t以上_以下爲較佳，來自第 ^風 的溫度爲贼以上H〇UT聽佳，來自第3== 的乾無風的溫度爲40°C以上1 〇〇°ρ以nr sv土 亦可以在膜臟置_==之間⑽ 25 201213083 -----X- — 由來自該送風裝置的送 送路上配設送風裝置（無圖示）。藉 風進行膜116的乾燥。 (第1拉幢機） 第1拉幅機120邊使用保持手段119來保持膜116 長邊方向上進行傳送，邊賦予㈣方向的 力並擴大膜116的寬度。在第1拉幅機120上，從上游 側依次形成有賴區、㈣區及祕區 略鬆弛區。 ^ 第1拉幅機12〇具備！對導軌（無圖示）及鏈條（益 =不)_。導軌設置於膜116的傳送路的兩側，1對導執以預 疋間隔分開配設。該導關隔麵醜巾爲蚊，在拉伸 區中隨著躺下游逐漸變寬，在祕區中雜定。再者， 可以使鬆弛區的導執間隔隨著朝向下游逐漸變窄。 鏈條掛繞於驅動鏈輪及從動鏈輪（無圖示）上，沿導 軌移動自如地安裝。複數個保持手段119以預糾隔^裳 在鏈條上。藉由驅動鏈輪的旋轉，保持手段119沿導轨 環移動。 保持手段119在第1拉幅機12〇的入口附近，開始保 持被引導過來之膜116，朝向出口移動，並在出口附近解 除保持。已解除保持的保持手段119再次向入口附近移 動’保持重新被引導過來之膜116。 導管155設置於膜116的傳送路的上方。導管155乓 有送出乾燥風之狹縫（無圖示），從送風機（無圖示）進行 供給。送風機將調整爲預定的溫度或濕度的乾燥風送至導 26 201213083 y ν/-ΓΑ»|^1Χ 管15f。導管I%配設成狹縫與膜ll6的傳送路對置。各 狹縫係沿膜116的寬度方向較長地延伸的雜，並且在傳 送方向上相互隔著預定間隔而形成。再者，可以將具有相 同結構之導管設置於膜116的傳送路的下方，亦可以設置 於膜116的傳送路的上方和下方雙方。 在該，1拉幅機12〇中，邊傳送膜，邊藉由來自導管 155的乾燥風進行乾燥，並且藉由保持手段119在預定時 刻改變寬度。 拉伸區中的膜116的溶劑含有率爲2 ϊ4%ϋ.Β.以上 f〇質量％D.B.以下爲較佳，2質量％D.B.以上質量 /〇D.B.以下爲更佳。拉伸處理時的拉伸率现1 ( = {(拉伸 後的寬度）/(拉伸前的寬度）}着）大於100%且140% 以下爲較佳。拉伸處理時_116的溫度爲饥以上 以下E軔祛。 料ί 本說明書中，溶劑含有率（單位；質量％政） 將、具體而言，係在將溶劑的質量設爲X， 36或膜116的質量設爲y時，用My，·。 (輥乾燥裝置） 輥乾燥裝置124内部的氣氛藉 ，或濕度等。錢錢裝置124上設置衫郎 魏上捲繞膜116並進行傳送。在輥乾鱗置124Φ， 岭劑從膜116中蒸發。在輥乾燥裝置124中進行 ， 直到溶劑含有率達到5 f 4%D B以下爲較佳。程 27 201213083 再者，當從輥乾燥裝置124送 以在輥乾燥裝置124與第2拉巾3播ς 、 時，可 裝置（益D m“ 拉巾田機25之間設置捲曲續正 坦。（‘，，、圖不）。捲曲橋正裝置續正捲曲並使膜ιΐ6變得平 (第2拉幅機） 所期ΪΙίί機125拉伸膜116。藉由該拉伸，成爲具有 = ί之膜116。所獲得的膜116能夠作爲相 ίίί 幅機125具有與第1拉幅機120相同 ' °再者’ 5又置於第2拉幅機125的導管157從狹縫 (未圖示）流出被加熱成職溫度的乾燥風，并使其朝向 膜116流動。 第2拉幅機125中的拉伸時的拉伸率ER2 (={(拉伸 後的寬度）/ (拉伸前的寬度）}xl〇〇)大於1〇5%且2〇〇% 以下爲較佳’ 110%以上160%以下爲更佳。拉伸開始時的 膜116的溶劑含有率爲5質量％DB以下爲較佳，爲3質 |%D.B.以下爲更佳。拉伸時的膜116的溫度爲1〇〇β(：以上 200°C以下爲較佳。 亦可以在第2拉幅機125與分切機126之間設置冷卻 裝置（無圖示）’冷卻來自第2拉幅機125的膜116並使其 降溫。 依以製造爲目的之膜116的光學特性，亦可以省略第 2拉幅機125。 接者’對流延模133的詳細内容進行說明。如第12 圖及第13圖所示，流延模133具有1對側板ι61和丨對模 28 201213083 唇板162。1對模唇板162分別具有設置有呈流路163之流 路形成部162a的流路形成面i62b。在帶91 (參考第11 圖）的寬度方向上設置1對模唇板162,以流路形成面162b 彼此向帶91的移動方向密接的方式排列。在流路形成面 162b彼此密接的狀態的i對模唇板162中，由流路形成面 162b形成的間隙在寬度方向的兩端面開口。 1對側板161分別具有内面i61a，並以内面161a彼此 相對向的方式在帶91 (參考第n圖）的寬度方向上分開 排列。1對側板161以堵塞由流路形成面162b形成的間隙 之方式配設。這樣，由丨對侧板161和丨對模唇板162形 成模主體，貫穿模主體之濃液113喊路163被i對側板 161和1對模唇板162包圍而成（參考第μ圖）。 多、如第15圖所示，成爲流路163的出口之流出口 133a 2爲狹縫狀嘯由在流出σ 133a⑽置預定尺寸的内部 j板165，能夠適當地調節帶91的寬度方向上之流出口 133a的長度L0。 如第10圖及第16圖所示，輥131的旋轉軸17〇連接 n^達171和驅動部172。輥U1藉由馬達171以旋轉軸 爲中心旋轉。並且，在旋轉軸17〇上安裝力量感測器 。驅動部m將魏132朝向親131的力外加於旋轉轴 力量感測器173測量旋轉軸17〇所承受之外力。 ί第1G圖及第17圖所示’在膜形成裝置117上設置 $測器180。距離感測器18〇在測定線。（參考第16 上測定距帶91的表面91a的距離（間隔）
Cx。測定 29 201213083 線L1設定於藉由剝離輥135剝離流延膜136之位置與從 流延模133流出的》農液113者地之位置之間，並在帶91 的寬度方向上延伸。間隔Cx是指測定線L1上的任音位置 中之間隔 Cx (〇)、Cx (1)、Cx (2)、......Cx (n-1 ) ^ Cx (n)。距離感測器180從輥131分離配設於比剝離親135 更靠移動方向下游侧且比流延模133更靠移動方向t、、旌 即輥131的上方爲較佳。再者，圖中，在輥131與距離感 測器180的間隔上附加符號Cy。 ’ 能夠使用渴流式變位感測器等公知的感測器作爲距離 感測器180。 ‘ 如第18圖所示’分切機126具備一對切開膜116的邊 緣116a之切刀190。一對切刀190分別在膜116的寬度方 向上移動自如。位移部194使一對切刀19〇個別向預^位 置移動。 切刀190由位於膜116的傳送路的上方之上圓刀刀和 位於膜116的傳送路的下方之下圓刀刀構成。切刀19〇藉 由在這些上圓刀刀與下圓刀刃之間送入膜116來切開邊4 H6a。被切開邊緣U6a之膜116被送至捲取裝置12^^並 且，邊緣116a被送至送風裝置192。 (控制部） 如第16圖、第17圖及第18圖所示，控制部198與馬 達Π卜驅動部172、力量感測器173、距離感測器18〇及 位移部194連接。 如第17圖所示’控制部198藉由馬達171使捲繞於輥 201213083 131 132上之帶91循環蔣勤 動部m對輥131施加外力^ =者’控制部198藉由驅 感測器173讀取施加於輥131外控制部198從力量 + 之外力F1。控制部198将用 值BS除外力F1之商作爲傳送張力。在此，值 的平均截面積Sav乘以2者，微;’、 憶體中。並且，當計算出二部198的内置記 部⑽以減少外力F1 n在於目標值時，控制 算出的值㈣A 的式㈣驅動部172。再者，當計 异出的傳送張力小於目標值時，控制部198以增大外力Η 制驅動部172。這樣，控制部198藉由驅動部i72 ==:73,能夠將施加於帶91之傳送張力的大小 接著，對本發明的作用進行說明。 如第16圖所示’ _131在控制部198的控制下旋轉。 帶91藉由輥131的旋轉向長邊方向循環移動。如第17圖 所示’距離感測器⑽在測定線L i上測量間隔c χ。控制 部198從距離感測器180讀取間隔Cx。之後，控制部198 藉由從輥131與距離感測器18〇的間隔Cy減去已讀取之 間隔Cx與帶91的厚度之和，計算帶91在寬度方向上從 輥的浮起量CL。作爲浮起量CL的代表例，第17圖 中示出從間隔Cx⑻計算出的浮起量CL⑻及從間隔 Cx (1)計算出的浮起量CL (1)。再者，預先測定帶％ 的尽度或間隔CLy，並儲存在控制部198的内置記憶體等 中爲較佳。 ~ 接著，控制部198依計算出的浮起量cl決定流延區 31 201213083 A1在帶91的寬度方向上之臨界位置Pl^流延區A1係成 爲形成流延膜136之對象的區。流延膜136可以在流延區 A1的寬度方向的整個區域形成，亦可在寬度方向的一部份 形成。臨界位置Pr係流延區Ai的側緣，分別在帶91的 兩側決定。流延區A1的臨界位置pr以在已外加預定傳送 張力之帶91中整個流延區A1中的浮起量CL成爲基準浮 起量CLj以下的方式決定。同樣，控制部198依計算出的 浮起量CL決定流延膜136的切斷位置pc。切斷位置pc 分別在流延膜136的兩側決定，在此，特定帶91的流延區 A1中浮起量在基特起量CLk町之帶區域。切斷仿 置Pc只要在這樣特定之帶區域上的流延膜136上即可。 基準序起量CLj以在1對切斷位置pc的外側產生纪 起泡、殘留等影響不涉及情切斷位£pc之間的部份㈣ 制在1對切斷位置Pe外_方歧定即可。基準浮起f CLj例如小於lmm爲較佳。基準浮起量咖只要設定肩 不會在1對切斷位置Pc之間的流延膜136 歹】 留及最終得到的朗厚度不均勻之程度的值即可。基=: 起量⑽例如小於G.1贿爲較佳。再者，蚊臨界位】 斷位APc時的傳送張力等條件設爲與實際的膜形力 =程相同者爲較佳4定臨界位置pr、切斷位置&時自 傳送張力例如爲50N/mm2以上7〇N/mm2以下。 依流延區Al_界位置Pf 131a的長度L〇 (參考第1$圖）。 上之抓出1 (膜形成製程） 32 201213083 回到第10圖，流延模133向帶91的表面91a連續流 出濃液113。濃液113在帶91上流延。其結果，在帶％ 上的流延區A1内覆蓋露出於表面9la之焊接部9iw，從 而形成流延膜136 (參考第11圖）。 第1導管〜第3導管141〜143從流出口朝向流延膜 136送出乾燥風。若乾燥風從第i導管〜第3導管ΐ4ΐ〜143 吹送至流延膜136，則溶劑從流延膜136中蒸發。 藉由溶劑的蒸發’以包含溶劑之狀態從帶91中剝下成 爲可以向第1拉幅機120傳送之程度的流延膜136。剝離 時，用剝離用的輥（以下稱爲剝離輥）137支撐膜116，並 且將從帶91剝下流延膜136之剝離位置保持爲恆定。再 者，剝離輥135可以是具備驅動手段且沿周向旋轉之驅動 輥。被剝離之流延膜136、即膜116依次引導至第丨拉幅 機120、輥乾燥裝置124及第2拉幅機125。 (分切機） 如第18圖所示，控制部198使切刀190向依浮起量 CL規定之切斷位置pc變位。膜116的邊緣丨丨如被切刀 190切除。被切除邊緣116a之膜U6藉由捲取裝置127呈 幸昆狀。 在本發明中，藉由來自輥131之帶91的浮起量，對帶 91決定臨界位置ρΓ，且對流延膜136決定切斷位置pc。 第17圖中表示切斷位置Pc設定於侧部91s上的流延膜136 之情況。並且’在藉由臨界位置pr規定之流延區A1中形 成流延膜136，並且在切斷位置pc中切斷膜116的邊緣 33 201213083
X 116a。這樣依本發明，在最終獲得之膜116中不會產生由 帶91的翹曲、尤其是焊接部91w或該附近之翹曲引起之 厚度不均勻。 再者，當用第1拉幅機120沿寬度方向拉伸膜116， 或者用第1拉幅機120及第2拉幅機125沿寬度方向拉伸 膜116時，因這些拉伸，用切刀190切斷之膜116中的1 對切斷位置Pc之間的距離變得寬於對流延膜136設定之1 對切斷位置Pc之間的距離。例如，流延膜136中的從寬度 方向的中央到1對切斷位置Pc中的其中一方的距離藉由經 寬度方向上之拉伸，有時在膜116中變大。因此，當在用 切刀190切除前進行寬度方向上之拉伸時，例如預先對流 延膜136中的切斷位置Pc和對其拉伸時的膜U6中的切斷 位置Pc進行對應關聯即可。 在將切斷位置Pc中的浮起量CL設爲CL( Pc)、將接 觸臨界位置Pt與切斷位置Pc的距離設爲Lpt_Pc時，{CL( pc ) /LPt.Pc}的值爲1〇·5以下爲較佳。再者，接觸臨界位置pt是 指帶91從輥131中浮出之部份、即浮起量cl大於〇之部 份中位於最靠寬度方向中央側之位置。 在上述實施方式中，在侧部91s上設定了切斷位置 Pc 但本發明不限疋於此’如第19圖所示，亦可在中央部 91c上設定切斷位置Pc。 在上述貫施方式中’使用側部91s以從觀Hi分離的 方式翹曲之帶91。但是，本發明不限定於此，如第2〇圖 所示，可以使用側部91s以向輥131靠近的方式翹曲之帶 34 201213083 91 在此，當測定的浮起量CLt最域、 中的浮起4CL(w)爲基料起量。w 侧設定臨界位置心一方2 w t的+起量CL (w)超過基準浮起量卬時 jflc侧 '即浮起量〇^成爲基準浮起量CLj以下之二$ 设定臨界位置Pr即可。 置 ϋ述實施方式中，使中央構件12的寬度寬於側構件 、、又。但是’本發明不限定於此，中央構件12的寬 =可以與側構件u的寬度相等或者窄於侧構件11的寬 又。並且，構成帶91之構成構件（中央構件或侧構件）的 個數不限定於3個，可以爲2個或4個以上。 μ在上述實施方式中，將輥131設爲主動輥，將輥Η? 設爲自由輥。但是，本發明不限定於此，亦可將輥ΐ3ι設 爲自由輥（非驅動輥）’將輥132設爲主動輥（驅動輥）。 % 土在上述實施方式中，在其中一方的輥131的正上方配 s又流延模133。但是，本發明不限定於此，亦可在其中一 方的輥131與另一方的輥132之間配設。再者，這時，亦 可在藉由帶91與流延模133對置之位置配設輥（無圖示）， 並藉由該輥支撐帶91。 在上述實施方式中，將帶91用作流延支撐體。但是， 本發明不限定於此，亦可將沿移動方向延伸之焊接線露出 於表面之移動帶用作流延支撐體。 在上述實施方式中，可以在膜形成裝置117上設置從 晨面91b對帶91的焊接部91w進行加熱之裏面加熱部 35 201213083 210。裏面加熱部210設置爲藉由帶91與第3導管143 置爲較佳。 (裏面加熱部） 如第21圖及第22圖所示，裏面加熱部21〇且備送出 加熱風2!2之喷嘴2i4。喷嘴2H在帶91 #裏面9\b側配 設成與焊接部91w對置。若從喷嘴214送出之加熱風212 吹送至焊接部91w，則焊接部91W被加熱。 μ 如第22圖所示，喷嘴214在帶91的移動方向上並排 複數個爲較佳。當在帶91上存在複數個焊接部91w時， 以將加熱風m吹送至所有焊接部91w的方式設 214爲較佳。 、 加熱風212的溫度並不特別限定，但例如爲仙。◦以上 7〇°C以下爲較佳。 … 藉由剝離輥I35剝離之流延膜m形成爲覆蓋設置於 帶91之焊接部91w。然而，表面9ia中焊接部91w與其 它部份相比針孔等缺陷較多1此，流延膜136中焊 91w上的局部因缺陷的存在而易引起殘留。 。 由於在剝離流延膜136之前，從裏面灿側純焊接 部91w，所以充份地進行焊接部91w上的局部的乾燥。這 樣’依本發明，能夠抑制因缺陷引起之殘留，並、 輥135剝離流延膜136。 焊接部91w中包含針孔。即使在焊接部、中包 徑小於70μιη的針孔時，亦能制本發日卜例％， 部91w巾’直徑小於7一的針孔爲5個⑹以下爲較佳， 36 201213083 直徑小於70μιη的針孔爲！個/111〇1以 如，，爲在帶91的長邊方向上每m範圍内個 之針孔數，“個/職，，爲在帶91的長邊9lW中所含 焊接部91 w中所含之針孔數。再者，在^接=97^圍内 在直徑70卿以上的針孔爲較佳。卜接。卩91w中不存 在上述實施方式中，與依龄焯 進行依裏面加熱部210之流延燥同時 不限定於此，可以切換進行依裏叙仁疋，本發明並 乾燥與依乾燥風之流延膜的U面加熱部⑽之流延膜的 裏面加熱部21〇設置成藉由帶％ 置。但是，本發明並不限定於此 設 =3對 與第1導管Ml對置。再者，可以太又置成藉由帶％ 接觸之部份，咬置從寘而 /在輕32令與焊接部91w 加熱部 以裏面灿側對焊接部91w進行加熱之 流延：:==:==::熱部21。之 3導管，對置的方式設置裏面加熱部細1較=2 面力口熱部210之乾燥相對於溶劑 ％ 以上削質_卫.以下之流延膜進行爲較佳。質里顧 (聚合物） -===:是==特 =烴其:碳酸醋等。其中，纖維素酿化二： * 、 包3醋酸基、丙酸酯基之纖維素醯化物以 37 201213083 及藉由加成聚合得到之環狀烯烴爲較佳。 (纖維素醯化物） 作爲纖維素酿化物，係酿基向纖維素的經基之取代度 滿足下述式（I)〜（III)者爲較佳。在下述式（U〜（ΙΠ) 中，Α及Β表示醯基對纖維素的羥基中的氫原子之取代度， A爲乙醯基的取代度，B爲碳原子數3〜22的醯基的取^ 度。纖維素醯化物的90質量％以上爲αι〜4mm的顆粒爲 較佳。在此，本發明在使用二醋酸纖維素（DAC)作爲纖 維素醯化物時’具有特別大的效果。 (I) 2.0<A + B<3.0 (Π) 〇<A<3.0 (III) 0<B<2.9 構成纖維素之進行β-1，4鍵合之葡糖糖單位在2位、 3位及6位具有遊離的經基。纖維素酿化物爲籍由碳數2 以上的醯基對這些羥基的一部份或整體進行酯化之聚合體 (聚合物）。醯基取代度是指分別對2位、3位及6位:纖 維素的羥基被酯化之比例（將酯化1〇〇%之時設爲取代度 1)。 總醢化取代度、即DS2 + DS3 + DS6的值爲2.00〜3 〇〇 爲較佳’ 2.22〜2.90爲更佳，2·4〇〜2·88爲尤佳。再者， DS6/ (DS2 + DS3 + DS6)的值爲〇 28爲較佳，〇 3〇以上 爲更佳’ 0.31〜G.34爲尤佳。在此，DS2觸萄糖單位中 ^，絲的氫獅基取代之_ (以下稱爲“2位酿基取 度），DS3爲葡雜單財的3健基的氫被醯基取代 38 201213083
W '^ 上^真 A 之比例（以下稱爲“3位醯基取代度，，），DS6爲在葡萄糖單 位中6位羥基的氫被醯基取代之比例（以下稱爲“6位醯基 取代度”）。 在本發明的纖維素醯化物中使用之醯基可以僅爲1 種，或者亦可使用2種以上醯基。在使用2種以上醯基時， 其中1個爲乙醯基爲較佳。若將2位、3位及6位羥基被 乙酿基取代之程度的總和設爲DSA，並將2位、3位及6 位技基被除乙醯基以外的醯基取代之程度的總和設爲 DSB ’則 DSA + DSB 的值爲 2.22〜2.90 爲較佳，2.40〜2.88 爲尤佳。 並且’ DSB爲〇.3〇以上爲較佳，〇.7以上爲尤佳。再 者’ DSB其20%以上爲6位羥基的取代基爲較佳，25%以 上爲更佳，30%以上爲進一步較佳，33°/〇以上爲尤佳。再 者，纖維素醯化物的6位上的DSA+DSB的值爲〇·75以 上，進一步較佳爲0.80以上，尤其較佳爲〇.85以上的纖 維素醯化物也較佳，藉由使用這些纖維素醯化物，能夠製 作溶解性更加優異之濃液。尤其是，若使用非氣系有機溶 劑，則能夠製作顯示優異之溶解性且低粘度且過濾性優異 之濃液。 ' 作爲纖維素醯化物的原料之纖維素亦可係從棉織纖 維、紙漿中的任一種獲得者。 作爲本發明中的纖維素醯化物的碳素2以上的醯基， 可以是脂肪族基亦可以是芳基，並不特別限定。例如可以 舉出纖維素的烷羰基酯、烯羰基酯、芳香族羰基酯、芳香 39 201213083 族烷羰基酯等，亦可分別具有進一步被取代之基團。 這些較佳例子，可以舉出丙醯基、丁醯基、戊二 基、辛酿基、癸醯基、十二舰基、十三絲基:十= 醯基、十六烷醯基、十八烷醯基、異丁醯基、叔丁醯美上 環己烧幾基、油醯基、苯曱祕、萘縣、肉桂酿基g。 其中，丙縣、丁醯基、十二舰基、十人燒醯基:叔; 醯基、油醯基、苯曱醯基、萘羰基、肉桂醯基等爲更佳， 丙醯基、丁醯基爲尤佳。 ” ， (溶劑） 作爲製備濃液之溶劑，可以舉出芳香族烴（例如苯、 曱苯等）、_代烴（例如二氣曱烷、氣苯等）、醇（例如曱 醇、乙，、正丙醇、正丁醇、二甘醇等）、酮（例如丙酮、 曱乙’等）、酯（例如乙酸甲酯、乙酸乙醋、乙酸丙醋等） 及醚（例如四氫呋喃、曱基溶纖劑等）等。 在上述齒代烴中，使用碳原子數1〜7的函代烴爲較 佳，使用二氯▼烷爲最佳。從纖維素醯化物的溶解性、流 延膜從支性、朗機顧度及光學雜等物性 觀點考慮’除了二氯甲燒之外混合—種乃至數種碳原子數 正丁醇或它們的混合物爲較佳 1〜5的醇爲較佳。醇的含量相對於整個溶劑2〜25質量％ 爲較佳5〜20質置％爲更佳。作爲醇，可以舉出甲醇、 乙醇丙醇、異丙醇、正丁醇等，但使用f醇、乙醇、 用二下對:Ϊ 201213083 子數爲4〜12的醚、碳原子數爲3〜12的酮、碳原子數爲 3〜12的酯及碳原子數爲丨〜12的醇爲較佳，有時還適當 地混合這些來使用。例如，可以舉出乙酸甲酯、丙酮、乙 醇、正丁醇的混合溶劑。這些醚、酮、酯及醇可以係具有 環狀結構者。再者，具有2個以上謎、酉同、酷及醇的^能 團（即’ -CO-、-COO-及·0Η)中的任意1個之化合 物亦能夠用作溶劑。 [實施例] 以下，爲了癌s忍本發明的效果，進行了實驗彳〜^。夂 實驗的詳細情況用實驗1進行說明，關於實驗2〜6僅表示 與實驗1不同之條件。 (實驗1) 在帶製造5又備10中，由SUS316製的侧構件η和 SUS316製的中央構件12製造第i帶（以下，稱爲帶α)。 帶A爲如第19圖所示之、側部91s隨著從焊接部91评朝 向侧緣而翹曲之類型，側構件的寬度爲15〇咖，中央構件 的寬度爲2000 mm。 在傳送張力爲60N/mm 2時，測定帶a的浮起量， 並設定1對臨界位置Pr及i對切斷位置P(^傳送張力爲 60N/麵2時的臨界位置pr中的浮起量(ρΓ)爲〇.9mm， 切斷位置Pc中的浮起量CL (Pc)爲〇咖。i對臨界位置 Pr之間的長度W1、即流延區A1的寬度爲22〇〇则j，丄對 切斷位置Pc之間的長度界2爲17〇〇刪。 在溶液製膜設備110 (參考第1〇圖）中，由包含二醋 酸纖維素（DAC)及溶劑之濃液113製造膜116。使用帶 201213083 A作爲帶91。帶91的移動速度爲40m/分鐘。流延模133 向移動狀態的帶91連續流出濃液113。在帶91的表面9ia 上形成了由濃液113構成之流延膜136。 使用來自各導管141〜143之乾燥風，使溶劑從帶91 上的流延膜136中蒸發。剝離報135從帶91剝離流延膜 136，並作爲膜116。膜116依次被送至第！拉幅機12〇、' 輥乾燥裝置124、第2拉幅機125及分切機126。 (實驗2) 使用帶B來代替帶A，除此以外，與實驗1相同地製 造膜116。帶B爲第17圖所示之類型，傳送張力爲6〇N/ 顏2時的浮起量0：(?〇爲1111111’浮起量（：1<1>〇爲〇.1111111， 除此以外，與帶A相同。 (實驗3) 使用帶C來代替帶A ’除此以外’與實驗1相同地製 造f 116«帶C爲第17圖所示之類型，傳送張力爲6〇N/ 血η 2時的浮起量CL (Pr)爲0.1mm ’浮起量CL (Pc)爲 a05mm’ 1對切斷位置Pc之間的長度W2爲2100mm，除 此以外’與帶A相同。{CL (Pc) /LPt-Pc}的值爲9.1X10-6。 (實驗4) 使用帶D來代替帶A ’除此以外，與實驗1相同地製 邊f 116。帶d爲第17圖所示之類型’傳送張力爲60N/ mm 2時的浮起量cl (pr)爲0.2mm，浮起量CL (Pc)爲 almm ’ 1對切斷位置Pc之間的長度W2爲2100mm，除 此以外’與帶A相同。{CL (Pc) /LPt_Pc}的值爲L8xl0-5。 (實驗5) 使用帶E來代替帶A ’除此以外’與實驗1相同地製 42 201213083 造ϋ:帶f爲第2°圖所示之類型，傳送張力爲6〇n/ 卿、、序起置CL (pr)爲〇.9mm，浮起量CL (pc)爲 0.09mm，除此以外，與帶a相同。 (實驗6) 使用帶F來代替帶A，除此以外，與實驗丨 气瞎1^6、:帶I爲第2〇圖所示之類型，傳送張力爲60N/ S此以外1量CL(P〇爲—，浮起量CUPC)爲。.lmm， 除此以外，與帶A相同。 f於在實驗1〜實驗6中得到之膜進行了以下評價。 1. 面狀評價 貝 尼科ίΪΐΐ膜贿成預定尺寸，使⑽光賴鏡在正交 行了評i觀察’糟由下述基準對觀察到之光學性不均勻進 E:未觀測到光學性不均勻。 之數^觀_了光學性不均自，但錢作絲品可容許 ^· 〇.觀察到了作爲產品不可料之光學性 2. 殘留評價 G :在帶中1對切斷位置PC之間未產生殘留。 在帶中1對切斷位置PC之間產生 3·有無起泡的評價 在流延膜中1對切斷位置之間未產生起泡。 1:在流延膜中1對切斷位置Pc之間產生了起泡。 表1中示出實驗1〜ό的評價結果。再者， =加在評價結果中之號碼表示附加在上述評價項目之號 43 201213083 [表i]
CL(Pr) CL(Pc) W1 W2 評價結果 (mm) (mm) (mm) (mm) 1 2 3 實驗 1 0.9 0 2200 1700 G G G 實驗 2 1 0.1 2200 1700 N N N 實驗 3 0.1 0.05 2200 2100 G G G 實驗 4 0.2 0.1 2200 2100 N G G 實驗 5 0.9 0.09 2200 1700 G G G 實驗 6 1.0 0.10 2200 1700 N N N 【圖式簡單說明】 第1圖係表示本發明的帶的製造設備的概要之側視 44 201213083 第2圖係表示帶製造設備的概要之俯視圖。 第3圖係表示焊接單元的概要之側視圖。 第4圖係表示焊接單元的概要之俯視圖。 第5圖係沿第4圖的V-V線之截面中的端面圖，表示 焊接支撐輥的概要。 第6圖係焊接液珠及其周邊的說明圖。 第7圖係錐狀輥的概略圖。 第8圖係夾子的概略圖。 第9圖係帶的概略圖。 第10圖係表示溶液製膜設備的概要之侧視圖。 第Π圖係表示帶的概要之俯視圖。 第12圖係表示流延模的概要之立體圖。 第13圖係表示流延模的概要之分解立體圖。 第14圖係表示流延模的流路的概要之立體圖。 第15圖係表示流延模的流出口的概要之立體圖。 第16圖係表示帶的概要之立體圖。 第17圖係測定、線L1上的帶的截面圖。 第18圖係表示分切機的概要之俯視圖。 第19圖係表示帶的概要之截面圖。 第20圖係表示帶的概要之截面圖。 第21圖係表示裏面加解的概要之截面圖。 =22圖係絲裏面加熱部對焊接料行 的立體圖。 【主要元件符號說明】 45 201213083 91 :帶 126 :分切機 131 :輥 133 :流延模 173 :力量感測器 180 :距離感測器 194 :位移部 198 :控制部 46