TWI428229B - 溶液製膜方法及溶液製膜設備 - Google Patents
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Description
本發明是有關於一種溶液製膜方法及溶液製膜設備。
隨著液晶顯示器(LCD)的大畫面化，對在LCD中使用之光學膜亦要求大面積化。光學膜被製造成長形之後，按照LCD的尺寸剪切成預定的大小。因此，為了製造出更大面積的光學膜，需要製造寬度大於以往之長形光學膜。
作為長形光學膜的代表性製造方法，有連續方式的溶液製膜方法。眾所周知，連續方式的溶液製膜方法，將溶劑中溶有聚合物之溶液在移動之流延支撐體上流延，並在流延支撐體上形成由溶液構成之流延膜。該方法中，藉由從流延支撐體剝下流延膜並對其進行乾燥來製造出膜。
作為流延支撐體，使用掛繞於驅動輥之金屬製的帶。能夠製造出的膜的最大寬度受該帶的寬度的制約。因此，若要製造更寬幅的膜，需要更大寬度的帶。但是，目前為止，僅能獲得寬度最大為2m左右的帶。
因此，韓國專利公開公報第2009-0110082號中，在長邊方向上對成為寬度方向的中央部之中央部帶和成為帶的各側部之1對側部帶進行焊接，由此獲得寬度大於以往之帶。
但是，若使用韓國專利公開公報第2009-0110082號中記載的帶實施溶液製膜方法，則經常發生起泡故障、殘留故障、膜厚不均。起泡故障是指導致流延膜起跑之現象。殘留故障是指導致流延膜的一部份殘留在流延支撐體之現象。厚度不均是指厚度不均勻。發明人等深入研究的結果，得知了以下情況。
在韓國專利公開公報第2009-0110082號中記載的帶，由
於向長邊方向延伸之焊接線，容易在寬度方向上引起翹曲。尤其是容易從帶的寬度方向上的端部(以下，稱為寬度方向端部)、從中央部帶遍及側部帶而引起翹曲。若使用寬度方向端部翹曲之帶來實施溶液製膜方法，則由於該翹曲而產生流延膜的厚度不均。即使對產生這種厚度不均之流延膜進行乾燥，亦成為產生厚度不均之膜。進而，在剝離已產生厚度不均之流延膜時，易產生殘留故障。並且，在對已產生厚度不均之流延膜進行乾燥時，易產生起泡。當以因翹曲而彎曲之帶的內側的面與驅動輥的周面接觸之方式將帶掛繞於驅動輥時，帶的側部中，帶端與驅動輥的周面局部地接觸。若持續帶端與驅動輥的周面局部地接觸之狀態，則由於帶的側部的變形增大，所以容易引起上述之因厚度不均而產生之問題。
再者，在韓國專利公開公報第2009-0110082號中記載的帶，在流延溶液之表面露出焊接線。而且，焊接線上存在直徑比其他部份大之針孔。因此，流延膜中形成於焊接線上之部份因針孔的存在而容易引起剝離。
本發明的目的在於提供一種使用寬度寬於以往之帶而能夠抑制厚度不均並且高效率地製造出膜之溶液製膜方法。
為了解決上述課題，本發明的溶液製膜方法具備膜形成步驟(A步驟)、膜乾燥步驟(B步驟)及剝離步驟(C步驟)。A步驟，在沿長邊方向移動之移動帶的流延區上形成由溶液構成之流延膜。前述移動帶包含金屬製的中央網和焊接於前述中央網的寬度方向兩側之金屬製的側網。前述移動帶的焊接線露出於表面且掛繞於輥上。前述焊接線包含直徑不到70μm的針
孔。前述溶液從流延模的流出口朝向前述移動帶中被前述輥支撐之部份流出。前述溶液包含聚合物及容劑。前述流延區設定於前述表面。前述流延區包含前述焊接線。前述流延區中前述移動帶從前述輥的流延浮起量為0.1mm以下。B步驟，藉由前述移動帶的加熱，使溶劑從前述流延膜中蒸發。C步驟，從前述移動帶剝離經前述B步驟之前述流延膜並作成膜。
並且，本發明的溶液製膜方法，具備膜形成步驟(D步驟)、膜乾燥步驟(B步驟)、剝離步驟(C步驟)及減壓步驟(E步驟)。D步驟，在沿長邊方向移動之移動帶的流延區上形成由溶液構成之流延膜。前述移動帶包含金屬製的中央網和焊接於前述中央網的寬度方向兩側之金屬製的側網。前述移動帶的焊接線露出於表面且掛繞於輥上。前述溶液從流延模的流出口朝向前述移動帶中被前述輥支撐之部份流出。前述溶液包含聚合物及溶劑。前述流延區設定於前述表面。前述流延區包含前述焊接線。B步驟，藉由前述移動帶的加熱，使溶劑從前述流延膜中蒸發。C步驟，從前述移動帶剝離經前述B步驟之前述流延膜並作成膜。E步驟，藉由減壓室對由前述溶液從前述流出口遍及前述移動帶的表面而形成之液珠的前述移動方向上游側進行減壓。前述減壓室配設於比前述流出口更靠近前述移動方向上游側。前述減壓室具有朝向前述移動帶的表面開口之吸氣口。前述移動帶中被前述減壓室覆蓋之部份中的從前述輥的減壓浮起量為0.1mm以下。前述焊接線亦可包含直徑不到70μm的針孔。
溶液製膜方法進一步具備浮起量感測步驟(F步驟)為較佳。F步驟在前述A步驟之前感測前述移動帶從前述輥的浮起量。
溶液製膜方法進一步具備流延區設定步驟(G步驟)為較佳。G步驟在前述F步驟與前述A步驟之間進行。G步驟以前述流延浮起量成為0.1mm以下之方式設定前述流延區。前述設定係依前述感測之浮起量完成者。
溶液製膜方法進一步具備減壓區調節步驟(H步驟)為較佳。H步驟在前述F步驟與前述A步驟之間進行。H步驟以前述減壓浮起量成為0.1mm以下之方式，調節前述吸氣口在前述移動帶的寬度方向上的長度。前述調節係依前述感測之浮起量完成者。
溶液製膜方法進一步具備浮起量減少步驟(I步驟)為較佳。I步驟在前述F步驟之後減小前述浮起量。
在前述I步驟中增大前述移動張力為較佳。
在前述I步驟中，對前述移動帶中向長邊方向所延伸之帶部進行冷卻，前述帶部包含在被支撐於前述輥時前述浮起量大於0的部份為較佳。
在前述I步驟中，對前述移動帶中不包括前述流延區的部份進行冷卻為較佳。
進行前述移動帶的冷卻之範圍為比前述流延區更靠近前述移動帶的移動方向下游側為較佳。
對從前述流出之溶液到達前述移動帶之位置到前述B步驟中的前述流延膜上之起泡界限位置的前述焊接線進行冷卻為較佳。
在前述C步驟之後、即在下一個前述A步驟之前，對前述焊接線進行冷卻為較佳。
本發明的溶液製膜設備，具備移動帶、輥、流延模、加熱部及剝離部。前述移動帶沿長邊方向移動。前述移動帶包含金
屬製的中央網和焊接於前述中央網的寬度方向兩側之金屬製的側網。前述移動帶的焊接線露出於表面。前述焊接線包含直徑不到70μm的針孔。前述輥上掛繞前述移動帶。前述流延模在流延區上形成由溶液構成之流延膜。前述流延區設定於前述表面且包含前述焊接線。前述流延模具有朝向被前述輥支撐之前述移動帶連續地流出溶液之流出口。前述溶液包含聚合物及溶劑。前述流延區中的前述移動帶從前述輥的流延浮起量為0.1mm以下。前述加熱部加熱前述移動帶使前述溶劑從前述流延膜中蒸發。前述加熱部配設於比前述流延模更靠近前述移動帶的移動方向下游側。前述剝離部從前述移動帶剝離前述流延膜。前述剝離部配設於比前述加熱部更靠近前述移動方向下游側。
本發明的溶液製膜設備，具備移動帶、輥、流延模、減壓室、加熱部及剝離部。前述移動帶沿長邊方向移動。前述移動帶包含金屬製的中央網和焊接於前述中央網的寬度方向兩側之金屬製的側網。前述移動帶的焊接線露出於表面。前述輥上掛繞前述移動帶。前述流延模在流延區上形成由溶液構成之流延膜。前述流延區設定於前述表面且包含前述焊接線。前述流延模具有朝向被前述輥支撐之前述移動帶連續地流出溶液之流出口。前述溶液包含聚合物及溶劑。前述減壓室對液珠的前述移動方向上游側進行減壓。前述液珠由前述溶液從前述流出口遍及前述移動帶的表面而形成。前述減壓室配設於比前述流出口更靠近前述移動方向上游側。前述減壓室具有朝向前述移動帶的表面開口之吸氣口。前述移動帶中被前述減壓室覆蓋之部份中的從前述輥的減壓浮起量為0.1mm以下。前述加熱部加熱前述移動帶使前述溶劑從前述流延膜中蒸發。前述加熱部
配設於比前述流延模更靠近前述移動帶的移動方向下游側。前述剝離部從前述移動帶剝離前述流延膜。前述剝離部配設於比前述加熱部更靠近前述移動方向下游側。在該溶液製膜設備中，前述焊接線亦可包含直徑不到70μm的針孔。
溶液製膜設備進一步具備移動張力外加部和移動張力調節部為較佳。前述移動張力外加部對前述移動帶施加向前述長邊方向的移動張力。移動張力調節部調節前述移動張力的大小。前述移動張力調節部藉由前述移動張力的增大減小前述浮起量。
前述移動張力外加部具有可對支撐前述移動帶之前述輥進行移動之輥移動機構為較佳。
溶液製膜設備進一步具備帶冷卻部為較佳。帶冷卻部對前述移動帶中向長邊方向延伸之帶部進行冷卻，所述帶部包含在被支撐於前述輥時前述浮起量大於0之部份。
前述帶冷卻部設置於比前述流延區更靠近前述移動方向下游側為較佳。
溶液製膜設備進一步具備焊接線冷卻部為較佳。焊接線冷卻部對前述焊接線進行冷卻。
本發明的溶液製膜方法，具備膜形成步驟(D步驟)、膜乾燥步驟(B步驟)、剝離步驟(C步驟)及焊接線冷卻步驟(J步驟)。D步驟，在沿長邊方向移動之移動帶的流延區上形成由溶液構成之流延膜。前述移動帶包含金屬製的中央網和焊接於前述中央網的寬度方向兩側之金屬製的側網。前述移動帶的焊接線露出於表面且掛繞於輥上。前述溶液從流延模的流出口朝向前述移動帶中被前述輥支撐之部份流出。前述溶液包含聚合物及溶劑。前述流延區設定於前述表面。前述流延區包含
前述焊接線。B步驟，藉由前述移動帶的加熱，使溶劑從前述流延膜中蒸發。C步驟，從前述移動帶剝離經前述B步驟之前述流延膜並作成膜。J步驟對前述焊接線進行冷卻。
依本發明，能夠抑制厚度不均並且高效率地製造出寬度寬於以往之長形膜。
習知之移動帶(寬度為2m以下者)中亦存在焊接線，但該焊接線係向寬度方向延伸者。在使用這種移動帶而獲得之膜中，由於焊接線而產生之厚度不均等不良影響涉及到的部份與焊接線相同地向寬度方向延伸。因此，很容易藉由在寬度方向上裁剪所獲得之帶狀膜，從產品膜中去掉不良影響涉及到的部份。另一方面，當使用具有向長邊方向延伸之焊接線之移動帶時，與習知之移動帶不同，不易去掉由於焊接線而產生之不良影響涉及到的部份。依本發明，能夠使流延膜中形成於焊接線上之部份包括在產品用膜中。
圖1及圖2所示之帶製造設備10係製作由長形中央構件12及設置於中央構件12的寬度方向兩側之側構件11構成之長形帶構件13者。
側構件11和中央構件12分別為金屬製片材。側構件11為寬度相對窄之窄幅片材。側構件11和中央構件12由相互相同的材料形成為較佳，經過相互相同的原料及形成製程而形成為更加。例如，作為側構件11及中央構件12，使用由不銹鋼形成者為較佳。
作為中央構件12，使用一直用作習知之流延支撐體之帶
即可。中央構件12其寬度寬於側構件11。本實施方式中的中央構件12的寬度Wc在1500mm以上2100mm以下範圍內恆定，側構件11的寬度Ws在50mm以上500mm以下範圍內恆定。
帶製造設備10具備送出部16、對接部17、焊接單元18、加熱部19及捲取裝置20。
(送出部)
送出部16具有送出側構件11之第1送出裝置23和送出中央構件12之第2送出裝置24。由此，送出部16將側構件11和中央構件12分別獨立地送至對接部17。在第1送出裝置23上套設捲成輥狀之側構件11，捲出側構件11並送至對接部17。在第2送出裝置24上套設捲成輥狀之中央構件12，捲出中央構件12並送至對接部17。
對接部17對接被獨立引導過來之側構件11和中央構件12，以便側構件11的側緣11e和中央構件12的側緣12e相互接觸。對接部17具有第1輥26、第2輥27、第3輥28及第4輥29為較佳。第1輥26和第2輥27從上游側依次配設於中央構件12的傳送路上。第3輥28配設於側構件11的傳送路上。第4輥29以支撐側構件11和中央構件12雙方之方式配設於傳送路上。
第4輥29為，在對接位置Ph上支撐送過來之側構件11和中央構件12之對接支撐輥。對接位置Ph為，側構件11的其中一方的側緣與中央構件12的其中一方的側緣開始接觸之位置。
第2輥27和第3輥28分別調整中央構件12的傳送路徑和側構件11的傳送路徑，以便中央構件12和側構件11於第
4輥29的周面接觸。
第2輥27調整中央構件12的傳送路徑，並且朝向對接位置Ph控制應與側構件11焊接之側緣12e的通過路徑。側緣12e的通過路徑是指側緣12e所通過之路徑。第2輥27在中央構件12的寬度方向Y上移動自如。位移機構32向寬度方向Y移動第2輥27。
於第2輥27與第4輥29之間配設位置檢測機構34。位置檢測機構34檢測中央構件12的各側緣12e中其中一方的通過位置，並且將檢測之通過位置的信號(檢測信號)送至控制器33。控制器33依送過來之通過位置的信號，求出寬度方向Y上之第2輥27的變位量，並且將變位量的信號送至位移機構32。若輸入送過來之變位量的信號，則位移機構32依該信號改變第2輥27的傾斜或第2輥27在中央構件12的寬度方向Y上的位置。這樣藉由改變第2輥27的傾斜或位置，中央構件12向寬度方向Y變位。
第1輥26上設置有位移機構37為較佳。第1輥26藉由該位移機構37從其中一方的構件面按壓朝向第2輥27之中央構件12。第1輥26對中央構件12之按壓壓力根據該第1輥26的變位量改變。藉由調整按壓壓力，能夠控制捲繞於第2輥27之中央構件12的捲繞中心角。藉由控制該捲繞中心角，能夠更精確地控制由第2輥27引起之中央構件12在寬度方向Y上之變位量。
第3輥28調整側構件11的傳送路徑，並且朝向對接位置Ph調整應與中央構件12焊接之其中一方的側緣11e的通過路徑。第3輥28上具備控制長邊方向的方向之控制器38。該控制器38例如使第3輥28的長邊方向沿側構件11的構件面發
生變化，以便在與側構件11接觸期間的接觸區域中周向與中央構件12的傳送方向X所成之角θ1發生變化。
如以上，使用第1輥26~第3輥28，以對接位置Ph位於第4輥29上之方式進行控制為較佳。第1輥26~第3輥28均係沿周向旋轉之驅動輥為較佳。藉由沿周向旋轉，第1輥26及第2輥27還作為中央構件12的傳送機構發揮作用，第3輥28還作為側構件11的傳送機構發揮作用。藉由將第1輥26~第3輥28設為驅動輥，更加可靠地控制側構件11和中央構件12的傳送路，與此同時，防止側構件11和中央構件12在第1輥26~第3輥28上的滑移，且防止劃傷構件面。
(焊接單元)
焊接單元18對在各自的側緣11e、12e已接觸之狀態下從對接部17供給之側構件11和中央構件12進行焊接。藉由從對接部17連續供給，能夠進行在長邊方向上焊接側構件11和中央構件12之長邊焊接製程。焊接單元18具備焊接裝置42。作為焊接裝置42，例如可以舉出雷射焊接裝置。作為雷射焊接裝置，例如可以使用CO2雷射焊接裝置或YAG雷射焊接裝置。在本實施態樣中，對使用CO2雷射焊接裝置作為焊接裝置42之情況進行說明。
焊接裝置42藉由射出聚光之雷射，並向作為照射對象的側構件11和中央構件12照射雷射，從而熔化側構件11和中央構件12並進行接合。焊接裝置42具備雷射振盪器43、焊接裝置主體46及氣體供給部(未圖示)。焊接裝置主體46聚光從該雷射振盪器43引導過來之雷射並射出。氣體供給部在每次照射雷射時供給CO2氣體。CO2氣體防止側構件11和中央構件12的氧化。再者，在圖2中，為了避免圖面的複雜化
而省略雷射振盪器43的圖示。
亦可使用TIG焊接(Tungsten Inert Gas welding)裝置來代替雷射焊接裝置。眾所周知，TIG焊接係以電弧為熱源之電弧焊接中的一種。TIG焊接係，使用惰性氣體(非活性氣體)作為保護氣體並在電極上使用鎢或鎢合金之惰性氣體電弧焊接的一種。與TIG焊接相比，雷射焊接為更佳。並且，亦可設為組合TIG焊接和雷射焊接之混合焊接。
在側構件11和中央構件12的傳送路上，以與焊接裝置主體46的雷射的射出口對置的方式具備有焊接支撐輥41。焊接支撐輥41由周面支撐側構件11和中央構件12。焊接支撐輥41的旋轉軸與側構件11和中央構件12的寬度方向Y平行。以向由焊接支撐輥41的周面支撐期間的側構件11和中央構件12照射雷射的方式，設定側構件11和中央構件12依焊接支撐輥41之支撐位置為較佳。亦即，在焊接支撐輥41上進行焊接為較佳。由此，在側緣11e、12e已相互接觸之狀態下，側構件11和中央構件12穩定，且能夠可靠地向應照射之部位照射雷射。
焊接裝置主體46上具備用於向寬度方向Y變位之位移機構50為較佳。在焊接裝置42的上游側設置有，檢測側構件11的側緣11e和中央構件12的側緣12e接觸時之接觸位置Ps(參考圖5)，並將檢測之接觸位置Ps(參考圖5)的信號(檢測信號)送至控制器51之位置檢測機構47。位置檢測機構47配設於從對接位置Ph至焊接裝置42(例如，焊接位置Pw)之傳送路附近即可。
若輸入從位置檢測器47送過來之接觸位置Ps(參考圖5)的信號，則控制器51依該信號求出焊接裝置主體46在寬度方
向Y上的變位量，並將變位量的信號送至位移機構50。若輸入側構件11和中央構件12的傳送速度的信號，則控制器51將應使焊接裝置主體46變位之變位量的信號與隨之變位之時刻的信號送至位移機構50。位移機構50依送過來之變位量和變位時刻的信號，在預定的時刻改變焊接裝置主體46的位置。這樣藉由在寬度方向Y上改變焊接裝置主體46的位置，從而更加精確地控制雷射的照射位置，並且更加可靠地焊接側構件11和中央構件12。再者，本實施方式中之側構件11和中央構件12向焊接裝置42的傳送速度設在0.15m/分鐘以上20m/分鐘以下範圍。
如圖1所示，在焊接單元18上設置室52和清潔裝置55為更佳。室52容納焊接裝置主體46和焊接支撐輥41，且將內部空間與外部空間隔開。清潔裝置55使氣體清潔化。再者，在圖2中為了避免圖面的複雜化而省略了室52和清潔裝置55的圖示。在室52中設置將內部氣體向外部排出之第1開口(未圖示)和將在清潔裝置55中清潔化之氣體引導至內部之第2開口(未圖示)。第1開口和第2開口分別連接於清潔裝置55。室52的內部氣體從第1開口被引導至清潔裝置55，清潔裝置55使從室52引導過來之氣體清潔化且藉由第2開口送至室52。這樣，室52的內部氣體在與清潔裝置55之間循環。
藉由使室52的內部氣體清潔化，從而焊接位置Pw及其周邊被清潔化，並防止焊接部13w中混入異物等。再者，藉由將室52的內部壓力保持成高於外部空間的壓力，從而能夠將室52的內部更加可靠地保持為清潔化的狀態。並且，藉由使焊接位置Pw相對送出部16、對接部17、加熱部19及捲取裝置20處於相對較高之位置，從而能夠進一步可靠地防止異
物從這些部位引導到焊接位置Pw。
室52的內部清潔度例如設為美國聯邦規格FED-STD-209D中規定之1000級以下為較佳，設為100級以下為更佳。
(加熱部)
加熱部19設置於比焊接單元18更靠近下游側為較佳。加熱部19只要係對藉由焊接得到之帶構件13的焊接部13w進行加熱使其成為恆定的溫度範圍者，就不特別限定。在焊接部13w及其周邊，因藉由焊接產生之應變引起之應力有時殘留於內部。藉由由加熱部19對這種焊接部13w或其周邊進行加熱，能夠去除應力。藉由去除該應力，即使在長時間連續實施溶液製膜方法時，亦可抑制焊接部13w的變形。
依加熱部19的加熱之焊接部13w的溫度只要為被去除應力之溫度，就不特別限定。但是，例如當帶構件13由不銹鋼構成時，焊接部13w的溫度在100℃以上200℃以下為較佳，在120℃以上180℃以下為更佳。
作為加熱部19，例如有送風單元，圖1中示出加熱部19為送風單元之情況。如圖1所示，作為加熱部19的送風單元具有導管56和送風機57。導管56吹出恆定溫度的氣體。送風機57在控制氣體的溫度之後向導管56送入該氣體。再者，在第2中為了避免圖面的複雜化而省略了導管56和送風機57的圖示。
加熱部19在帶構件13的傳送路上，可以如圖1般設置於焊接支撐輥41的相反側，亦可設置於與焊接支撐輥41相同的一側。
被去除應力之帶構件13被送至加熱部19的下游的捲取裝
置20，並捲取成輥狀。捲取裝置20上套設捲取帶構件13之卷芯，並設置有使該卷芯沿周向旋轉之驅動機構。
捲取裝置20亦作為控制焊接位置Pw上之帶構件13與側構件11及中央構件12的張力之焊接張力控制機構發揮作用。因此，控制捲取裝置20的轉矩，以便焊接位置Pw上之帶構件13與側構件11及中央構件12的張力保持為恆定為較佳。由此，能夠使焊接部13w在長邊方向上成為恆定的狀態。
當開始焊接時，例如使用捲取裝置20如下進行為較佳。首先，在從送出部16至捲取裝置20之傳送路上套設側構件11和中央構件12，將側構件11和中央構件12的各前端在捲取裝置20的卷芯上捲繞。開始捲取側構件11和中央構件12。開始捲取並控制側構件11和中央構件12的傳送路徑，從而將對接位置Ph保持在預定位置。在使側構件11和中央構件12的對接位置Ph保持為恆定之後，藉由焊接裝置42開始焊接。
(防止偏離)
邊抑制側構件11、中央構件12及帶構件13的位置偏離，邊實施焊接為較佳。例如，可以使用具備按壓裝置之如圖3及圖4所示之焊接單元61來代替焊接單元18。焊接單元61具有在圖1及圖2所示的焊接單元18上進一步追加按壓裝置62之結構。亦即，焊接單元61與焊接單元18相同具備位移機構50、控制器51、室52及清潔裝置55。但是，為了避免圖示的複雜化，在圖3及圖4中省略了這些圖示。並且，關於與圖1及圖2相同的裝置、構件等附加與圖1及圖2相同的符號而省略說明。再者，在焊接單元61中，室52以將按壓裝置62和焊接支撐輥41與外部空間隔開的方式包圍，且將內部空間與外部空間隔開。
按壓裝置62係，抑制側構件11、中央構件12及帶構件13在焊接位置Pw上之位置偏離者，藉由由第1傳送帶63及第2傳送帶64構成之1對傳送帶，擠壓焊接支撐輥41上的側構件11、中央構件12及帶構件13。
第1傳送帶63和第2傳送帶64係形成為環狀之無端傳送帶。第1傳送帶63和第2傳送帶64捲繞於第5輥67~第7輥69的周面。第1傳送帶63和第2傳送帶64以在第5輥67~第7輥69的各長邊方向上並列的方式捲繞。第5輥67~第7輥69中至少任意一個輥成為沿周向旋轉之驅動輥。藉由該驅動輥的旋轉，第1傳送帶63和第2傳送帶64邊保持相互平行的傳送路邊進行傳送。
第5輥67~第7輥69以旋轉軸與焊接支撐輥41的旋轉軸平行的方式配設。
第5輥67~第7輥69在側構件11和中央構件12的傳送路上，在配設有第4輥29和焊接支撐輥41之一側的相反側區域配設。第5輥67以與從第4輥29朝向焊接支撐輥41之側構件11和中央構件12的傳送路對置的方式設置。第6輥68以與從焊接支撐輥41朝向加熱部19之側構件11和中央構件12的傳送路對置的方式設置。第7輥69被適當地配設，以便決定從第6輥68朝向第5輥67之第1傳送帶63和第2傳送帶64的傳送路。
以從第5輥67朝向第6輥68之第1傳送帶63和第2傳送帶64邊按壓焊接支撐輥41上的側構件11、中央構件12及帶構件13邊進行傳送的方式，配設第5輥67和第6輥68。例如，當從上方對焊接支撐輥41上的側構件11和中央構件12進行焊接時，第5輥67和第6輥68配設成它們的各下端
成為低於焊接支撐輥41的上端的位置。
第5輥67和第6輥68以第1傳送帶63的傳送路與側構件11的傳送路以及由側構件11形成之帶構件13的側部13s的傳送路對置的方式設置。再者，第5輥67和第6輥68以第2傳送帶64的傳送路與中央構件12的傳送路以及由中央構件12形成之帶構件13的中央部13c的傳送路對置的方式設置。藉由這些，第1傳送帶63向焊接支撐輥41按壓側構件11和側部13s，而第2傳送帶64向焊接支撐輥41按壓中央構件12和中央部13c。
如以上，第1傳送帶63和第2傳送帶64分別與焊接支撐輥41對置而設置，並以側構件11和中央構件12在焊接位置Pw上之高度變得相同的方式按壓。側構件11和中央構件12的高度係各構件11、12的表面的高度。這樣以高度變得相同的方式按壓側構件11和中央構件12，並在該狀態下實施焊接，由此，焊接部13w的態樣在長邊方向上變得更加均勻，並且能夠更加可靠地進行焊接。
參考圖5及圖6，對長邊焊接製程進行進一步詳細說明。第1傳送帶63和第2傳送帶64以相互分離的狀態傳送。第1傳送帶63和第2傳送帶64以焊接位置Pw通過第1傳送帶63和第2傳送帶64的間隙的方式設定傳送路。由此，側構件11的側緣11e和中央構件12的側緣12e接觸時的接觸位置Ps，如圖5所示般通過第1傳送帶63和第2傳送帶64的間隙，並且在第1傳送帶63與第2傳送帶64之間被焊接。再者，在圖5中省略了焊接裝置主體46的圖示。
第1傳送帶63和第2傳送帶64的間隔D1設為6mm以上12mm以下的範圍為較佳。在側構件11和中央構件12在寬
度方向Y上之截面中，接觸位置Ps與第1傳送帶63的距離D2及接觸位置Ps與第2傳送帶64的距離D3分別設為3mm以上且小於6mm的範圍為較佳。
可以在焊接裝置主體46的上游和下游分別配設具有與焊接支撐輥41的旋轉軸平行的旋轉軸之輥(未圖示)來代替按壓裝置62。此時，用上游的其中一方的輥擠壓側構件11和中央構件12，並用下游的另一方的輥擠壓帶構件13，由此能夠按壓焊接位置Pw上之側構件11和中央構件12。
如圖6所示，在接觸位置Ps及其周邊，藉由焊接裝置42的熱被溶解而形成焊接液珠72。從該焊接液珠72向兩側傳遞熱，分別在側構件11和中央構件12產生受焊接時的熱影響之熱影響區域73。該熱影響區域73有時會立刻或隨著時間的經過而顯出與不受熱影響之其他區域不同的性質與狀態。例如，若將這樣廣範圍地產生熱影響者用作流延支撐體，則在長時間連續實施溶液製膜方法時，會產生焊接部13w變形或者流延膜起泡等弊端。
因此，如圖5所示，在焊接支撐輥41的周面中接觸位置Ps所通過之通過區域，形成有由熱傳導率高於側構件11及中央構件12之材料構成之高熱傳導部71為較佳。由此，能夠更加迅速地擴散來自焊接裝置42(參考圖3、圖4)的熱。由於在焊接支撐輥41側更加迅速地擴散熱，所以能夠進一步減小側構件11和中央構件12的熱影響區域73的寬度，或者亦可使熱影響區域73的深度變淺。
成為高熱傳導部71之通過區域的寬度D4在26mm以上32mm以下範圍為較佳。
再者，還在第1傳送帶63及第2傳送帶64的雙面形成有
由熱傳導率高於側構件11及中央構件12之材料構成之高熱傳導部(未圖示)為更佳。由此，能夠在寬度方向或厚度方向上減小熱影響區域73的大小。
側構件11的側緣11e和中央構件12的側緣12e為以在接觸位置Ps上間隙成為0(零)的方式粘附之狀態為較佳。因此，側構件11和中央構件12預先形成為如在對接各側緣11e及12e時不產生間隙般的形狀為較佳。由此，能夠更加可靠地製造焊接部中沒有空隙之帶構件。
上述長邊焊接製程可以僅為在側構件11和中央構件12的長邊方向上連續實施焊接之連續焊接製程，除此以外亦可實施斷續施以焊接之斷續焊接製程。若斷續地焊接，則被連續送至焊接裝置42之側構件11和中央構件12被間歇地焊接。這種斷續焊接製程在連續焊接製程之前進行為較佳。此時，在斷續焊接製程中，首先臨時接合側構件11和中央構件12之後，在連續焊接製程中遍及長邊方向整個區域進行接合即可。
當在斷續焊接製程中臨時接合，之後在連續焊接製程中進行接合時，將側構件11和中央構件12從對接部17(參考圖1、圖2)引導至焊接單元18並斷續焊接。再者，當在側構件11和中央構件12上設定有與用作後面的流延支撐體時的流延面對應之表面和與非流延面對應之裏面時，對裏面進行斷續焊接製程中的焊接為較佳。因此，以裏面與焊接裝置主體46(參考圖1)對置而通過的方式，傳送側構件11和中央構件12。
進行斷續焊接製程之後，引導至捲取裝置20並進行捲取。再者，可以在捲取之前藉由加熱部19對焊接部13w進行加熱。將由經斷續焊接製程而被捲取之側構件11和中央構件12構成之臨時接合構件(未圖示)，藉由送出裝置(未圖示)
捲出並再次送至焊接單元18。該送出以臨時接合構件的表面與焊接裝置主體46(參考圖1)對置而通過的方式進行。在焊接單元18中進行連續焊接，獲得帶構件13。再者，亦可在上游和下游相對地並排配設兩個焊接單元18，並在上游的其中一方的焊接單元18實施斷續焊接，在下游的另一方的焊接單元18實施連續焊接，由此代替該方法。
若進行焊接，則焊接液珠72有時會比側構件11和中央構件12更凸起形成。因此，如圖5所示，在如以上實施在長邊方向上焊接其中一方的面之第1製程和在長邊方向上焊接另一方的面之第2製程時使用之焊接支撐輥41上，在焊接支撐輥41的周面中接觸位置Ps所通過之通過區域形成有槽76為較佳。以由在第1製程中凸起之焊接液珠72形成之焊接部通過該槽76的方式，傳送側構件11和中央構件12來實施第2製程即可。由此，能夠獲得更平滑且殘余應力更少之帶構件13。因此，即使在溶液製膜中使用，在作為流延支撐體的帶上產生之變形或性質與狀態變化亦會更少，從而能夠更可靠地製造出流延膜不會起泡且沒有厚度不均之膜。
槽76的寬度D5為6mm以上12mm以下範圍為較佳，槽的深度D6為1mm左右即可。
在以上實施方式中，使用第3輥28作為調整對接部17中的側構件11的傳送路徑之機構。但是，亦可使用如圖7所示之錐狀輥81來代替第3輥28。錐狀輥81係以直徑d從一端朝向另一端而連續遞減的方式形成之截面圓形輥。直徑d從一端朝向另一端，以恆定的比例連續遞減。以直徑d較大的一端朝向中央構件12的傳送路並且直徑d較小的另一端朝向中央構件12的相反側(側構件11的傳送路側)的方式，配設錐狀
輥81。
傳送中之側構件11藉由接觸於該錐狀輥81，從而將傳送路徑改變為朝向中央構件12之箭頭A的方向，並靠近中央構件12。由此，側構件11可靠地朝向對接位置Ph(參考圖1、圖2)傳送。
錐狀輥81上具備有沿周向旋轉之作為驅動機構的馬達82為較佳。旋轉軸插通一端面的中央和另一端面的中央而形成。藉由由馬達82旋轉之錐狀輥81傳送側構件11，從而側構件更有效地靠近中央構件12。
亦可使用如圖8所示之作為把持機構的夾子85來代替第3輥28。夾子85具備打開為字狀的夾子主體86和設置於夾子主體86的各前端部之1對挾持針87，挾持並把持側構件11。挾持針87移動自如地設置於挾持側構件11之挾持位置與從挾持位置退避之退避位置之間。夾子85具備移動機構88，並且在開始把持之把持開始位置(未圖示)與解除把持之把持解除位置(未圖示)之間移動自如。並且，夾子85在寬度方向Y上亦移動自如。
夾子85藉由挾持針87在把持開始位置向挾持位置移動來把持側構件11。夾子85在把持側構件11之狀態下，使其靠近朝向中央構件12之方向A，並且向下游傳送。
錐狀輥81和夾子85除了用於使側構件11靠近中央構件12之外，亦可用於使中央構件12靠近側構件11。此時，由錐狀輥81、夾子85支撐或傳送中央構件12即可。
上述實施方式中，對在中央構件12同時焊接兩個側構件11。但是，亦可將其中一方的側構件11焊接於中央構件12之後，再將另一方的側構件11焊接於中央構件12。
(帶)
如圖9所示，用作流延支撐體之帶91係呈環狀之無端帶。帶91焊接帶構件13的長邊方向上之一端和另一端而形成。再者，用於製作帶91的帶構件13可以剪切成預定長度。當由事先剪切成預定長度之側構件11和中央構件12製作帶構件13時，亦可不進行剪切而直接製作帶91。該焊接部13w中針孔的直徑不到40μm為較佳。
帶構件13在與寬度方向Y交差之方向上剪切為較佳。有關剪切的方向，以與寬度方向Y所成之角大概為5°以上15°以下範圍的方式剪切為更佳。焊接這樣剪切之帶構件13的長邊方向上之一端和另一端之焊接部91v與寬度方向Y所成之角θ2大概為5°以上15°以下的範圍。這樣，在使長形帶構件13呈環狀之環狀焊接製程中，可以使用在長邊焊接製程中使用之焊接裝置42，亦可使用公知的其他焊接裝置。
藉由焊接製造之帶91包括由側構件11(參考圖1~圖8)形成之側部91s和由中央構件12(參考圖1~圖8)形成之中央部91c。側部91s及中央部91c的焊接部91w露出於表面91a或裏面91b。焊接部91w係相當於焊接部13w之部份。線狀焊接部91w設置成與帶91的長邊方向平行為較佳。這樣獲得之帶91的寬度為2000mm以上3000mm以下的範圍。
所獲得之帶91在經表面研磨並作成鏡面之後，用於溶液製膜設備。接著，以下對在溶液製膜設備中製造膜之方法進行說明。對聚合物的種類不特別限定，使用在溶液製膜中能夠作成膜之公知的聚合物即可。以下實施方式中，以使用纖維素醯化物作為聚合物之情況為例子進行說明。
(溶液製膜設備)
如圖10及圖11所示，溶液製膜設備110從上游側依次具備膜形成裝置117、第1拉幅機120、輥乾燥裝置124、第2拉幅機125、分切機126及捲取裝置127。膜形成裝置117由纖維素醯化物111溶解於溶劑112中而得到之溶液113形成膜116。第1拉幅機120邊由保持機構119保持膜116的各側部邊進行乾燥。輥乾燥裝置124邊由複數個輥122支撐膜116邊進行乾燥。第2拉幅機125由保持機構158保持膜116的各側部，並且對膜116賦予向寬度方向的張力。分切機126切除藉由第2拉幅機125的保持機構158保持之各邊緣。捲取裝置127將切除邊緣之膜116捲在卷芯上作成輥狀。
(膜形成裝置)
膜形成裝置117具備沿周向旋轉之1對輥131、132。1對輥131、132在水平面上以相互平行的方式排列。在輥131與輥132的周面捲繞帶91。輥131為主動輥(驅動輥)，輥132為自由輥(非驅動輥)。
輥131、132上分別具備將周面溫度控制在預定溫度之第1控制器(未圖示)及第2控制器(未圖示)。
膜形成裝置117中，從帶91的移動方向上游側朝向下游側依次設置流出溶液113之流延模133、膜乾燥裝置134及剝離輥135。
(流延模)
流延模133係相對支撐於輥131之帶91的表面91a流出溶液113者，在前端具備流出溶液113之流出口133a。流延模133以流出口133a與帶91的表面91a對置的方式配設。如圖示，在帶91的上方設置流延模133，並使其位於輥131的正上方為較佳。從流出口133a流出之溶液113在帶91的表面上
流動並延伸。其結果，由從流出口133a流出之溶液113構成之流延膜136形成在帶91的表面上。再者，對流延模133的詳細內容進行後述。
膜乾燥裝置134具有第1導管141~第3導管143。朝向流延膜136送出乾燥風之第1導管141~第3導管143從上游側沿帶91的移動路依次配設。第1導管141設置於從輥131向輥132移動之帶91的表面91a側及裏面側。第2導管142設置於支撐在輥132之帶91的表面91a側。第3導管143設置於從輥132向輥131移動之帶91的表面91a側及裏面側。
第1導管~第3導管141~143分別連接於送風機(未圖示)。送風機上連接獨立控制分別供給至第1導管~第3導管141~143之氣體的溫度、濕度及流量之送風控制器(未圖示)。在第1導管~第3導管141~143上設置將從送風機供給之氣體作為乾燥風送出之送出口。設置於第1~第3導管141~143之送出口以與表面91a及裏面對置之方式形成。
設置於第1導管141~第3導管143之送出口形成為狹縫狀，且從其中一方的側部91s遍及另一方的側部91s而延伸設置。帶91的寬度方向上之各送出口的長度形成為乾燥風如接觸於流延膜136整體或帶91整體者。
乾燥風的溫度隨著從帶91的移動路的上游側朝向下游側變低為較佳。來自第1導管141之乾燥風的溫度為50℃以上140℃以下為較佳，來自第2導管142之乾燥風的溫度為50℃以上140℃以下為較佳，來自第3導管143之乾燥風的溫度為40℃以上100℃以下為較佳。
亦可在膜形成裝置117與第1拉幅機120之間的傳送路上配設送風裝置(未圖示)。能夠藉由來自該送風裝置的送風進
行膜116的乾燥。
(第1拉幅機)
第1拉幅機120邊使用保持機構119保持膜116的兩側緣部並在長邊方向上傳送，邊賦予向寬度方向的張力並擴大膜116的寬度。在第1拉幅機120中，在後述的膜116的傳送路上，從上游側依次形成預熱區、拉伸區及鬆弛區。再者，亦可省略鬆弛區。
第1拉幅機120具備1對導軌(未圖示)及鏈條(未圖示)。導軌設置於膜116的傳送路的兩側，1對導軌以預定間隔分開配設。該導軌間隔在預熱區中為恆定，在拉伸區中隨著朝向下游逐漸變寬，在鬆弛區中為恆定。再者，可以使鬆弛區的導軌間隔隨著朝向下游逐漸變窄。
鏈條掛繞於驅動鏈輪及從動鏈輪(未圖示)上，沿導軌移動自如地安裝。複數個保持機構119以預定間隔安裝在鏈條上。藉由驅動鏈輪的旋轉，保持機構119沿導軌循環移動。
保持機構119在第1拉幅機120的入口附近，開始保持被引導過來之膜116，朝向出口移動，並在出口附近解除保持。已解除保持之保持機構119再次向入口附近移動，保持重新被引導過來之膜116。
導管155設置於膜116的傳送路的上方。導管155具有送出乾燥風之狹縫，從送風機(未圖示)進行供給。送風機將調整為預定的溫度或濕度之乾燥風送至導管155。導管155配設成狹縫與膜116的傳送路對置。各狹縫為沿膜116的寬度方向較長地延伸之形狀，並且在傳送方向上相互隔著預定間隔而形成。再者，可以將具有相同結構之導管設置於膜116的傳送路的下方，亦可設置於膜116的傳送路的上方和下方雙方。
在該第1拉幅機120中，邊傳送膜，邊藉由來自導管155的乾燥風進行乾燥，並且藉由保持機構119在預定時刻改變寬度。
拉伸區中的膜116的溶劑含有率為2質量%D.B.以上250質量%D.B.以下為較佳，2質量%D.B.以上100質量%D.B.以下為更佳。拉伸處理時的拉伸率ER1(={(拉伸後的寬度)/(拉伸前的寬度)}×100)大於100%且140%以下為較佳。拉伸處理時的膜116的溫度為95℃以上150℃以下為較佳。
再者，在本說明書中，溶劑含有率(單位；質量%D.B.)為乾量基準值，具體而言，係在將溶劑的質量設為x、將流延膜136或膜116的質量設為y時，用{x/(y-x)}×100求出之值。
(輥乾燥裝置)
輥乾燥裝置124內部的氣氛藉由未圖示的空調機調節溫度或濕度等。在輥乾燥裝置124上設置有複數個輥122，在這些輥上捲繞膜116並進行傳送。在輥乾燥裝置124中，溶劑從膜116中蒸發。在輥乾燥裝置124中進行乾燥製程直到溶劑含有率達到5質量%D.B.以下為較佳。
再者，當從輥乾燥裝置124送出之膜116捲曲時，可以在輥乾燥裝置124與第2拉幅機125之間設置矯正捲曲並使膜116變得平坦之捲曲矯正裝置(未圖示)。
(第2拉幅機)
第2拉幅機125拉伸膜116。藉由該拉伸，成為具有所希望的光學特性之膜116。所獲得之膜116能夠作為相位差膜利用。第2拉幅機125具有與第1拉幅機120相同的結構。再者，設置於第2拉幅機125之導管157從狹縫(未圖示)流出被加
熱成預定溫度之乾燥風，並使其朝向膜116流動。
第2拉幅機125中的拉伸時的拉伸率ER2(={(拉伸後的寬度)/(拉伸前的寬度)}×100)大於105%且200%以下為較佳，110%以上160%以下為更佳。拉伸開始時的膜116的溶劑含有率為5質量%D.B.以下為較佳，3質量%D.B.以下為更佳。拉伸時膜116的溫度為100℃以上200℃以下為較佳。
亦可在第2拉幅機125與分切機126之間設置冷卻裝置(未圖示)，冷卻來自第2拉幅機125之膜116並使其降溫。
根據以製造為目的之膜116的光學特性，亦可省略第2拉幅機125。
接著，對流延模133的詳細內容進行說明。如圖12及圖13所示，流延模133具有1對側板161和1對模唇板162。1對模唇板162分別具有設置有形成流路163之流路形成部162a之流路形成面162b。在帶91(參考圖11)的寬度方向上延伸設置1對模唇板162，以流路形成面162b彼此密接的方式向帶91的移動方向排列。在流路形成面162b彼此密接之狀態的1對模唇板162中，由流路形成面162b形成之間隙在寬度方向的兩端面開口。
1對側板161分別具有內面161a，並以內面161a彼此相對向的方式，在帶91(參考圖11)的寬度方向上分開排列。1對側板161以堵塞由流路形成面162b形成之間隙的方式配設。這樣，由1對側板161和1對模唇板162形成模主體，貫穿模主體的溶液113的流路163被1對側板161和1對模唇板162包圍而成(參考圖14)。
如圖15所示，成為流路163的出口之流出口133a形成為狹縫狀。藉由在流出口133a內設置預定尺寸的內部定邊板
165，能夠適當地調節帶91的寬度方向上之流出口133a的長度L0。
如圖16及圖17所示，輥131由以周面支撐帶91的裏面91b之輥主體131a和軸支撐輥主體131a之旋轉軸131b構成。輥132由以周面支撐帶91的裏面91b之輥主體132a和軸支撐輥主體132a之旋轉軸132b構成。
旋轉軸131b與馬達171及驅動部172連接。輥主體131a藉由馬達171以旋轉軸131b為中心旋轉。帶91藉由輥主體131a的旋轉而循環移動。並且，旋轉軸131b在張力外加位置Pw’與鬆弛位置Pu之間移動自如。張力外加位置Pw’係，對掛繞於輥131、132之帶91外加預定張力之位置。鬆弛位置Pu係，掛繞於輥131、132之帶91鬆弛之位置。驅動部172可在控制部198的控制下，使旋轉軸131b在張力外加位置Pw’與鬆弛位置Pu之間變位。驅動部172邊維持與旋轉軸131b水平之狀態邊使旋轉軸132b變位為較佳。並且，在旋轉軸131b上安裝力量感測器173。力量感測器173感測旋轉軸131b所承受之外力。
如圖10及圖17所示，在膜形成裝置117上設置距離感測器180。距離感測器180在設定於帶91之測定線L1(參考圖16)上測定距帶91的表面91a的間隔Cx。測定線L1係在帶91的寬度方向上從一端延伸至另一端者。測定線L1適當地設定在從流延模133流出之溶液113所到達之位置P1到藉由剝離輥135剝離流延膜136之位置P2之間。如圖18所示，間隔Cx係指，測定線L1上的任意位置中之間隔Cx(0)、Cx(1)、Cx(2)、......Cx(n-1)、Cx(n)。距離感測器180配設於在比剝離輥135更靠近移動方向下游側且比流延模133更靠近移
動方向上游側向輥131的上方僅遠離間隔Cy之位置。
能夠使用渦流式變位感測器等公知者作為距離感測器180。
如圖19所示，分切機126具備切開膜116的邊緣116a之一對切刀190。一對切刀190分別在膜116的寬度方向上移動自如。位移部194使一對切刀190個別向預定位置移動。
切刀190由上圓刀刃和下圓刀刃構成。上圓刀刃位於膜116的傳送路的上方。下圓刀刃位於膜116的傳送路的下方。藉由向這些上圓刀刃與下圓刀刃之間送入膜116來切開邊緣116a。被切開邊緣116a之膜116被送至捲取裝置127。並且，邊緣116a被送至送風裝置192。
(控制部)
如圖16~圖19所示，控制部198與馬達171、驅動部172、力量感測器173、距離感測器180及位移部194連接。
如圖16及圖17所示，控制部198藉由馬達171使捲繞於輥131、132上之帶91循環移動。再者，控制部198藉由驅動部172對輥131的旋轉軸131b施加外力F1。並且，控制部198從力量感測器173讀取施加於旋轉軸131b之外力。控制部198用值BS除外力F1，並將商作為傳送張力。其中，值BS係帶91的平均截面積Sav乘以2者，儲存於控制部198的內置記憶體中。並且，當計算出的傳送張力大於目標值時，控制部198以外力F1減少的方式控制驅動部172。再者，當計算出的傳送張力小於目標值時，控制部198以外力F1增大的方式控制驅動部172。這樣，控制部198藉由驅動部172及力量感測器173，能夠將施加於帶91之傳送張力的大小調節成預定者。
接著，對本發明的作用進行說明。
(浮起量感測製程)
如圖16所示，輥131在控制部198的控制下旋轉。帶91藉由輥131的旋轉向長邊方向循環移動。帶91的移動速度例如為20m/分鐘以上100m/分鐘以下。如圖18所示，距離感測器180在測定線L1(參考圖16)上測量間隔Cx。控制部198從距離感測器180讀取間隔Cx。之後，控制部198藉由從輥131與感測器180的間隔Cy減去已讀取之間隔Cx與帶91的厚度之和，計算帶91在寬度方向上從輥131的浮起量CL。作為浮起量CL的代表例，圖18中示出從間隔Cx(0)計算出之浮起量CL(0)及從間隔Cx(1)計算出之浮起量CL(1)。再者，預先測定帶91的厚度或間隔CLy，並儲存在控制部198的內置記憶體等中為較佳。
(流延區設定製程)
接著，控制部198依浮起量CL決定流延區A1在帶91的寬度方向上之臨界位置Pr。亦即，控制部198在被外加預定的移動張力之帶91中，以整個流延區A1中的浮起量CL成為基準浮起量CLj以下的方式決定流延區A1的臨界位置Pr。例如帶91的移動張力為60N/mm2時，基準浮起量CLj為0.1mm以下為較佳。再者，流延區A1為成為形成流延膜136之對象之區。流延膜136可以在流延區A1的寬度方向的整個區域形成，亦可在寬度方向的局部形成。臨界位置Pr係流延區A1的側緣，分別在帶91的兩側決定。
再者，將基準浮起量CLj的上限值設為0.1mm，但是基準浮起量CLj的上限值根據以製造為目的之質量水平決定即可。並且，浮起量CL是否超過基準浮起量CLj的上限值之判斷，在將施加於帶91之移動張力設定為預定值之條件下進
行。進行該判斷時，施加於帶91之移動張力適當地設定成實際製造時的施加於帶91之移動張力等即可。
依流延區A1的臨界位置Pr，交換成預定尺寸的內部定邊板165。藉由交換內部定邊板165，調節流出口133a在寬度方向上之長度L0(參考圖15)。
(膜形成製程)
如圖11所示，流延模133(參考圖10)向帶91的表面91a連續流出溶液113。溶液113在帶91上流延。其結果，在帶91上的流延區A1內覆蓋露出於表面91a之焊接部91w，從而形成流延膜136。
如圖10所示，第1導管141朝向流延膜136及帶91的裏面91b(參考圖17)送出乾燥風。若來自第1導管141的乾燥風接觸到流延膜136，則溶劑從流延膜136中蒸發。並且，藉由乾燥風的接觸來加熱帶91的裏面91b(參考圖17)之結果，促進溶劑從流延膜136中的蒸發。
第2導管142朝向流延膜136送出乾燥風。若來自第2導管142的乾燥風接觸到流延膜136，則溶劑從流延膜136中蒸發。並且，輥132的周面溫度藉由第2控制器調節為高於流延膜136的溫度。藉由與輥132的接觸從裏面91b(參考圖17)側加熱帶91之結果，來自輥132的熱傳遞至流延膜136。這樣，促進溶劑從流延膜136中的蒸發。
第3導管143朝向流延膜136及帶91的裏面91b送出乾燥風。若來自第3導管143的乾燥風接觸到流延膜136，則溶劑從流延膜136中蒸發。並且，藉由乾燥風的接觸從裏面91b(參考圖17)側加熱帶91之結果，促進溶劑從流延膜136中的蒸發。
藉由溶劑的蒸發，以包含溶劑之狀態從帶91中剝下成為可以向第1拉幅機120傳送的程度之流延膜136。剝離時，用剝離用的輥(以下稱為剝離輥)135支撐膜116，並且將從帶91剝下流延膜136之剝離位置P2保持為恆定。再者，剝離輥135可以是具備驅動機構且沿周向旋轉之驅動輥。
被剝離流延膜136之帶91的溫度藉由膜乾燥裝置134高於從流延模133流出之溶液113之溫度。若相對於這種帶91直接流出溶液113，則導致引起溶液113的起泡。因此，利用第1控制器，將輥131的周面溫度調節為低於從流延模133流出之溶液113的溫度。由此，支撐於輥131之帶91的溫度變得低於從流延模133流出之溶液113的溫度，所以能夠防止溶液113的起泡。
被剝離之流延膜136，即膜116依次引導至第1拉幅機120、輥乾燥裝置124及第2拉幅機125。
(分切機)
如圖19所示，控制部198使切刀190向預定的位置變位。藉由切刀190切除膜116的邊緣116a。被切除邊緣116a之膜116藉由捲取裝置127呈輥狀。
依本發明，由於形成流延膜136之流延區A1中的帶91從輥131的浮起量較小，所以能夠抑制流延膜136的厚度不均。因此，依本發明，能夠防止因流延膜136的厚度不均產生之問題(膜的厚度不均、殘留故障及起泡)。
再者，包含直徑不到70μm的針孔之焊接部91w上，與其他部份相比不易進行溶液113的乾燥，所以容易在流延膜136中焊接部91w上的部份發生殘留故障。本發明中，由於帶91在流延區A1中的浮起量較小，所以能夠可靠地進行流延膜136
中焊接部91w上的部份中的乾燥。因此，依本發明，能夠防止因焊接部91w引起之殘留故障。
焊接部91w中不包含針孔為最佳，但是在製造過程中迫不得已而發生時，針孔的直徑抑制在不到70μm為較佳。包含於焊接部91w之直徑不到70μm的針孔為5個/m以下為較佳，直徑不到70μm的針孔為1個/mm以下為更佳。在此，“個/m”是在帶91的長邊方向上每公尺的範圍內包含於焊接部91w中的針孔數，“個/mm”是在帶91的長邊方向上每毫米的範圍內包含於焊接部91w中的針孔數。
再者，如圖20所示，亦可將對液珠的背面側(帶91的移動方向上游側)進行減壓之減壓單元設置在流延模133的移動方向上游側。在此，液珠係，藉由從流延模133流出之溶液，從流出口133a(參考圖15)遍及帶91的表面91a而形成。藉由減壓單元能夠抑制伴隨帶91的移動而在表面91a附近產生之、因向帶91的移動方向流動之攜帶風引起之液珠的振動，甚至能夠防止流延膜或膜的厚度不均等。因攜帶風引起之液珠的振動，在帶91的移動速度超過30m/分鐘的情況下成為問題。因此，當帶91的移動速度超過30m/分鐘時，設置減壓單元為較佳。
減壓單元具有減壓室207、用於吸引減壓室207內的氣體之減壓扇(未圖示)、及連接減壓扇及減壓室207之吸引管(未圖示)。
(減壓室)
減壓室207在帶91的移動方向上比流延模133更靠近上游側，以在表面91a的法線方向上靠近表面91a的方式配設。減壓室207與表面91a的間隔例如為0.7mm以下。
減壓室207由箱形的室主體、密封構件及整流構件構成。密封構件提高室主體內的密封性。整流構件以減壓室207內的氣體的流動成為預定方向的方式進行準備。室主體係用於包圍液珠的背面側者。室主體具有上游側遮風板213、1對側方遮風板214、頂板215及前面板。上游側遮風板213以相對表面91a豎立之姿勢，在比流出口133a(參考圖15)更靠近帶91的移動方向上游側，以在表面91a的法線方向上靠近表面91a的方式設置。上游側遮風板213從帶91的其中一方的側部91s遍及另一方的側部91s延伸設置。上游側遮風板213的兩端部分別與側部91s面對面。1對側方遮風板214分別以相對側部91s的表面豎立之姿勢，從上游側遮風板213的兩端部朝向帶91的移動方向下游側延伸設置。1對側方遮風板214上掛繞頂板215和前面板。
減壓室207被上游側遮風板213、1對側方遮風板214、頂板215及前面板包圍而形成，且具有朝向表面91a開口之吸引口(未圖示)。減壓室207藉由減壓扇(未圖示)從吸引口吸引位於液珠的上游側之氣體。吸引位於液珠的上游側之氣體的結果，液珠的上游側的氣壓下降而能夠產生液珠的上游側與下游側的壓力差△P。藉由該壓力差△P，能夠抑制伴隨91的移動而在表面91a附近產生之、因向帶91的移動方向流動之攜帶風引起之液珠的振動，甚至能夠防止流延膜或膜的厚度不均等。
如圖21所示，在帶91的表面91a上形成減壓區A2。減壓區A2係表面91a中被減壓室207覆蓋之部份。
(浮起量感測製程)
距離感測器180在測定線L1(參考圖16)上測量間隔Cx。
如圖17所示，控制部198從距離感測器180讀取間隔Cx。之後，控制部198藉由從輥131與感測器180的間隔Cy減去已讀取之間隔Cx與帶91的厚度之和，來計算在寬度方向上帶91從輥131的浮起量CL。
(減壓區調節製程)
控制部198依浮起量CL決定寬度方向上之減壓區A2的臨界位置。減壓區A2的臨界位置以在外加預定的傳送張力之帶91中，整個減壓區A2中之浮起量CL成為基準浮起量CLj以下的方式決定。這樣設定減壓區A2。藉由設置如僅覆蓋這樣得到的減壓區A2般的尺寸之減壓室207，在帶91的寬度方向上，能夠抑制減壓室207與帶91的表面91a的間隔的偏差。其結果，能夠使壓力差△P在帶91的寬度方向上均等。因此，依本發明，能夠防止因壓力差△P的偏差引起之流延膜136的厚度不均。並且，在帶91的寬度方向上，減壓區A2包含流延區A1。因此，藉由將整個減壓區A2中之浮起量CL設為基準浮起量CLj以下，流延區A1中之浮起量CL成為基準浮起量CLj以下。
當進行減壓區調節製程時，可以省略流延區設定製程。
再者，控制部198可以以在流延區A1中浮起量CL成為基準浮起量CLk以下的方式決定切斷位置Pc。例如帶91的移動張力為60N/mm2時，基準浮起量CLk為0.02mm以下為較佳。此時，使切刀190向切斷位置Pc變位即可(參考圖19)。
再者，將基準浮起量CLk的上限值設為0.02mm，但基準浮起量CLk的上限值根據以製造為目的之質量水平決定即可。並且，浮起量CL是否超過基準浮起量CLk的上限值之判斷在將施加於帶91的移動張力設定為預定值的條件下進行。
進行該判斷時，施加於帶91之移動張力可適當地設定為實際製造時施加於帶91的移動張力等即可。
進行浮起量CL是否超過基準浮起量CLj的上限值之判斷或浮起量CL是否超過基準浮起量CLk的上限值之判斷時，施加於帶91的移動張力例如為50N/mm2~70N/mm2。
在將切斷位置Pc中的浮起量CL設為CL(Pc)，將接觸臨界位置Pt與切斷位置Pc的距離設為LPt-Pc時，{CL(Pc)/LPt-Pc}的值為10-5以下為較佳。再者，接觸臨界位置Pt是指帶91從輥131中浮起之部份、即浮起量CL大於0之部份中位於最靠近寬度方向中央側之位置。
在上述實施方式中，在側部91s上設定了切斷位置Pc。但是，本發明不限於此，如圖22所示，亦可在中央部91c上設定切斷位置Pc。
在上述實施方式中，由輥131支撐翹曲之帶91的外側之面。但是，本發明不限於此，如圖23所示，亦可由輥131支撐翹曲之帶91的內側之面。其中，當測定之浮起量CL中最大值，即焊接部91w中之浮起量CL(w)為基準浮起量CLj以下時，如圖示，能夠在側部91s側設定臨界位置Pr。另一方面，當焊接部91w中之浮起量CL(w)超過基準浮起量CLj時，在中央部91c側，即浮起量CL成為基準浮起量CLj以下的位置設定臨界位置Pr即可。
在上述實施方式中，為了對帶91施加移動張力而使輥132的旋轉軸132b固定，且利用驅動部172使輥131的旋轉軸131b在張力外加位置Pw’與鬆弛位置Pu之間變位。但是，本發明不限於此。例如，亦可使輥131的旋轉軸131b固定，且利用驅動部172使輥132的旋轉軸132b在張力外加位置Pw’與鬆
弛位置Pu之間變位。並且，亦可分別使旋轉軸131b、132b變位。
並且，如圖24及圖25所示，亦可在輥131、132之間設置支撐帶91之支承輥225。此時，藉由利用驅動部172使支承輥225在張力外加位置Pw’與鬆弛位置Pu之間變位，由此能夠對帶91外加所希望的移動張力。
在上述實施方式中，使中央構件12的寬度寬於側構件11的寬度。但是，本發明不限於此，中央構件12的寬度亦可以與側構件11的寬度相等，或者窄於側構件11的寬度。並且，構成帶91之構成構件(中央構件或側構件)的個數不限於3個，亦可以為2個或4個以上。
在上述實施方式中，將輥131設為主動輥，輥132設為自由輥。但是，本發明不限於此，亦可將輥131設為自由輥，將輥132設為主動輥。
在上述實施方式中，在其中一方的輥131的正上方配設流延模133。但是，本發明不限於此，如圖26所示，亦可在其中一方的輥131與另一方的輥132之間配設流延模133。再者，這時，亦可在透過帶91與流延模133對置之位置配設支承輥225，並藉由支承輥225支撐帶91。這時，藉由使各輥131、132、225中的至少1個在張力外加位置Pw’與鬆弛位置Pu之間變位，由此能夠對帶91外加所希望的移動張力。
(浮起量減少製程)
浮起量CL隨著作用於捲繞在輥的帶的垂直應力N增大而減小。利用該性質，亦可進行加大垂直應力N而使浮起量CL減少之浮起量減少製程。浮起量減少製程在浮起量感測製程與膜形成製程之間進行為較佳。再者，亦可在依次進行浮起量感
測製程、浮起量減少製程之後，即在膜形成製程之前，再次進行浮起量感測製程。再者，亦可在第二次的浮起量感測製程之後，即膜形成製程之前，進行第二次浮起量減少製程。
在此，將Dr設為輥的直徑，T1設為帶的移動張力，THb設為帶的厚度。作用於捲繞在輥上的帶的垂直應力N由下式表示。
N=THb×T1/0.5Dr
因此，藉由增大移動張力T1，能夠減少浮起量CL。
再者，輥131、132的直徑Dr為2000mm，帶的厚度THb為1.66mm時，施加於帶91的移動張力例如為50N/mm2~70N/mm2。
如圖27所示，亦可在膜形成裝置117設置冷卻輥裝置230或空冷裝置231。冷卻輥裝置230在帶91的移動方向上設置於剝離輥135與流延模133之間。再者，當設置減壓室207(參考圖20)時，冷卻輥裝置230在帶91的移動方向上設置於剝離輥135與減壓室207之間即可。
冷卻輥裝置230具備冷卻輥230a、輥調溫器230b及安裝構件230c。冷卻輥230a以與帶91的表面91a接觸之狀態隨著帶91的移動而旋轉。輥調溫器230b調節冷卻輥230a的溫度。安裝構件230c安裝冷卻輥230a。如圖28所示，冷卻輥230a由冷卻輥主體230aa和旋轉軸230ab構成。旋轉軸230ab軸支撐冷卻輥主體230aa。旋轉軸230ab以冷卻輥主體230aa的周面與帶91的表面91a中浮起量CL大於0的浮起部份91f接觸的方式配設。安裝構件230c由底座構件230cb和加力構件230cs構成。底座構件230cb以透過冷卻輥230a與帶91對置之方式配設。加力構件230cs連結底座構件230cb與旋轉軸
230ab，且使旋轉軸230ab向帶91側加力。作為加力構件230cs例如能夠使用彈簧。藉由加力構件230cs能夠防止過量負載外加於帶91。
輥調溫器230b將冷卻輥230a的溫度例如調節在-10℃以上10℃以下範圍內。
如圖27及圖29所示，空冷裝置231在帶91的移動方向上設置於流延模133與第1導管141之間。空冷裝置231具備導管231b，該導管231b具備向帶91的裏面91b噴吹冷卻氣體之噴嘴231a。空冷裝置231進一步具備送風機231c和氣體調溫器231d。送風機231c將冷卻氣體送至導管231b。氣體調溫器231d調節送至導管231b之冷卻氣體的溫度。藉由送風機231c及氣體調溫器231d被送至導管231b之冷卻氣體從噴嘴231a朝向帶91的裏面91b噴吹。
能夠藉由使用冷卻輥裝置230或空冷裝置231對帶91的一部份進行冷卻來進行浮起量減少製程。
藉由使用冷卻輥裝置230或空冷裝置231之帶91的冷卻，帶91上出現高溫部份91H和低溫部份91L。能夠將具有這樣的溫度分佈之帶91分開表示為在寬度方向上分開而形成的、包含低溫部份91L之低溫帶部91LB和僅由高溫部份91H構成之高溫帶部91HB(參考圖30)。對具有這樣的溫度分佈之帶91在寬度方向上均勻地外加長邊方向的移動張力時，包含低溫部份91L之整個低溫帶部91LB中的應力大於由高溫部份91H構成之整個高溫帶部91HB中的應力。其結果，施加於低溫帶部91LB之移動張力變得大於施加於高溫帶部91HB之移動張力。本發明中，使用冷卻輥裝置230或空冷裝置231將浮起部份91f設為低溫部份91L。所以，施加於包含浮起部份
91f之低溫帶部91LB之移動張力與其他部份相比變得較大。因此，依本發明可對浮起部份91f選擇性地進行浮起量減少製程。
浮起量減少製程中進行帶91的冷卻之範圍如下決定為較佳。與移動張力正交之方向，即帶91的寬度方向上，在成為流延區或減壓區之浮起部份91f設定冷卻範圍即可。再者，對浮起部份91f中浮起量CL成為最大之位置進行冷卻為較佳。
在移動張的方向，即帶91的長邊方向上，只減少浮起量CL時可在任何部份設定冷卻範圍。但是，若對整個低溫帶部91LB進行冷卻，則流延區A1或減壓區A2、以及各區A1、A2的移動方向上游側，帶91的彈性率增大，其結果，導致流延區A1或減壓區A2等中的浮起量CL的矯正能力下降。因此，在低溫帶部91LB中比流延區A1或減壓區A2更靠近移動方向下游側的部份進行冷卻為較佳。由此，能夠提高施加於整個低溫帶部91LB之應力，並且能夠維持流延區A1或減壓區A2等中的浮起量CL的矯正能力。
再者，上述實施方式中，帶91的移動方向上，在剝離輥135與流延模133之間設置有冷卻輥裝置230。但是，代替此，亦可在剝離輥135與流延模133之間設置空冷裝置231。並且，上述實施方式中，在帶91的移動方向上，在流延模133與第1導管141之間設置空冷裝置231。但是，代替此，亦可在流延模133與第1導管141之間設置冷卻輥裝置230。
再者，可使用在與帶91的表面91a接觸之狀態下隨著帶91的移動而旋轉之冷卻球來代替冷卻輥230a。
再者，浮起量感測製程或浮起量減少製程可在開始溶液製膜方法時進行，亦可在溶液製膜方法中進行。藉由這樣的浮起
量感測製程或浮起量減少製程，可以矯正未使用時在帶91上產生之翹曲或因使用溶液製膜方法而產生之翹曲。
(起泡防止製程)
再者，進行冷卻焊接部91w之起泡防止製程為較佳。作為冷卻焊接部91w之方法，使用前述的冷卻輥裝置230或空冷裝置231即可。藉由使用冷卻輥裝置230或空冷裝置231冷卻焊接部91w，可以抑制焊接部91w中的起泡。起泡防止製程從溶液到達帶91的表面之到達位置進行至起泡界限位置為較佳。起泡界限位置係根據流延膜136的溶劑含有率和流延膜136的溫度決定者，並且可按照流延膜136的乾燥條件決定。
再者，起泡防止製程能夠與上述的浮起量感測製程、流延區設定製程、減壓區調節製程及浮起量減少製程獨立地進行。尤其在使用具備沿長邊方向延伸之焊接部91w之帶91實施溶液製膜方法時，著重防止起泡時，可以只進行起泡防止製程。
本實施方式中為了對帶91進行冷卻而使用空冷裝置231。但是，亦可使用在帶91的裏面91b塗布溶劑之溶劑塗布裝置來代替空冷裝置230。利用由溶劑塗布裝置塗布之溶劑的汽化熱，能夠冷卻帶91的預定部份。
藉由本發明得到之膜116尤其能夠用於相位差膜或偏光板保護膜中。
膜116的寬度為600mm以上3000mm以下為較佳，為2000mm以上3000mm以下為更佳。並且，膜116的寬度在超過3000mm時亦能夠應用本發明。膜116的膜厚為30μm以上120μm以下為較佳。
(聚合物)
能夠使用於本發明之聚合物只要是熱塑性樹脂就不特別
限定，例如可以舉出纖維素醯化物、含內酯環聚合體、環狀烯烴、聚碳酸酯等。其中，纖維素醯化物、環狀烯烴為較佳，其中，包含醋酸基、丙酸酯基之纖維素醯化物以及藉由加成聚合得到之環狀烯烴為較佳。
(纖維素醯化物)
作為纖維素醯化物，係醯基向纖維素的羥基之取代度滿足下述式(I)~(III)者為較佳。在下述式(I)~(III)中，A及B表示醯基對纖維素的羥基中的氫原子之取代度，A為乙醯基的取代度，B為碳原子數3~22的醯基的取代度。纖維素醯化物的90質量%以上為0.1~4mm的顆粒為較佳。在此，本發明在使用二醋酸纖維素(DAC)作為纖維素醯化物時，具有特別大的效果。
(I)2.0A+B3.0
(II)0A3.0
(III)0B2.9
構成纖維素之進行β-1，4鍵合之葡糖糖單位在2位、3位及6位具有游離的羥基。纖維素醯化物為藉由碳數2以上的醯基對這些羥基的一部份或整體進行酯化之聚合體(聚合物)。醯基取代度是指，分別對2位、3位及6位，纖維素的羥基被酯化之比例(將酯化100%之時設為取代度1)。
總醯化取代度，即DS2+DS3+DS6的值為2.00~3.00為較佳，2.22~2.90為更佳，2.40~2.88為尤佳。再者，DS6/(DS2+DS3+DS6)的值為0.28為較佳，0.30以上為更佳，0.31~0.34為尤佳。在此，DS2為葡萄糖單位中的2位羥基的氫被醯基取代之比例(以下稱為“2位醯基取代度”)，DS3為葡萄糖單位中的3位羥基的氫被醯基取代之比例(以下稱為“3位醯基
取代度”)，DS6為在葡萄糖單位中6位羥基的氫被醯基取代之比例(以下稱為“6位醯基取代度”)。
在本發明的纖維素醯化物中使用之醯基可以僅為1種，或者亦可使用2種以上醯基。在使用2種以上醯基時，其中1個為乙醯基為較佳。若將2位、3位及6位羥基被乙醯基取代之程度的總和設為DSA，並將2位、3位及6位羥基被除乙醯基以外的醯基取代之程度的總和設為DSB，則DSA+DSB的值為2.22~2.90為較佳，2.40~2.88為尤佳。
並且，DSB為0.30以上為較佳，0.7以上為尤佳。再者，DSB其20%以上為6位羥基的取代基為較佳，25%以上為更佳，30%以上為進一步較佳，33%以上為尤佳。再者，纖維素醯化物的6位上的DSA+DSB的值為0.75以上，進一步較佳為0.80以上，尤其較佳為0.85以上之纖維素醯化物亦較佳，藉由使用這些纖維素醯化物，能夠製作溶解性更加優異之溶液。尤其是，若使用非氯系有機溶劑，則能夠製作顯示優異之溶解性且低粘度且過濾性優異之溶液。
作為纖維素醯化物的原料之纖維素，亦可係從棉絨纖維、紙漿中的任一種獲得者。
作為本發明中的纖維素醯化物的碳素2以上的醯基，可以是脂肪族基亦可是芳基，並不特別限定。例如可以舉出纖維素的烷羰基酯、烯羰基酯、芳香族羰基酯、芳香族烷羰基酯等，亦可分別具有進一步被取代之基團。作為這些較佳例子，可以舉出丙醯基、丁醯基、戊醯基、己醯基、辛醯基、癸醯基、十二烷醯基、十三烷醯基、十四烷醯基、十六烷醯基、十八烷醯基、異丁醯基、叔丁醯基、環己烷羰基、油醯基、苯甲醯基、萘羰基、肉桂醯基等。其中，丙醯基、丁醯基、十二烷醯基、
十八烷醯基、叔丁醯基、油醯基、苯甲醯基、萘羰基、肉桂醯基等為更佳，丙醯基、丁醯基為尤佳。
(溶劑)
作為製備溶液之溶劑，可以舉出芳香族烴(例如苯、甲苯等)、鹵代烴(例如二氯甲烷、氯苯等)、醇(例如甲醇、乙醇、正丙醇、正丁醇、二甘醇等)、酮(例如丙酮、甲乙酮等)、酯(例如乙酸甲酯、乙酸乙酯、乙酸丙酯等)及醚(例如四氫呋喃、甲基溶纖劑等)等。
在上述鹵代烴中，使用碳原子數1~7的鹵代烴為較佳，使用二氯甲烷為最佳。從纖維素醯化物的溶解性、流延膜從支撐體的剝離性、膜的機械強度及光學特性等物性觀點考慮，除了二氯甲烷之外混合一種乃至數種碳原子數1~5的醇為較佳。醇的含量相對於整個溶劑2~25質量%為較佳，5~20質量%為更佳。作為醇，可以舉出甲醇、乙醇、正丙醇、異丙醇、正丁醇等，但使用甲醇、乙醇、正丁醇或它們的混合物為較佳。
最近以對環境之影響抑制到最小限度為目的，對不使用二氯甲烷之溶劑組成亦進行研究。在這種情況下，碳原子數為4~12的醚、碳原子數為3~12的酮、碳原子數為3~12的酯及碳原子數為1~12的醇為較佳，有時還適當地混合這些來使用。例如，可以舉出乙酸甲酯、丙酮、乙醇、正丁醇的混合溶劑。這些醚、酮、酯及醇可以係具有環狀結構者。再者，具有2個以上醚、酮、酯及醇的官能團(即，-O-、-CO-、-COO-及-OH)中的任意1個之化合物亦能夠用作溶劑。
[實施例]
以下，為了確認本發明的效果，進行了實驗1~8。各實驗的詳細內容用實驗1進行說明，關於實驗2~8僅表示與實
驗1不同之條件。
(實驗1)
在圖1所示之帶製造設備10中，由SUS316製的側構件11和SUS316製的中央構件12製造了帶A。帶A為圖17所示之類型，側構件的寬度為150mm，中央構件的寬度為2000mm。藉由電子顯微鏡觀察之結果，存在於焊接部91w之針孔的最大直徑φ為如下表1所示。基於電子顯微鏡之觀察範圍在焊接部91w的長邊方向上為100m，寬度方向上為整個區域。
當移動張力為60N/mm2時，測定帶91的浮起量CL，並設定1對臨界位置Pr及1對切斷位置Pc。傳送張力為60N/mm2時，流延區A1中的浮起量CL的最大值CLA1如表1所示。1對臨界位置Pr之間的長度W1，即流延區A1的寬度為2200mm，1對切斷位置Pc之間的長度W2為1700mm。
在溶液製膜設備110(參考圖10)中，由包含二醋酸纖維素(DAC)及溶劑之溶液113製造了膜116。使用帶A作為帶91。帶91的移動速度為40m/分鐘。流延模133向移動狀態的帶91連續流出溶液113。在帶91的表面91a上形成了由溶液113構成之流延膜136。
利用來自各導管141~143的乾燥風，使溶劑從帶91上的流延膜136中蒸發。剝離輥135從帶91剝離流延膜136來作為膜116。膜116依次被送至第1拉幅機120、輥乾燥裝置124、第2拉幅機125及分切機126。
(實驗2)
使用藉由帶製造設備10得到之帶B來代替帶A，除此以外，與實驗1相同地製造了膜116。在此，針對帶B，存在於焊接部91w之針孔的最大直徑φ及流延區A1中的浮起量CL的最大值CLA1如表1所示。
(實驗3)
使用藉由帶製造設備10得到之帶C來代替帶A，除此以外，與實驗1相同地製造了膜116。在此，針對帶C，存在於焊接部91w之針孔的最大直徑φ及流延區A1中的浮起量CL的最大值CLA1如表1所示。
(實驗4)
實驗4中，在表1中示出流延區A1中的浮起量CL的最大值CLA1，除此之外，與實驗1相同地製造了膜116。
(實驗5~8)
實驗5~8中，除了設置減壓室207(參考圖20)以外，與實驗1相同地製造了膜116。在此，實驗6中使用藉由帶製造設備10得到之帶B來代替帶A。針對在實驗5~8中使用之
帶，存在於焊接部91w之針孔的最大直徑φ、流延區A1中的浮起量CL的最大值CLA1及減壓區A2中的浮起量CL的最大值CLA2如表1所示。
對於在實驗1~實驗8中得到之膜進行了以下評價。
1．殘留評價
調查了帶中有無流延膜的殘留。
P：帶中未產生流延膜的殘留。
F：帶中發生了流延膜的殘留。
2．流延點的評價
調查了溶液到達帶之位置P1。
A：溶液到達帶之位置P1為恆定。
B：溶液到達帶之位置P1幾乎恆定。
C：溶液到達帶之位置P1間歇性地變動。
D：溶液到達帶之位置P1經常變動。
3．剝離位置的評價
調查了流延膜從帶中剝離之位置P2。
A：流延膜從帶中剝離之位置P2在帶寬度方向上恆定。
B：流延膜從帶中剝離之位置P2在帶寬度方向上幾乎恆定。
C：間歇性地發生流延膜端部的剝離位置P2位於比流延膜中央部的剝離位置P2更靠近帶的移動方向下游側之故障。
D：經常發生流延膜端部的剝離位置P2位於比流延膜中央部的剝離位置P2更靠近帶的移動方向下游側的故障。
4．有無厚度不均的評價
按以下順序評價了有無流延膜的厚度不均。從由捲取部127捲取成卷芯之前的膜切出樣本膜。使光透射到樣本膜時，
目視觀察到了在樣本膜的表面出現之陰影。當在樣本膜中觀察到之陰影的強弱大於作為相位差膜或偏光板保護膜的通過厚度不均的評價試驗之產品膜者時，判斷為該厚度不均係不容許的(F)。並且，當在樣本膜中觀察到之陰影的規模與作為相位差膜或偏光板保護膜的通過性能試驗之產品膜者相同程度或者比其更小時，判斷為該厚度不均係可容許的(P)。
在表1中示出實驗1~8的評價結果。再者，在表1中，附加於評價結果之號碼表示附加於上述評價項目中的號碼。
接著，為了確認本發明之效果，進行了實驗11~26。各實驗的詳細內容僅表示與實驗1不同的條件。
(實驗11~14)
使用表2所示之帶來代替帶A，且將表2所示之各參數設為表2所示之值，除此之外，與實驗1相同地製造了膜116。表2所示之參數中，φ、CLA1、CLA2與表1所示者相同。溶劑含有率為從帶91剝離時的流延膜136中的溶劑含有率。T1為施加於帶91之移動張力。Tb為流延點P1(參考圖10)上的焊接部91w的溫度。△Tc係從針對流延點P1上的焊接部91w上的流延膜136的起泡界限溫度TR減去流延點P1上的焊接部91w上的流延膜136的溫度Tf者。
有關起泡界限溫度TR，參照對起泡界限溫度TR、溶劑含有率及溫度Tf建立關聯之表格，根據被測定之流延膜136的溶劑含有率和溫度Tf求出。流延膜136的溫度Tf用紅外線感測器求出。流延膜136的溶劑含有率依流出前的溶液113中的聚合物的濃度計算。關於帶的各溫度Tb、溫度T91c、溫度TCL-MAX為在實驗中突然停止溶液製膜設備10的運轉之後的測定值。再者，在關於帶的各溫度Tb、溫度T91c、溫度TCL-MAX的測定中使用了接觸式溫度計。
(實驗15~24)
在實驗15~24中，設置減壓室207(參考圖20)，使用表2所示之帶來代替帶A，並將表2所示之各參數設為表2所示之值，除此之外，與實驗1相同地製造了膜116。
(實驗25)
在實驗25中，在實驗24中使用之溶液製膜設備10中，使移動張力T1從55N/mm2增大到70N/mm2。藉由增大移動張力T1，值CLA1從0.11mm減小到0.09，值CLA2從0.11mm減小到0.09。之後，與實驗1相同地製造了膜116。
(實驗26)
在實驗26中，在實驗24中使用之溶液製膜設備10中，在流延模133與第1導管141之間設置了圖27所示之空冷裝置231。並且，使用空冷裝置231向裏面91b噴吹冷卻氣體。實驗24中(即，設置空冷裝置231之前)的△Th為3.0℃，使用空冷裝置231噴吹冷卻氣體之後的△Th為
-3.0℃。藉由△Th的變化，值CLA1從0.11mm減小到0.08，值CLA2從0.11mm減小到0.08。之後，與實驗1相同地製造了膜116。在此，△Th係，在流延模133與第1導管141之間，從浮起量CL最大的部份的溫度TCL-MAX減去帶91的中央部91c的溫度T91c者。
對在實驗11~實驗26中得到之膜，除了進行前述的殘留評價、流延點的評價、剝離位置的評價及有無厚度不均的評價之外，還進行了以下評價。
5.有無起泡的評價
調查了在流延膜136中是否產生起泡。
A：未確認到起泡。
B：確認到少許起泡，但是在進行膜的傳送上不成問題，對光學特定的質量(遲延、慢軸的方向、霧度的均勻性)亦沒有影響。
C：確認到起泡，但是在進行膜的傳送上不成問題。並且，雖然看到了對光學特性的質量(遲延、慢軸的方向、霧度的均勻性)的少許影響，但是其為作為產品不成問題之水平。
D：發生大規模起泡，經常發生膜在剝離製程或者第1拉幅機120或第2拉幅機125中以起泡為基點破裂之故障。
在表2中示出實驗11~26的評價結果。再者，在表2中，附加於評價結果之號碼表示附加於上述評價項目之號碼。
10‧‧‧帶製造設備
11‧‧‧側構件
11e‧‧‧側緣
12‧‧‧長形中央構件
12e‧‧‧側緣
13‧‧‧長形帶構件
13c‧‧‧中央部
13s‧‧‧側部
13w‧‧‧焊接部
16‧‧‧送出部
17‧‧‧對接部
18‧‧‧焊接單元
19‧‧‧加熱部
20‧‧‧捲取裝置
23‧‧‧第1送出裝置
24‧‧‧第2送出裝置
26‧‧‧第1輥
27‧‧‧第2輥
28‧‧‧第3輥
29‧‧‧第4輥
32‧‧‧位移機構
33‧‧‧控制器
34‧‧‧位置檢測機構
37‧‧‧位移機構
38‧‧‧控制器
41‧‧‧焊接支撐輥
42‧‧‧焊接裝置
43‧‧‧雷射振盪器
46‧‧‧焊接裝置主體
47‧‧‧位置檢測機構
50‧‧‧位移機構
51‧‧‧控制器
52‧‧‧室
55‧‧‧清潔裝置
56‧‧‧導管
57‧‧‧送風機
61‧‧‧焊接單元
62‧‧‧按壓裝置
63‧‧‧第1傳送帶
64‧‧‧第2傳送帶
67‧‧‧第5輥
68‧‧‧第6輥
69‧‧‧第7輥
71‧‧‧高熱傳導部
72‧‧‧焊接液珠
73‧‧‧熱影響區域
76‧‧‧槽
81‧‧‧錐狀輥
82‧‧‧馬達
85‧‧‧夾子
86‧‧‧夾子主體
87‧‧‧挾持針
88‧‧‧移動機構
91‧‧‧帶
91a‧‧‧帶的表面
91b‧‧‧帶的裏面
91c‧‧‧中央部
91f‧‧‧浮起部份
91H‧‧‧高溫部份
91HB‧‧‧高溫帶部
91L‧‧‧低溫部份
91LB‧‧‧低溫帶部
91s‧‧‧側部
91v‧‧‧焊接部
91w‧‧‧焊接部
110‧‧‧溶液製膜設備
111‧‧‧纖維素醯化物
112‧‧‧溶劑
113‧‧‧溶液
116‧‧‧膜
116a‧‧‧邊緣
117‧‧‧膜形成裝置
119‧‧‧保持機構
120‧‧‧第1拉幅機
122‧‧‧輥
124‧‧‧輥乾燥裝置
125‧‧‧第2拉幅機
126‧‧‧分切機
127‧‧‧捲取裝置
131‧‧‧輥
131a‧‧‧輥主體
131b‧‧‧旋轉軸
132‧‧‧輥
132a‧‧‧輥主體
132b‧‧‧旋轉軸
133‧‧‧流延模
133a‧‧‧流出口
134‧‧‧膜乾燥裝置
135‧‧‧剝離輥
136‧‧‧流延膜
141‧‧‧第1導管
142‧‧‧第2導管
143‧‧‧第3導管
155‧‧‧導管
157‧‧‧導管
158‧‧‧保持機構
161‧‧‧側板
161a‧‧‧內面
162‧‧‧模唇板
162a‧‧‧流路形成部
162b‧‧‧流路形成面
163‧‧‧流路
165‧‧‧內部定邊板
171‧‧‧馬達
172‧‧‧驅動部
173‧‧‧力量感測器
180‧‧‧距離感測器
190‧‧‧切刀
192‧‧‧送風裝置
194‧‧‧位移部
198‧‧‧控制部
207‧‧‧減壓室
213‧‧‧上游側遮風板
214‧‧‧側方遮風板
215‧‧‧頂板
225‧‧‧支承輥
230‧‧‧冷卻輥裝置
230a‧‧‧冷卻輥
230aa‧‧‧冷卻輥主體
230ab‧‧‧旋轉軸
230b‧‧‧輥調溫器
230c‧‧‧安裝構件
230cb‧‧‧底座構件
230cs‧‧‧加力構件
231‧‧‧空冷裝置
231a‧‧‧噴嘴
231b‧‧‧導管
231c‧‧‧送風機
231d‧‧‧氣體調溫器
A‧‧‧箭頭
A1‧‧‧流延區
A2‧‧‧減壓區
CL(0)‧‧‧浮起量
CL(1)‧‧‧浮起量
CL(Pc)‧‧‧浮起量
CL(Pt)‧‧‧浮起量
CL(w)‧‧‧浮起量
Cx(0)‧‧‧間隔
Cx(1)‧‧‧間隔
Cx(n)‧‧‧間隔
Cx(n-1)‧‧‧間隔
Cy‧‧‧間隔
d‧‧‧直徑
D1‧‧‧第1傳送帶63和第2傳送帶64的間隔
D2‧‧‧接觸位置Ps與第1傳送帶63的距離
D3‧‧‧接觸位置Ps與第2傳送帶64的距離
D4‧‧‧通過區域的寬度
D5‧‧‧槽76的寬度
D6‧‧‧槽76的深度
L0‧‧‧流出口133a的長度
L1‧‧‧測定線
LPt-Pc‧‧‧接觸臨界位置Pt與切斷位置Pc的距離
P1‧‧‧溶液到達帶之位置
P2‧‧‧流延膜從帶中剝離之位置
Pc‧‧‧切斷位置
Ph‧‧‧對接位置
Pr‧‧‧臨界位置
Ps‧‧‧接觸位置
Pt‧‧‧接觸臨界位置
Pu‧‧‧鬆弛位置
Pw‧‧‧焊接位置
Pw’‧‧‧張力外加位置
Wc‧‧‧中央構件的寬度
Ws‧‧‧側構件的寬度
X‧‧‧傳送方向
Y‧‧‧寬度方向
θ 1‧‧‧角
θ 2‧‧‧角
圖1係表示帶的製造設備的概要之側視圖。
圖2係表示帶製造設備的概要之俯視圖。
圖3係表示焊接單元的概要之側視圖。
圖4係表示焊接單元的概要之俯視圖。
圖5係沿圖4的V-V線之截面中的端面圖。
圖6係焊接液珠及其周邊的說明圖。
圖7係錐狀輥的概略圖。
圖8係夾子的概略圖。
圖9係帶的概略圖。
圖10係表示溶液製膜設備的概要之側視圖。
圖11係表示帶的概要之俯視圖。
圖12係表示流延模的概要之立體圖。
圖13係表示流延模的概要之分解立體圖。
圖14係表示流延模的流路的概要之立體圖。
圖15係表示流延模的流出口的概要之立體圖。
圖16係表示帶的概要之立體圖。
圖17表示掛繞於2個輥上之帶的概要之側視圖。
圖18係圖16的測定線L1上之帶的截面圖。
圖19係表示分切機的概要之俯視圖。
圖20係表示帶、流延模及減壓室的概要之立體圖。
圖21係表示減壓區的概要之帶的立體圖。
圖22係測定線L1上之帶的截面圖。
圖23係測定線L1上之帶的截面圖。
圖24係表示掛繞於3個輥上之帶的概要之側視圖。
圖25係表示掛繞於3個輥上之帶的概要之側視圖。
圖26係表示具備設置於支承輥上方之流延模之膜形成裝置的概要之側視圖。
圖27係表示冷卻輥裝置及空冷裝置的概要之側視圖。
圖28係被冷卻輥接觸之帶的截面圖。
圖29係表示空冷裝置的概要之側視圖。
圖30係示意地表示已完成溫度分佈之帶之俯視圖。
91‧‧‧帶
91a‧‧‧帶的表面
91b‧‧‧帶的裏面
91c‧‧‧中央部
91s‧‧‧側部
91w‧‧‧焊接部
131‧‧‧輥
180‧‧‧距離感測器
198‧‧‧控制部
A1‧‧‧流延區
CL(0)、CL(1)、CL(Pc)、CL(Pt)‧‧‧浮起量
Cx(0)、Cx(1)、Cx(n-1)、Cx(n)、Cy‧‧‧間隔
LPt-Pc‧‧‧接觸臨界位置Pt與切斷位置Pc的距離
Pc‧‧‧切斷位置
Pr‧‧‧臨界位置
Pt‧‧‧接觸臨界位置
Claims (38)
- 一種溶液製膜方法，包括：膜形成步驟，朝向移動帶中的被輥支撐之部份，從流延模的流出口連續流出包含聚合物及溶劑的溶液，前述移動帶包含金屬製的中央構件和焊接於前述中央構件的寬度方向兩側之金屬製的側構件、且僅包含直徑70μm以下的針孔的焊接線露出於表面，前述移動帶掛繞於輥上而沿長邊方向移動，在設定於前述表面且包含前述焊接線之流延區上，形成包含前述溶液的流延膜；膜乾燥步驟，藉由前述移動帶的加熱，使溶劑從前述流延膜中蒸發；及剝離步驟，從前述移動帶剝離經前述膜乾燥步驟之前述流延膜並作成膜，其特徵在於，前述流延區中前述移動帶從前述輥的浮起量為0.1mm以下。
- 如申請專利範圍第1項所述之溶液製膜方法，其中具備：浮起量減少步驟，使前述流延區中前述移動帶從前述輥的浮起量減少，經前述浮起量減少步驟後，前述流延區中前述移動帶從前述輥的浮起量為0.1mm以下。
- 如申請專利範圍第2項所述之溶液製膜方法，其中具備： 浮起量感測步驟，在前述浮起量減少步驟之前進行，感測前述移動帶從前述輥的浮起量；及流延區設定步驟，在前述浮起量感測步驟之後進行，基於前述感測的浮起量，於前述移動帶的浮起量為0.1mm以下的區域設定前述流延區。
- 如申請專利範圍第2項或第3項所述之溶液製膜方法，其中，在前述浮起量減少步驟中，增大施加在前述移動帶的前述移動張力。
- 如申請專利範圍第2項或第3項所述之溶液製膜方法，其中，在前述浮起量減少步驟中，對前述移動帶中向長邊方向延伸之帶部進行冷卻，前述帶部包含在被支撐於前述輥時前述浮起量大於0之部份。
- 如申請專利範圍第2項或第3項所述之溶液製膜方法，其中，在前述浮起量減少步驟中，對前述移動帶中前述流延區或被前述減壓室覆蓋之部份以外之部份進行冷卻。
- 如申請專利範圍第2項或第3項所述之溶液製膜方法，其中，在前述浮起量減少步驟中，在前述移動帶中，對比前述流延區或被前述減壓室覆蓋之部份更靠近前述移動帶的移動方向下游側進行冷卻。
- 如申請專利範圍第2項或第3項所述之溶液製膜方 法，其中，前述浮起量減少步驟是在最初的前述膜形成步驟之前進行。
- 如申請專利範圍第2項或第3項所述之溶液製膜方法，其中，在前述剝離步驟以及其次的前述膜形成步驟之間所進行的前述浮起量減少步驟，是對前述移動帶的前述表面側進行冷卻。
- 如申請專利範圍第2項或第3項所述之溶液製膜方法，其中，在前述膜形成步驟以及前述膜乾燥步驟之間所進行的前述浮起量減少步驟，是對前述移動帶的裡面側進行冷卻。
- 一種溶液製膜方法，包括：膜形成步驟，朝向移動帶中的被輥支撐之部份，從流延模的流出口連續流出包含聚合物及溶劑的溶液，前述移動帶包含金屬製的中央構件和焊接於前述中央構件的寬度方向兩側之金屬製的側構件且焊接線露出於表面，且前述移動帶掛繞於前述輥上而沿長邊方向移動，在設定於前述表面且包含前述焊接線之流延區上，形成包含前述溶液的流延膜；減壓步驟，藉由減壓室對液珠的前述移動方向上游側進行減壓，前述液珠由前述溶液從前述流出口遍及前述移動帶的表面而形成，前述減壓室配設於比前述流出口更靠近前述移動方向上游側，前述減壓室具有朝向前述移動帶 的表面開口之吸氣口；膜乾燥步驟，藉由前述移動帶的加熱，使溶劑從前述流延膜中蒸發；剝離步驟，從前述移動帶剝離經前述膜乾燥步驟之前述流延膜並作成膜；及浮起量減少步驟，使前述移動帶中被前述減壓室覆蓋之部份中的從前述輥的浮起量減少，其特徵在於，前述焊接線所含的針孔的最大直徑為70μm以下，前述浮起量減少步驟之後，被前述減壓室覆蓋之部份的前述浮起量為0.1mm以下。
- 如申請專利範圍第11項所述之溶液製膜方法，其中具備：浮起量感測步驟，在前述浮起量減少步驟之前進行，感測前述移動帶從前述輥的浮起量；及減壓區調節步驟，基於前述所感測的浮起量，以被前述減壓室覆蓋之部份的前述浮起量成為0.1mm以下之方式，調節前述吸氣口在前述移動帶的寬度方向上的長度。
- 如申請專利範圍第11項或第12項所述之溶液製膜方法，其中，在前述浮起量減少步驟中，增大施加在前述移動帶的前述移動張力。
- 如申請專利範圍第11項或第12項所述之溶液製膜方法，其中， 在前述浮起量減少步驟中，對前述移動帶中向長邊方向延伸之帶部進行冷卻，前述帶部包含在被支撐於前述輥時前述浮起量大於0之部份。
- 如申請專利範圍第11項或第12項所述之溶液製膜方法，其中，在前述浮起量減少步驟中，對前述移動帶中前述流延區或被前述減壓室覆蓋之部份以外之部份進行冷卻。
- 如申請專利範圍第11項或第12項所述之溶液製膜方法，其中，在前述浮起量減少步驟中，在前述移動帶中，對比前述流延區或被前述減壓室覆蓋之部份更靠近前述移動帶的移動方向下游側進行冷卻。
- 如申請專利範圍第11項或第12項所述之溶液製膜方法，其中，前述浮起量減少步驟是在最初的前述膜形成步驟之前進行。
- 如申請專利範圍第11項或第12項所述之溶液製膜方法，其中，在前述剝離步驟以及其次的前述膜形成步驟之間所進行的前述浮起量減少步驟，是對前述移動帶的前述表面側進行冷卻。
- 如申請專利範圍第11項或第12項所述之溶液製膜方法，其中，在前述膜形成步驟以及前述膜乾燥步驟之間所進行的 前述浮起量減少步驟，是對前述移動帶的裡面側進行冷卻。
- 一種溶液製膜設備，具備：移動帶，包含金屬製的中央構件和焊接於前述中央構件的寬度方向兩側之金屬製的側構件、且僅包含直徑70μm以下的針孔的焊接線露出於表面，前述移動帶掛繞於輥上而沿長邊方向移動；流延模，在流延區上形成由溶液構成之流延膜，前述流延區設定於前述表面且包含前述焊接線，前述流延模具有朝向被前述輥支撐之前述移動帶連續地流出溶液之流出口，前述溶液包含聚合物及溶劑；加熱機構，加熱前述移動帶並使前述溶劑從前述流延膜中蒸發，前述加熱機構配設於比前述流延模更靠近前述移動帶的移動方向下游側；及剝離機構，從前述移動帶剝離前述流延膜，前述剝離機構配設於比前述加熱機構更靠近前述移動方向下游側，其特徵在於：前述流延區中前述移動帶從前述輥的流延浮起量為0.1mm以下。
- 如申請專利範圍第20項所述之溶液製膜設備，其中具備：浮起量減少機構，使前述流延區中前述移動帶從前述輥的浮起量減少，前述浮起量減少機構具備：移動張力外加機構，對前述移動帶施加向前述長邊方向的移動張力； 移動張力調節機構，調節前述移動張力的大小；及控制機構，以增大前述移動張力的方式控制前述移動張力調節機構。
- 如申請專利範圍第20項或第21項所述之溶液製膜設備，其中具備：浮起量感測機構，感測前述移動帶從前述輥的浮起量；及流延區設定機構，基於前述感測的浮起量，於前述移動帶的浮起量為0.1mm以下的區域設定前述流延區。
- 如申請專利範圍第21項所述之溶液製膜設備，其中，前述浮起量減少機構具備：移動張力外加機構，對前述移動帶施加向前述長邊方向的移動張力；移動張力調節機構，調節前述移動張力的大小；及控制機構，以增大前述移動張力的方式控制前述移動張力調節機構。
- 如申請專利範圍第23項所述之溶液製膜設備，其中，前述移動張力外加機構具有可以對支撐前述移動帶之前述輥進行移動之輥移動機構。
- 如申請專利範圍第23項或第24項所述之溶液製膜設備，其中：前述移動張力外加機構具備帶冷卻機構，對前述移動 帶中向長邊方向延伸之帶部進行冷卻，前述帶部包含在被支撐於前述輥時前述浮起量大於0之部份。
- 如申請專利範圍第25項所述之溶液製膜設備，其中，前述帶冷卻機構設置於比前述流延區或被前述減壓室覆蓋之部份更靠近前述移動方向下游側。
- 如申請專利範圍第25項所述之溶液製膜設備，其中，前述帶冷卻機構設置在前述剝離機構以及前述流延膜之間，對前述移動帶的前述表面側進行冷卻。
- 如申請專利範圍第25項所述之溶液製膜設備，其中，前述帶冷卻機構設置在前述流延模以及前述加熱機構之間，對前述移動帶的前述裡面側進行冷卻。
- 如申請專利範圍第25項所述之溶液製膜設備，其中具備：發泡防止機構，用以防止前述流延膜中的發泡，前述發泡防止機構具備焊接線冷卻機構，用以冷卻前述焊接線。
- 一種溶液製膜設備，具備：移動帶，包含金屬製的中央構件和焊接於前述中央構件的寬度方向兩側之金屬製的側構件且焊接線露出於表面，且前述移動帶掛繞於前述輥上而沿長邊方向移動；流延模，在流延區上形成由溶液構成之流延膜，前述 流延區設定於前述表面且包含前述焊接線，前述流延模具有朝向被前述輥支撐之前述移動帶連續地流出前述溶液之流出口，前述溶液包含聚合物及溶劑；減壓室，對液珠的前述移動方向上游側進行減壓，前述液珠由前述溶液從前述流出口遍及前述移動帶的表面而形成，前述減壓室配設於比前述流出口更靠近前述移動方向上游側，前述減壓室具有朝向前述移動帶的表面開口之吸氣口；加熱機構，加熱前述移動帶而使前述溶劑從前述流延膜中蒸發，前述加熱機構配設於比前述流延模更靠近前述移動帶的移動方向下游側；剝離機構，從前述移動帶剝離前述流延膜，前述剝離機構配設於比前述加熱機構更靠近前述移動方向下游側；及浮起量減少機構，使前述移動帶中被前述減壓室覆蓋之部分從前述輥的浮起量減少，前述浮起量減少機構包括：移動張力外加機構，對前述移動帶施加向前述長邊方向的移動張力；移動張力調節機構，調節前述移動張力的大小；及控制機構，以增大前述移動張力的方式控制前述移動張力調節機構，前述移動帶中被前述減壓室覆蓋之部份中的從前述輥的減壓浮起量為0.1mm以下，前述焊接線所含的針孔的最大直徑為70μm以下。
- 如申請專利範圍第30項所述之溶液製膜設備，其中具備：浮起量感測機構，感測前述移動帶從前述輥的浮起量；及減壓區設定機構，基於前述感測的浮起量，於前述移動帶的浮起量為0.1mm以下的區域設定被前述減壓室覆蓋之部份。
- 如申請專利範圍第30項或第31項所述之溶液製膜設備，其中，前述浮起量減少機構具備：移動張力外加機構，對前述移動帶施加向前述長邊方向的移動張力；移動張力調節機構，調節前述移動張力的大小；及控制機構，以增大前述移動張力的方式控制前述移動張力調節機構。
- 如申請專利範圍第32項所述之溶液製膜設備，其中，前述移動張力外加機構具有可以對支撐前述移動帶之前述輥進行移動之輥移動機構。
- 如申請專利範圍第32項所述之溶液製膜設備，其中：前述移動張力外加機構具備帶冷卻機構，對前述移動帶中向長邊方向延伸之帶部進行冷卻，前述帶部包含在被支撐於前述輥時前述浮起量大於0之部份。
- 如申請專利範圍第34項所述之溶液製膜設備，其中，前述帶冷卻機構設置於比前述流延區或被前述減壓室覆蓋之部份更靠近前述移動方向下游側。
- 如申請專利範圍第34項所述之溶液製膜設備，其中，前述帶冷卻機構設置在前述剝離機構以及前述流延膜之間，對前述移動帶的前述表面側進行冷卻。
- 如申請專利範圍第34項所述之溶液製膜設備，其中，前述帶冷卻機構設置在前述流延模以及前述加熱機構之間，對前述移動帶的前述裡面側進行冷卻。
- 如申請專利範圍第34項所述之溶液製膜設備，其中具備：發泡防止機構，用以防止前述流延膜中的發泡，前述發泡防止機構具備焊接線冷卻機構，用以冷卻前述焊接線。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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