TW200303368A - Cu-based alloy and method of manufacturing high strength and high thermal conductive forged article using the same - Google Patents
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Description
200303368
314400.ptd 第5頁 200303368 五、發明說明（2) 熱疲勞強度。為達成前揭目的，已有藉由進一步增加作為 基材之含有鉻（〇. 8 % )與鍅（0· 2%)的前揭銅基合金中的鉻或 鍅比例，以增加強度的嘗試，藉以增加縮減比例 (r e d u c t i ο n r a t i〇）。當鉻或錄的比例增加且纖維狀的細 -緻結構（f i n e s t r u c t u r e )藉由模鍛或拉線等可在單一方向 引入大量應變的方式形成時，便可獲得高強度。然而，與 預期相反地，熱疲勞強度因延展性不佳而未增加，且因成 形物件的形狀限制使得鍛造與滾壓無法充分進行，因而難 以在具有任何形狀的成形物件中獲得希望的強度。因此， 對%使用高強度高電傳導率的電子組件而言，其應用受 限。 如曰本公開專利申請案第一次公告第平6 - 2 7 9 8 9 4號及 丨，Sakai等，Journal of the Japan Institute of Metals，第 55卷（1991)，第 1 38 2 - 1 3 9 1 頁’’所述，含有大 量添加銀的銅基合金已開發成為新穎的合金系統。類似於 鉻或锆，銀於接近室溫下在銅中具有小的固溶性（s ο 1 i d s ο 1 u b i 1 i t y )，因此合金化的結果會使熱傳導率略減。在 含有8 . 5 %或更多添加銀的銅基合金中，共晶晶體 (e u t e c t i c c r y s t a 1 )係於固化時形成。當銅基合金鑄錠 (;Ρ加1 5 %的銀，以獲得足夠數量的共晶結構）進行模鍛或 拉線而在單一方向引入大量應變時，類似於銅-絡-錯合 金，共晶結構會被打破而形成纖維強化結構。雖然所獲得 -的強度很高，但是變成必須進行高度縮減以使鑄造圓棒形 成直徑為鑄造圓棒的直徑的十分之一的線棒，因此具有某
314400.ptd 第6頁 200303368 五、發明說明（3) ^ 些尺寸或更大壁厚的成形物件便無法以該技術獲得。 [發明内容] 本發明係鑑於前揭問題而完成；且其目的在於提供一 種可藉由無關幾何形狀的簡單方法而以低價製造高強度高 熱傳導金屬成形物件的金屬材料，以及一種使用該金屬材 料製造金屬成形物件的方法。 為達成該目的，本發明提供一種高強度高熱傳導銅基 合金’其包含至少2至6 % (重量％，以下皆相同）的銀與〇 · 5 至0 . 9 %的鉻。 前揭銅基合金更'可包含〇 · 〇 5至〇 · 2%的锆。 再者，本發明提供一種製造高強度高熱傳導鍛造物件 的方法，其包括·將前述锻造銅基合金進行溶解的第一步 驟；將第一步驟所獲得之熔融合金以鑄造方式進行固化的 第二步驟，將第二步驟所獲得之固化物件在7 8 〇至9 5 〇艺範 圍的溫度下進行均質化熱處理（hom〇genizing heat treat men t )的第二步驟；將第三步驟所獲得之熱處理物件 在7 5 0至9 5 0 C範圍的溫度下，以鍛造或滾·壓進行熱加工的 第四步驟；將第四步驟所獲得之熱加工物件在75〇至98〇〇c 範圍的溫度下進行溶液處理（s〇luti〇n 的第五 步驟；將第五步驟所獲得之熱處理物件在等於或低於5〇〇 °C的溫度下，以鍛造或滾壓進行至少5 %冷加工或溫間加工 (warm working)的第六步驟；以及將第六步驟所獲得之成 形物件在3 7 0至5 0 0°C範圍的溫度下進行〇 · 1小時或更久之 時效處理（a g i n g t r e a t m e n t)的第七步驟。
3]4400.ptd 第7頁 200303368 五、發明說明（4) 在此所使用之術語'均質化熱處理〃意指藉由將鑄造 所獲得之固化物件在無巨觀炫解（microscopic melting) 的狀態下加熱至高溫，而消除合金元素偏析 (segregation)的處理。 • 再者，術語vv溶液處理〃意指藉由將熱加工物件加熱 至高溫而將熱加工期間所成長之粗粒析出物（c 〇 a r s e precipitate )分解的處理0 再者，術語v\時效處理〃意指藉由將固溶液維持在預 定溫度一段預定時間，而使異質相（heterogeneous p龜se)析出於結構中的處理。 在前揭方法中，較佳方式係第三步驟所獲得的材料以 熱鍛造或滾壓進行熱加工，材料熱加工前、後之橫剖面或 長度比（以下稱為π锻造比（forging ratio)”）為1.5或更 高。 在前揭方法中，較佳方式係第五步驟的溶液處理進行 0. 1至1 0小時。 在前揭方法中，較佳方式係第七步驟中的時效處理之 處理條件（處理溫度及處理時間）設定為能使以（以絕對溫 度表示的處理溫度）x ( 2 0 +以小時表示之處理時間的常用 對% )表示之參數數值在1 3 0 0 0至1 5 0 0 0的範圍内。 因為本發明的鍛造銅基合金包含有在適當範圍内之量 ^的銀與鉻，或銀、鉻與鍅，所以得以使用本發明之製造鍛 -造物件的方法，而以鍛造方式輕易地製造高強度高熱傳導 鍛造銅基合金物件。
314400.ptd 第8頁 200303368 五、發明說明（5) [實施方式] 以下說明本發明。 本發明的鍛造銅基合金包含有2至6重量％的銀與0. 5 至0 . 9重量％的鉻，餘量為銅。 已發現使用諸如鑄造或鍛造與滾壓之簡單方法，進一 步將銀添加至本發明之含有少量絡或鉻與錯的鍛造銅基合 金，便可獲得含有廉價銅作為基材之具有高熱傳導率與高 強度的成形物件。因此，當使用本鍛造銅基合金時，無論 形狀如何（諸如大尺寸製品）皆可製造高強度高熱傳導鍛造 物件。 當具有前揭組成之銅基合金中的銀含量小於2 %時，成 形鍛造物件的硬度會降低，而無法獲得高強度高熱傳導鍛 造物件。另一方面，當銀含量超過6 %時，可能會發生熱加 工裂紋。 當絡含量小於0. 5 %時，成形锻造物件的硬度會降低， 而無法獲得高強度高熱傳導鍛造物件。另一方面，即使當 所添加的鉻量超過0. 9 %時，其所發揮的效果亦很小，而就 成本的觀點而言會變得不利。 此外，添加0 . 0 5至0 . 2 %的锆便得以抑制脆化。當锆含 量小於0 . 0 5 %時，便無法充分地抑制脆化。然而，在使用 本發明之製造高強度高熱傳導鍛造物件的方法中，並非一 定要添加錯。類似於鉻，即使當所添加的锆量超過0. 2 % 時，其所發揮的效果亦很小，而就成本的觀點而言會變得 不利。
314400.ptd 第9頁 200303368 五、發明說明（6) 本發明之製造高強度高熱傳導鍛造物件的方法包括： 將前述鍛造銅基合金進行熔解的第一步驟；將第一步驟所 獲得之熔融合金以鑄造方式進行固化的第二步驟；將第二 >驟所獲得之固化物件在7 8 0至9 5 0°C範圍的溫度下進行均 -質化熱處理的第三步驟；將第三步驟所獲得之熱處理物件 在7 5 0至9 5 0°C範圍的溫度下，以鍛造或滾壓進行熱加工的 第四步驟；將第四步驟所獲得之熱加工物件在7 5 0至9 8 0°C 範圍的溫度下進行溶液處理的第五步驟；將第五步驟所獲 得之熱處理物件在等於或低於5 0 0°C的溫度下，以鍛造或 滾·進行至少5 %冷加工或溫間加工的第六步驟；以及將第 六步驟所獲得之成形物件在3 7 0至5 0 0°C範圍的溫度下進行 0 . 1至2 0小時之時效處理的第七個步驟。 根據本發明之製造高強度高熱傳導鍛造物件的方法， 藉由將經由第一與第二步驟所獲得之固化物件在7 8 0至9 5 0 °C範圍的溫度下進行均質化熱處理的第三步驟，便可消除 合金元素的偏析。亦即，在熔解由不同元素組成之合金及 以鑄造方式固化熔融物的方法中，具有高熔點的相會先固 化，而具有最低熔點的相（通常為包含大量合金元素的相） 則最後固化，因而造成所添加之合金元素的偏析與合金元 素,大幅巨觀改變。其次，將該固化物件進行均質化熱處 理，亦即在未造成巨觀熔解的狀態下加熱至高溫，因此發 生元素擴散而消除偏析。 ^ 當處理溫度低於7 8 0°C時，會因擴散不充分而在鍛造 加熱期間發生共晶反應。另一方面，當處理溫度超過9 5 0
314400.ptd 第10頁 200303368 五、發明說明（7) °C時，基材會在擴散處理期間熔解。因此，其並非較佳方 式。 根據本發明之方法，第三步驟所獲得之熱處理物件係 於第四步驟中，在7 5 0至9 5 0°C範圍的溫度下，以鍛造或滾 壓進行熱加工。當處理溫度低於7 5 0°C時，在後續的冷加 工或溫間加工期間可能會發生裂紋。另一方面，當處理溫 度超過9 5 0°C時，基材會熔解。因此，其並非較佳方式。 藉由在第四步驟中以1 · 2或更高的鍛造比進行熱加 工，便可獲得由均勻晶粒所組成的細緻結構（再結晶結 構）。當锻造比小於1. 2時’只能獲得部份完成再結晶的結 構。在製造大尺寸鍛造物件的狀況中，較佳方式係將鍛造 比控制在1. 5或更高，以均勻地進行加工應變。在板厚為 2 0 0 mm或以上的狀況中，較佳方式係將鍛造比控制在5至 1 5的範圍内。 根據本發明之方法，第四步驟所獲得之熱加工物件係 於第五步驟中，在7 5 0至9 8 0°C範圍的溫度下進行溶液處 理。在第六步驟中，第五步驟所獲得之熱處理物件在等於 或低於5 0 0°C的溫度下，以鍛造或滾壓進行至少5 %的冷加 工或溫間加工。在第七步驟中，第六步驟所獲得之成形物 件在3 7 0至5 0 0°C範圍的溫度下進行0 . 1至2 0小時之時效處 理，因而在該結構中析出異質相。 在諸如熱加工之長時間維持在高溫狀態的方法中，因 為粗粒析出物可能會成長，所以熱加工物件係經由溶液處 理進行分解，再進行時效處理，藉此析出細緻異質相。再
314400.ptd 第11頁 200303368 五、發明說明（8) 者，當熱加工物件於時效處理前進行加工時（進行加工應 變），析出現象係由諸如差排（d i s 1 ◦ c a t i ο η )之加工期間形 成的缺陷（作用為成核位置）所造成，因而形成更多的細緻 >斤出物。因此，藉由將結構再細敏化而提高鍛造物件的強 -度。 當第五步驟之溶液處理的處理溫度低於9 0 0°C時，鉻 析出物的固溶變得不充分。另一方面，當其超過9 8 0°C 時，諸如空穴之嚴重的缺陷（孔洞）係形成於該結構中。因 此，其並非較佳方式。由於熱處理溫度變得更高，所以晶 粒€長更為活化，而粗晶粒的形成（為損傷疲勞強度的因 子）更為快速。因為析出物的固溶發生於7 2 (TC或更高溫， 所以加熱至7 5 0°C或更高溫可獲得銀所造成的析出強化 (precipitation strengthening) ° 當第六步驟的加工量小於5%時，提高強度的效果很 小 〇 當第七步驟之時效處理的處理溫度低於3 7 0°C時，所 需的處理時間會加長。另一方面，當其超過5 0 0°C時，加 工硬化的程度很小，且部分銀或鉻析出物發生固溶而使析 出物粗粒化。因此，其並非較佳方式。當溫度降低時，所 獲^•的粗粒析出物並未被細敏化，而使析出強度急遽降 低。 為決定第七個步驟中之時效處理的處理條件，較佳方 -式係所決定之處理溫度與處理時間能使以（以絕對溫度表 示的處理溫度）x ( 2 0 +以小時表示之處理時間的常用對數）
314400.ptd 第12頁 200303368 五、發明說明（9) 表示之參數數值在1300 0至1 5 0 0 0的範圍内。如此，可以可 靠地獲得具有高硬度的鍛造物件。 實例1 - 1 :銅基合金的製備（1 ) 將總重各為2 kg的原料在氬氣氣氛中熔解，以及將所 形成的熔融合金注入冷模具中進行固化，其中各該原料係 將2 %、4 %、6 %及8 %的銀添加至含有0 . 7 %鉻、0 . 1 3 %錯與餘 量的銅的母合金中而進行製備。由所形成的固化物件切割 出3 0 m m寬、3 5 m m高與1 2 0 m m長的方桿，並在9 0 0°C熱滾 壓成1 8 m m厚的滾壓物件。 結果，在含有2 %與4 %銀的滾壓物件中並未觀察到裂紋 (裂紋發生於側邊，熱加工裂紋），而含有6 %銀的滾壓物件 中有些許的裂紋。在含有8 %銀的滾壓物件中，觀察到由端 部延伸數毫米深度的裂紋。 因此，較佳方式係將所添加的銀量限制於6 %或更低比 例，以獲得具有少許熱加工裂紋的鍛造物件。 雖然鉻與錯係作為析出強化元素的有效元素，但是在 熔融合金固化後具有微量的固溶含量，諸如最大0. 7 3 %， 且即使在高溫狀態仍有0. 1 5 %。因為無法避免這些元素在 固化期間析出且難以消除，所以所添加之這些元素的總量 的一部分會浪費而成為無益於析出強化的π粗粒析出物’’。 浪費的元素的量計為約總量的2 0 %係為適當的。因此，較 佳方式係將最大鉻量限制如下：0 . 7 3χ 1. 2= 0 . 9 ( % )。同 樣地，較佳方式係將最大錯量限制如下：0. 1 5x 1.2=0.2 (%) 0
314400.ptd 第13頁 200303368 五、發明說明〇〇) 實例1 - 2 :銅基合金的製備（2 ) : 將總重為2 kg的原料在氬氣氣氛中熔解，以及將所形 成的熔融合金注入冷模具中進行固化，其中該原料有將0. ^2 %的锆添加至含有4 %銀、0 . 7 °/◦鉻與餘量的銅的母合金中而 >進行製備及未添加鍅至相同母合金中而進行製備的原料。 由所形成的固化物件切割出30 mm寬、35 mm高與120 mm長 的方桿，並在5 0 0°C與7 5 0°C熱滾壓成1 8 mm厚的滾壓物 件。 結果，在含有0 . 2 %鍅的所有滾壓物件中並未觀察到裂 紋#裂紋發生於側邊，熱加工裂紋）。在由未添加锆之材料 所獲得的滾壓物件之中，於5 0 0°C處理的滾壓物件可觀察 到數毫米的深裂紋，而於7 5 0°C處理的滾壓物件則觀察到 淺裂紋。 使用凹形上、下壓模（模具）將未添加錯而製備的材料 置於鍛壓機中，以進行鍛造。結果，在7 5 0°C處理的滾壓 物件並未發生裂紋。 由這些結果得知，藉由改良加工方法而添加錯並非總 是無益的，其中鍅被認為是有益於熱加工性。較佳方式係 該方法為能使拉應力盡可能小的加工方法。 ®添加析出強化元素的結為有效的。然而，在特大鑄錠 的狀況中，諸如在數十公斤至數,的鍛造物件，添加大量 的錄會造成嚴重的偏析。因此，較佳方式係將所添加的酷 •量限制在最多0 . 2 %。 實例2 :均質化熱處理
314400.ptd 第14頁 200303368 五、發明說明（11) 將母合金熔解，以及將所形成的熔融合金注入冷模具 中，進行固化而獲得3 5 0 kg的大鑄錠，其中該母合金包含 有4 %銀，0 . 7 %鉻，0 . 1 3 %鍅與餘量的銅。 由鑄錠心部取樣0. 2 kg的錠塊，並對該錠塊進行熱分 析。結果，該合金在7 8 0°C時發生銅與銀間的共晶反應。 在熱分析前，將該合金加熱而使結構均質化，亦即消 除合金元素的偏析。在該合金加熱至7 0 0°C維持2 0小時的 狀況中，會發生共晶反應。在該合金加熱至7 8 0至8 0 0°C維 持2. 5小時的狀況中，銀擴散強勁且共晶反應峰值消失。 已發現當加熱溫度超過9 5 0°C時，縱使共晶反應消失仍會 造成基材金屬部分溶解。 因此，其已發現7 8 0至9 5 0°C範圍的溫度適於該合金的 均質化熱處理。 由在9 0 0°C進行2 . 5小時與2 0小時熱處理（均質化熱處 理）的鑄錠所獲得的熱處理物件及未進行均質化熱處理的 鑄錠取樣抗拉試驗的試件，在加熱至8 0 0°C後，進行拉力 試驗，並於破裂後量測伸長率。結果，在9 0 0°C進行2. 5小 時均質化熱處理之試件破裂後的伸長率為6 %，在9 0 0°C進 行2 0小時均質化熱處理之試件破裂後的伸長率為5 %，而未 進行均質化熱處理之試件破裂後的伸長率為0 %。結果，發 現均質化熱處理對於抑制熱加工裂紋為有效的。 再者，已發現均質化熱處理對於抑制實際熱加工（熱 滾壓）中的熱加工裂紋為有效的。 此外，各具有異於前揭試樣合金之組成比例的一些試
314400.pid 第15頁 200303368 五、發明說明（12) 樣合金（包含有2至6%的銀，0. 5至0. 9%的鉻及0至0. 2%的 鍅）係以相同方式進行試驗。結果，均質化熱處理的效果 獲得相同的結杲。 ’ 已發現，在銀含量為6 %的狀況中，均質化熱處理的效 果降低，並發生裂紋（熱加工裂紋）。再者，已發現當使用 重量約2 kg的小型鑄錠時，發生較少裂紋。當使用重量數 百公斤的大型鑄錠時，以材料良率的觀點，較佳方式係將 添加的銀量控制在小於6 %。 實例3:熱加工 _在9 0 0°C將實例2所使用的鑄錠進行均質化熱處理，並 接著在7 0 0°C進行2 0 %的滾壓。結果，並未發生裂紋（熱加 工裂紋）。當滾壓物件在9 5 0°C進行溶液處理並接著進行 2 0 %冷滾壓時，便發生嚴重的裂紋。 經檢視嚴重裂紋的因子後發現偏析（無法為均質化熱 處理所完全消除的）會因加熱至9 5 0°C而造成部分熔解，而 形成在冷滾壓期間會伸長的小空穴（孔洞）。 實例2所使用的鑄錠在9 0 0°C進行均質化熱處理，在 7 5 0至9 5 0°C進行2 0 %的滾壓，在9 5 0°C進行溶液處理，以及 接著進行2 0 %的冷滾壓。結果，並未發生裂紋。 ®在本狀況中，當在9 0 0°C進行滾壓時，再結晶化係由 至少2 0 %的滾壓所引起，而部分不完全的再結晶結構係由 約1 0 %的滾壓所獲得。 由前揭結杲得知，在進行均句加工應變（諸如滾壓）的 狀況中，係進行約2 0 %的加工，亦即，較佳方式係將鍛造
314400.ptd 第16頁 200303368 五、發明說明（13) 比控制在約1 · 2或更高的比例。因為難以在大型鍛造物件 中均勻地進行加工應變，所以較佳方式係將鍛造比控制.在 1 · 5或更高的比例。 在板厚為200 m m或以上的狀況中，較佳方式係將鍛造 比控制在5至1 5的範圍内。已發現藉由將以鍛造獲得的鍛 造物件進行溶液處理，便可獲得由晶粒尺寸約丨〇 〇微米之 均勻晶粒所組成的細緻結構。 實例4 :溶液處理、冷加工及温間加工 在實例2所使用的鑄錄:於9 0 0°C進行均質化熱處理之 後，藉由熱鍛造將1 0 0 mm厚與1 5 0 mm寬的錠塊鍛壓成2 5 m m厚的熱加工物件。其次，將熱加工物件於7 5 0至9 8 0°C範 圍的溫度進行溶液處理，以及進行水冷。在4 0 0°C進行2 0 % 的滾壓（冷加工/溫間加工）之後，於4 2 0°C進行1 · 5小時的 時效處理，並於室溫量測硬度（維氏（Vi eke rs)硬度）。結 果如下所示。 ’ 鍛造溫度（C ) 維氏硬度（Hv) 750 150 850 160 905 175 920 187 950 187 980 183 由前揭結果得知，藉由在7 5 0至9 8 0°C範圍的溫度進行 溶液處理，便可獲得高時效硬化能力（age hardenability)0 雖然時效硬化明顯地發生於9 2 0至9 8 0°C範圍的溫度，
314400.ptd 第17頁 200303368 五、發明說明（14) 但是晶粒中存在有大量的粗晶粒。因為粗晶粒會降低疲勞 強度（如前所述），所以較佳方式係於相當高溫範圍中進行 短時間的處理，同時較佳方式係於相當低溫範圍中進行長 “間的處理（諸如約0 · 1至1小時）。 溶液處理係於1 0 0 o°c進行。結果，熱加工物件中形成 有相當數目的空穴（孔洞）。 較佳方式係時效處理前之冷或溫間加工的縮減比依據 鍛造物件的用途而定。即使4 0 0°C時的滾壓縮減比例降低 至1 5 %，時效處理後的硬度幾乎未變。已發現即使滾壓縮 減%例降低至5至1 0 %，雖然時效處理後的硬度僅些微改 變，但是可獲得充分提高強度的效果。 實例5 :時效處理 在9 0 0°C將實例2所使用的鑄錠進行均質化熱處理，並 於9 0 0°C進行4 5 %的熱滾壓；以及接著將該熱加工物件在 9 5 0°C進行溶液處理，並於4 0 0°C進行2 0 %滾壓（冷加工/溫 間加工）。時效處理係於4 0 0至5 0 0°C範圍之處理溫度及0 . 5 至3 0小時範圍之處理時間的各種不同條件下進行，以及接 著量測處理物件的硬度（維氏硬度）。結果表示於第1圖。 在第1圖中，處理條件係使用下列公式所表示的參數 決^： : Tx ( 2 0 + 1 〇 g t)，其中T代表以絕對溫度表示的處理 溫度（K )，而t代表處理時間（小時）。 當時效處理在該處理條件下進行，以使參數落於 • 1 3 4 0 0至1 4 7 0 0範圍内，則獲得H v 1 8 5或更高的硬度。例 如，當處理溫度變得更高時，處理時間可為約0. 1小時。
3]4400.ptd 第18頁 200303368 五、發明說明（15) 當處理溫度控制在3 7 0°C時，所需的處理時間約為一天。 為獲得H v 1 8 0或更高的硬度，可使用經選擇的處理條 件，以使參數落於1 3 0 0 0至1 5 0 0 0的範圍内。 為藉由溶液處理將固化期間或先前步驟所獲得的析出 物溶解，加熱時間可為約5分鐘。在重量數公斤或厚度約 1 0 mm之薄板的狀況中，需要約1 0分鐘，以由表面至内部 均勻地加熱，因為該銅合金具有極佳的熱傳導率。因此， 在所處理之物件的表面溫度已達預定溫度之後，便可進行 1 5分鐘的溶液處理。由蒼數計算的結果得知，在該處理 中，最佳的處理溫度約為4 7 0°C。另一方面，大型物件需 要較長的時間，直到整個大型物件的溫度變得均句為止。 雖然溫度係由約3 0 0°C逐漸升起，但爐溫與所處理的物件 溫度之間仍有差異，所以處理時間並不準確，而無可避免 地必須實質地控制約一小時。在該狀況中，最佳的處理溫 度約為4 3 0°C。 如前所述，較佳方式係使用該參數控制時效硬化，而 獲得最佳的硬度。
314400.ptd 第19頁 200303368 圖式簡單說明 f圖式簡單說明] ， 第1圖係表示鍛造銅基合金物件之時效處理的處理條 件與硬度間之關係的圖表。
3]4400.ptd 第20頁
Claims (1)
- 200303368 六、申請專利範圍 1. 一種高強度高熱傳導銅基合金，其包含有至少2至6重 量％的銀與0 . 5至0 . 9重量％的鉻。 2. 如申請專利範圍第1項之高強度高熱傳導銅基合金，包 含有0 . 0 5至0 . 2重量％的錯。 3. —種製造高強度高熱傳導鍛造物件的方法，其包括： 將申請專利範圍第1或2項之鍛造銅基合金進行熔解的 第一步驟；將第一步驟所獲得之熔融合金以鑄造方式 進行固化的第二步驟；將第二步驟所獲得之固化物件 在7 8 0至9 5 0°C範圍的溫度下進行均質化熱處理的第三 步驟；將第三步驟所獲得之熱處理物件在7 5 0至9 5 0°C 範圍的溫度下，以鍛造或滾壓進行熱加工的第四步 驟；將第四步驟所獲得之熱加工物件在7 5 0至9 8 0°C範 圍的溫度下進行溶液處理的第五步驟；將第五步驟所 獲得之熱處理物件在等於或低於5 0 (TC的溫度下，以鍛 造或滾壓進行至少5 %冷加工或溫間加工的第六步驟； 以及將第六步驟所獲得之成形物件在3 7 0至5 0 0°C範圍 的溫度下進行0 · 1小時或更久之時效處理的第七步驟。 4. 如申請專利範圍第3項之製造高強度高熱傳導鍛造物件 的方法，其中第五步驟的熱加工係以1 . 5或更高的鍛造 比進行。 5. 如申請專利範圍第3項之製造高強度高熱傳導鍛造物件 的方法，其中第五步驟的溶液處理進行0. 1至1 0小時。 6. 如申請專利範圍第3項之製造高強度高熱傳導鍛造物件 的方法，其中第七步驟中的時效處理之處理條件（處理3]4400.ptd 第21頁 200303368 六、申請專利範圍 溫度與處理時間）設定為能使以（以絕對溫度表示的處 • 理溫度）χ ( 2 0 +以小時表示之處理時間的常用對數）表 示之參數數值在1 3 0 0 0至1 5 0 0 0的範圍内。3]4400.ptd 第22頁
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