JP4930993B2 - 銅合金材料及びその製造方法並びに溶接機器の電極部材 - Google Patents
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該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理することにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を行い得られることを特徴とする銅合金材料を提供するものである。
該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を1回以上冷間加工し、冷間加工材を得る冷間加工工程と、
該冷間加工材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理することにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を行い得られることを特徴とする銅合金材料を提供するものである。
該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理を行なうことにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を有することを特徴とする銅合金材料の製造方法を提供するものである。
該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を1回以上冷間加工し、冷間加工材を得る冷間加工工程と、
該冷間加工材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理することにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を有することを特徴とする銅合金材料の製造方法を提供するものである。
該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理することにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を行い得られる銅合金材料である。
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で、熱間押出又は熱間鍛造する。また、該熱間加工工程における該熱間加工温度は、「870+Niの含有量(質量%)×10」(℃)以上となる温度であり且つ材料が溶融することのない温度であればよく、「870+Niの含有量(質量%)×10」(℃)以上970℃以下であることが好ましく、「890+Niの含有量(質量%)×10」(℃)以上960℃以下であることが特に好ましい。なお、上記式(1)中、Niの含有量とは、該鋳塊中のNiの含有量を指す。
該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を1回以上冷間加工し、冷間加工材を得る冷間加工工程と、
該冷間加工材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理することにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を行い得られる銅合金材料である。
該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理することにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を有する銅合金材料の製造方法である。
該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を1回以上冷間加工し、冷間加工材を得る冷間加工工程と、
該冷間加工材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理することにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を有する銅合金材料の製造方法である。
Cu、Ni、Si、Zr及びBiの地金を用いて、表1に示す成分に配合し、高周波溶解炉を用いてφ100mmの鋳塊を製造後、φ90mmに皮剥きし、表1(実施例1〜5)又は表3(比較例1〜8)に示す熱間加工温度で熱間押出を行い、φ20mm棒の熱間加工材Aを得た。熱間押出の押出機の出口側に、冷却用の水槽を用意し、熱間押出後直ちに、該熱間加工材Aを、該水槽に誘導し、急冷して、該急冷処理材Bを得た。この急冷の際の300℃における冷却速度を、表1(実施例1〜5)又は表3(比較例1〜8)に示す。なお、冷却速度は、同一温度に加熱した同一寸法のダミーに熱電対を埋め込んで測定した。
次いで、該急冷処理材Bを、冷間で、引抜加工し、冷間加工材Cを得た。得られた該冷間加工材Cについて、曲げ加工試験(評価1)を行った。その結果を表2(実施例1〜5)又は表4(比較例1〜8)に示す。
次いで、曲げ加工試験後の該冷間加工材Cを、500℃で2時間加熱して時効処理を行い、銅合金材料Dを得た。得られた該銅合金材料Dについて、引張試験、硬さの測定(評価2)、軟化特性温度の測定(評価3)、並びに導電率の測定(評価4)を行なった。その結果を表2(実施例1〜5)又は表4(比較例1〜8)に示す。また、該銅合金材料Dの結晶粒の平均粒径の測定を行った。その結果を表2(実施例1〜5)又は表4(比較例1〜8)に示す。
(1)曲げ加工試験(評価1)
該冷間加工材Cを、冷間で90度曲げを行い、曲げ部分の表面状態を観察した。曲げ加工後の表面に、割れ及びシワが発生しなかった場合を「○」とし、割れ又はシワが発生した場合を「×」とした。
(2)引張試験、硬さの測定及び延性試験(評価2)
該銅合金材料Dの引張試験を、JIS Z 2241に準拠して行なった。また、該銅合金材料Dのビッカース硬さ測定を、JIS Z 2244に準拠して行った。
クラス3の規格値は、「引張強さ:690MPa以上、伸び:9%以上、ビッカース硬さ:200以上」であるので、該クラス3の規格値を満足したものを「○」とし、満足しなかったものを「×」とした。
(3)軟化特性温度の測定(評価3)
該銅合金材料Dを、475℃の塩浴炉内に投入し、投入前後でビッカース硬さの測定を行った。塩浴炉内に投入前の該銅合金材料Dのビッカース硬さに対する投入後の該銅合金材料Dのビッカース硬さの比(投入後の硬さ/投入前の硬さ)が、0.85以上のものを「○」とし、0.85未満のものを「×」とした。
(4)導電率の測定(評価4)
導電率を、断面にて、シグマテスターにより測定した。
クラス3の規格値は、「導電率:45%IACS以上」であるので、該クラス3の規格値を満足したものを「○」とし、満足しなかったものを「×」とした。
(5)銅合金材料中の結晶粒の平均粒径の測定
該銅合金材料D中の結晶粒の平均粒径の測定は、JIS H 0501に準拠する、切断法にて行なった。
平均粒径が5μm以下であった場合を「○」とし、5μmを超えた場合を「×」とした。
・比較例2は、Ni含有量が多かったため、導電率が低く、クラス3で要求される特性評価4に不合格であった。
・比較例3は、熱間押出後の急冷での冷却速度が遅かったために、結晶粒の粗大化及び粗大Ni2Siの析出が生じてしまい、その結果、強度が低くなった。そのため、特性評価1及びクラス3で要求される特性評価2に不合格であった。
・比較例4は、Ni/Si比が低かったため、過剰のSiにより、導電率が低くなり、クラス3で要求される特性評価4に不合格であった。
・比較例5は、Zr含有量が少なかったため、軟化特性温度が低くなり、また、強度が低くなり、クラス3で要求される特性評価2及び3に不合格であった。
・比較例6は、熱間押出温度が低かったために、析出硬化元素が十分に固溶せず、そのために、強度が低くなった。そのため、クラス3で要求される特性評価1及び2に不合格であった。
・比較例7は、Zr含有量が多かったために、粗大な析出物が生成してしまい、その結果、延性が低下した。そのため、クラス3で要求される特性評価2に不合格であった。
・比較例8は、Ni含有量が少なかったため、強度が低く、クラス3で要求される特性評価2に不合格であった。
Claims (5)
- Niを1.5〜3.0質量%、Siを0.3〜1.5質量%、Zrを0.01〜0.3質量%含有し、残部Cu及び不可避不純物からなり、Siの含有量に対するNiの含有量の比が2〜5である鋳塊を得る鋳造工程と、
該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理することにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を行い得られることを特徴とする銅合金材料。 - Niを1.5〜3.0質量%、Siを0.3〜1.5質量%、Zrを0.01〜0.3質量%含有し、残部Cu及び不可避不純物からなり、Siの含有量に対するNiの含有量の比が2〜5である鋳塊を得る鋳造工程と、
該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を1回以上冷間加工し、冷間加工材を得る冷間加工工程と、
該冷間加工材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理することにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を行い得られることを特徴とする銅合金材料。 - Niを1.5〜3.0質量%、Siを0.3〜1.5質量%、Zrを0.01〜0.3質量%含有し、残部Cu及び不可避不純物からなり、Siの含有量に対するNiの含有量の比が2〜5である鋳塊を得る鋳造工程と、
該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理することにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を有することを特徴とする銅合金材料の製造方法。 - Niを1.5〜3.0質量%、Siを0.3〜1.5質量%、Zrを0.01〜0.3質量%含有し、残部Cu及び不可避不純物からなり、Siの含有量に対するNiの含有量の比が2〜5である鋳塊を得る鋳造工程と、
該鋳塊を、下記式(1):
熱間加工温度(℃)≧870+Niの含有量(質量%)×10 (1)
を満たす熱間加工温度で熱間押出又は熱間鍛造し、熱間加工材を得る熱間加工工程と、
該熱間加工材を、100℃/秒以上の冷却速度で、300℃以下に冷却し、急冷処理材を得る急冷処理工程と、
該急冷処理材を1回以上冷間加工し、冷間加工材を得る冷間加工工程と、
該冷間加工材を、該熱間加工温度より低い温度で加熱して、時効処理することにより、銅合金材料を得る時効処理工程と、
を有することを特徴とする銅合金材料の製造方法。 - 請求項1又は2いずれか1項記載の銅合金材料からなることを特徴とする溶接機器の電極部材。
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JP2007000373A JP4930993B2 (ja) | 2007-01-05 | 2007-01-05 | 銅合金材料及びその製造方法並びに溶接機器の電極部材 |
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JP2007000373A JP4930993B2 (ja) | 2007-01-05 | 2007-01-05 | 銅合金材料及びその製造方法並びに溶接機器の電極部材 |
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JP2008163439A JP2008163439A (ja) | 2008-07-17 |
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