TR201807003T4 - Metal enjeksiyon kalıplama ile elde edilen bir kesme boncuğuna yönelik bir manşon. - Google Patents
Metal enjeksiyon kalıplama ile elde edilen bir kesme boncuğuna yönelik bir manşon. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201807003T4 TR201807003T4 TR2018/07003T TR201807003T TR201807003T4 TR 201807003 T4 TR201807003 T4 TR 201807003T4 TR 2018/07003 T TR2018/07003 T TR 2018/07003T TR 201807003 T TR201807003 T TR 201807003T TR 201807003 T4 TR201807003 T4 TR 201807003T4
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- sleeve
- metal
- rope
- cutting
- abrasive layer
- Prior art date
Links
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 89
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 89
- 239000011324 bead Substances 0.000 title claims abstract description 40
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims abstract description 36
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 30
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 19
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 14
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 14
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 18
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 14
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 10
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 claims description 10
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 2
- UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N iron nickel Chemical compound [Fe].[Ni] UGKDIUIOSMUOAW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 claims description 2
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000012512 characterization method Methods 0.000 claims 1
- 230000013011 mating Effects 0.000 claims 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 abstract description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 239000000969 carrier Substances 0.000 abstract 1
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 12
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 10
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 10
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 7
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 4
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 4
- -1 polyethylenes Polymers 0.000 description 4
- WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N Formaldehyde Chemical compound O=C WSFSSNUMVMOOMR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 3
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 3
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229930040373 Paraformaldehyde Natural products 0.000 description 2
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 2
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 2
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 2
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 2
- 229920006324 polyoxymethylene Polymers 0.000 description 2
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000004439 roughness measurement Methods 0.000 description 2
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical group O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- 235000021355 Stearic acid Nutrition 0.000 description 1
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 1
- 230000002730 additional effect Effects 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005311 autocorrelation function Methods 0.000 description 1
- 230000004323 axial length Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000001413 cellular effect Effects 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000005202 decontamination Methods 0.000 description 1
- 230000003588 decontaminative effect Effects 0.000 description 1
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007373 indentation Methods 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Chemical class CCCCCCCCCCCCCCCCCC(O)=O QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000012188 paraffin wax Substances 0.000 description 1
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 239000002861 polymer material Substances 0.000 description 1
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 229920000915 polyvinyl chloride Polymers 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 238000005488 sandblasting Methods 0.000 description 1
- 238000007493 shaping process Methods 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 238000010186 staining Methods 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 238000012876 topography Methods 0.000 description 1
- 238000009423 ventilation Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
- B28D—WORKING STONE OR STONE-LIKE MATERIALS
- B28D1/00—Working stone or stone-like materials, e.g. brick, concrete or glass, not provided for elsewhere; Machines, devices, tools therefor
- B28D1/02—Working stone or stone-like materials, e.g. brick, concrete or glass, not provided for elsewhere; Machines, devices, tools therefor by sawing
- B28D1/12—Saw-blades or saw-discs specially adapted for working stone
- B28D1/124—Saw chains; rod-like saw blades; saw cables
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/004—Filling molds with powder
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/12—Both compacting and sintering
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F5/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product
- B22F5/10—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the special shape of the product of articles with cavities or holes, not otherwise provided for in the preceding subgroups
- B22F5/106—Tube or ring forms
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D61/00—Tools for sawing machines or sawing devices; Clamping devices for these tools
- B23D61/18—Sawing tools of special type, e.g. wire saw strands, saw blades or saw wire equipped with diamonds or other abrasive particles in selected individual positions
- B23D61/185—Saw wires; Saw cables; Twisted saw strips
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D—PLANING; SLOTTING; SHEARING; BROACHING; SAWING; FILING; SCRAPING; LIKE OPERATIONS FOR WORKING METAL BY REMOVING MATERIAL, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23D65/00—Making tools for sawing machines or sawing devices for use in cutting any kind of material
Abstract
Metal manşonlar, kesme boncuklarının aşındırıcı katmanına yönelik taşıyıcıları olarak kullanılır. Bu tür kesme boncukları bir çelik halatın üzerine vidalanır ve bu nedenle demir veya beton gibi sert ve kolayca kırılan materyallerin testere ile kesilmesine yönelik bir kesme halatı oluşturan bir polimer ile ayrılır. Bu metal manşonlar, genel performansın, ayrıca kesme halatının maliyeti üzerinde önemli bir etkiye sahiptir. Buluşçular, metal manşonların yapılmasına yönelik mevcut yöntemler ile mümkün olmayan optimize edilen bir geometri ile fazla miktarda metal manşonu yapmak üzere metal enjeksiyon kalıplama yöntemini önerir. İlaveten, buluş niteliğindeki manşonlar özellikle aşındırıcı katmanın lazer ile kaplama yoluyla uygulanmasına yönelik uygundur. Buluş niteliğindeki metal manşonların, aynı zamanda bu tür boncukları içeren kesme halatlarının üzerinde lazer ile kaplama yoluyla yapılan boncuklar, bu nedenle buluşun bir parçasıdır.
Description
TARIFNAME
METAL ENJEKSIYON KALIPLAMA iLE ELDE EDILEN BIR KESME BONCUGUNA
YÖNELIK BIR MANSON
Teknik Saha
Bulus, bir kesme boncugunda asindirici katmanin tasiyici mansonu olarak kullanima
yönelik spesifik olarak adapte edilen bir metal manson, bu tür mansonun etrafina
kurulan kesme boncugu ve bu tür boncuklari kullanan bir kesme halati ile ilgilidir.
Manson, bunun yapiminda ve kullaniminda kesme boncuklarina yönelik belirli
avantajlar getiren bir metal enjeksiyon kaliplama prosesi yoluyla yapilir. Doküman JP
bir metal mansonu üretmek üzere bir yöntemin örnegini açiklar.
Altyapi Teknigi
Kesme halati - bazen ayrica kesme telleri olarak refere edilir - tas ocaklarinda testere
taslarina yönelik ve sürekli dilme makinelerinde yaygin olarak kullanilir. Kesme
halatlari, bir çelik halata vidalanan ve halatin etrafina kaliplanan enjeksiyon olarak bir
polimer ile ayrilan kesme boncuklarinin bir düzenegi olarak anlasilan bu uygulamanin
amacina yöneliktir.
Kesme boncugunun kendisi, genel olarak asindirici bir katmanin takildigi bir
mansondan olusur. Asindirici katman, toz metalurjisi ile elde edilen metal ve asindirici
parçaciklarin bir bilesiginden yapilir. Bir metal toz ve asindirici parçacik karisimi, bir
kompakt kisim olusturmak üzere halka seklinde birlikte bastirilir. Kompakt kismin
kendisi, azaltici bir gaz atmosferi altinda sinterlenir. Böylece yogunlastirilmis kompakt
kisim akabinde küçük bir metal mansonun üzerine lehimlenir.
Yakin zamanda, asindirici katmanin lazer kaplama yoluyla metal mansonun üzerine
açiklandigi üzere bir kesme halatinin yapilmasina yönelik diger yöntemler ile
kombinasyon halinde kullanilabilir.
Metal mansonun, genel olarak bir kesme halatinin sadece siradan bir parçasi olmasina
ragmen, bulusçular kesme halatinin genel performansi bakimindan büyük bir etkiye
sahip oldugunu bulmustur.
Manson çelik halata yakin oldugunda veya bununla temas halinde oldugunda, çelik
halatin yipranma riski vardir. Gerçekten de, manson esnek halata göre nispeten daha
sert oldugunda, halat halatin erkenden ariza vermesine yol açarak büküldükten sonra
mansonun kenarina temas edebilir. Bu nedenle, farkli yivli çikis açikliklari
Ayni zamanda, manson ile asindirici katmanin arasindaki bag ve manson ile çelik
halatin arasindaki bag iyi olmalidir, çünkü asindirici katmanin üzerine etki eden tüm
kuvvetler bu baglar araciligiyla çelik halata transfer edilir. Bu amaçla, polimer ve
asindirici katmanin daha iyi sabitlenmesine yönelik birden çok delige sahip (JP
Polimerin daha iyi sabitlenmesine ve/veya artigin daha iyi uzaklastirilmasina yönelik
mansonun ucunda bir girintinin yapilmasi ayni zamanda önerilmistir (DE195 22655,
Kesme halatinda metre basina 40 kadar boncuk mevcut olabilir. Bu nedenle, tasarruf
edilen tek bir sent bile, kablonun metresi basina maliyetin 40 sent azalmasina neden
olur. Mevcut olarak mansonlar makinede islenerek ve tüplerden kesilerek yapilir. Bu,
özellikle bir kisinin kontrol edilmis ve daha karmasik bir sekil istemesi halinde pahalidir.
Bulusçular bu nedenle metalik mansonun üretilmesine yönelik diger yollari kesfetmistir.
Bulusun Açiklamasi
Bulusun birinci amaci, büyük miktarlarda üretimi daha ucuz olan bir manson
saglamaktir. Diger bir amaç, asindirici bir katmanin lazer kaplama yoluyla bunun
üzerine tutturulmasina yönelik özellikle adapte edilen bir manson saglamaktir. Diger bir
amaç, sekil ve materyal bilesimi bakimindan büyük ölçüde serbestlige sahip metal
mansonlarin yapilmasina olanak saglayan bir yöntem saglamaktir. Bulusun nihai
amaci, metal manson özelligi sayesinde mevcut olarak bilinen kesme halatlarina
yönelik belirli avantajlara sahip kesme boncuklarini içeren bir kesme boncugu ve bir
kesme halati saglamaktir.
Bulusun birinci bir açisina göre, istem 9”a göre bir kesme boncugunun asindirici bir
katmaninin bir tasiyicisi olarak kullanilmak üzere bir metal manson tanimlanir. Bulusun
tercih edilen düzenlemelerine yönelik spesifik özellikler, bagimli ürün istemlerinde
belirtilir.
Bir kesme boncugunun asindirici bir katmaninin bir tasiyicisi olarak kullanima yönelik
metal manson, eksenel bir orta kisim ve her iki uçta bulunan yivli açikliklar ile eksenel
bir delige sahiptir. Mansonun özelligi, 'metal enjeksiyon kaliplama' ile yapilmasidir.
Metal enjeksiyon kaliplama teknigi, düsük maliyetli olarak büyük miktarda (örnegin, yüz
binden fazla) küçük metalik nesnelerin (örnegin, yirmi gramdan daha az) yapilmasina
olanak saglar. Yöntem asagidaki adimlari içerir:
. homojen bir besleme stoku karisimi elde etmek üzere baglayici bir maddenin
metal bir toz ile tamamen karistirilmasi veya hazir bir besleme stokunun elde
edilmesi;
. karisimin bir kalibin içine enjekte edilmesi yoluyla kaliplanmasi, böylelikle 'yesil'
bir mansonun olusturulmasi;
. yesil mansonun kaliptan uzaklastirilmasi;
. baglayicinin yesil mansondan arindirilmasi, böylelikle 'kahverengi' bir
mansonun olusturulmasi;
o kahverengi mansonun maksimum yogunlasmaya sinterlenmesi.
kullanilir, ancak parçanin gerçek rengi ile herhangi bir baglantisi yoktur. Bunlar, sadece
manson durumunun göstergesidir: 'yesilin' yerine 'yeni yapilmis' ve 'kahverenginin'
yerine 'firinlanmis' kullanilabilir.
Baglayicilar parafin mumu, poliolefinler (polietilenler, polipropilenler, polistirenler,
polivinilkloridler, polietilenglikol, polioksimetilen ve digerleri gibi) ve stearik asitler gibi
organik moleküllerin karisimidir.
Baglayicilarin bilesimi, yesil mansona yönelik arindirma yöntemini belirler. Mevcut
olarak, üç ana sistem vardir:
. Isil arindirma, burada baglayici artan sicaklik ile adim adim buharlasan
bilesenleri içerir (örnegin, Advamet® besleme stoku) Sicakliga daha fazla
dayanikli bilesenler sadece geriye kalan gözenekli toz yapisi sinterleme
sicakligina yaklastiginda buharlasir. Isil arindirma, arindirma ve sinterlemenin
programlanabilir bir isitma ve gaz döngüsü ile tek bir firinda (örnegin, bir
Nabertherm firininda) gerçeklestirilebilmesi avantajina sahiptir.
0 Solvent bazli arindirma, burada baglayicinin bazi bilesenleri sivi bir solventin
içinde kolay bir sekilde çözünür, öte yandan geriye kalan çözünmeyen
bilesenler sinterleme islemine kadar baglanmayi saglar. Eskiden uçucu organik
solventlerin kullanilmasina ragmen, çevresel sebeplerden dolayi suda
çözünebilir bilesenlere (örnegin, polietilenglikol gibi polar moleküller) yönelim ile
bir degisim meydana gelmistir. Ikincisi açik bir sekilde tercih edilir. Ticari olarak
temin edilebilen örnekler, bir LÖMI su arindirma firininda arindirilan PolyMlM®
besleme stokunu içerir.
. Katalitik-faz erozyonu. Bu arindirma sisteminde, bilesenlerden biri bir reaktif ile
etkilesim yoluyla reakte edilerek uzaklastirilir. Örnegin, bilesen polioksimetilen
olabilir, öte yandan reaktif nitrojen içinde nitrik asit buharidir. Ortaya çikan
formaldehit yakilmalidir. Iyi bilinen bir katalitik besleme stoku, tamamen yakma
özelligine sahip bir CM firininda arindirilabilen BASF'den Catamold®
seklindedir.
Sinterleme, arindirma olarak ayni firinda (isil arindirma durumunda) veya Özel ayrilan
firinlarda gerçeklestirilir. Kullanilan sicakliklar, kullanilan metal tozunun türüne baglidir,
ancak çelikler için bu genel olarak 1200°C üzerindedir. Nitrojen, hidrojen veya argon
gibi koruyucu gazlar, metal tozlarin oksidasyonunu önlemek üzere kullanilir.
Sinterlemenin amaci, tozu eritmek ve parçayi güçlendirmektir. Çok küçük olan dairesel
oyuklarin metalografik bir yan kesitte görünür olmasi bakimindan nihai ürünün üzerinde
mansonun metal enjeksiyon kaliplama ile yapilmis oldugunun izleri bulunabilir.
Metal enjeksiyon kaliplamanin kullanilmasi, biçimsel olarak büyük oranda serbest bir
sekilde düsük maliyetli metal mansonlarin üretilmesine olanak saglar. Bir kisi, yalnizca
kahverengi mansonun nihai ürüne sinterlenmesi sirasinda meydana gelen oldukça
büyük miktardaki büzülmeyi göz önünde bulundurmalidir. Dogrusal büzülme faktörü ('f`)
(yani, sadece tek boyutlu ve hacimsel olarak olmayan büzülme) besleme stokunda
metal tozu hacim parçasindan ('y') ve 'a': f = (ci/W”3 seklindeki teorik olarak maksimum
degerine sinterlenmesinden sonra elde edilen metalin kütle yogunluk oranindan tahmin
edilebilir. Bu, büzülmenin izotropik oldugu fark edildiginde geçerlidir. Genel olarak, 'a'
yeterli yogunlastirmaya sahip olmak üzere %95*ten daha yüksek olmalidir.
Kullanilan metal toz, ortaya çikan mansonun mekanik ve geometrik özelliklerini büyük
oranda belirleyecektir. Özellikle tercih edilen metal toz bilesimleri, mukavemet ve
sicaklik dayanimina bagli olarak çeliktir. Tercih edilen bir bilesim, karbonun agirlikça
nikel, manganez, molibden, krom, bakiri içeren gruptan bir veya daha fazla metali
içeren bir çeliktir.
Tercih edilen örnekler asagidaki gibidir:
. Demir nikel çelik (agirlikça %0.2`den daha az C, agirlikça %1.9 ila 8.0 arasinda
Ni, denge demirdir),
arasinda Cr; agirlikça %10-14 Ni; Mn s %2; agirlikça %2-3 M0; Si s agirlikça
Cr; agirlikça %3-5 Ni; agirlikça %3-5 Cu; agirlikça %O.15 - 0.45 Nb; Mn s
agirlikça %1, Si S agirlikça %1; denge demirdir).
kalan demirdir).
Metal mansonun testere kullanilirken parçalanmamasi için yeteri kadar güçlü olmasinin
gerekmesi nedeniyle, bulusçular
tarafindan minimum olarak düsünülür. Nihai çekme mukavemetinin 500 MPa'dan daha
büyük olmasi veya 1000 MPa'dan bile daha büyük olmasi halinde daha çok tercih
edilir. Öte yandan, kullanim sirasinda ciddi sekilde gömülü olabilmesi nedeniyle metal
mansondan bir miktar düktilite beklenir ve en iyisi darbe enerjisinin plastik olarak
alinmasidir. Bu nedenle, akma mukavemeti (Rpog) ve %50 ila 85 arasindaki UTS
Özellikle, metal mansonun metali boncugun lazer ile kaplanmasi sirasinda meydana
gelen 1000°C`yi asan sicakliklara dayanabilmelidir. Öte yandan, erime noktasi
asindirici katman lazer ile kaplama yoluyla uygulandiginda bir baglayici katmanin
olusmasina olanak saglamak üzere asiri derecede yüksek olmamalidir. Bu nedenle,
metal tozu besleme stokuna yönelik sinterleme sicakliginin lazer ile kaplama sirasinda
meydana gelen ile yaklasik olarak ayni olmasi halinde en iyisidir. 1200°C ila 1400°C
arasindaki sinterleme sicakligina yönelik pencere, bu nedenle her iki gerekliligin
arasinda bir denge olarak düsünülür.
Besleme stoku karisimlari, tercihen önceden-karistirilmis t0paklar olarak elde edilir.
Arindirma sisteminin türü, bulus için önemli degildir. Ancak, besleme stokundaki metal
tozun büyüklügü asindirici bir katmanin tasiyicisi olarak kullanima yönelik uygun bir
metal mansonu elde etme bakimindan bir öneme sahiptir. Sinterleme sirasinda, metal
tozu parçaciklari boyutsal özellikleri büyük ölçüde bütün haline getirilmis taneciklerin
boyutu ile belirlenen metal mansonun yüzeyinde parçalara ayrilmis bir model ile
sonuçlanarak daha büyük tanecikler haline gelir. Bu bütün haline getirilmis tanecikler,
kesme boncugunun asindirici katmanina yönelik bir tasiyici olarak metal mansonun
kullanimina yönelik avantajli özellikler ile mansonun dis yüzeyinde belirli bir
pürüzlülüge neden olur. Bu nedenle, bulusçular metal tozlarin medyan parçacik
boyutunun en az 2 pm, tercihen 5 um veya 10 um veya daha fazla olmasini tercih eder.
Tozlar çok küçük oldugunda, yüzey gereginden fazla pürüzsüz olur. 50 pm'den fazla
olan parçacik boyutlari metal mansonun genel geometrik toleransini koruma açisindan
problemlere neden olur.
Mansonun dis yüzey pürüzlülügü, ayni zamanda mansonun üretildigi kaplamanin iç
yüzeyinden de etkilenir. Bu iç yüzey, mansonun yüzeyinde izotropik bir pürüzlülük
modeli uygulamak üzere (örnegin, kum püskürtme yoluyla) pürüzlü hale getirilebilir. Bu,
lazer ile kaplamaya yönelik istenilen yüksek oranda tekrarlanabilir bir yüzey
pürüzlülügüne yol açar.
Klasik metal mansonlarda, mansonun içi veya disinin sekillendirilmesi, bir iç dis veya
yüzey islemi gibi herhangi bir ilave özellik, ekstra maliyet anlamina gelerek ekstra
islemeye yol açar. Bulusa göre metal mansonlara yönelik, bu ilave özellikler öngörülen
fazla miktarlara yönelik göz ardi edilebilir bir maliyet artisina neden olur.
Tipik olarak, metal mansonun boyutu 7 mm olan bir dis çap ve 5 mm olan (1.8 gram
agirligindadir) bir iç çap ile yaklasik 11 mm uzunlugundadir Bunun üzerindeki asindirici
katman, 9 ila 11 mm araliginda olan bir dis çap saglar. Bu, tas ocaklarinda blok
çikarmaya yönelik tipik olarak kullanilan manson boyutudur. Plaka yapilmasina yönelik
boncuk mansonlari, 3.7 mm olan bir iç çap ve 5.0 mm olan bir dis çap (asindirici
katman ile 7.0 ila 7.5 mm arasinda) ile yaklasik 11 mm uzunlugundadir. Bunlar, sadece
0.77 gram agirligindadir. Ilerde, 3.0 mm veya 2.5 mm'den de küçük olarak daha da
küçük iç çaplara, 0.5 mm'den daha az bir duvar kalinligi ile en fazla 4 mm olan bir dis
çapa, 0.5 gramdan daha az bir agirlik ile 11 mm veya daha az bir uzunluga ve
toplamda 7.0 mm'den daha az bir çapa sahip mansonlar düsünülür.
Bulusçular, metal mansonun seklinin, digerleri arasinda, kesme halatinin yorgunluk
ömrünün ve boncuklarin yapistirilmasinin üzerinde büyük bir etkiye sahip oldugunu
bulmustur. Eksenel bir uzunluga ('L') sahip bir mansonun tercih edilen düzenlemeleri,
eksenel bir orta kisim ile eksenel bir delige ve her iki uçta yivli veya adim adim
açikliklara sahiptir. Eksenel orta kisim, 0.25›
silindir seklindedir. Tercih edilmesine ragmen, eksenel orta kismin tamamen ortada
olmasi bulusun bir gerekliligi degildir. Eksenel orta kismin, mansonun orta noktasini
kapsamasi yeterlidir.
Yivli açikliklar, iç çap ('dmin') söz konusu mansonun minimum orta yollari olacak ve
mansonun uçlarinda bir iç çapa ('dmaks') açilacak sekildedir. Tercihen, egimin yariçaplari
mansonun eksenini içeren bir yan kesitte en azindan (dmaks'dmin)/2 seklindedir. Örnegin,
her iki uçta bulunan yivli açikliklar koni sekline sahip olabilirler. Her iki uçta bulunan yivli
açikliklarin, ikinci dereceden bir egrinin eksenel bir dönüsü ile açiklanmasi daha çok
tercih edilir. Örnegin, bir elips veya parabol.
Tercihen, yivli açiklik büküldügünde çelik halatin egrisini takip eden egrinin bir
yariçapini gösterir. Halatin egrisinin yariçapi, çelik halatin sertligi, uygulanan gerilim ve
kesme halatinin çikis açisi ile belirlenir. 'Çikis açisi' ile ifade edilen, tastan disari
çikarken (veya girerken) kesme halatinin yaptigi sapma açisidir. Mevcut olarak
kullanilan çelik halatlara (yaklasik 3.0 ila 5.0 mm araliginda bir çapa sahip olan)
yönelik, yivli açikligin egrisinin yariçapi 10 ile 30 mm arasinda, tercihen 10 ile 20 mm
arasinda olmalidir.
Tercihen eksenel delik, oluklarin eksenel deligin orta kisminda en derin ve yivli
açikliklarda daha az derin oldugu bir iç sarmal dise sahiptir. Dis, çelik halatin üzerinde
mansonun polimere sabitlenmesini gelistirme islevi görür. Bu tür sabitleme, asindirici
katmanin üzerinde etkili olan kuvvetleri çelik halata transfer etmek üzere önemlidir.
Pürüzsüz bir iç yüzey, yeterli kadar tutunma özelligi saglamaz. Dis, eksenel bir
düzlemin üzerine çikinti yaptiginda dis ve mansonun ekseninin arasindaki açiya
karsilik gelen belirli bir 'dis açisina' sahiptir.
Dis açisi küçüldükçe, manson halat tarafindan testere ile kesme islemi sirasinda
boncuga uygulanan torka daha iyi dayanacaktir. Ancak, oldukça düsük bir dis açisi
mansonun polimerden halatin üzerinde çekilmesi riski ile eksenel sabitleme açisindan
bir kayip ile sonuçlanir. Öte yandan, dis açisi bir dik açiya yakin olmamalidir, çünkü
akabinde - eksenel sabitlemenin optimal olmasina ragmen - boncuk gevsek
boncuklara neden olarak halat etrafinda dönmeye baslayacaktir. Boncugun asimetrik
olarak yipranmasina neden olmalarindan dolayi gevsek boncuklardan kaçinilir.
Metal mansonun tercih edilen belirli bir düzenlemesi, mansonun iç disi ve halatin telleri
arasindaki açi dik oldugunda olusur. Çelik halatin üzerine etki eden kuvvetlerin tellerin
üzerinden transfer edilmesi nedeniyle, polimer tarafindan diste olusturulan düz disler
tellere yaklasik olarak dik oldugunda maksimum tutma kuvveti olusur. Bu nedenle,
halatin içinde tellerin büküm yönünün, metal mansonun disinin yönüne zit olmasi tercih
edilir. Örnegin, halat saga çevrilmisse ('Z' bükümü), dis sola çevrilmelidir ('S' sarmali).
ilaveten, tellerin kablolama açisinin genel olarak 25°'den az olmasi, tipik olarak
yaklasik 15° olmasi nedeniyle, ancak bundan daha düsük de olabilir, disin açisi bu
açinin tamamlayicisi olmalidir. Böylece, dis açisi 86°'den daha az veya daha çok
tercihen 75°”den daha az, ancak 15°`den daha fazla veya 25°'den daha fazla olmalidir.
Tercihen, dis bunlarin arasinda platolar ile oluklara sahiptir, burada platolar oluklardan
daha genistir. Bu, materyal eksikliginden dolayi yapisal olarak zayif olmasini önlemeye
yöneliktir.
Metal enjeksiyon kaliplama ile yapildigi üzere metalik mansonlarin bulus niteligindeki
avantaji, mansonun dis yüzeyinin izotropik olan spesifik bir yüzey pürüzsüzlügüne
sahip olmasidir. izotropik bir yüzey pürüzlülügünün varligi, sonrasinda boncugun
üretilmesine yönelik faydalidir. Klasik olarak baglanmis kesme boncuklarinda - yani,
dairesel bir asindirici halkanin mansona Iehimlendigi yerde - yüzey pürüzlülügü
asindirici halka ve manson arasinda baglanma mukavemetinin arttirilmasina yardimci
olur. Asindirici katman lazer kaplama yoluyla uygulandiginda, lazer isiginin dik açili
yansimasi azalir ve yüzey, yüzeyin daha hizli isinmasina ve bir eriyik havuzunun daha
hizli olusmasina yol açarak isigi daha iyi absorbe eder. Ayni zamanda, lazer ile
kaplanan materyal ve metal manson arasinda baglayici bir katman daha hizli olusur.
Ilk olarak, metal mansonun dis yüzeyi ölçülebilir düzeyde bir pürüzlülüge sahip
olmalidir. Pürüzlülük oldukça düsükse, baglanma kuweti veya bir lazer ile kaplama
kabiliyeti bakimindan mansonun kullaniminda herhangi bir avantaj olmayacaktir. Ikinci
olarak, pürüzlülük izotropik olmalidir. Bir yüzeyin, ölçüm yönüne bakilmaksizin esdeger
pürüzlülük özellikleri gösterdiginde, izotropik bir yüzey pürüzlülügüne sahip oldugu
söylenir.
Mansonun yüzeyinin izotropik olan bir pürüzlülük göstermesine yönelik gereklilik,
halihazirda basit bir optik mikroskop ile degerlendirilebilir. Parlak bir yüzey, iyi bir Iehim
bagi saglamayacaktir veya bu amaca yönelik kullanilmak üzere lazer isigini
gereginden fazla yansitacaktir. Klasik metal mansonlar yüzey döndükçe, ögütüldükçe
veya zimparalandikça torna tezgahinin üzerinde alet ile islem nedeniyle dis yüzeyinin
üzerinde dairesel oluklar gösterir. Böylece, izotropik olmayan bir yüzey pürüzlülügü
gösterirler.
kolay bir sekilde dogrulanabilmesi ile birlikte, bunun 3D bir yüzey pürüzlülügü
yönde pürüzlülüge yönelik ölçümdür ve asagidaki gibi tanimlanir (ISO 25178-2
standardi uyarinca 4.1.7):
tanimlama alaninin (A) üzerinde. z(x,y) bu durumda ölçülen noktalara en az kare
yöntemi ile yerlestirilen bir silindir yüzey olan referans yüzeye göre (x,y) pozisyonunda
ölçülen ordinat degeridir. Diger pürüzlülük ölçümleri mümkündür - 'kök ortalama kare
yüksekligi' gibi - ancak burada göz önünde bulundurulmaz.
Bulusçular, 'aritmetik ortalama yüksekligin (83)' en az 0.8 um olmasi gerektigini bulur.
Yüzey pürüzlülügünde izotropik olmama özelliginin derecesini belirlemek üzere bir
yöntem, 'doku görüntü oranidir (St,)`. Bu, tanimlama alanina ('A') göre asagidaki gibi
tanimlanabilen 'otokorelasyon fonksiyonu (fAcF)' (ISO 25178 uyarinca 3.2.8) yoluyla
belirlenir:
Fonksiyon ( = 3 durumunda bir yan
kesit yapilirken, 3 klasik olarak 0.2'ye ayarlanir, baslangiç noktasinin etrafindaki
merkezi bölge en hizli bozulma yönünü, burada
mesafesi minimumdur ve Rmma esittir ve en yavas bozulma yönünü, burada mesafe
maksimumdur ve Rmakga esittir, gösterecektir. 'Doku görüntü orani (Str)' akabinde
bir 8,, degerine sahip olacaktir.
Bulusun ikinci bir açisina göre, bir kesme boncugunun asindirici bir katmaninin bir
tasiyicisi olarak kullanilmak üzere bir metal mansonun üretilmesine yönelik bir yöntem
istem ilde tanimlandigi gibidir. Diger spesifik ve bulus niteligindeki özellikler bagimli
yöntem istemlerinde yönteme eklenir.
Metal manson, tanimlandigi sekilde bir geometriye sahiptir ve en azindan eksenel bir
orta kisim ve her iki uçta yivli açikliklar ile eksenel bir delige sahiptir. Temel olarak, bir
metal toz ve baglayici karisiminin bir kalibin oyugunun içine enjeksiyon ile
kaliplanmasinin ve böylelikle 'yesil bir mansonun' olusturulmasinin bilinen adimlarini
içeren yöntem metal enjeksiyon kaliplamadir.
Kalip oyugu, bir kesme boncugunun asindirici bir katmaninin bir tasiyicisi olarak
kullanima yönelik metal mansonlari üretmek üzere spesifik olarak tasarlanir. Kalip
oyugu, bir dönme yüzeyi ile sinirlandirilmis bir iç yüzeye sahip bir dis kabuk tarafindan
olusturulur. Bu örnegin mansonun etrafinda mansonun eksenine paralel olan bir hattin
döndürülmesi ile elde edilen silindirik yüzey olabilir. Alternatif olarak, bu hattin eksene
egik olmasi ancak bunu asmamasi halinde, olusturulan yüzey bir Ievhanin hiperboloiti
olacaktir. Ortadaki dairesel açik alan, lazer ile kaplama sirasinda asindirici katmani
alma islevini görebilir.
Mansonun kenarlarinin her iki uçtaki yivli açikliklardan dolayi incelebilmesi nedeniyle,
kenarlar kullanim sirasinda etkiye dayanmak üzere ekstra dis materyal ile saglanabilir.
Bu tür kenarlarin mansonun üzerinde (var olan toz metalurji yolunda oldugu üzere)
dairesel bir asindirici halkanin kaydirilmasini engellemesinden dolayi, bu bir lazer
kaplamali boncuk için problem degildir. Avantajli olarak, bu tür çikinti yapan kenar ucu
boncugun yipranmasinin bir göstergesi olarak yardimci olabilir.
Alternatif olarak, çevresel çikintilar bitmis metal mansonun ucunda girintiler olusturacak
olan oyugun her iki ucunda saglanabilir. Bu girintiler, polimer materyalini alabilir ve
ekstra sabitleme saglayabilir. Avantajli olarak, bu girintiler ekstra bir masraf yapilmadan
Tercih edilen belirli bir düzenlemede, dis kabugun iç yüzeyi metal mansonun dis
yüzeyinde pürüzlülüge neden olmak üzere pürüzlü hale getirilebilir. Bu, yeterli
pürüzlülük elde edilmesinin alternatif bir yoludur.
Üç düzenlemeden sonuncusunda dis kabuk, kaliptan yesil mansonu çikarmak üzere
kalip oyugunun eksenini içeren bir düzlemde ayrilabilen iki yarim parçadan
yapilmalidir.
Birinci ve ikinci bir pim sokulur ve dis kabugun her iki tarafindan da çikarilir. Birinci ve
ikinci pim sokulduklarinda kalip oyugunun ortasinda birbirine geçer ve ayni zamanda
kalip oyugunu kapatir. Birinci ve ikinci pim metal mansonun iç yüzeyini tanimlar. Birinci
ve ikinci pim, birlestikleri noktaya dogru konik hale getirilir. Küçük bir döndürme
hareketi ile veya bu olmadan eksenel olarak çikarilabilirler. Istege bagli ilave bir
adimda, böylece olusturulan yesil mansonun içine kahverengi bir mansona
dönüstürmeden önce dis açilir. Yesil mansonun hala oldukça yumusak olmasindan
dolayi, bu kolay bir sekilde yapilabilir.
Tercih edilen alternatif bir düzenlemede, birinci ve ikinci pim çikinti yapan bir vida
gösterir. Vida yönü, hem birinci hem de ikinci pime esittir. Tercihen, vidanin üst kismi
tarafindan olusturulan sarmal sabit bir yariçapa sahiptir. Vidanin araligi, bunun
eksenine sarmal olarak uzanan vida açisinin 86°`den daha az olacak sekildedir. Kalip
açilirken, pimler eksenel delik zarar görmeyecek sekilde yesil mansondan dönerek geri
çekilir. Manson enjeksiyondan sonra hala sicakken dönerek geri çekilme islemi
gerçeklestirildiginde, yumusak baglayici bir yaglayici olarak görev yapmasindan dolayi
vidanin sökülmesine yardimci olur
Tercihen, kalip 4 ila 12 ayri oyuga sahiptir. Bu, bir milyon parçadan daha fazla seriler
üretmek üzere ekonomik olarak yeterli olmalidir. Sicak besleme stokunu kalip
oyugunda enjekte etmek üzere dis kabugun dis yüzeyinde geçitler saglanabilir.
Alternatif olarak, geçitler birinci veya ikinci pimlerin temeline yerlestirilebilir. Bu,
mansonun dis yüzeyinde Iekelenmeyi engellemesi nedeniyle bir sekilde daha iyi
olabilir. Havalandirma, birinci veya ikinci pim ve dis kabugun arasinda kapanan
kenarda havalandirma girintileri yoluyla yapilabilir.
Avantajli olarak, önceki teknik mansonlar ile karsilastirildiginda mansonda iç dis
olusturmak üzere herhangi bir ekstra isleme ihtiyaç yoktur. Pimlerden birinin
döndürerek geri çekme islemi ile çikarilmasi halinde yeterli olur. Serbest birakma
döngüsü, örnegin asagidaki gibi olabilir:
A. Birinci pim yesil mansondan döndürerek geri çekme islemi ile çikarilir;
B. Dis kalibin iki yarim parçasi açilir;
0. Ikinci pim mansondan sökülür.
Alternatif olarak, A, akabinde C akabinde B sirasi ayrica takip edilebilir. Yesil manson,
yöntemlerden birine göre baglayicisindan kurtarilir. Nihai olarak, sonuncusu nihai
ürüne sinterlenir.
Ortaya çikan manson, lazer ile kaplama yoluyla bir kesme boncugunun yapilmasina
yönelik oldukça uygundur. Bu üretim yönteminde, asindirici bir katman yüksek enerjili
bir lazer yoluyla metal mansonun üzerinde (bir gaz akisi yoluyla veya tel beslemesi
yoluyla beslenen) bir metal matriks tozunun eritilmesi yoluyla metal mansonun üzerinde
biriktirilir. Es zamanli olarak, asindirici materyaller erimis metal havuzunun içine
kapsamli olarak açiklanir. Asindirici katmanin içinde - hücresel, katmanli veya dendritik
- gibi farkli metalografik yapilarin lazer ile kaplama yoluyla elde edilebilmesine ragmen,
bulusçular dendritik yapiyi en uygun yapi olarak düsünür. Bulusa göre metal manson,
lazer ile kaplamaya yönelik özellikle uygundur, çünkü mansonun izotropik pürüzlülügü
lazer isininin dik açili olarak yansimasini engeller, böylelikle lazer isininin manson
materyalinin içine enerji kuplajini gelistirir. Önceki teknik mansonlar, dik açili yansimayi
yeteri kadar engellemeyen dairesel yönde çok parlak olabilir ve/veya izotropik olmayan
pürüzlülüge sahip olabilir.
Bulusçular, kesme halati polimer ile kapatilirken polimerin kesme boncugunun içine
yeteri kadar girmesine olanak saglamak üzere, halat ve mansonun eksenel deligi
arasinda yeterli bosluk olmasi gerektigini bulmustur. Metal mansonun minimum iç çapi,
çelik halatin çapindan daha büyük olacak sekilde %2 ile 8 arasinda, daha çok tercihen
düsük bir yorgunluk davranisi ile sonuçlandigi gözlenmistir. Öte yandan, bosluk
çapina yol açarak gereginden fazla genis olur.
Bir iç disin varligi ilaveten polimer enjeksiyon sirasinda polimerin girisine yardimci olur.
enjeksiyon kalibi bu amaçla kullanilir. Kalip, çelik halatin merkezi olarak kaliplanmasini
ve polimerin mansonun altina iyi bir sekilde girmesini saglar.
ilaveten, iç dis çelik halatin tellerine yaklasik olarak dik oldugunda, telden metal
mansona transfer edilen kuvvet testere ile kesme islemi sirasinda optimal olacaktir.
Böylece, mansonun iç vida yönünün, çelik halatin büküm yönüne zit olmasi bu yüzden
tercih edilir.
Çizimlerde Sekillerin Kisa Açiklamasi
Sekil 1, metal mansonun geometrisini açiklar.
Sekil 2, farkli türde mansonlarin yüzey pürüzlülügünün ölçümleridir.
Sekil 3a ve 3b. bulusa göre metal mansonu yapmak üzere birinci bir tercih
edilen yöntemdir.
Sekil 4a ve 4b, bulusa göre metal mansonu yapmak üzere ikinci bir tercih edilen
yöntemdir.
Sekil Sa ve 5b, klasik bir metal mansonun ve bulus niteligindeki bir metal
mansonun yüzeyini gösterir.
Sekil 6, yorgunluk testi donaniminin düzenlemesini sematik olarak gösterir.
Bulusun Uygulanmasina Yönelik Yöntem(ler)
Sekil 1, bulus niteligindeki mansonun yandan bir kesitini gösterir. Manson, bir toplam
uzunluga ('L') ve bir dis çapa ('D') sahiptir. Minimum çapa ('dmin') ve uzunluga ('I') sahip
eksenel orta kisim ile eksenel bir delige sahiptir. Her iki uçtaki açikliklar, yivlenir ve
egriye ('R') ait bir yariçapi gösterir. Orta kisim, mansonun ekseni ile es eksenli olan bir
silindirdir. Bu durumda, yivleme egriye ait sabit bir yariçap ile trompet sekline sahiptir.
Bir dis mevcut oldugunda, 'ci' olarak belirtilen belirli bir aralik açisina sahiptir.
Bes test mansonu (83.6/'I' ile tanimlanan) asagidaki boyutlarda yapilmistir:
(yani, I= OXL,
Herhangi bir dis, sekil parametrelerinin etkisini test etmek üzere saglanmamistir.
Duruma bakilmaksizin, her iki uçtaki manson kenarinin kalinligi uçta mukavemet
sorunlari yasamamak üzere 0.27 mm olacak sekilde sabit tutulmustur.
Bu yüzden, 'I=0' ile bir manson sadece 36.22 mm yariçapina sahip sabit bir egri
göstermek ile birlikte silindir seklinde bir iç kisim göstermeyecektir. Diger 'I= 1>
ucunda, silindir seklindeki kisim bir uçtan diger uca uzanir ve herhangi bir yiv mevcut
degildir. 'l=3mm' ile ara ürün tasariminda, yiv 19.26 mm egri ile sabit bir yariçap
gösterir.
Mansonlar, Sekil 6'da sistematik olarak açiklandigi üzere bir yorgunluk test donanimina
döner matkap aynalarinin (602, 602') arasinda gergin bir sekilde tutulur. Halatin
üzerindeki gerilim kuvveti ('F'), 2000 N'de sabit tutulur (bir kesme halatinin normal
çalisma gerilimine yöneliktir). Matkap aynalarinin (602, 602') akslari. 12° seklindeki
küçük bir açi (610) ile m0nte edilir. Matkap aynalarinin ortasinda, test edilen bir
manson (606) döner bir manson tutuouya (608) monte edilir. Halat, manson tutucunun
(608) döner eksenine göre 6°`de manson tutucunun her iki ucundan çikar. Mansonun
oldugu halat, testten önce poliüretanin içine gömülür. Halat, 400 rpm'de dönecek
sekilde yapilir. Halat kopana kadar dönme sayisi, en az bes kere tekrar edilerek
kaydedilir. Bundan sonra, test edilen baska bir manson monte edilir.
Asagidaki sonuçlar elde edilmistir (Tablo I):
Tablo I
Manson Ortalama döngü Standart sapma
En iyi sonuçlar, 0.25›
uzunluguna ('I') sahip bir manson ve 10 ve 20 mm arasinda bir egrinin yariçapi ile elde
edilmistir. Bundan sonra, manson tasarimi (83.6/5) seçilmistir.
Yukaridaki geometrik özelliklere sahip manson, sekiller 33 ve 3b'de açiklandigi üzere
metal enjeksiyon kaliplama ile yapilabilir. Burada, mansonun eksenini içeren bir
düzlemde birlestirilebilen iki yarim kaliptan (312, 312') silindir seklinde bir kalip (310)
yapilir. Birlestirildiginde, iki yarim kalip (312, 312') bir dis kabugu olusturur, burada iç
yüzey dönme ekseni olarak mansonun ekseni ile bir dönme yüzeyini gösterir. Birinci ve
ikinci metal pimler (314 ve 314'), dis kabugun her iki ucundan da yerlestirilebilir. Pimler,
dis kabuga yerlestirildiginde birlestirilen (318, 318') kisimlarinda eslesme uçlarina
sahiptir. Dis kabugun iç yüzeyi, kesme halati poliüretan ve manson arasinda daha iyi
bir sizdirmazlik saglamak üzere yapildiginda poliüretan ile doldurmaya yönelik dairesel
bir kenar (330) ile saglanir.
Besleme stoku (320) oluk agzi deligi (316) yoluyla standart bir pompa enjeksiyon vidasi
tarafindan yüksek basinçta enjekte edilir, öte yandan delik (316') hava çikisina ve
gereksiz besleme stokuna olanak saglar. Kalibin iç oyugu, mili saniyeler içinde
doldurulur. Bundan sonra, kalip açilir ve yesil bir manson elde edilir. Bu düzenlemede
birinci ve ikinci pimlerin (314, 314') ortaya dogru konik hale getirilmesi ve pürüzsüz
olmasi nedeniyle, pimler kaliptan eksenel olarak geri çekilebilir. Iki yarim kalibin (312,
312') açilmasindan sonra, 'yesil bir manson' (322) elde edilir. Bu yesil manson, hala
oldukça yumusak olmasi ve kolay bir sekilde form degistirebilmesi nedeniyle kolay bir
sekilde içten vidalanir.
Kalibin (410) alternatif bir tasarimi, Sekil 4a'da gösterilir. Tekrardan, bir kalip olugu iki
yarim kaliptan (412, 412') yapilan bir dis kabuk ile olusturulur. Birinci ve ikinci pimlerin
Tekrardan, oluk agzi (416) ve havalandirma delikleri (416') saglanir. Besleme stokunun
eksenel yönünde enjeksiyon, mansonun dis yüzeyine leke vermemesinden dolayi
tercih edilir. Yesil manson (422) iki yarim kalibin (412,412') açilmasindan önce dis
kabugun disinda birinci ve ikinci pimlerin (414, 414') vidalanmasi yoluyla bu noktada
serbest birakilir. Burada önemli olan, vida sökme isleminin yesil mansondaki pimlerin
tutulmasini önlemek ve disin bozulmasini önlemek üzere yesil manson hala sicakken
yapilmasidir.
Ilave bir bulus niteligindeki özellik, yarim-kaliplarin (412, 412') ayni zamanda kalip
olugunun her iki ucunda dairesel bir girinti (413, 413') ile saglanmasidir. Enjeksiyondan
sonra bu, mansonun her iki ucundaki kenarda ekstra materyalin ( 426, 426') mevcut
olmasi ile sonuçlanir. Bu ekstra materyal (426, 426') mansonu saglamlastirir ve is
parçasinin içine girerken darbeye daha dirençli bir hale getirir. Girintiler (413, 413')
burada bir yari-dairesel yan kesite sahiptir, ancak tabi ki dikdörtgen veya üçgen gibi
herhangi bir yan kesite sahip olabilir.
Bu yöntemin biraz karmasik olmasina ragmen, mansonun içten vidalanmasina olanak
saglar. ISO standardina sahip metrik disin (bakiniz ISO 68-1) aksine, bu dis vidalarin
arasinda platolar gösterir. Bunun amaci, mansonu yeteri kadar materyal girisi
gerçeklesirken yeteri kadar saglam tutmaktir. Bu durumda, mansonun ekseni ile 85°'Iik
bir açi yapan bir iç dis seçilmistir. Asagidaki besleme stoku materyalleri test edilmistir:
P0lyMlM®`den temin edilebilen Besleme Stoku
o MIM 2200 FNO2 Nominal alasim bilesimi:
Ni (agirlikça %15 ila 2.5), Mo (maksimum agirlikça %05), Si (maksimum
agirlikça %10), C (maksimum agirlikça %O.1), Fe (denge).
. MIM 2200 FN08 Nominal alasim bilesimi:
Ni (agirlikça %65 ila 8.5), Mo (maksimum agirlikça %05), Si (maksimum
agirlikça %10), C (agirlikça %0.4 - 0.6), Fe (denge).
o MIM 17-4 PH Nominal alasim bilesimi:
(maksimum agirlikça %10), Cu (agirlikça %30 ila 5.0), C (maksimum %007),
PolyMIM sistemi, yesil mansona yönelik su bazli arindirmaya olanak saglar (yaklasik 5
saat boyunca 40-60°C'de ham su, ilaveten 2 saat boyunca kurutma). PolyMIM
sisteminde, bir enjeksiyon basincinin 750 ila 950 arasinda olmasi gerekirken, kalip 40
ila 60°C arasinda ve nozüldeki besleme stokunun sicakligi 190°C`de tutulur. Besleme
orani 3 ila 25 cm3/saniye arasindadir.
BASF'nin Catamold® sistemine göre besleme stoku (örnegin U85802437'ye bakiniz):
- Paslanmaz çelik 316L Nominal alasim bilesimi:
Catamold® sistemi, bir HN03 ortaminda 110°C'de katalitik arindirmaya baglidir (son
yanma gereklidir).
Sinterleme döngüleri, besleme stoku tedarikçisi tarafindan saptanir. Tipik olarak,
600°C`de yaklasik 1 ila 2 saatlik bir tutma adimi ve nihai sicaklikta (alasima bagli
mansonlar, teorik olarak mümkün yogunluga göre %95'in üzerinde iyi bir yogunluk
göstermistir. Bir metalografik yan kesitte. mikron boyutuna sahip (1 ila 5 um)
gözenekler görünür kalir. Bu, mansonlarin metal enjeksiyon kaliplama ile yapildiginin
kanitidir.
Olympus®'a ait bir OLS4000 3D Ölçüm Lazeri Mikroskobu ile 3D bir pürüzlülük ölçümü,
klasik mansonlarin ve metal enjeksiyon ile yapilan mansonlarin üzerinde
gerçeklestirilmistir. 'Yüzey aritmetik ortalama yüksekligi' seklindeki Sa parametresi
ölçülmüstür. Sonuçlar Sekil 2'de özetlenir. Numuneler (C1, CZ ve C3) klasik bir sekilde
yapilir. Numuneler (I1 ve I2), metal enjeksiyon kaliplama ile yapilmistir. Numune (l1),
Catamold® yolu tarafindan yapilan Paslanmaz bir 316L numunedir, öte yandan
numune ([2) PoIyMIM yolu araciligiyla elde edilen MIM 17-4PH'den yapilmistir. Iki
örnek arasinda pürüzlülük bakimindan belirgin bir fark vardir: MIM tipi numuneler açik
bir sekilde klasik numunelerden daha yüksek bir pürüzlülük gösterir.
Elektron mikroskobu sekillerinin (Sekiller 5a ve 5b) taranmasi, açik bir sekilde
mansonlarin yapilmasina yönelik klasik yöntem (Sekil 53) ile bulus niteligindeki yöntem
(Sekil 5b) arasinda farkli bir topografi gösterir. Klasik mansonlar, net bir anizotropi ile
sonuçlanarak mansonun eksenine dik olan yönde makine ile islemin izlerini gösterir.
Bulus niteligindeki numune (Sekil 5b) izotropik, kaplanmis gibi bir yüzey yapisi gösterir.
Sekillerin, farkliliklari ortaya çikarmak üzere kontrastli oldugu dikkate alinmalidir.
Baslangiçtaki lazer kaplama testi, bulus niteligindeki mansonlarin, klasik makine ile
yapilan mansonlara göre kaliplamaya baslamak üzere %10 ila 20 oraninda daha az
lazer gücüne ihtiyaç duydugunu göstermistir. Bulusçular, bu azalmayi lazer isininin
daha dik bir açida yansimasina ve bu yüzden lazer enerjisinin daha iyi baglanmasina
yol açan artan yüzey pürüzlülügüne atfeder.
FN02'den yapilan 836/5 türündeki mansonlar, lazer ile kaplama yoluyla kesme
boncuklarini üretmek üzere basarili bir sekilde kullanilmistir. Mansonlar, 3.5 çapa sahip
7x7 türündeki halatin üzerinde kullanilmistir. Bu halattaki dis teller, mansonun içinde '8'
disine zit olarak 'Z' yönünde bükülür.
Claims (14)
- ISTEMLER
- Bir kesme boncugunun asindirici bir katmaninin bir tasiyicisi olarak kullanima yönelik bir metal mansonu üretmek üzere bir yöntem olup, söz konusu manson eksenel bir orta kisim ve her iki uçta yivli açikliklar ile eksenel bir delige sahiptir, söz konusu yöntem bir kalip oyuguna sahip bir kalibin (310, 410) içinde metal toz ve baglayicinin bir karisiminin metal enjeksiyon kaliplama araciligiyla olur, böylece baglayicisindan büyük ölçüde kurtulan ve nihai sekline sinterlenen yesil bir manson olusturur özelligi söz konusu oyugun bir döndürme yüzeyi ile sinirlandirilan bir iç yüzeye sahip sokulabilir ve geri çekilebilir ve böylelikle söz konusu kalip oyugun açip kapatan karakterize edilmesidir, söz konusu birinci ve ikinci pim söz konusu kalip bunlarin eslesme noktasina dogru konik hale getirilir. istem 17e göre yöntem olup, özelligi söz konusu birinci (414) ve ikinci (414') pimin çikinti yapan bir vidaya (424) sahip olmasidir, söz konusu birinci ve/veya ikinci pim söz konusu yesil mansondan (422) döndürülerek geri çekilir.
- Istemler 1 ila 2,den herhangi birine göre yöntem olup, özelligi söz konusu dis kabugun söz konusu kalip oyugunun eksenini içeren bir düzlem üzerinde
- Istem 3'e göre yöntem olup, özelligi söz konusu dis kabugun söz konusu iç yüzeyinin pürüzlü hale getirilmesidir.
- Istem 3 veya 4'e göre yöntem olup, özelligi söz konusu yarim-kaliplarin (414, ile saglanmasidir.
- Istem 3 veya 4,e göre yöntem olup, özelligi söz konusu yarim-kaliplarin (314, 314') söz konusu kalip oyugunun her iki ucunda da çevresel çikintilar (330) ile saglanmasidir.
- Istemler 2 ila 6idan herhangi birine göre yöntem olup, özelligi söz konusu çikinti yapan vidanin araliginin, söz konusu kalip oyugunun eksenine göre vida sarmalinin açisinin (d) 86°'den daha az olacak sekilde olmasidir.
- Istemler 1 ila 7'den herhangi birine göre yöntem olup, özelligi söz konusu metal tozunun orta bir parçacik boyutuna sahip olmasidir, söz konusu orta parçacik boyutu 2 um ile 50 um arasindadir.
- Bir kesme boncugunun asindirici bir katmaninin bir tasiyicisi olarak kullanima yönelik istem 8'e göre bir yöntem ile elde edilebilen bir metal manson olup, söz konusu manson, eksenel bir orta kisim ve her iki uçta yivli açikliklar ile eksenel bir delige sahiptir, özelligi söz konusu mansonun dis yüzeyinin, en az 0.8 um olan bir aritmetik ortalama yükseklik (Sa) ile izotropik bir yüzey pürüzlülügüne sahip olmasi ile karakterize edilmesidir.
- Istem 9'a göre metal manson olup, özelligi söz konusu eksenel deligin, eksenel deligin orta kisimda en derin ve yivli açikliklarda daha az derin olan bir iç dise sahip olmasidir ve burada söz konusu iç dis söz konusu deligin ekseni ile 86°'den daha az olan bir açi yapar.
- Istemler 9 ila 10'dan herhangi birine göre metal manson olup, özelligi söz konusu mansonun agirlikça %8'den daha az olan bir miktarda karbon, agirlikça silikon, molibden, krom, bakir grubundan bir veya daha fazla metali içeren bir çelikten yapilmasidir.
- Istem 11'e göre metal manson olup, özelligi söz konusu çeligin demir nikel çeligi olmasidir.
- 13. Istemler 9 ila 12'den herhangi birine göre bir manson üzerinde asindirici bir katman içeren bir kesme boncugu olup, özelligi söz konusu asindirici katmanin lazer ile kaplama yoluyla bir dendritik metalografik mikro yapiyi göstermesidir.
- 14. Buraya vidalanan istem 13'e göre bir dizi kesme boncugu ve çapa ('dc') sahip bir çelik halat içeren bir kesme halati olup, söz konusu kesme boncuklari 1.02 X de ve 1.08 x dc arasinda minimum bir iç çap ile bir mansona sahiptir ve özelligi söz konusu mansonun söz konusu iç disinin söz konusu çelik halatin büküm yönüne zit olan bir vida yönüne sahip olmasidir.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
EP12195008 | 2012-11-30 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
TR201807003T4 true TR201807003T4 (tr) | 2018-06-21 |
Family
ID=47594338
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
TR2018/07003T TR201807003T4 (tr) | 2012-11-30 | 2013-11-15 | Metal enjeksiyon kalıplama ile elde edilen bir kesme boncuğuna yönelik bir manşon. |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9827690B2 (tr) |
EP (1) | EP2925473B1 (tr) |
CN (1) | CN104884203B (tr) |
BR (1) | BR112015012508B1 (tr) |
ES (1) | ES2662573T3 (tr) |
PL (1) | PL2925473T3 (tr) |
PT (1) | PT2925473T (tr) |
TR (1) | TR201807003T4 (tr) |
WO (1) | WO2014082870A1 (tr) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US10377053B1 (en) * | 2010-06-29 | 2019-08-13 | Bisso Marine, LLC | Cutting apparatus and method |
CN104884203B (zh) * | 2012-11-30 | 2017-10-03 | 贝卡尔特公司 | 一种制造用作锯珠的磨料层的载体的金属套筒的方法 |
WO2014166786A1 (en) | 2013-04-10 | 2014-10-16 | Nv Bekaert Sa | Sawing beads and method for making the same |
ITVI20130192A1 (it) * | 2013-07-29 | 2015-01-30 | Ilario Bidese | Metodo per la realizzazione di supporti tubolari per le perle diamantate di un filo di taglio per materiale lapideo |
WO2015168332A2 (en) * | 2014-04-30 | 2015-11-05 | Osseodyne Surgical Solutions, Llc | Osseointegrative surgical implant |
US20170189978A1 (en) * | 2014-05-27 | 2017-07-06 | Nv Bekaert Sa | Metal sleeve for carrying the abrasive layer of a saw bead in a saw cord |
CN104191528B (zh) * | 2014-07-31 | 2016-06-22 | 泉州金山石材工具科技有限公司 | 一种金刚石串珠及其制造方法 |
JP6395217B2 (ja) * | 2014-12-12 | 2018-09-26 | 住友電工焼結合金株式会社 | 焼結部品の製造方法 |
ITUA20163683A1 (it) * | 2016-05-23 | 2017-11-23 | Bonomi Srl | Catena da taglio per il taglio di calcestruzzo armato ed altro |
EP3580004A1 (en) | 2017-02-08 | 2019-12-18 | NV Bekaert SA | Saw beads with reduced flattening behavior and a saw cord comprising such beads |
CN113523277B (zh) * | 2021-07-15 | 2022-11-18 | 山东宝元硬质合金有限公司 | 一种通过两次压制实现成型的成型方法 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1909344A (en) * | 1930-02-24 | 1933-05-16 | Roeblings John A Sons Co | Attachment for wire ropes |
GB2243094A (en) * | 1990-04-17 | 1991-10-23 | Neil George Reid | Wire saws |
DE4435904A1 (de) * | 1994-10-07 | 1996-04-11 | Basf Ag | Verfahren und Spritzgußmasse für die Herstellung metallischer Formkörper |
IT235789Y1 (it) * | 1995-02-23 | 2000-07-18 | Veglio Hs Srl | Filo diamantato per il taglio di pietre. |
DE19522655A1 (de) | 1995-06-22 | 1997-01-02 | Hubert Hillmaier | Diamantsägeseil |
JPH09314544A (ja) | 1996-05-28 | 1997-12-09 | Asahi Daiyamondo Kogyo Kk | ワイヤソー |
JPH106329A (ja) * | 1996-06-21 | 1998-01-13 | Asahi Daiyamondo Kogyo Kk | ワイヤソーかしめ用スリーブ |
JP2955754B1 (ja) * | 1998-06-01 | 1999-10-04 | 有限会社モールドリサーチ | 金属粉末の射出成形用組成物と、その組成物を用いた射出成形及び焼結法 |
JP2000176737A (ja) * | 1998-12-18 | 2000-06-27 | Asahi Diamond Industrial Co Ltd | ワイヤソービーズ及びその製造方法 |
MXPA05003960A (es) * | 2002-10-29 | 2005-06-22 | Basf Ag | Material de moldeo por inyeccion de metal y pieza moldeada por inyeccion de metal. |
ITVR20060016A1 (it) * | 2006-01-23 | 2007-07-24 | Aros Srl | Procedimento per la realizzazione di un elemento anulare di abrasione o perla per un filo da taglio per materiali relativamente duri |
IN2012DN03295A (tr) * | 2009-11-17 | 2015-10-23 | Bekaert Sa Nv | |
ES2618914T3 (es) | 2011-03-04 | 2017-06-22 | Nv Bekaert Sa | Método para producir un perla de aserrado |
EP2495062A1 (en) * | 2011-03-04 | 2012-09-05 | NV Bekaert SA | Sawing Bead |
KR20140110894A (ko) | 2012-01-05 | 2014-09-17 | 엔브이 베카에르트 에스에이 | 와이어 쏘오용 사출 몰드, 와이어 쏘오의 제조 방법 및 이로부터 제조되는 와이어 쏘오 |
CN104884203B (zh) * | 2012-11-30 | 2017-10-03 | 贝卡尔特公司 | 一种制造用作锯珠的磨料层的载体的金属套筒的方法 |
-
2013
- 2013-11-15 CN CN201380068954.XA patent/CN104884203B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2013-11-15 EP EP13792656.4A patent/EP2925473B1/en not_active Not-in-force
- 2013-11-15 BR BR112015012508-5A patent/BR112015012508B1/pt not_active IP Right Cessation
- 2013-11-15 WO PCT/EP2013/073905 patent/WO2014082870A1/en active Application Filing
- 2013-11-15 ES ES13792656.4T patent/ES2662573T3/es active Active
- 2013-11-15 PL PL13792656T patent/PL2925473T3/pl unknown
- 2013-11-15 TR TR2018/07003T patent/TR201807003T4/tr unknown
- 2013-11-15 US US14/647,637 patent/US9827690B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2013-11-15 PT PT137926564T patent/PT2925473T/pt unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104884203A (zh) | 2015-09-02 |
PL2925473T3 (pl) | 2018-07-31 |
PT2925473T (pt) | 2018-04-05 |
EP2925473B1 (en) | 2018-02-21 |
ES2662573T3 (es) | 2018-04-09 |
BR112015012508B1 (pt) | 2022-01-18 |
CN104884203B (zh) | 2017-10-03 |
US9827690B2 (en) | 2017-11-28 |
WO2014082870A1 (en) | 2014-06-05 |
EP2925473A1 (en) | 2015-10-07 |
US20150298353A1 (en) | 2015-10-22 |
BR112015012508A2 (pt) | 2017-07-11 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
TR201807003T4 (tr) | Metal enjeksiyon kalıplama ile elde edilen bir kesme boncuğuna yönelik bir manşon. | |
JP5670300B2 (ja) | 突起を表面に有する成形金属体の製造方法 | |
CN104204269B (zh) | 铸造用构件及其制造方法、压铸用套筒、以及压铸装置 | |
KR102351841B1 (ko) | 소결 부품의 제조 방법 | |
US20060047309A1 (en) | Metal injection molded suture needles | |
CN106457428B (zh) | 用于在锯帘线中携载锯珠的磨料层的金属套筒 | |
JP6445858B2 (ja) | 焼結部品の製造方法、及びドリル | |
CN106077665B (zh) | 一种金属网布卷叠烧结压力加工制造金属结构材料的方法 | |
WO2001077398A1 (fr) | Partie en spirale forgee et son procede de production | |
JP6395217B2 (ja) | 焼結部品の製造方法 | |
JP2023075154A (ja) | 焼結部品 | |
DE60032728T2 (de) | Kolben mit einem metallischen verbundwerkstoff | |
CN107042289B (zh) | 用于使用套芯形成具有内部通路的构件的方法及组件 | |
JP2016113659A (ja) | 焼結部品の製造方法、及び焼結部品 | |
Narayan et al. | Workability studies in forming of sintered Fe-0. 35C powder metallurgy preform during cold upsetting | |
EP3964308A1 (en) | Method for manufacturing cobalt-based alloy structure, and cobalt-based alloy structure obtained thereby | |
CN114269960A (zh) | 烧结材料及烧结材料的制造方法 | |
JP6573245B2 (ja) | 焼結部品の製造方法、及び焼結部品 | |
Wang et al. | Microstructure and properties of SiCw/6061 aluminium alloy composites after compression at temperatures around solidus of matrix | |
EP4302905A1 (en) | Ni-base superalloy | |
Wójcik et al. | Features of the microstructure and properties of tungsten carbide engraving tools | |
Juber et al. | Fabrication and Analysis of Aluminum–Alumina Metal Matrix Composites Using Powder Metallurgy Technique | |
Kozera | Carbon fibres and their surface modification for aluminium alloy matrix composites | |
Jakubowski et al. | Technical experimental equipment for making porous wire samples | |
PREFORMS | EXPERIMENTAL APPROACH ON DENSIFICATION AND MECHANICAL PROPERTIES OF SINTERED POWDER METALLURGY AISI 4140 |