TR201504423T1 - Hot metal treatment method. - Google Patents
Hot metal treatment method. Download PDFInfo
- Publication number
- TR201504423T1 TR201504423T1 TR2015/04423T TR201504423T TR201504423T1 TR 201504423 T1 TR201504423 T1 TR 201504423T1 TR 2015/04423 T TR2015/04423 T TR 2015/04423T TR 201504423 T TR201504423 T TR 201504423T TR 201504423 T1 TR201504423 T1 TR 201504423T1
- Authority
- TR
- Turkey
- Prior art keywords
- hot metal
- slag
- furnace
- pretreatment
- charged
- Prior art date
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 322
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 322
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 197
- 238000011282 treatment Methods 0.000 title claims abstract description 99
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims abstract description 337
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 234
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 123
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 123
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 114
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims abstract description 101
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims abstract description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 157
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 77
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 70
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 70
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 68
- CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N Fe2+ Chemical compound [Fe+2] CWYNVVGOOAEACU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 50
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 47
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 46
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 46
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 10
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 8
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims description 7
- MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N Dioxygen Chemical compound O=O MYMOFIZGZYHOMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910001882 dioxygen Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 6
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 claims 1
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 abstract description 13
- 239000000155 melt Substances 0.000 abstract description 5
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 abstract 1
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 33
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 17
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 16
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 16
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 15
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 10
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 9
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 9
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 5
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 5
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 5
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 4
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 4
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 4
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- 239000002529 flux (metallurgy) Substances 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910001392 phosphorus oxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- VSAISIQCTGDGPU-UHFFFAOYSA-N tetraphosphorus hexaoxide Chemical compound O1P(O2)OP3OP1OP2O3 VSAISIQCTGDGPU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 2
- 238000007781 pre-processing Methods 0.000 description 2
- 239000002243 precursor Substances 0.000 description 2
- 239000012629 purifying agent Substances 0.000 description 2
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 2
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001208 Crucible steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 101710200331 Cytochrome b-245 chaperone 1 Proteins 0.000 description 1
- 102100037186 Cytochrome b-245 chaperone 1 Human genes 0.000 description 1
- 101710119396 Cytochrome b-245 chaperone 1 homolog Proteins 0.000 description 1
- 241001505295 Eros Species 0.000 description 1
- ULGZDMOVFRHVEP-RWJQBGPGSA-N Erythromycin Chemical compound O([C@@H]1[C@@H](C)C(=O)O[C@@H]([C@@]([C@H](O)[C@@H](C)C(=O)[C@H](C)C[C@@](C)(O)[C@H](O[C@H]2[C@@H]([C@H](C[C@@H](C)O2)N(C)C)O)[C@H]1C)(C)O)CC)[C@H]1C[C@@](C)(OC)[C@@H](O)[C@H](C)O1 ULGZDMOVFRHVEP-RWJQBGPGSA-N 0.000 description 1
- 229910000760 Hardened steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- QVMHUALAQYRRBM-UHFFFAOYSA-N [P].[P] Chemical compound [P].[P] QVMHUALAQYRRBM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 description 1
- 239000003599 detergent Substances 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 239000012943 hotmelt Substances 0.000 description 1
- BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N hydridophosphorus(.) (triplet) Chemical compound [PH] BHEPBYXIRTUNPN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 235000021018 plums Nutrition 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C1/00—Refining of pig-iron; Cast iron
- C21C1/02—Dephosphorising or desulfurising
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/56—Manufacture of steel by other methods
- C21C5/562—Manufacture of steel by other methods starting from scrap
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
Eriyik çeliğin, arıtma fırınlarından birinin bir sıcak metal ön işlem fırını (14) olarak, diğer fırının ise sıcak metal ön işlem fırını (14) kullanılarak ön işleme (1) tabi tutulmuş sıcak metalin (15) dekarbürize edilmesi için bir dekarbürizasyon arıtma fırını (3) olarak kullanılacağı şekilde en az iki adet konvertör tipi arıtma fırını kullanılarak sıcak metalden (15) üretildiği sıcak metal (15) arıtma yöntemi olup, bu yöntem, dekarbürizasyon arıtma fırınında (3) dekarbürizasyon arıtma işlemi (4) yapılarak elde edilmiş eriyik çeliğin (5) bir potaya (7) akıtılmasından sonra, dekarbürizasyon arıtma fırınında (3) biriken ve hâlâ eriyik halde olan cürufun (9), yığılı demir hurdasını (12) akıtmasına ve cürufun (9) en azından bir kısmını katılaştırmasına izin verilmesini ve en azından kısmen katılaşmış ve hâlâ yüksek bir sıcaklığa sahip cürufun, demir hurdasıyla (12) birlikte sıcak metal ön işlem fırınında (14) sıcak metalin (15) ön işlemi (1) için kullanılmasını içerir.A decarburizing treatment furnace (3) for decarburizing hot steel (15) of molten steel as one hot metal pretreatment furnace (14) of one of the refining furnaces and the other furnace (1) using a hot metal pretreatment furnace (14). hot metal (15) in which hot metal (15) is produced by using at least two converter-type refining furnaces, the method of which the melt steel (5) obtained by decarburizing treatment (4) is obtained in the decarburization treatment furnace (3). ) after pouring into a ladle (7), the slag (9) deposited in the decarburization treatment furnace (3) is still allowed to drain the piled iron scrap (12) and to at least partially solidify the slag (9). and the slag, still having a high temperature, together with the scrap metal (12) and using the hot metal (15) for the pre-treatment (1) in the pre-treatment furnace (14).
Description
TARIFNAME SICAK METAL ARITMA YONTEMI Teknik Alan Mevcut bulus, eriyik çeligin, aritma firinlarindan birinin, bir sicak metal ön islem firini olarak, diger firinin ise sicak metal ön islem firini kullanilarak ön isleme tabi tutulmus sicak metalin dekarbürize edilmesi için bir dekarbürizasyon aritma firini olarak kullanilacagi sekilde en az iki adet konvertör tipi aritma firini kullanilarak sicak metalden üretildigi bir sicak nietal aritina yöntemiyle ve daha özel olarak ise, dekarbürizasyon aritina firininda olusan ve hâlâ yüksek bir sicakliga sahip olan eriyik cürufun, sicak metal ön islem firininda bir aritma ajani olarak kullanildigi bir aritma yönteniiyle ilgilidir. DESCRIPTION HOT METAL TREATMENT METHOD Technical Area The present invention is that molten steel is used in one of the purification furnaces, in a hot as the metal pretreatment furnace, and the hot metal pretreatment furnace of the other furnace decarburized of hot metal pretreated using to be used as a decarburization purification furnace for In this way, using at least two converter type purification furnaces, It is produced from metal with a hot nietal treatment method and more special As for the decarburization treatment furnace and still a high temperature of the molten slag in a hot metal pretreatment furnace. It relates to a purification method in which it is used as a purification agent.
Onceki Teknik Çesitli çelik malzemelerinin kalitesinin gelistirilmesi ve fiyatinin düsürülmesi gerekliliklerini karsilamak amaciyla, çelik imalati proseslerindeki her bir proses için teknolojik gelistirineler yapilmaktadir. Bir aritma islemi uygulanmasi suretiyle ayrilan ve bir eriyik meta] fazindan bir eriyik cüruf fazina dönüstürülen safsizlik bilesenlerinin, izleyen aritma proseslerinde eriyik metal fazina geri dönmesini önlemek amaciyla eriyik çeligin sicak metalden üretildigi aritma proseslerinde, her bir aritma prosesi, bu proseste üretilmis olan eriyik cürufun, aritma islemi gerçeklestirildikten sonra bir akitiiia islemi gerçeklestirilirken, bir sicak metal transfer potasi veya bir pota gibi bir eriyik metal alma konteynerine akinasinin mümkün oldugunca önlenecegi sekilde gerçeklestirilir. Bir baska deyisle, bir aritma firinindan bir akitma islemi, mümkün oldugunca fazla eriyik metaliii, aritma firinindan bir eriyik metal alina konteynerine desarj edilecegi, Öte yandan da mümkün oldugunca fazla eriyik cürufun aritma firininda birikecegi sekilde gerçeklestirilir. Previous Technique Improving the quality and price of various steel materials steel fabrication to meet the requirements for technological developments for each process in is being done. separated by the application of a purification process and impurity converted from a molten meta] phase to a molten slag phase components are returned to the molten metal phase in subsequent treatment processes. in which the molten steel is produced from hot metal in order to prevent it from spinning In treatment processes, each treatment process, produced in this process The molten slag is discharged after the treatment process. While performing the process, a hot metal transfer crucible or a crucible flow into a molten metal receiving container such as carried out in a way that can be avoided. In other words, a purification a runoff from the furnace, as much molten metal as possible, a molten metal from the treatment furnace will be discharged into the container, On the other hand, the treatment of as much molten slag as possible It is carried out in such a way that it accumulates in the oven.
Genel olarak bir aritma firininda birikmis olan eriyik cüruf, aritma firinindan bir cüruf potasina (cüruf alina konteynerine) desarj edilmis, cüruf potasindaki cüruf da bir cüruf sahasina tasinmis ve ardindan cüruf, atinosferik havada sogumaya birakilacak sekilde cüruf sahasina desarj edilmistir. Bununla birlikte günümüzde ise, bir aritma firininda birikmis olan eriyik cürufun etkili bir sekilde islenmesine yönelik bir yöntem, cürufun yeniden kullanilmasi veya cüruf içerisinde tutulan isidan etkili bir sekilde faydalanilmasi açisindan bir meseledir. In general, molten slag accumulated in a purification furnace discharged from the furnace into a slag pot (slag container), The slag in the slag pot was also transported to a slag field and then the slag is deposited into the slag field to be allowed to cool in the atinospheric air. has been discharged. However, nowadays, in a purification furnace an effective treatment of accumulated molten slag The method is reuse of slag or retained in slag. It is a matter of making effective use of heat.
Ilaveten bir akitma isleminde eriyik metal ile eriyik cürufu tam olarak ayristirmak mümkün olmadigindan dolayi, az miktarda bir eriyik metal, bir akitma islemi gerçeklestirildikten sonra aritma firininda birikir. Bu nedenle, bir aritma firininda birikmis olan eriyik metalin verimli bir sekilde islenmesi de arzu edilmektedir. In addition, in a pouring process, the molten metal and molten slag are completely Since it is not possible to separate, a small amount of melt metal in the purification furnace after a pouring process accumulates. Therefore, the molten metal accumulated in a purification furnace efficient processing is also desirable.
Sicak metal üzerinde, 'Özellikle de bir bu islem olarak bir fosfor giderme islemine tabi tutulmus olan düsük bir fosfor konsantrasyonuna sahip sicak metal ("düsük fosforlu sicak metal” olarak da anilir) kullanilarak bir dekarbürizasyon aritma prosesinde olusan eriyik cüruf üzerinde dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirildiginde olusan konvert'or cürufundan ("dekarbürizasyon cürufu" olarak da anilir) faydalanilmasi için bir yöntemin 'Örnekleri olarak, cürufun bir aritma ajani olarak yeniden kullanimina iliskin bazi yöntemler önerilmistir. Örnegin Patent Literatür'u l”de, iki konvertör tipi aritma firinindan birinin bir fosfor giderme aritma firini olarak, diger firinin ise bir dekarbürizasyon aritma firini olarak kullanilmasini, fosfor giderme aritma firininda bir fosfor giderme islemine tabi tutulmus olan sicak metal üzerinde dekarbürizasyon aritma firininda dekarbûrizasyon aritma islemi gerçeklestirildiginde olusan konvertör cürufunun geri kazanilmasini ve fosfor giderme islemi gerçeklestirilirken yeni eklenen bir aritina ajaninin miktarini azaltmak ve aritina ajaniinn erimesini destekleyerek fosfor giderme reaksiyonunu desteklemek amaciyla geri kazanilan konvert'or Cürufunun, bir aritma ajani olarak fosfor giderme aritma firinina eklenmesini içeren bir çelik üretme yöntemi açiklanmaktadir. On the hot metal, 'Especially a phosphorus as this process a low phosphorus that has undergone removal hot metal with a concentration of "low phosphorus hot metal" in a decarburization treatment process using decarburization treatment process on the molten slag formed from the convertor slag ("decarburization") formed when the 'Examples' of a method for exploiting In addition, there are some reports on the reuse of slag as a treatment agent. methods have been suggested. For example, in Patent Literature 1, two converter type treatment furnaces one as a dephosphorization purification furnace and the other as a use as a decarburization purification furnace, dephosphorization heat that has undergone a dephosphorization process in the purification furnace decarburization on metal decarburization in the purification furnace the converter slag formed when the treatment is carried out While performing the recovery and dephosphorization process, new reduce the amount of a cleansing agent added and support the dephosphorization reaction by promoting its melting As a treatment agent, convertor slag recovered for the purpose of producing a steel that involves adding it to a dephosphorization furnace method is explained.
Patent Literatür'u 2°de, bir fosfor giderme islemine tabi tutulmus olan sicak metal üzerinde bir dekarbürizasyon aritma firininda dekarbi'irizasyon aritma islemi gerçeklestirildiginde olusan dekarbürizasyon curufunun, baska sicak metal içeren bir sicak metal konteynerine desarj edilmesini, ardindan sicak metal konteynerine desarj edilmis olan eriyik dekarbürizasyon cürufunun ve sicak metal konteynerinde `onceden bulunan sicak metalin, bir fosfor giderme aritma firinina sarj edilmesini ve sicak haldeki eriyik dekarbürizasyon cürufunu yeniden kullaninak amaciyla fosfor giderme aritina firinina sarj edilmis olan sicak metal 'üzerinde bir fosfor giderme isleminin gerçeklestirilmesini içeren bir aritma yöntemi açiklanmaktadir. Patent Literature 2, which has undergone a dephosphorization treatment in a decarburizing furnace on hot metal formed when the decarburization treatment is performed. decarburization slag is a hot metal containing another hot metal. container, then into the hot metal container. discharged molten decarburization slag and hot metal a dephosphorization of the hot metal already in its container. charging into the purification furnace and hot melt decarburization into a dephosphorization purifier furnace to reuse the slag a dephosphorization treatment on the hot metal 'charged' A method of purification is described, which includes the implementation of
Patent Literatürü 3”te, sicak metal veya sicak metal ve demir hurdasinin ana ham maddeler olarak bir konvert'ore sarj edildigi bir birinci proses, silisyum giderme ve fosfor giderme isleinlerinin gerçeklestirildigi bir ikinci proses, olusan cürufun desarj edildigi bir üçüncü proses, ardindan dekarbürizasyon aritma isleminin gerçeklestirildigi bir dördüncü proses ve dekarbürizasyon aritma islemi sonrasinda geride cüruf kalacak sekilde bir akitma isleminin gerçeklestirildigi bir besinci prosesin, besinci prosesi, birinci prosesin takip edecegi sekilde ve besinci proseste geride kalan cürufun, ikinci proseste silisyum giderme ve fosfor giderme islemleri gerçeklestirildiginde geri kazanilacagi sekilde gerçeklestirildigi bir konvert'or çeligi üretme yöntemi açiklaninakta olup, bu yöntem fazla miktarda demir oksit içeren bir sogutucunun, besinci proseste geride kalan cürufun patlayacak sekilde kaynamasini önlemek üzere besinci proseste geride kalan cürufa eklenmesini içermektedir. In Patent Literature 3, hot metal or hot metal and iron where scrap is charged to a converter as the main raw materials. The first process consists of silicon removal and phosphorus removal processes. A second process in which the slag formed is discharged the third process, followed by the decarburization treatment A fourth process and decarburization treatment in which It is necessary to carry out a pouring process so that slag will remain after the process. of a fifth process, the fifth process, the first process the slag left behind in the fifth process and the second Silicon removal and phosphorus removal processes in the process carried out in such a way that it can be recovered when carried out The method of producing convertor steel is explained, and this method is more a refrigerant containing a large amount of iron oxide is left behind in the fifth process. fifth to prevent the remaining slag from boiling explosively. includes adding to the slag remaining in the process.
Alinti Listesi Patent Literatürü PTL 1: Japonya Incelenmemis Patent Basvurusu Yayin No. 3- 115515 PTL 2: Japonya Incelenmemis Patent Basvurusu Yayin PTL 3: Japonya Incelenmemis Patent Basvurusu Yayin Bulusun Ozeti Teknik Problem Ancak yukarida tarif edilen geleneksel teknikler asagida tarif edilen problemlere sahiptir. Citation List Patent Literature PTL 1: Japan Unexamined Patent Application Publication No. 3- 115515 PTL 2: Japan Unexamined Patent Application Publication PTL 3: Japan Unexamined Patent Application Publication Summary of the Invention Technical Problem However, the above-described conventional techniques has problems.
Bir baska deyisle, Patent Literatürîi l durumunda, bir dekarb'urizasyon aritma firininda birikmis olan eriyik cüruf, birikmis cüruf toplanip bir ezme islemine tabi tutulduktan sonra kullanildigi için, cüruf içerisinde tutulan isi geri kazanilamaz. Ilaveten dekarbürizasyon aritma firininda birikmis olan erismis çelik, eriyik cüruf dekarbürizasyon aritma firinindan desarj edilirken, eriyik cüruf ile birlikte bir aritma prosesi sisteminden desarj edilir, bu durum da eriyik çeligin verim oraninda azalmaya katkida bulunur. In other words, in the case of Patent Literature 1, a decarburization molten slag accumulated in the purification furnace, accumulated slag is collected and a Since it is used after being subjected to the crushing process, it is in the slag. the retained heat cannot be recovered. In addition, in the decarburization purification furnace accumulated molten steel, molten slag decarburization treatment As it is discharged from the furnace, a treatment process is carried out together with the molten slag. is discharged from the molten steel system. contributes to the reduction.
Patent Literatüri'i 2 duruinunda, sicak metal içeren bir sicak metal konteyneriniii, bir dekarb'urizasyon aritma firininin hemen altina dikey yönde yerlestirilmesi gerektigi için, firinin hemen altindaki yükseklik sinirlamasi nedeniyle, bunun uygulamaya koyulmasinin mümkün olmamasi söz konusudur. Ilaveteii bunun uygulamaya koyulinasinin mümkün olmasi durumunda dahi, bir sicak metal konteynerinin hareketleri sik oldugu ve sicak metal konteynerinin dekarbürizasyon aritma firininin hemen altina yerlestirilmesi ve sicak metal koiiteyiierinin, sicak metal konteyneri, sicak metali sicak metal konteynerinden fosfor giderme aritma firinina sarj etmek üzere eürufu aldiktan sonra fosfor giderme aritma firinina hareket ettirilmesi açisindan zahmetli oldugu için, zaman kayiplari meydana gelebilir, bu da üretim miktarinda azalmaya ve eriyik çeligin sicakliginda azalmaya neden olur. Bundan baska sicak metal konteynerine desarj edilmis olan eriyik Cüruf ve deokside olmayan eriyik çeligin sicak metale karistirildigi durumda, CO gazinin hizlica olusmasi ve patlamali kaynamanin meydana gelebilmesi riski oldugu için, güvenlikle ilgili bir problem de söz konusudur. In the case of Patent Literature 2, a hot metal containing hot metal container, vertically just below a decarburizing furnace. height just below the oven, as it must be placed in the it is not possible to implement this there is not. In addition, the implementation of this even if possible, a hot metal container decarburization of the hot metal container be placed just below the purifying furnace and hot metal hot metal container, hot metal hot metal slurry to be charged from its container to the dephosphorization purification furnace moving to dephosphorization purification furnace after receiving Because it is troublesome in terms of time, loss of time may occur, this also leads to a decrease in the amount of production and a decrease in the temperature of the molten steel. causes. Further discharged into the hot metal container Slag and non-deoxidized molten steel to hot metal when mixed, rapid generation of CO gas and explosive safety-related considerations, as there is a risk that boiling may occur. there is also a problem.
Patent Literatür'u 3 durumunda, sicak metalin bir fosfor giderme isleminden dekarbürizasyon aritma islemine kadar islemler bir konvertör tipi aritma firininda sirayla gerçeklestirildigi için, bir akitma islemi nedeniyle isi yayiliini önlenebilir. Ancak sicak metalin konvertör tipi aritina firininda uzun bir süre boyunca birikmesinden dolayi, konvertör tipi aritma firininin verimliliginde azalma olur. In the case of Patent Literature 3, a dephosphorization of the hot metal from the decarburization treatment to the decarburization treatment process. Since it is carried out sequentially in a converter type purification furnace, a flushing is required. Due to the process, heat dissipation can be prevented. However, the hot metal from accumulating over a long period of time in the converter-type purifier oven. Therefore, there is a decrease in the efficiency of the converter type purification furnace.
Ilaveten bir fosfor giderme isleminin, firin gövdesi refrakteri üzerinde zararin az oldugu düsük bir sicaklik araliginda gerçeklestirilebilmesine ragmen, bir fosfor giderme isleminden dekarbürizasyon aritma islemine kadar çoklu islemler sirayla gerçeklestirildigi için, firin gövdesi refrakterinin, firin gövdesi refrakterinin 1650°C veya üzerinde yüksek bir sicakliga maruz kaldigi dekarbürizasyon aritma islemine dayanamadigi durumda, firin gövdesi refrakterinin revize edilmesi gerekmekte olup, bu durum da refrakter maliyetinde bir artis olmasi problemine neden olmaktadir. Ilaveten eriyik dekarbürizasyon cürufunu katilastirmak için fazla miktarda demir oksit eklenmesinden dolayi, demir oksidi azaltmak için gereken isi nedeniyle, isi kaybinda asiri bir artis olur ve eklenen demir oksit nedeniyle firin gövdesi refrakterine gelen asinma zararinda artis olmasi problemi söz konusu olur. Bundan baska c'urufun, bir fosfor giderme islemi gerçeklestirildikten sonra desarj edilmesi durumunda dahi, bir fosfor giderme isleminin gerçeklestirilmesinin sonucunda olusan, yaklasik kütlece %2 fosfor içerigine sahip cürufun bir kismi firinda biriktigi için, daha sonradan dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirildiginde yeniden fosfor giderme isleminin (cüruf içindeki fosforun sicak inetale veya eriyik çelige iletilmesi nedeniyle sicak metalde veya eriyik çelikte fosfor konsantrasyonuiida artis oldugu bir olay) meydana gelmesi problemi de söz konusudur. In addition, a dephosphorization treatment must be performed on the furnace body refractory. in a low temperature range where damage is minimal Although it can be carried out, a dephosphorization treatment multiple processes up to the decarburization treatment process in sequence Since the furnace body refractory is realized, the furnace body where the refractory is exposed to a high temperature of 1650°C or more in case it cannot withstand the decarburization treatment process, the furnace body refractory needs to be revised, which is also refractory The fact that there is an increase in the cost causes the problem. Additionally large amount to solidify the molten decarburization slag. required to reduce iron oxide, due to the addition of iron oxide due to heat, there is an excessive increase in heat loss and the added iron oxide increase in wear damage to the furnace body refractory due to problem exists. Apart from that, your c'urn is a phosphorus. in case of discharge after removal even as a result of carrying out a dephosphorization treatment A part of the slag with a phosphorus content of about 2% by mass Since it accumulates in the furnace, subsequent decarburization treatment process re-phosphorus removal (in the slag) hot due to the conduction of phosphorus to the hot inert or molten steel an increase in the concentration of phosphorus in the metal or molten steel event) is also a problem.
Mevcut bulus, yukarida tarif edilen durum dikkate alinarak yapilmistir ve mevcut bulusun amaci, eriyik çeligin, aritma firinlarindan birinin, bir sicak metal ön islem firini olarak, diger firinin ise sicak metal Ön islem firini kullanilarak `Ön isleme tabi tutulmus sicak metalin dekarbürize edilmesi için bir dekarbürizasyon aritma firini olarak kullanilacagi sekilde en az iki adet konvertör tipi aritma firini kullanilarak sicak metalden üretildigi ve sayesinde dekarbürizasyon aritma firininda üretilmis olan ve hâlâ yüksek bir sicakliga sahip olan eriyik cürufun, sicak metal Ön islem firininin ve dekarb'ûrizasyon aritma firininin verimliligini azaltmadan, sicak metal 'on islem firininda bir aritma ajani olarak kullanildigi bir aritma yöntemi saglamaktir. The present invention has been made taking into account the situation described above and the object of the present invention is that molten steel, one of the purification furnaces, as a hot metal pretreatment oven and the other oven as a hot metal pretreatment oven. `Pre-treated hot metal' using the process oven as a decarburizing scrubbing furnace for decarburizing At least two converter type purification furnaces to be used It is produced from hot metal using and thanks to decarburization produced in the purification furnace and still have a high temperature molten slag, hot metal pretreatment furnace and decarburization hot metal 'pretreatment', without reducing the efficiency of the purification furnace a purification method in which it is used as a purification agent in the oven is to provide.
Problemin Çözümü Mevcut bulus sahipleri, yukarida tarif edilen problemleri çözmek için bilgileri bulmustur. Solution of the problem To solve the above-described problems, the present inventors found the information.
Bir baska deyisle, dekarbürizasyon aritma firininda sicak metal olusan eriyik çeligin akitina islemi gerçeklestirilirken dekarbürizasyon aritma firininda birikmis eriyik cürufun hissedilir isisindan etkili sekilde faydalanilmasina yönelik bir yöntem olarak, hâlâ yüksek bir sicakliga sahip olan eriyik cürufun, `on islem en yakin sicak metal 'on islem firininda gerçeklestirilirken bir aritma ajani olarak kullanilmasi için etkilidir. Bu tür bir etki elde etmek amaciyla, islemin, yukarida tarif edilen eriyik cüruf (asagida “dekarbürizasyon cürufu” olarak da anilacaktir) ve dekarbürizasyon aritma firinindaki eriyik cüruf ile birlikte birikmis olan, deokside olmayan eriyik çeligin, sicak metal ön islem firinina sarj edilen sicak metalle temas ettigi anda meydana gelen hizli reaksiyondan kaynaklanan sicak metal, cüruf veya alev üflemesi nedeniyle zarar görmesi 'Önlenirken, demir hurdasi gibi demir kaynaklarini eritmek amaciyla, eriyik cüruf ve deokside olinayan eriyik çelik tarafindan tutulan isi enerjisinin kullaniminin maksimize edilmesi gerekir. In other words, hot metal in the decarburization purification furnace decarburization while performing the flowing process of the molten steel formed It is effective against the sensible heat of the molten slag accumulated in the purification furnace. still has a high of the molten slag, which has the temperature of the `nearest hot metal` to be used as a purification agent when carried out in the process furnace effective for In order to achieve such an effect, the procedure above molten slag described (also referred to as “decarburization slag” below) hereinafter) and with the molten slag in the decarburization treatment furnace hot metal precursor of non-deoxidized molten steel deposited together The process occurs when it comes into contact with the hot metal charged in the furnace. hot metal, slag, or flame from the rapid reaction 'While preventing damage from blowing iron, iron such as scrap molten slag and non-deoxidized materials for melting Maximizing the use of heat energy retained by the molten steel must be done.
Bu gerekliligi yerine getirmek için, hâlâ eriyik halde olan, yukarida tarif edilen eriyik Cürufun, yigili demir hurdasini akitmasina izin vererek yukarida tarif edilen cürufun en azindan bir kisminin, demir hurdasi ile isi degisimi nedeniyle katilasmasinin saglanmasi sayesinde, yukarida tarif edilen Cürufun reaktivitesi azaltilir. Bir baska deyisle, yukarida tarif edilen ei'irufun, eürufun reaktivitesi azaltildiktan soiira sicak metal 'on islem firinina sarj edilen sicak metale temas etmesine izin verilmesi ve yukarida tarif edilen cürufun, sicak metal 'Ön islem firininda bir sicak metal ön islemi için yukarida tarif edilen cüruf tarafindan önceden isitilmis olan demir hurdasi ile birlikte kullanilmasi etkilidir. To fulfill this requirement, the above, which is still molten, Allow the described molten Slag to flow the heaped iron scrap giving at least some of the slag described above, iron Thanks to the solidification of the scrap due to the heat exchange, The reactivity of the Slag described above is reduced. In other words, The ei'iruf described above, after the reactivity of the ei'ruf is reduced Let the hot metal come into contact with the hot metal being charged into the pretreatment oven. permitting and pretreatment of the slag described above, hot metal The slag described above for a hot metal pretreatment in the furnace together with the ferrous scrap that has been preheated by It is effective to use.
Yukarida tarif edildigi gibi islenmis yukarida tarif edilen eriyik çelik ve eriyik curuf, sicak metalle temas ettiginde dahi hizli reaksiyon nedeniyle herhangi bir sorun yaratmadigi ve örnegin kireç tasinin bir sogutucu olarak kullaiiildigi durumun aksine büyük bir blok halinde katilasarak erimeyi engellemedigi için, yukarida tarif edilen eriyik çelik ve eriyik cüruf, nispeten düsük bir sicakliga sahip sicak metalin sekilde kullanilabilir. The above described molten steel, machined as described above and rapid reaction even when molten slag comes into contact with hot metal that it does not cause any problems due to Contrary to the situation when used as a cooler, it is in a large block. the above-described melt, as it does not solidify and prevent melting. steel and molten slag, hot metal with a relatively low temperature can be used in sequence.
Ilaveten yukarida tarif edilen eriyik cürufun kiinyasal bilesiininin en yakin 'on islem için etkili sekilde kullanilmasi ve uygun olmasi gerekir. Bir baska deyisle, dekarbürizasyon cürufunun etkili sekilde kullanilmasi için, dekarbürizasyon cürufunun hem sicaklik dengesinin hein de kimyasal bilesiininin dogru sekilde kontrol edilmesi gerekir. In addition, the chemical component of the molten slag described above is the most be used effectively and suitable for close 'on-process' must. In other words, the decarburization slag can be effectively To be used, both the temperature balance of the decarburization slag must be In addition, the chemical component must be controlled correctly.
Burada “ön islem”, silisyum giderme islemini veya fosfor giderme islemini belirtir. “Fosfor giderme islemi” anlami kapsaminda, bir silisyum giderme islemine tabi tutulmus olan sicak metal üzerinde bir fosfor giderme isleminin gerçeklestirilmesi için aritma ve bir silisyum giderme islemine tabi tutulmamis olan sicak metal üzerinde bir silisyum giderme isleminin ve bir fosfor giderme isleminin gerçeklestirilmesi için aritma yer alir. Fosfor giderme islemleri arasinda, bir silisyum giderme isleminin ve bir fosfor giderme isleminin sirayla gerçeklestirildigi bir islem de, bir silisyum giderme ve fosfor giderme islemi olarak belirtilir. Here, “pretreatment” means desiliconization or dephosphorization. specifies its name. Within the meaning of "removal of phosphorus", a on hot metal that has been desilicated purification and a silicon on hot metal that has not been removed of a desilicon treatment and a dephosphorization treatment purification takes place. Phosphorus removal processes between a silicon removal process and a phosphorus removal In a sequential process, a silicon removal and dephosphorization process.
Yukarida tarif edilen gerekliligi yerine getirmek için, yaklasik kütlece bir fosfor konsantrasyonuna sahip olacak sekilde fosfor giderme islemine tabi tutulmus olan, fosforu giderilmis sicak metalin (düsük fosforlu sicak metal), dekarbürizasyon aritma islemine tabi tutulacak sicak metal olarak kullanilmasi tercih edilir. Bu düsük fosforlu sicak metal üzerinde dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirildiginde, düsük bir fosfor konsantrasyonuna sahip dekarbürizasyon cürufunun olusturulmasi kolay oldugu için, bu cürufu, bir silisyum giderme islemi gerçeklestirilirken cürufun bazisite ayarlayicisinin tamami veya bir kismi olarak ve bir fosfor giderme islemi için aritina ajaninin tamami veya bir kismi olarak kullanmak mümkündür. Bu durumda, dekarbürizasyon aritma firininda birikmis olan dekarbürizasyon cürufu tarafindan tutulan hissedilir isi kullaniminin, örnegin, dekarbürizasyon cürufunun bir cüruf tasima konteynerine desarj edilmesinden sonra su ile sogutma islemi gerçeklestirmeden en yakin önemlidir. Mevcut bulusta, “cürufun bazisitesi”, cüruf içinde CaO konsantrasyonu ile SiOZ konsantrasyonu arasindaki oran ile ifade edilen bir degeri belirtir ((kütlece%CaO)/(kütlece%Si02)). To fulfill the requirement described above, the approximate mass dephosphorization to have a phosphorus concentration dephosphorylated hot metal (low phosphorous hot metal), will be subjected to decarburization treatment It is preferred to be used as hot metal. This low phosphorus heat when decarburization treatment is carried out on the metal, decarburization slag with a low phosphorus concentration Since it is easy to form, this slag is treated as a silicon removal agent. While performing the process, the basicity adjuster of the slag is completely or as part of the purification agent and for a dephosphorization treatment. It can be used in whole or in part. In this case, decarburization accumulated in the decarburizing purification furnace the use of sensible heat retained by the slag, for example, discharge of decarburizing slag into a slag transport container after cooling to the nearest is important. In the present invention, the "basicity of the slag" means CaO in the slag. expressed as the ratio between the concentration of SiOZ and the concentration of SiOZ. indicates a value ((%CaO by mass)/(%SiO 2 by mass)).
Bu yöntem kullanilarak, sicak inetal üzerinde dekarbürizasyon aritina islemi gerçeklestirildikten sonra eriyik cürufun hissedilir isisinin etkili bir sekilde geri kazanilmasinin mümkün oldugu bulunmustur. Using this method, decarburization treatment on hot inetal After the process is carried out, the sensible heat of the molten slag is effectively It has been found that it is possible to recover it somehow.
Ilaveten, eriyik çeligin dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirildikten sonra bir dekarbi'irizasyon aritma firinindan akitilmasina ragmen, eriyik çeligin bir kismi dekarbürizasyon aritma firininda biriktigi için, bu birikmis eriyik çelik tarafindan tutulan hissedilir isinin ve demirin, birikmis eriyik çeligin bir 'Ön islem için eriyik cümtla birlikte kullanilmasiyla avantajli sekilde geri kazanilmasinin mümkün oldugu bulunmustur. In addition, the decarburization treatment of molten steel from a decarburizing furnace after Some of the molten steel is decarburized after decarburization treatment. As it accumulates in the furnace, this accumulated molten steel is retained by For a 'pretreatment of sensible heat and iron, the accumulated molten steel advantageously regenerated by using it with the melted sentence. has been found to be possible.
Mevcut bulus, yukarida tarif edilen bilgi temelinde yapilmistir ve mevcut bulusun konusu su sekildedir. firini olarak, diger firinin ise sicak metal 'Ön islem firini kullanilarak dekarbürizasyon aritma firini olarak kullanilacagi sekilde en az iki adet konvertör tipi aritma firini kullanilarak sicak metalden üretildigi bir sicak metal aritma yöntemi olup, bu yöntem, dekarbürizasyon aritma firininda dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirilerek elde edilmis olan eriyik çeligin bir pota içine akitilmasindan sonra, dekarbürizasyon aritma firininda biriken ve hâlâ eriyik halde olan Cümfun, yigili demir hurdasini akitinasina ve cürufun en azindan bir kisinini katilastirinasina izin verilmesini ve en azindan kismen katilasmis ve hâlâ yüksek bir sicakliga sahip cürufun demir hurdasi ile birlikte sicak metal bu islem firininda sicak metalin `Ön islemi için kullanilmasini içerir. cürufun, içerisine 'Önceden demir hurdasi sarj edilmis bir cüruf tasima konteynerine desarj edilerek, cüruf tasima konteynerinde yigili olan demir hurdasini akittigi ve cürufun en azindan bir kismini katilastirdigi, cüruf tasiina konteynerinde bulunan ve en azindan kisinen katilasan Cürufun daha sonra demir hurdasi ile birlikte sicak metal `Ön islem firinina sarj edildigi ve sicak metalin daha sonra sicak metal üzerinde bir ön islem gerçeklestirmek üzere sicak metal ön islem firinina sarj edildigi, madde [1]”e göre sicak metal aritma yöntemi. konteynerine desarj edildigi, ardindan Cüruf tasima konteynerinde bulunan Cürufun, `Önceden demir hurdasinin sarj edildigi sicak metal demir hurdasini hâlâ en azindan kismen eriyik halde akittigi ve cürufun en azindan bir kismini katilastirdigi ve ardindan sicak metalin, sicak metal üzerinde bir ön islem gerçeklestirmek üzere sicak metal ön islem firinina sarj edildigi, madde [1]”e göre sicak metal aritma yöntemi. kaplandigi, madde [3]”e göre sicak metal aritma yöntemi. silisyumdan arindirma isleminin gerçeklestirildigi, sicak metal ve silisyum giderme isleminde olusan cürufun bir kisminin sicak metal gerçeklestirildigi ve ardindan silisyum giderme islemine tabi tutulan ve sicak metal ön islem firininda biriken sicak metal üzerinde bir fosfor giderme isleminin, CaO-bazli eritken eklenerek ve sicak metal içine oksijen beslenerek gerçeklestirildigi, madde [1] ila [4]”ten herhangi birine göre sicak metal aritma yöntemi. islemi gerçeklestirildikten ve fosfor giderme islemine tabi tutulan sicak metal sicak metal 'on islem firinindan akitildiktan sonra, fosfor giderme islemi için kullanilan cüruf sicak metal üzerinde bir siliswm giderme islemini gerçeklestirmek üzere firinda biriktirilirken, sonraki sarja ait sicak metalin, sicak metal ön islem firinina sarj edildigi, ardindan sicak metalin ve silisyum giderme isleminde olusan cürufun bir kisminin sicak metal ön islem firininda birikeeegi sekilde bir ara cümf giderme isleminin gerçeklestirildigi ve ardindan silisyum giderme islemine tabi tutulan ve sicak metal 'on islem firininda biriken sicak metal üzerinde bir fosfor giderme isleminin, CaO-bazli eritken eklenerek ve sicak metal içiiie oksijen beslenerek gerçeklestirildigi, madde [5]”e göre sicak inetal aritina yöntemi. giderme islemi oldugu ve fosfor giderme islemine tabi tutulan sicak metalin kütlece %0.030 veya altinda bir fosfor konsantrasyonuna sahip oldugu, madde [1] ila [6]”dan herhangi birine göre sicak metal aritma yöntemi. bir 'on islem gerçeklestirilmeden 'once sicak metal 'Ön islem firinina sarj edilen demir hurdasi kütlesinin ve sicak metal 'on islem firininin üzerinden sicak metal 'on islem firinina sarj edilecek olan demir cevheri, demir cevherinden yapilan sinterlenmis cevher, hadde tufali, demir Olusturucu toz, manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari ve çelik kesim talaslarindaii biri, ikisi veya daha fazlasi olan demir kaynaklarinin kütlesinin toplam kütlesinin, cüruf tasima konteyneri vasitasiyla sicak metal 'Ön islem firinina sarj edilen cüruftan geri kazanilan isi miktarina göre ayarlandigi, madde [2] ila Bulusun Avantajli Etkileri Mevcut bulusta, bir dekarbürizasyon aritma firininda biriken ve hâlâ eriyik halde olan dekarbürizasyon cürufunun, yukarida açiklanan cürufun en azindan bir kisinini katilastiracak sekilde, yigili demir hurdasini akitmasina izin verilir ve ardindan en azindan kismen katilasan ve hâlâ yüksek bir sicakliga sahip olan cümf, sicak metal ön islem firininda sicak metal üzerinde bir 'on islem gerçeklestirme sirasinda demir hurdasi ile birlikte kullanir. Bu yöntemle, sicak metal dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirildiginde olusan eriyik cürufun hissedilir isisinin kullaniminin optimize edilmesi mümkün oldugu için, eklenecek olan demir hurdasi gibi demir kaynaklari miktarinda bir artis elde edilir. Ilaveten, dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirildiginde olusan cüruf, ön isleinde cürufun bazisite ayarlayicisi ve fosfor giderme aritina ajani olarak islev gördügü için, bir silisyum giderme isleminde cümfun bazisite ayarlayicisinin spesifik tüketiminde bir azalma olur ve sicak metal ön islem firininda bir fosfor giderme isleminde fosfor giderme aritma ajaninin spesifik tüketiminde bir azalma olur. Ilaveten, bir dekarbürizasyon aritma firininda birikmis eriyik çelik veya eriyik çeligin katilasmasi sonucunda olusan katilasmis çelik dekarbürizasyon cürufu ile birlikte sicak metal ön islem firinina sarj edildigi için, sicak metal ön islem firinindan akitilan sicak metalin verim oraninda bir artis olur. The present invention has been made on the basis of the knowledge described above and The subject of the present invention is water. oven and the other oven using the hot metal 'Pretreatment oven'. at least two to be used as a decarburization purification furnace. produced from hot metal using a converter type purification furnace. is a hot metal treatment method, which is decarburization It is obtained by performing the decarburization treatment process in the purification furnace. After pouring the molten steel into a crucible, deposited in the decarburization purification furnace and still in a molten state Cümfun drains the heaped iron scrap and at least one of the slag be allowed to solidify the person and at least partially with ferrous scrap of solidified and still high-temperature slag together with the hot metal for the pretreatment of the hot metal in this process furnace. includes use. The slag contains a 'carrying slag pre-charged ferrous scrap' inside. discharged into the container, the slag is piled in the transport container. it drains the iron scrap and removes at least some of the slag solidified, contained in the slag transport container and at least The solidified slag is then hot together with the ferrous scrap. the metal `is charged in the pretreatment furnace and the hot metal is then hot hot metal pretreatment to perform a pretreatment on the metal Hot metal treatment according to item [1], where it is charged into the process furnace method. container, then in the Slag transport container. The slag found in the `hot metal' from which iron scrap was charged that the ferrous scrap is still flowing, at least partially molten, and the slag solidifies at least some of it, and then the hot metal, hot metal pretreatment to perform a pretreatment on the hot metal Hot metal treatment according to item [1], where it is charged into the process furnace method. hot metal treatment method according to item [3], to which it is coated. where the silicon removal process is carried out, hot metal and A part of the slag formed in the silicon removal process is carried out and subsequently subjected to desiliconization and a coating on the hot metal accumulated in the hot metal pretreatment furnace. The dephosphorization process is carried out by adding a CaO-based flux and hot metal from item [1] to [4], in which oxygen is fed into hot metal refining method After the process has been carried out and dephosphorylated After the hot metal has flowed through the hot metal pretreatment furnace, the phosphorus The slag used for removal is a silica on hot metal. While it is stored in the oven to carry out the removal process, the next the hot metal of the charge is charged to the hot metal pretreatment furnace, Then the hot metal and the slag formed in the silicon removal process an intermediate so that some of it accumulates in the hot metal pretreatment furnace where the sludge removal process is carried out and then the silicon subjected to the removal treatment and deposited in the hot metal pretreatment furnace CaO-based flux of a dephosphorization process on hot metal It is carried out by adding oxygen and feeding hot metal inside, Hot inetal purification method according to item [5]. The heat that has been dephosphorylated and dephosphorylated to a phosphorus concentration of 0.030% by mass or less of the metal hot metal according to any of items [1] to [6] purification method. before a 'pretreatment' takes place, the hot metal 'pretreatment oven' of the charged scrap mass and the hot metal pretreatment furnace iron to be charged into the hot metal pretreatment furnace ore, sintered ore made from iron ore, rolling scale, iron-forming powder, magnetically separated slag-containing iron parts and one, two or more of steel cutting chips of the total mass of the mass of iron resources, slag transport charged into the hot metal 'Pre-treatment oven' via the container adjusted according to the amount of heat recovered from the slag, clause [2] to Advantageous Effects of the Invention In the present invention, deposited in a decarburization purification furnace and still molten decarburization slag, described above piled iron so as to solidify at least one of the slag it is allowed to drain its scrap and then at least partially solidified and still at a high temperature, the hot metal front performing a 'pretreatment' on hot metal in the process oven It is used together with iron scrap during With this method, hot metal the melt formed when the decarburization treatment is carried out possible to optimize the use of sensible heat of the slag iron resources such as ferrous scrap to be added an increase in the amount is obtained. In addition, the decarburization treatment process The slag formed when the Because it acts as a modifier and dephosphorization purifying agent, the basicity adjuster of cumfun in a silicon removal process. there is a reduction in the specific consumption and the hot metal pretreatment furnace the specificity of the dephosphorization treatment agent in a dephosphorization process. consumption is reduced. In addition, a decarburization treatment molten steel or molten steel deposited in the furnace together with the solidified steel decarburization slag resulting from As the hot metal is charged into the pretreatment furnace, the hot metal pretreatment There is an increase in the yield rate of the hot metal poured from the furnace.
Sekillerin Kisa Açiklamasi islem akisini gösteren bir sematik diyagramdir. Brief Description of Figures It is a sematic diagram showing the process flow.
Uygulamalarin Açiklamasi Mevcut bulus, buradan itibaren ekli sekle atifla spesifik olarak tarif edilecektir. Sekil 1, mevcut bulusa göre sicak metal aritma yönteminin islem akisini gösteren bir sematik diyagramdir. Description of Applications The present invention is specifically described hereinafter with reference to the attached figure. will be. Figure 1 shows the hot metal treatment method according to the present invention. It is a sematic diagram showing the process flow.
Fosfor konsantrasyonu bir sicak metal ön islem prosesinde (l) fosfor giderme islemi gerçeklestirilerek azaltilan, düsük fosforlu sicak metal (2) veya silisyum konsantrasyonu sicak metal ön islem prosesinde (1) bir silisyuin giderme islemi gerçeklestirilerek azaltilan, silisyumu giderilmis sicak inetal (2'), konvertör tipi bir aritina firini olan bir dekarbürizasyon aritma firinina (3) sarj edilir, ayrica sönmemis kireç (CaO) ve/veya dolomit (CaO-MgO) eritken olarak sarj edilir ve ardindan üstten üflenen oksijen veya alttan üflenen oksijen kullanilarak düsük fosforlu sicak metal (2) veya silisyumu giderilmis sicak metal (2') üzerinde dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirilir (dekarbürizasyon aritma prosesi (4)). Burada, yukarida tarif edildigi gibi, “fosfor giderme isleminin” anlami, bir silisyum giderme islemi ve bir fosfor giderme isleminin, silisyum giderme islemine tabi tutulmamis sicak metal üzerinde gerçeklestirildigi durumlari ve bir fosfor giderme isleminin, silisyum giderme islemine tabi tutulmus sicak metal üzerinde gerçeklestirildigi durumlari kapsar. Ilaveten, örnegin, sönmemis kireç, dolomit ve kireçtasi (CaCo3) CaO-bazli eritkenler olarak anilir, çünkü bu eriktenler, ana bilesen olarak CaO Dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirilerek düsük fosforlu sicak metal (2) veya silisyuinu giderilmis sicak inetal (2'), eriyik çelik (5) olarak aritilir. Ilaveten, dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirilerek sönmemis kireç ve dolomit ve sicak metal içinde bulunan Si°den türetilen silisyum oksit (SiOz), yaklasik 3 ila 5 arasinda bir bazisitesi ((kütleçe%CaO)/(kütlece%Si02)) olan eriyik çürufu (dekarbürizasyon cürufu) (6) olusturur. Phosphorus concentration in a hot metal pretreatment process (1) low-phosphorus hot metal, which is reduced by the removal of (2) or silicon concentration in the hot metal pretreatment process (1) silicon, which is reduced by performing a silicon removal process a heat-removed inetal (2'), a converter-type purifying oven charged into the decarburization treatment furnace (3), also quicklime (CaO) and/or dolomite (CaO-MgO) are charged as fluxes and followed by top-blown oxygen or bottom-blown oxygen low phosphorus hot metal (2) or silicon removed using The decarburization treatment is carried out on the hot metal (2') (decarburization treatment process (4)). Here, as described above Like, “dephosphorization process” means a silicon removal process. and a dephosphorization treatment cases where it is carried out on unattached hot metal and a dephosphorization treatment, silicon removal treatment Covers situations where it is performed on hot metal. Additionally, for example, quicklime, dolomite and limestone (CaCo3) CaO-based are called fluxes because these plums contain CaO as the main component. By performing the decarburization treatment process, low phosphorus hot metal (2) or desilicon hot inetal (2'), molten steel (5) as purified. In addition, the decarburization treatment process in quicklime and dolomite and hot metal silicon oxide (SiO2), derived from Si° found in ca. 3 to 5 melt with a basicity between ((%CaO by mass)/(%SiO 2 by mass)) slag (decarburization slag) (6).
Dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirildikten sonra, aritilmis eriyik çelik (5), dekarbürizasyon aritma firininin (3) yan duvarinda yer alan bir akitma portu (gösterilmemistir) vasitasiyla dekarbürizasyon aritma firinindan (3) bir potaya (7) akitilir. Bu esnada akitma islemi, dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirildiginde olusan eriyik cürufun (6) mümkün oldugu kadar fazla kismi dekarbürizasyon aritma firininda (3) birikecek sekilde kontrol edilir. Ancak eriyik cürufun (6) bir kismi, eriyik çelige (5) karisir ve akitma isleminin son asamasinda pota (7 ) içine akar. Potaya (7) akitilmis olan eriyik çelik (5), gerektigi duruinda sonraki ikincil aritma prosesi kullanilarak bir isleme tabi tutulur, bir sürekli döküm prosesine aktarilir ve eriyik çelik (5), bir dökme parça olarak sürekli olarak dökülür, ancak bu proses burada gösterilmemistir. After performing the decarburization treatment, the purified The molten steel (5) is located on the side wall of the decarburization purification furnace (3). decarburization via a drain port (not shown) that receives It is poured from the purification furnace (3) into a ladle (7). In the meantime, the pouring process, the melt formed when the decarburization treatment is carried out partial decarburization treatment of the slag (6) as much as possible It is controlled to accumulate in the oven (3). However, the molten slag (6) some of it mixes with the molten steel (5) and in the last stage of the pouring process. flows into the crucible (7). The molten steel (5) poured into the ladle (7) in case of a treatment using the next secondary treatment process is captured, transferred to a continuous casting process, and the molten steel (5) is cast continuously as a cast, but this process is here is not shown.
Akitma islemi gerçeklestirildikten sonra dekarbürizasyon aritina firini (3), dekarbürizasyon aritma firininda birikmis olan birikmis eriyik cürufu (9) dogrudan, dekarbürizasyon aritina firininin (3) firin bogazi vasitasiyla bir cüruf tasima konteynerine (10) veya bir cüruf tasiina konteynerine (ll) desarj etmek için, akitma islemi yönüne zit bir yönde egilir. Cüruf tasima konteyneri (10), bir refrakter katmani (lOa) ile kaplanan bir iç yüzeye ve bir çikintili genis dökme agzina sahiptir. Decarburization purifier furnace after pouring (3), the accumulated melt in the decarburization purification furnace slag (9) directly into the kiln neck of the decarburization purifier kiln (3) via a slag transport container (10) or a slag transport to discharge into the container (II), opposite the direction of the pouring operation. tilts in the direction. Slag transport container (10), a refractory layer (10a) It has an inner surface lined with foam and a protruding wide pour spout.
Diger taraftan cüruf tasima konteyneri (l 1), genis çikintili bir dökme agzina sahipken refrakter katmanina sahip degildir ve dökme demir veya dökme çelik gibi inetalden mamuldür ve demir hurdasi (12) önceden cüruf tasima konteynerine (l 1) sarj edilir. Bu esnada, ayrica, dekarbürizasyon aritma firininda (3) birikmis olan az miktardaki birikmis eriyik çeligin (8) tamaini da, birikmis eriyik cüruf (9) ile birlikte cüruf tasima konteynerine (10) veya cüruf tasima konteynerine (1 l) desarj edilir. The slag transport container (l 1), on the other hand, is a large overhanging bulk while it has a mouth, it does not have a refractory layer and is cast iron or of inetal, such as cast steel, and ferrous scrap (12) the slag is charged into the transport container (l 1) beforehand. Meanwhile, furthermore, small amount of accumulated in the decarburization purification furnace (3) all the accumulated molten steel (8) is combined with the accumulated molten slag (9) together into the slag transport container (10) or the slag transport container. (1 l) is discharged.
Birikmis eriyik cürufun (9), içerisine önceden demir hurdasi (12) sarj edilmis cüruf tasiina konteynerine (l 1) desarj edilerek, cüruf tasima konteynerinde yigili demir hurdasini akitmasiyla, birikmis eriyik Cürufun (9) en azindan bir kismi katilasir. Pre-charge iron scrap (12) into the accumulated molten slag (9). Discharged into the slag transport container (l 1), the slag transport accumulated molten molten At least some of the slag (9) solidifies.
Burada cüruf tasima konteynerinin (10), hâlâ eriyik halde olan birikmis eriyik cürufun (9), bir sicak metal ön islem firinina (14) tasinmasi için bir konteyner olinasina ve bunun iç yüzeyinin, refrakter katmani (lOa) ile kaplanmasina raginen, rekrakter katmaninin olusturulmasi zorunlu degildir. Cüruf tasima konteynerinin (10) dökme demir gibi metalden mamul oldugu durumda dahi, cüruf tasima konteynerine (10) sarj edilmis olan birikmis eriyik cüruf (9) hemen katilasmadigi için, hâlâ eriyik halde olan birikmis eriyik cürufun (9), sicak inetal ön islem firinina (14) sarj edilmesi mümkündür. Refrakter katmaninin (10a) olusturuldugu durumda, isi kaybi miktarinin azaltilmasi etkisi, birikmis eriyik cürufun (9), sicak metal 'on islem firiiuna (14), birikmis eriyik cüruf (9) cüruf tasima konteynerine sarj edildikten sonra kisa bir süre içerisinde sarj edilmesi mümkün oldugu zaman elde edilebilir, ancak birikmis eriyik Cürufun (9) ve birikmis eriyik çeligin (8) bir kisini, konteyner içerisinde uzun tutma süresi nedeniyle katilasip konteynerin iç yüzeyine yapisirsa, yapisan maddelerin çikarilmasi zordur ve aksine, islem aksamaya ugrar. Bu gibi bir durumda refrakter katmanin (lOa) olusturulinamasi tercih Akabinde dekarbürizasyon aritma firinindan (3) cüruf tasima konteynerine (10) desarj edilmis olan birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cüruf (9), konvertör tipi bir aritma firini olan ve içerisine `Önceden demir hurdasi (12) sarj edilen sicak metal ön islem firinina (14) sarj edilir. Refrakter katinaninin (lOa) cüruf tasima konteynerinin (10) içerisinde olusturuldugu durumda, isi iyi tutuldugu için, birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cüruf (9), cüruf tasima konteynerinde (10) yaklasik 5 ila 30 dakika boyunca tutulsa dahi, hemen hemen hiç katilasmaz. Here, the slag transport container (10) is still molten. deposited molten slag (9) into a hot metal pretreatment furnace (14) a container for transport and its inner surface, refractory Although the refractory layer is covered with a layer (10a), It is not required to be created. Slag transport container (10) slag transport, even when made of metal such as cast iron The accumulated molten slag (9) charged into the container (10) is immediately Since it does not solidify, the accumulated molten slag (9), which is still in the molten state, It is possible to charge it into the hot inetal pretreatment oven (14). refractory In the case where layer 10a is formed, the amount of heat loss effect of reducing the accumulated molten slag (9), hot metal 'pretreatment charge the furnace (14), the accumulated molten slag (9) into the slag transport container It is possible to charge in a short time after being time can be obtained, but the accumulated molten Slag (9) and accumulated Long holding time of molten steel (8) one person in the container If it sticks to the inner surface of the container due to substances are difficult to remove and, on the contrary, the process is disrupted. This In such a case, it is preferable not to form the refractory layer (10a). Subsequently, slag transport from the decarburization treatment furnace (3) accumulated molten steel (8) discharged into its container (10) and accumulated molten slag (9) is a converter-type purification furnace and `Hot metal pretreatment, pre-charged with ferrous scrap (12) The oven (14) is charged. Slag transport of refractory katinanin (10a) in the container (10), the heat is kept well. for deposited molten steel (8) and deposited molten slag (9), slag transport even if it is kept in its container (10) for approximately 5 to 30 minutes, almost never joins.
Akabinde sicak metal (15), sicak metal 'on islem firinina (14) sarj edilir ve Sicak metal Ön islem firininda tüm eriyik metal (16) (birikmis eriyik çelik (8) + sicak metal (15) + eriyik demir hurdasi (12)) üzerinde bir silisyum giderme islemi veya bir fosfor giderme islemi gerçeklestirilir. Sicak metal ön islem firinina (14) sarj edilmis olan birikmis eriyik cüruf (9), silisyum giderme isleminde bir bazisite ayarlayicisi olarak islev görür ve sicak metal `Ön islem firinina (14) sarj edilmis olan birikmis eriyik cümf (9), fosfor giderme isleminde bir fosfor giderme aritma ajani olarak islev görür. Burada bir fosfor giderme aritina ajani, bir fosfor giderme reaksiyonu ile olusan bir fosfor oksidi (P205), Cüruf içinde 3CaO'(P205) formu halinde sabitlemeye yönelik bir aritma ajanidir. Subsequently, the hot metal (15) is charged into the hot metal pretreatment furnace (14). and all molten metal (16) (accumulated) in the hot metal pretreatment furnace molten steel (8) + hot metal (15) + molten iron scrap (12)) a silicon removal treatment or a dephosphorization treatment on is performed. Charged in the hot metal pretreatment furnace (14) accumulated molten slag (9), a basicity in the silicon removal process It acts as a regulator and goes into the hot metal `Pretreatment furnace (14) The accumulated molten slag (9), which has been charged, is in the dephosphorization process. It acts as a dephosphorization treatment agent. Here is a phosphorus dephosphorization agent, a dephosphorization reaction phosphorus oxide (P205) as 3CaO'(P205) in the slag It is a treatment agent for fixing.
Birikmis eriyik cürufun (9) en azindan bir kismi eriyik halde iken, birikmis eriyik cürufun (9) sicak metal `Ön islem firininda yigili demir hurdasini (12) akitmasina izin verilerek, birikmis eriyik çeligin (9) en azindan bir kismi, cürufun demir hurdasinin (12) yüzeyine yapisacagi veya demir hurdasinin (12) parçalari arasina yerlesecegi sekilde katilasir. Ek olarak birikmis eriyik cürufa (9) göre daha yüksek bir erime noktasina ve daha yüksek bir isil iletkenlige sahip birikmis eriyik çelik (8), birikmis eriyik Cürufla (9) birlikte demir hurdasini (12) akitmasina izin verildigi zaman neredeyse tamamen katilasir. While at least some of the accumulated molten slag (9) is in molten state, accumulated molten slag (9) hot metal `Iron piled in the pretreatment furnace by allowing the scrap (12) to flow, the most of the accumulated molten steel (9) At least some of it will stick to the surface of the ferrous scrap (12) of the slag. or so that the ferrous scrap (12) fits between its parts it solidifies. In addition, it has a higher content than the accumulated molten slag (9). deposited with a melting point and a higher thermal conductivity molten steel (8), iron scrap together with accumulated molten Slag (9) (12) almost solidifies when allowed to flow.
Demir hurdasi (12) ile bu sekilde bir isi degisimi sonrasinda, birikmis eriyik cürufun (9) ve birikmis eriyik çeligin (8) sivi fazi hizinda bir azalma oldugu için, birikmis eriyik cüruf ve birikmis eriyik çeligin sicak metalle reaktivitesinde bir azalma olur, bu da sicak metal ön islem firinina sarj edilen sicak inetal (15) ile hizli reaksiyon nedeniyle islem sorunlarini önler. Bu yöntemin aksine, Cüruf tasima konteynerine (10) sarj edilmis olan birikmis eriyik çeligin (8) ve birikmis eriyik cürufun (9), akitma ve Cüruf giderme islemleri gerçeklestirildikten sonra bos sicak metal ön islem firinina (14) sarj edilmesi, ardindan hurda demirin (12) sarj edilmesi ve ayrica sicak metalin (15) sarj edilmesi arzu edilmez, çünkü birikmis eriyik çeligin (8) ve birikmis eriyik cürufun (9) sicak metalle reaktivitesi, demir hurdasi (12) ile yetersiz isi degisimi nedeniyle yüksek kalir, bu da sicak metal (15) sarj edildiginde sicak metal veya alev üflemesi nedeniyle islem sorunlarinin meydana geldigi bir duruma neden olabilir. After such a heat exchange with ferrous scrap (12), the accumulated a liquid phase velocity of molten slag (9) and deposited molten steel (8) Since there is a decrease, the accumulated molten slag and the accumulated molten steel There is a decrease in its reactivity with hot metal, which leads to a hot metal precursor. Due to the rapid reaction with the hot inetal (15) charged in the process oven prevents processing problems. Contrary to this method, Slag conveying of accumulated molten steel (8) charged in its container (10) and the accumulated molten slag (9), pouring and dross removal processes charge into the empty hot metal pretreatment furnace (14) after then charging the scrap iron (12) and also hot It is undesirable to charge the metal 15 because the accumulated molten steel (8) and accumulated molten slag (9) reactivity with hot metal, iron remains high due to insufficient heat exchange with scrap (12), which hot metal or flame blowing when hot metal (15) is charged cause a situation where processing problems occur due to it could be.
Bundan baska yukarida tarif edildigi gibi katilasan birikmis eriyik cüruf (9), büyük bir katilasmis cüruf blogu olusturmadan dagilmis halde katilastigi için, nispeten düsük bir sicakliga sahip sicak metalin curufun bir aritma ajani olarak etkili sekilde islev görmesini saglar. Furthermore, accumulated melt that solidifies as described above slag (9) dispersed without forming a large block of solidified slag hot metal with a relatively low temperature because it solidifies it allows the slag to function effectively as a treatment agent.
Dekarbürizasyon aritma firinindan (3), içerisine 'Önceden demir hurdasi (12) sarj edilmis olan metalden mamul cüruf tasima konteynerine (11) desarj edilen birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik c'uruf (9) da ayni sekilde demir hurdasi (12) ile birlikte sicak metal bu islem firinina (14) sarj edilir. Ancak metalden mamul cüruf tasima konteynerine (1 1) sarj edilmis olan birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cürufun (9), 'Önceden Cüruf tasima konteynerine (ll) sarj edilmis deinir hurdasini (12) akitmasina izin verilir ve böylece birikmis eriyik çeligin (8) ve birikmis eriyik Cürufun (9) hissedilir isisi, demir hurdasini (12) `onceden isitmak için kullanilir. Buna göre, birikmis eriyik çeligin (8) ve birikmis eriyik cürufun (9) en azindan bir kismi katilasarak katilasmis çelik ve katilasinis cüruf karisimi olan metal içerikli cüruf (13) olusturulur. Bir baska deyisle, birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cüruf (9) sicak metalle azalmis reaktivitesi olan metal içerikli cüruf (13) halini aldigi için, birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cüruf (9) sicak metal ön islem firinina (14) sarj edildikten hemen sonra daha fazla sicak metal (15) sarj edildiginde dahi güvenli bir islem gerçeklestirilebilir, Ek olarak metal içerikli cüruf (13), demir hurdasi (12) ile birlikte sicak metal 'ön islem firinina (14) sarj edilirken düsen enerjiyle dagitildigi için, bu yöntem sicak metal ön isleminde erimeyi desteklemek için de avantajlidir. From the decarburization treatment furnace (3), 'Pre-iron slag transport made of metal whose scrap (12) is charged accumulated molten steel (8) discharged into its container (11) and accumulated The molten slag (9) is likewise hot together with the ferrous scrap (12). metal is charged to this process furnace (14). However, metal slag accumulated molten steel (8) charged in the shipping container (1 1) and of the accumulated molten slag (9), 'Previously into the Slag transport container (ll) It is allowed to drain the charged consumables (12) and thus the accumulated molten steel (8) and the accumulated molten Slag (9) are felt The heat is used to preheat the ferrous scrap (12). According to this, deposited molten steel (8) and accumulated molten slag (9) at least a mixture of partially solidified steel and solidified slag metal-containing slag (13) is formed. In other words, accumulated melt reduced reactivity of steel (8) and accumulated molten slag (9) with hot metal As the metal-containing slag (13) is formed, the accumulated molten steel (8) and accumulated molten slag (9) are charged into the hot metal pretreatment furnace (14) when more hot metal (15) is charged immediately after even a safe operation can be carried out, In addition, metal-containing slag (13) together with scrap (12) into the hot metal pretreatment furnace (14) Since the energy is dissipated while being charged, this method It is also advantageous to support melting in metal pretreatment.
Metalden inainul cüiuf tasima konteynerine (1 l) önceden sarj edilen demir hurdasinin (12) kütlesinin, dekarbürizasyon aritina firinindan (3) desarj edilen birikmis eriyik çeligin (8) ve birikmis eriyik cürufun (9) toplam kütlesinin 1.5 ila 4.5 kati veya daha tercihen 2 ila 3 kati olmasi tercih edilir. Önceden sarj edilen demir hurdasi miktarinin az oldugu durumda, birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cüruf (9) yetersiz sekilde katilastigi için, sicak metal ön islem firinina (14) sicak metal (15) sarj edildiginde hizli CO gazi üretimi nedeniyle sicak inetal veya cürufun artan patlaina riski söz konudur. Ek olarak birikmis eriyik cürufun (9) hissedilir isisindan, demir kaynaklarinin toplam miktarinda bir azalma olmasi nedeniyle etkili sekilde faydalanilamamasi ve/veya ek demir hurdasinin sarj edilinesi için islem zainaninda artis nedeniyle verimlilikte bir azalma olmasi gibi problemler de söz konusudur. Pre-charged in metal inainul sludge transport container (1 l) the bulk of the ferrous scrap (12) from the decarburization furnace (3) discharged deposited molten steel (8) and deposited molten slag (9) 1.5 to 4.5 times its total mass, or more preferably 2 to 3 times is preferred. Less than the amount of pre-charged ferrous scrap where deposited molten steel (8) and deposited molten slag (9) hot metal into the pretreatment oven (14) because it solidifies insufficiently. hot inetal due to rapid production of CO gas when the metal (15) is charged or there is an increased risk of slag explosion. additionally accumulated From the sensible heat of the molten slag (9), the total amount of iron resources effectively due to a reduction in the amount of for not being able to use and/or charging additional iron scrap such as a decrease in productivity due to an increase in processing time There are also problems.
Diger taraftan 'Önceden sarj edilen demir hurdasinin miktarinin fazla oldugu durumda, maliyet açisindan artis olmasi ve örnegin, isitma için aritma yükünde artis nedeniyle islem süresinde artis olmasi problemi söz konusudur ve demir hurdasinin (12) tamaminin ön islem prosesinde çözünmemesi problemi söz konusudur. Ek olarak büyük kapasiteli bir cüruf tasima konteynerinin (1 l) kullanilmasinin gerekli Cüruf tasima konteynerine (11) sarj edilen demir hurdasinin (12) miktarinin, sicak metal ön islem firinina (14) sarj edilen demir hurdasinin tamami olmasi tercih edilir. Bu yöntem sayesinde, demir hurdasi sarji ve cüruf sarji ayni anda gerçeklestirilebildigi için, artan sarj sayisi nedeniyle islem süresinde artis nedeniyle verimlilikte düsüs önlenirken dekarbürizasyon aritma firininda (3) birikmis olan hâlâ sicak cürufun, sicak inetal 'Ön islem firininda (14) yeniden kullanilmasi mümkündür. On the other hand, 'The amount of pre-charged ferrous scrap where there is an increase in cost and, for example, for heating Problem of increase in processing time due to increase in treatment load and all of the ferrous scrap (12) is pre-treated. There is a problem of insolubility in the process. In addition, large It is necessary to use a slag transport container (1 l) with a capacity of Iron scrap (12) charged into the slag transport container (11) the amount of iron charged into the hot metal pretreatment furnace (14) It is preferred that the scrap be whole. Thanks to this method, iron Since scrap charging and slag charging can be carried out at the same time, the increased decrease in efficiency due to increase in processing time due to number of charges which accumulated in the decarburization purification furnace (3) is still reuse of hot slag in the hot inetal 'Pretreatment furnace (14) possible.
Yukarida tarif edildigi gibi, birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cüruf (9), metal içerikli cüruf (13) halinde katilasir. Birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cürufun (9) hissedilir isisi, sicak metal 'on islem firinina (14) sarj edilmis olan demir hurdasi (12) ile geri kazanilir ve bir sonraki proseste sicak metal ön islem firininda (14) gerçeklestirilen bir 'Ön islemde deinir hurdasinin (12) eritilinesi için isi olarak islev görür. Metal içerikli cüruf (13) katilasmis halde olmasina ragmen, metal içerikli cüruf yaklasik 3OOOC veya üzerinde bir yüksek sicakliga sahip oldugu için, metal içerikli cürufun (13) hissedilir isisi da 'Ön islein gerçeklestirilirken geri kazanilir. As described above, deposited molten steel (8) and deposited molten The slag (9) solidifies as metal-containing slag (13). accumulated melt sensible heat of steel (8) and accumulated molten slag (9), hot metal 'on with the ferrous scrap (12) that has been charged into the processing furnace (14) is recovered and in the next process, it is stored in the hot metal pretreatment furnace (14) Heat for melting of the scrap (12) in a 'pre-treatment' performed functions as. Although the metal-containing slag (13) is solidified However, metal-containing slag has a high temperature of approximately 3OOOC or above. The sensible heat of the metal-containing slag (13) da 'Recovered while performing the pre-process.
Bunun akabinde sicak metal (15), sicak metal 'on islem firinina (14) sarj edilir, sicak metal 'on islem firininda tüm eriyik metal (16) (inetal içerikli cüruf (13) içerisindeki katilasmis çelik + sicak metal (15)) üzerinde bir 'on islem gerçeklestirilir. Bu `on islemde, metal içerikli cüruf (13) formunda sarj edilmis olan katilasmis birikmis eriyik cüruf (9), sicak metalin (15) isisi sayesinde erir ve ön islemin, bir silisyum giderme islemi oldugu durumda bir bazisite ayarlayicisi olarak islev görür veya ön islemin, bir fosfor giderme islemi oldugu durumda bir fosfor giderme ajani olarak islev görür. Subsequently, the hot metal (15) is placed in the hot metal pretreatment furnace (14) charged, all molten metal (16) in the hot metal pretreatment furnace (inetal solidified steel in slag (13) + hot metal (15)) a 'decade' is performed on it. In these `ten processes, metal-containing solidified accumulated molten slag charged in the form of slag (13) (9) melts by the heat of the hot metal (15) and pretreatment is a silicon function as a basicity adjuster in case of rectification sees or, where the pretreatment is a dephosphorisation, a It acts as a dephosphorization agent.
Sicak inetal `Ön islem firininda (14) 'on islem, üstten üflemeli bir üfleme borusundan tüm eriyik metal (16) üzerine oksijen gazi püskürtülürken 'Öte yandan da tüm eriyik metal (16) içine, bir karistirma gazi olarak alttan üfleineli bir tüyerden azot gazi püskürtülmesi suretiyle gerçeklestirilir. On islemin bir silissnim giderme islemi oldugu durumda, sicak metal içerisindeki silisyum, üstten üfleme yoluyla beslenen oksijen gazi kullanilarak bir silisyum oksit (SIOZ) haline okside edilir (silisyum giderme islemi: Si + 02 -> SiOZ). Bu silisyuin oksit, birikmis eriyik Cüruf (9) veya metal içerikli ei'iruf (13) içerisinde bulunan CaO ile reaksiyona girerek firin içerisinde cüruf olusturur. On islemin bir fosfor giderme islemi oldugu durumda, sicak metal içerisindeki fosfor, üstten üfleme yoluyla beslenen oksijen gazi kullanilarak bir fosfor oksit (P205) haline okside edilir (fosfor gidemie islemi: 2P + 5/202 -> P205). Bu fosfor oksit, birikmis eriyik cüruf (9) veya firina sarj edilen metal içerikli cüruf (13) içerisinde bulunan ve bir fosfor giderme aritma ajani olarak islev gören CaO ile birlestirilir ve 3CaO-P205 formunda sabitlenir. Pre-treatment in a hot inetal `Pre-treatment oven (14) 'a top blow Oxygen gas from the lance onto all molten metal (16) 'On the other hand, all the molten metal (16), a nitrogen gas from a bottom-blown tuyere as mixing gas accomplished by spraying. I'm a silissni of your ten deeds Silicon in the hot metal, in the case of removal, a silicon gas using top blown oxygen gas. oxidized to oxide (SIOZ) (silicon removal process: Si + 02 -> SiOZ). This is siliciumin oxide, accumulated molten Slag (9) or metal-containing ei'iruf (13) reacts with the CaO in the furnace. forms slag inside. The ten treatments are a dephosphorization treatment. In this case, the phosphorus in the hot metal is removed by blowing from the top. oxidized to a phosphorus oxide (P205) using supplied oxygen gas (Phosphorus removal process: 2P + 5/202 -> P205). This phosphorus oxide, accumulated molten slag (9) or metal-containing slag charged into the furnace (13) and function as a dephosphorization treatment agent It is combined with see-through CaO and fixed in the form of 3CaO-P2O5.
Bir silisyum giderme islemine tabi tutulmamis olan sicak metalin bir fosfor giderme islemine tabi tutulmasi durumunda, yukarida tarif edilen silisyum giderme reaksiyonu, fosfor giderme isleminin erken asamasi içerisinde devam eder ve yukarida tarif edilen fosfor giderme reaksiyonu, sicak metal içerisindeki silisyum konsantrasyonunun kütlece %O.10”un altina azalinasinin ardindan devam eder. Bu durumda, agirlikli olarak silisyum giderme reaksiyonunun devam ettigi asama ayni zamanda bir silisyuin giderme asamasi olarak anilir ve agirlikli olarak fosfor giderme reaksiyonunun devam ettigi sonraki asama ayni zamanda bir fosfor giderme asamasi olarak anilir. A hot metal that has not been subjected to a silicon removal treatment in the case of dephosphorization, the above-described The silicon removal reaction takes place early in the dephosphorization process. continues in the phase of dephosphorization and the above-described dephosphorization reaction, the concentration of silicon in the hot metal It continues after it decreases below 0.10% by mass. This In this case, the predominantly silicon removal reaction continues. The stage it performs is also referred to as a silica removal stage. and the next, where the predominantly dephosphorization reaction continues This step is also referred to as a dephosphorization step.
Firindaki cürufun bazisitesi düsük oldugu durumda SCaO-PzOs olusinadigi içiii, sadece sarj edilen birikmis eriyik cüruf (9) veya metal içerikli cüruf (13) ile firinda olusan cüruf içiii 2.0 veya üzerinde bir bazisitenin elde edilemedigi durumda fosfor konsantrasyonunu azaltmak amaciyla bir fosfor giderme aritma ajani olarak `Örnegin söiimemis kireç (CaO) ilave edilmesi tercih edilir. SCaO-PzOs when the basicity of the slag in the furnace is low where it cannot be formed, only the accumulated molten slag (9) or metal that is charged slag containing slag (13) and slag formed in the oven should be 2.0 or higher. In the case where basicity cannot be obtained, the phosphorus concentration should be As a dephosphorization treatment agent to reduce `For example It is preferred to add unsintered lime (CaO).
Sicak metal (15) için sicak metal '611 islem prosesindeki (1) ön islemin bir fosfor giderme islemi oldugu durumda, fosfor giderme isleminden sonra düsük fosforlu sicak metalin (2) fosfor konsantrasyonunun kütlece %0.030 veya altinda ya da daha tercihen kütlece %0.020 veya altinda olmasi tercih edilir. Bu düsük fosforlu sicak metaliii (2) dekarbürizasyon aritma firininda (3) dekarbürizasyon aritma islemine tabi tutulmasi durumunda, olusan eriyik cürufun (6) fosfor konsantrasyonu, P2O5 açisindan yaklasik kütlece %1.5 veya altina azalir. Sicak metal 'on islem firininin (14) sonraki sarjinda fosfor giderme aritma ajaninin bir parçasi olarak bu gibi bir düsük fosforlu eriyik cüruf (6) kullanildiginda, cüruf içerisindeki fosfor konsantrasyonundaki artis bastirildigi için, bir fosfor giderme islemini artan verimlilikle gerçeklestirmek mümkün olur. For hot metal (15), pretreatment in hot metal '611 treatment process (1) in the case of a dephosphorization process, then the phosphorus concentration of the low phosphorus hot metal (2) 0.030% by mass or less, or more preferably 0.020% by mass, or below is preferred. This low phosphorus hot metal (2) to the decarburization purification process in the decarburization purification furnace (3) In the case of exposure to phosphorus, the molten slag (6) formed concentration of approximately 1.5% by mass or less in terms of P2O5 decreases. Phosphorus in the next charge of the hot metal pretreatment furnace (14) such a low phosphorus as part of the removal treatment agent When molten slag (6) is used, the phosphorus in the slag a dephosphorization process, as the increase in its concentration is suppressed. possible with increased efficiency.
Mevcut bulus dahilinde, eriyik halde olan birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cüruf (9) veya birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cüruf (9) tarafindan `onceden isitilan demir hurdasi (12) ve metal içerikli cüruf (13), sicak metal `on islem firiiiina (14) sarj edildigi için, edilen bu maddelerin miktarina karsilik gelen miktar kadar bir artis olur. Daha sonra örnegin deinir hurdasinin ilave olarak sarj edilmedigi durumda, `Ön islem gerçeklestirildigi zaman, sicak metalin sicakliginda, artan isi girisi miktarina karsilik gelen miktar kadar bir artis olur. Ancak fosfor giderme islemi durumunda, fosfor giderme aritma ajaninin eridigi sicaklik araligi içerisinde sicak inetalin sicakligini ne kadar düsükse, fosfor giderme reaksiyonunun desteklenmesi ihtimali 0 kadar yüksektir. Bu nedenle önceden sicak metal 'Ön islem firinina (14) sarj edilen demir hurdasi kütlesinin, cüruf tasiina konteynerine (l 1) sarj edilen demir hurdasi kütlesinin ve/veya firinin üstündeki bir silodan sarj edilen manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli deinir parçalari gibi demir kaynaklarinin kullaniminin, cüruf (9) tarafindan artirilan isi girisi miktarina karsilik gelen miktar kadar artirilmasi tercih edilir. Ayrica bir silisyum giderme islemi durumunda, Örnegin demir hurdasi kullaniminin, Örnegin birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cüiuf (9) tarafindan artirilan isi girisi miktarina karsilik gelen miktar kadar artirilmasi, verimliligin artirilmasi açisindan tercih edilir. In the present invention, deposited molten steel (8) in the molten state and deposited molten slag (9) or deposited molten steel (8) and deposited ferrous scrap (12) and metal `preheated' by molten slag (9) Since the slag (13) containing the hot metal is charged into the pretreatment furnace (14), an increase by the amount corresponding to the amount of these substances It is possible. Then, for example, the replacement scrap is not charged additionally. In this case, `When pre-treatment is performed, the hot metal temperature, the amount corresponding to the amount of increased heat input becomes an artist. However, in the case of dephosphorization, dephosphorization hot inetalin within the temperature range at which the purifying agent melts The lower the temperature, the lower the dephosphorization reaction. probability of being supported is as high as 0. Therefore, in advance The mass of ferrous scrap charged into the metal 'pretreatment furnace (14) the mass of ferrous scrap charged into the transport container (l 1) and/or magnetically separated slag charged from a silo above the oven the use of iron sources, such as containing replacement parts, amount corresponding to the amount of heat input increased by the slag (9) increase is preferred. In addition, a silicon removal process For example, the use of ferrous scrap, For example accumulated heat input increased by molten steel (8) and accumulated molten dross (9) increasing the amount corresponding to the amount of It is preferred in terms of increasing
Mevcut bulus sahipleri, arastirmalarin sonucundan, yaklasik 1.5 ton veya altinda demir hurdasi gibi demir kaynagi ve manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari ilave olarak, yukarida tarif edilen yöntemle geri dönüstürülen birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cürufun (9) toplamda 1 tonu için, sicak inetal ön islem firinina (14) sarj edilmesi durumunda, `ön islem sirasinda ilave olarak sarj edilenler dahil olmak üzere tüin demir kaynaklarinin çözündügünü dogrulamistir. Existing inventors, from the results of the research, approximately 1.5 tons or under the iron source such as ferrous scrap and magnetically In addition to the separated slag-containing iron pieces, the above-described accumulated molten steel (8) and accumulated For a total of 1 tonne of molten slag (9), into the hot inetal pretreatment furnace (14) in case of charging, additional charging during preprocessing that all sources of iron, including those with confirmed.
Bu nedenle önceden cüruf tasima konteynerine (1 1) sarj edilen deinir hurdasi (12) veya 'Önceden sicak metal 'on islem firinina (14) sarj edilen demir hurdasi (12) ve firin üstündeki silodan, cüruf tasima konteyneri (10 veya 11) kullanilarak sicak metal `Ön islem firinina (14) geri döndürülen birikmis eriyik cürufun (9) (katilasmis birikmis eriyik cüruf (9)) geri kazanilan isinin miktarina göre sarj edilen manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari gibi demir kaynaklarinin tOplam kütlesinin belirlenmesi tercih edilir. Manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari disinda, demir cevheri, demir cevherinden mamul sinterlenmis cevher, hadde tufali, demir Olusturucu toz ve çelik kesim talaslari, firin üstündeki silodan sarj edilen demir kaynaklari olarak kullanilabilir. For this reason, the previously charged slag transport container (1 1) is changed. Charge into scrap (12) or 'Pre-hot metal' pretreatment furnace (14) Ferrous scrap (12) and slag transport from the silo above the furnace into the hot metal `Pretreatment furnace (14) using the container (10 or 11) of the returned accumulated molten slag (9) (solidified molten slag (9) slag (9)) magnetically charged according to the amount of heat recovered of iron sources, such as slag-containing iron fragments separated as It is preferred that the total mass be determined. magnetically separated iron ore, iron sintered ore made of ore, rolling scale, iron Forming dust and steel cutting chips are charged from the silo above the furnace. can be used as sources of iron.
Birikmis eriyik çelik (8) ve birikmis eriyik cürufun (9), cüruf tasima konteyneri (10 veya 11) kullanilarak sicak metal `on islem firinina (14) sarj edilmesi suretiyle geri kazanilan isi miktari, “eriyik çeligin (birikmis eriyik çelik (8)) spesifik isisi Xeriyik çeligin kütlesi Xeriyik çeligin sicakligi + cürufun (birikmis eriyik cüruf (9)) spesifik isisi >< eriyik cürufun kütlesi X eriyik cürufun sicakligi” ile ifade edilir. Slag transport of deposited molten steel (8) and deposited molten slag (9) into the hot metal pretreatment furnace (14) using the container (10 or 11) The amount of heat recovered by charging is defined as “molten steel”. (accumulated molten steel (8)) specific heat Xmass of molten steel Xmelt steel temperature + specific heat of slag (deposited molten slag (9)) >< the mass of the molten slag X is the temperature of the molten slag.
Pratik bir islemde bu ifade, asagidaki ifade halinde basitlestirilebilir: geri kazanilan isi miktari : “(birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çeligin (8) ortalama spesifik isisi) X(birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çeligin (8) toplam kütlesi) X (birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çeligin (8) ortalama sicakligi)”. In a practical way, this expression can be simplified into the following expression: amount of heat recovered : “(accumulated molten slag (9) and accumulated mean specific heat of molten steel (8) X(accumulated molten slag (9) and total mass of deposited molten steel (8)) X (accumulated molten slag (9) and (8) average temperature of deposited molten steel”.
Yine pratik bir uygulamada bu bulusun etkisi, cüruf tasima konteyneri (1 l) kullanilarak sicak inetal 'Ön islem firinina (14) 'Önceden sarj edilmis demir hurdasi kütlesini veya sicak metal `Ön islem firinina (14) sarj edilen demir hurdasi kütlesini, çözülebilecek ainpirik olarak belirlenmis kütleden daha küçük olan belirli bir degerde sabitleyerek ve cüruf tasima konteyneri (10 veya 11) vasitasiyla sicak metal Ön islem firinina (14) sarj edilen birikmis eriyik çeligin (8) (katilasinis birikmis eriyik çelik (8) dâhil) ve birikmis eriyik cürufun (9) (katilasmis birikmis eriyik cüruf (9) dâhil) toplam kütlesine göre firinin üstünden sicak metal ön islem firinina (14) sarj edilen demir cevheri, demir cevherinden inainul sinterlenmis cevher, hadde tufali, demir Olusturucu toz, manyetik olarak ayristirilmis cüruf içerikli demir parçalari ve çelik kesim talaslarindan biri, ikisi veya daha fazlasi olan demir kaynaklarinin toplam kütlesi ayarlanarak gerçeklestirilebilir. Again in a practical application, the effect of this invention is the slag transport container. (1 l) using hot inetal 'Pre-treatment oven (14) 'Pre-charge mass of ferrous scrap or hot metal into the `Pretreatment furnace (14) the charged ferrous scrap mass as empirically solvable by fixing it at a certain value that is smaller than the specified mass and hot metal via the slag transport container (10 or 11) of the accumulated molten steel (8) charged in the process furnace (14) including deposited molten steel (8) and deposited molten slag (9) (including solidified accumulated molten slag (9)) by total mass iron charged from the top of the oven to the hot metal pretreatment oven (14) ore, sintered ore from iron ore, rolling scale, Iron Forming powder, containing magnetically separated slag one, two or more of iron chips and steel cutting chips by adjusting the total mass of excess iron sources realizable.
Mevcut bulusta, (l) silisyuin giderme islemi ve cüruf giderme dâhil bir proses kullanilarak `Ön islem, (2) silisyumu giderilmis sicak inetalin fosfor giderme islemi ve cüruf giderme dahil bir proses kullanarak 'on islem, (3) silisyum giderme ve fosfor giderme ve cüruf giderme islemi dâhil bir proses kullanarak 'on islem, (4) silisyum giderme ve fosfor giderme islemi, firinda cüruf biriktirme ve sonraki sarjin sicak metalini sarj etme dâhil bir proses kullanarak `Ön islem, (5) siliswm giderme islemi, ara cüruf giderme, fosfor giderme islemi, firinda cüruf biriktirme ve sonraki sarjin sicak metalini sarj etme dâhil bir proses kullanarak ön islemden herhangi biri, sicak metal '(311 islem firininda (14) 'On islem olarak kullanilabilir. Ek olarak `Ön islemlerden herhangi biri kullanilarak benzer bir isil etki elde edilebilir. Birikmis eriyik cüruftan (9) (katilasmis birikmis eriyik cüruf (9)) geri kazanilan isinin kullanilmasiyla kisa bir silisyuin giderme islemi süresinde bile cürufun erimesini desteklemek mümkün oldugu. için, firinin içine yapisan cüruftan veya firinin içinde biriken cüruftan yeniden fosfor katimini önleyerek etkili bir ön islem gerçeklestirilebilir. In the present invention, including (l) silica removal and slag removal `Pre-treatment using a process, (2) hot inetalin desilicon 'on' using a process including dephosphorization and dross removal process, (3) silicon removal and phosphorus removal and dross removal process 'pretreatment, (4) desiliconization and phosphorus removal using a process including removal process, furnace slag accumulation and subsequent charge hot `Pre-treatment, (5) siliswm using a process including charging the metal removal process, intermediate slag removal, dephosphorization process, furnace slag a process including deposition and charging the hot metal of the next charge any of the pretreatment using hot metal '(311 process oven (14) 'Can be used as a pre-process. In addition, `Any of the pre-processes A similar thermal effect can be achieved using either one. accumulated melt heat recovered from slag (9) (solid accumulated molten slag (9)) even in a short time of desiliconization with the use of that it is possible to support the melting of the slag. for, into the oven Phosphorus regenerated from sticky slag or slag accumulated in the oven An effective pre-treatment can be performed by preventing the addition of
Yukarida tarif edildigi gibi, mevcut bulusa göre, dekarbürizasyon aritma firininda (3) gerçeklestirilen dekarbürizasyon aritma isleminde olusan eriyik cürufun (6) hissedilir isisinin ve sicak metal 'on islem firiniiida (14) sicak metal (15) üzerinde 'on islem gerçeklestirildiginde firinda birikmis eriyik çeligin (8) hissedilir isisinin kullanimini optimize etmek mümkündür ve ek olarak sicak metal ön islem firininda (14) cürufun bazisite ayarlayicisinin veya fosfor giderme aritma ajaninin spesifik tüketiminde bir düsüs ve akitma verim oraninda bir artis olur. ÖRNEKLER Mevcut bulus, bu noktadan sonra `Örnekler kullanilarak daha ayrintili olarak tarif edilecektir. Asagida tarif edilen testler, Sekil 1'de gösterilen mevcut bulusa göre sicak metal aritina yönteminin islem akisina göre yürütüldü Asagida tarif edilen testlerde, silisyum giderme islemine (silisyum giderme ve fosfor giderme islemine) tabi tutulmamis sicak metalin fosfor giderme islemi, bir sicak metal 611 islem firininda (14) 'on islein olarak gerçeklestirildi. 300 ton kapasiteli bir dekarbürizasyon aritma firinina (3) (konvertör) kütlece %0.020 fosfor konsantrasyonu olan düsük fosforlu sicak metalin (2) sarj edilmesiyle, eritken olarak sönmemis kireç ve dolomit sarj edilmesiyle ve firinin altinda bulunan alttan üflemeli tüyer vasitasiyla firina karistirma gazi olarak argon gazi (Ar gazi) üflenirken üstten üflemeli üfleme borusuyla oksijen gazi beslenerek dekarbürizasyon aritma islemi gerçeklestirildi. Dekarbürizasyon aritma islemi tamainlandiktan sonra elde edilen eriyik çeligin (5) bir potaya (7) akitilmasi, potaya (7) akitilmis olan eriyik çelik (5) üzerinde gereken sekilde sonraki proseste ikinci aritma islemi yapilmasi ve eriyik çeligin (5) döküin prosesine aktarilmasi suretiyle eriyik çelik (5) bir dökme parça halinde döküldü. Diger yandan yaklasik 7 ton birikmis eriyik cüruf (9) ve yaklasik 2 ton birikmis eriyik çelik (8) akitma islemi yapildiktan sonra dekarbürizasyon Konvertör tipi sicak metal ön islem firininda (14) sicak metalin (15) fosfor giderme isleminin isletim kosullari, hem karsilastirma örnekleri hem de mevcut bulus örnekleri durumunda asagida tarif edilen ortak islem sartlarinin araligi içinde olacak sekilde kontrol edildi. 1. Fosfor giderme isleminin gerçeklestirilinesinden önce sicak 2. Fosfor giderme isleminin gerçeklestirilmesinden önce sicak metalin (15) silisyuin konsantrasyonu: kütlece % 0.25 ila 0.35 arasinda 3. Fosfor giderme isleminin gerçeklestirilmesinden önce sicak arasinda 4. Fosfor giderme islemi tamamlandiktan sonra düsük fosforlu sicak metalin fosfor konsantrasyonu: kütlece % 0.005 ila 0.030 arasinda . Fosfor giderme islemi tamamlandiktan sonra firindaki cürufun bazisitesi: 2.0 ila 3.0 arasinda 6. Fosfor giderme islemi tamamlandiktan sonra firindaki cürufun toplam demir konsantrasyonu: kütlece % 5.0 ila 15.0 arasinda Karsilastirmali örnek l'deki testte, eriyik çelik (5) dekarbürizasyon aritma firinindan (3) akitildiktan, cüruf potasiyla Cüruf alanina aktarildiktan ve geleneksel bir yöntemde oldugu gibi sogumasina imkân taiiimak için eüruf alanina desarj edildikten sonra, dekarbürizasyon aritma firinindaki birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8), sicak metal ön islem firinina (14) sicak sarj malzemeleri olarak kullanilmadan bir cüruf potasina desarj edildi. As described above, decarburization according to the present invention In the decarburization treatment process carried out in the purification furnace (3) The sensible heat of the molten slag (6) and the hot metal 'pretreatment' when 'pre-treatment' is performed on hot metal (15) in the oven (14) the use of sensible heat of molten steel (8) accumulated in the furnace. It is possible to optimize and, in addition, hot metal pretreatment in the furnace (14) of the basicity adjuster or dephosphorization of the slag. a decrease in the specific consumption of the treatment agent and the flushing efficiency there will be an increase in rate. EXAMPLES The present invention is further elaborated using `Examples' from now on. will be described as The tests described below are shown in Figure 1. Process of the hot metal purification method according to the present invention shown conducted according to the flow of silicon In the tests described below, subject to removal process (silicon removal and phosphorus removal process) dephosphorization of unattached hot metal, a hot metal 611 The process was carried out in the furnace (14) as 'ten processes. A 300 tonne capacity decarburization treatment furnace (3) (converter) low phosphorus heat with a phosphorus concentration of 0.020% by mass by charging the metal (2), quicklime and dolomite as fluxes by charging and bottom blowing tuyere located under the oven while blowing argon gas (Ar gas) as mixing gas into the oven through by feeding oxygen gas with top blast lance decarburization treatment was carried out. Decarburization One of the molten steel (5) obtained after the purification process is completed pouring into the ladle (7), the molten steel poured into the ladle (7) second treatment in the next process as required on and by transferring the molten steel (5) to the casting process The molten steel (5) was cast in a cast. On the other hand about 7 tons of accumulated molten slag (9) and about 2 tons of accumulated slag molten steel (8) decarburization after pouring In the converter-type hot metal pretreatment furnace (14), the hot metal (15) operating conditions of the dephosphorization process, as well as comparison examples as well as in the case of existing examples of the invention, the common It was checked to be within the range of operating conditions. 1. Before performing the dephosphorization process, 2. Before performing the dephosphorization process, silicon concentration of metal (15): 0.25 to 0.35% by mass between 3. Before performing the dephosphorization process, between 4. After complete dephosphorization, low phosphorus phosphorus concentration of hot metal: 0.005 to 0.030 mass% between . After the dephosphorization process is completed, the basicity of slag: 2.0 to 3.0 6. After the dephosphorization process is completed, the total iron concentration of the slag: from 5.0 to 15.0% by mass In the test of comparative example 1, the molten steel (5) decarburization After it is drained from the purification furnace (3), it is transferred to the Slag area with the slag pot. transferred and cooled as in a traditional method. After being discharged into the eros field to enable molten slag (9) accumulated in the decarburization purification furnace and accumulated molten steel (8), hot charge into the hot metal pretreatment furnace (14) was discharged into a slag pot without being used as materials.
Bir baska deyisle birikmis eriyik eüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8) aritma prosesi sisteminden desarj edildi ve c'uruf islemine (atmosferik havada soguma) ve katilasmis çelik geri kazanim islemine (katilasims çelik, katilastirmadan sonra ezilen eüruftan manyetik ayristirma makinesi kullanilarak geri kazanilir) tabi tutuldu. Akabinde 30 ton demir hurdasi, 300 ton kapasiteli konvertör tipi sicak metal '(311 islem firinina (14) 'onceden sarj edildi ve ardindan sicak metal aktarma potasinda bulunan sicak metal (15) bir fosfor giderme islemine tabi tutularak firina sarj edildi. Fosfor giderme islemi, manyetik olarak ayrilmis eüruf içerikli demir parçalari, demir cevheri, demir cevherinden mamul sinterlenmis cevher ve benzeri baska demir kaynaklari kullanilmadan gerçeklestirildi. In other words, deposited molten slag (9) and deposited molten steel (8) discharged from the purification process system and to the c'uruf process (atmospheric air cooling) and hardened steel recovery (solidified steel, magnetic separation from crushed slag after solidification recycled using the machine). Subsequently, 30 tons iron scrap, 300 ton capacity converter type hot metal '(311 operations oven (14) 'pre-charged and then hot metal transfer The hot metal (15) in the crucible is subjected to a dephosphorization process. kept in the oven and charged. The dephosphorization process is magnetically iron fragments containing separated slurries, iron ore, iron sintered ore and other similar iron carried out without the use of resources.
Karsilastirmali `ornek 1'de, fosfor giderme islemi tamamlandiginda düsük fosforlu sicak metal sicakligi 1280°C ila 1320°C arasindaydi. In comparative `example 1', when dephosphorization is complete The low phosphorus hot metal temperature was between 1280°C and 1320°C.
Ornek 1'de eriyik çelik (5) dekarbi'irizasyon aritma firinindan (3) akitildiktan sonra dekarbürizasyon aritma firinindaki tüm birikmis eriyik Cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8) hemen iç yüzeyi bir refrakter katmani ile kapli bir cüruf tasiina konteynerine (10) desarj edildi. Bu cüruf tasima konteynerindeki birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8) sicakliklarinin ölçülmesinin sonucunda birikmis eriyik Cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8) sicakliklari 1560°C ila lölOOC arasindaydi, yani eriyik çeligin ve cürufun eriyik halde tutuldugu aralik içindeydi. Akabinde cüruf tasima konteynerinde (10) bulunan yaklasik 7 ton birikmis eriyik cürufun (9) ve yaklasik 2 ton birikmis eriyik çeligin (8) tamami, 'Önceden 30 ton demir hurdasinin sarj edilmis oldugu sicak metal 'Ön islem firinina (14) sarj edilerek ve ardindan sicak metal (15) sarj edilerek bir fosfor giderme islemi gerçeklestirildi. Yine karsilastirmali 'Örnek l”de fosfor giderme islemi, islem yukarida tarif edilen karsilastirmali örnek 1 üzerinden yapildiktan sonra örnek l”in sicaklikla ilgili avantajini dogrulamak üzere manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari, demir cevheri, demir cevherinden mamul sinterlenmis cevher ve benzeri baska demir kaynaklari kullanilmadan gerçeklestirildi. In Example 1, molten steel (5) from the decarburizing furnace (3) After pouring all the accumulated in the decarburization purification furnace molten slag (9) and accumulated molten steel (8) immediately discharge into a slag transport container (10) lined with a refractory layer. was done. The accumulated molten slag (9) in this slag transport container and as a result of measuring the accumulated molten steel (8) temperatures Temperatures of deposited molten Slag (9) and deposited molten steel (8) It was between 1560°C and 10OOC, meaning that molten steel and slag were molten. it was in range. Then in the slag transport container (10) contains approximately 7 tons of accumulated molten slag (9) and approximately 2 Tons of accumulated molten steel (8) of all, 'Previously 30 tons of iron Charge into the hot metal 'Pretreatment furnace (14) where the scrap is charged A dephosphorization process is carried out by heating the hot metal (15) and then charging it. transaction has been carried out. Again in the comparative 'Example 1' dephosphorization The process is based on the comparative example 1 described above. to verify the temperature-related advantage of example 1 after magnetically separated slag-containing iron particles, iron ore, sintered ore made of iron ore and the like carried out without the use of other iron sources.
Ornek 1”de fosfor giderme islemi tamamlandiginda düsük fosforlu sicak metalin sicakligi 1325°C ila l365°C arasindaydi ve düsük fosforlu sicak metalin sicakliginin, karsilastirmali `Örnek 17dekinden yaklasik 45°C daha yüksek oldugu teyit edildi. Bu sicaklik farki, sicak metal ön islem firinina (14) sarj edilen birikmis eriyik cürufun (9) ve birikmis eriyik çeligin (8) hissedilir isisindan kaynaklanir. In Example 1, when the dephosphorization process is complete, the low phosphorus The temperature of the hot metal was between 1325°C and l365°C and low the temperature of the phosphorescent hot metal, compared to that of `Example 17' confirmed to be approximately 45°C higher. This temperature difference is hot The accumulated molten slag (9) charged to the metal pretreatment furnace (14) and it is caused by the sensible heat of the accumulated molten steel (8).
Ornek 2'de eriyik çelik (5) dekarbürizasyon aritma firinindan (3) akitildiktan sonra dekarbürizasyon aritma firinindaki tüm birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8) hemen iç yüzeyi bir refrakter katmani ile kapli cüruf tasima konteynerine (10) desarj edildi, Akabinde cüruf tasiina konteynerinde (10) bulunan yaklasik 7 ton birikmis eriyik cürufun (9) ve yaklasik 2 ton birikmis eriyik çeligin (8) tamami, Önceden 30 ton demir hurdasinin sarj edilmis oldugu sicak metal 'on islem firinina (14) sarj edilerek, ardindan sicak metal (15) sarj edilerek ve ayrica birikmis eriyik cüruftan (9) ve birikmis eriyik çelikten (8) geri kazanilan isi miktarina göre firinin üstünden demir cevheri, demir cevherinden inainul sinterleninis cevher, hadde tufali, demir Olusturucu toz, manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari ve çelik kesim talaslarindaii biri, ikisi veya daha fazlasi olan deinir kaynaklari eklenerek bir fosfor giderine islemi gerçeklestirildi. Ornegin manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari durumunda, bunlardan 5 ila 10 ton arasi eklendi. In Example 2, molten steel (5) from the decarburization furnace (3) After pouring all the accumulated in the decarburization purification furnace molten slag (9) and accumulated molten steel (8) immediately discharge into the slag transport container (10) lined with a refractory layer Then about 7 in the slag transport container (10) tons of accumulated melt slag (9) and about 2 tons of accumulated melt All of the steel (8) is pre-charged with 30 tons of ferrous scrap by charging it into the hot metal pre-treatment oven (14) and then hot by charging the metal (15) and also from the accumulated molten slag (9) and furnace according to the amount of heat recovered from the accumulated molten steel (8) iron ore from above, inainul sinterleninis from iron ore ore, scaling, iron Forming dust, magnetically separated one or two of slag-containing iron pieces and steel cutting chips or more, to a phosphorus drain by adding variable sources transaction has been carried out. For example with magnetically separated slag in the case of iron pieces, between 5 and 10 tons of them were added.
Ornek 2”de fosfor giderme isleini tamamlandiginda düsük fosforlu sicak metalin sicakligi 1280°C ila 1320°C arasindaydi, yani karsilastirmali `Örnek 1”dekine esit olan aralik içindeydi. Yukarida tarif edildigi gibi, 'Örnek 2”de, manyetik olarak ayrilinis cüruf içerikli demir parçalari gibi demir kaynaklari ilave olarak sarj edilse bile islemi sorunsuz olarak gerçeklestirilebildi ve karsilastirmali 'ornek 1”deki miktara kiyasla üretim iniktari arttirilabildi. In Example 2, when the dephosphorization process is completed, the low phosphorus the temperature of the hot metal was between 1280°C and 1320°C, so The comparison was within the range equal to that in `Example 1'. above description As indicated, in 'Example 2', magnetically separated slag-containing iron Even if iron sources such as parts are charged additionally. could be performed without any problems, and the comparative 'example 1' the amount of production could be increased compared to the quantity.
Ornek 3'te eriyik çelik (5) dekarbürizasyon aritina firinindan (3) akitildiktan sonra dekarbürizasyon aritma firinindaki tüm birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8) hemen iç yüzeyi bir refrakter katmani ile kapli cüruf tasiina konteynerine (10) desarj edildi. Akabinde cüruf tasima konteynerinde (10) bulunan yaklasik 7 ton birikmis eriyik cürufun (9) ve yaklasik 2 ton birikmis eriyik çeligin (8) tamami, 'onceden 35 - 40 ton arasi demir hurdasinin sarj edilmis oldugu sicak inetal 'on islem firinina (14) sarj edilerek ve ardiiidan sicak inetal (15) sarj edilerek bir fosfor giderme islemi gerçeklestirildi. Yukarida tarif edildigi gibi, örnek 3'te, sicak metal ön islem firinina (14) Önceden sarj edilmis demir hurdasi miktari, karsilastirmali 'ornek l'deki 30 tona kiyasla 5 - 10 ton arasi kadar artirildi. In Example 3, molten steel (5) from the decarburization furnace (3) After pouring all the accumulated in the decarburization purification furnace molten slag (9) and accumulated molten steel (8) immediately discharge into the slag transport container (10) lined with the refractory layer was done. Then about 7 in the slag transport container (10) tons of accumulated melt slag (9) and about 2 tons of accumulated melt All of the steel (8) is pre-charged from 35 to 40 tons of ferrous scrap. by charging into the hot inetal pre-treatment oven (14) where it has been followed by a dephosphorization process by charging the hot inetal (15) carried out. As described above, in example 3, the hot metal front to the processing furnace (14) The amount of pre-charged ferrous scrap, 5 to 10 tons compared to 30 tons in comparative 'example 1' increased.
Ornek 3°te fosfor giderme islemi tamamlandiginda düsük fosforlu sicak metalin sicakligi 12809C ila 1320°C arasindaydi, yani karsilastirmali örnek l'dekine esit olan aralik içindeydi. Yukarida tarif edildigi gibi, `Örnek 3°te, kullanilan demir hurdasi miktari arttirilsa bile islem sorunsuz olarak gerçeklestirilebildi ve karsilastirmali örnek l”deki miktara kiyasla üretim miktari arttirilabildi. For example, when the dephosphorization process is completed at 3°, the low phosphorus the temperature of the hot metal was between 12809C and 1320°C, so was within the range equal to that of comparative example 1. above description As in `Example 3', even if the amount of ferrous scrap used is increased the process could be performed without any problems and the comparative example The production amount could be increased compared to the amount in l.
Ornek 4'te eriyik çelik (5) dekarbürizasyon aritma firinindan (3) akitildiktan sonra dekarbürizasyon aritma firinindaki tüm birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8) hemen iç yüzeyi bir refrakter katmani ile kapli oüruf tasima konteynerine (10) desarj edildi. Ornek 4”te `Önceden sicak metal 'Ön islem firinina (14) sarj edilmis demir hurdasinin ve firinin üstünden eklenmis demir kaynaklarinin her ikisinin de kullanilmasi ön kosuluyla `onceden sicak metal 'Ön islem firinina (14) sarj edilen demir hurdasi miktari, 30-40 ton olarak ayarlandi ve firinin üstünden eklenen demir kaynaklarinin miktari, önceden sarj edilmis demir hurdasi miktarina göre belirlendi. In Example 4, molten steel (5) from the decarburization furnace (3) After pouring all the accumulated in the decarburization purification furnace molten slag (9) and accumulated molten steel (8) immediately discharge into the slurry transport container (10) lined with a refractory layer was done. In Example 4 `Pre-hot metal `Charge into the pretreatment oven (14) scrap iron and added iron from the top of the oven pre-warm with the precondition that both sources are used The amount of ferrous scrap charged into the metal 'Pretreatment furnace (14), 30-40 set in tons and the amount of iron sources added from the top of the oven The amount was determined by the amount of pre-charged ferrous scrap.
Ozellikle 'Önceden sarj edilmis demir hurdasinin ve firinin üstünden eklenmis demir kaynaklarinin toplam miktari 40 ton olacak sekilde kontrol edildi. Especially 'pre-charged scrap iron and above the oven' The total amount of added iron resources will be 40 tons. checked.
Bir baska deyisle, iç yüzeyi bir refrakter katmani ile kapli cüruf tasima konteynerinde (10) bulunan yaklasik 7 ton birikmis eriyik cürufun (9) ve yaklasik 2 ton birikmis eriyik çeligin (8) tamami, önceden 30 - 40 ton demir hurdasmm sarj edilmis oldugu sicak metal ön islem firinma (14) sarj edildikten sonra sicak metal (15) sarj edildi. Akabinde kaynaklarinin toplam kütlesinin 40 ton olacagi sekilde, firina 'onceden sarj edilmis demir hurdasi miktarina göre firina üstten 0 - 10 ton miktarinda demir cevheri, demir cevherinden mamul sinterlenmis cevher, hadde tufali, demir Olusturucu toz, manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari ve çelik kesim talaslarindan biri, ikisi veya daha fazlasi olan demir kaynaklari eklenerek bir fosfor giderme islemi gerçeklestirildi. In other words, slag conveying, the inner surface of which is covered with a refractory layer. approximately 7 tons of accumulated molten slag (9) in its container (10) and about 2 tons of accumulated molten steel (8) completely, previously 30 - 40 hot metal pretreatment furnace in which tons of iron scrap are charged After (14) was charged, the hot metal (15) was charged. Subsequently so that the total mass of the springs will be 40 tons, 0 - 10 tons from the top of the furnace, depending on the amount of charged ferrous scrap amount of iron ore, made of iron ore sintered ore, scaling, iron Forming dust, magnetically separated slag-containing iron pieces and steel cutting chips one, two a dephosphorization by adding sources of iron with or more transaction has been carried out.
Ornek 4”te fosfor giderme islemi tamamlandiginda düsük fosforlu sicak metalin sicakligi IZSOOC ila 1320°C arasindaydi, yani karsilastirmali 'Örnek l”dekine esit olan aralik içindeydi. Yukarida tarif edildigi gibi, 'ornek 4°te, kullanilan demir hurdasi miktari arttirilsa ve manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari gibi demir kaynaklari ilave olarak sarj edilse bile islem sorunsuz olarak gerçeklestirilebildi ve karsilastirmali 'ornek l”deki miktara kiyasla Ornek 5'te eriyik çelik (5) dekarbürizasyon aritma firinindan (3) akitildiktan sonra dekarbürizasyon aritma firinindaki tüm birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8) hemen `Önceden 20 - 30 ton demir hurdasinin sarj edilmis oldugu, metalden inainul cüruf tasima konteynerine (ll) desarj edildi. Cüruf tasima konteynerine (ll) akitilmis olan birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8), yaklasik 9 ton metal içerikli cüruf (13) olusturacak sekilde demir hurdasiyla temas yoluyla sogutuldu. Örnek 5”te, fosfor giderme islemi için kullanilan demir hurdasi miktari, firina üstten sarj edilen demir kaynaklari dâhil olinak üzere 40 ton olacak sekilde ayarlandi. Bir baska deyisle sicak metal 'Ön islem firinina (14) `Önceden sarj edilen demir hurdasi miktarini 10 ton olarak ayarladiktan sonra ve metalden mamul cüruf tasima konteynerinde (11) bulunan 20 - 30 ton demir hurdasiyla birlikte yaklasik 9 ton metal içerikli cürufun (13) tamaminin, sicak inetal 'Ön islem firinina (14) sarj edilmesinden sonra sicak metal (15) sarj edildi. Akabinde cüruf tasima konteynerinden (l 1) sarj edilmis hurda miktarina göre, demir cevheri, demir cevherinden mamul sinterlenmis cevher, hadde tufali, demir Olusturucu toz, manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari ve çelik kesim talaslarmdari biri, ikisi veya daha fazlasi olan demir kaynaklari miktari 0 - 10 ton araliginda ayarlanarak ve bu miktar firina üstten sarj edilerek bir fosfor giderme islemi gerçeklestirildi. In Example 4, when the dephosphorization process is complete, the low phosphorus the temperature of the hot metal was between IZSOOC and 1320°C, so was within the range equal to that in the comparative 'Example 1'. above description As mentioned, in 'example 4°, if the amount of ferrous scrap used is increased and iron, such as magnetically separated slag-containing iron particles Even if the power sources are charged additionally, the process will run smoothly. could be performed and compared to the amount in the comparative 'example 1' In Example 5, molten steel (5) from the decarburization furnace (3) After pouring all the accumulated in the decarburization purification furnace molten slag (9) and accumulated molten steel (8) immediately `Previously 20 - 30 tons slag transport made of metal, in which iron scrap is charged was discharged into its container (II). To the slag transport container (ll) deposited molten slag (9) and deposited molten steel (8), iron to form approximately 9 tons of metal-containing slag (13) cooled by contact with scrap. In Example 5, ferrous scrap used for dephosphorization The amount is 40 including the iron sources charged from the top of the oven. set to tone. In other words, hot metal 'Pretreatment' furnace (14) `Increase the amount of pre-charged ferrous scrap to 10 tons. after setting and in the metal slag transport container Approximately 9 tons of metal with 20 - 30 tons of ferrous scrap found in (11) Charge all of the slag (13) containing After the hot metal (15) was charged. Subsequently, slag transport according to the amount of scrap charged from its container (l 1), iron ore, sintered ore of iron ore, rolling scale, iron Forming dust, magnetically separated slag-containing iron particles and iron with one, two or more of steel cutting chips by adjusting the amount of resources in the range of 0 - 10 tons and this amount A dephosphorization process was carried out by charging the oven from the top.
Ornek 5”te fosfor giderme islemi tamamlandiginda düsük fosforlu sicak metalin sicakligi 12800C ila 1320°C arasindaydi, yani karsilastirmali 'ornek 1”dekine esit olan aralik içindeydi. Yukarida tarif edildigi gibi, Örnek 5'te, manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari gibi demir kaynaklari ilave olarak sarj edilse bile islem sorunsuz olarak gerçeklestirilebildi ve üretim miktari arttirilabildi. In Example 5, when the dephosphorization process is complete, the low phosphorus the temperature of the hot metal was between 12800C and 1320°C, so was within the range equal to that of comparative 'sample 1'. above description As shown, in Example 5, magnetically separated slag-containing iron even if iron sources such as parts are charged additionally. could be carried out without any problems and the amount of production could be increased.
Ornek 6'da eriyik çelik (5) dekarbürizasyon aritma firinindan (3) akitildiktan sonra dekarbürizasyon aritma firinindaki tüm birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8) hemen, önceden 30 - 40 ton demir hurdasinin sarj edilmis oldugu, metalden mamul cüruf tasima konteynerine (11) desarj edildi. Cüruf tasima konteynerine (11) akitilmis olan birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8), yaklasik 9 ton metal içerikli cüruf (13) olusturacak sekilde deinir hurdasiyla temas yoluyla sogutuldu. In Example 6, molten steel (5) from the decarburization furnace (3) After pouring all the accumulated in the decarburization purification furnace molten slag (9) and deposited molten steel (8) immediately, previously 30 - 40 slag made of metal, in which tons of iron scrap are charged discharged into the transport container (11). To the slag transport container (11) deposited molten slag (9) and deposited molten steel (8), changes to form approximately 9 tons of metal-containing slag (13) cooled by contact with scrap.
Ornek 6”da sicak metal ön islem firinina (14) önceden sarj edilmis demir hurdasi miktari sifir olarak ayarlandi ve fosfor giderme islemi için kullanilan demir hurdasi miktari, firina üstten sarj edilen demir kaynaklari dâhil olmak üzere 40 ton olacak sekilde kontrol edildi. Bir baska deyisle, cüruf tasima konteynerinde (11) bulunan 30 - 40 ton demir hurdasiyla birlikte yaklasik 9 ton metal içerikli cürufun (13) sicak metal `Ön islem firinina (14) sarj edilmesinden sonra sicak metal (15) sarj edildi. Akabinde cüruf tasima konteynerinden (ll) sarj edilmis hurda miktarina göre, demir cevheri, demir cevherinden mamul sinterleninis cevher, hadde tufali, demir Olusturucu toz, manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari ve çelik kesim talaslarindan biri, ikisi veya daha fazlasi olan demir kaynaklari miktari 0 - 10 ton araliginda ayarlanarak ve ayarlanan miktar firina üstten eklenerek bir fosfor giderine islemi gerçeklestirildi. In Example 6, the hot metal was pre-charged in the pretreatment oven (14). the amount of ferrous scrap is set to zero and the dephosphorization process The amount of ferrous scrap used for the furnace, the iron charged from the top It was controlled to be 40 tons, including its sources. A in other words, 30 - 40 tons in the slag transport container (11) together with iron scrap, approximately 9 tons of metal-containing slag (13) hot metal `Hot metal after charging into the pretreatment furnace (14) (15) charged. Afterwards, it is charged from the slag transport container (ll). according to the amount of scrap scrap, iron ore, iron ore finished sintered ore, rolling scale, iron Forming powder, magnetically separated slag-containing iron and steel cutting the amount of iron sources with one, two, or more of the shavings By adjusting in the range of 0 - 10 tons and the adjusted amount is placed in the oven from the top. was added to a phosphorus drain.
Ornek 6°da fosfor giderme islemi tamamlandiginda düsük fosforlu sicak metalin sicakligi 12800C ila 1320°C arasindaydi, yani karsilastirmali 'ornek l”dekine esit olan aralik içindeydi. Ek olarak olarak sarj edilinediginden dolayi, birikmis eriyik cürufu (9) ve demir hurdasini (12) sarj etmek için gereken süre dâhil fosfor giderme islemleri arasindaki zaman araligini yaklasik %10 azaltmak mümkün oldu ve ek olarak demir hurdasi ve manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari gibi demir kaynaklarini sarj etme nedeniyle üretim miktarinda artis oldu, bu da verimlilikte artisi sagladi. Örnek 7'de eriyik çelik (5) dekarbürizasyon aritma firinindan (3) akitildiktan sonra dekarbürizasyon aritma firinindaki tüm birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8) hemen önceden 30 - 40 ton demir hurdasinin sarj edilmis oldugu, metalden inamul cüruf tasima konteynerine (11) desarj edildi. Cüruf tasima konteynerine (11) akitilmis olan birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8), yaklasik 9 ton metal içerikli Cüruf (13) olusturacak sekilde demir hurdasiyla temas yoluyla sogutuldu. For example, when dephosphorization is complete at 6°, low phosphorus the temperature of the hot metal was between 12800C and 1320°C, so was within the range equal to that of comparative 'example 1'. In addition Since it cannot be charged as a solid, the accumulated molten slag (9) and iron dephosphorization, including the time required to charge the scrap (12) Possible to reduce the time interval between operations by about 10% and additionally ferrous scrap and magnetically separated slag due to charging iron sources such as containing iron particles There was an increase in the amount of production, which led to an increase in productivity. In Example 7, molten steel (5) from the decarburization furnace (3) After pouring all the accumulated in the decarburization purification furnace molten slag (9) and accumulated molten steel (8) immediately before 30 - 40 tons slag transport made of metal, in which iron scrap is charged was discharged into its container (11). To the slag transport container (11) deposited molten slag (9) and deposited molten steel (8), iron to form approximately 9 tons of metal-containing Slag (13) cooled by contact with scrap.
Ornek 7”de sicak metal ön islem firininda (14), firindaki eürufun desarj edilmesi için (“ara cüruf giderme” olarak anilir) esasen sicak metal üzerinde bir silisyum giderme isleminin gerçeklestirildigi silisyum giderme asamasindan sonra oksijen üflemenin geçici olarak durduruldugu. ve sicak metal üzerinde bir fosfor giderme islemini gerçeklestirmek için (fosfor giderme asamasi) sicak nietal 'Ön islem firinina (14) sönmemis kireç eklendigi sekilde bir 'on islem gerçeklestirildi. Firindaki cürufun bazisitesi, silisyum giderme asamasinin sonunda 1.0 ila 1.5 arasinda olacak sekilde kontrol edildi ve yaklasik 4 dakika süreyle kesilen üfleme sirasinda ara cümf giderme, 1 ton sicak metal için yaklasik 10 kg cürufun firinda tutulacagi sekilde gerçeklestirildi. Ek olarak örnek 7”de sicak metal ön islem firinina (14) önceden sarj edilmis demir hurdasi miktari sifir olarak ayarlandi ve fosfor giderme islemi içiii kullanilan çelik hurdasi miktari, firina üstten sarj edilen demir kaynaklari dâhil olinak üzere 40 ton olacak sekilde ayarlandi. In Example 7, in the hot metal pretreatment furnace (14), the erode in the furnace essentially hot (referred to as “intermediate slag removal”) to discharge where a silicon removal process is carried out on the metal After the desicculation step, the oxygen blowing is temporarily been stopped. and a dephosphorization treatment on the hot metal. hot nietal' pretreatment to perform (dephosphorization step) a 'pre-treatment' as quicklime is added to the oven (14) carried out. Basicity of slag in the furnace, silicon removal Checked to be between 1.0 and 1.5 at the end of phase and during the blowing interrupted for about 4 minutes, removal, approximately 10 kg of slag per 1 ton of hot metal in the furnace carried out in such a way as to be kept. In addition, in example 7, the hot metal front The amount of ferrous scrap pre-charged in the processing furnace (14) is zero set to , and the steel scrap used for the dephosphorization process The amount is 40 including the iron sources charged from the top of the oven. set to tone.
Bir baska deyisle, metalden inamul cüruf tasima konteynerinde (11) bulunan 30 - 40 ton demir hurdasiyla birlikte yaklasik 9 ton metal içerikli ei'irufun (13) tamaminiii sicak metal ön islem firinina (14) sarj edilmesinden sonra sicak metal (15) sarj edildi. Akabinde cüruf tasima konteynerinden (1 l) sarj edilmis demir hurdasi miktarina göre, demir cevheri, demir cevherinden mamul sinterlenmis cevher, hadde tufali, demir Olusturucu toz, manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari ve çelik kesim talaslarindan biri, ikisi veya daha fazlasi olan demir kaynaklari miktari 0 - 10 ton araliginda ayarlanarak ve ayarlanan miktar firina üstten eklenerek bir silisyum giderme ve fosfor giderme islemi gerçeklestirildi. In other words, in a slag transport container made of metal (11) Approximately 9 tons of metal with 30-40 tons of iron scrap found Charge all of the ei'iruf (13) containing ei'iruf to the hot metal pretreatment furnace (14). After the hot metal (15) was charged. Subsequently, slag transport according to the amount of ferrous scrap charged from its container (1 l), iron ore, sintered ore made of iron ore, rolling scale, iron-forming powder, magnetically separated slag-containing iron parts and one, two or more of steel cutting chips by adjusting the amount of iron resources in the range of 0 - 10 tons and the adjusted amount is added to the oven from the top and a silicon removal and phosphorus removal has been carried out.
Ornek 77de fosfor giderme islemi tamamlandiginda düsük fosforlu sicak metal sicakligi 1280°C ila l320°C arasindaydi ve düsük fosforlu sicak metalin fosfor konsantrasyonu, fosfor giderme islemi sonunda kütlece % 0.005 ila 0.020 arasindaydi. Ornek 7”de fosfor giderme islemi sonunda düsük fosforlu sicak metalin fosfor konsantrasyonunda, silisyuin giderme asamasindan sonra ara cüruf giderme isleminin uygulanmadigi karsilastirmali 'ornek l”inkine ve Yukarida tarif edildigi gibi örnek 7°de silisyum giderme asamasindan sonra ara cüruf giderme islemi gerçeklestirilerek birikmis eriyik cüruftan (9) yeniden fosfor katimi önlendi ve fosfor giderme islemi sonunda düsük fosforlu sicak metalin fosfor konsantrasyonu azaltilabildi. In Example 77, when the dephosphorization process is complete, the low phosphorus The hot metal temperature was between 1280°C and 1320°C and was low in phosphorus. Phosphorus concentration of the hot metal, at the end of the dephosphorization process was between 0.005 and 0.020% by mass. Phosphorus removal in Example 7 Phosphorus of the low phosphorus hot metal at the end of the process intermediate slag after silica removal to that of the comparative 'example l' where no removal is applied, and From the silicon removal step in example 7 as described above Then, intermediate slag removal is performed and the accumulated melt Phosphorus reincorporation from the slag (9) is prevented and the dephosphorization process phosphorus concentration of the low phosphorus hot metal at the end could be reduced.
Ornek 8'de eriyik çelik (5) dekarbürizasyon aritma firinindan (3) akitildiktan sonra dekarbürizasyon aritma firinindaki tüm birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8) hemen önceden 35 - 40 ton demir hurdasinin sarj edilmis oldugu, metalden inainul cüruf tasima konteynerine (ll) desarj edildi. Cüruf tasima konteynerine (ll) akitilmis olan birikmis eriyik cüruf (9) ve birikmis eriyik çelik (8), yaklasik 9 ton metal içerikli curuf (l3) olusturacak sekilde demir hurdasiyla temas yoluyla sogutuldu. In Example 8, molten steel (5) from the decarburization furnace (3) After pouring all the accumulated in the decarburization purification furnace molten slag (9) and accumulated molten steel (8) immediately before 35 - 40 tons slag transport made of metal, in which iron scrap is charged was discharged into its container (II). To the slag transport container (ll) deposited molten slag (9) and deposited molten steel (8), iron to form approximately 9 tons of metal-containing slag (l3) cooled by contact with scrap.
Ornek 8”de mevcut sarjin sicak metalinin, sicak metal ön islem firininda (14) biriken 'Önceki sarjin fosfor giderme islemi için kullanilmis olan cürufla sarj edildigi ve ardindan sicak metal ön isleminin baslatildigi, firindaki cürufun desarj edilmesi için (“ara cüruf giderme” olarak anilir) esasen sicak metal üzerinde silisyum giderme isleminin gerçeklestirildigi silisyum giderme asamasindan sonra oksijen üflemenin geçici olarak durduruldugu ve sicak metal üzerinde fosfor giderme islemini gerçeklestirmek için (fosfor giderme asamasi) sicak metal `Ön islem firinina (14) sönmemis kireç eklendigi sekilde bir ön islem gerçeklestirildi. Firiiidaki cürufun bazisitesi, silisyum giderme asamasiniii sonunda 1.0 ila 1.5 arasinda olacak sekilde kontrol edildi ve yaklasik 4 dakika süreyle kesilen üfleme sirasinda ara cüruf giderme, 1 ton sicak metal için yaklasik 10 kg cürufun firinda tutulacagi sekilde gerçeklestirildi. Ek olarak örnek 8”de sicak metal 'Ön islem firinina (14) Önceden sarj edilmis demir hurdasi miktari sifir olarak ayarlandi ve fosfor giderme islemi için kullanilan demir hurdasi miktari, firina üstten sarj edilen demir kaynaklari dâhil olmak üzere 42 ton olacak sekilde ayarlandi. In Example 8, hot metal pretreatment of current charge hot metal 'The previous charge accumulated in the oven (14) for dephosphorization charged with used slag and then hot metal front for discharging the slag in the oven (“intermediate (referred to as “deslagging”) essentially silicon on hot metal from the silicon removal stage in which the removal process is carried out then the oxygen blowing is temporarily stopped and the hot metal to perform the dephosphorization process on the stage) hot metal `In the pretreatment furnace (14) quicklime is added In this way, a pre-processing was carried out. The basicity of the slag in the furnace, will be between 1.0 and 1.5 at the end of the silicon removal stage checked and the blowing cut off for about 4 minutes Intermediate slag removal during 1 ton of hot metal approx. 10 kg It was carried out in such a way that the slag would be kept in the kiln. additional example 8” hot metal 'Pre-treatment oven (14) Pre-charged iron scrap amount is set to zero and for dephosphorization the amount of ferrous scrap used, the iron charged from the top of the furnace It was adjusted to be 42 tons, including sources.
Bir baska deyisle inetalden mamul cüruf tasima konteynerinde (11) bulunan 35 - 40 ton demir hurdasiyla birlikte yaklasik 9 ton metal içerikli cüiufun (13) tamaminin sicak metal ön islem firinina (14) sarj edilmesinden sonra sicak inetal (15) sarj edildi. Akabinde cüruf tasima konteynerinden (l 1) sarj edilmis demir hurdasi miktarina göre, demir cevheri, demir cevherinden mamul sinterlenmis cevher, hadde tufali, demir Olusturucu toz, manyetik olarak ayrilmis cüruf içerikli demir parçalari ve çelik kesim talaslarindan biri, ikisi veya daha fazlasi olan demir kaynaklari miktari 2 - 7 ton araliginda ayarlanarak ve ayarlanan miktar firina üstten eklenerek bir silisyum giderme ve fosfor giderme islemi gerçeklestirildi. In other words, in the slag transport container made of inetal (11) Approximately 9 tons of metal with 35-40 tons of iron scrap found Charging all of the slag (13) containing the slag (13) into the hot metal pretreatment furnace (14) After the hot inetal (15) was charged. Subsequently, slag transport according to the amount of ferrous scrap charged from its container (l 1), iron ore, sintered ore made of iron ore, rolling scale, iron-forming powder, magnetically separated slag-containing iron parts and one, two or more of steel cutting chips by adjusting the amount of iron resources in the range of 2 - 7 tons and Silicon removal and phosphorus removal by adding some amount of kiln from the top. transaction has been carried out.
Ornek 8”de fosfor giderme islemi tamamlandiginda düsük fosforlu sicak metal sicakligi 1280°C ila l320°C arasindaydi ve düsük fosforlu sicak metalin fosfor konsantrasyonu, fosfor giderme islemi sonunda kütlece % 0.005 ila 0.020 arasindaydi. Ornek 8”de düsük fosforlu sicak metalin fosfor konsantrasyonunda, silisyum giderme asamasindan sonra ara cüruf giderme isleminin uygulaninadigi karsilastirmali örnek 1 ”inkine ve 'Örnek l-6”dakilere kiyasla bir azalma vardi ve fosfor konsantrasyonu 'ornek 7'dekiyle neredeyse ayniydi. In Example 8, when the dephosphorization process is complete, the low phosphorus The hot metal temperature was between 1280°C and 1320°C and was low in phosphorus. Phosphorus concentration of the hot metal, at the end of the dephosphorization process was between 0.005 and 0.020% by mass. Low phosphorus in Example 8 in the phosphorus concentration of the hot metal, silicon removal intermediate slag removal process cannot be applied after the a reduction compared to that of comparative example 1” and those of 'Example 1-6' and the phosphorus concentration was almost the same as in 'example 7.
Yukarida açiklandigi gibi `ornek 8”de, fosfor giderme islemi için kullanilmis olan cürufun yeniden kullanilmasiyla ve silisyum giderme asamasindan sonra ara cüruf giderme uygulanmasiyla, fosfor giderme islemi için kullanilmis olan yeniden kullanilan cüruftan ve birikmis eriyik cüruftan (9) yeniden fosfor katimi Önlendi ve fosfor giderme islemi sonunda düsük fosforlu sicak metalin fosfor konsantrasyonu azaltilabildi. Ek olarak fosfor giderme islemi için kullanilmis olan yeniden kullanilan cürufun silisyum giderme asamasinda aritma ajani olarak kullanilmasiyla, fosfor giderme isleminden sonra cürufun tasidigi hissedilir isi etkin sekilde kullanilabildi. As explained above, in `example 8', for the dephosphorization process reuse of used slag and silicon removal Phosphorus removal, with the application of intermediate slag removal after the from re-used slag and accumulated Phosphorus reincorporation from molten slag (9) Prevented and dephosphorization Phosphorus concentration of the low phosphorus hot metal at the end of the process could be reduced. Additionally used for dephosphorization desiccant in the silicon removal stage of reused slag slag after dephosphorization the sensible heat it carried could be used effectively.
Karsilastirmali örnek 1°in ve örnek 1-8°in sonuçlari Tablo l”de birlikte verilmistir. The results of comparative sample 1° and samples 1-8° are in Table 1 given together.
Claims (8)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012238606 | 2012-10-30 | ||
| PCT/JP2013/006331 WO2014068933A1 (en) | 2012-10-30 | 2013-10-25 | Hot metal refining method |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| TR201504423T1 true TR201504423T1 (en) | 2016-01-21 |
Family
ID=50626883
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| TR2015/04423T TR201504423T1 (en) | 2012-10-30 | 2013-10-25 | Hot metal treatment method. |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5807720B2 (en) |
| KR (1) | KR101680094B1 (en) |
| CN (1) | CN104769136B (en) |
| BR (1) | BR112015008720B1 (en) |
| IN (1) | IN2015KN00602A (en) |
| TR (1) | TR201504423T1 (en) |
| TW (1) | TWI544081B (en) |
| WO (1) | WO2014068933A1 (en) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2017159840A1 (en) * | 2016-03-17 | 2017-09-21 | 新日鐵住金株式会社 | Molten-iron pretreatment method |
| WO2018021019A1 (en) * | 2016-07-27 | 2018-02-01 | 新日鐵住金株式会社 | Molten steel production method |
| WO2018038508A1 (en) * | 2016-08-23 | 2018-03-01 | 현대제철 주식회사 | Method for refining hot metal in convertor |
| CN107311182A (en) * | 2017-06-30 | 2017-11-03 | 昆明理工大学 | A kind of device and method thereof of industrial silicon melt external refining purification |
| WO2022163200A1 (en) * | 2021-01-26 | 2022-08-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Method for refining molten iron |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01147011A (en) * | 1987-12-03 | 1989-06-08 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steelmaking method |
| JPH08143928A (en) * | 1994-11-18 | 1996-06-04 | Nippon Steel Corp | Method for preheating scrap by refined slag |
| JP4065097B2 (en) * | 1999-10-26 | 2008-03-19 | 新日本製鐵株式会社 | Converter steelmaking |
| JP4224910B2 (en) * | 1999-12-15 | 2009-02-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Hot treatment method for molten slag produced during hot metal decarburization treatment |
| JP2004190101A (en) * | 2002-12-12 | 2004-07-08 | Nippon Steel Corp | Method for pre-treating molten iron |
| CN1273621C (en) * | 2004-08-17 | 2006-09-06 | 西安建筑科技大学 | Grading using method for slag of steel-melting furnace |
| CN100451131C (en) * | 2005-11-23 | 2009-01-14 | 上海宝钢冶金建设公司 | Production and utilization process for making steel using smelting slag |
-
2013
- 2013-10-25 IN IN602KON2015 patent/IN2015KN00602A/en unknown
- 2013-10-25 BR BR112015008720-5A patent/BR112015008720B1/en active IP Right Grant
- 2013-10-25 JP JP2014524188A patent/JP5807720B2/en active Active
- 2013-10-25 KR KR1020157014168A patent/KR101680094B1/en active IP Right Grant
- 2013-10-25 TR TR2015/04423T patent/TR201504423T1/en unknown
- 2013-10-25 WO PCT/JP2013/006331 patent/WO2014068933A1/en active Application Filing
- 2013-10-25 CN CN201380056566.XA patent/CN104769136B/en active Active
- 2013-10-29 TW TW102138986A patent/TWI544081B/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BR112015008720B1 (en) | 2020-02-11 |
| CN104769136A (en) | 2015-07-08 |
| IN2015KN00602A (en) | 2015-07-17 |
| BR112015008720A2 (en) | 2017-07-04 |
| JPWO2014068933A1 (en) | 2016-09-08 |
| KR101680094B1 (en) | 2016-11-28 |
| WO2014068933A1 (en) | 2014-05-08 |
| KR20150076252A (en) | 2015-07-06 |
| TWI544081B (en) | 2016-08-01 |
| TW201416456A (en) | 2014-05-01 |
| CN104769136B (en) | 2017-05-17 |
| JP5807720B2 (en) | 2015-11-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPWO2002022891A1 (en) | Refining agent and refining method | |
| TR201504423T1 (en) | Hot metal treatment method. | |
| JP5772339B2 (en) | Reuse method of slag in ladle | |
| CN110273047A (en) | A kind of hot casting residue returns the molten steel recovery method of ladle | |
| ZA200109971B (en) | Method for conditioning slag with the addition of metallurgical residual materials and an installation for the same. | |
| JP5408379B2 (en) | Hot metal pretreatment method | |
| JP5895887B2 (en) | Desulfurization treatment method for molten steel | |
| JP2018178260A (en) | Converter steelmaking process | |
| JP7151494B2 (en) | Method for recycling converter slag | |
| JP2003155516A (en) | Method for desulfurizing molten steel with ladle- refining | |
| JP5341849B2 (en) | Manufacturing method of recycled slag | |
| Xu et al. | Recovery of low phosphorus iron from steel slag using secondary aluminum dross as the reductant | |
| JP7364899B2 (en) | Melting method of cold iron source with slag reduction | |
| JP5489790B2 (en) | Hot metal desiliconization method | |
| JP2006265623A (en) | Method for pre-treating molten iron | |
| JP4661305B2 (en) | Hot metal decarburization refining method | |
| JP4581751B2 (en) | Prevention of dust from hot metal transport container | |
| JP2002263606A (en) | Treatment process of used refractory material | |
| JPS61213309A (en) | Manufacture of flux for refining using molten pig iron dephosphorization slag as starting material | |
| JP4854933B2 (en) | Refining method with high reaction efficiency | |
| RU2148088C1 (en) | Method for vanadium cast iron conversion | |
| JP4772454B2 (en) | Hot metal refining method | |
| JPH10265827A (en) | Regenerating/utilizing method of refined slag in chromium-containing steel and regenerating/utilizing method of metallic component contained in the slag | |
| JP4466145B2 (en) | Hot metal desiliconization method | |
| JP2003013126A (en) | Method for dephosphorizing molten iron |