KR101680094B1 - Method for refining hot metal - Google Patents

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KR101680094B1 KR1020157014168A KR20157014168A KR101680094B1 KR 101680094 B1 KR101680094 B1 KR 101680094B1 KR 1020157014168 A KR1020157014168 A KR 1020157014168A KR 20157014168 A KR20157014168 A KR 20157014168A KR 101680094 B1 KR101680094 B1 KR 101680094B1
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Abstract

2기의 전로형 정련로를 이용하고, 한쪽을 용선의 예비 처리 정련로, 다른 한쪽을 용선의 탈탄 정련로로서 사용하여 용선으로부터 용강을 용제함에 있어서, 상기 2개의 정련로의 생산성을 손상시키는 일 없이, 탈탄 정련로에서 발생하는 용융 슬래그를 고온 상태인 채 예비 처리 정련로에서의 정련제로서 이용한다. 적어도 2기의 전로형 정련로를 이용하고, 한쪽을 용선의 예비 처리 정련로(14)로서 사용하고, 다른 한쪽을 상기 예비 처리 정련로에서 예비 처리된 용선(2)의 탈탄 정련로(3)로서 사용하여, 용선으로부터 용강을 용제하는 정련 방법으로서, 상기 탈탄 정련로에서의 탈탄 정련에 의해 얻어진 용강(5)을 레이들(7)에 출탕한 후, 탈탄 정련로 내에 남은 슬래그(9)를, 적층된 철 스크랩 상으로부터 용융 상태인 채 유하시켜, 상기 슬래그의 적어도 일부를 응고시키고, 그 후, 예비 처리 정련로에 있어서의 용선의 예비 처리에서, 적어도 일부가 응고된 슬래그를 상기 철 스크랩과 함께 고온인 채 사용한다. In the case of using two converter type refining furnaces, one for the molten steel from the molten iron using the pre-treatment refining furnace for the molten iron and the other for the decarbonization refining furnace for the molten iron, the productivity of the two refining furnaces , The molten slag generated in the decarburization refining furnace is used as a refining agent in the preliminary treatment refining furnace while being in a high temperature state. At least two furnace type refining furnaces are used and one of them is used as a preliminary treatment refining furnace 14 of the iron wire and the other is used as a preliminary treatment refining furnace, , The molten steel (5) obtained by decarburization refining in the decarburization refining furnace is introduced into the ladle (7), and the slag (9) remaining in the decarburization refining furnace is introduced into the refining furnace , The slag is melted in the molten state from the stacked iron scrap phase to solidify at least a part of the slag, and thereafter, in the preliminary treatment of the molten iron in the preliminary treatment refining furnace, Use with high temperature together.

Figure R1020157014168
Figure R1020157014168

Description

용선의 정련 방법 {METHOD FOR REFINING HOT METAL}METHOD FOR REFINING HOT METAL [0002]

본 발명은, 적어도 2기의 전로(converter)형 정련로(refining furnace)를 이용하고, 한쪽을 용선(hot metal)의 예비 처리 정련로, 다른 한쪽을 예비 처리 정련로에서 예비 처리된 용선의 탈탄(decarburization) 정련로로서 사용하여 용선으로부터 용강(molten steel)을 용제하는 용선의 정련 방법에 관한 것이다. 상세하게는, 탈탄 정련로에서 발생하는 용융 슬래그(slag)를 고온인 채 예비 처리 정련로에서의 정련제로서 이용하는 정련 방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for producing a molten iron by using at least two converter type refining furnaces, one of which is a pre-treatment refining furnace for molten iron and the other is a decarburization The present invention relates to a refining method of a molten steel which is used as a decarburization refining furnace to molten steel from molten iron. More particularly, the present invention relates to a refining method using molten slag generated in a decarburization refining furnace as a refining agent in a preliminary treatment refining furnace at a high temperature.

각종 강재로의 고품질화 요구 그리고 저(低)가격화 요구에 대한 기술 개발이, 철강 제조 공정의 각 공정에서 행해지고 있다. 용선으로부터 용강을 용제하는 정련 공정에서는, 정련에 의해 용융 메탈상(相)으로부터 용융 슬래그상으로 이행·분리시킨 불순물 성분이, 그 이후의 정련 공정에서 용융 메탈상으로 되돌아가지 않도록 하기 위해, 정련 종료 후의 출탕(tapping) 작업시, 당해 정련 과정에서 생성된 용융 슬래그가, 용선 레이들(hot-metal transfer ladle)이나 레이들 등의 수탕 용기(receiving container)에 가능한 한 유출되지 않도록 조작하고 있다. 즉, 정련로로부터의 출탕 작업에서는, 용융 메탈은 가능한 한 전체량을 정련로로부터 수탕 용기에 배출하고, 한편, 용융 슬래그는 가능한 한 정련로에 잔류시키도록, 출탕 작업이 행해지고 있다.The demand for high quality steel products and the development of low price steelmaking technologies are being developed in each step of the steel manufacturing process. In the refining process for melting molten steel from a molten iron, refining ends the refining step in order to prevent the impurity component, which has been transferred from the molten metal phase to the molten slag by refining and separated, to return to the molten metal phase in subsequent refining processes The molten slag produced during the refining process is operated so as not to be leaked to a receiving container such as a hot-metal transfer ladle or a ladle as much as possible. That is, in the tapping operation from the refining furnace, the molten metal is discharged as much as possible from the refining furnace to the water container, while the molten slag is left in the refining furnace as much as possible.

정련로 내에 잔류시킨 용융 슬래그는, 정련로로부터 슬래그 팟(slag pot: 슬래그 수용 용기)에 배출되고, 슬래그 팟에서 슬래그 야드에 반송되고, 슬래그 야드에 유출되어 대기 중에서 방냉되는 것이 일반적이었다. 그러나, 최근에는, 슬래그를 재사용하는 혹은 슬래그가 보유하는 열을 유효하게 이용하는 등의 관점에서, 정련로 내에 잔류시킨 용융 슬래그의 효율적인 처리 방법이 과제가 되고 있다. 또한, 출탕 작업에 있어서는, 용융 메탈과 용융 슬래그와의 완전 분리는 불가능하기 때문에, 출탕 종료 후의 정련로 내에는 소량의 용융 메탈이 잔류한다. 따라서, 로 내 잔류의 용융 메탈의 효율적인 처리도 요망되고 있다.The molten slag remaining in the refining furnace is discharged from the refining furnace to a slag pot (slag receiving vessel), transported to the slag yard from the slag pot, discharged to the slag yard, and cooled in the air in general. In recent years, however, from the viewpoint of reusing slag or effectively utilizing the heat retained by the slag, a method for effectively treating molten slag remaining in the refining furnace has been a problem. Further, in the tapping operation, since the complete separation of the molten metal and the molten slag is not possible, a small amount of molten metal remains in the refining furnace after the end of the tapping. Therefore, efficient treatment of the residual molten metal in the furnace is also desired.

종래, 용선의 탈탄 정련에 있어서 생성되는 전로 슬래그( 「탈탄 슬래그」라고도 부름)를 이용하는 방법으로서, 특히, 예비 처리로서 용선에 탈인(dephosphorization) 처리가 행해진 인 농도가 낮은 용선(「저인(low-phosphorous) 용선」이라고도 함)을 이용한 탈탄 정련으로 생성되는 용융 슬래그에 관하여, 정련제로서 재이용하는 방법이 몇가지 제안되고 있다.Description of the Related Art [0002] Conventionally, as a method of using converter slag (also referred to as " decarburization slag ") generated in decarburization refining of a charcoal, there have been proposed several methods for reusing molten slag produced by decarburization refining using a phosphorus molten iron as a scouring agent.

예를 들면, 특허문헌 1에는, 2기의 전로형 정련로 중 한쪽을 탈인 정련로, 다른 한쪽을 탈탄 정련로로 하고, 탈인 정련로에서 탈인 처리를 행한 용선의 탈탄 정련로에서의 탈탄 정련으로 생성되는 전로 슬래그를 일단 회수하고, 회수한 전로 슬래그를 탈인 정련로에 정련제로서 첨가하고, 이에 따라, 탈인 처리시에 새롭게 첨가하는 정련제의 삭감 및 정련제의 재화(fluxing) 촉진에 의한 탈인 반응 촉진을 목적으로 한 제강 방법이 개시되어 있다.For example, Patent Document 1 discloses a method of removing carbon monoxide from a carbonaceous decarburization refining furnace in which one of two furnace refining furnaces is a degumming refining furnace and the other is a decarburization refining furnace, The generated converter slag is once recovered and the recovered converter slag is added as a scouring agent to the scouring furnace to reduce the scouring agent newly added during the scouring treatment and accelerate the scouring of the scouring agent by promoting the fluxing of the scouring agent A steelmaking method for the purpose is disclosed.

특허문헌 2에는, 탈인 처리를 행한 용선의 탈탄 정련로에서의 탈탄 정련으로 생성된 탈탄 슬래그를, 다른 용선이 수용되어 있는 용선 보존유지 용기(hot-metal container)에 배출하고, 그 후, 용선 보존유지 용기에 배출한 용융 상태의 탈탄 슬래그 및 용선 보존유지 용기에 미리 수용되어 있던 용선을 탈인 정련로에 장입(charging)하고, 탈인 정련로에 장입된 용선에 대하여 탈인 처리를 행하고, 이에 따라, 용융 상태의 탈탄 슬래그를 열간 재사용하는 정련 방법이 개시되어 있다.Patent Document 2 discloses a method of discharging decarburized slag produced by decarburization refining in a decarburization refining furnace of a charcoal vessel subjected to a de-phosphorus treatment to a hot-metal container containing another charcoal, The molten iron previously charged in the molten decarbonized slag and the molten iron storage and holding vessel discharged to the holding vessel is charged into the demethanization refining furnace and the molten iron charged into the demethanization refining furnace is subjected to denitrification treatment, Reclaiming the decarburized slag in a state of being hot-reused.

특허문헌 3에는, 전로에 용선, 또는 용선과 철 스크랩을 주원료로 하여 장입하는 제1 공정, 탈규(desiliconization)·탈인을 행하는 제2 공정, 생성된 슬래그를 배재하는 제3 공정, 그 후, 탈탄 정련을 행하는 제4 공정, 탈탄 정련 후에 슬래그를 남겨 출탕하는 제5 공정, 그 후, 제1 공정으로 되돌아와, 제2 공정의 탈규·탈인에서는 제5 공정에서 남긴 슬래그를 리사이클 사용하고, 상기 제5 공정까지를 반복 실시하는 전로 제강법에 있어서, 제5 공정에서 남긴 슬래그의 돌비(explosive boil)를 방지하기 위해, 제5 공정에서 남긴 슬래그에, 산화철을 다량으로 함유하는 냉각재를 첨가하는 전로 제강법이 개시되어 있다. Patent Document 3 discloses a method for producing a slag, which comprises a first step of charging molten iron or molten iron and iron scrap as main raw materials to a converter, a second step of performing desiliconization and de-phosphorization, a third step of discharging generated slag, The slag remaining in the fifth step is recycled, and in the second step, the slag left in the fifth step is recycled, and the slag remaining after the decarburization is refined, In order to prevent the explosive boiling of the slag left in the fifth step in the conversion steelmaking method in which the steps up to the step 5 are repeatedly carried out, a converter steelmaking method in which a coolant containing a large amount of iron oxide is added to the slag left in the fifth step Lt; / RTI >

일본공개특허공보 평3-115515호Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-115515 일본공개특허공보 2001-172710호Japanese Laid-Open Patent Publication No. 2001-172710 일본공개특허공보 2001-192720호Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-192720

그러나, 상기 종래 기술에는 이하의 문제가 있다. However, the above-mentioned prior art has the following problems.

즉, 특허문헌 1에서는, 탈탄 정련로 내에 잔류시킨 용융 슬래그를 일단 회수하여, 파쇄 처리한 후에 사용하고 있기 때문에, 슬래그가 갖고 있는 열(heat)분은 회수되지 않는다. 또한, 탈탄 정련로로부터 용융 슬래그를 배출할 때에, 탈탄 정련로 내에 잔류하고 있는 용강을 용융 슬래그와 함께 정련 프로세스계 외로 배출하여 처리하고 있기 때문에, 용강 수율 악화의 한 요인이 된다.That is, in Patent Document 1, since the molten slag remaining in the decarburization refining furnace is once recovered and used after being crushed, the heat content of the slag is not recovered. Further, when discharging the molten slag from the decarburization refining furnace, the molten steel remaining in the decarburization refining furnace is discharged to the outside of the refining process system together with the molten slag, thereby causing a deterioration in the yield of molten steel.

특허문헌 2에 있어서는, 용선을 수납한 용선 보존유지 용기를 탈탄 정련로의 연직 방향 바로 아래에 배치하는 것이 필요하며, 로 바로 아래의 높이 제한에 따라서는 실시가 불가능한 경우가 있다. 또한, 실시 가능한 경우도, 용선 보존유지 용기를 탈탄 정련로의 바로 아래에 배치하거나, 슬래그를 받은 후의 용선 보존유지 용기를 탈인 정련로로 이동시켜, 용선 보존유지 용기로부터 탈인 정련로에 용선을 장입하거나 하는 점 등에서, 용선 보존유지 용기의 이동이 빈번하고 또한 번잡하며, 시간 로스가 발생하기 쉬워, 생산량 저하나 용선 온도 저하의 원인이 된다. 또한, 용선 보존유지 용기에 배출한 용융 슬래그나 미(未)탈산의 용강이 용선 중에 권입되면, CO 가스가 급격하게 발생하여 돌비하는 위험이 있어, 안전상의 문제도 있다.In Patent Document 2, it is necessary to arrange a molten iron storage and holding vessel containing molten iron directly below the vertical direction of the decarburization smelting furnace, and it may not be possible to carry out the heating according to the height limitation right below the furnace. Also, in the case where it is practicable, the charter storage container may be disposed just below the decanter refining furnace, or the charter storage container after receiving the slag may be transferred to the dehair refining furnace to charge charcoal from the charter storage container to the dehair refining furnace Or the like, the molten iron storage and holding vessel is frequently moved, complicated, and time loss is likely to occur, resulting in a decrease in the production amount and a decrease in the molten iron temperature. Further, when molten slag discharged from the molten slag and deoxidized molten steel discharged into the molten metal storage container are inserted into the molten iron, there is a risk of CO gas being abruptly generated and rupturing, which poses a safety problem.

특허문헌 3에서는, 용선의 탈인 처리에서 탈탄 정련까지를 하나의 전로형 정련로에서 연속하여 행하고 있어, 출탕에 수반되는 방열을 방지할 수 있기는 하지만, 전로형 정련로 내에서의 체재 시간이 길어져, 전로형 정련로의 생산성이 저하된다. 또한, 탈인 처리는 로체(furnace body) 내화물(refractory)로의 부하가 적은 저온 온도역에서 행할 수 있지만, 탈인 처리에서 탈탄 정련까지를 직렬하여 행하는 점에서, 로체 내화물이 1650℃ 이상의 고온 상태가 되는 탈탄 정련을 견딜 수 없는 경우에는, 로체 내화물의 개선이 필요하여, 내화물 비용이 상승한다는 문제가 있다. 또한, 용융 상태의 탈탄 슬래그를 고화(solidify)하기 위해 다량의 산화철을 첨가하고 있어, 이 산화철의 환원에 필요로 하는 열량을 위해 여분의 열 로스가 증대함과 동시에, 첨가한 산화철에 의한 로체 내화물의 손모(wearing damage) 증가라는 문제도 발생한다. 또한, 탈인 처리 후에 배재했다고 해도, 탈인 처리로 생성된, 인을 2질량％ 정도 함유하는 슬래그의 일부가 로 내에 남고, 그 후의 탈탄 정련에 있어서 복인(rephosphorization: 슬래그 중의 인이 용선 또는 용강으로 이행(transfer)하여 용선 또는 용강의 인 농도가 상승하는 현상)한다는 문제도 있다.Patent Document 3 discloses that although a single furnace-type refining furnace continuously performs the steps from the removal of the charcoal to the decarburization refining, it is possible to prevent the heat radiation accompanying the spouting, but the stay time in the converter- , The productivity of the converter-type refining furnace is reduced. Further, the removal treatment can be carried out at a low temperature range where the load on the refractory of the furnace body is small. However, since the degreasing treatment to the decarburization refining are carried out in series, the decarbonization of the furnace refractory When refining can not be tolerated, there is a problem that the refractory of the furnace is required to be improved and the refractory cost is increased. In addition, a large amount of iron oxide is added to solidify the decarburized slag in the molten state, so that extra heat loss is increased for the heat quantity required for reduction of the iron oxide, and at the same time, And the problem of increased wearing damage of the user occurs. In addition, even if disposal is carried out after the dephosphorization treatment, a part of the slag containing 2 mass% or so of phosphorus produced by the dephosphorization treatment remains in the furnace, and in the subsequent decarbonization refining, rephosphorization (phosphorus in the slag there is a problem that the phosphorus concentration of the molten iron or molten steel rises due to the transfer.

본 발명은 상기 사정을 감안하여 이루어진 것으로, 그 목적으로 하는 바는, 적어도 2기의 전로형 정련로를 이용하고, 한쪽을 용선의 예비 처리 정련로, 다른 한쪽을 예비 처리 정련로에서 예비 처리된 용선의 탈탄 정련로로서 사용하여 용선으로부터 용강을 용제함에 있어서, 예비 처리 정련로 및 탈탄 정련로의 생산성을 손상시키는 일 없이, 탈탄 정련로에서 발생하는 용융 슬래그를 고온 상태인 채 예비 처리 정련로에서의 정련제로서 이용할 수 있는, 용선의 정련 방법을 제공하는 것이다. SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above circumstances, and it is an object of the present invention to provide a refining furnace which uses at least two furnace type refining furnaces, one of which is a pretreatment refining furnace for molten iron and the other is refined The molten slag generated in the decarburization refining furnace is maintained at a high temperature in the preliminary treatment refining furnace without deteriorating the productivity of the preliminary treatment refining furnace and the decarburization refining furnace when the molten steel is melted from the molten iron by using it as a decarburization refining furnace Which can be used as a scouring agent for scouring iron.

본 발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위해, 예의 시험 연구를 거듭한 결과, 이하의 인식을 얻었다.In order to solve the above problems, the inventors of the present invention have conducted extensive experimental research and obtained the following perceptions.

즉, 탈탄 정련로에서의 용선의 탈탄 정련 후, 용제한 용강의 출탕시에 탈탄 정련로 내에 잔류시키는 용융 슬래그의 현열(sensible heat)을 고효율로 이용하는 방법으로서, 이 용융 슬래그를 고온 상태인 채 직근(直近)의 예비 처리 정련로에서 행해지는 예비 처리에서 정련제로서 사용하는 방법이 효과적이다. 그를 위해서는, 상기 용융 슬래그(이하, 「탈탄 슬래그」라고도 기재함)나, 용융 슬래그와 함께 탈탄 정련로 내에 잔류한 미탈산의 용강이, 예비 처리 정련로에 장입된 용선과 접촉하는 순간에 급격하게 반응하여, 용선이나 슬래그 혹은 화염이 분출하여 조업이 저해되는 것을 방지하면서, 이들이 갖는 열에너지를 최대한 이용하여 철 스크랩 등의 철원(iron source)의 용해에 충당하는 것이 필요해진다.That is, a method of using sensible heat of molten slag remaining in a decarburization refining furnace at the time of tapping molten steel after decarbonization of molten iron in a decarburization refining furnace with high efficiency, A method of using the same as a scouring agent in a preliminary treatment performed in a preliminary treatment refining furnace (immediately adjacent) is effective. For that purpose, the molten slag (hereinafter also referred to as " decarburized slag ") or molten steel remaining in the decarburization refining furnace together with the molten slag come into contact with the molten iron charged in the preliminary treatment refining furnace, It is necessary to react with the molten iron such as iron scrap or the like so as to utilize the thermal energy of the molten iron to prevent melting of the molten iron, slag or flame from being disturbed by operation of the molten iron.

이를 위해서는, 상기 용융 슬래그를, 적층된 철 스크랩 상으로부터 용융 상태인 채 유하(flow down)시키고, 상기 슬래그의 적어도 일부를 응고시키도록 철 스크랩과 열교환시켜, 상기 슬래그의 반응성을 저하시킨다. 즉, 상기 슬래그를, 반응성을 저하시킨 후에, 예비 처리 정련로에서 장입된 용선과 접촉시켜, 상기 슬래그와의 열교환에 의해 예열된 철 스크랩과 함께 상기 슬래그를 예비 처리 정련로에서의 용선 예비 처리에 사용하는 것이 유효하다는 것을 발견했다.To this end, the molten slag is flowed down in a melted state from the laminated iron scrap phase, and heat exchange with the iron scrap is performed to coagulate at least a part of the slag, thereby lowering the reactivity of the slag. That is, after the slag is reduced in reactivity, the slag is brought into contact with the molten iron charged in the preliminary treatment refining furnace, and the slag is preheated by heat exchange with the slag, and the slag is subjected to preliminary treatment for molten iron in the preliminary treatment refining furnace It was found to be effective to use.

이와 같이 처리된 상기 용융 슬래그 및 상기 용강은, 용선과 접촉해도 급격하게 반응하여 문제를 일으키는 일이 없고, 또한 석회석 등을 냉각재로 하는 경우와 상이하게, 대괴(large block)가 되어 고화하여 재화가 방해되는 일도 없기 때문에, 비교적 저온인 용선의 예비 처리에 있어서도 정련제로서 유효하게 활용할 수 있다.The molten slag thus treated and the molten steel do not react with each other even when brought into contact with the molten iron and cause no problems. Further, unlike the case of using limestone as a coolant, the molten slag becomes large block, It can be effectively utilized as a scouring agent even in the pretreatment of molten iron which is relatively low temperature.

또한, 상기 용융 슬래그의 성분 조성이, 그 직근의 예비 처리에 적합한 것이며, 유효하게 이용할 수 있는 것도 필요하다. 즉, 탈탄 슬래그를 유효하게 이용하기 위해서는, 탈탄 슬래그의 열적 처리 조작과 그 성분 조성과의 쌍방을 적절하게 제어할 필요가 있다. 여기에서, 예비 처리란 탈규 처리 또는 탈인 처리이다. 탈인 처리로서는, 탈규 처리된 용선을 탈인하는 정련 및, 탈규 처리되어 있지 않은 용선을 탈규 처리·탈인 처리하는 정련이 포함된다. 탈인 처리 중에서, 탈규 처리와 탈인 처리를 연속하여 행하는 처리는, 탈규·탈인 처리라고도 기재한다.In addition, the composition of the molten slag is suitable for the preliminary treatment of the rectilinear muscle, and it is also necessary that it can be used effectively. That is, in order to effectively utilize the decarburized slag, it is necessary to appropriately control both the thermal treatment operation of the decarburized slag and the composition of the component. Here, the preliminary process is a degumming process or a dephosphorization process. The dephosphorization treatment includes refining for removing the deasphalted charcoal, and refining for de-gassing and de-phosphorizing the charcoal that has not been degassed. The process of continuously performing the denitrification process and the denitrification process in the denitration process is also referred to as denitrification / dephosphorization process.

이러한 요건을 충족하기 위해서는, 탈탄 정련에 제공하는 용선으로서, 인 농도를 0.030질량％ 정도 이하, 바람직하게는 0.020질량％ 이하로 저인화한 탈인용선(저인 용선)을 사용하는 것이 바람직하다. 이 저인 용선을 탈탄 정련함으로써, 인 농도가 낮은 탈탄 슬래그가 용이하게 생성되므로, 이것을, 탈규 처리시의 슬래그의 염기도 조정제의 일부 또는 전부로서 이용하는 것 및, 탈인 처리용의 정련제의 일부 또는 전부로서 이용하는 것이 가능해진다. 이 경우에, 탈탄 정련로 내에 잔류시킨 탈탄 슬래그는, 슬래그 수용 반송 용기로 배출한 후, 수냉 처리 등을 실시하지 않고 직근의 예비 처리에 사용하고, 탈탄 슬래그가 보유하는 현열을 최대한 이용하는 것이 중요하다. 본 발명에 있어서, 슬래그의 염기도란, 슬래그 중의 CaO 농도와 SiO2 농도와의 비((질량％CaO)/(질량％SiO2))로 나타나는 값이다.In order to satisfy these requirements, it is preferable to use a charcoal (phosphorus charcoal) having a phosphorus concentration of about 0.030 mass% or less, preferably 0.020 mass% or less, as a charcoal to be provided for decarboxylation refining. Since the decarbonization slag is easily decarburized by decarburizing the mortar charcoal, it is possible to use decarburization slag having a low phosphorus concentration as a part or all of the basicity adjuster of the slag at the time of decarburization treatment and to use it as a part or whole of the deodorizing refining agent Lt; / RTI > In this case, it is important that the decarburized slag remaining in the decarburization refining furnace is used for pretreatment of the rectilinear muscle without discharging it to the slag receiving and transporting vessel and then subjected to water cooling treatment or the like, and to use the sensible heat possessed by the decarburization slag as much as possible . In the present invention, a value represented by the ratio ((weight% CaO) / (SiO 2 mass%)) in the basicity is, the slag of the CaO concentration and SiO 2 concentration in the slag.

이렇게 함으로써, 용선의 탈탄 정련 종료 후의 용융 슬래그의 현열을 효율 좋게 회수할 수 있는 것을 인식했다. 또한, 탈탄 정련 후, 용강은 탈탄 정련로로부터 출탕되기는 하지만, 탈탄 정련로 내에는 용강이 잔류하고, 이 잔류한 용강을 용융 슬래그와 함께 예비 처리에 사용하면, 그 현열 및 철분을 유리하게 회수할 수 있는 것도 인식했다.By doing so, it was recognized that the sensible heat of the molten slag after the decarburization and refinement of the charcoal can be efficiently recovered. After the decarburization refining, the molten steel is discharged from the decarburization refining furnace. However, if molten steel remains in the decarburization refining furnace and the remaining molten steel is used for the preliminary treatment together with the molten slag, the sensible heat and the iron content are recovered I also recognized that I could.

본 발명은 상기 인식에 기초하여 이루어진 것이며, 그 요지는 이하와 같다.The present invention has been made on the basis of the above recognition, and its gist is as follows.

[1] 적어도 2기의 전로형 정련로를 이용하고, 한쪽을 용선의 예비 처리 정련로로서 사용하고, 다른 한쪽을 상기 예비 처리 정련로에서 예비 처리된 용선의 탈탄 정련로로서 사용하여, 용선으로부터 용강을 용제하는 용선의 정련 방법으로서, 상기 탈탄 정련로에서의 탈탄 정련에 의해 얻어진 용강을 레이들에 출탕한 후, 탈탄 정련로 내에 남은 슬래그를, 적층된 철 스크랩 상으로부터 용융 상태인 채 유하시켜, 상기 슬래그의 적어도 일부를 응고시키고, 그 후, 상기 예비 처리 정련로에 있어서의 용선의 예비 처리에서, 적어도 일부가 응고된 상기 슬래그를 상기 철 스크랩과 함께 고온인 채 사용하는 것을 특징으로 하는 용선의 정련 방법.[1] At least two furnace type refining furnaces are used, one is used as a pre-treatment refining furnace for molten iron, and the other is used as a decarbonization furnace for molten iron preliminarily treated in the preliminary treatment refining furnace, A method for refining molten steel, comprising the steps of: tapping molten steel obtained by decarburization refining in the decarburization refining furnace to a ladle; then, leaving the slag remaining in the decarburization refining furnace in a molten state from the stacked iron scrap phase , And at least a part of the slag is solidified. Thereafter, in the pretreatment of the molten iron in the pretreatment refining furnace, the slag, at least a part of which is solidified, is used together with the iron scrap at a high temperature. Of refining method.

[2] 상기 탈탄 정련로 내에 남은 슬래그를, 미리 철 스크랩이 장입된 슬래그 수용 반송 용기에 배출하여 당해 슬래그 수용 반송 용기 내에 적층된 상기 철 스크랩 상으로부터 용융 상태인 채 유하시켜, 상기 슬래그의 적어도 일부를 응고시키고, 계속해서, 상기 슬래그 수용 반송 용기에 수용된 적어도 일부가 응고된 상기 슬래그를 상기 철 스크랩과 함께 상기 예비 처리 정련로에 장입하고, 그 후, 당해 예비 처리 정련로에 용선을 장입하여 당해 용선에 예비 처리를 행하는 것을 특징으로 하는 상기 [1]에 기재된 용선의 정련 방법.[2] The slag remaining in the decarburization refining furnace is discharged to a slag containing container in which the iron scrap is preliminarily charged, and the molten slag is allowed to melt in the molten state from the iron scrap stacked in the slag containing container, And then the slag coagulated at least partially contained in the slag receiving and transporting container is charged into the preliminary treatment refining furnace together with the iron scrap. Thereafter, the preliminary treatment refining furnace is charged with the molten iron A method for refining molten iron according to [1], wherein the molten iron is subjected to a pretreatment.

[3] 상기 탈탄 정련로 내에 남은 슬래그를 슬래그 수용 반송 용기에 배출하고, 이어서, 당해 슬래그 수용 반송 용기에 수용된 상기 슬래그를, 미리 철 스크랩이 장입된 상기 예비 처리 정련로에 장입하여 당해 예비 처리 정련로 내에 적층된 상기 철 스크랩 상으로부터 적어도 상기 슬래그의 일부를 용융 상태인 채 유하시켜, 상기 슬래그의 적어도 일부를 응고시키고, 그 후, 상기 예비 처리 정련로에 용선을 장입하여 당해 용선에 예비 처리를 행하는 것을 특징으로 하는 상기 [1]에 기재된 용선의 정련 방법.[3] The slag remaining in the decarburization refining furnace is discharged to a slag receiving and conveying vessel, and then the slag accommodated in the slag receiving and conveying vessel is charged into the preliminary treatment refining furnace charged with iron scrap in advance, At least a part of the slag is melted and melted at least a part of the slag from the iron scrap sheet stacked in the furnace so that the molten iron is charged into the preliminary treatment refining furnace, The method for scouring molten iron according to the above [1], wherein the molten iron is refined.

[4] 상기 슬래그 수용 반송 용기는 그 내면측에 내화물층(refractory layer)이 시공되어 있는 것을 특징으로 하는 상기 [3]에 기재된 용선의 정련 방법.[4] The refining method of the molten iron according to [3], wherein a refractory layer is formed on the inner side of the slag receiving and transporting vessel.

[5] 상기 예비 처리 정련로에서 용선의 탈규 처리를 행하고, 이어서, 용선 및 탈규 처리 후의 슬래그의 일부를 상기 예비 처리 정련로 내에 잔류시키는 중간 배재(intermediate slag-off)를 행하고, 계속해서, 상기 예비 처리 정련로 내에 남긴 탈규 처리 후의 용선에 대하여 CaO계 매용제(flux)를 첨가함과 함께 산소 가스를 공급하여 용선의 탈인 처리를 행하는 것을 특징으로 하는 상기 [1] 내지 상기 [4] 중 어느 한 항에 기재된 용선의 정련 방법.[5] A method for producing a steel slag, comprising the steps of: performing a degassing treatment of a molten iron in the preliminary treatment refining furnace; and subsequently performing an intermediate slag-off in which a part of the molten iron and the slag after the degassing treatment are remained in the preliminary treatment refining furnace, The method of any one of [1] to [4] above, characterized by further comprising adding a CaO flux to a molten iron after degreasing treatment remaining in the preliminary treatment refining furnace, Of the present invention.

[6] 상기 예비 처리 정련로에서 용선의 탈인 처리를 행하고, 당해 탈인 처리 후의 용선을 예비 처리 정련로로부터 출탕한 후, 탈인 처리 후의 슬래그를 로 내에 잔류시킨 채 상기 예비 처리 정련로에 다음 차지(charge)의 용선을 장입하고, 당해 용선에 탈규 처리를 행하고, 이어서, 용선 및 탈규 처리 후의 슬래그의 일부를 상기 예비 처리 정련로 내에 잔류시키는 중간 배재를 행하고, 계속해서, 상기 예비 처리 정련로 내에 남긴 탈규 처리 후의 용선에 대하여 CaO계 매용제를 첨가함과 함께 산소 가스를 공급하여 용선의 탈인 처리를 행하는 것을 특징으로 하는 상기 [5]에 기재된 용선의 정련 방법.[6] The pretreatment scouring apparatus according to any one of [1] to [5], wherein the pretreatment scouring furnace is subjected to a deoxidizing treatment of the molten iron, and the molten iron after the deoxidizing treatment is spouted from the preliminary treatment smelting furnace, charge is charged into the preliminary treatment refining furnace, the preliminary treatment refining furnace is subjected to a degassing treatment, and then a molten iron and a part of the slag after the degassing treatment are left in the preliminary treatment refining furnace. Subsequently, The method for scouring charcoal according to the above-mentioned [5], wherein the CaO-based scavenger is added to the molten iron after the degumming treatment and the oxygen gas is supplied to perform the deodorization of the molten iron.

[7] 상기 예비 처리 정련로에서의 예비 처리가 탈인 처리이며, 탈인 처리된 용선의 인 농도는 0.030질량％ 이하인 것을 특징으로 하는 상기 [1] 내지 상기 [6] 중 어느 한 항에 기재된 용선의 정련 방법.[7] The method for producing a molten iron according to any one of [1] to [6], wherein the preliminary treatment in the preliminary treatment refining furnace is a deodorizing treatment and the phosphorus concentration of the deodorized molten iron is 0.030 mass% Refining method.

[8] 상기 슬래그 수용 반송 용기에 미리 장입하는 철 스크랩의 질량 또는 상기 예비 처리 정련로로 예비 처리 전에 장입하는 철 스크랩의 질량과, 철광석, 철광석의 소결광, 밀 스케일(mill scale), 제철 더스트, 자선 부스러기(magnetically separated slag-containing iron lump), 강의 절삭 부스러기(steel cutting chip)로 이루어지는 철원 중 어느 1종 또는 2종 이상인, 상기 예비 처리 정련로의 로 상으로부터 예비 처리 정련로에 투입하는 철원의 질량과의 합계 질량을, 상기 슬래그 수용 반송 용기에 의해 예비 처리 정련로에 장입되는 슬래그의 열회수량에 따라서 결정하는 것을 특징으로 하는, 상기 [2] 내지 상기 [7] 중 어느 한 항에 기재된 용선의 정련 방법.[8] A method for manufacturing a slag-containing container, comprising the steps of: loading a slag-containing container into a slag-containing container; Wherein the iron source of the preliminary treatment refining furnace is at least one selected from the group consisting of iron sources consisting of magnetically separated slag-containing iron lumps and steel cutting chips, Described in any one of the above items [2] to [7], characterized in that the total mass of the molten iron and the molten iron is determined in accordance with the amount of heat recovery of the slag charged into the preliminary treatment refining furnace by the slag- Of refining method.

본 발명에서는, 탈탄 정련로 내에 남은 탈탄 슬래그를, 적층된 철 스크랩 상으로부터 용융 상태인 채 유하시켜, 상기 슬래그의 적어도 일부를 응고시키고, 그 후, 예비 처리 정련로에 있어서의 용선의 예비 처리에서, 적어도 일부가 응고된 상기 슬래그를 상기 철 스크랩과 함께 고온인 채 사용한다. 이에 따라, 용선의 탈탄 정련으로 생성된 용융 슬래그의 현열을, 예비 처리 정련로에서의 용선의 예비 처리에 있어서 최대한으로 이용할 수 있어, 철 스크랩 등의 철원의 배합량을 증가시키는 것이 실현된다. 또한, 탈탄 정련으로 생성된 슬래그는, 예비 처리에 있어서, 슬래그 염기도의 조정제 및 탈인 정련제로서 기능하기 때문에, 예비 처리 정련로에서의 탈규 처리에서는 슬래그 염기도의 조정제의 원단위(specific consumption), 탈인 처리에서는 탈인 정련제의 원단위가 저감된다. 또한, 탈탄 정련로 내에 잔류한 용강 또는 이 용강의 응고된 응고철이, 탈탄 슬래그와 함께 예비 처리 정련로에 장입되기 때문에, 예비 처리 정련로로부터 출탕되는 용선의 수율이 향상된다. In the present invention, the decarburized slag remaining in the decarburization refining furnace is melted and melted from the stacked iron scrap phase to coagulate at least a part of the slag, and thereafter, in the preliminary treatment of the molten iron in the preliminary treatment refining furnace , The slag, at least a part of which is solidified, is used together with the iron scrap at a high temperature. As a result, the sensible heat of the molten slag produced by the decarburization refining of the molten iron can be utilized as much as possible in the preliminary treatment of the molten iron in the preliminary treatment refining furnace, and the amount of the iron source such as iron scrap is increased. Since the slag produced by the decarburization refining functions as a slag basicity adjusting agent and a de-scouring agent in the preliminary treatment, the specific consumption of the slag basicity adjuster in the pre-treatment refining furnace, the specific consumption of the slag basicity adjusting agent, The basic level of the deodorizing agent is reduced. Further, since the molten steel remaining in the decarburization refining furnace or the solidified solidification iron of the molten steel is charged together with the decarburization slag into the preliminary treatment refining furnace, the yield of molten iron discharged from the preliminary treatment refining furnace is improved.

도 1은 본 발명에 따른 용선의 정련 방법의 처리 플로우의 개략도이다.1 is a schematic view of a process flow of a refining method for a molten iron according to the present invention.

(발명을 실시하기 위한 형태)(Mode for carrying out the invention)

이하, 첨부 도면을 참조하여 본 발명을 구체적으로 설명한다. 도 1은, 본 발명에 따른 용선의 정련 방법의 처리 플로우의 개략도이다.Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. 1 is a schematic view of a process flow of a refining method of a molten iron according to the present invention.

용선의 예비 처리 공정(1)에서 탈인 처리되어 인 농도가 저하된 저인 용선(2), 또는, 용선의 예비 처리 공정(1)에서 탈규 처리되어 규소 농도가 저하된 탈규 용선(2')을, 전로형 정련로인 탈탄 정련로(3)에 장입하고, 추가로 생석회(CaO)나 돌로마이트(CaO-MgO)를 매용제로서 장입하고, 상취 산소(top-blown oxygen) 또는 저취 산소(bottom-blown oxygen)를 이용하여 저인 용선(2) 또는 탈규 용선(2')에 대하여 탈탄 정련을 실시한다(탈탄 정련 공정(4)). 여기에서, 탈인 처리란, 전술한 바와 같이, 탈규 처리되어 있지 않은 용선을 탈규 처리하고 또한 탈인 처리하는 경우 및, 탈규 처리된 용선을 탈인 처리하는 경우의 쌍방을 포함한다. 또한, 생석회, 돌로마이트, 석회석(CaCO3) 등은, CaO를 주성분으로서 함유하는 점에서 CaO계 매용제로 불리고 있다.A low phosphorus line 2 which has been subjected to a phosphorus removal treatment in the preliminary treatment step 1 of the molten iron and whose phosphorous concentration has been lowered or a demineralized iron line 2 'which has been degreased in the preliminary treatment step (1) (CaO) or dolomite (CaO-MgO) is charged as a mag- netic agent, and a top-blown oxygen or a bottom-blown oxygen is introduced into the decarburization furnace 3, which is a converter type refining furnace, (Decarburization refining step (4)) is performed on the low-phosphorus line 2 or the reject line 2 'using the above-described method. Herein, the dephosphorization treatment includes both deaeration treatment and dephasing treatment of the molten iron which is not subjected to de-aeration treatment, and de-phosphorus treatment of the de-aeration treatment iron as described above. In addition, quicklime, dolomite, limestone (CaCO 3 ) and the like are called CaO-based toning agents because they contain CaO as a main component.

탈탄 정련에 의해, 저인 용선(2) 또는 탈규 용선(2')은 용강(5)으로 정련된다. 또한, 탈탄 정련에 의해, 생석회 및 돌로마이트와, 용선 중에 함유되는 규소의 산화물(SiO2)로, 염기도((질량％CaO)/(질량％SiO2))가 3∼5 정도인 용융 슬래그(탈탄 슬래그)(6)가 생성된다.By the decarburization refining, the filler wire 2 or the rejection wire 2 'is refined into molten steel 5. The molten slag having a basicity ((mass% CaO) / (mass% SiO 2 )) of about 3 to 5 is mixed with the burnt lime and the dolomite and the silicon oxide (SiO 2 ) contained in the molten slag by decarburization refining Slag) 6 is generated.

탈탄 정련 종료 후, 용제된 용강(5)을, 탈탄 정련로(3)의 측벽부에 형성한 출탕구(도시하지 않음)를 개재하여 탈탄 정련로(3)로부터 레이들(7)에 출탕한다. 그때, 탈탄 정련 중에 생성된 용융 슬래그(6)가 탈탄 정련로(3)에 최대한 잔류하도록 제어하여 출탕한다. 단, 용융 슬래그(6)의 일부는, 출탕의 말기, 용강(5)에 혼입하여 레이들(7)에 유출한다. 레이들(7)에 출탕한 용강(5)은, 도시하지는 않지만, 필요에 따라서 다음 공정의 2차 정련을 거쳐, 연속 주조 공정으로 반송하고, 용강(5)을 주편(cast piece)으로 연속 주조한다.After the decarburization refining is finished, molten molten steel 5 is supplied from the decarburization refining furnace 3 to the ladle 7 via an outflow port (not shown) formed in the side wall of the decarburization refining furnace 3 . At this time, the molten slag 6 generated during the decarburization refining is controlled so as to remain in the decarburization refining furnace 3 as much as possible. However, a part of the melted slag 6 mixes with the molten steel 5 in the terminal stage of the spout and flows out to the ladle 7. The molten steel 5 spouted in the ladle 7 is subjected to secondary refining in the next step, if necessary, and is conveyed to a continuous casting step, and the molten steel 5 is continuously cast in a cast piece, do.

출탕 종료 후, 탈탄 정련로(3)를 출탕측과는 반대측에 경전(tilting)시키고, 당해 탈탄 정련로 내에 잔류시킨 잔류 용융 슬래그(9)를, 탈탄 정련로(3)의 로구(furnace throat)로부터 슬래그 수용 반송 용기(10) 또는 슬래그 수용 반송 용기(11)에 직접 배출한다. 슬래그 수용 반송 용기(10)는, 내면측에 내화물층(10a)이 시공되고 또한 돌출된 광폭의 주입구를 갖고 있다. 한편, 슬래그 수용 반송 용기(11)는, 돌출된 광폭의 주입구를 갖지만, 내화물층을 갖고 있지 않고, 예를 들면 주철(cast iron), 주강(cast steel) 등으로 이루어지는 금속제이며, 그 내부에는, 미리 철 스크랩(12)이 장입되어 있다. 또한, 이때, 탈탄 정련로(3)에 잔류하고 있던 소량의 잔류 용강(8)도, 잔류 용융 슬래그(9)와 함께, 전체량, 슬래그 수용 반송 용기(10) 또는 슬래그 수용 반송 용기(11)에 배출된다.After the tanning is finished, the decalcifying refining furnace 3 is tilted on the side opposite to the outflow side, and the residual molten slag 9 remaining in the decarburization refining furnace is introduced into the furnace throat of the decarburization refining furnace 3, To the slag-containing container 10 or the slag-containing container 11 directly. The slag receiving and conveying container 10 has a wide inlet port on which an inner refractory layer 10a is formed and protruded. On the other hand, the slag accommodating and transporting container 11 has a protruded wide inlet, but it does not have a refractory layer and is made of a metal such as cast iron, cast steel or the like, The iron scrap 12 is preloaded. At this time, a small amount of the residual molten steel 8 remaining in the decarburization refining furnace 3 is also mixed with the residual molten slag 9 in the total amount, the slag containing carrier vessel 10 or the slag containing carrier vessel 11, Respectively.

잔류 용융 슬래그(9)를, 미리 철 스크랩(12)이 장입된 슬래그 수용 반송 용기(11)에 배출시키고, 슬래그 수용 반송 용기(11) 내에 적층된 철 스크랩(12) 상으로부터 용융 상태인 채 유하시킴으로써, 잔류 용융 슬래그(9)의 적어도 일부는 응고된다.The residual molten slag 9 is discharged to the slag containing conveying vessel 11 in which the iron scrap 12 is previously charged and the molten slag 9 is discharged from the slag containing conveying vessel 11 in the molten state , At least a part of the residual molten slag 9 is solidified.

또한, 슬래그 수용 반송 용기(10)는, 잔류 용융 슬래그(9)를 용융 상태인 채로 예비 처리 정련로(14)에 반송하기 위한 용기이며, 내면측에 내화물층(10a)이 시공되어 있지만, 내화물층(10a)의 시공이 필수는 아니다. 슬래그 수용 반송 용기(10)가 주철 등으로 이루어지는 금속제라도, 슬래그 수용 반송 용기(10)에 수용된 잔류 용융 슬래그(9)는 곧바로 응고되지는 않고, 잔류 용융 슬래그(9)를 용융 상태로 한 채 예비 처리 정련로(14)에 장입하는 것이 가능하다. 내화물층(10a)을 시공한 경우, 잔류 용융 슬래그(9)를 받은 후에 단시간에 잔류 용융 슬래그(9)를 예비 처리 정련로(14)에 장입하는 것이 가능할 때에는, 열 로스의 저감 효과를 누릴 수 있지만, 보존유지 시간이 길어지고, 잔류 용융 슬래그(9)의 일부나 잔류 용강(8)이 응고되어 용기 내면에 부착된 경우에는 박리가 곤란하고, 오히려 조업을 혼란시킨다. 이러한 경우에는, 내화물층(10a)을 시공하지 않는 편이 바람직하다.The slag receiving and conveying container 10 is a container for conveying the residual molten slag 9 to the pretreatment refining furnace 14 in a molten state while the refractory layer 10a is formed on the inner surface side, Construction of the layer 10a is not essential. Even if the slag accommodating and conveying container 10 is made of metal such as cast iron, the residual molten slag 9 accommodated in the slag accommodating and conveying container 10 is not immediately solidified but remains in a molten state with the residual molten slag 9 in a molten state It is possible to charge it into the treatment refining furnace 14. When it is possible to load the residual molten slag 9 into the pre-treatment refining furnace 14 in a short time after receiving the residual molten slag 9 in the case where the refractory layer 10a is installed, However, when the holding time becomes long and a part of the residual molten slag 9 or the residual molten steel 8 is solidified and adhered to the inner surface of the container, it is difficult to peel off, and the operation is rather disturbed. In this case, it is preferable not to apply the refractory layer 10a.

이어서, 탈탄 정련로(3)로부터 슬래그 수용 반송 용기(10)에 배출된 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)를, 철 스크랩(12)이 미리 장입된 전로형 정련로인 예비 처리 정련로(14)에 장입한다. 슬래그 수용 반송 용기(10)에 내화물층(10a)이 시공되어 있는 경우에는, 보온성이 높아, 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)는, 슬래그 수용 반송 용기(10)에 5∼30분간 정도 보존유지되어도 대부분 응고되는 일은 없다.The residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 discharged from the decarburization refining furnace 3 to the slag receiving and conveying vessel 10 are subjected to a preliminary treatment refining process in which the iron scrap 12 is pre- (14). When the refractory layer 10a is installed in the slag accommodating and conveying container 10, the heat retaining property is high and the residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 are placed in the slag containing container 10 for 5 to 30 minutes Even if it is preserved to a certain extent, most of it does not solidify.

그 후, 용선(15)을 예비 처리 정련로(14)에 장입하고, 예비 처리 정련로(14) 내의 전체 용융 메탈(16)(잔류 용강(8)＋용선(15)＋용융한 철 스크랩(12))에 대하여 탈규 처리 또는 탈인 처리를 행한다. 탈규 처리에 있어서는, 예비 처리 정련로(14)에 장입된 잔류 용융 슬래그(9)는 슬래그 염기도 조정제로서 기능하고, 탈인 처리에 있어서는, 예비 처리 정련로(14)에 장입된 잔류 용융 슬래그(9)는 탈인 정련제로서 기능한다. 여기에서, 탈인 정련제란, 탈인 반응에 의해 생성되는 인산 화물(P2O5)을 3CaO·P2O5로 하여 슬래그 중에 고정하기 위한 정련제이다. Thereafter, the molten iron 15 is charged into the preliminary treatment refining furnace 14, and the entire molten metal 16 (residual molten steel 8 + molten iron 15) and molten iron scrap 12) is subjected to a de-gassing treatment or a de-inducing treatment. In the degumming treatment, the residual molten slag 9 charged in the pretreatment refining furnace 14 functions as a slag basicity adjusting agent. In the denitrification treatment, the residual molten slag 9 charged in the pretreatment refining furnace 14, Function as a scouring agent. Herein, the de-phosphorus smelting agent is a scouring agent for fixing phosphorus (P 2 O 5 ) produced by the de-phosphorus reaction to 3CaO · P 2 O 5 in the slag.

적어도 잔류 용융 슬래그(9)의 일부를 용융 상태인 채로 하여 예비 처리 정련로 내에 적층된 철 스크랩(12)의 상방으로부터 유하시킴으로써, 잔류 용융 슬래그(9)의 적어도 일부는, 철 스크랩(12)에 부착 혹은 철 스크랩(12)의 간극에 침입하도록 하여 응고된다. 또한, 잔류 용융 슬래그(9)보다도 고융점으로 고열전도율의 잔류 용강(8)은, 잔류 용융 슬래그(9)와 동시에 철 스크랩(12) 상으로부터 유하시킴으로써 거의 응고 상태가 된다.At least a part of the residual molten slag 9 is supplied to the iron scrap 12 by flowing a part of the residual molten slag 9 from the upper side of the iron scrap 12 stacked in the pre- Adheres to the gap of the iron scrap 12, and solidifies. The residual molten steel 8 having a higher melting point and a higher thermal conductivity than that of the residual molten slag 9 is almost coagulated by being discharged from the iron scrap 12 at the same time as the residual molten slag 9.

이와 같이 하여 철 스크랩(12)과 열교환시킨 후의 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)은, 액상률이 저하되어 용선과의 반응성이 저하된 상태가 되고, 예비 처리 정련로에 장입된 용선(15)과의 급격한 반응에 의한 조업 트러블이 방지된다. 이 방법과는 반대로, 슬래그 수용 반송 용기(10)에 배출된 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)를, 출선 및 배재를 행한 후의 비어 있는 예비 처리 정련로(14)에 장입하고, 그 후, 철 스크랩(12)을 장입하고, 이어서 용선(15)을 장입하면, 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)는, 철 스크랩(12)과의 열교환이 불충분하고, 용선과의 반응성이 높은 채로 되어 있어, 용선(15)의 장입시에 용선이나 화염의 분출에 의한 조업 트러블을 초래하는 경우가 있어, 바람직하지 않다.The residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 after the heat exchange with the iron scrap 12 in this way are in a state in which the liquid phase rate is lowered and the reactivity with the molten iron is lowered, The operation trouble due to the sudden reaction with the engine 15 is prevented. Contrary to this method, the residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 discharged into the slag receiving and conveying vessel 10 are charged into the empty pretreatment refining furnace 14 after leaving and discharging, The residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 are insufficiently heat exchanged with the iron scrap 12 and the reactivity with the molten iron So that there is a case in which a fishing trouble is caused by the leaking of molten iron or a flame at the time of inserting the charcoal 15, which is not preferable.

또한, 상기와 같이 하여 응고된 잔류 용융 슬래그(9)는, 대괴의 응고 슬래그를 형성하는 일 없이, 세분화된 상태로 고화하기 때문에, 비교적 저온의 용선의 예비 처리에 있어서도 재화가 방해되는 일 없이, 정련제로서 유효하게 기능한다.In addition, since the residual molten slag 9 thus solidified solidifies in a subdivided state without forming a solidification slag of the mass, even in the preliminary treatment of the molten iron at a relatively low temperature, And effectively functions as a scouring agent.

탈탄 정련로(3)로부터, 미리 철 스크랩(12)이 장입된 금속제의 슬래그 수용 반송 용기(11)에 배출된 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)도, 동일하게, 예비 처리 정련로(14)에 철 스크랩(12)과 함께 장입한다. 단, 금속제의 슬래그 수용 반송 용기(11)에 배출된 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)는, 슬래그 수용 반송 용기(11)에 미리 장입되어 있는 철 스크랩(12) 상으로부터 유하되어, 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)의 현열은 철 스크랩(12)의 예열에 소비된다. 이에 따라, 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)의 적어도 일부는 응고·고화하고, 응고철과 고화한 슬래그가 혼합된 지금재(metal-containing slag)(13)가 된다. 즉, 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)는, 용선과의 반응성이 저하된 지금재(13)가 되므로, 예비 처리 정련로(14)에 장입한 직후에 추가로 용선(15)을 장입해도 안전하게 조업을 행할 수 있다. 또한, 지금재(13)는, 철 스크랩(12)과 함께 예비 처리 정련로(14)에 장입될 때에 낙하 에너지에 의해 세분화되기 때문에, 예비 처리 정련에 있어서 재화를 촉진하는 점에서도 이 방법은 유리하다.The residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 discharged from the decarburization refining furnace 3 into the metal slag containing transport container 11 in which the iron scrap 12 has been charged in advance are likewise fed to the pre- (14) with iron scrap (12). The residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 discharged into the metal slag receiving and conveying container 11 are lowered from the iron scrap 12 charged in advance in the slag receiving and conveying container 11, The sensible heat of the residual molten steel (8) and the residual molten slag (9) is consumed for the preheating of the iron scrap (12). Accordingly, at least a part of the residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 solidify and solidify, and become a metal-containing slag 13 mixed with solidified iron and solidified slag. That is, the residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 become the present material 13 whose reactivity with the molten iron is lowered. Therefore, immediately after charging the preliminary treatment refining furnace 14, the molten iron 15 Even if it is charged, the operation can be performed safely. Since the ash material 13 is further subdivided by the falling energy when it is charged into the pre-treatment refining furnace 14 together with the iron scrap 12, this method is also advantageous in that the material is promoted in the pre- Do.

금속제의 슬래그 수용 반송 용기(11)에 미리 장입하는 철 스크랩(12)의 질량은, 탈탄 정련로(3)로부터 배출되는 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)의 합계 질량의 1.5∼4.5배인 것이 바람직하고, 보다 바람직하게는, 2∼3배이다. 미리 장입하는 철 스크랩량이 적으면, 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)의 응고·고화가 불충분하고, 용선(15)을 예비 처리 정련로(14)에 장입할 때에, 급격한 CO 가스 발생에 의해 용선이나 슬래그가 분출하는 위험이 증대한다. 또한, 합계의 철원 사용량이 감소하여 잔류 용융 슬래그(9)의 현열을 유효하게 이용할 수 없거나, 혹은 추가의 철 스크랩을 장입하기 위해 작업 시간이 연장되어 생산성이 저하되거나 하는 경우도 문제이다.The mass of the steel scrap 12 to be charged in advance into the metal slag receiving and conveying vessel 11 is preferably 1.5 to 4.5 times the total mass of the residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 discharged from the decarburization refining furnace 3. [ Fold, and more preferably 2 to 3 times. If the amount of iron scrap to be charged in advance is small, solidification and solidification of the residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 are insufficient, and when the molten iron 15 is charged into the preliminary treatment refining furnace 14, There is an increased risk that the molten iron or slag will be spouted. Further, it is also problematic that the total amount of the iron source used is decreased, the sensible heat of the residual molten slag 9 can not be utilized effectively, or the productivity is lowered because the working time is extended to charge additional iron scrap.

한편, 미리 장입하는 철 스크랩량이 많으면, 승온 등을 위한 정련 부하가 증대하여 비용의 증대나 정련 시간의 연장을 초래한다는 문제가 일어나고, 또한, 예비 처리 중에 모든 철 스크랩(12)을 용해할 수 없다는 문제도 일어난다. 또한, 용량이 큰 슬래그 수용 반송 용기(11)가 필요해진다는 문제도 일어난다.On the other hand, if the amount of iron scrap to be charged in advance is large, there arises a problem that the refining load for raising the temperature is increased, resulting in an increase in cost and elongation of the refining time, and also that all of the iron scraps 12 can not be dissolved during the preliminary processing Problems also arise. In addition, there arises a problem that the slag accommodating and transporting container 11 having a large capacity is required.

또한, 슬래그 수용 반송 용기(11)에 장입하는 철 스크랩(12)의 양은, 예비 처리 정련로(14)에 장입하는 철 스크랩의 전체량으로 하는 것이 바람직하다. 이에 따라 철 스크랩 장입과 슬래그 장입을 겸할 수 있고, 장입 횟수가 늘어나 작업 시간이 연장되어 생산성이 저하되는 것을 방지하면서, 탈탄 정련로(3)의 슬래그를 예비 처리 정련로(14)에 열간으로 재이용하는 것이 가능해진다.The amount of the iron scrap 12 charged into the slag receiving and conveying container 11 is preferably the total amount of the iron scrap to be charged into the pretreatment refining furnace 14. Accordingly, the slag of the decarburization refining furnace (3) can be reused in the preliminary treatment refining furnace (14) in a hot state while preventing the decrease in productivity due to the increase in the number of charging operations and the prolongation of the working time, .

이와 같이, 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)는 응고·고화하여 지금재(13)가 된다. 그 현열은, 예비 처리 정련로(14)에 장입되는 철 스크랩(12)에 회수되고, 다음 공정의 예비 처리 정련로(14)에서의 예비 처리에 있어서의 철 스크랩(12)의 용해를 위한 열로서 기능한다. 또한, 응고·고화했다고 해도 지금재(13)도 대략 300℃ 이상의 고온이며, 지금재(13)의 현열도 예비 처리시에 회수된다.Thus, the remaining molten steel 8 and the residual molten slag 9 solidify and solidify to become the ash 13 now. The sensible heat is recovered in the iron scrap 12 charged into the preliminary treatment refining furnace 14 and is recovered by the heat for dissolution of the iron scrap 12 in the preliminary treatment in the preliminary treatment refining furnace 14 . Further, even if solidified and solidified, the ash 13 is also at a high temperature of about 300 ° C or more, and the sensible heat of the ash 13 is recovered at the time of the pretreatment.

그 후, 용선(15)을 예비 처리 정련로(14)에 장입하고, 예비 처리 정련로(14) 내의 전체 용융 메탈(16)(지금재(13)의 응고 철분＋용선(15))에 대하여 예비 처리를 행한다. 이 예비 처리에 있어서, 지금재(13)로서 장입된 잔류 용융 슬래그(9)가 고화한 것은, 용선(15)의 열을 받아 재화되고, 예비 처리가 탈규 처리인 경우에는 슬래그 염기도 조정제로서 기능하고, 탈인 처리인 경우에는 탈인 정련제로서 기능한다.Thereafter, the molten iron 15 is charged into the preliminary treatment refining furnace 14, and the molten metal 16 (the solidified iron of the present material 13 + molten iron 15) in the preliminary treatment refining furnace 14 Preliminary processing is performed. In this preliminary treatment, the solidified residual molten slag 9 charged as the ash 13 now functions as a slag basicity adjusting agent in the case where the preheat treatment is a degassing treatment by receiving the heat of the molten iron 15 In the case of a deodorizing treatment, it functions as a deodorizing and refining agent.

예비 처리 정련로(14)에서의 예비 처리는, 로 바닥의 저취 송풍구로부터 질소 가스 등을 교반용 가스로 하여 전체 용융 메탈(16)에 취입하면서, 상취 랜스로부터 산소 가스를 전체 용융 메탈(16)에 상취하여 행한다. 예비 처리가 탈규 처리인 경우에는, 용선 중의 규소는, 상취 공급하는 산소 가스로 산화되고(탈규 반응: Si＋O2→SiO2), 규소 산화물(SiO2)이 된다. 이 규소 산화물은 잔류 용융 슬래그(9) 혹은 지금재(13)에 함유되는 CaO와 반응하여 로 내에 슬래그가 형성된다. 예비 처리가 탈인 처리인 경우에는, 용선 중의 인은, 상취 공급하는 산소 가스로 산화되고(탈인 반응: 2P＋5/2O2→P2O5), 인 산화물(P2O5)이 된다. 이 인 산화물은, 로 내에 장입한 잔류 용융 슬래그(9) 혹은 지금재(13)에 함유되는, 탈인 정련제로서 기능하는 CaO와 결합하고, 3CaO·P2O5로서 고정된다.The preliminary treatment in the preliminary treatment refining furnace 14 is performed by injecting oxygen gas from the uploss lance into the entire molten metal 16 while blowing nitrogen gas or the like into the molten metal 16 from a low- . In the case where the pretreatment is a degassing treatment, the silicon in the molten iron is oxidized by the oxygen gas supplied to the molten iron (degeneration reaction: Si + O 2 ? SiO 2 ) and becomes silicon oxide (SiO 2 ). This silicon oxide reacts with the residual molten slag 9 or CaO contained in the ash material 13 to form slag in the furnace. When the pre-treatment the dephosphorization process, the phosphorus in the molten iron is, sangchwi is oxidized with oxygen gas supplied: is the (dephosphorization reaction 2P + 5 / 2O 2 → P 2 O 5), phosphorus oxide (P 2 O 5). This phosphorus oxide binds to the residual molten slag 9 charged in the furnace or CaO that functions as a de-scouring agent contained in the ash 13 and is fixed as 3CaO · P 2 O 5 .

탈규 처리되어 있지 않은 용선을 탈인 처리할 때에는, 탈인 처리의 초기에 상기의 탈규 반응이 일어나고, 용선 중의 규소 농도가 대략 0.10질량％ 미만으로 저하되고 나서, 상기의 탈인 반응이 일어난다. 이 경우, 주로 탈규 반응이 일어나는 기간을 탈규기, 후반의 탈인 반응이 일어나는 기간을 탈인기라고 부른다. 3CaO·P2O5는 로 내 슬래그의 염기도가 낮은 경우에는 형성되지 않으므로, 따라서, 장입한 잔류 용융 슬래그(9)나 지금재(13)만으로는, 로 내에 생성되는 슬래그의 염기도가 2.0 이상을 확보할 수 없는 경우에는, 생석회(CaO) 등을 탈인 정련제로서 추가하는 것이, 인 농도를 저하시키는 데에 있어서 바람직하다.When the molten iron not subjected to the degassing treatment is subjected to the degassing reaction at the beginning of the degaussing treatment, the concentration of silicon in the molten iron is lowered to less than about 0.10 mass%, and then the above-mentioned denitration reaction occurs. In this case, the period during which the degeneration reaction occurs mainly is referred to as degeneration, and the period during which the deuteration reaction occurs in the latter period is referred to as de-popularization. 3CaO · P 2 O 5 is not formed when the basicity of the furnace slag is low and therefore the basicity of the slag generated in the furnace is ensured to be 2.0 or more with only the residual molten slag 9 or the present furnace 13 charged It is preferable to add calcium oxide (CaO) or the like as a de-scouring agent to lower the phosphorus concentration.

용선(15)의 예비 처리 공정(1)에 있어서, 예비 처리가 탈인 처리인 경우, 탈인 처리 후의 저인 용선(2)의 인 농도를, 0.030질량％ 이하로 하는 것, 바람직하게는 0.020질량％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 이 저인 용선(2)을 탈탄 정련로(3)에서 탈탄 정련하면, 생성되는 용융 슬래그(6)의 인 농도는, P2O5 환산 농도로 1.5 질량％ 정도 이하의 저농도로까지 저하된다. 이러한 저인 농도의 용융 슬래그(6)를, 다음의 예비 처리 정련로(14)에서의 탈인용 정련제의 일부로서 이용한 경우에는, 슬래그 중 인 농도의 상승이 억제되어, 보다 효율적인 탈인 처리가 가능해진다.In the preliminary treatment step (1) of the molten iron wire (15), when the preliminary treatment is dephosphorization treatment, the phosphorus concentration of the dead phosphorus (2) after the dephosphorization treatment is set to 0.030 mass% or less, preferably 0.020 mass% . When this charcoal line 2 is decarburized and refined in the decarburization refining furnace 3, the phosphorus concentration of the resulting molten slag 6 is lowered to a low concentration of 1.5% by mass or less in terms of P 2 O 5 concentration. When the molten slag 6 having such a low concentration is used as a part of the scouring agent for dewaxing in the following preliminary treatment refining furnace 14, an increase in the concentration of the slag is suppressed, and a more efficient removal treatment can be performed.

본 발명에서는, 예비 처리 정련로(14)에 용융 상태의 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9), 혹은, 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)에서 예열한 철 스크랩(12) 및 지금재(13)를 장입하기 때문에, 이들 장입분만큼, 종래의 예비 처리와 비교하여 예비 처리에 있어서의 입열량(heat input)이 증가한다. 철 스크랩 등을 추가 장입하지 않는 경우에는, 입열량의 증가분에 상당하는 만큼 예비 처리 종료시의 용선 온도가 상승하게 되지만, 탈인 처리의 경우에는, 탈인 정련제가 재화하는 온도 범위내라면 용선 온도가 낮을수록 탈인 반응은 촉진된다. 따라서, 용융 상태의 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9) 등에 의한 입열량의 증가분에 상당하는 만큼, 미리 예비 처리 정련로(14)에 장입하는 철 스크랩의 질량, 또는, 슬래그 수용 반송 용기(11)에 장입하는 철 스크랩의 질량 및, 로 상의 호퍼로부터 투입하는 자선 부스러기(magnetically separated slag-containing iron lump) 등의 철원의 사용량을 증가시키는 것이 바람직하다. 탈규 처리의 경우도, 생산성 향상의 관점에서, 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9) 등에 의한 입열량의 증가분에 상당하는 만큼, 철 스크랩 등의 사용량을 증가시키는 것이 바람직하다.In the present invention, the iron scrap 12 preheated by the molten residual steel 8 and the residual molten slag 9 or the residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 is preheated to the pretreatment refining furnace 14, And the present material 13, the heat input in the preliminary process is increased as compared with the conventional preliminary process by these charging amounts. When iron scrap is not added, the molten iron temperature at the end of the preliminary treatment is increased corresponding to the increase of the heat input amount. However, in the case of the deodorization treatment, if the molten iron temperature is lower The elimination reaction is promoted. Therefore, the mass of the iron scrap to be charged into the preliminary treatment refining furnace 14 in advance or the amount of the iron scrap to be charged into the slag accommodating transfer container 14, which corresponds to the increase of heat input by the residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 in the melted state, It is preferable to increase the mass of the iron scrap to be charged into the hopper 11 and the amount of the iron source such as magnetically separated slag-containing iron lump. In the case of the degassing treatment, it is preferable to increase the amount of iron scrap or the like to the extent that it corresponds to an increase in heat input by the residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 from the viewpoint of productivity improvement.

본 발명자들은, 예비 처리 정련로(14)에 상기의 방법으로 리사이클하는 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)의 합계량 1톤당 1.5톤 정도 이하의 철 스크랩 혹은 자선 부스러기 등의 철원을 추가 장입해도, 예비 처리 중에 추가 장입한 분도 포함하여 모두 용해되는 것을 조사 결과로부터 확인하고 있다.The inventors of the present invention have further added iron sources such as iron scrap or charcoal debris of about 1.5 tons per ton of the total amount of the residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 to be recycled in the above-described manner to the pretreatment refining furnace 14 It is confirmed from the results of investigation that all of the water, including the water added during the preliminary treatment, is dissolved.

따라서, 슬래그 수용 반송 용기(10, 11)에 의해 예비 처리 정련로(14)에 리사이클되는 잔류 용융 슬래그(9)(고화 후의 잔류 용융 슬래그(9))의 열회수량에 따라서, 슬래그 수용 반송 용기(11)로 미리 장입하는 철 스크랩(12)의 질량, 또는, 예비 처리 정련로(14)에 미리 장입하는 철 스크랩(12)의 질량과, 로 상의 호퍼로부터 투입하는 자선 부스러기 등의 철원의 질량과의 합계 질량을 결정하는 것이 바람직하다. 로 상의 호퍼로부터 투입하는 철원으로서는, 자선 부스러기 외에, 철광석, 철광석의 소결광, 밀 스케일, 제철 더스트, 강의 절삭 부스러기(steel cutting chip) 등을 사용할 수 있다.Therefore, depending on the amount of heat recovery of the residual molten slag 9 (the residual molten slag 9 after solidification) recycled to the pre-treatment refining furnace 14 by the slag containing conveying containers 10 and 11, The mass of the iron scrap 12 to be charged in advance into the pre-treatment refining furnace 14 or the mass of the iron scrap 12 to be charged in advance into the pre-treatment refining furnace 14 and the mass of the iron source, Is determined. Iron sources such as iron ore, sintered ores of iron ore, mill scale, iron-on-steel dust, steel cutting chips and the like can be used as the iron sources to be input from the phase hopper, in addition to charcoal debris.

슬래그 수용 반송 용기(10, 11)에 의해 잔류 용강(8) 및 잔류 용융 슬래그(9)를 예비 처리 정련로(14)에 장입하는 것에 의한 열회수량은, 「용강(잔류 용강(8)) 비열×용강 질량×용강 온도 ＋ 슬래그(잔류 용융 슬래그(9)) 비열×용융 슬래그 질량×슬래그 온도」로 나타난다. 실조업에서는, 열회수량＝「(잔류 용융 슬래그(9)와 잔류 용강(8)과의 평균 비열)×(잔류 용융 슬래그(9)와 잔류 용강(8)과의 합계 질량)×(잔류 용융 슬래그(9)와 잔류 용강(8)과의 평균 온도)」로 간단화해도 좋다.The amount of heat recovery by charging the residual molten steel 8 and the residual molten slag 9 into the pre-treatment refining furnace 14 by the slag accommodating and transporting containers 10 and 11 is determined by the amount of heat recovery from the molten steel (residual molten steel 8) × molten steel mass × molten steel temperature + slag (residual molten slag (9)) specific heat × molten slag mass × slag temperature ". (The specific heat of the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8) x (the total mass of the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8) x (the residual molten slag 9) (The average temperature of the molten steel 9 and the residual molten steel 8) "

또한, 실조업에서는, 예비 처리 정련로(14)에 미리 장입하는 철 스크랩의 질량, 또는, 슬래그 수용 반송 용기(11)에 의해 예비 처리 정련로(14)에 장입되는 철 스크랩의 질량을, 경험으로부터 구해지는 용해 가능한 질량보다도 적은 어느 일정값으로 한 후에, 철광석, 철광석의 소결광, 밀 스케일, 제철 더스트, 자선 부스러기, 강의 절삭 부스러기 중 어느 1종 또는 2종 이상인, 예비 처리 정련로(14)에 로상으로부터 투입하는 철원의 합계 투입 질량을, 슬래그 수용 반송 용기(10, 11)에 의해 예비 처리 정련로(14)에 장입되는 잔류 용강(8)(응고의 잔류 용강(8)을 포함함)과 잔류 용융 슬래그(9)(고화 후의 잔류 용융 슬래그(9))와의 합계 질량에 따라서 결정해도, 본 발명의 효과를 얻을 수 있다.In the actual operation, the mass of the iron scrap to be charged in the preliminary treatment refining furnace 14 in advance, or the mass of the iron scrap to be charged into the preliminary treatment refining furnace 14 by the slag containing carrier 11, Which is one or more of iron ore, iron ore sintered ores, wheat scale, iron-on-steel dust, charcoal debris and steel cutting debris after having been set to a constant value smaller than the soluble mass obtained from the preliminary treatment refining furnace 14 The total input mass of the iron sources to be supplied from the furnace is controlled by the residual molten steel 8 (including the residual molten steel 8 of the solidification) charged into the pre-treatment refining furnace 14 by the slag receiving and conveying containers 10, And the residual mass of the residual molten slag 9 (the residual molten slag 9 after solidification), the effect of the present invention can be obtained.

본 발명에 있어서, 예비 처리 정련로(14)에 있어서의 예비 처리는, (1) 탈규 처리, 배재로 이루어지는 공정의 예비 처리, (2) 탈규 용선의 탈인 처리, 배재로 이루어지는 공정의 예비 처리, (3) 탈규·탈인 처리, 배재로 이루어지는 공정의 예비 처리, (4) 탈규·탈인 처리, 로 내에서의 슬래그 잔사, 다음 차지의 용선 장입으로 이루어지는 공정의 예비 처리, (5) 탈규 처리, 중간 배재, 탈인 처리, 로 내에서의 슬래그 잔사, 다음 차지의 용선 장입으로 이루어지는 공정의 예비 처리의 어느 것도 가능하다. 또한, 어느 예비 처리라도, 동일한 열적 효과가 얻어진다. 또한, 잔류 용융 슬래그(9)(고화 후의 잔류 용융 슬래그(9))로부터의 회수열에 의해, 단시간의 탈규 처리 기간이라도 슬래그의 재화 촉진을 가능하게 한다는 점에서, 로 내의 부착 슬래그 혹은 잔류시킨 슬래그로부터의 복인을 방지하여 효율적인 예비 처리가 가능해진다.In the present invention, the preliminary treatment in the preliminary treatment refining furnace 14 includes (1) preliminary treatment of degreasing treatment and disposal, (2) pretreatment of the process of disposing of the rejection treatment line, (3) preliminary treatment of demineralization / dephosphorization and disposal, (4) demineralization / dephosphorization treatment, preliminary treatment of slag residue in the furnace, charging of the next charge, It is possible to perform any of the disposal, the dephosphorization treatment, the slag residue in the furnace, and the preliminary treatment of the process consisting of charging the next charge. Further, the same thermal effect can be obtained in any preliminary process. In addition, from the viewpoint of facilitating the commodification of the slag even during the short-time degassing treatment period by the recovery heat from the residual molten slag 9 (the residual molten slag 9 after solidification), the adhesion slag in the furnace or the residual slag So that efficient preliminary processing becomes possible.

이상 설명한 바와 같이, 본 발명에 의하면, 탈탄 정련로(3)에서의 탈탄 정련으로 생성된 용융 슬래그(6)의 현열 및 로 내 잔류 용강(8)의 현열을, 예비 처리 정련로(14)에서의 용선(15)의 예비 처리에 있어서 최대한으로 이용할 수 있고, 또한, 예비 처리 정련로(14)에서는 슬래그 염기도 조정제 또는 탈인 정련제의 원단위가 저감되고, 또한 추가로, 출탕 수율이 향상된다.As described above, according to the present invention, the sensible heat of the molten slag 6 generated by the decarburization refining in the decarburization refining furnace 3 and the sensible heat of the furnace residual molten steel 8 are collected in the pre-treatment refining furnace 14 And the preliminary treatment refining furnace 14 reduces the basicity of the slag basicity adjusting agent or the de-scouring agent, and further improves the yield of the tap water.

실시예Example

이하, 본 발명을 실시예에 의해 더욱 상세하게 설명한다. 도 1에 나타내는 본 발명에 따른 용선의 정련 방법의 처리 플로우를 따라, 이하의 시험을 행했다. 이하의 시험에서는, 예비 처리 정련로(14)에 있어서의 예비 처리로서 탈규 처리되어 있지 않은 용선의 탈인 처리(탈규·탈인 처리)를 실시했다.Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples. The following test was conducted in accordance with the process flow of the refining method of the molten iron according to the present invention shown in Fig. In the following test, as the pretreatment in the preliminary treatment refining furnace 14, the deodorization (de-gassing and de-phosphorus treatment) of the charcoal which has not been subjected to the de-aeration treatment was carried out.

인 농도가 0.020질량％인 저인 용선(2)을 300톤 용량의 탈탄 정련로(3)(전로)에 장입하고, 추가로 매용제로서 생석회와 돌로마이트를 장입하고, 로 바닥의 저취 송풍구로부터 아르곤 가스(Ar가스)를 교반용 가스로서 취입하면서 상취 랜스로부터 산소 가스를 공급하여 탈탄 정련을 행했다. 탈탄 정련 종료 후, 얻어진 용강(5)을 레이들(7)에 출탕하고, 레이들(7)에 출탕한 용강(5)은, 필요에 따라서 다음 공정의 2차 정련을 거쳐, 주조 공정에 반송하여 용강(5)을 주편으로 주조했다. 한편, 출탕 조작 종료 후의 탈탄 정련로 내에는, 약 7톤의 잔류 용융 슬래그(9)와 약 2톤의 잔류 용강(8)이 잔류했다.(2) having a phosphorus concentration of 0.020 mass% is charged into a decarbonization furnace 3 (converter) having a capacity of 300 tons, burnt lime and dolomite are charged as a magic agent, and argon gas Ar gas) was blown as a stirring gas while oxygen gas was supplied from the outlet lance to perform decarburization refining. After the decarburization and refinement is completed, the obtained molten steel 5 is sprinkled on the ladle 7 and the molten steel 5 spouted on the ladle 7 is subjected to secondary refining in the next step, if necessary, So that molten steel 5 was cast as a cast. On the other hand, about 7 tons of the residual molten slag 9 and about 2 tons of the residual molten steel 8 remained in the decarburization refining furnace after the completion of the tapping operation.

전로형의 예비 처리 정련로(14)에 있어서의 용선(15)의 탈인 처리의 조업 조건은, 비교예 및 본 발명예 모두, 이하의 통상 처리 조건의 범위 내로 설정했다.The working conditions of the deodorization treatment of the molten iron 15 in the converter-type preliminary treatment refining furnace 14 were set within the range of the following normal treatment conditions for both the comparative example and the inventive example.

1. 탈인 처리 전의 용선(15)의 온도: 1270∼1320℃1. Temperature of the molten iron 15 before the denitrification process: 1270 to 1320 DEG C

2. 탈인 처리 전의 용선(15)의 규소 농도: 0.25∼0.35질량％2. Silicon concentration of the molten iron 15 before the denitrification treatment: 0.25 to 0.35 mass%

3. 탈인 처리 전의 용선(15)의 인 농도: 0.100∼0.120질량％3. Phosphorus concentration of the molten iron 15 before the denitrification treatment: 0.100 to 0.120 mass%

4. 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 인 농도: 0.005∼0.030질량％4. Phosphorus concentration of the phosphorus at the end of the phosphorus removal treatment: 0.005 to 0.030 mass%

5. 탈인 처리 종료시의 로 내 슬래그의 염기도: 2.0∼3.05. Basicity of furnace slag at the end of denitrification: 2.0 to 3.0

6. 탈인 처리 종료시의 로 내 슬래그의 전체 철 농도: 5.0∼15.0질량％6. Total iron concentration of furnace slag at the end of the denitrification treatment: 5.0 to 15.0 mass%

비교예 1의 시험에 있어서는, 탈탄 정련로 내의 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)을 예비 처리 정련로(14)로의 열간 장입 원료로서 이용하지 않고, 종래대로, 탈탄 정련로(3)로부터의 용강(5)의 출탕 후에 슬래그 팟에 배출하고, 슬래그 팟에서 슬래그 야드에 반송하여, 슬래그 야드에 유출하여 방냉했다.In the test of Comparative Example 1, the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 in the decarburization refining furnace were used as the hot loading raw material to the pretreatment refining furnace 14, The molten steel 5 was discharged to the slag pot after the tapping of the molten steel 5, the slag was transported to the slag yard from the slag pot,

즉, 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)을 정련 처리 공정의 계 외로 배출하여 슬래그 처리(대기 중에서의 방냉) 및 응고철 회수 처리(고화 후에 파쇄된 슬래그로부터의 자선기에 의한 응고철 회수)를 행했다. 그리고, 300톤 용량의 전로형의 예비 처리 정련로(14)로는, 미리 30톤의 철 스크랩을 장입한 후, 용선 레이들에 수용된 용선(15)을 장입하고, 탈인 처리를 행했다. 탈인 처리 중에 자선 부스러기, 철광석, 철광석의 소결광 등의 그 외의 철원은 사용하지 않고 탈인 처리했다.In other words, the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 are discharged to the outside of the refining treatment process and subjected to slag treatment (cooling in the air) and solidification iron recovery treatment (solidification iron recovery from the crushed slag after solidification ). Then, a 30-ton iron scrap was charged in advance to the 300-ton converter-type pre-treatment refining furnace 14, and then the molten iron 15 accommodated in the iron ladle was charged and subjected to a de-phosphorus treatment. During the removal treatment, other iron sources such as charcoal debris, iron ore, and iron ore sintered ores were removed without use.

비교예 1의 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 온도는, 1280∼1320℃의 온도 범위였다.The temperature of the hypothetical line at the completion of the dedifferential treatment of Comparative Example 1 was in the range of 1280 to 1320 占 폚.

본 발명예 1에서는, 탈탄 정련로(3)로부터의 용강(5)의 출탕 후, 탈탄 정련로 내의 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)의 전체량을, 신속하게, 내면에 내화물층이 형성되어 있는 슬래그 수용 반송 용기(10)에 배출했다. 이 슬래그 수용 반송 용기(10) 내에서 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)의 온도 측정을 행한 결과, 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)의 온도는 1560∼1610℃의 범위, 즉, 용강 및 슬래그의 용융 상태의 범위였다. 그 후, 슬래그 수용 반송 용기(10)에 수용된 약 7톤의 잔류 용융 슬래그(9)와 약 2톤의 잔류 용강(8)과의 전체량을, 30톤의 철 스크랩이 미리 장입되어 있는 예비 처리 정련로(14)에 장입한 후, 용선(15)을 장입하고, 탈인 처리를 행했다. 상기의 비교예 1에 대한 처리 후 온도의 우위성을 확인하기 위해, 본 발명예 1에서도, 자선 부스러기, 철광석, 철광석의 소결광 등의 그 외의 철원은 사용하지 않고 탈인 처리했다.The amount of residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 in the decarburization refining furnace can be quickly reduced from the total amount of the molten slag 9 and residual molten steel 8 in the refractory refining furnace 3 To the slag receiving and conveying vessel 10 in which the slag receiving container 10 is formed. The temperature of the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 in the slag accommodating and conveying container 10 was measured and the temperature of the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 was in the range of 1560 to 1610 캜 That is, the molten state of the molten steel and the slag. Thereafter, the total amount of the residual molten slag 9 of about 7 tons and the residual molten steel 8 of about 2 tons contained in the slag accommodating and transporting container 10 is subjected to preliminary processing in which 30 tons of iron scrap is charged in advance After being charged into the refining furnace 14, the charcoal 15 was charged and subjected to a removal treatment. In order to confirm the superiority of the post-treatment temperature to Comparative Example 1, other iron sources such as charcoal debris, iron ore, iron ore, and the like were also subjected to a de-phosphorus treatment.

본 발명예 1의 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 온도는, 1325∼1365℃의 온도 범위가 되어, 저인 용선의 온도는 비교예 1보다도 약 45℃ 높아지는 것을 확인할 수 있었다. 이 온도차는, 예비 처리 정련로(14)에 장입한 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)의 현열에 기인하는 것이다.It was confirmed that the temperature of the dummy line at the end of the dummy process of the present invention 1 was in the range of 1325 to 1365 캜 and the temperature of the dummy line was about 45 캜 higher than that of the first comparative example. This temperature difference is caused by the sensible heat of the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 charged into the pretreatment refining furnace 14. [

본 발명예 2에서는, 탈탄 정련로(3)로부터의 용강(5)의 출탕 후, 탈탄 정련로 내의 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)의 전체량을, 신속하게, 내면에 내화물층이 형성되어 있는 슬래그 수용 반송 용기(10)에 배출했다. 그 후, 슬래그 수용 반송 용기(10)에 수용된 약 7톤의 잔류 용융 슬래그(9)와 약 2톤의 잔류 용강(8)과의 전체량을, 미리 30톤의 철 스크랩이 장입되어 있는 예비 처리 정련로(14)에 장입한 후, 용선(15)을 장입하고, 추가로, 로 상으로부터 철광석, 철광석의 소결광, 밀 스케일, 제철 더스트, 자선 부스러기, 강의 절삭 부스러기로 이루어지는 철원 중 어느 1종 또는 2종 이상의 철원을, 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)으로부터의 열회수량에 따라서 첨가하여 탈인 처리를 행했다. 예를 들면 자선 부스러기의 경우는 5∼10톤 첨가했다.The amount of residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 in the decarburization refining furnace can be rapidly reduced to the inside of the refractory layer 8 after the tapping of the molten steel 5 from the decarburization refining furnace 3, To the slag receiving and conveying vessel 10 in which the slag receiving container 10 is formed. Thereafter, the total amount of the residual molten slag 9 of about 7 tons and the residual molten steel 8 of about 2 tons contained in the slag accommodating and transporting container 10 is subjected to preliminary processing in which 30 tons of iron scrap is charged in advance The iron wire 15 is charged into the refining furnace 14 and then the molten iron 15 is charged into the refining furnace 14 and any one or more of the iron sources such as iron ore, iron ore sintered ores, mill scale, steel dust, charcoal debris, Two or more kinds of iron sources were added according to the amount of heat recovery from the residual molten slag (9) and the residual molten steel (8) to perform a de-phosphorus treatment. For example, 5 to 10 tons of charred debris was added.

본 발명예 2의 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 온도는, 비교예 1과 동등한 1280∼1320℃의 온도 범위였다. 이와 같이, 본 발명예 2에서는, 자선 부스러기 등의 철원을 추가 첨가해도 문제 없이 조업할 수 있어, 비교예 1에 대하여 생산량을 증가시킬 수 있었다.The temperature of the dummy wire at the end of the denier treatment in Example 2 of the present invention was in the temperature range of 1280 to 1320 캜, which is equivalent to that of Comparative Example 1. As described above, in Example 2 of the present invention, it was possible to operate without any problem even if an iron source such as charcoal debris was further added, and the production amount of Comparative Example 1 could be increased.

본 발명예 3에서는, 탈탄 정련로(3)로부터의 용강(5)의 출탕 후, 탈탄 정련로 내의 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)의 전체량을, 신속하게, 내면에 내화물층이 형성되어 있는 슬래그 수용 반송 용기(10)에 배출했다. 그 후, 슬래그 수용 반송 용기(10)에 수용된 약 7톤의 잔류 용융 슬래그(9)와 약 2톤의 잔류 용강(8)과의 전체량을, 미리 35∼40톤의 철 스크랩이 장입되어 있는 예비 처리 정련로(14)에 장입한 후, 용선(15)을 장입하고, 탈인 처리를 행했다. 이와 같이, 본 발명예 3에서는, 예비 처리 정련로(14)에 미리 장입하는 철 스크랩량을 비교예 1의 30톤에 대하여 추가로 5∼10톤 증가시켰다.The amount of the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 in the decarburization refining furnace can be quickly reduced to the inside surface of the refractory layer 3 after the tapping of the molten steel 5 from the decarburization refining furnace 3, To the slag receiving and conveying vessel 10 in which the slag receiving container 10 is formed. Thereafter, the total amount of the residual molten slag 9 of about 7 tons and the residual molten steel 8 of about 2 tons contained in the slag accommodating and transporting container 10 is preliminarily stored After being charged into the preliminary treatment refining furnace 14, the charcoal 15 was charged, and the removal treatment was carried out. Thus, in Inventive Example 3, the amount of iron scrap to be charged in advance in the pre-treatment refining furnace 14 was increased by 5 to 10 tons in addition to 30 tons in Comparative Example 1. [

본 발명예 3의 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 온도는, 비교예 1과 동등한 1280∼1320℃의 온도 범위였다. 이와 같이, 본 발명예 3에서는, 철 스크랩의 사용량을 증가해도 문제 없이 조업할 수 있어, 비교예 1에 대하여 생산량을 증가시킬 수 있었다.The temperature of the dummy wire at the end of the denier treatment of Example 3 of the present invention was in the range of 1280 to 1320 캜, which is equivalent to that of Comparative Example 1. As described above, in Example 3 of the present invention, even if the amount of scrap iron used is increased, it can be operated without any problem, and the production amount of Comparative Example 1 can be increased.

본 발명예 4에서는, 탈탄 정련로(3)로부터의 용강(5)의 출탕 후, 탈탄 정련로 내의 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)의 전체량을, 신속하게, 내면에 내화물층이 형성되어 있는 슬래그 수용 반송 용기(10)에 배출했다. 본 발명예 4에서는, 예비 처리 정련로(14)에 미리 장입하여 사용하는 철 스크랩과 로 상으로부터 투입 첨가하는 철원을 병용하는 것을 전제로 하고, 예비 처리 정련로(14)에 장입하는 철 스크랩량을 30∼40톤으로 하고, 이 철 스크랩의 장입량에 따라서, 로 상으로부터 투입 첨가하는 철원의 사용량을 설정했다. 구체적으로는, 미리 장입하는 철 스크랩과 로 상으로부터 투입 첨가하는 철원과의 합계량을 40톤으로 했다.In the present invention 4, the total amount of the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 in the decarburization refining furnace is rapidly reduced to the inside surface of the refractory layer 8 after the tapping of the molten steel 5 from the decarburization refining furnace 3, To the slag receiving and conveying vessel 10 in which the slag receiving container 10 is formed. In the present invention 4, it is assumed that the iron scrap to be charged and used in advance in the pre-treatment refining furnace 14 and the iron source to be added from the furnace are used together, and the amount of iron scrap to be charged into the preliminary treatment refining furnace 14 Was set to 30 to 40 tons, and the amount of iron source to be added and added from the furnace was set according to the amount of the iron scrap to be charged. Specifically, the total amount of the iron scrap to be charged in advance and the iron source to be added from the furnace was set at 40 tons.

즉, 내화물층이 형성되어 있는 슬래그 수용 반송 용기(10)에 수용된 약 7톤의 잔류 용융 슬래그(9)와 약 2톤의 잔류 용강(8)과의 전체량을, 미리 30∼40톤의 철 스크랩이 장입되어 있는 예비 처리 정련로(14)에 장입한 후, 용선(15)을 장입 했다. 그 후, 로 상으로부터 투입하는 철광석, 철광석의 소결광, 밀 스케일, 제철 더스트, 자선 부스러기, 강의 절삭 부스러기로 이루어지는 철원 중 어느 1종 또는 2종 이상의 철원을, 미리 장입한 철 스크랩의 질량과 로 상으로부터 투입하는 철원의 질량과의 합계 질량이 40톤이 되도록, 미리 로 내에 장입한 철 스크랩량에 따라서 0∼10톤의 범위에서 설정하여 첨가하고, 탈인 처리를 행했다.That is, the total amount of the residual molten slag 9 of about 7 tons and the residual molten steel 8 of about 2 tons contained in the slag containing conveying vessel 10 in which the refractory layer is formed is preheated to 30 to 40 tons of iron After charging the preliminary treatment refining furnace 14 charged with scrap, the charcoal 15 was charged. Thereafter, any one or two or more kinds of iron sources such as iron ore, iron ore sintered ores, wheat scale, iron-on-steel dust, charcoal debris, Was set in the range of 0 to 10 tons in accordance with the amount of iron scrap charged in advance into the furnace so that the total mass of the iron source to be supplied from the furnace was 40 tons.

본 발명예 4의 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 온도는, 비교예 1과 동등한 1280∼1320℃의 온도 범위였다. 이와 같이, 본 발명예 4에서는, 미리 장입하는 철 스크랩량의 증가나 자선 부스러기 등의 철원을 추가 첨가해도 문제 없이 조업할 수 있어, 비교예 1에 대하여 생산량을 증가시킬 수 있었다.The temperature of the dummy wire at the end of the denier treatment of Example 4 of the present invention was in the temperature range of 1280 to 1320 캜, which is equivalent to that of Comparative Example 1. As described above, in Example 4 of the present invention, it was possible to operate without any problem even when an increase in the amount of scrap iron charged in advance or an iron source such as charcoal debris was further added, and the production amount of Comparative Example 1 could be increased.

본 발명예 5에서는, 탈탄 정련로(3)로부터의 용강(5)의 출탕 후, 탈탄 정련로 내의 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)의 전체량을, 신속하게, 20∼30톤의 철 스크랩이 장입된 금속제의 슬래그 수용 반송 용기(11)에 배재했다. 슬래그 수용 반송 용기(11)에 유출한 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)은 철 스크랩과 접촉하여 냉각되고, 약 9톤의 지금재(13)가 형성되었다.In the present invention 5, the total amount of the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 in the decarburization refining furnace is rapidly reduced to 20 to 30 tonnes after the tapping of the molten steel 5 from the decarbonization refining furnace 3 Was delivered to the metal slag receiving and conveying vessel 11 in which the iron scrap of the steel slag was loaded. Residual molten slag 9 and residual molten steel 8 flowing out to the slag receiving and conveying container 11 were cooled by contact with the iron scrap and about 9 tons of the present material 13 was formed.

본 발명예 5에서는, 로 상으로부터 투입하는 철원을 포함하여 탈인 처리에서 사용하는 철 스크랩량을 40톤으로 설정했다. 즉, 예비 처리 정련로(14)에 미리 장입하는 철 스크랩량을 10톤으로 하고, 금속제의 슬래그 수용 반송 용기(11)에 수용된 20∼30톤의 철 스크랩과 함께 약 9톤의 지금재(13)의 전체량을 예비 처리 정련로(14)에 장입한 후, 용선(15)을 장입했다. 그 후, 철광석, 철광석의 소결광, 밀 스케일, 제철 더스트, 자선 부스러기, 강의 절삭 부스러기로 이루어지는 철원 중 어느 1종 또는 2종 이상의 철원을, 슬래그 수용 반송 용기(11)로부터 장입되는 철 스크랩량에 따라서 0∼10톤의 범위에서 설정하고, 이 설정한 양을 로 상으로부터 첨가하고, 탈인 처리를 행했다.In Example 5 of the present invention, the amount of iron scrap used in the denitrification treatment including the iron source to be supplied from the furnace was set at 40 tons. That is, the amount of iron scrap to be charged in advance in the pre-treatment refining furnace 14 is set to 10 tons, and about 20 tons of iron scrap contained in the metal slag containing container 11 and about 9 tons of current scrap Was charged into the preliminary treatment refining furnace 14, and then the molten iron 15 was charged. Thereafter, any one or two or more kinds of iron sources such as iron ore, sintered ores of iron ore, wheat scale, iron-making dust, charcoal debris, and steel debris of steel cutting debris are mixed with iron scraps from the slag- The amount was set in the range of 0 to 10 tons, and the set amount was added from the furnace, and the removal treatment was carried out.

본 발명예 5의 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 온도는, 비교예 1과 동등한 1280∼1320℃의 온도 범위였다. 이와 같이, 본 발명예 5에서는, 자선 부스러기 등의 철원을 추가 첨가해도 문제 없이 조업할 수 있어, 생산량을 증가시킬 수 있었다.The temperature of the dummy wire at the end of the denier treatment of Example 5 of the present invention was in the temperature range of 1280 to 1320 캜, which is equivalent to that of Comparative Example 1. As described above, in Example 5 of the present invention, it was possible to operate without any problem even if a steel source such as charcoal debris was added additionally, and the production amount could be increased.

본 발명예 6에서는, 탈탄 정련로(3)로부터의 용강(5)의 출탕 후, 탈탄 정련로 내의 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)의 전체량을, 신속하게, 30∼40톤의 철 스크랩이 장입된 금속제의 슬래그 수용 반송 용기(11)에 배재했다. 슬래그 수용 반송 용기(11)에 유출한 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)은 철 스크랩과 접촉하여 냉각되고, 약 9톤의 지금재(13)가 형성되었다.The total amount of the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 in the decarburization refining furnace can be rapidly reduced to 30 to 40 tons per hour after the tapping of the molten steel 5 from the decarburization refining furnace 3. [ Was delivered to the metal slag receiving and conveying vessel 11 in which the iron scrap of the steel slag was loaded. Residual molten slag 9 and residual molten steel 8 flowing out to the slag receiving and conveying container 11 were cooled by contact with the iron scrap and about 9 tons of the present material 13 was formed.

본 발명예 6에서는, 예비 처리 정련로(14)에 미리 장입하는 철 스크랩량을 제로로 하고, 로 상으로부터 투입하는 철원을 포함하여 탈인 처리에서 사용하는 철 스크랩량을 40톤으로 설정했다. 즉, 슬래그 수용 반송 용기(11)에 수용된 30∼40톤의 철 스크랩과 함께 약 9톤의 지금재(13)의 전체량을 예비 처리 정련로(14)에 장입한 후, 용선(15)을 장입했다. 그 후, 철광석, 철광석의 소결광, 밀 스케일, 제철 더스트, 자선 부스러기, 강의 절삭 부스러기로 이루어지는 철원 중 어느 1종 또는 2종 이상의 철원을, 슬래그 수용 반송 용기(11)로부터 장입되는 철 스크랩량에 따라서 0∼10톤의 범위에서 설정하고, 이 설정한 양을 로 상으로부터 첨가하고, 탈인 처리를 행했다.In the present invention 6, the amount of scrap to be charged in advance in the pre-treatment refining furnace 14 is set to zero, and the amount of iron scrap used in the deodorizing process including the iron source to be charged from the furnace is set to 40 tons. That is, after charging the pre-treatment refining furnace 14 with the total amount of about 9 tons of the present material 13 together with 30 to 40 tons of iron scrap contained in the slag accommodating and transporting container 11, I was charged. Thereafter, any one or two or more kinds of iron sources such as iron ore, sintered ores of iron ore, wheat scale, iron-making dust, charcoal debris, and steel debris of steel cutting debris are mixed with iron scraps from the slag- The amount was set in the range of 0 to 10 tons, and the set amount was added from the furnace, and the removal treatment was carried out.

본 발명예 6의 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 온도는, 비교예 1과 동등한 1280∼1320℃의 온도 범위였다. 또한, 본 발명예 6에서는, 예비 처리 정련로(14)에 철 스크랩을 단독으로 장입하는 경우가 없고, 이에 따라, 잔류 용융 슬래그(9)의 장입 시간 및 철 스크랩(12)의 장입 시간 등도 포함한 탈인 처리 시간 간격을 10％ 정도 단축할 수 있어, 철 스크랩 및 자선 부스러기 등의 철원의 장입에 의한 생산량의 증가와 함께, 생산성을 향상시킬 수 있었다.The temperature of the dummy wire at the end of the denier treatment in Example 6 of the present invention was in the temperature range of 1280 to 1320 占 폚, In the present invention 6, there is no case where the iron scrap is charged alone into the pre-treatment refining furnace 14, and accordingly, the charging time of the residual molten slag 9 and the charging time of the iron scrap 12 are also included It is possible to shorten the time interval for the removal treatment by about 10%, and it is possible to improve the productivity by increasing the production amount by charging the iron source such as the iron scrap and the charcoal debris.

본 발명예 7에서는, 탈탄 정련로(3)로부터의 용강(5)의 출탕 후, 탈탄 정련로 내의 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)의 전체량을, 신속하게, 30∼40톤의 철 스크랩이 장입된 금속제의 슬래그 수용 반송 용기(11)에 배재했다. 슬래그 수용 반송 용기(11)에 유출한 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)은 철 스크랩과 접촉하여 냉각되고, 약 9톤의 지금재(13)가 형성되었다.The total amount of the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 in the decarburization refining furnace can be rapidly reduced to 30 to 40 tons per hour after the tapping of the molten steel 5 from the decarburization refining furnace 3. [ Was delivered to the metal slag receiving and conveying vessel 11 in which the iron scrap of the steel slag was loaded. Residual molten slag 9 and residual molten steel 8 flowing out to the slag receiving and conveying container 11 were cooled by contact with the iron scrap and about 9 tons of the present material 13 was formed.

본 발명예 7에서는, 예비 처리 정련로(14)에 있어서의 예비 처리로서, 주로 용선을 탈규 처리하는 탈규기 후에 일단 산소 취련(blowing)을 중단하고, 로 내의 슬래그를 배재(「중간 배재」라고 함)하고, 그 후, 예비 처리 정련로(14)에 생석회를 첨가하여 용선을 탈인(탈인기)하는 바와 같은 방법을 채용했다. 탈규기 종료 시점의 로 내 슬래그의 염기도를 1.0∼1.5의 범위로 조정하고, 4분간 정도 취련을 중단하는 사이에, 용선 1톤에 대하여 10㎏ 정도의 슬래그를 로 내에 잔류시키도록 중간 배재를 실시했다. 또한, 본 발명예 7에서는, 예비 처리 정련로(14)에 미리 장입하는 철 스크랩량을 제로로 하고, 로 상으로부터 투입하는 철원을 포함하여 탈인 처리에서 사용하는 철 스크랩량을 40톤으로 설정했다.In the present invention example 7, as preliminary treatment in the pretreatment refining furnace 14, oxygen blowing is temporarily stopped after the degasifier for predominantly charring the molten iron, and the slag in the furnace is discharged (referred to as " , And then a quick lime is added to the preliminary treatment refining furnace 14 to remove the charcoal (de-popularization). The basicity of the slag in the furnace at the end of the demethanization period is adjusted to a range of 1.0 to 1.5 and intermediate disposal is carried out so that slag of about 10 kg per 1 ton of molten iron is left in the furnace did. In the present invention example 7, the amount of scrap to be charged in advance in the pre-treatment refining furnace 14 is set to zero, and the amount of iron scrap used in the de-phosphorus process including the iron source to be supplied from the furnace is set to 40 tons .

즉, 금속제의 슬래그 수용 반송 용기(11)에 수용된 30∼40톤의 철 스크랩과 함께 약 9톤의 지금재(13)의 전체량을 예비 처리 정련로(14)에 장입한 후, 용선(15)을 장입했다. 그 후, 철광석, 철광석의 소결광, 밀 스케일, 제철 더스트, 자선 부스러기, 강의 절삭 부스러기로 이루어지는 철원 중 어느 1종 또는 2종 이상의 철원을, 슬래그 수용 반송 용기(11)로부터 장입되는 철 스크랩량에 따라서 0∼10톤의 범위에서 설정하고, 이 설정한 양을 로 상으로부터 첨가하고, 탈규·탈인 처리를 행했다.That is, after the iron scrap of 30 to 40 tons accommodated in the metal slag containing container 11 and the total amount of the present material 13 of about 9 tons are charged into the pre-treatment refining furnace 14, ). Thereafter, any one or two or more kinds of iron sources such as iron ore, sintered ores of iron ore, wheat scale, iron-making dust, charcoal debris, and steel debris of steel cutting debris are mixed with iron scraps from the slag- Was set in the range of 0 to 10 tons, and the set amount was added from the furnace, and the degassing / de-phosphorus treatment was carried out.

본 발명예 7의 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 온도는, 1280∼1320℃의 온도 범위이며, 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 인 농도는, 0.005∼0.020질량％이었다. 본 발명예 7에서는, 탈규기 후에, 중간 배재를 행하지 않는 본 발명예 1∼6 및 비교예 1에 대하여, 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 인 농도가 저하되어 있었다.The temperature of the dummy line at the end of the dummy treatment of the present invention 7 was in the range of 1280 to 1320 캜 and the dummy concentration of the dummy line at the completion of the dummy treatment was 0.005 to 0.020% by mass. In Example 7 of the present invention, the phosphorus concentration of the lead line at the end of the dephosphorization treatment was lowered in Examples 1 to 6 and Comparative Example 1 in which the intermediate impregnation was not performed after degumming.

이와 같이, 본 발명예 7에서는, 탈규기 후에 중간 배재를 행함으로써, 잔류 용융 슬래그(9)로부터의 복인이 방지되어, 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 인 농도를 저하시킬 수 있었다.As described above, in Example 7 of the present invention, it was possible to prevent the phosphorus from the residual molten slag 9 by performing the intermediate discharge after the degassing, and to decrease the phosphorus concentration of the phosphorus line at the completion of the phosphorus removal treatment.

본 발명예 8에서는, 탈탄 정련로(3)로부터의 용강(5)의 출탕 후, 탈탄 정련로 내의 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)의 전체량을, 신속하게, 35∼40톤의 철 스크랩이 장입된 금속제의 슬래그 수용 반송 용기(11)에 배재했다. 슬래그 수용 반송 용기(11)에 유출한 잔류 용융 슬래그(9) 및 잔류 용강(8)은 철 스크랩과 접촉하여 냉각되고, 약 9톤의 지금재(13)가 형성되었다. The total amount of the residual molten slag 9 and the residual molten steel 8 in the decarburization refining furnace after the tapping of the molten steel 5 from the decarburization refining furnace 3 is rapidly reduced to 35 to 40 tons Was delivered to the metal slag receiving and conveying vessel 11 in which the iron scrap of the steel slag was loaded. Residual molten slag 9 and residual molten steel 8 flowing out to the slag receiving and conveying container 11 were cooled by contact with the iron scrap and about 9 tons of the present material 13 was formed.

본 발명예 8에서는, 예비 처리로서, 예비 처리 정련로(14)에 있어서의 전(前) 차지의 탈인 처리 후의 슬래그를 로 내에 잔류시킨 채로, 당해 차지의 용선을 장입하여 예비 처리 정련을 개시하고, 주로 용선을 탈규 처리하는 탈규기 후에 일단 산소 취련을 중단하고, 로 내의 슬래그를 중간 배재하고, 그 후, 예비 처리 정련로(14)에 생석회를 첨가하여 용선을 탈인(탈인기)한다는 방법을 채용했다. 탈규기 종료 시점의 로 내 슬래그의 염기도를 1.0∼1.5의 범위로 조정하고, 4분간 정도 취련을 중단하는 사이에, 용선 1톤에 대하여 10㎏ 정도의 슬래그를 로 내에 잔류시키도록 중간 배재를 실시했다. 또한, 본 발명예 8에서는, 예비 처리 정련로(14)에 미리 장입하는 철 스크랩량을 제로로 하고, 로 상으로부터 투입하는 철원을 포함하여 탈인 처리에서 사용하는 철 스크랩량을 42톤으로 설정했다.In the present invention 8, preliminary treatment refining is started by charging the charged charcoal with the slag after the pretreatment of the pretreatment remaining in the pretreatment refining furnace 14 remaining in the furnace , A method in which the oxygen blowing is stopped once after the degassing process mainly for degassing the molten iron, the slag in the furnace is intermittently discharged, and then the burnt lime is added to the pretreatment refining furnace 14 to remove the molten iron I adopted it. The basicity of the slag in the furnace at the end of the demethanization period is adjusted to a range of 1.0 to 1.5 and intermediate disposal is carried out so that slag of about 10 kg per 1 ton of molten iron is left in the furnace did. In the present invention 8, the amount of iron scrap to be charged in advance in the pre-treatment refining furnace 14 is set to zero, and the amount of iron scrap used in the de-phosphorus treatment including the iron source to be supplied from the furnace is set to 42 tons .

즉, 금속제의 슬래그 수용 반송 용기(11)에 수용된 35∼40톤의 철 스크랩과 함께 약 9톤의 지금재(13)의 전체량을 예비 처리 정련로(14)에 장입한 후, 용선(15)을 장입했다. 그 후, 철광석, 철광석의 소결광, 밀 스케일, 제철 더스트, 자선 부스러기, 강의 절삭 부스러기로 이루어지는 철원 중 어느 1종 또는 2종 이상의 철원을, 슬래그 수용 반송 용기(11)로부터 장입되는 철 스크랩량에 따라서 2∼7톤의 범위에서 설정하고, 이 설정한 양을 로 상으로부터 첨가하고, 탈규·탈인 처리를 행했다.That is, after the iron scrap of 35 to 40 tons contained in the metal slag receiving and conveying container 11 and the total amount of the present material 13 of about 9 tons are charged into the preliminary treatment refining furnace 14, ). Thereafter, any one or two or more kinds of iron sources such as iron ore, sintered ores of iron ore, wheat scale, iron-making dust, charcoal debris, and steel debris of steel cutting debris are mixed with iron scraps from the slag- Was set in the range of 2 to 7 tons, and the amount thus set was added from the furnace, and the degassing / denitrifying treatment was carried out.

본 발명예 8의 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 온도는, 1280∼1320℃의 온도 범위이며, 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 인 농도는, 0.005∼0.020질량％이었다. 본 발명예 8에서는, 탈규기 후에, 중간 배재를 행하지 않는 본 발명예 1∼6 및 비교예 1에 대하여, 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 인 농도가 저하되어, 본 발명예 7과 동일한 정도로 되어 있었다.The temperature of the dummy line at the end of the dummy process of the present invention 8 was in the range of 1280 to 1320 캜 and the dummy phosphorus concentration at the end of the dummy processing was 0.005 to 0.020% by mass. In Example 8 of the present invention, the phosphorus concentration of the lower phosphorus line at the completion of the phosphorus removal treatment was reduced to about the same level as in the case of the present invention 7, with respect to the first to sixth inventions and Comparative Example 1, .

이와 같이, 본 발명예 8에서는, 탈인 처리 후의 슬래그를 재이용함과 함께, 탈규기 후에 중간 배재를 행함으로써, 재이용한 탈인 처리 후 슬래그 및 잔류 용융 슬래그(9)로부터의 복인이 방지되어, 탈인 처리 종료시의 저인 용선의 인 농도를 저하시킬 수 있었다. 또한, 재이용한 탈인 처리 후 슬래그를 탈규기의 정련제로서 활용함으로써, 탈인 처리 후 슬래그가 보유하는 현열도 더욱 유효하게 이용할 수 있었다.As described above, in the present invention 8, the slag after the de-phosphorus treatment is reused and the intermediate debris is carried out after the de-gassing step to prevent the re-use of the slag after the de-phosphorus treatment and the residual molten slag 9, The phosphorus concentration of the lead wire at the time of termination could be lowered. Further, by utilizing the slag after the re-used dephosphorization treatment as a scouring agent for the degassing unit, the sensible heat retained by the slag after the dephosphorization treatment was more effectively utilized.

비교예 1 및 본 발명예 1∼8의 결과를 정리하여 표 1에 나타낸다.The results of Comparative Example 1 and Inventive Examples 1 to 8 are summarized in Table 1.

Figure 112015051397634-pct00001
Figure 112015051397634-pct00001

1 : 예비 처리 공정
2 : 저인 용선
2': 탈규 용선
3 : 탈탄 정련로
4 : 탈탄 정련 공정
5 : 용강
6 : 용융 슬래그
7 : 레이들
8 : 잔류 용강
9 : 잔류 용융 슬래그
10 : 슬래그 수용 반송 용기
10a : 내화물층
11 : 슬래그 수용 반송 용기
12 : 철 스크랩
13 : 지금재
14 : 예비 처리 정련로
15 : 용선
16 : 전체 용융 메탈1: Pre-treatment process
2:
2 ': Conversion line
3: Decarburization refining furnace
4: Decarburization refining process
5: Molten steel
6: Melted slag
7: ladle
8: Residual molten steel
9: Residual molten slag
10: slag receiving container
10a: refractory layer
11: Slag receiving container
12: Iron scrap
13: Now ashes
14: pre-treatment refining furnace
15: Charter
16: Whole molten metal

Claims (8)

삭제delete 적어도 2기의 전로형 정련로를 이용하고, 한쪽을 용선(hot metal)의 예비 처리 정련로로서 사용하고, 다른 한쪽을 상기 예비 처리 정련로에서 예비 처리된 용선의 탈탄(decarburization) 정련로로서 사용하여, 용선으로부터 용강을 용제하는 용선의 정련 방법으로서, 상기 탈탄 정련로에서의 탈탄 정련에 의해 얻어진 용강을 레이들에 출탕(tapping)한 후, 상기 탈탄 정련로 내에 남은 슬래그를, 미리 철 스크랩이 장입된 슬래그 수용 반송 용기에 배출하여 당해 슬래그 수용 반송 용기 내에 적층된 상기 철 스크랩 상으로부터 용융 상태인 채 유하시켜, 상기 슬래그의 적어도 일부를 응고시키고, 계속해서, 상기 슬래그 수용 반송 용기에 수용된 적어도 일부가 응고된 상기 슬래그를 상기 철 스크랩과 함께 상기 예비 처리 정련로에 장입하고, 그 후, 당해 예비 처리 정련로에 용선을 장입하여 당해 용선에 예비 처리를 행하고, 당해 예비 처리에서, 적어도 일부가 응고된 상기 슬래그를 상기 철 스크랩과 함께 고온인 채 사용하는 것을 특징으로 하는 용선의 정련 방법.At least two furnace type refining furnaces were used and one was used as a pre-treatment refining furnace for hot metal and the other was used as a decarburization refining furnace for pretreated charcoal in the preliminary treatment refining furnace A method for refining molten steel from molten iron, comprising the steps of: tapping molten steel obtained by decarburization refining in the decarburization refining furnace to a ladle; Discharging the slag into the charged slag containing container and discharging the molten slag from the iron scrap stacked in the slag containing container to coagulate at least a part of the slag, Is charged into the preliminary treatment refining furnace together with the iron scrap, and thereafter the preliminary treatment fin The furnace hot metal charged and subjected to hot metal pre-treatment in the art, at that pre-treatment, at least a method of refining molten iron, characterized in that the holding part is used in a high temperature with a solidification the slag and the iron scrap. 적어도 2기의 전로형 정련로를 이용하고, 한쪽을 용선의 예비 처리 정련로로서 사용하고, 다른 한쪽을 상기 예비 처리 정련로에서 예비 처리된 용선의 탈탄 정련로로서 사용하여, 용선으로부터 용강을 용제하는 용선의 정련 방법으로서, 상기 탈탄 정련로에서의 탈탄 정련에 의해 얻어진 용강을 레이들에 출탕한 후, 상기 탈탄 정련로 내에 남은 슬래그를 슬래그 수용 반송 용기에 배출하고, 이어서, 당해 슬래그 수용 반송 용기에 수용된 상기 슬래그를, 미리 철 스크랩이 장입된 상기 예비 처리 정련로에 장입하여 당해 예비 처리 정련로 내에 적층된 상기 철 스크랩 상으로부터 적어도 상기 슬래그의 일부를 용융 상태인 채 유하시켜, 상기 슬래그의 적어도 일부를 응고시키고, 그 후, 상기 예비 처리 정련로에 용선을 장입하여 당해 용선에 예비 처리를 행하고, 당해 예비 처리에서, 적어도 일부가 응고된 상기 슬래그를 상기 철 스크랩과 함께 고온인 채 사용하는 것을 특징으로 하는 용선의 정련 방법.At least two furnace type refining furnaces are used and one of them is used as a preliminary treatment refining furnace for molten iron and the other is used as a decarburizing refining furnace for preliminarily treated molten iron in the preliminary treatment refining furnace, The molten steel obtained by the decarburization refining in the decarburization refining furnace is introduced into the ladle and then the slag remaining in the decarburization refining furnace is discharged to the slag receiving and transporting container, Is charged into the preliminary treatment refining furnace in which the iron scrap is charged in advance and at least a part of the slag is melted and dropped from the iron scrap phase stacked in the preliminary treatment refining furnace so that at least the slag A part of the molten iron is solidified, and thereafter the molten iron is charged into the preliminary treatment refining furnace to perform preliminary treatment And, at that pre-treatment, at least a method of refining molten iron, characterized in that the holding part is used in a high temperature with a solidification the slag and the iron scrap. 제3항에 있어서,
상기 슬래그 수용 반송 용기는 그 내면측에 내화물층(refractory layer)이 시공되어 있는 것을 특징으로 하는 용선의 정련 방법.The method of claim 3,
Wherein a refractory layer is formed on an inner surface side of the slag receiving and transporting vessel. 제2항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 예비 처리 정련로에서 용선의 탈규(desiliconization) 처리를 행하고, 이어서, 용선 및 탈규 처리 후의 슬래그의 일부를 상기 예비 처리 정련로 내에 잔류시키는 중간 배재(intermediate slag-off)를 행하고, 계속해서, 상기 예비 처리 정련로 내에 남긴 탈규 처리 후의 용선에 대하여 CaO계 매용제(flux)를 첨가함과 함께 산소 가스를 공급하여 용선의 탈인(dephosphorization) 처리를 행하는 것을 특징으로 하는 용선의 정련 방법.5. The method according to any one of claims 2 to 4,
The preliminary treatment refining furnace is subjected to a desiliconization treatment of a molten iron and then to an intermediate slag-off in which a part of the molten iron and the slag after the degreasing treatment are left in the preliminary treatment refining furnace, Wherein a deoxidizing treatment of the molten iron is carried out by adding a CaO flux and a supply of oxygen gas to the molten iron remaining in the preliminary treatment refining furnace. 제5항에 있어서,
상기 예비 처리 정련로에서 용선의 탈인 처리를 행하고, 당해 탈인 처리 후의 용선을 예비 처리 정련로로부터 출탕한 후, 탈인 처리 후의 슬래그를 로 내에 잔류시킨 채 상기 예비 처리 정련로에 다음 차지(charge)의 용선을 장입하고, 당해 용선에 탈규 처리를 행하고, 이어서, 용선 및 탈규 처리 후의 슬래그의 일부를 상기 예비 처리 정련로 내에 잔류시키는 중간 배재를 행하고, 계속해서, 상기 예비 처리 정련로 내에 남긴 탈규 처리 후의 용선에 대하여 CaO계 매용제를 첨가함과 함께 산소 가스를 공급하여 용선의 탈인 처리를 행하는 것을 특징으로 하는 용선의 정련 방법.6. The method of claim 5,
The preliminary treatment refining furnace is subjected to a deodorization treatment of the molten iron, the molten iron after the deodorizing treatment is spouted from the preliminary treatment refining furnace, and the slag after the deodorizing treatment is left in the furnace, The molten iron is charged into the preliminary treatment refining furnace, the molten iron is charged into the preliminary treatment refining furnace, the molten iron is charged into the preliminary treatment refining furnace, the molten iron is charged into the preliminary treatment refining furnace, A method for refining a molten iron wire, comprising adding a CaO-based anticorrosive agent to a molten iron, and supplying oxygen gas to the molten iron to perform a de-phosphorus treatment of the molten iron. 제2항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 예비 처리 정련로에서의 예비 처리가 탈인 처리이며, 탈인 처리된 용선의 인 농도는 0.030질량％ 이하인 것을 특징으로 하는 용선의 정련 방법.5. The method according to any one of claims 2 to 4,
Wherein the preliminary treatment in the preliminary treatment refining furnace is a deodorizing treatment, and the phosphorus concentration of the deodorized molten iron is 0.030 mass% or less. 제2항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 슬래그 수용 반송 용기에 미리 장입하는 철 스크랩의 질량 또는 상기 예비 처리 정련로로 예비 처리 전에 장입하는 철 스크랩의 질량과, 철광석, 철광석의 소결광, 밀 스케일, 제철 더스트, 자선 부스러기(magnetically separated slag-containing iron lump), 강의 절삭 부스러기로 이루어지는 철원 중 어느 1종 또는 2종 이상인, 상기 예비 처리 정련로의 로 상으로부터 예비 처리 정련로에 투입하는 철원의 질량과의 합계 질량을, 상기 슬래그 수용 반송 용기에 의해 예비 처리 정련로에 장입되는 슬래그의 열회수량에 따라서 결정하는 것을 특징으로 하는 용선의 정련 방법.5. The method according to any one of claims 2 to 4,
The mass of the iron scrap to be charged in advance to the slag receiving and transporting vessel or the mass of the iron scrap to be charged before the preliminary processing with the preliminary treatment refining furnace and the magnetically separated slag- containing iron lump and iron source made of steel cutting debris and the mass of the iron source charged from the furnace of the preliminary treatment refining furnace to the preliminary treatment refining furnace, Is determined according to the heat recovery amount of slag to be charged into the preliminary treatment refining furnace.
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