SK72899A3 - Sliding bearing and method of making the same - Google Patents
Sliding bearing and method of making the same Download PDFInfo
- Publication number
- SK72899A3 SK72899A3 SK728-99A SK72899A SK72899A3 SK 72899 A3 SK72899 A3 SK 72899A3 SK 72899 A SK72899 A SK 72899A SK 72899 A3 SK72899 A3 SK 72899A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- sliding
- bearing
- sliding layer
- support body
- ridges
- Prior art date
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- 239000012791 sliding layer Substances 0.000 claims description 19
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 13
- 239000000758 substrate Substances 0.000 claims description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 claims description 8
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 8
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 claims description 8
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 claims description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 claims description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 4
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000897 Babbitt (metal) Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 claims 1
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 28
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 18
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 8
- 238000012876 topography Methods 0.000 description 6
- 238000010025 steaming Methods 0.000 description 5
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 3
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 3
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 238000004544 sputter deposition Methods 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000978 Pb alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001361 White metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000012876 carrier material Substances 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 2
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 2
- 238000009834 vaporization Methods 0.000 description 2
- 230000008016 vaporization Effects 0.000 description 2
- 239000010969 white metal Substances 0.000 description 2
- 229910017132 AlSn Inorganic materials 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WIKSRXFQIZQFEH-UHFFFAOYSA-N [Cu].[Pb] Chemical compound [Cu].[Pb] WIKSRXFQIZQFEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 1
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000010348 incorporation Methods 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 238000001000 micrograph Methods 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000004626 scanning electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 230000001988 toxicity Effects 0.000 description 1
- 231100000419 toxicity Toxicity 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/06—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the coating material
- C23C14/14—Metallic material, boron or silicon
- C23C14/16—Metallic material, boron or silicon on metallic substrates or on substrates of boron or silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/24—Vacuum evaporation
- C23C14/28—Vacuum evaporation by wave energy or particle radiation
- C23C14/30—Vacuum evaporation by wave energy or particle radiation by electron bombardment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C14/00—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material
- C23C14/22—Coating by vacuum evaporation, by sputtering or by ion implantation of the coating forming material characterised by the process of coating
- C23C14/54—Controlling or regulating the coating process
- C23C14/541—Heating or cooling of the substrates
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
- F16C33/122—Multilayer structures of sleeves, washers or liners
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/14—Special methods of manufacture; Running-in
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/20—Alloys based on aluminium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/20—Alloys based on aluminium
- F16C2204/22—Alloys based on aluminium with tin as the next major constituent
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S384/00—Bearings
- Y10S384/90—Cooling or heating
- Y10S384/912—Metallic
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49636—Process for making bearing or component thereof
- Y10T29/49643—Rotary bearing
- Y10T29/49647—Plain bearing
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49636—Process for making bearing or component thereof
- Y10T29/49705—Coating or casting
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Description
Oblasť techniky
Vynález sa týka klzného ložiska s nosným telesom a najmenej jednou kovovou klznou vrstvou, ktorá je nanesená naparovaním elektrónovým lúčom. Vynález sa tiež týka spôsobu výroby klzného ložiska s takou klznou vrstvou.
Doterajší stav techniky
Klznými ložiskami sú napr. radiálne ložiská, axiálne ložiská a axiálnoradiálne ložiska, s plochým alebo zakriveným funkčným rozsahom, s nanesenou vrstvou vo finálnom stave alebo v medzištádiu, ako je napríklad polotovar (pásky alebo úseky pások v plochej forme).
Všeobecne sú týmto spôsobom využívané klzné ložiská zložené z viacvrstvových kompozitov s nasledujúcim usporiadaním: oceľový podklad ako nosný materiál, vrstva ložiskového kovu zo zliatiny Cu-, Al- alebo bieleho kovu a takzvanej trecej vrstvy alebo trojitej vrstvy alebo klznej vrstvy, ktorá môže byť nanášaná buď galvanickým postupom (E. Romer: Dreistofflager aus GLYKO 40; GLYKO-lngenieurbericht 8/67) alebo katódovým práškovacím procesom (naprašovaním), ako je to opísané v EP 0 256 226 BI. V galvanický nanášaných vrstvách, najčastejšie na Pb- alebo Sn-základe, je nevýhodou často nevyhovujúca stálosť voči korózii respektivne malá odolnosť proti oteru. Na galvanický proces sa ďalej z hľadísk ochrany životného prostredia nazerá kriticky. Ak sa trecie vrstvy nanášajú naprašovacou technikou predstavuje to značný cenový faktor na základe pri tom dosiahnuteľných malých rýchlostí nanášania a vysokých nákladoch na technické zariadenie na kompletné klzné ložisko.
Ďalej je z DE 43 90 686 TI známe, že s ohľadom na štruktúru povrchu (pyramídy tvoriace kryštálové zrná na povrchu galvanický nanesenej Pb-vrstvy) vykazujú tieto zvlášť prispôsobené klzné vrstvy vynikajúcu blokačnú a únavo2 vú pevnosť. Táto skutočnosť spätne vedie k dobrému zadržovaniu oleja resp. rozptýleniu a zmenšeniu koncentrovane rozloženého zaťaženia pyramídy vytvárajúcimi sa zrnami povrchu. Ako nevýhodu je pri tomto spôsobe treba brať do úvahy, že je opäť použitý galvanický proces so všetkými svojimi nevýhodami, resp. že postup vytvorenia tejto zvláštnej povrchovej štruktúry je skutočne nákladný, pretože ide o viacstupňový proces s dodatočným tepelným spracovaním. Okrem toho sa povrchová vrstva vzhľadom na svoju toxicitu skladá z problematickej zliatiny olova.
V DE 196 08 028 Al je takisto opisovaná špeciálna štruktúra, ktorá sa pozitívne prejavuje na klzných vlastnostiach. Pri tom sa citlivosť povrchovej plochy voči zadreniu stretáva na vytvorených šesťbokých pyramídach kovových kryštálov v ploche povrchu so zabudovávaním kyslíka, fosforu atď. do strán py'ramidálnych kryštálov (vytvrdzovací efekt). Tento spôsob má výhradné použitie pri zliatinách, ktorých základom je železo, pričom zvlášť štruktúrovaná klzná plocha pozostáva z Fe kryštálov. Zliatiny tohto druhu nie je možné na základe tribologických vlastností nasadzovať ako klzné ložiská.
Z DE 195 14 835 Al resp. 195 14 836 Al je ďalej známe nanášanie klzných vrstiev na konkávne zakrivené klzné ložiská pomocou naparovania elektrónovým lúčom. Pomocou tohto spôsobu je pri nastavení určitých parametrov procesu možné zhotoviť špeciálne profily hrúbok vrstvy v rozsahu klzného ložiska. V týchto publikáciách sa nenachádzajú žiadne odkazy na zvláštnu topografiu povrchových plôch zhotoviteľných podľa tohto spôsobu. Pre viaceré použitia sú takto dosiahnuteľné tribologické vlastnosti však nedostačujúce.
Z DE 36 06 529 Al je známy spôsob zhotovovania kompozitných materiálov alebo kompozitných výrobkov naparením najmenej jedného kovového materiálu na kovový substrát, pri ktorom sa tiež na nanesenie klznej vrstvy uplatňuje metóda naparovania pomocou elektrónového lúča. Metóda sa uskutočňuje v zvyškovej atmosfére plynu pri tlakoch v rozsahu ΙΟ’2- 10'3 mbar, pričom je materiál súčasne s naparovaním disperzne vytvrdzovaný resp. disperzne spevňovaný. Rýchlosti nanášania sa nastavujú na asi 0,3 μηι/s. Počas naparovania sa substrát udržuje na teplote medzi 200 °C a 800 °C. Pri naparovaní hliníkových zliatin je teplota substrátu pri 200 °C až 300 °C a pri zliatinách medi a olova v rozsahu 500 °C až 700 °C. Výpovede o topografii touto metódou získaných klzných vrstiev neboli vykonané. Zaťažiteľnosť vrstiev zhotovených touto metódou je zreteľne lepšia ako vrstiev získaných postupom podľa práškovej metalurgie. Klzné ložiská zhotovené touto metódou vykazujú vo viacerých prípadoch použitia nevyhovujúcu odolnosť voči oteru. V tejto prihláške stojí v popredí vyrobiť v klznej vrstve definovaný podiel tvrdej fázy disperzným vytvrdzovaním, napr. vytváraním oxidov počas naparovania. Optimalizácia povahy vrchnej plochy nie je zmieňovaná.
Podstata vynálezu
Úlohou vynálezu je vytvoriť klzné ložisko, ktorého klzná vrstva z hľadiska stálosti voči oteru vykazuje zreteľne zlepšené vlastnosti oproti galvanický nanášaným klzným vrstvám, rovnako ako oproti klzným vrstvám nanášaných obvyklým spôsobom naparovania elektrónovým lúčom. Úlohou vynálezu je tiež poskytnúť spôsob výroby takých klzných ložísk, ktorý je jednoduchý, nákladovo priaznivý a nezaťažuje životné prostredie.
Klzné ložisko sa vyznačuje tým, že povrch klznej vrstvy vykazuje guľaté vyvýšeniny a prehlbeniny, pričom vyvýšeniny, vztiahnuté na horizontálnu rovinu rezu A, zaberajú podiel od 30 do 50 % plochy, vztiahnuté na celkovú plochu klzného ložiska, rovina rezu pri tom je vo výške, pri ktorej suma vo vertikálnom reze obsiahnutých podielov plochy vyvýšenín sa rovná sume zodpovedajúcich podielov plochy prehlbenín, že guľaté vyvýšeniny v pohľade zhora vykazujú priemer D od 3 do 8 pm, pričom sa táto hodnota u nekruhovitých vyvýšenín a prehlbenín pri pohľade zhora vzťahuje na maximálny priemer, a že plocha povrchu vykazuje drsnosť Rz = 3 - 7 pm.
Je výhodné, že vyvýšeniny sú kruhové až oválne. Pojem guľatý sa vzťahuje nielen na tvar vyvýšenín a prehlbenín pri pohľade zhora, ale tiež na vertikálny prierez vyvýšenín a prehĺbeniu.
Ukázalo sa, že vyvýšeniny, ktoré sú od začiatku guľaté, majú oproti známym pyramidálnym špicatým vyvýšeninám tú výhodu, že sa darí, že proces zábehu pre náprotivok klzného ložiska prebieha šetrnejšie. Dôvodom pre to je, že špecifické zaťaženie pri guľatých vyvýšeninách je menšie než u špicatých tvarov pyramíd, pretože guľaté vykazujú väčší nosný podiel z plochy. Guľaté vyvýšeniny sa oveľa menej otierajú než je to v prípade špicatých vyvýšenín a dôsledkom je, že z hĺbky priehĺbenín v zábehovej fázy len nepatrne ubúda a za normálnych prevádzkových podmienok zostáva dlhšie zachovávaná, čím je zaručené zadržovanie oleja v prehĺbeninách počas dlhšej doby. Tieto pozitívne efekty prispievajú rozhodujúcim spôsobom k zlepšenému správaniu pri otere.
Ďalšie výhody tejto topografie spočívajú v tom, že v prípade prevádzky klzného ložiska sú v oblasti polosuchého trenia (pevné teleso/kontakt pevného telesa) straty trecieho výkonu znižované tým, že v kontakte pevných telies nie je celá plocha povrchu ložiska, ale len vyvýšené oblasti. Táto výhoda je podporovaná tým, že plošný podiel guľatých vyvýšenín je len 30 - 50 %.
Nosné teleso, na ktorom je nanesená klzná vrstva, pozostáva výhodným spôsobom z kompozitu, ktorý má oceľový podklad a vykazuje nasintrovanú, natavenú alebo naplátovanú zliatinu ložiskového kovu. Prípadne môže byť vybavený tiež ešte difúznou uzavieracou vrstvou.
Klzná vrstva môže byť zo zliatiny medi alebo hliníkovej zliatiny.
Spôsob podľa vynálezu sa vyznačuje tým, že je použitý nosný podklad s drsnosťou Rz = < 2 pm, že naparovanie sa vykonáva pri tlaku < 0,1 Pa, že rýchlosť naparovania na klzné ložisko kolmo nad zdrojom naparovania je 100 nm/s, a že teplota nosného podkladu, na ktorý sa nanáša, je medzi 75 % a 95 % absolútnej tavnej teploty najnižšie sa taviaceho komponentu zliatiny klznej vrstvy.
Prekvapivo sa ukázalo, že sa s nastavenými parametrami prispôsobuje topografia podľa vynálezu.
K rušivému efektu dochádza, keď sa teplota substrátu zvýši nad hodnotu 95 % najnižšie sa taviacej fázy zliatiny, pretože potom tak pribúda difúzia najnižšie sa taviacej fázy, že nastáva vyhladzovanie povrchovej plochy. Ak teplota leží pod 75 % najnižšej sa taviacej fázy zliatiny, tvorí sa nežiaduca šupinkovitá štruktúra, ktorá vedie k vyššej rýchlosti oter.u, pretože nosné podiely plochy sú zreteľne menšie.
Drsnosť nosného materiálu má na topografiu možno natoľko vplyv, že vyvýšeniny na nosnom telese môžu tvoriť kondenzačné body, ktoré ovplyvňujú nanášanie. Vplyv drsnosti nosného podkladu je o to väčší, čím je menšia hrúbka klznej vrstvy, pričom tu ešte hrajú úlohu závislosti na materiáli nosného podkladu. Preto je plocha povrchu nosného podkladu výhodne opracovávaná, aby drsnosť bola Rz = < 2 μπι.
Spôsob výroby klzných ložísk nie je však obmedzený na nosné telesá, ktoré sú tvorené kompozitami oceľ/CuPbSn. Nanášať rovnakým spôsobom sa môže i na kompozitoch oceľ/hliník alebo oceľ/biely kov. Pomocou naparovania elektrónovým lúčom môžu byť ako zliatinové systémy nanášané napr. AISnPb alebo AISnSi a iné zliatiny na báze hliníka. Práve tak sú vhodné CuPb zliatiny.
Spôsob podľa vynálezu je zvlášť priaznivý z hľadiska nákladov a je jednoduchší, než napríklad spôsob naprašovacej techniky.
Prehľad obrázkov na výkresoch
Príklady spôsobov uskutočnenia vynálezu sú v nasledujúcom bližšie objasnené na obrázkoch. Tie znázorňujú:
Obrázok 1: Snímka z elektrónového mikroskopu klznej vrstvy nanesenej spôsobom podľa vynálezu.
Obrázok 2: Rez klznej vrstvy uvedenej na obr. 1, pričom je tiež znázornené nosné teleso.
Obrázok 3: Diagram správania ložiskových materiálov pri otere.
Príklady uskutočnenia vynálezu
Podľa preferovaného spôsobu uskutočnenia sa nanesie zliatina CuPbSn odlievaním alebo sintrovaním na oceľový pás (obsah uhlíka je medzi 0,03 % a 0,3 %). Podľa rôznych známych žihacích a tvárniacich pochodov sa z tohto pásu lisovaním kusov pásu s definovanou dĺžkou vyrobia ložiskové panvy. Po povrchovom opracovaní týchto ložísk sa ložiskové panvy vŕtaním alebo pretláčaním vybavia galvanickým procesom alebo PVD procesom difúznou uzavieracou vrstvou z niklu alebo niklovej zliatiny. Potom sa nosný podklad odmastí a umiestni do vákuového odpaľovacieho zariadenia. Tu prebieha ďalšie čistenie resp. aktivizácia povrchovej plochy leptaním pri rozprašovacom procese. Hneď potom sa nosné teleso pokrýva naparovaním AISn20Cu z odpaľovacieho téglika elektrónovým lúčom pomocou elektrónovej dýzy. Hrúbka vylúčenej AlSn20Cuvrstvy pri tom je (16 ± 4) pm.
Aby sa nastavila hore opísaná zvlášť výhodná topografia povrchovej plochy AlSn20Cu-vrstvy, je nutné pri naparovaní dodržiavať nasledujúce parametre naparovania: tlak v procesnej komore nesmie počas naparovania prekročiť hodnotu 0,1 Pa. Teplota nosného podkladu musí pri nanášaní je medzi 190 °C, a 200 °C. Výkon elektrónovej dýzy sa pritom volí tak, aby rýchlosť nanášania bola 100 nm/s.
Ak sú dodržané tieto parametre postupu, vzniká klzná vrstva znázornená na obrázku 1 v pohľade zhora, ktorá bola snímaná rastrovacím elektrónovým mikroskopom.
Na obrázku 2 je schematicky znázornený rez klznou vrstvou 3 ukázanou na obrázku 1, pričom je tiež znázornené nosné teleso s oceľovým podkladom _1_ a CuPbSn-zliatina 2, ktorá je na nosné teleso nanesená odlievacím alebo sintrovacím pochodom. Línia rezu 7 značí polohu horizontálnej roviny, u ktorej sa suma nad ňou ležiacich vertikálnych plôch vyvýšenín 4 rovná sume vertikálnych plôch prehĺbenín alebo preliačenín 6.
Čiara 5 zohľadňuje časť vyvýšenín 4, ktorá je počas zábehu odnášaná. Hĺbka TI prehĺbenín 6 ubúda z hodnoty TI na hodnotu T2, ktorá však v porov naní s klznými vrstvami so štruktúrou tvorenou pyramídami je zreteľne stále ešte väčšia
Na obrázku 3 je znázornené správanie rôznych ložiskových materiálov pri otere, ako bolo zistené na skúšobnom zariadení Underwood. Na obrázku 3 znamenajú:
I CuPbSn nanášané galvanický
PbSnlOCu2
II CuPbSn nanášané galvanický PbSnlOCu5
III AlSn20Cu0,25 naprašované
IV AlSn20Cu0,25 naparované podľa vynálezu
Ako ukazuje obrázok 3, u galvanický nanesených klzných vrstiev (PbSnlOCu2 resp. PbSnlOCuô) nastáva silný oter pri špecifických zaťaženiach 50 resp. 65 MPa. Naprašované vrstvy, naproti tomu vykazujú lineárny oter v celom rozsahu zaťaženia. Obrázok 3 ukazuje ďalej naparované vrstvy podľa vynálezu, hlavne pri zaťaženiach < 50 MPa, ktoré ležia z hľadiska svojej odolnosti voči oteru zreteľne nad vrstvami nanášanými galvanický a sú len nepatrne horšie, než vrstvy nanášané naprašovaním.
Claims (4)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Klzné ložisko s nosným telesom a najmenej s jednou kovovou klznou vrstvou, ktorá je nanášaná naparovaním elektrónovým lúčom, vyznačujúce sa tým, že povrchová plocha klznej vrstvy (3) vykazuje guľaté vyvýšeniny (4) a prehĺbeniny (6), pričom vyvýšeniny (4), vztiahnuté na horizontálnu rovinu rezu (7), zaujímajú 30% až 50% podiel plochy, vztiahnuté na celkovú plochu ložiska, a pričom rovina rezu (7) leží vo výške, pri ktorej suma vo vertikálnom reze obsiahnutých podielov plochy vyvýšenín (4) sa rovná sume zodpovedajúcich podielov prehlbenín (6), že guľaté vyvýšeniny (4) vykazujú pri pohľade zhora priemer D 3-8 pm, pričom sa táto hodnota pri pohľade zhora neguľatých vyvýšenín (4) a prehlbenín (6) vzťahuje na maximálny priemer, že vrchná plocha vykazuje drsnosť Rz = 3 - 7 pm.
- 2. Klzné ložisko podľa nároku 1,vyznačujúce sa tým, že nosné teleso pozostáva z kompozita, ktorý má oceľový podklad (1) a nasintrovanú, natavenú alebo naplátovanú zliatinu ložiskového kovu (2).
- 3. Klzné ložisko podľa nároku 1 alebo 2, vyznačujúce sa tým, že klzná vrstva (3) pozostáva zo zliatiny medi alebo hliníka.
- 4. Spôsob výroby klzného ložiska s najmenej jednou klznou vrstvou z kovovej zliatiny, ktorá je na nosné teleso nanášaná naparovaním elektrónovým lúčom, vyznačujúci sa tým, že je použité nosné teleso s drsnosťou Rz = < 2 pm, že naparovanie klznej vrstvy sa vykonáva pri tlaku < 0,1 Pa, že rýchlosť naparovania na klzné ložisko kolmo nad zdrojom splynovania je najmenej 100 nm/s, a že teplota nosného telesa, na ktoré sa nanáša, je medzi 75 % a 95 % absolútnej teploty tavenia najnižšie sa taviaceho komponentu zliatiny klznej vrstvy.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19824310A DE19824310C1 (de) | 1998-06-02 | 1998-06-02 | Gleitlager und Verfahren zu seiner Herstellung |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SK72899A3 true SK72899A3 (en) | 1999-12-10 |
| SK285646B6 SK285646B6 (sk) | 2007-05-03 |
Family
ID=7869457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SK728-99A SK285646B6 (sk) | 1998-06-02 | 1999-06-01 | Klzné ložisko a spôsob jeho výroby |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US6146019A (sk) |
| EP (1) | EP0962674B1 (sk) |
| JP (1) | JP2000039022A (sk) |
| KR (1) | KR100613017B1 (sk) |
| CN (1) | CN1105833C (sk) |
| AT (2) | AT410580B (sk) |
| BR (1) | BR9901757A (sk) |
| CZ (1) | CZ293778B6 (sk) |
| DE (2) | DE19824310C1 (sk) |
| ES (1) | ES2224493T3 (sk) |
| PL (1) | PL191011B1 (sk) |
| RU (1) | RU2244856C2 (sk) |
| SK (1) | SK285646B6 (sk) |
| TR (1) | TR199901221A3 (sk) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6321712B1 (en) * | 2000-04-07 | 2001-11-27 | Dana Corporation | Racing engine having trimetal bearings with a thick overlay for high speed and/or high load applications |
| DE10028951A1 (de) * | 2000-06-16 | 2002-01-03 | Grundfos As | Axialgleitlager für eine Nasslaufkreiselpumpe |
| JP3955737B2 (ja) * | 2001-03-07 | 2007-08-08 | 大同メタル工業株式会社 | すべり軸受 |
| DE10157316A1 (de) * | 2001-11-23 | 2003-06-26 | Alcove Surfaces Gmbh | Lager |
| WO2003044383A1 (de) * | 2001-11-23 | 2003-05-30 | Alcove Surfaces Gmbh | Lager und verbundaufbau |
| JP2003184883A (ja) * | 2001-12-20 | 2003-07-03 | Nissan Motor Co Ltd | 軸受摺動部材 |
| AT413034B (de) | 2003-10-08 | 2005-10-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Legierung, insbesondere für eine gleitschicht |
| ATE516439T1 (de) * | 2004-12-28 | 2011-07-15 | Taiho Kogyo Co Ltd | Kolbenschuh für einen taumelscheibenkompressor |
| AT501722B1 (de) | 2005-07-12 | 2006-11-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Beschichtungsverfahren |
| DE102005050374B4 (de) * | 2005-08-18 | 2007-09-13 | Daimlerchrysler Ag | Gleitschicht mit verschleißmindernden Ausscheidungen und Verfahren zur Herstellung einer solchen Gleitschicht |
| US7878777B2 (en) * | 2006-08-25 | 2011-02-01 | Denso Corporation | Scroll compressor having grooved thrust bearing |
| DE102008045381A1 (de) * | 2008-09-02 | 2010-03-04 | Schaeffler Kg | Verschleiß- und korrosionshemmender Schichtverbund |
| KR101440256B1 (ko) * | 2011-04-26 | 2014-09-12 | 센주긴조쿠고교 가부시키가이샤 | 미끄럼 이동 부재 |
| EP2833008B1 (en) * | 2012-03-27 | 2016-05-11 | Senju Metal Industry Co., Ltd | Sliding member |
| DE102013109025A1 (de) | 2013-08-21 | 2015-02-26 | Mag Ias Gmbh | Gleitfläche |
| DE102014200607A1 (de) * | 2014-01-15 | 2015-07-16 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Gleitelement, insbesondere Kolbenring |
| DE102014005805A1 (de) | 2014-04-19 | 2015-10-22 | Cct Composite Coating Technologies Gmbh | Gleitelement mit Schichtsystem |
| AT515701B1 (de) * | 2014-08-27 | 2015-11-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Gleitlagerelement |
| US11466728B2 (en) | 2018-03-21 | 2022-10-11 | Tenneco Inc. | Bearing and method of manufacturing permitting high temperature heat treatment |
| WO2024085782A1 (ru) * | 2022-10-19 | 2024-04-25 | Николай Юрьевич ОВЧАРЕНКО | Способ производства конструкционной композитной структуры с полимерной поверхностью |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3652325A (en) * | 1968-12-13 | 1972-03-28 | Air Reduction | Vapor deposition process |
| JPS556005A (en) * | 1978-06-23 | 1980-01-17 | Arai Pump Mfg Co Ltd | Bearing |
| US5053286A (en) * | 1986-01-23 | 1991-10-01 | Federal-Mogul Corporation | Aluminum-lead engine bearing alloy metallurgical structure and method of making same |
| US4996025A (en) * | 1986-01-23 | 1991-02-26 | Federal-Mogul Corporation | Engine bearing alloy composition and method of making same |
| DE3606529A1 (de) * | 1986-02-28 | 1987-09-03 | Glyco Metall Werke | Verfahren zur herstellung von schichtwerkstoff oder schichtwerkstuecken durch aufdampfen mindestens eines metallischen werkstoffes auf ein metallisches substrat |
| CH671239A5 (sk) * | 1986-07-15 | 1989-08-15 | Balzers Hochvakuum | |
| ES2035016T3 (es) * | 1986-12-23 | 1993-04-16 | Balzers Aktiengesellschaft | Material compuesto con una capa de deslizamiento aportada mediante pulverizacion catodica. |
| DE3813802A1 (de) * | 1988-04-23 | 1989-11-09 | Glyco Metall Werke | Schichtwerkstoff oder schichtwerkstueck mit einer auf einer traegerschicht angebrachten funktionsschicht, insbesondere gleitschicht mit der struktur einer festen, aber schmelzbaren dispersion |
| JP2902419B2 (ja) * | 1989-10-13 | 1999-06-07 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受 |
| JP2770508B2 (ja) * | 1989-12-11 | 1998-07-02 | 住友電気工業株式会社 | 耐摩摺動部材 |
| CA2069988C (en) * | 1991-05-31 | 1997-03-04 | Yoshikazu Fujisawa | Slide member with surface composed of pyramidal microprojections |
| JPH07122158B2 (ja) * | 1992-02-28 | 1995-12-25 | 大同メタル工業株式会社 | オーバーレイを有する多層すべり軸受 |
| JPH07190065A (ja) * | 1993-12-27 | 1995-07-28 | Sutaaraito Kogyo Kk | 摺動部材 |
| JP2850941B2 (ja) * | 1994-03-18 | 1999-01-27 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受 |
| JPH07259856A (ja) * | 1994-03-18 | 1995-10-09 | Taiho Kogyo Co Ltd | すべり軸受 |
| JP2974042B2 (ja) * | 1994-03-18 | 1999-11-08 | 大豊工業株式会社 | すべり軸受 |
| JP2795306B2 (ja) * | 1994-03-18 | 1998-09-10 | 大豊工業株式会社 | 軸受装置 |
| US5897968A (en) * | 1994-04-29 | 1999-04-27 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction and process for producing the same |
| US5882804A (en) * | 1995-03-01 | 1999-03-16 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Slide surface construction |
| DE19514836C2 (de) * | 1995-04-21 | 2000-06-08 | Fraunhofer Ges Forschung | Lagerschale |
| DE19514835C1 (de) * | 1995-04-21 | 1997-01-23 | Fraunhofer Ges Forschung | Verfahren zur Herstellung gleitflächenseitig konkav gekrümmter Gleitelemente |
| US6012850A (en) * | 1997-10-23 | 2000-01-11 | Daido Metal Company Ltd. | Sliding bearing assembly |
-
1998
- 1998-06-02 DE DE19824310A patent/DE19824310C1/de not_active Expired - Fee Related
-
1999
- 1999-05-27 AT AT0094399A patent/AT410580B/de not_active IP Right Cessation
- 1999-05-28 US US09/322,584 patent/US6146019A/en not_active Expired - Fee Related
- 1999-05-29 EP EP99110453A patent/EP0962674B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-29 ES ES99110453T patent/ES2224493T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-29 AT AT99110453T patent/ATE272803T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-05-29 DE DE59910103T patent/DE59910103D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1999-06-01 BR BR9901757-1A patent/BR9901757A/pt not_active IP Right Cessation
- 1999-06-01 SK SK728-99A patent/SK285646B6/sk unknown
- 1999-06-01 CZ CZ19991941A patent/CZ293778B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1999-06-01 PL PL333497A patent/PL191011B1/pl unknown
- 1999-06-01 RU RU99111960/11A patent/RU2244856C2/ru not_active IP Right Cessation
- 1999-06-01 TR TR1999/01221A patent/TR199901221A3/tr unknown
- 1999-06-01 JP JP11153890A patent/JP2000039022A/ja active Pending
- 1999-06-02 KR KR1019990020136A patent/KR100613017B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1999-06-02 CN CN99107137A patent/CN1105833C/zh not_active Expired - Fee Related
-
2000
- 2000-05-31 US US09/584,515 patent/US6263575B1/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR100613017B1 (ko) | 2006-08-14 |
| PL333497A1 (en) | 1999-12-06 |
| RU2244856C2 (ru) | 2005-01-20 |
| EP0962674A3 (de) | 2000-12-06 |
| AT410580B (de) | 2003-06-25 |
| JP2000039022A (ja) | 2000-02-08 |
| CZ293778B6 (cs) | 2004-07-14 |
| SK285646B6 (sk) | 2007-05-03 |
| PL191011B1 (pl) | 2006-03-31 |
| TR199901221A2 (xx) | 2001-01-22 |
| DE19824310C1 (de) | 1999-08-12 |
| CN1105833C (zh) | 2003-04-16 |
| EP0962674A2 (de) | 1999-12-08 |
| ES2224493T3 (es) | 2005-03-01 |
| ATA94399A (de) | 2002-10-15 |
| EP0962674B1 (de) | 2004-08-04 |
| TR199901221A3 (tr) | 2001-01-22 |
| CZ9901941A3 (cs) | 2001-02-14 |
| KR20000005819A (ko) | 2000-01-25 |
| US6146019A (en) | 2000-11-14 |
| ATE272803T1 (de) | 2004-08-15 |
| US6263575B1 (en) | 2001-07-24 |
| BR9901757A (pt) | 1999-12-28 |
| CN1242480A (zh) | 2000-01-26 |
| DE59910103D1 (de) | 2004-09-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SK72899A3 (en) | Sliding bearing and method of making the same | |
| RU2229040C2 (ru) | Вкладыш подшипника скольжения и способ его изготовления | |
| CN100365144C (zh) | 用于承受摩擦载荷的表面的铝合金 | |
| WO1988000251A2 (fr) | Couche de metal antifriction et procede pour sa fabrication | |
| da Silva et al. | Surface modification of AISI H13 steel by die-sinking electrical discharge machining and TiAlN coating: A promising hybrid technique to improve wear resistance | |
| JP2004277883A (ja) | 熱間加工アルミニウム合金、その合金から作られた基層と軸受素子 | |
| KR950007666B1 (ko) | 저-마찰 구조물 및 그 제조 방법 | |
| KR100413721B1 (ko) | 다층재료 | |
| EP0892088A2 (en) | Method of making iron electroplated aluminium materials | |
| Geng et al. | Enhancing high-temperature tribological properties in a detonation-sprayed CoCrNiAl0. 3Ti0. 3 medium-entropy alloy coating via in-situ formed Al2O3-type oxides and rich-Ag phases | |
| KR101727931B1 (ko) | 나노복합 고체 윤활제 코팅 | |
| Bak et al. | Wear properties of hybrid ABO+ BN+ CNT/Al-Sn alloy matrix composites for engine bearing materials | |
| JPH04331817A (ja) | 複合めっき皮膜を有するすべり軸受 | |
| DE102006020101A1 (de) | Harmetallverschleißschutzschichten für weiche und nicht aushärtbare Metalle | |
| EP4198328B1 (en) | Plain bearing, notably for aerospace applications, having improved wear resistance | |
| De Hosson et al. | Surface engineering with lasers of Co-base materials | |
| Aouadi et al. | Effect of Bilayer Variation on the Properties of CrN/CrAlN Multilayer Coatings Produced by DC Magnetron Sputtering | |
| Ji et al. | In situ synthesis of the one-dimensional Ag wires reinforced composites film by a novel active screen plasma process: Nanostructure and excellent adhesion resistance | |
| Podchernyaeva et al. | Tribological Properties of Finely-Dispersed Coatings with Electric-Spark Alloying of Materials of the System Ti―Al―N |