SK369692A3 - A hardenable copper alloy - Google Patents
A hardenable copper alloy Download PDFInfo
- Publication number
- SK369692A3 SK369692A3 SK3696-92A SK369692A SK369692A3 SK 369692 A3 SK369692 A3 SK 369692A3 SK 369692 A SK369692 A SK 369692A SK 369692 A3 SK369692 A3 SK 369692A3
- Authority
- SK
- Slovakia
- Prior art keywords
- casting
- weight
- nickel
- copper alloy
- beryllium
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/06—Alloys based on copper with nickel or cobalt as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Macromonomer-Based Addition Polymer (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Chemically Coating (AREA)
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Acyclic And Carbocyclic Compounds In Medicinal Compositions (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)
Description
Vytvrditelná zliatina medi
Oblasť techniky
Vynález sa týka vytvrditelnej zliatiny medi na výrobu lejacích valcov a lejacích kolies, ktoré sú pri liatí na konečné rozmery podrobované striedavému teplotnému namáhaniu, s tvrdosťou podía Brlnella aspoň 800 HB a s elektrickou vodivosťou vyššou ako 38 Sm/mma.
Dotera.lSÍ stav techniky , všeobecne rozšírený ciel, najmá oeelárakeho priemyslu, odlievať polotovary na rozmery Čo najbližšie konečným rozmerom, aby nemuseli byť uskutočňované operácie tvárenla za tepla a/alebo za studená, viedol už od roku 1980 na rad vylepšení, napríklad-na kontinuálne liatie s Jedným a dvoma valcami.
Pri týchto spôsoboch kontinuálneho liatia sa vyskytujú na vodou chladených valcoch pri odlievaní oceľových zliatin, niklu, medi ako aj zliatin, ktoré sa valcujú za tepla len velmi technicky náročne, v oblasti nalievania taveniny velmi vysoké povrchové teploty. Tieto teploty sa pohybujú, napríklad pri liatí ocelovej zliatiny na rozmery blízkejtoneäným rozmerom, pričom lejacle valce sú uaYttfffifeené· z materiálu CuCrZr so súčiniteľom elektrickej vodivosti 48 Sm/mma a súčiniteľom tepelnej vodivosti asi 380 W/mK, pri 350 ’C až 450 °C. Materiály na báze CuCrZr sa doposiaľ používali predovšetkým na tepelne vysoko namáhané kokily na kontinuálne liatie a lejacle kolesá. Povrchová teplota klesne pri týchto materiáloch ochladzovaním lejacích valcov cyklicky pri každej otáčke krátko pred oblasťou nalievania na asi 15? Taž 800 C. Na chladenej zadnej strane lejacích valcov zostáva teplota naproti tomu v priebehu otáčania prakticky konštantná na asi 30 C až 40 °C. Teplotný gradient medzi povrchom a zadnou stranou v kombinácii s cyklickými zmenami povrchovej teploty lejacích valcov spôsobí vznik veľkých tepelných napätí v povrchovej časti materiálu valcov.
Podľa skúšok uskutočňovaných na únavu pri doteraz používanom materiáli CuCrZr pri rôznych teplotách s amplitúdou predĺženia ± 0,3 % a frekvenciou 0,5 Hz tieto parametre zodpovedajú zhruba frekvencii otáčania lejacích valcov 30 mín-1 - Je možné napríklad pri maximálnej povrchovej teplote 400 C - zodpovedajúcej hrúbke steny 85 mm nad vodným chladením - v priaznivom prípade očakávať životnosť do objavenia sa trhliny 3000 cyklov. LeJačie valce by preto museli už po relatívne krátkej dobe prevádzky asi 100 minút byť dodatočne opracované na odstránenie povrchových trhlín. Na výmenu lejacích valcov je lejací stroj zastaviť a postup liatia prerušiť.
Ďalšou nevýhodou osvedčeného materiálu CuCrZr na kokily Je na tento prípad použitia relatívne malá tvrdosť asi 110 až 130 HB. Pri Jednovalcovom alebo dvojvalcovom kontinuálnom 'liatí totiž nie Je možné zabrániť tomu, že rozstrleknuté kvapky ocele sa dostanú na povrch valcov už pred oblasťou nalievania. Stuhnuté oceľové častice sa potom vtlačia do relatívne mäkkého povrchu lejacích valcov, čím Je veľmi ovplyvnená kvalita povrchu odliatych pásov s hrúbkou asi 1,5 až 4 mm.
Rovnako malá elektrická vodivosť známej zliatiny CuNIBe s prísadou až 1 % nióbu vedie v porovnaní so zliatinou CuCrZr na vyššiu povrchovú teplotu. PretoSe sa elektrická vodivosť naopak chová voôi tepelnej vodivosti proporcionálne, zvýši . sa povrchová teplota leJačieho valca zo zliatiny CuNIBe v porovnaní s lejacím valcom zo zliatiny CuCrZr s maximálnou teplotou 400 ’C na povrchu a 30 C na zadnej strane na asi 540 -C.
Ternárne zliatiny CuNIBe, prípadne CuCoBe majú síce v zásade tvrdosť podlá Brlnella väčšiu ako 800 HB, ale elektrická vodivosť štandartných polotovarov vyrobených z týchto materiálov, ako napríklad tyče na výrobu odporových zváracích elektród, prípadne plechy a pásy na výrobu pružín alebo nosných rámov, dosahuje hodnoty ležiace nanajvýš v rozsahu od 86 do asi 38 Sm/mma. Za optimálnych podmienok štandardnými materiálmi dosahovala leJačích valcov len asi 585 ’C.
by sa s týmito povrchová teplota
A konečne ani pri zliatinách cuCoBeZr alebo CuNIBeZr, v podstate známych z patentu US 4 179 314, neexistujú dôkazy, že pri zamýšľanej voľbe komponentov zliatiny by bolo dosahované elektrickej vodivosti > 38 m/Qmma v spojení s minimálnou tvrdosťou 800 HB.
Úlohou vynálezu Je vytvoriť .materiál na výrobu lejacích valcov, plášťov lejacích valcov a lejacích kolies, ktorý nebude ani pri rýchlostiach liatia nad 3,5 m/min citlivý na striedavé teplotné namáhanie, a ktorý bude poprípade mať vysokú odolnosť proti únave pri pracovnej teplote lejacích valcov.
Podstata vynálezu
Túto úlohu splna vytvrdlteľná zliatina medi na výrobu lejacích valcov a lejacích kolies, ktoré sú pri liatí na konečné rozmery podrobované striedavému teplotnému namáhaniu, s tvrdosťou podlá Brlnella aspoň 800 HE a s elektrickou vodivosťou vyššou ako 38 Sm/mma, podlá vynálezu, ktorého podstatou Je, že pozostáva z . 1,8 až 8,6 % hmotnosti niklu, 0,1 až 0,45 % hmotyros-frl berýlia, voliteľne až 0,85 % hmotyrostT zlrkónla, zostatok med vrátane nečistôt podmienených výrobou a obvyklých spracovateľských prísad pričom hmotnostný pomer niklu k berýliu Je aspoň 5:1.
Ďalšie zlepšenie mechanických vlastností, najmä zvýšenie medze pevnosti v ťahu, možno dosiahnuť s výhodou tým, že obsahuje 0,05 až 0,85 % hmotnosti· zlrkónla.
Podľa výhodného uskutočnenia vytvrdlteľná zliatina medi berýlia, 0,15 až 0,8 % hmoťpeefei zlrkónla, zostatok med vrátane nečistôt podmienených výrobou a obvyklých spracovateľských prísad.
Podľa ďalšieho výhodného uskutočnenia Je pomer niklu k berýliu (Nl/Be) pri obsahu niklu nad 1,8 % hmotaestt aspoň 5.
1 I ' i
A konečne Je podľa ďalšieho výhodného uskutočnenia pomer niklu k berýliu v rozsahu od 5,5 do 7,5.
Ďalšieho zlepšenia mechanických vlastností možno dosiahnuť vtedy, keď sa do zliatiny podľa vynálezu pridá až do celkového maximálneho obsahu 0,15 % hmotyaooti aspoň Jeden prvok zo skupiny niób, tantal, vanád, titan, chróm, cér a hafnium.
Pri pokusoch so zliatinami normovanými podľa ASTM a DIN bolo prekvapivo zistené, že pri obsahu 1,1 as £.3 % hmo^fteaM niklu Je možné dosiahnút vlastností potrebných na leJačie valce pri liatí na rozmery blízke konečným rozmerom- t.j. tvrdosti podľa Brinella ' 800 HB a elektrickej vodivosti aspoň 58 Sm/mma - a preto aj vysokej odolnosti proti únave vtedy, keď Je obsah niklu voči obsahu berýlia v určitom pomere a urobí sa prispôsobené vhodné tepelné, poprípade termomechanlcké spracovanie.
Príklady uskutočnenia v.vn&lezu
Vynález bude dalej bližšie objasnený na niekoľkých príkladoch uskutočnenia. Na štyroch zliatinách (zliatinách F až K) určených na použitie podľa vynálezu a na štyroch porovnávacích zliatinách (A až D) bude ukázané, ako kritickým zložením Je, aby bola dosiahnutá požadovaná kombinácia vlastností. Zloženie príkladných zliatin Je udané v tabuľke 1 vždy v % hmotnosth^zA Zodpovedajúce výsledky pokusov sú zhrnuté v tabuľke S.
Tabuľka 1
Zliatina | Ni | Be | Cu |
A | 1,43 | 0,54 | zvyšok |
B | 1,48 | 0,40 | zvyšok |
C | 1,63 | 0,48 | zvyšok |
D | 8,18 | 0,53 | zvyšok |
F | 1,48 | 0,88 | zvyšok |
G | 1,88 | 0,35 | zvyšok |
H | 1,85 | 0,50 | zvyšok |
K | 8,36 | 0,55 | zvyšok |
Tabuľka 8 | |||
Zliatina | Nl/Be | HB (3,5/187,5) | Súč.tepelnej vodivosti Sm/mma |
A | 8,6 | 183 | 30,8 |
B | 3,7 | 884 | 36,1 |
C | 4,4 | 835 | 37,0 |
D | 4,0 | 889 | 33,9 |
F | 5,1 | 349 | 38,4 |
G | 5,6 | 347 | 36,5 |
H | 6,5 | 349 | 38,8 |
K | 6,5 | 848 | 39,8 |
v tabuľke ň sú udané dosiahnuté hodnoty tvrdosti a elektrickej vodivosti pre zliatiny s rôznym obsahom niklu a berýlia - podľa rôznych Nl/Be pomerov. Všetky zliatiny boli roztavené vo vákuovej peci, tvárené za tepla a po aspoň Jednohodinovom žíhaní na odstránenie pnutia pri Θ35 · C a nasledujúcom prudkom ochladení vo vode vytvrdzované 4 až 38 hodín pri teplote v rozsahu 3S0 až 550 * C.
Ako Je pri zliatinách F, G, H a K určených na použitie podľa vynálezu vldlet, Je dosiahnutá požadovaná kombinácia vlastností vtedy, ked hmotnostný pomer niklu k berýliu ôlr.í aspoň 5:1.
Eed sa lejacle val?e, poprípade Ich pláste po popustení na odstránenie pnutia podrobia prídavnému tvárenlu za studená o asi 85 %, Je možné dosiahnuť ďalšie zlepšenie elektrickej vodivosti.
Týmto spôsobom sa dzslahne napríklad pri zliatine s obsahom niklu 1,48 % a pomerom Nl/Be aspoň
5,1 3S|hodinovým vytvrdzovaním pri 480 C elektrickej vodivosti 43 Sm/mma a tvrdosti podľa Brlnella 885 HB. So stúpajúcim obsahom niklu Je umožnená ďalšia optimalizácia vlastností zvýšením pomeru Nl/Be. Zliatina medi s obsahcz niklu 8,88 % hmotaeet-1 a pomerom Nl/Be 6,5 má po 38hodinovom vytvrdzovaní pri 480 ° C tvrdosť podľa Hrlnella 830 HB a elektrickú vodivosť 40,5 Sm/mma. Akc hornú hranicu na dosiahnutie požadovanej kombinácie vlastností Je možné uviesť na obsah niklu 8,5 % hmotaeaU pomer Nl/Be 7,5.
Zloženie a technologické vlastnosti siedmich dalších zliatin určených za použitie podľa vynálezu sú uvedené v ďalších tabuľkách 3 a 4. Všetky zliatiny boli žíhané na odstránenie ynľ^ía pri Θ85 C, potom tvárené za studená o 85 % a následne podrobené 16hodinovému vytvrdzovaniu pri teplote 480 · C.
Tabuľka 3
Zliatina | NI % | Be % | sr % | Cu |
L | 1,49 | 0,34 | zvyšok | |
U | 8,86 | 0,36 | zvyšok | |
N | 8,07 | 0,33 | 0,18 | zvyšok |
*· | 0 | 1,61 | 0,38 | 0,19 | zvyšok |
P | 1,61 | 0,31 | 0,17 | zvyšok | |
• | R | 1,40 | 0,31 | 0,31 | zvyšok |
S | 1,78 | 0,88 | 0,31 | zvyšok |
Tabuľka 4 Zliatina Nl/Be | Medza | R. | Ťažnost | Tvrdost | Súô tep |
prletažnosti N/mma | N/mma | % | HB 3,6/187,6 | vodivost Sm/nna |
L | 8,3 | 681 | 736 | 19 | 844 | 40,8 | |
M | 6,6 | 711 | 768 | 18 | 356 | 40,1 | |
N | 8,5 | 683 | 793 | 18 | 880 | 38.3 | |
0 | 5,4 | 334 | 39,0 | ||||
·· | P | 7,3 | 311 | 40.9 | |||
R | 6,3 | 636 | 680 | 15 | 317 | 41,1 | |
S | 8,3 • 1 | 668 | 713 | 13 | 883 , | 40.3 | |
z týchto | výsledkov | pokusov | Je možné | 1 dalej zlSb | lt, | ||
že | aj pri zliatinách GuNIBe s | prísadou | zlrkónla | pri |
dodržaní pomeru Nl/Be δ až 7,δ možno doslahnút vysokých hodnôt elektrickej vodivosti v spojení s vysokými hodnotami tvrdosti podľa Brlnella. Prísadou až 0,35 % hmotností zlrkónla sa elektrická vodivosť oproti zliatine CuNIBe bez zlrkónla zníži prekvapivo len nepatrne, pričom minimálna hodnota elektrickej vodivosti 58 Sm/mma Je zaručená. Ináč prináša prísada zlrkónla pri spracovaní výhody a zlepšuje tvárnosť za tepla.
Na doplňujúce skúšky na odolnosť proti únave bolo zvolené príkladné zloženie zliatiny K, pretože táto zliatina má relatívne nízku elektrickú vodivosť. Pomocou zliatiny M možno doelahnúť maximálne povrchové teploty lejacleho valca asi 490 C. Pri doposiaľ známom namáhaní lejacleho valca pri odlievaní ocele sa zvýši potom pri zliatine N určenej na použitie podľa vynálezu životnosť oproti zliatine CuCrZr o dvoj až trojnásobok. Vzhľadom na vysokú tvrdosť podľa Brlnella už dalej neexistuje nebezpeôle, že povrch lejacleho valca bude poškodený vtlačením rozstreknutej taveniny.
Podobné kritické tepelné namáhania vznikajú aj pri leJačích kolesách pri kontinuálnom liatí drôtovej guľatiny na známych lejacích zariadeniach s valcami Souhtwlre a Properzl. Rovnako pri týchto spôsoboch Je k dispozícii, ked sa použije zliatina CuNIBe (Zr) podľa vynálezu, zvlášť vhodný materiál na výrobu lejacích kolies. Tieto spôsoby liatia sa vzhľadom na nedostatočné vlastnosti materiálov použitých na lejacle kolesá doposiaľ na odlievanie ocele nemohl-1 presadiť.
I ‘ '
Á konečne boli vyvinuté v posledných troch rokoch na odlievanie na rozmery blízke konečným rozmerom ďalšie spôsoby, pri ktorých medené kokily vzhľadom na extrémne vysoké rýchlosti liatia 5,5 až asi 7 m/min dosahujú aj extrémnych povrchových teplôt až do 500 C. Aby trenie medzi kokilou a pásom ocele bolo ôo možno najmenšie, Je dalej potrebné nastaviť vysokú frekvenciu oscilácií kokily 400 sdvihov/min a viac. Periodicky výkyvná hladina kúpeľa pritom, spôsobuje tiež značné namáhanie na únavu kokily v oblasti menlsku, čím Je nepriaznivo ovplyvnená životnosť týchto kokíl. Pri použití zliatin CuNIBe (Zr) podľa vynálezu s ich vysokou odolnosťou proti únave, môže byť aj pri týchto použitiach dosiahnuté značné zvýšenie životnosti.
Claims (3)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Vytvrditeľná zliatina medi na výrobu lejacích valcov a lejacích kolies, ktoré sú pri liatí na konečné rozmery podrobované striedavému teplotnému namáhaniu, s tvrdosťou podľa Brlnella aspoň 800 HB a s elektrickou vodivosťou vyššou ako 38 Sm/mma, vyznačujúca sa t ý m. že pozostáva z 1,8 až 8,6 % hmottfwsrtl niklu , 0,1 až 0,45 % hmotnosti· berýlia, voliteľne az 0,85 % hmotnosti zlrkónla, zvyšok med vrátane nečistôt podmienených výrobou a obvyklých spracovateľských prísad, pričom hmotnostný pomer niklu k berýliu Je aspoň 5:1.8. Vytvrditeľná zliatina medi podľa nároku 1, v yznaôujúca sa tým, že obsahuje 0,05 až 0,85 % hmoty&eeW zlrkónla.
- 3. Vytvrditeľná zliatina medi podľa nárokov 1 alebo 8, vyznačujúca sa tým, že obsahuje1,4 až 8,8 % hmotfieM-i niklu, 0,8 až 0,35 % hmotifteeti berýlia, 0,15 až 0,8 % hmota&e&fci zlrkónla, zvyšok med vrátane nečistôt podmienených výrobou a obvyklých spracovateľských prísad.
- 4. Vytvrditeľná zliatina medi podľa nárokov 1 až 3, vyznačujúca sa t ý n, ge hmotnostný pomer niklu 1: berýliu Je v rozsahu od 5,5 do 7,5:1.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4142941A DE4142941A1 (de) | 1991-12-24 | 1991-12-24 | Verwendung einer aushaertbaren kupferlegierung |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SK369692A3 true SK369692A3 (en) | 2000-06-12 |
SK280704B6 SK280704B6 (sk) | 2000-06-12 |
Family
ID=6448112
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SK3696-92A SK280704B6 (sk) | 1991-12-24 | 1992-12-16 | Vytvrditeľná zliatina medi |
Country Status (21)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6083328A (sk) |
EP (1) | EP0548636B1 (sk) |
JP (1) | JP3504284B2 (sk) |
KR (1) | KR100260058B1 (sk) |
CN (1) | CN1031762C (sk) |
AT (1) | ATE158822T1 (sk) |
AU (1) | AU661529B2 (sk) |
BR (1) | BR9205131A (sk) |
CA (1) | CA2086063C (sk) |
CZ (1) | CZ282842B6 (sk) |
DE (2) | DE4142941A1 (sk) |
DK (1) | DK0548636T3 (sk) |
ES (1) | ES2109302T3 (sk) |
FI (1) | FI97108C (sk) |
GR (1) | GR3025195T3 (sk) |
MX (1) | MX9206426A (sk) |
PL (1) | PL170470B1 (sk) |
RU (1) | RU2102515C1 (sk) |
SK (1) | SK280704B6 (sk) |
TR (1) | TR27606A (sk) |
ZA (1) | ZA929480B (sk) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4427939A1 (de) | 1994-08-06 | 1996-02-08 | Kabelmetal Ag | Verwendung einer aushärtbaren Kupferlegierung |
DE69520268T2 (de) * | 1995-02-01 | 2001-08-09 | Brush Wellman | Behandlung von Legierungen und danach hergestellte Gegenstände |
DE10018504A1 (de) * | 2000-04-14 | 2001-10-18 | Sms Demag Ag | Verwendung einer aushärtbaren Kupferlegierung für Kokillen |
FR2813159B1 (fr) | 2000-08-31 | 2002-10-11 | Const Agricoles Etmetallurgiqu | Dispositif selecteur pour semoir de precision |
DE10045251A1 (de) * | 2000-09-13 | 2002-03-21 | Sms Demag Ag | Wasserkühlbare Ofenrolle zum Fördern von bspw. Stranggußmaterial-Werkstücken durch einen Rollenherdofen |
DE10156925A1 (de) * | 2001-11-21 | 2003-05-28 | Km Europa Metal Ag | Aushärtbare Kupferlegierung als Werkstoff zur Herstellung von Giessformen |
TW590822B (en) * | 2001-11-21 | 2004-06-11 | Km Europa Metal Ag | Casting-roller for a two-roller-casting equipment and its manufacturing method |
DE10206597A1 (de) * | 2002-02-15 | 2003-08-28 | Km Europa Metal Ag | Aushärtbare Kupferlegierung |
US7628873B2 (en) | 2005-09-09 | 2009-12-08 | Ngk Insulators, Ltd. | Beryllium copper alloy and method of manufacturing beryllium copper alloy |
CN102191405B (zh) * | 2011-05-27 | 2013-03-27 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种带钢焊接设备夹持和加载工具用铜合金及其生产方法 |
RU2569286C1 (ru) * | 2014-07-01 | 2015-11-20 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Бериллиевая бронза и изделие, выполненное из нее |
JP2021155837A (ja) * | 2020-03-30 | 2021-10-07 | 日本碍子株式会社 | ベリリウム銅合金リング及びその製造方法 |
CN115233032B (zh) * | 2022-08-01 | 2023-06-27 | 河南云锦空天特导新材料有限公司 | 一种铜合金线材及其制备方法和应用 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3196006A (en) * | 1963-05-10 | 1965-07-20 | Westinghouse Electric Corp | Copper base alloys containing cobalt, beryllium, and zirconium |
US4179314A (en) * | 1978-12-11 | 1979-12-18 | Kawecki Berylco Industries, Inc. | Treatment of beryllium-copper alloy and articles made therefrom |
US4377424A (en) * | 1980-05-26 | 1983-03-22 | Chuetsu Metal Works Co., Ltd. | Mold of precipitation hardenable copper alloy for continuous casting mold |
US4657601A (en) * | 1983-11-10 | 1987-04-14 | Brush Wellman Inc. | Thermomechanical processing of beryllium-copper alloys |
EP0271991B1 (en) * | 1986-11-13 | 1991-10-02 | Ngk Insulators, Ltd. | Production of copper-beryllium alloys |
JPH01165736A (ja) * | 1987-12-21 | 1989-06-29 | Dowa Mining Co Ltd | ワイヤーハーネスのターミナル用銅合金およびその製造法 |
JPH02111835A (ja) * | 1988-10-20 | 1990-04-24 | Chuetsu Gokin Chuko Kk | 電磁攪拌用鋳型材料 |
JPH083141B2 (ja) * | 1989-10-27 | 1996-01-17 | 日本碍子株式会社 | ベリリウム銅合金部材の製造法 |
-
1991
- 1991-12-24 DE DE4142941A patent/DE4142941A1/de not_active Withdrawn
-
1992
- 1992-10-14 CN CN92113077A patent/CN1031762C/zh not_active Expired - Lifetime
- 1992-11-09 MX MX9206426A patent/MX9206426A/es unknown
- 1992-12-05 AT AT92120775T patent/ATE158822T1/de active
- 1992-12-05 EP EP92120775A patent/EP0548636B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-05 DK DK92120775.9T patent/DK0548636T3/da active
- 1992-12-05 ES ES92120775T patent/ES2109302T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-05 DE DE59208945T patent/DE59208945D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-07 ZA ZA929480A patent/ZA929480B/xx unknown
- 1992-12-09 FI FI925597A patent/FI97108C/fi not_active IP Right Cessation
- 1992-12-16 PL PL92297032A patent/PL170470B1/pl unknown
- 1992-12-16 SK SK3696-92A patent/SK280704B6/sk not_active IP Right Cessation
- 1992-12-16 CZ CS923696A patent/CZ282842B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1992-12-18 TR TR01213/92A patent/TR27606A/xx unknown
- 1992-12-22 JP JP34279492A patent/JP3504284B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1992-12-22 BR BR9205131A patent/BR9205131A/pt not_active IP Right Cessation
- 1992-12-22 CA CA002086063A patent/CA2086063C/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-12-23 KR KR1019920025225A patent/KR100260058B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1992-12-23 AU AU30372/92A patent/AU661529B2/en not_active Expired
- 1992-12-24 RU RU92016273A patent/RU2102515C1/ru active
-
1994
- 1994-05-06 US US08/239,439 patent/US6083328A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-10-29 GR GR970402830T patent/GR3025195T3/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
PL170470B1 (pl) | 1996-12-31 |
CN1075755A (zh) | 1993-09-01 |
CZ369692A3 (en) | 1993-07-14 |
FI925597A0 (fi) | 1992-12-09 |
CA2086063C (en) | 1999-12-14 |
KR100260058B1 (ko) | 2000-07-01 |
RU2102515C1 (ru) | 1998-01-20 |
ATE158822T1 (de) | 1997-10-15 |
DE4142941A1 (de) | 1993-07-01 |
TR27606A (tr) | 1995-06-13 |
CA2086063A1 (en) | 1993-06-25 |
DE59208945D1 (de) | 1997-11-06 |
CN1031762C (zh) | 1996-05-08 |
EP0548636A1 (de) | 1993-06-30 |
ZA929480B (en) | 1993-06-10 |
FI97108B (fi) | 1996-07-15 |
FI97108C (fi) | 1996-10-25 |
JP3504284B2 (ja) | 2004-03-08 |
SK280704B6 (sk) | 2000-06-12 |
KR930013179A (ko) | 1993-07-21 |
DK0548636T3 (da) | 1998-05-18 |
CZ282842B6 (cs) | 1997-10-15 |
FI925597A (fi) | 1993-06-25 |
MX9206426A (es) | 1993-06-01 |
ES2109302T3 (es) | 1998-01-16 |
GR3025195T3 (en) | 1998-02-27 |
AU3037292A (en) | 1993-07-01 |
JPH05247565A (ja) | 1993-09-24 |
BR9205131A (pt) | 1993-06-29 |
AU661529B2 (en) | 1995-07-27 |
EP0548636B1 (de) | 1997-10-01 |
PL297032A1 (en) | 1993-11-02 |
US6083328A (en) | 2000-07-04 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SK369692A3 (en) | A hardenable copper alloy | |
US20080240974A1 (en) | Age-hardenable copper alloy | |
RU2402626C2 (ru) | Способ получения изделий из титанового сплава | |
US20150075677A1 (en) | Aluminum alloy sheet excellent in press-formability and shape fixability and method of production of same | |
JP2007056365A (ja) | 銅−亜鉛−錫合金及びその製造方法 | |
AU2002302077B2 (en) | Temperable Copper Alloy as Material for Producing Casting Moulds | |
JP6836266B2 (ja) | Al−Mg−Si系アルミニウム合金鋳造板およびその製造方法 | |
FI112669B (fi) | Karkaistavan kuparilejeeringin valmistus | |
CN109338155B (zh) | 稀土铜合金轻量化玻璃模具及其制备方法 | |
EP0304284B1 (en) | Aluminum alloys and a method of production | |
SA89100003B1 (ar) | استخدام سبيكة نحاس قابلة للتقسية | |
KR960001714B1 (ko) | 구리 합금으로 된 연속 주조용 몰드 및 그 제조 방법 | |
JP2021531412A (ja) | 銅合金の使用 | |
KR100961239B1 (ko) | 2롤 주조 설비용 주조 롤 | |
JPS5925025B2 (ja) | 耐摩耗性および耐折損性にすぐれたロ−ル材 | |
EP3951000B1 (en) | Zinc alloy and manufacturing method thereof | |
JP5328886B2 (ja) | 鋳型部材の製造方法並びにその製造方法によって製造された鋳型部材 | |
JPH046233A (ja) | 冷却能の高いCu合金製連続鋳造鋳型材およびその製造法 | |
CN112725695A (zh) | 一种热冲压模具用材料及其制备方法 | |
JPH0832939B2 (ja) | Cu合金製連続鋳造鋳型 | |
JPH0832938B2 (ja) | Cu合金製連続鋳造鋳型 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
MK4A | Patent expired |
Expiry date: 20121216 |