JPH01165736A - ワイヤーハーネスのターミナル用銅合金およびその製造法 - Google Patents
ワイヤーハーネスのターミナル用銅合金およびその製造法Info
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- JPH01165736A JPH01165736A JP32334687A JP32334687A JPH01165736A JP H01165736 A JPH01165736 A JP H01165736A JP 32334687 A JP32334687 A JP 32334687A JP 32334687 A JP32334687 A JP 32334687A JP H01165736 A JPH01165736 A JP H01165736A
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Landscapes
- Insulated Conductors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、自動車部品の電装品に用いられるワイヤーハ
ーネスのターミナル用銅合金として好適な高強度高伝導
型銅合金およびその製造法に関するものである。
ーネスのターミナル用銅合金として好適な高強度高伝導
型銅合金およびその製造法に関するものである。
自動車産業は1周知のとおり日本の基幹産業として大き
な役割を果たすに至っており、その生産台数の増加と、
また近時ではカーエレクトロニクスの発達により、これ
に使用される伸銅品材料がますます増加している。車の
電装品の一翼を担うワイヤーハーネスもこれに漏れず1
台当りlkmの長さ、 20kgの重量が使用されるま
でになった。ところが近時の自動車に対する要求は軽量
化、高信頼化、低コスト化とますます厳しいものになり
。
な役割を果たすに至っており、その生産台数の増加と、
また近時ではカーエレクトロニクスの発達により、これ
に使用される伸銅品材料がますます増加している。車の
電装品の一翼を担うワイヤーハーネスもこれに漏れず1
台当りlkmの長さ、 20kgの重量が使用されるま
でになった。ところが近時の自動車に対する要求は軽量
化、高信頼化、低コスト化とますます厳しいものになり
。
従ってワイヤーハーネスも軽量且つ高信頼性且つ低コス
トが要求されるようになってきている。ここでワイヤー
ハーネスは電線とターミナルが一体となったものであり
、軽量化と配線の高密度化のためにはターミナル材料の
材料特性および信頼性の向上が必要不可欠となった。
トが要求されるようになってきている。ここでワイヤー
ハーネスは電線とターミナルが一体となったものであり
、軽量化と配線の高密度化のためにはターミナル材料の
材料特性および信頼性の向上が必要不可欠となった。
このように、ワイヤーハーネスのターミナル材料に要求
される特性は厳しいものであるが、より具体的には9強
度が55kgf/+mm”以上、ばね限界値40kgf
/ffIm”以上、導電率45%lAC3以上で且つプ
レス成形性、メツキ信頼性、耐環境性に優れていること
が要求される。特にエンジンルーム周辺で使用されるタ
ーミナルについては、耐環境性とメツキ信頼性の要求が
高く、従って耐応力緩和特性。
される特性は厳しいものであるが、より具体的には9強
度が55kgf/+mm”以上、ばね限界値40kgf
/ffIm”以上、導電率45%lAC3以上で且つプ
レス成形性、メツキ信頼性、耐環境性に優れていること
が要求される。特にエンジンルーム周辺で使用されるタ
ーミナルについては、耐環境性とメツキ信頼性の要求が
高く、従って耐応力緩和特性。
耐食性、耐応力腐食割れ性、メツキ耐候性が良好でなけ
ればならない。しかし、従来において、この様な諸特性
を同時に兼備し、しかも安価な材料を得ることは至難で
あった。
ればならない。しかし、従来において、この様な諸特性
を同時に兼備し、しかも安価な材料を得ることは至難で
あった。
本発明は、近時のカーエレクトロニクスの発達に伴って
ワイヤーハーネスのターミナル材料に要求される前記の
ような諸特性を兼備した銅合金の開発を目的としたもの
であり、より具体的には。
ワイヤーハーネスのターミナル材料に要求される前記の
ような諸特性を兼備した銅合金の開発を目的としたもの
であり、より具体的には。
強度5弾性および電気伝導性に優れ且つ折り曲げ性、メ
ツキ信転性、応力緩和特性などが優れたワイヤーハーネ
スのターミナル用銅合金の提供を目的とする。
ツキ信転性、応力緩和特性などが優れたワイヤーハーネ
スのターミナル用銅合金の提供を目的とする。
本発明は1重量%において、Ni:0.5〜3.0%。
Be : 0.1〜0.3%、ただしNi/Beの重量
百分率の比率が5〜10の範囲、酸素: 50ppm以
下、残部がCuおよび不可避的不純物からなるワイヤー
ハーネスのターミナル用銅合金を提供するものである。
百分率の比率が5〜10の範囲、酸素: 50ppm以
下、残部がCuおよび不可避的不純物からなるワイヤー
ハーネスのターミナル用銅合金を提供するものである。
本発明の銅基合金の一つの特徴はNiおよびBeの適量
の添加によってNi−Be系金属間化合物を均一微細に
Cuマトリックス中に析出させた組織を得た点にある。
の添加によってNi−Be系金属間化合物を均一微細に
Cuマトリックス中に析出させた組織を得た点にある。
したがって1本発明はまた。
該高強度銅合金を有利に製造する方法として1重量%に
おいて、Ni:0.5〜3.0%、 Be:0.1〜
0.3%、ただしN i/ B eの重量百分率の比率
が5〜10の範囲、酸素: 50ppm以下、残部がC
uおよび不可避的不純物からなる銅合金の素材板を製造
したうえ。
おいて、Ni:0.5〜3.0%、 Be:0.1〜
0.3%、ただしN i/ B eの重量百分率の比率
が5〜10の範囲、酸素: 50ppm以下、残部がC
uおよび不可避的不純物からなる銅合金の素材板を製造
したうえ。
この素材板を、750〜950℃の温度で10〜600
秒の溶体化処理を行なう工程、得られた溶体化処理材を
、最終板厚までの板厚減少率20〜70%の範囲で冷間
圧延を行なう工程、得られた冷延材を、300〜600
℃の温度で5〜360分の時効処理を行なう工程、を経
ることからなるワイヤーハーネスのターミナル用銅合金
を製造する方法を提供するものである。
秒の溶体化処理を行なう工程、得られた溶体化処理材を
、最終板厚までの板厚減少率20〜70%の範囲で冷間
圧延を行なう工程、得られた冷延材を、300〜600
℃の温度で5〜360分の時効処理を行なう工程、を経
ることからなるワイヤーハーネスのターミナル用銅合金
を製造する方法を提供するものである。
以下に本発明の内容を具体的に説明する。
まず1本発明合金の添加元素の含有量の範囲選定の理由
の概要を述べると2次のとおりである。
の概要を述べると2次のとおりである。
本発明の銅基合金はNi−Be系金属間化合物による析
出強化および分散強化を図った点に基本的な特徴があり
、このためにNiとBeは本発明合金において不可欠の
元素である。
出強化および分散強化を図った点に基本的な特徴があり
、このためにNiとBeは本発明合金において不可欠の
元素である。
Niは、Beと化合物を形成じ強度5弾性および耐熱性
の向上に寄与する元素である。また、鋳造組織および熱
間組織を微細にし且つ溶体化処理時の結晶粒粗大化を防
止する効果がある。このような効果を発揮するには0.
5%(重量%1以下同じ)以上の含有が必要であるが3
.0%を超えて含有すると電気伝導性の低下が顕著とな
り、且つ溶体化処理温度が高温になり製造上不利になり
、また経済性のうえからも好ましくない。したがってN
i含有量は、0.5〜3.0%の範囲とする。
の向上に寄与する元素である。また、鋳造組織および熱
間組織を微細にし且つ溶体化処理時の結晶粒粗大化を防
止する効果がある。このような効果を発揮するには0.
5%(重量%1以下同じ)以上の含有が必要であるが3
.0%を超えて含有すると電気伝導性の低下が顕著とな
り、且つ溶体化処理温度が高温になり製造上不利になり
、また経済性のうえからも好ましくない。したがってN
i含有量は、0.5〜3.0%の範囲とする。
Be含[1は0.1%未満ではNiとの共存下でも。
強度8弾性、耐熱性の向上効果が少ない。一方。
Be含有量が0.3%を超えると析出物が過度に多くな
って合金の延性、折り曲げ性、メツキ性を低下させ、ま
た、鋳造性が低下し、経済的にも不利になるので、Be
含有量は0.1〜0.3%の範囲とする。
って合金の延性、折り曲げ性、メツキ性を低下させ、ま
た、鋳造性が低下し、経済的にも不利になるので、Be
含有量は0.1〜0.3%の範囲とする。
また+ NiとBeは、Ni−Be系金属間化合物と
して析出するときに本発明の目的が有利に達成される。
して析出するときに本発明の目的が有利に達成される。
このNi−Be系金属間化合物による強化を十分に発揮
するには、Ni/Beの重量百分率による比率を5〜l
Oの範囲にすることが必要であることがわかった。Ni
/Be比が5より小さい場合には1時効析出による強化
が十分でなく1強度。
するには、Ni/Beの重量百分率による比率を5〜l
Oの範囲にすることが必要であることがわかった。Ni
/Be比が5より小さい場合には1時効析出による強化
が十分でなく1強度。
弾性、耐熱性の向上効果が少ない。他方Ni/Be比が
10より大きい場合にはCuマトリックスに固溶するN
i量が多くなり電気伝導性の低下が大きくなる。したが
って1強度1弾性、電気伝導性を効率よく向上させるに
はN i/ B e比を5〜10の範囲にすることが適
当である。
10より大きい場合にはCuマトリックスに固溶するN
i量が多くなり電気伝導性の低下が大きくなる。したが
って1強度1弾性、電気伝導性を効率よく向上させるに
はN i/ B e比を5〜10の範囲にすることが適
当である。
0、含有量については、 50ppa+より多量に合金
中に含有すると、酸素との親和力の大きいBeが酸化し
てBsOとなり、メツキ付は性1 メツキ信顛性を特徴
とする特性の劣化を招くことになる。
中に含有すると、酸素との親和力の大きいBeが酸化し
てBsOとなり、メツキ付は性1 メツキ信顛性を特徴
とする特性の劣化を招くことになる。
また、酸素含有量が多いと合金の製造過程でH2ガスを
用いる場合には1表面および内部に水素脆化が起きるこ
ともある。したがって02含有量は50pp−以下の範
囲とする。
用いる場合には1表面および内部に水素脆化が起きるこ
ともある。したがって02含有量は50pp−以下の範
囲とする。
このような成分組成に調整した本発明の銅合金は、Ni
−Be系金属間化合物を均一微細に分散析出させること
によって近時のワイヤーハーネスのターミナルに要求さ
れる諸特性を具備した材料とすることができる。このよ
うな諸特性は特に加工と熱処理を適切にコントロールし
た製造法によって育利に発現させることができる。以下
にその製造法の詳細を説明する。
−Be系金属間化合物を均一微細に分散析出させること
によって近時のワイヤーハーネスのターミナルに要求さ
れる諸特性を具備した材料とすることができる。このよ
うな諸特性は特に加工と熱処理を適切にコントロールし
た製造法によって育利に発現させることができる。以下
にその製造法の詳細を説明する。
まず、Ni:0.5〜3.0%、 Be二0.1〜0
.3%。
.3%。
ただしN i/ B eの重量百分率の比率が5〜10
の範囲、酸素含有量が50ppm以下、残部がCuおよ
び不可避的不純物からなる鋳片を溶解鋳造して製造する
。この溶解鋳造は不活性ガスあるいは還元ガス雰囲気中
で行うのが望ましい。次いで鋳片(鋳塊)を熱間圧延し
て熱延板を製造し脱スケールを行う0次いで、必要に応
じて中間焼鈍を挾んだ冷間圧延によって所要の板厚減少
を行ったあと、?8体此処理を行う。この溶体化処理に
ついては750〜950℃の温度で10〜600秒間行
なうのがよい。
の範囲、酸素含有量が50ppm以下、残部がCuおよ
び不可避的不純物からなる鋳片を溶解鋳造して製造する
。この溶解鋳造は不活性ガスあるいは還元ガス雰囲気中
で行うのが望ましい。次いで鋳片(鋳塊)を熱間圧延し
て熱延板を製造し脱スケールを行う0次いで、必要に応
じて中間焼鈍を挾んだ冷間圧延によって所要の板厚減少
を行ったあと、?8体此処理を行う。この溶体化処理に
ついては750〜950℃の温度で10〜600秒間行
なうのがよい。
750℃未満の温度では十分に溶体化せず、また。
950℃を超える温度では短時間で結晶粒が粗大化する
ので処理温度は750〜950℃の範囲とし、処理時間
については、10秒未満では溶体化が十分ではなくこの
時間内で結晶粒を調整することは難しいし、600秒を
超える時間では結晶粒が粗大化し且つ経済的でもなくな
るので、10〜600秒の範囲とするのがよい。
ので処理温度は750〜950℃の範囲とし、処理時間
については、10秒未満では溶体化が十分ではなくこの
時間内で結晶粒を調整することは難しいし、600秒を
超える時間では結晶粒が粗大化し且つ経済的でもなくな
るので、10〜600秒の範囲とするのがよい。
溶体化処理後は、最終板厚までの板厚減少率が20〜7
0%の範囲で冷間圧延を行なう、板厚減少率が20%未
満では加工によって付与される残留内部応力が小さく、
後続の時効処理工程での時効析出における強度および弾
性の向上が十分ではなく。
0%の範囲で冷間圧延を行なう、板厚減少率が20%未
満では加工によって付与される残留内部応力が小さく、
後続の時効処理工程での時効析出における強度および弾
性の向上が十分ではなく。
他方、70%を超えると圧延の集合組織が発達して機械
的性質に方向性(異方性)をもつようになって成形性を
低下させるようになる。したがって。
的性質に方向性(異方性)をもつようになって成形性を
低下させるようになる。したがって。
時効処理前の板厚減少率は20〜70%の範囲とするの
がよい。
がよい。
ついで、最終熱処理として、300〜600’Cの温度
で5〜360分の時効処理を行なう、300℃未満の温
度では析出するに要する時間が長くなりすぎて経済的で
なくなり、600℃を超える温度では過時効となって特
性の一層の向上が期待できなくなる。
で5〜360分の時効処理を行なう、300℃未満の温
度では析出するに要する時間が長くなりすぎて経済的で
なくなり、600℃を超える温度では過時効となって特
性の一層の向上が期待できなくなる。
したがって時効温度は300〜600℃の範囲とするの
がよい0時効時間については5分未満では析出物の形成
が不十分であり360分を超えるような長時間では析出
物の成長のうえからもまた経済性のうえからも好ましく
ない。
がよい0時効時間については5分未満では析出物の形成
が不十分であり360分を超えるような長時間では析出
物の成長のうえからもまた経済性のうえからも好ましく
ない。
以上の加工と熱処理を経ることによってNi −Be系
金属間化合物がCuマトリックス中に均一微細に分散析
出した組織の銅基合金の薄板が製造でき、これは後記の
実施例に示すように高強度。
金属間化合物がCuマトリックス中に均一微細に分散析
出した組織の銅基合金の薄板が製造でき、これは後記の
実施例に示すように高強度。
高弾性、高伝導性を兼備し、且つ曲げ加工性、メツキ性
、応力緩和特性等に優れるので近年のワイヤーハーネス
の軽量化と配電の高密度化を可能にするターミナル材料
として好適なものである。
、応力緩和特性等に優れるので近年のワイヤーハーネス
の軽量化と配電の高密度化を可能にするターミナル材料
として好適なものである。
以下に代表的な本発明の実施例を挙げて本発明合金の特
性を具体的に示す。
性を具体的に示す。
〔実施例1〕
第1表にその化学成分値(重量%)を示す銅基合金Na
1− Nα8を高周波溶解炉を用いて熔製し、20X
50 X 220 (m蒙)の鋳塊に鋳造した。ただ
し、No、1〜Nα7の合金の溶解鋳造雰囲気はArガ
スで完全シールドし、Nα8の合金は大気中で溶解鋳造
した。
1− Nα8を高周波溶解炉を用いて熔製し、20X
50 X 220 (m蒙)の鋳塊に鋳造した。ただ
し、No、1〜Nα7の合金の溶解鋳造雰囲気はArガ
スで完全シールドし、Nα8の合金は大気中で溶解鋳造
した。
各鋳塊を面削後、熱間圧延を行い、水急、冷後脱スケー
ルし、厚さ3mmの熱延板を得た。
ルし、厚さ3mmの熱延板を得た。
これを冷間圧延と焼鈍とを繰り返し、厚さ0.8−僧ま
で圧延した。その後、900℃の温度で300秒の溶体
化処理後、水急冷、酸洗を行った。ついで厚さ0.4m
mまで冷間圧延し、 N[L 1〜4 、 Ha、8
、 Na 9の合金については500℃の温度で30分
間、 N115.N16の合金については400℃の温
度で30分間の時効処理を行った。なお、前述の各熱処
理についてはその雰囲気を不活性ガスまたは還元ガス雰
囲気として材料表面および内部の酸化をできるだけ抑制
した。
で圧延した。その後、900℃の温度で300秒の溶体
化処理後、水急冷、酸洗を行った。ついで厚さ0.4m
mまで冷間圧延し、 N[L 1〜4 、 Ha、8
、 Na 9の合金については500℃の温度で30分
間、 N115.N16の合金については400℃の温
度で30分間の時効処理を行った。なお、前述の各熱処
理についてはその雰囲気を不活性ガスまたは還元ガス雰
囲気として材料表面および内部の酸化をできるだけ抑制
した。
得られた試験材を用いて、硬度、引張強さ、ばね限界値
、導電率9曲げ加工性、半田密着性を調べた結果を第1
表に併記した。
、導電率9曲げ加工性、半田密着性を調べた結果を第1
表に併記した。
硬度、引張強さ、ばね限界値、および導電率の測定はそ
れぞれJIS Z 2244. 、JIS Z 224
1. JIS N3130およびJIS H0505に
従って行った。
れぞれJIS Z 2244. 、JIS Z 224
1. JIS N3130およびJIS H0505に
従って行った。
曲げ加工性は90’―曲げ試験(CES−MOOO2−
6,R=0.2+*m)を行い、中央郡山表面が良好な
ものを0゜割れが発生したものを×として評価した。半
田密着性は半田メツキ(デイツプ: S n −40w
t%Pb。
6,R=0.2+*m)を行い、中央郡山表面が良好な
ものを0゜割れが発生したものを×として評価した。半
田密着性は半田メツキ(デイツプ: S n −40w
t%Pb。
260℃X 5 sec、弱活性ロジンフラックス使用
)をした後、150℃の温度で500時間加熱後、試験
片を90ゆ賀曲げしくRJ、2mm)、セロハンテープ
にてピーリングテストを行いメツキが剥離しないものを
O1剥離したものを×として評価した。
)をした後、150℃の温度で500時間加熱後、試験
片を90ゆ賀曲げしくRJ、2mm)、セロハンテープ
にてピーリングテストを行いメツキが剥離しないものを
O1剥離したものを×として評価した。
また、Nα1の本発明合金と市販のリン青w4(C51
91H材、0.4mm)について、応力緩和特性の測定
を行い、その結果を第2表に示した。その試験は、試験
片の中央部の応力が40 kgf/am”になるように
U字曲げを行い、150℃の温度で500時間保持後の
曲げぐせを応力緩和率として次式により算出した。
91H材、0.4mm)について、応力緩和特性の測定
を行い、その結果を第2表に示した。その試験は、試験
片の中央部の応力が40 kgf/am”になるように
U字曲げを行い、150℃の温度で500時間保持後の
曲げぐせを応力緩和率として次式により算出した。
応力緩和率(χ”)−((L、−L、)/(L、−Le
))X100ただし、L、:治具の長さ(ms+) Ll:開始時の試料長さ(lIm) L2:処理後の試料端間の水平距離(+wa+)第1表
の結果から次のことが明らかである。
))X100ただし、L、:治具の長さ(ms+) Ll:開始時の試料長さ(lIm) L2:処理後の試料端間の水平距離(+wa+)第1表
の結果から次のことが明らかである。
本発明によるN11l−Nct4の合金は、硬度、引張
強さ、ばね限界値、導電率のバランスが優れ且つ曲げ加
工性および半田密着性も良好である。したがって、ワイ
ヤーハーネスのターミナル用銅合金として非常に優れた
特性を有する合金である。
強さ、ばね限界値、導電率のバランスが優れ且つ曲げ加
工性および半田密着性も良好である。したがって、ワイ
ヤーハーネスのターミナル用銅合金として非常に優れた
特性を有する合金である。
これに対し1本発明で規定するよりBa1lが少ない比
較合金N115およびNi量が少ない比較合金阻6は強
度および弾性が低い、また本発明で規定するよりBa1
lの多い比較合金8117は曲げ加工性および半田密着
性が悪い、さらに1本発明で規定するNi量、Be量、
Ni/Be比であっても1本発明で規定するより酸素含
有量の多い比較合金阻8は半田密着性が悪い。
較合金N115およびNi量が少ない比較合金阻6は強
度および弾性が低い、また本発明で規定するよりBa1
lの多い比較合金8117は曲げ加工性および半田密着
性が悪い、さらに1本発明で規定するNi量、Be量、
Ni/Be比であっても1本発明で規定するより酸素含
有量の多い比較合金阻8は半田密着性が悪い。
また、第2表の結果から2本発明合金は、従来の代表的
なワイヤーハーネスのターミナル材料であるリン青銅に
比べて応力緩和率が低く、応力緩和特性に優れているこ
とが明らかである。
なワイヤーハーネスのターミナル材料であるリン青銅に
比べて応力緩和率が低く、応力緩和特性に優れているこ
とが明らかである。
以上のように本発明は、高強度、高弾性、高伝導性を有
し、且つ9曲げ加工性5メツキ信輔性。
し、且つ9曲げ加工性5メツキ信輔性。
応力緩和特性に優れたワイヤーハーネスのターミナル用
銅合金を得たものであり、近年の自動車用電装品の小型
軽量化と配線の高密度化に十分対応できるターミナル材
料を提供するものである。
銅合金を得たものであり、近年の自動車用電装品の小型
軽量化と配線の高密度化に十分対応できるターミナル材
料を提供するものである。
Claims (2)
- (1)重量%において、Ni:0.5〜3.0%、Be
:0.1〜0.3%、ただしNi/Beの重量百分率の
比率が5〜10の範囲、酸素:50ppm以下、残部が
Cuおよび不可避的不純物からなるワイヤーハーネスの
ターミナル用銅合金。 - (2)重量%において、Ni:0.5〜3.0%、Be
:0.1〜0.3%、ただしNi/Beの重量百分率の
比率が5〜10の範囲、酸素:50ppm以下、残部が
Cuおよび不可避的不純物からなる銅合金の素材板を製
造したうえ、 この素材板を、750〜950℃の温度で10〜600
秒の溶体化処理を行なう工程、 得られた溶体化処理材を、最終板厚までの板厚減少率2
0〜70%の範囲で冷間圧延を行なう工程、得られた冷
延材を、300〜600℃の温度で5〜360分の時効
処理を行なう工程、 を経ることからなるワイヤーハーネスのターミナル用銅
合金の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32334687A JPH01165736A (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | ワイヤーハーネスのターミナル用銅合金およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP32334687A JPH01165736A (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | ワイヤーハーネスのターミナル用銅合金およびその製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01165736A true JPH01165736A (ja) | 1989-06-29 |
JPH0355532B2 JPH0355532B2 (ja) | 1991-08-23 |
Family
ID=18153769
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP32334687A Granted JPH01165736A (ja) | 1987-12-21 | 1987-12-21 | ワイヤーハーネスのターミナル用銅合金およびその製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01165736A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03140444A (ja) * | 1989-10-27 | 1991-06-14 | Ngk Insulators Ltd | ベリリウム銅合金部材の製造法 |
US6083328A (en) * | 1991-12-24 | 2000-07-04 | Km Europa Metal Ag | Casting rolls made of hardenable copper alloy |
EP1762630A1 (en) * | 2005-09-09 | 2007-03-14 | Ngk Insulators, Ltd. | Beryllium nickel copper alloy and method of manufacturing the same |
JP2007100215A (ja) * | 2005-09-09 | 2007-04-19 | Ngk Insulators Ltd | ベリリウム銅合金、及び、このベリリウム銅合金を製造する製造方法 |
EP1967597A3 (en) * | 2007-02-27 | 2012-04-11 | Fisk Alloy Wire, Inc. | Beryllium-Copper conductor |
-
1987
- 1987-12-21 JP JP32334687A patent/JPH01165736A/ja active Granted
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03140444A (ja) * | 1989-10-27 | 1991-06-14 | Ngk Insulators Ltd | ベリリウム銅合金部材の製造法 |
JPH083141B2 (ja) * | 1989-10-27 | 1996-01-17 | 日本碍子株式会社 | ベリリウム銅合金部材の製造法 |
US6083328A (en) * | 1991-12-24 | 2000-07-04 | Km Europa Metal Ag | Casting rolls made of hardenable copper alloy |
EP1762630A1 (en) * | 2005-09-09 | 2007-03-14 | Ngk Insulators, Ltd. | Beryllium nickel copper alloy and method of manufacturing the same |
JP2007100215A (ja) * | 2005-09-09 | 2007-04-19 | Ngk Insulators Ltd | ベリリウム銅合金、及び、このベリリウム銅合金を製造する製造方法 |
US7628873B2 (en) | 2005-09-09 | 2009-12-08 | Ngk Insulators, Ltd. | Beryllium copper alloy and method of manufacturing beryllium copper alloy |
EP1967597A3 (en) * | 2007-02-27 | 2012-04-11 | Fisk Alloy Wire, Inc. | Beryllium-Copper conductor |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0355532B2 (ja) | 1991-08-23 |
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