SI9500382A - Bands and plates of alloyed zinc - Google Patents
Bands and plates of alloyed zinc Download PDFInfo
- Publication number
- SI9500382A SI9500382A SI9500382A SI9500382A SI9500382A SI 9500382 A SI9500382 A SI 9500382A SI 9500382 A SI9500382 A SI 9500382A SI 9500382 A SI9500382 A SI 9500382A SI 9500382 A SI9500382 A SI 9500382A
- Authority
- SI
- Slovenia
- Prior art keywords
- weight
- zinc
- strips
- strip
- magnesium
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C18/00—Alloys based on zinc
- C22C18/02—Alloys based on zinc with copper as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Panels For Use In Building Construction (AREA)
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Description
Rhemzink GmbH
Trakovi in plošče iz legiranega cinka
Izum se nanaša na trakove in plošče iz legiranega cinka, in sicer cinka čistoče vsaj 99,99% ter z dodatki od 0,05 do 0,2 utež.% titana, od 0,02 do 0,2 utež.% bakra in od 0,005 do 0,05 utež.% aluminija, uporabne prednostno v gradbeništvu.
Tovrstno leguro, ki je opisana v DE-C-1 758 489 in normirana po standardu DIN 17 770, 1. del, se predvsem zaradi njenih prednostnih materialnih lastnosti že mnogo let uporablja predvsem v gradbeništvu. Iz takšne legure izdelani trakovi in pločevine so neodvisno od smeri valjanja brez trganja oz. porušitve upogljivi za 180° in po ponovnem upogibanju ostanejo nepoškodovani ter se torej odlikujejo po visoki stopnji preoblikovalnosti oz. duktilnosti pri vseh vrstah preoblikovanja, tudi pri takoimenovanem preoblikovanju v hladnem. Minimalne zahteve glede mehanskih in tehnoloških lastnosti trakov in pločevine, izdelanih iz tovrstne legure, so navedene v standardu DIN 17 770. V standardu DIN 17 770, 2. del, so navedene izmere tovrstnih trakov in pločevin.
Izdelava tovrstnih izdelkov iz tovrstne legure poteka v splošnem z uporabo postopka litja in valjanja, pri čemer se v neprekinjenem poteku postopka (taljenje, litje, valjanje, navijanje) izdela trakove vnaprej določene debeline, ki se jih končno na razrezovalnih linijah razreže na ozke trakove ali plošče. Legura je v atmosferi dobro obstojna. Površina sprva reagira s kisikom iz zraka, pri čemer se tvori cinkov oksid. Pod vplivom vode se tvori cinkov hidroksid, ki se po reakciji z ogljikovim dioksidom iz zraka obda z gosto, dobro oprijemljivo in v vodi netopno pokrivno plastjo iz bazičnega cinkovega karbonata. Ta zaščitna plast skrbi za visoko korozijsko odpornost.
Naloga predloženega izuma je bistveno izboljšanje mehanskih lastnosti, zlasti natezne trdnosti, uvodoma navedene cinkove legure, ne da bi pri tem kakorkoli poslabšali njeno dobro preoblikovalnost oz. duktilnost.
Za rešitev tega problema vsebuje cinkova legura kot nadaljnji dodatek od 0,005 do 0,04 utež.% magnezija ali od 0,001 do 0,1 utež.% litija.
V okviru nadaljnje izvedbe izuma vsebuje legura od 0,005 do 0,0075 utež.% magnezija in od 0,01 do 0,5 utež.% litija.
Pri postopku izdelave trakov in pločevin iz legiranega surovega cinka, in sicer cinka čistoče najmanj 99,99% ter z dodatki od 0,005 do 0,02 utež.% titana od 0,02 do 0,2 utež.%, od 0,005 do 0,5 utež.% aluminija in od 0,005 do 0,04 utež.% magnezija ali od 0,01 do 0,1 utež.% litija, se leguro s temperaturo tališča pri > 420°C med obtekajočimi kovinskimi trakovi kontinuirno lije v trak in neposredno zatem v več fazah razvalja na vnaprej določeno debelino, pri čemer se po izumu v zadnji fazi valjanja trak valja pri temperaturi prednostno od 100 do 250°C, prednostno do 170°C.
Prav tako je možno trak v zadnji fazi valjanja valjati pri temperaturi pod temperaturo rekristalizacije, prednostno valjati v hladnem, in ga 0,75 do 2,5 ure segrevati pri temperaturi od 150 do 300°C.
Iz cinkove legure (I) po stanju tehnike, sestave 0,09 utež.% titana, 0,13 utež.% bakra in 0,007 utež.% aluminija, preostanek surovi cink čistoče 99,995% cinka, in iz cinkove legure (Π) po izumu, sestave 0,10 utež.% titana, 0,15 utež.% bakra, 0,007 utež.% aluminija in 0,1 utež.% magnezija, so bili v prvem primeru (legura I) na uvodoma opisan znan način, v drugem primeru (legura Π) pa po prav tako predhodno že opisanem postopku po izumu uliti trakovi in razvaljani na končno mero 0,8 mm, nakar so bile zaradi primerjave izmerjene mehanske lastnosti teh trakov v skladu s standardom DIN 17 770, 1. del.
Ugotovljene so bile sledeče mehanske lastnosti:
1. Preizkus trdote
Preizkušanje trdote po Vickersu (HV 1) je potekalo v skladu z DIN 50 133, 2. del. Na sl. 1 je prikazan rezultat izpostavljenosti preizkušane legure pri 60°C in trajanju izpostavljenosti do 100 ur. V primerjavi z enakim trakom iz cinkove legure (I) po stanju tehnike ima trak, izdelan iz cinkove legure (Π) po izumu pri sobni temperaturi za okoli 100% večjo trdoto po Vickersu. To razmerje se ne spremeni niti pri izpostavljenosti pri 60°C. Pri tem velja poudariti, da je v skladu s standardom DIN 50 133 in slednjemu ustreznimi ISO standardi trdota po Vickersu navedena kot breizimensko število in torej brez kakršnihkoli fizikalnih enot.
2. 1%-meja razteznosti (N/mm2)
Po sl. 2 in sl. 3 je cinkova legura (Π) glede na 1%-mejo razteznosti v primerjavi z znano cinkovo leguro (I) za okoli 100% močnejša, merjeno vzdolžno in prečno glede na smer valjanja. To velja tudi pri razmeroma visokih temperaturah do okoli 100°C.
3. Natezna trdnost (N/mm2)
Kot je razvidno na sl. 4 in 5, je cinkova legura (Π) po izumu glede na natezno trdnost (N/mm2) v primerjavi z znano cinkovo leguro (I) za okoli 100% močnejša.
4. Raztezek A5 (%) pri porušitvi
Po sl. 6 in 7 se raztezek pri porušitvi tako za cinkovo leguro (Π) po izumu kot tudi za znano leguro (I) nahaja v za tehničen pomen zadovoljivem območju tako vzdolžno kot tudi prečno glede na smer valjanja..
5. Trajna trdnost Rm/i» (N/mm2)
Trajnostni preizkusi so potekali v skladu s standardom DIN 50 118 pri temperaturi okolice 60°C in 100°C. Kot je prikazano na sl. 8 in 9, je vzdolžno in prečno glede na smer valjanja trdnost cinkove legure (Π) po izumu v povprečju za 50% do 80% večja kot pri znani cinkovi leguri (I).
6. Upogibni preizkusi
Preizkušanci izmer 60 x 20 mm so bili prečno in vzdolžno glede na smer valjanja brez vmesnega položaja upognjeni za 180 stopinj. Temperature preizkušanja so znašale 22°C, 0°C in -10°C. Preizkušanci so bili neodvisno od smeri valjanja brez porušitve upogljivi za 180 stopinj in brez poškodb po ponovnem upogibanju.
7. Trajni dinamični preizkusi
S pločevinastimi preizkušanci v skladu s standardom DIN 50 100 so bili izvršeni trajni dinamični preizkusi vzdolž smeri valjanja s preizkuševalno frekvenco 30 Hz pri temparaturi 22°C, ki so privedli do vrednosti trajne trdnosti 68 N/mm2 za cinkovo leguro (Π) po izumu in 55 N/mm2 za znano cinkovo leguro (I).
8. Porušitvena trdnost (N/mm2)
Porušitvena trdnost je bila kot funkcija temperature preizkušana vzdolž in prečno glede na smer valjanja. Kot je možno ugotoviti na sl. 10 in 11, je porušitvena trdnost cinkove legure (Π) po izumu bistveno večja od tiste pri leguri (I) znane sestave. Ko so bili preizkušanci na obeh straneh izvedeni z zarezo s faktorjem napetostne koncentracije ou = 2,6, je bila porušitvena trdnost nad tisto pri gladkih preizkušancih. Razlog za to je neenakomerna razporeditev napetosti v preizkušanem prerezu in s tem povezano prostorsko napetostno stanje. Iz tega izhaja, da se v smislu robne oz. površinske zareze poškodovani gradbeni deli pod statično obremenitvijo ne porušijo.
Pričujoči rezultati preiskav kažejo, da se mehanske lastnosti znane cinkove legure po dodatnem legiranju z od 0,005 do 0,04 utež.% magnezija zares občutno izboljšajo, s tem pa se doseže širše območje uporabe surove legure.
Claims (6)
1. Trakovi in plošče iz legiranega cinka, in sicer iz surovega cinka čistoče najmanj 99,99% ter z dodatki od 0,05 do 0,2 utež.% titana, od 0,02 do 0,2 utež.% bakra, od 0,005 do 0,05 utež.% aluminija, prednostno za uporabo v gradbeništvu, označeni s tem, daje dodano od 0,005 do 0,04 utež.% magnezija ali od 0,01 do 0,1 utež.% litija.
2. Trakovi in plošče iz legiranega cinka, in sicer iz surovega cinka čistoče najmanj 99,99% ter z dodatki od 0,05 do 0,2 utež.% titana, od 0,02 do 0,2 utež.% bakra, od 0,005 do 0,05 utež.% aluminija, zlasti za gradbeništvo, označeni s tem, daje dodano od 0,005 do 0,0075 utež.% magnezija in od 0,01 do 0,45 utež.% litija.
3. Postopek izdelave trakov in plošč iz legiranega cinka, in sicer iz cinka čistoče najmanj 99,99% ter z dodatki od 0,05 do 0,2 utež.% titana, od 0,02 do 0,2 utež.% bakra, od 0,005 do 0,05 utež.% aluminija, 0,005 do 0,04 utež.% magnezija ali od 0,01 do 0,1 utež.% litija ali od 0,005 do 0,0075 utež.% magnezija in od 0,01 do 0,45 utež.% litija, označen s tem, da se talino med obtekajočimi, kot oblikovalni elementi služečimi kovinskimi trakovi kontinuirno lije v trak in v temu neposredno sledečih fazah valja na vnaprej določeno debelino, pri čemer se trak v zadnji fazi valja pri temperaturi nad temperaturo rekristalizacije.
4. Postopek po zahtevku 3, označen s tem, da znaša temperatura končnega valjanja od 100 do 250°C, prednostno od 100 do 170°C.
5. Postopek izdelave trakov in plošč iz legiranega cinka, in sicer iz surovega cinka čistoče najmanj 99,99% ter z dodatki od 0,05 do 0,2 utež.% titana, od 0,02 do 0,2 utež.% bakra, od 0,005 do 0,05 utež.% aluminija, 0,005 do 0,04 utež.% magnezija ali od 0,01 do 0,1 utež.% litija ali od 0,005 do 0,0075 utež.% magnezija in od 0,01 do 0,45 utež.% litija, označen s tem, da se talino med obtekajočimi, kot oblikovalni elementi služečimi kovinskimi trakovi kontinuirno lije v trak in v temu neposredno sledečih fazah valja na vnaprej določeno debelino, pri čemer se trak v zadnji fazi valja pri temperaturi pod temperaturo rekristalizacije.
6. Postopek po zahtevku 5, označen s tem, da se trak valja v hladnem in zatem za 0,75 do 2,5 ure segreje na temperaturo od 150 do 300°C.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE4446771A DE4446771A1 (de) | 1994-12-24 | 1994-12-24 | Bänder und Tafeln aus legiertem Zink |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SI9500382A true SI9500382A (en) | 1996-06-30 |
Family
ID=6537246
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SI9500382A SI9500382A (en) | 1994-12-24 | 1995-12-20 | Bands and plates of alloyed zinc |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0723028B1 (sl) |
DE (2) | DE4446771A1 (sl) |
ES (1) | ES2148413T3 (sl) |
SI (1) | SI9500382A (sl) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE10156475A1 (de) * | 2001-11-16 | 2003-06-05 | Rheinzink Gmbh | Verfahren zur Herstellung von dunklen Schutzschichten auf Flacherzeugnissen aus Titanzink |
ATE557109T1 (de) | 2009-06-29 | 2012-05-15 | Grillo Werke Ag | Zinklegierung insbesondere als knetlegierung |
EP2302084A1 (de) * | 2009-06-29 | 2011-03-30 | Grillo-Werke AG | Zinklegierung mit verbesserten mechanisch-chemischen Eigenschaften |
CN108281227A (zh) * | 2018-03-13 | 2018-07-13 | 鞍山至镁科技有限公司 | 一种屏蔽电缆及其屏蔽层中镁合金箔材的制备方法 |
CN114045414A (zh) * | 2021-10-28 | 2022-02-15 | 苏州市祥冠合金研究院有限公司 | 一种抗拉强度高的锌合金板带材及其制备工艺 |
CN116356179A (zh) * | 2023-03-02 | 2023-06-30 | 苏州市祥冠合金研究院有限公司 | 一种喷涂用锌铜钛合金丝材及其制备方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1274345B (de) * | 1962-08-02 | 1968-08-01 | Stolberger Zink Ag | Zinkknetlegierung und Verfahren zu ihrer Herstellung und Verarbeitung |
GB1052566A (sl) * | 1965-03-11 | 1900-01-01 | ||
LU55104A1 (sl) * | 1967-12-15 | 1969-07-17 | ||
DE2714887C3 (de) * | 1977-04-02 | 1980-07-17 | Vereinigte Deutsche Metallwerke Ag, 6000 Frankfurt | Verwendung eines niedriglegierten Zinkwerkstoffs |
DE2909542C3 (de) * | 1979-03-10 | 1981-11-19 | Vereinigte Zinkwerke Gmbh, 5190 Stolberg | Verwendung einer niedriglegierten Zink-Knetlegierung |
DE3043488A1 (de) * | 1979-12-03 | 1981-06-19 | Centre de Recherches Métallurgiques-Centrum voor Research in de Metallurgie-Association sans but lucratif-Vereniging zonder winstoogmerk, Bruxelles | Zinklegierung mit erhoehter kriechfestigkeit |
JPH0627296B2 (ja) * | 1989-06-29 | 1994-04-13 | 同和鉱業株式会社 | ヒューズ用亜鉛合金 |
US5071620A (en) * | 1990-08-31 | 1991-12-10 | International Lead Zinc Research Organization, Inc. | High creep strength zinc alloys |
-
1994
- 1994-12-24 DE DE4446771A patent/DE4446771A1/de not_active Withdrawn
-
1995
- 1995-12-06 DE DE59508423T patent/DE59508423D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1995-12-06 EP EP95119186A patent/EP0723028B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-06 ES ES95119186T patent/ES2148413T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1995-12-20 SI SI9500382A patent/SI9500382A/sl unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0723028B1 (de) | 2000-05-31 |
DE4446771A1 (de) | 1996-06-27 |
ES2148413T3 (es) | 2000-10-16 |
EP0723028A2 (de) | 1996-07-24 |
EP0723028A3 (de) | 1996-10-16 |
DE59508423D1 (de) | 2000-07-06 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN111542640B (zh) | 表面质量和耐蚀性优异的锌合金镀覆钢材及其制造方法 | |
PL196643B1 (pl) | Stop miedzi, sposób wytwarzania półwyrobu ze stopu miedzi i zastosowanie stopu miedzi | |
US9334554B2 (en) | Magnesium alloy sheet | |
EP3733918A1 (en) | Zinc alloy plated steel material having excellent corrosion resistance after being processed and method for manufacturing same | |
US20210388476A1 (en) | Strip of a cobalt iron alloy, laminated core and method of producing a strip of a cobalt iron alloy | |
KR950004936B1 (ko) | 에칭 천공성이 우수하고 소둔시의 소부를 방지하며 가스발생을 억제하는 섀도우 마스크용 Fe-Ni계 합금 박판 및 그 제조방법 | |
US11618939B2 (en) | Galvanized steel sheet having excellent plating adhesion and corrosion resistance | |
US11787156B2 (en) | Coated steel material | |
US4968356A (en) | Method of producing hardened aluminum alloy forming sheet having high strength and superior corrosion resistance | |
EP0336175A1 (en) | Iron-based shape-memory alloy excellent in shape-memory property, corosion resistance and high-temperature oxidation resistance | |
GB2369625A (en) | Magnesium alloy | |
WO2011105686A2 (ko) | 고강도, 고전도성 동합금 및 그 제조방법 | |
SI9500382A (en) | Bands and plates of alloyed zinc | |
US6033626A (en) | Heat-resistant cast steel having high resistance to surface spalling | |
US6080359A (en) | Maraging steel | |
KR920006583B1 (ko) | 강자성 Ni-Fe계 합금 및 이 합금의 우수한 표면성상을 가진 합금 물품의 제조방법 | |
WO2000012773A1 (en) | Method for manufacturing high adherence enamel-coating steel sheet with superior formability | |
US8328961B2 (en) | Iron-nickel alloy strip for the manufacture of support grids for the integrated circuits | |
KR20150073035A (ko) | 내식성 및 표면외관이 우수한 용융아연합금 도금강판 및 그 제조방법 | |
EP1233079A1 (en) | Cold reduced enamelling steel sheet and an enamelled structure comprising a component of such a steel sheet | |
KR100343309B1 (ko) | 고온챔버에서주조되는아연합금 | |
JP3363705B2 (ja) | スジムラ特性に優れたFe−Ni系シャドウマスク薄板の製造方法 | |
JP4852804B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
US6136102A (en) | Maraging steel | |
JP2956753B2 (ja) | 銀白色を呈する銅基合金 |