SE1150286A1 - Gjutjärnslegering samt därav tillverkad avgasledande komponent - Google Patents
Gjutjärnslegering samt därav tillverkad avgasledande komponent Download PDFInfo
- Publication number
- SE1150286A1 SE1150286A1 SE1150286A SE1150286A SE1150286A1 SE 1150286 A1 SE1150286 A1 SE 1150286A1 SE 1150286 A SE1150286 A SE 1150286A SE 1150286 A SE1150286 A SE 1150286A SE 1150286 A1 SE1150286 A1 SE 1150286A1
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- cast iron
- iron alloy
- weight
- content
- alloy according
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 71
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 71
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 67
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 28
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 19
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims description 4
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 22
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 22
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 14
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 13
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 12
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 12
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 12
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000004584 weight gain Effects 0.000 description 11
- 235000019786 weight gain Nutrition 0.000 description 11
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 9
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 9
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 9
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 8
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 8
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 description 7
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 description 6
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 6
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 5
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 5
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 5
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 5
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 5
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 4
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 4
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 4
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 4
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 3
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 2
- UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N chromium(3+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Cr+3].[Cr+3] UOUJSJZBMCDAEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 2
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 chromium carbides Chemical class 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 1
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000002054 inoculum Substances 0.000 description 1
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010955 niobium Substances 0.000 description 1
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005382 thermal cycling Methods 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/04—Cast-iron alloys containing spheroidal graphite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Exhaust Silencers (AREA)
Abstract
Uppfinningen avser en gjutjärnslegering innefattande (i vikts%):. resterande mängd utgörs av Fe samt eventuella föroreningar.Uppfinningen avser även en avgasledande komponent för lastbilsmotorer som innefattar den uppfinningsenliga legeringen.
Description
10
15
20
25
30
Ett problem med de kända segjärnstyperna är att de inte uppvisar tillräckligt
korrosionsmotständ vid höga avgastemperaturer och därför inte är lämpliga
för användning i motorer med ökat kraftuttag per motorvolymsenhet.
Det är således ett syfte för föreliggande uppfinning att ange en
gjutjärnslegering som är korrosionsbeständig vid höga avgastemperaturer
och som kan användas i avgasledande komponenter. Ett ytterligare syfte för
föreliggande uppfinning är att legeringen skall vara kostnadseffektiv.
SAMMANFATTNING AV UPPFINNINGEN
Detta syfte uppnås enligt uppfinningen av en gjutjärnslegering innefattande (i
vikts%):
C: 3,0 - 3,5
Si: 4,1 - 4,8
Mn: 5 0,4
Mg: 0,02 - 0,08
Cr: 0,6 - 1,0
Cu: 5 0,15
Mo: 0,8 - 1,2
P: < 0,05
S: < 0,015
varvid resterande mängd utgörs av Fe samt eventuella föroreningar.
Genom tillsatsen av krom tillsammans med övriga noggrant avvägda halter
av legeringsämnen erhålles en gjutjärnslegering av segjärnstyp med högt
korrosionsmotständ samt god varmhällfasthet.
Pä ytan av en komponent som tillverkats av den uppfinningsenliga legeringen
bildas vid exponering för syre, i t ex luften, ett tätt skikt av kromoxid. Skiktet
av kromoxid, tillsammans med ytterligare oxidskikt på komponentens yta som
t ex kiseloxider och järnoxider, skyddar sedan effektivt komponenten frän
10
15
20
25
30
korrosion genom att syre och andra oxiderande ämnen såsom vattenånga
och kolmonoxid förhindras från att nå komponentens yta.
Försök har visa att bildandet av det skyddande kromoxidskiktet gynnas av
höga temperaturer. Denna egenskap gör den uppfinningsenliga Iegeringen
mycket användbar i motorer med ökat kraftuttag per volymenhet i vilka
avgastemperaturen kan uppgå till 800°C. Vid denna temperatur bildas det
skyddande kromoxidskiktet mycket snabbt och skyddar därför effektivt den
underliggande komponenten mot korrosion.
Om Iegeringen används i avgasledande komponenter i konventionella
ca 730°C,
komponenternas livslängd ökar i jämförelse med komponenter som består av
tex SiMo51.
motorer, där temperaturen kan uppgå till uppnås att
Enligt ett alternativ är kolhalten 3,0 - 3,3 vikts%.
Enligt ett alternativ är kiselhalten 4,2 - 4,4 vikts%
Enligt ett alternativ är kromhalten 0,60 - 0,75 vikts%.
Enligt ett alternativ är molybdenhalten 0,8 - 1,0 vikts%.
främst
avgasledande komponenter i dieselmotorer för tunga fordon, t ex lastbilar.
Den uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen är avsedd för
Sådana komponenter, även benämnda avgasuppsamlande komponenter,
innefattar t ex avgasgrenrör, turbogrenrör och turbinhus för en turbo.
BESKRIVNING AV UPPFINNINGEN
En gjuten avgasledande komponent, t ex ett turbogrenrör som tillverkats av
den uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen av segjärnstyp har en struktur som
huvudsakligen består av sfärisk grafit i en grundmatris av ferrit.
10
15
20
25
30
I den uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen ingår följande Iegeringsämnen:
kol (c)
Kol ökar smältans flytbarhet vilket är
gjutjärnslegeringen eftersom smältans flytbarhet påverkar hur fullständigt
viktigt vid gjutning av
gjutformen fylls. Vid ett bestämt stelningsförlopp påverkar vidare mängden
tillsatt
grafitnodulerna som skiljs ut i legeringens grundmassa. En stor mängd
kol tillsammans med ympmedel antalet och storleken på
noduler motverkar bildandet av karbider och gynnar bildandet av grafit i
grundmassan, vilket i sin tur reducerar gjutjärnslegeringens sprödhet.
Eftersom grafitnodulernas densitet är lägre än järnets kommer dessutom, vid
stelning av gjutjärnslegeringen, bildandet av grafitnoduler att leda till
expansion vilket motverkar stelningskrympningen.
För att gjutjärnslegeringen skall erhålla god flytbarhet och en gynnsam
struktur efter stelnande krävs att kolhalten är minst 3,0 vikt%.
För hög kolhalt kan dock medföra primärutskiljning av grafit och därigenom
flotation vilket leder till inhomogen struktur i gjutjärnet och därmed
försämrade egenskaper. Kolhalten i den uppfinningsenliga
gjutjärnslegeringen skall därför högst uppgå till 3,5 vikts%.
Den uppfinningsensliga gjutjärnslegeringen har hög halt av kisel vilket
minskar kolets löslighet i smältan. För att undvika därav orsakad
primärutskiljning av grafit skall kolhalten företrädesvis vara i intervallet 3,0 -
3,3 vikts%.
Kisel (Si)
Kisel främjar bildandet av grafit och stabiliserar ferrit. I helt ferritiska järn ger
en hög kiselhalt en lösningshärdning av ferriten och ökar därigenom järnets
hållfasthet och dess motstånd mot termisk cykling. Kisel ökar även
10
15
20
25
30
oxidationsmotståndet vid höga temperaturer genom att ett tunt och tätt
oxidskikt bildas på legeringens yta och försvårar ytterligare oxidation.
kiselhalt. Vidare
omvandlingstemperaturen (A1), d v s den temperatur där ferrit övergår till
Oxidationsmotståndet ökar med ökande höjs
austenit, med ökande kiselhalt. Vid denna temperatur sker relativt stora
volymförändring i materialet. Detta orsakar lokala spänningar och töjningar,
som i värsta fall kan leda till sprickor och haveri av komponenterna.
Omvandlingstemperaturen (A1) brukar därför normalt anges som den högsta
användningstemperaturen för ferritiska gjutjärn.
Vid gjutning av tunt till mellantjockt gods, typiskt upp till 10 mm väggtjocklek,
skall kiselhalten ligga mellan 4,1 - 4,8 vikts%.
Vid höga kiselhalter kan det bildas spröda intermetalliska faser som
reducerar duktiliteten i materialet. Höga kiselhalter kan även störa bildandet
av grafitnoduler i gjutjärn. Då segringar i materialet ökar med ökad
stelningstid, tenderar både bildandet av intermetalliska faser och den
urartade störda grafitformen att vara mer utpräglad i tjockväggigt gods, d v s
med väggtjocklek över 10 mm.
För att säkerställa hög användningstemperatur, gott oxidationsmotstånd och
tillfredsställande duktilitet vid gjutning av tjockväggigt gods, skall kiselhalten
ligga mellan 4,2 - 4,4 vikts%.
Magnesium (Mg)
Tillsatsen av magnesium gör att kolet i smältan bildar sfäriska grafitnoduler
vid stelningen. För att erhålla en struktur av sfäriska grafitnoduler i
gjutjärnslegeringen skall magnesiumhalten ligga mellan 0,02 - 0,08 vikts%.
Molybden (Mo)
Molybden tillsätts för att öka gjutjärnslegeringens mekaniska egenskaper, d v
s brottgräns, sträckgräns och krypmotstånd, vid användning vid höga
10
15
20
25
30
temperaturer. För att vid höga temperaturer erhålla maximal hållfasthet skall
molybdenhalten vara minst 0,8 vikts%. En alltför hög tillsats av molybden kan
dock medföra bildande av ett kontinuerligt nätverk av intercellulära karbider,
vilket medför en kraftig reduktion av duktiliteten. Molybdenhalten i den
uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen skall därför inte överstiga 1,20 vikts%.
På grund av de större segringarna som uppstår vid gjutning av tjockväggigt
gods d v s >10 mm skall molybdenhalten företrädesvis hållas mellan 0,8
vikts% och 1,0 vikts% för att säkerställa maximal hållfasthet och god duktilitet
i tjockväggigt gods.
Mangan (Mn)
Mangan stabiliserar austenit och perlit och är ett vanligt förekommande ämne
i det skrot som används vid tillverkning av gjutjärnslegeringen. Vid höga
temperaturer bryts den perlitiska fasen ned till ferrit och grafit. Den utskiljda
grafiten kommer då att orsaka en expansion av materialet viket kan förorsaka
deformation och sprickor i materialet, samt att det korrosionsskyddande
oxidskiktet spricker. För att minimera perlitbildning i komponenter som
tillverkats av den uppfinningsenliga legeringen skall manganhalten hållas så
låg som möjligt och som högst uppgå till 0,4 vikts%.
Krom (Cr)
Krom ökar gjutjärnslegeringens oxidationsmotstånd vid höga temperaturer
genom att bilda ett tätt och skyddande oxidskikt på ytan av en komponent
som är tillverkad av den uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen. Oxidskiktet
förhindrar effektivt syre från att tränga ned till komponentens yta och
förorsaka ytterligare oxidation. Det är viktigt att den uppfinningsenliga
legeringen innehåller tillräckligt mycket krom för att det skyddande oxidskiktet
skall kunna bildas och innehållet av krom bör därför som lägst vara 0,6
vikts%.
Krom är även karbidstabiliserande och alltför höga mängder krom höjer
därför sprödheten i materialet till följd av att kromkarbider bildas. För att
10
15
20
25
30
säkerställa god duktilitet och undvika sprickor i den uppfinningsenliga
legeringen skall kromhalten som högst vara 1,0 vikts%.
Karbidstabiliserande ämnen har en tendens att koncentreras i smältan tillföljd
av segringar under stelning. Vid långa stelningstider som t ex vid tjockväggigt
gods kan därför kontinuerliga nätverk av karbider bildas i intercellulära
områden i den stelnade komponenten. För att undvika detta skall kromhalten
företrädesvis hållas mellan 0,6 - 0,75 vikts% om den uppfinningsenliga
legeringen används för tillverkning av tjockväggigt gods.
Koppar (Cu)
Koppar är perlitstabiliserande och följer ofta med i det skrot som används för
att tillverka gjutjärnslegeringen. Vid höga temperaturer bryts perlit ned till
ferrit och grafit. Den utskiljda grafiten orsakar en expansion av materialet
viket kan förorsaka deformation och sprickor samt att korrosionsskyddande
oxidskikt spricker. För att undvika perlitbildning i komponenter som tillverkats
av den uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen skall kopparhalten hållas så låg
som möjligt och som högst 0,15 vikts%.
Fosfor (P)
Fosfor är en förorening i gjutjärnslegeringen som kan orsaka sköra
fosforinneslutningar vilka har negativ inverkan på materialets seghet och
slagseghet. Fosfor skall därför begränsas till under 0,05 vikts%, företrädesvis
under 0,025 vikt%.
Svavel (S)
Svavel är en förorening i det gjutjärnslegeringen. Svavel missgynnar
sfärodiseringen av grafiten vid stelning av gjutjärnslegeringen. Höga
svavelhalter kan orsaka degenererad grafit, t ex att gjutjärnets grafitnoduler
blir fjällformade till följd av att svavel binds till magnesium. Det är därför
viktigt att svavelhalten hålls under 0,015 vikts%.
10
15
20
25
30
FIGURBESKRIVNING
Figur 1: En tabell som visar sammansättningen av en uppfinningsenlig
första (SiMoCr)
sammansättningen av en jämförande gjutjärnslegering (SiMo51).
gjutjärnslegering enligt en utföringsform och
Figur 2: Ett diagram som visar resultatet från ett oxidationsförsök som utförts
vid 700°C av en uppfinningsenlig gjutjärnslegering enligt den första
utföringsformen samt en jämförande gjutjärnslegering av typen SiMo51.
Figur 3: Ett diagram som visar resultatet från ett oxidationsförsök som utförts
vid 800°C av en uppfinningsenlig gjutjärnslegering enligt den första
utföringsformen samt en jämförande gjutjärnslegering av typen SiMo51.
EXEMPEL
Följande skall den uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen beskrivas med hjälp
av ett konkret exempel.
I ett första steg framställdes en uppfinningsenlig gjutjärnslegering som
benämnes SiMoCr. I jämförande syfte framställdes även en gjutjärnslegering
av typen SiMo51. Tabell 1 visar sammansättningarna av respektive
Ur tabell 1
innehåller
föroreningarna titan och niob. Dessutom förekommer nickel som en
gjutjärnslegering SiMoCr och SiMo51. framgår att de
uppfinningsenliga gjutjärnslegeringarna små mängder av
förorening i den uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen. Nickel kan följa med
tillsatsen av krom, t ex i form av rostfritt stålskrot. Nickel skall dock helst inte
ingå alls i den uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen eftersom nickel sänker
omvandlingstemperaturen för ferrit till austenit. När ett material omvandlas
från ferrit till austenit expanderar det vilket leder till lokala spänningar och
töjningar, som i värsta fall leder sprickor och haveri av komponenterna. Vid
expansionen spricker även det oxidskikt som bildats på materialet varvid
flagning uppstår. Detta försämrar oxidationsmotståndet.
10
15
20
25
30
Gjutjärnslegeringarna framställdes på konventionellt industriellt sätt med
metoder som är anpassade för serieproduktion. Gjutjärnslegeringarna göts till
solida ämnen och ur ämnena togs provbitar som hade storleken 2 x 2 x 0,5
(cm).
Provernas ytor slipades mekaniskt i vatten och rengjordes därefter i etanol
följt av rengöring i avjoniserat vatten. Avslutande torkades proverna med
luddfritt papper och vägdes.
För att bestämma respektive gjutjärnslegerings korrosionsbeständighet
utsattes proverna sedan för oxidationsprovning i luft. Vid oxidationsprovning
oxideras materialet vid en förutbestämd temperatur och under en
förutbestämd tid. Materialets vikt bestäms före och efter oxideringen och
viktökningen bestäms. Stor viktökning innebär att korrosionssmotståndet är
dåligt eftersom en relativt stor del av provet har oxiderat. Vid liten viktökning
har ett tunt och tät oxidskikt med god vidhäftning bildats pä provets yta. Detta
oxidskikt skyddar sedan provet från ytterligare oxidation. Liten viktökning
innebär alltså bra oxidationsmotstånd och därmed bra
korrosionsbeständighet.
Oxidationsprovningen utfördes i luft i en Naber ugn (modell N60/HR) vid
700°C och 800°C. Exponeringstiderna för provbitarna sattes till 1,5; 6; 24 och
96 timmar. Vid oxidationsprovningen placerades ett flertal provbitar av
vardera gjutjärnslegeringen i ugnen och värmdes upp från rumstemperatur till
700°C respektive 800°C varvid provbitarnas yta oxiderade till följd av reaktion
med ugnsatmosfären. Exponeringstiden började räknas från det ögonblick
ugnen nått upp till aktuell temperatur och allteftersom exponeringstiden
uppgick till de förutbestämda tiderna togs en provbit ut ur ugnen och fick
svalna till rumstemperatur. De oxiderade provbitarna vägdes på nytt och
viktökningen per ytarea bestämdes som mg/cmz.
10
15
20
25
30
10
Resultaten från oxidationsproverna presenteras i form av medelvärden för tre
provbitar och framgår ur diagrammen i figur 2 och 3.
Vid det oxidationstest som utfördes vid 700°C, se figur 2 framgår att vid
exponeringstiderna 1,5; 6 och 24 timmar sker samma viktökning hos den
uppfinningsenliga hos den
gjutjärnslegeringen och jämförande
gjutjärnslegeringen. Vid längre exponeringstider, 96 timmar, är dock
viktökningen hos den uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen väsentligt lägre
än den jämförande gjutjärnslegeringen.
En sannolik förklaring till detta är:
På proverna av den jämförande gjutjärnslegeringen SiMo51 bildas järnoxider
och kiseloxider på provernas yta vid uppvärmning. Dessa oxider, främst
kiseloxiden, skyddarjärnet i provernas yta från ytterligare oxidering. Vid lång
exponering, alltså över 24 timmar, hinner dock syre att diffundera igenom
skiktet av järnoxid och kiseloxid och korrodera den underliggande
gjutjärnsytan. Oxidskiktet tillväxter därmed, vilket avspeglas i den uppmätta
viktökningen.
I proverna av det uppfinningsenliga materialet bildas däremot, utöver skiktet
av järnoxid och kiseloxid, efter en tid även ett tätt skikt av kromoxider. Skiktet
av kromoxider förhindrar tillsammans med skiktet av järnoxid och kiseloxid
effektivt diffusion av syre genom oxidskiktet ned till gjutjärnets yta och
skyddar därför provet av den uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen från
korrosion genom ytterligare oxidation. Ur korrosionssynpunkt innebär detta
att en avgasledande komponent, t ex ett turbogrenrör, som tillverkats av den
uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen och som används vid konventionella
avgastemperaturer d v s upp till 730°C har en betydligt längre livslängd än en
komponent som tillverkats av den jämförande gjutjärnslegeringen.
10
15
20
11
Vid det oxidationstest som utfördes vid 800°C, se figur 3 framgår att proverna
av den uppfinningsenliga gjutjärnslegeringen ökar avsevärt mindre i vikt vid
samtliga exponeringstider än den
Viktökningen vid 800°C är
viktökningen vid 700°C för motsvarande exponeringstider. En sannolik
proverna av jämförande
gjutjärnslegeringen. dessutom lägre än
förklaring till detta är att bildandet av kromoxidskiktet på provernas yta
gynnas vid den högre temperaturen 800°C, förmodligen tillföljd av att
diffusionshastigheten av krom mot provets yta ökar med ökande temperatur.
Kromoxidskiktet bildas därför snabbare vid 800°C än vid 700°C och blir
dessutom tätare. När ett skikt av kromoxid bildats förhindrar det fortsatt
diffusion av syre till den metalliska yta varvid ytterligare tillväxt av oxidskiktet
förhindras.
De prover av SiMo51 som utsattes för oxidationsprovning vid 800°C uppvisar
en avsevärd viktökning bäde ijämförelse med det uppfinningsenliga
materialet och ijämförelse med SiMo51 proverna vid 700°C. Som nämnts
ovan gynnas diffusion av legeringselement och kemiska reaktioner vid
metallytan av ökande temperatur. Detta påverkar det oxidskikt av kisel- och
järnoxider som bildas på SiMo51 sä tillvida att det blir poröst och tjockt och
därför inte skyddar den underliggande metallytan frän ytterligare korrosion i
tillräckligt stor utsträckning.
Claims (8)
1. Gjutjärnslegering innefattande (i vikts%): C: 3,0 - 3,5 Si: 4,1 -4,8 Mn: 50,4 Mg: 0,02 - 0,08 Cr: 0,6 -1,0 Cu: 50,15 Mo: 0,8 - 1,2 P: < 0,05 S: < 0,015 varvid resterande mängd utgörs av Fe samt eventuella föroreningar.
2. Gjutjärnslegeringen enligt krav 1, varvid gjutjärnslegeringen i stelnat tillstånd uppvisar en struktur av sfäriska grafitnoduler i en huvudsakligen ferritisk grundmassa.
3. Gjutjärnslegeringen enligt krav 1 eller 2, varvid halten C är 3,0 - 3,3vikts%.
4. Gjutjärnslegeringen enligt krav 1 till 3, varvid halten Si är 4,2 - 4,4 vikts%
5. Gjutjärnslegeringen enligt något av ovanstående krav, varvid halten Cr är 0,60 - 0,75 vikts%.
6. Gjutjärnslegeringen enligt något av ovanstående krav, varvid halten Mo halten är 0,8 - 1,0 vikts%.
7. Avgasledande komponent för lastbilsmotor innefattande en gjutjärnslegering enligt något av ovanstående krav. 13
8. Avgasledande komponent för lastbilsmotor enligt krav 7 varvid komponenten är ett turbogrenrör, ett avgasgrenrör eller ett turbinhus för en turbo.
Priority Applications (10)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1150286A SE1150286A1 (sv) | 2011-04-01 | 2011-04-01 | Gjutjärnslegering samt därav tillverkad avgasledande komponent |
SE1250101A SE1250101A1 (sv) | 2011-04-01 | 2012-02-10 | Gjutjärnslegering samt därav tillverkad avgasledande komponent |
BR112013025189A BR112013025189A2 (pt) | 2011-04-01 | 2012-03-21 | liga de ferro fundido, e, componente condutor de escape para motores de caminhão |
RU2013146660/02A RU2013146660A (ru) | 2011-04-01 | 2012-03-21 | Железный литейный сплав и изготовленный из него компонент выхлопной системы |
US14/009,248 US20140290230A1 (en) | 2011-04-01 | 2012-03-21 | Cast iron alloy and exhaust component manufactured thereby |
CN201280020981.5A CN103534371A (zh) | 2011-04-01 | 2012-03-21 | 铸铁合金和由该合金制造的排气部件 |
EP12763426.9A EP2694693A4 (en) | 2011-04-01 | 2012-03-21 | MOLTEN IRON ALLOY AND EXHAUST COMPONENT MANUFACTURED THEREFOR |
KR1020137028980A KR20140010448A (ko) | 2011-04-01 | 2012-03-21 | 주철 합금 및 그 주철 합금으로 제조된 배기계 부품 |
JP2014502509A JP2014511942A (ja) | 2011-04-01 | 2012-03-21 | 鋳鉄合金およびそれによって製造された排気部品 |
PCT/SE2012/050307 WO2012134372A1 (en) | 2011-04-01 | 2012-03-21 | Cast iron alloy and exhaust component manufactured thereby |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE1150286A SE1150286A1 (sv) | 2011-04-01 | 2011-04-01 | Gjutjärnslegering samt därav tillverkad avgasledande komponent |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE1150286A1 true SE1150286A1 (sv) | 2012-10-02 |
Family
ID=47046967
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE1150286A SE1150286A1 (sv) | 2011-04-01 | 2011-04-01 | Gjutjärnslegering samt därav tillverkad avgasledande komponent |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
SE (1) | SE1150286A1 (sv) |
-
2011
- 2011-04-01 SE SE1150286A patent/SE1150286A1/sv not_active Application Discontinuation
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SE1250101A1 (sv) | Gjutjärnslegering samt därav tillverkad avgasledande komponent | |
JP5600012B2 (ja) | 耐酸化性及び耐二次加工脆性に優れたフェライト系ステンレス鋼、並びに鋼材及び二次加工品 | |
CN101688280B (zh) | 耐热性优良的铁素体系不锈钢 | |
US10378091B2 (en) | Welded joint | |
CN101965415B (zh) | 耐热性和韧性优良的铁素体系不锈钢 | |
JP5232620B2 (ja) | 球状黒鉛鋳鉄 | |
JP5780716B2 (ja) | 耐酸化性および二次加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
JP5588198B2 (ja) | 耐酸化性、耐二次加工脆性及び溶接性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
KR101236222B1 (ko) | 오스테나이트계 내열성 니켈계 합금 | |
WO2005103314A1 (ja) | 高Cr高Niオーステナイト系耐熱鋳鋼及びそれからなる排気系部品 | |
CN103290337A (zh) | 一种原油油船货油舱上甲板用耐腐蚀钢 | |
CA2653239A1 (en) | Cast iron alloy with good oxidation stability at high temperatures | |
JP5703075B2 (ja) | 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板 | |
JP5780598B2 (ja) | 溶接管構造高温機器用オーステナイト系ステンレス鋼 | |
KR20190132455A (ko) | 페라이트계 스테인리스 강판 및 그 제조 방법, 및, 배기 부품 | |
JP2019059995A (ja) | 耐熱性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
JP2009007601A (ja) | 集熱機器用フェライト系ステンレス鋼材 | |
JPH0860306A (ja) | 自動車排気系部材用フェライトステンレス鋼 | |
KR101929138B1 (ko) | 고체 산화물형 연료 전지용 강 및 그 제조방법 | |
SE1150286A1 (sv) | Gjutjärnslegering samt därav tillverkad avgasledande komponent | |
JP5743975B2 (ja) | ディーゼルエンジンegrクーラ用オーステナイト系ステンレス鋼およびディーゼルエンジン用egrクーラ | |
RU2395608C1 (ru) | Жаропрочный сплав | |
JP6083567B2 (ja) | 耐酸化性および高温クリープ強度に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
RU2458175C1 (ru) | Ферритная нержавеющая сталь, характеризующаяся высокой жаростойкостью | |
KR20220098789A (ko) | 가공성, 크리프 저항성 및 부식 저항성이 우수한 니켈-크롬-철-알루미늄 합금 및 이의 용도 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NAV | Patent application has lapsed |