JP5743975B2 - ディーゼルエンジンegrクーラ用オーステナイト系ステンレス鋼およびディーゼルエンジン用egrクーラ - Google Patents
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Description
20×Si+100×P≦4.5 ・・・(1)
(ただし、上記式中のSi、Pは、各成分の含有量(mass%)を示す。)
を満たすSiとPを含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなるディーゼルエンジンEGRクーラ用オーステナイト系ステンレス鋼である。
C:0.015mass%以下
Cは、Cr炭化物を形成して粒界に析出し、耐粒界腐食性を大きく低下させる。特に、EGRクーラのような粒界腐食環境となるガス再循環経路に用いた場合には、Cr炭化物は粒界腐食の原因となるので、極力低減する必要がある。そこで、Cは0.015mass%以下とする。好ましくは0.010mass%以下である。
Siは、脱酸剤としての添加される元素であるとともに、Cr,Fe,O,H等で構成される不動態酸化皮膜を保護、強化する機能を有し、耐硫酸腐食性を向上させる効果があるので0.01mass%以上添加する必要である。一方、Siは、P化物の形成を促進し、粒界腐食感受性を増大させるので、上限を0.20mass%とする。好ましくは0.01〜0.15mass%の範囲、より好ましくは0.01〜0.10mass%の範囲である。
Mnは、脱酸作用を有するとともにオーステナイト形成元素でもあるので、0.01mass%以上の添加が必要である。しかし、2.0mass%を超える添加は、Sと結合して粗大な非金属介在物を形成し、熱間加工性を低下させるようになる。よって、Mnは0.01〜2.0mass%の範囲とする。好ましくは0.5〜1.0mass%の範囲である。
Pは、不純物として鋼中に不可避的に混入してくる元素であり、P化物として結晶粒界に偏析し、耐粒界腐食性や熱間加工性を害することから極力低減することが望ましい。ただし、Pの上記悪影響は、0.020mass%程度であれば許容できるので、上限を0.020mass%とする。好ましくは0.015mass%以下、より好ましくは0.010mass%以下である。
Sは、不純物として鋼中に不可避的に混入してくる元素であり、硫化物系の非金属介在物を生成し、孔食等の耐食性を低下させる原因となるので、できる限り低減するのが好ましい。よって、本発明では、Sの上限は0.01mass%とする。
Niは、粒界腐食を促進するσ相やχ相などの金属間化合物の形成を抑制するのに有効な元素であり、かつ、オーステナイト相を安定にする効果があるため、10mass%以上含有させる必要がある。しかし、30mass%を超えて添加しても、耐食性向上効果は飽和し、原料コストの増大を招くだけである。よって、Niは10〜30mass%の範囲とする。好ましくは10〜18mass%の範囲である。
Crは、主に硫酸を含む腐食環境における耐食性を向上させる効果があるので、少なくとも16mass%以上の添加を必要とする。一方、30mass%を超える添加は、粒界腐食を促進するχ相などの金属間化合物の形成を助長し、かえって耐食性を低下させるようになる。よって、Crは16〜30mass%の範囲とする。好ましくは、18〜22mass%の範囲である。
Nは、オーステナイトを安定化させるとともに、強度を確保するのに有効な元素である。しかし、0.20mass%を超えて含有させると加工性を損なうようになる。よって、Nは0.20mass%以下とする。
20×Si+100×P≦4.5 ・・・(1)
(ただし、上記式中のSi、Pは、各成分の含有量(mass%)を示す。)
を満たすSiとPを含有することが必要である。
Pは、P化物を形成して結晶粒界に析出し、耐粒界腐食性および熱間加工性を低下させる。また、Siは、上記P化物の結晶粒界への析出を促進する。そのため、後述する実施例で示すように、(20×Si+100×P)の値が4.5を超えると粒界腐食が起こるようになる。そこで、本発明では、P化物の形成を抑制し、粒界腐食感受性を低減させるため、PとSiは上記(1)式の関係を満たして含有させる必要がある。
Mo:2.5mass%以下
Moは、全面腐食や孔食に対する耐食性を向上させるのに有効な元素である。しかし、Moの過剰な添加は、σ相やχ相などの金属間化合物の形成を助長し、耐粒界腐食性を低下させる。よって、Moを添加する場合には上限を2.5mass%とする。好ましくは2.0mass%以下である。
Cu,CoおよびWは、全面腐食や孔食に対する耐食性の向上に有効な元素であるので、それぞれCu:0.01〜1.0mass%、Co:0.01〜1.0mass%、W:0.01〜1.0mass%の範囲で添加することができる。しかし、これら元素の合計が2.0mass%を超えると、熱間加工性を害するようになるので、上限は2.0mass%とするのが好ましい。より好ましい3元素の合計は1.0mass%以下、さらに好ましい3元素の合計は0.5mass%以下である。
次いで、上記冷延コイルから、幅20mm×長さ25mmの腐食試験片を採取し、35mass%硫酸+10mass%硝酸の沸騰溶液に4日間浸漬する粒界腐食試験に供した。耐粒界腐食性の評価は、腐食試験後の試験片断面を顕微鏡観察して粒界の腐食深さを測定することで行った。
表1に示したNo.1〜10は、Moを含有しないオーステナイト系ステンレス鋼の例であり、本発明の条件をすべて満たすNo.1〜4の発明例の鋼には粒界腐食の発生は認められていないが、SiまたはPの含有量が本発明の範囲を超えて高いか、あるいは、(20×Si+100×P)の値が4.5を超えるNo.5〜10の比較例の鋼では粒界腐食の発生が認められた。
また、表1に示したNo.11〜23はMoを含有するオーステナイト系ステンレス鋼の例であり、本発明の条件をすべて満たすNo.11〜19の発明例の鋼には粒界腐食の発生は認められていないが、SiまたはPの含有量が本発明の範囲を超えて高いか、あるいは、(20×Si+100×P)の値が4.5を超えるNo.20〜23の比較例の鋼では粒界腐食の発生が確認されている。
なお、図1は、上記表1のNo.1〜23の鋼のSiとPの含有量と耐粒界腐食性との関係を示したものであり、Si≦0.20mass%、P≦0.020mass%および(20×Si+100×P)≦4.5mass%の範囲において、耐粒界腐食性に優れていることがわかる。
<ラボ試験>
上記No.2およびNo.23の冷延コイルから、板厚0.5mm×幅20mm×長さ30mmの試験片を採取し、実際の排気ガス経路から抽出した結露水を模擬した腐食液(35mass%硫酸+10mass%硝酸の混合液で温度が120℃の沸騰液)中に、96hr、192hr、500hrおよび1000hr浸漬した後、試験片の断面を顕微鏡観察して、粒界に生じた腐食深さを測定した。なお、耐粒界腐食性の評価は、No.23(SUS316L)の1000hr後における腐食深さを1.00とした腐食深さ比で評価した。
<ベンチ試験>
上記No.2の鋼とNo.23の鋼の冷延板(板厚:0.5mm)を用いてEGRクーラの排気ガスに曝される部位(チューブ)を構成し、これを建設機械用ディーゼルエンジン(直列6気筒、排気量11L)に搭載し、S含有量が5000massppmの高硫黄軽油を燃料に使用して1000hr稼動させた。
その後、EGRクーラから上記チューブを切り出し、その断面を顕微鏡観察して粒界腐食の浸食深さを測定した。なお、耐粒界腐食性の評価は、No.23(SUS316L)の1000hr稼動後における腐食深さを1.00とした腐食深さ比で評価した。
また、実機ディーゼルエンジンに搭載したベンチ試験の結果を図3に示した。この試験結果においても、本発明の鋼は、粒界の腐食深さ比が0.21で、SUS316Lの約1/5に抑制されていることがわかる。
これらの結果から、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼を使用することにより、EGRクーラの寿命を5倍以上に大幅に延長することができることが確認された。
Claims (5)
- C:0.015mass%以下、Si:0.01〜0.20mass%、Mn:0.01〜2.0mass%、P:0.020mass%以下、S:0.010mass%以下、Ni:10〜30mass%、Cr:16〜30mass%、N:0.20mass%以下を含有し、かつ、下記(1)式を満たすSiとPとを含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなるディーゼルエンジンEGRクーラ用オーステナイト系ステンレス鋼。
記
20×Si+100×P≦4.5 ・・・(1)
(ただし、上記式中のSi、Pは、各成分の含有量(mass%)を示す。) - 前記成分組成に加えてさらに、Mo:2.5mass%以下を含有することを特徴とする請求項1に記載のディーゼルエンジンEGRクーラ用オーステナイト系ステンレス鋼。
- 前記成分組成に加えてさらに、Cu:0.01〜1.0mass%、Co:0.01〜1.0mass%およびW:0.01〜1.0mass%のうちから選ばれる1種または2種以上を合計で0.01〜2.0mass%含有することを特徴とする請求項1または2に記載のディーゼルエンジンEGRクーラ用オーステナイト系ステンレス鋼。
- EGRクーラ用であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載のディーゼルエンジンEGRクーラ用オーステナイト系ステンレス鋼。
- 請求項1〜4のいずれか1項に記載のオーステナイト系ステンレス鋼を構成材料とすることを特徴とするディーゼルエンジン用EGRクーラ。
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