SE1050443A1 - Förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugn - Google Patents

Description

10 15 20 25 30 Speciellt vanligt är att de övre delarna av göten riskerar överhettning samtidigt som de nedre delarna blir för svala.

Det finns begränsade möjligheter att styra förbränningsreak- tionen till svalare delar av ugnen, på grund av risken för lokal överhettning i närheten av förbränningsstället. Det går i allmänhet heller inte att kompensera för de minskade mäng- derna förbränningsgaser genom att öka effekten hos oxyfuelb- rännarna. Att anordna ett stort antal oxyfuelbrännare i en och samma ugn är möjligt, men mycket kostsamt. Dessutom blir resultatet ändå inte bra, eftersom det är önskvärt att kunna värma olika antal göt i samma ugn vid olika tillfällen.

Föreliggande uppfinning löser de ovan beskrivna problemen.

Således hänför sig uppfinningen till ett förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugn i vilken åtminstone ett göt som skall värmas bringas att vara lutat mot en innervägg hos gropugnen så att ett utrymme med triangulärt tvärsnitt föreligger under götet, mellan götet och nämnda innervägg, och utmärks av att åtminstone en lans för en oxidant med ett syrgasinnehåll av åtminstone 85 viktprocent syrgas bringas att vara anordnad i en ugnsvägg så att den mynnar inne i ugnen och så att oxidant bringas att kunna tillföras direkt till nämnda utrymme..

Uppfinningen kommer nu att beskrivas i detalj, med hänvisning till exemplifierande utföringsformer av uppfinningen och de bifogade ritningarna, där: Figur l är en delvis söndertagen vy i perspektiv som visar en konventionell gropugn; Figur 2 visar gropugnen enligt figur l från långsidan; Figur 3 visar gropugnen enligt figur l ovanifrån; Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 Figur 4 är en delvis söndertagen perspektivvy som visar en gropugn enligt en första föredragen utföringsform av förelig- gande uppfinning; Figur 5 visar gropugnen enligt figur 4 från långsidan; Figur 6 visar gropugnen enligt figur 4 från kortsidan; Figur 7 visar gropugnen enligt figur 4 ovanifrån; Figur 8 är en vy som motsvarar den i figur 5 men som visar en gropugn enligt en andra föredragen utföringsform enligt före- liggande uppfinning från långsidan; Figur 9 visar gropugnen enligt figur 8 från kortsidan; och Figur 10 visar gropugnen enligt figur 8 uppifrån.

Figurerna 1-3 illustrerar, med gemensamma hänvisningssiffror, en konventionell gropugn 100 i vilken tio göt 101 värms i två rader om fem got vardera. Göten vilar på en bädd 102 av glöd- skal från tidigare körningar, och står lutade i två rader mot ugnens 100 långsidors motstående innerväggar längs med ugnens 100 längdriktning 104.

Ugnen 100 värms med hjälp av en konventionell luftbrännare 103, riktad i ugnens 100 längdriktning 104. Luftbrännaren 103 är anordnad i väggen i ena kortänden av ugnen 100. Eftersom ugnen 100 visas delvis söndertagen i figurerna 1-3 visas nämnda kortände inte, tillsammans med ugnens 100 tak och dess ena långsida. De heta förbränningsgaserna från luftbrännaren 103 strömmar i riktningen 104 längs med raderna av göt 101, och vänder vid en bortre kortände 105 av ugnen för att åter strömma tillbaka till den kortände i vilken luftbrännaren 103 finns anordnad, och där avlägsnas genom en utloppskanal 106 för rökgaser. Eftersom luftbrännaren 103 och utloppskanalen 106 är anordnade i samma vägg i ugnen 100 men på olika höjd, uppstår en naturlig konvektion som medför tillräcklig tempe- raturhomogenitet i hela ugnsutrymmet.

Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 Figurerna 4-7 visar, med, gemensamma hänvisningssiffror, en gropugn 200 i vilken ett förfarande för att öka värmehomoge- niteten enligt föreliggande uppfinning tillämpas. Ugnen 200 liknar till del den i figurerna 1-3 visade ugnen 100. I ugnen 200 finns ett antal, åtminstone två, göt 201 anordnade. Göten 201 är anordnade i två rader längs med ugnens 200 huvudsakli- ga längdriktning 250, lutade mot varsin av respektive första och andra. motstående innerväggar* hos gropugnen. 200 så att göten 201 bildar ett utrymme 203 med V-format tvärsnitt (se figur 6) mellan och ovanför sig längs med nämnda första och andra innerväggar. Nämnda innerväggar utgörs företrädesvis av ugnens 200 långsidors innerväggar. I figurerna 4-7, som är delvis söndertagna, visas inte den ena av nämnda väggar.

Göten 201 vilar mot en bädd 202 av glödskal som liknar bädden 102. Alternativt kan göten 201 vila direkt mot ugnsgolvet.

En utloppskanal 206 för rökgaser är anordnad i ugnens 200 ena kortsida.

Det är föredraget att åtminstone en separat lans 211, 212, för oxidant och åtminstone en separat lans 210 för bränsle är anordnade i en ugnsvägg så att de mynnar inne i ugnen 200 på avstånd från varandra och så att oxidant respektive bränsle kan tillföras till det V-formade utrymmet 203 mellan göten 201 och där reagera.

Den undre bränslelansen 210 och de två ovanför bränslelansens 210 mynning mynnande oxidantlansarna 211, 212 bildar tillsam- mans ett aggregat eller en grupp av lansar. Aggregatet kan även vara utformat med andra konfigurationer av lansar för bränsle och oxidant, så länge som åtminstone en oxidantlans mynnar ovanför åtminstone en bränslelans.

Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 Det är föredraget att avståndet mellan varje oxidant- och bränslelans är åtminstone 5 cm.

Den oxidant som tillförs via åtminstone en, men företrädesvis via samtliga, lansar för oxidant har enligt uppfinningen ett syrgasinnehåll av åtminstone 85 viktprocent syrgas, företrä- desvis åtminstone 95 viktprocent. Bränslet kan vara vilket lämpligt, konventionellt, gasformigt, flytande eller fast bränsle som helst, såsom olja eller naturgas. Det är föredra- get att bränslet är ett gasformigt eller flytande bränsle.

Det är föredraget att åtminstone en av lansarna 211, 212 för oxidant, helst samtliga lansar 211, 212 för oxidant, är an- ordnade att mynna ovanför mynningen för åtminstone en bräns- lelans 210, och riktade så att oxidanten strömmar snett nedåt och längs med det V-formade utrymmets 203 längdriktning, väsentligen parallellt med nämnda första och andra ugnsväg- gar. Med andra ord tillförs oxidanten till det V-formade utrymmet 203 mellan göten 201, så att den snett nedåtriktade strömmen av oxidant löper i ugnens 200 längriktning 250. Det är vidare föredraget att strömmen av oxidant från var och en av oxidantlansarna 211, 212 är anordnad att skära igenom ett område i utrymmet 203 till vilket bränsle tillförs med hjälp av bränslelansen 210. Företrädesvis möts åtminstone en ström av oxidant och åtminstone en ström av bränsle i utrymmet 203.

Eftersom oxidanten har ett så högt innehåll av syrgas kommer mängden heta förbränningsgaser som härrör från bränslet och 211, oxidanten som tillförs genom lansarna 210, 212 att vara väsentligen mindre än motsvarande mängd förbränningsgaser härrörande från luftbrännaren 103 för motsvarande värmnings- effekter. Såsom beskrivits ovan ger drift med en sådan oxi- dant konventionellt upphov till försämrad temperaturhomogeni- tet. Speciellt har det visat sig vara svårt att uppnå till- Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 räckligt hög temperatur mot botten av det V-formade utrymmet 203 mellan göten 201, dvs. i närheten av glödskalbädden 202 vid ugnens 200 botten, samt i det utrymme 205 (se figur 6) med triangulärt tvärsnitt som föreligger under göten 201, mellan varje got 201 eller rad av got och den ugnsvägg mot vilken götet eller göten 201 är lutade.

Oxidanten strömmar alltså ut från lansarna 211, 212, och möter det ur bränslelansen 210 utströmmande bränslet i det V- formade utrymmet 203 mellan göten 201. Genom att oxidanten tillförs på detta sätt genom en separat lans, kan den geomet- riska formen och hastigheten för oxidantströmmen regleras så att den kan föra med sig den resulterande blandningen av bränsle och oxidant ned mot det V-formade utrymmets 203 bot- ten. Därmed kan temperaturen där ökas utan förhöjda risker för överhettning, vilket hade varit fallet om exempelvis en luftbrännare hade placerats närmare botten eller om en sepa- rat oxidantlans hade placerats så att den direkt mynnade i omedelbar närhet av göten 201.

Bränslelansen 210 kan vara anordnad horisontellt och så att bränsleströmmen är riktad väsentligen rakt längs med det V- formade utrymmets 203 huvudsakliga längdriktning. Emellertid är det föredraget att bränslelansen är något vinklad nedåt i förhållande till horisontalplanet med en vinkel av som mest 5°. De respektive oxidantströmmarna från lansarna 211, 212 är i detta fall riktade med samma eller större vinkel i förhål- lande till horisontalplanet. Därmed kan den nedåtriktade oxidantströmmen föra förbränningsblandningen nedåt mot det V- formade utrymmets 203 botten.

Enligt en föredragen utföringsform mynnar åtminstone en oxi- dantlans 211, 212 ovanför samtliga tillförselställen för bränsle, i föreliggande exempel alltså bränslelansen 210, som Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 är anordnade i samma ugnsvägg i vilken oxidantlansen 211, 212 Detta medför att allt bränsle som tillförs via 211, ifråga mynnar. aggregatet av lansar 210, 212 ifråga förs nedåt i det V- formade utrymmet 203 med hjälp av oxidantströmmen från lansen ifråga.

Enligt en speciellt föredragen utföringsform tillförs oxidan- ten genom åtminstone en oxidantlans 211, 212, företrädesvis den oxidantlans 212 som mynnar högst upp i varje respektive aggregat, vid hög hastighet. Detta medför ökad konvektion i ugnsutrymmet, vilket kompenserar för de mindre mängderna förbränningsgaserna i jämförelse med om en eller flera luft- brännare hade använts 211, istället för den oxyfuelbrännare som lansaggregatet 210, 212 utgör.

Det är föredraget att lansningshastigheten är åtminstone 100 m/s, vilket i många tillämpningar medför tillräcklig konvek- tion i ugnsutrymmet. Ugnsatmosfärsgaser sugs in i förbrän- ningsblandningen, vilket sänker förbränningstemperaturen och därmed medför lägre bildad NOX. I kombination med den ovan beskrivna, nedåtriktade oxidantströmmen kommer då hela ugns- utrymmet, inklusive botten av det V-formade utrymmet 203, att bli tillräckligt varmt utan risk för lokal överhettning.

Enligt en speciellt föredragen utföringsform lansas oxidant genom åtminstone en oxidantlans 211, 212 med en hastighet som är åtminstone ljudhastigheten. Detta medför kraftigt ökad konvektion och recirkulation i hela ugnsutrymmet, med motsva- rande kraftigt förbättrad temperaturhomogenitet samt minskade värden för CO och NOX. Ett sådant förfarande är speciellt föredraget i större ugnar.

Mest föredraget är att tillföra oxidant genom åtminstone en oxidantlans 211, 212 vid åtminstone mach 1,5. En sådan hög Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 lansningshastighet har funnits medföra en konvektion som ökar som funktion av hastigheten på ett icke-linjärt satt. Över cirka mach 1,5 kan en förbränning av flamlös typ uppnås där förbränningen kan ske i större delen av ugnsutrymmet samti- digt, utan en tydligt urskiljbar flamma. Detta medför därför mycket god temperaturhomogenitet även i svårtillgängliga delar av ugnsutrymmet.

Det är föredraget att åtminstone en oxidantlans 211, 212, helst varje oxidantlans, är nwnterad så att den respektive oxidanten strömmar ut i ugnsutrymmet med en vinkel av mer än 0° och som mest 20°, helst mellan 3 och 5°, i förhållande till horisontalplanet. Således är åtminstone en oxidantlans 211, 212 vinklad från ett horisontellt läge i den riktning som anges av pilen 251. Detta medför i en gropugn 200 av normal storlek att blandningen av oxidant och bränsle förs ned tillräckligt långt mot det V-formade utrymmets 203 botten för att önskad temperaturhomogenitet skall kunna uppnås.

Enligt en speciellt föredragen utföringsform används fler än en oxidantlans 211, 212, anordnade att mynna ovanför varandra såsom illustreras i figurerna 4-7. I detta fall är det före- draget att den nedåtriktade vinkeln, i förhållande till hori- sontalplanet, med vilken den resulterande oxidantströmmen är riktad är lika stor eller större för oxidantlansar 212 som mynnar längre upp än för oxidantlansar 211 som mynnar längre ned. I det föreliggande exemplifierande fallet med två oxi- dantlansar 211, 212 är det då föredraget att en undre oxi- dantlans 211 har* en vinkel av ner* än 0° och scm1 mest 10° medan en övre oxidantlans 212 har en vinkel av mer än 0° och som mest 20°, dock minst samma vinkel som den övre oxidant- lansens 212. Genom att på detta sätt anordna flera oxidant- lansar ovanför varandra kan den sammantagna strömmen av Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 bränsle och oxidant styras så att en god spridning av bränsle och oxidant kan uppnås i utrymmet 205.

I den i figurerna 4-7 illustrerade, exemplifierande utfö- ringsformen är en första grupp lansar eller lansaggregat, innefattande en bränslelans 210 och två oxidantlansar 211, 212, anordnat i ugnens 200 ena kortsida, och ett andra lans- aggregat, innefattande en bränslelans 220 och två oxidantlan- sar 221, 222, är anordnat i ugnens 200 andra, motstående kortsida. Båda lansaggregaten innefattar således en respekti- ve bränslelans 210, 220 ovanför vars mynning två respektive oxidantlansar 211, 212, 221, 222 mynnar. Varje sådant aggre- gat kan vara utformat med andra konfigurationer av lansar för bränsle och oxidant, så länge som åtminstone en nedåtriktad oxidantlans för oxidant med mer än 85 viktprocent syrgas mynnar ovanför åtminstone en bränslelans i varje aggregat.

Såsom är tydligt i figurerna 5 och 6 är de båda lansaggrega- ten anordnade på olika höjd i ugnen 200. Genom ett sådant arrangemang kan temperaturhomogeniteten ytterligare ökas genom att cirkulationseffekter uppstår i ugnsutrymmet. Det är i detta fall föredraget att den lägst mynnande bränslelansen 210 i ett första aggregat av lansar 210, 211, 212 är anordnad att mynna på en höjd över ugnsgolvet som är mellan 0,7 och 1,2 meter ovanför den nivå över ugnsgolvet vid vilken den lägst mynnande lansen 220 220, 221, i ett andra aggregatet av lansar 222 mynnar. Det är vidare föredraget att alla såda- na aggregat av bränsle- och oxidantlansar 210, 221, 211, 212, 220, 222 som mynnar i det V-formade utrymmet 203 är anordnade så att ingen lans mynnar i ugnen vid en vertikal nivå från ugnsgolvet som är så stor att överhettning av göten 201 ris- keras som direkt konsekvens av den värmeenergi som tillförs lokalt till följd av bränslet eller oxidanten som tillförs genom en sådan lans. Vilken denna vertikala nivå är beror på Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 10 utformningen av ugnen 200 samt placeringen och formen på göten 201, men det är föredraget att ingen sådan lans mynnar på en nivå understigande 1,5 meter över golvet.

Figurerna 8-10, vars vyer motsvarar vyerna i figurerna 5-7, illustrerar en alternativ utföringsform, vari, på ett sätt som liknar det ovan beskrivna i samband med figurerna 4-7, en gropugn 300 innehåller got 301 som vilar mot en glödskalbädd 302 och värms med hjälp av två motstående aggregat av lansar 310, 320 för bränsle i kombination med lansar 311, 312, 321, 322 för oxidant. Pilen 350 anger ugnens 300 längdriktning. 306 år en utloppskanal för rökgaser.

Såsom tydligast framgår i figurerna 9 och 10 är emellertid lansarna 311, 312 för oxidant inte enbart, i likhet med lan- sarna 211, 212 i figurerna 4-7, vinklade i den av pilen 351 markerade rotationsriktningen i förhållande till horisontal- 212 är även vinklade i horisontal- planet, utan lansarna 211, planet, i förhållande till ett längsgående vertikalplan, i en rotationsriktning som anges av pilen 352. Detta medför att den resulterande blandningen av oxidant och bränsle i det V- formade utrymmet 303 (se figur 9) mellan göten 301 kan spri- das ännu jämnare än vad som är möjligt enbart genom att vink- la lansarna 311, 312 i horisontalplanet enligt ovan.

Det är föredraget att anpassa lansningsriktningen för varje enskild lans för oxidant beroende på den faktiska tillämp- ningen, så att den resulterande temperaturfördelningen i det V-formade utrymmet 303 blir så homogen som möjligt. Speciellt föredraget är att åtminstone två lansar 311, 312 för syrgas är monterade så att de mynnar i ugnsutrymmet ovanför varandra och så att deras respektive oxidant kan strömma ut i ugnsut- rymmet med olika vinklar och/eller antingen j_ horisontalplanet i vertikalplanet. Detta medför jämn spridning av Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 ll bränsle/oxidantblandningen men med möjlighet att bibehålla en låg' risk för' lokal överhettning på. grund am/ den tillförda oxidanten. Det är föredraget att vinkeln i horisontalplanet, i rotationsriktningen 352, mellan oxidantströmmen från varje enskild oxidantlans och det V-formade utrymmets 303 huvudsak- liga längdriktning ar lO° eller mindre åt endera hållet.

Speciellt föredraget är att åtminstone en lans för oxidant 311, 312, 321, 322, företrädesvis alla sådana lansar, är omriktningsbara, så att det går att vinkla dess respektive ström av oxidant i horisontalplanet och/eller i vertikalpla- net, företrädesvis i_ både horisontal- och vertikalplanet.

Detta medför att ugnen 300 kan anpassas efter skiftande driftsförutsättningar Ined exempelvis olika antal och/eller olika stora göt 301 som skall värmas.

Enligt en föredragen utföringsform används fler än en lans för oxidant i ugnen, företrädesvis i kombination med en och samma lans för bränsle, varvid värmningseffekten i ugnen regleras under drift genom att en eller flera lansar slås till eller från, medan mängden tillfört bränsle bringas att regleras till att vid varje tidpunkt eller åtminstone över tid stökiometriskt motsvara det genom oxidanten sammantaget tillförda syret. För att minska den totala värmningseffekten i ugnen från en viss högre effektnivå till en viss lägre effektnivå kan en oxidantlans drivas pulserande, där de till- och frånslagna perioderna varieras så att den genomsnittligt avgivna effekten blir den önskade. Dessutom eller alternativt kan en eller flera oxidantlansar helt slås från.

Det är i detta sammanhang föredraget att påbörja värmnings- förfarandet med samtliga oxidantlansar tillslagna, varvid den totala värmningseffekten är maximal. När ugnen har nått en viss förutbestämd driftstemperatur kan en eller flera oxi- Ansökrlingstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 l2 dantlansar antingen drivas pulserande alternativt slås från.

Denna minskning av den totala värmningseffekten kan ske i ett eller flera steg, genom att förändra antalet tillslagna oxi- dantlansar och/eller genom att förändra tidsperioderna för en eller flera oxidantlansar som drivs pulserande.

Därefter kan den totala värmningseffekten successivt minskas på samma sätt, under det att driftstemperaturen bibehålls i ugnen och tills dess göten har nått en önskad sluttemperatur.

Sedan kan den totala värmningseffekten minskas ytterligare, fortfarande på samma sätt som beskrivits ovan, så att tempe- raturjämvikt råder under en hålltid med konstant göttempera- tur.

Under hela detta förfarande är det föredraget att, vid varje tidpunkt, åtminstone en oxidantlans drivs med full prestanda.

Det är dessutom föredraget att, vid varje tidpunkt, åtminsto- ne en oxidantlans, som år den oxidantlans som mynnar högst upp i ugnen av lansarna i ett aggregat innefattande åtminsto- ne en bränslelans och åtminstone en oxidantlans, drivs med full prestanda. Speciellt föredraget är att denna åtminstone en oxidantlans drivs med de ovan angivna höga lansningshas- tigheterna. På detta sätt är det möjligt att reglera den totala värmningseffekten över ett brett effektintervall och hela tiden säkerställa fullgod konvektion och därmed tempera- turhomogenitet i hela ugnsutrymmet, inklusive i det V-formade utrymmet mellan göten.

Om en total värmningseffekt önskas som är lägre än den som erhålls när endast en oxidantlans drivs vid full prestanda är det föredraget att endast en oxidantlans drivs pulserande.

Denna enda oxidantlans är i detta fall företrädesvis en oxi- ett dantlans sonl utgör* den lägst mynnande oxidantlansen i aggregat innefattande åtminstone en bränslelans och åtminsto- Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 13 ne en oxidantlans, där den enda lansen mynnar ovanför åtmin- stone en bränslelans genom vilken bränsle tillförs.

För att ytterligare öka värmehomogeniteten under ett förfa- rande enligt föreliggande uppfinning är det vidare föredraget att oxidant alternerande tillförs genom olika lansar för oxidant, eller genom, olika konstellationer av lansar för oxidant. Sålunda kan en och samma totala värmningseffekt upprätthållas men med användande av alternerande oxidantlan- sar. Detta medför temperaturutjämning över tiden, och minskar risken för uppkomst av lokal överhettning i så kallade ”hot spots”.

Speciellt föredraget är att konvertera en befintlig gropugn som drivs med konventionella luftbrännare till att istället drivas med hjälp av oxyfuelförbränning, genom att installera en eller flera bränslelansar och en eller flera oxidantlansar som drivs enligt det som beskrivits ovan. Genom en sådan konvertering följt av en sådan drift kan en befintlig gropugn på ett kostnadseffektivt sätt konverteras till en mer miljö- vänlig oxyfueldrift utan att för den skull få problem med bristande värmehomogenitet i ugnen.

Med hänvisning åter till den gropugn 200 som illustreras i figurerna 4-7 är det vidare föredraget att öka värmehomogeni- teten i ugnen 200 genom att anordna åtminstone en lans 230 för en oxidant med ett syrgasinnehåll av åtminstone 85 vikt- procent i en ugnsvägg, så att lansen mynnar inne i ugnen 200 och så att oxidant kan tillföras direkt till det utrymme 205 med triangulärt tvärsnitt (se figur 6) som föreligger under åtminstone ett göt 201 som är lutat mot en innervägg hos gropugnen 200, mellan götet 201 och väggen. Att oxidanten kan tillföras direkt till utrymmet 205 skall tolkas som att den ström av oxidant som härrör från lansen 230 strömmar in i Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 14 utrymmet 205 utan att stöta emot något hinder på vägen. Före- trädesvis mynnar lansen 230 i själva utrymmet 205, men den kan även mynna ett stycke utanför och skjuta in oxidantström- men i utrymmet 205.

I det fall flera göt 201 finns i ugnen 200 längs med samma ugnsvägg kommer detta utrymme 205 med triangulärt tvärsnitt i allmänhet att utgöra en långsträckt, väsentligen cylinderfor- mig kropp med triangulärt tvärsnitt som är delvis separerad från den uppvärmda delen av ugnen 200. När oxyfuel används för att värma ugnen 200 är det svårt att uppnå tillräckligt hög temperatur även i utrymmet 205. Detta problem föreligger både i det fall ett eller flera göt 201 är lutade på rad längs med samma innervägg och i det fall göt är lutade mot båda motstående långsidor, såsom visas i figurerna 4-7.

Höjden hos bädden 202 av glödskal varierar under drift och även över tid under flera driftscykler. Eftersom oxidantlan- sar 230, 240 som mynnar direkt i utrymmet 205 riskerar att hamna under nivån för bädden 202 när tillräckligt mycket glödskal finns på ugnsgolvet är det föredraget att anordna alla lansar som mynnar i utrymmet 205 under göten 201 på en sådan höjd att det är möjligt att övervaka glödskalnivån och tömma ugnsgolvet från glödskal innan de når upp till nivån för installerade lansars mynningar.

Det är speciellt föredraget att oxidantlansarna 230, 240 är anordnade att mynna på en höjd över ugnsgolvet som är ovanför den maximala nivån för en glödskalsbädd som uppträder i ugnen vid drift. Mer specifikt är det föredraget att de är anordna- de att mynna på en höjd över ugnsgolvet av 0,5-1,0 meter.

Det är vidare föredraget att oxidanten från lansen 230, i likhet med den från lansarna 211, 212, tillförs vid hög has- Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 l5 tighet, företrädesvis vid åtminstone l00 m/s, hellre åtmin- stone ljudhastigheten, helst åtminstone mach 1,5. Med sådana höga lansningshastigheter uppnås de ovan beskrivna fördelarna i termer av temperaturhomogenitet och låg flamtemperatur med medföljande låga värden för CO och NOX. Detta är speciellt viktigt för att undvika lokal överhettning i det förhållande- vis trånga utrymmet 205 under göten 20l, och medför dessutom att lansen 230 kan placeras så att den mynnar längre upp längs med ugnens 200 innervägg utan att för den skull riskera att ge upphov till lokal överhettning av göten 20l vid låga nivåer för glödskalbädden 202. Dessutom kommer den lansade höghastighetsströmmen av oxidant att suga in heta ugnsgaser i utrymmet 205 från kringliggande delar av ugnen 200, vilket ytterligare ökar värmehomogeniteten. i ugnen 200 genom. att fördela värmeenergi till utrymmet 205.

Föreliggande uppfinnare har upptäckt att bildandet av glöd- skal under drift tenderar att konsumera stora mängder syrgas.

Man har noterat att detta i vissa fall leder till syrgasbrist i förbränningsreaktionen, varvid koncentrationen CO i ugnsat- mosfären mycket snabbt kan öka kraftigt. Enligt en föredragen uppfinning utnyttjas detta fenomen genom att den huvudsakliga förbränningen, i det huvudsakliga ugnsutrymmet som utgörs av de delar av ugnen 200 som inte utgörs av utrymmet 205, konti- nuerligt regleras till att vara understökiometrisk genom att reglera ned den sammantaget tillförda oxidanten genom de Detta oxidantlansar 2ll, 2l2 som mynnar utanför utrymmet 205. leder således till höga halter CO i ugnsatmosfären. Denna CO oxideras sedan i utrymmet 205 med hjälp av ytterligare till- förd oxidant med åtminstone 85 viktprocent syrgas, som till- förs genon1 oxidantlansen. 230 till utrymmet 205. I och. med denna ytterligare oxidation uppnås global stökiometrisk jäm- vikt i ugnen 200.

Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 l6 I detta fall tillförs således inget ytterligare bränsle till utrymmet 205. Istället bringas den genom lansen 230 tillförda oxidanten att till största delen reagera med CO som bildats vid ofullständig förbränning av bränsle i ugnen 200, med hjälp av oxidant som tillförts till en del av ugnen som inte utgörs av utrymmet under götet. Därmed sker förbränningen av bränslet i två steg i ugnen 200, nämligen ett första steg då CO bildas och ett efterföljande steg då fullständig förbrän- ning till C02 sker.

En alternativ utföringsform visas i figurerna 8-l0, vari en separat lans 33l för bränsle tillför ytterligare bränsle, förutom det bränsle som tillförs genom lansarna 310, 320 till det V-formade utrymmet 203 och till resten av ugnsutrymmet, till utrymmet 305 (se figur 9), med vilket bränsle den genom lansen 330 tillförda oxidanten bringas att reagera. I detta fall krävs inte en nedreglering av tillförd oxidant till det övriga utrymmet i ugnen för att uppnå en understökiometrisk förbränning.

Enligt en föredragen utföringsform anordnas fler än en lans för oxidant i utrymmet 205, 305. I figurerna 4-7 är således, förutom lansen 230, även en motsvarande lans 230 anordnad i motsatt kortände av ugnen 200 så att den mynnar i utrymmet 205 under de göt 20l som är lutade mot motsatt långsida av ugnen. I detta fall, där åtminstone två göt 20l som skall värmas är lutade mot varsin av respektive första och andra motstående innerväggar hos gropugnen 200, så att ett respek- tive utrymme 205 med triangulärt tvärsnitt bildas under varje respektive göt, är det i allmänhet föredraget att åtminstone en respektive lans 230, 240 för oxidant med ett syrgasinne- håll av åtminstone 85 viktprocent syrgas är anordnad i en respektive ugnsvägg så att den mynnar inne i ugnen 200 och så att oxidant kan tillföras till respektive utrymme 205, och Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 17 att lansarna 230, 240 dessutom är anordnade att mynna i var- sin nwtstående ugnsvägg och riktade så att strömmarna av oxidant tillsammans ger upphov till en cirkulerande ström- ningsrörelse i ugnen 200. I figur 7 kommer således den cirku- lerande strömningsrörelsen att, utgående från lansen 240, löpa i riktningen 250 till den motsatta kortänden, vinkelrätt bort mot mynningen hos lansen 230, därefter tillbaka till den första kortsidan och slutligen vinkelrätt åter till mynningen för lansen 240. Ett sådant arrangemang medför en god värmeho- mogenitet i hela utrymmet 205 under samtliga i ugnen 200 anordnade got. illustreras ett motsvarande I figurerna 8-10 arrangemang innefattande oxidantlansar 330 respektive 340. I detta fall visas även den föredragna med inte nödvändiga utformningen 341 som används i kombina- 340. med en respektive bränslelans 331, tion med vardera oxidantlans 330, Det som sagts ovan beträffande alternerande drift med flera olika oxidantlansar för ökande temperaturhomogenitet gäller även drift av lansarna 230, 240, 330, 340. Således är det möjligt att driva exempelvis lansarna 230, 240 alternerande, så att först den ena 230, sedan den andra 240, därefter åter den ena 230 lansen drivs, under det att den lans som vid varje tidpunkt inte drivs är frånslagen. Det är även möjligt och föredraget att utföra sådan alternerande drift innefat- tande både oxidantlansar 230, 240, 330, 340 som. mynnar i utrymmet 205, 305 såväl som oxidantlansar 211, 212, 221, 222, 311, 312, 321, 322 som mynnar i utrymmet 203, 303. Med ett sådant driftssätt kan temperaturhomogeniteten maximeras över tiden, och lokal överhettning kan undvikas, på ett sätt som enkelt kan anpassas till aktuella driftsförutsättningarna.

Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 l8 Enligt en föredragen utföringsform mäts temperaturen i ugnen med hjälp av i sig konventionella temperaturgivare (inte visade) på olika ställen där lokal överhettning kan befaras, och den alternerande driften styrs ut så att värmningseffek- ten minskar på ställen där den uppmätta temperaturen är så dvs. hög att överhettning riskeras, är högre än ett visst förutbestämt värde som beror på det värmda materialet.

På grund. av det ovan sagda, beträffande glödskalbildningens konsumtion av syrgas är det, för att kontrollera koncentra- tionen CO i ugnen, dessutom föredraget att mäta syrgasnivån i ugnen under drift, exempelvis med hjälp av en eller flera i sig konventionella lambdasonder, och att baserat på detta mätvärde eller dessa mätvärden reglera den genom oxidantlan- sarna 230, 240, 330, 340, 205, 305, 2ll, 212, 22l, 222, 3ll, 3l2, 321 tillförda mängden syre så att syrgaskoncentrationen i ugnen hålls väsentligen konstant. Regleringen kan exempel- vis ske genom kontinuerlig styrning av tillförseln av oxidant genom en eller flera oxidantlansar eller genom att driva en eller flera oxidantlansar pulserande med lämpliga förhållan- den mellan tillslagen tid och frånslagen tid. Detta medför dels att mängden CO i avgaserna kan kontrolleras till önskade låga nivåer, dels till att en eventuell efterförbränning i utrymmet 205, 305 kan optimeras.

Ovan har föredragna utföringsformer beskrivits. Emellertid är det uppenbart för fackmannen att många förändringar kan göras av de beskrivna utföringsformerna utan att frångå uppfinning- ens tanke.

Exempelvis kan en oxyfuelförbränning enligt föreliggande uppfinning användas som komplement till en eller flera i en gropugn befintliga luftbrännare, för att öka den maximala kapaciteten för gropugnen eller för att kunna minska effekten Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 l9 för luftbrännarna med bibehållen kapacitet med mindre negati- va miljökonsekvenser.

Vidare kan de i figurerna 4-l0 illustrerade, ovan beskrivna lansarna för oxidant och bränsle anordnas i andra konstella- tioner. Fler oxidantlansar kan exempelvis anordnas för att värma speciellt svårtillgängliga utrymmen och/eller skapa ytterligare turbulens i ugnen, beroende på de faktiska driftsbetingelserna. Lansarna som mynnar i det V-formade utrymmet behöver inte vara centralt anordnade i nämnda utrym- me, utan kan exempelvis vara anordnade med deras respektive mynningar något förskjutna i horisontalplanet. I detta läge är det föredraget att den resulterande nedåtriktade strömmen av oxidant skär genom ett område till vilket bränsle tillförs i det V-formade utrymmet. Dessutom kan fler bränslelansar användas i varje aggregat eller grupp, alternativt på andra ställen i ugnen så att bränsle tillförs till ett ställe vil- ket skärs av en eller flera höghastighetsströmmar av oxidant.

Det är slutligen möjligt att anordna en oxidantlans på låg höjd i vart och ett av hörnen i ugnen, så att oxidant till- förs från båda hållen in i utrymmet under göten längs med båda långsidorna i ugnen.

Därför skall uppfinningen inte vara begränsad av de beskrivna utföringsformerna, utan kan varieras inom ramen för de bifo- gade kraven.

Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE

Claims (9)

10 15 20 25 30 20 P A TP E li T K I{.A V
1. l. Förfarande för att öka värmehomogeniteten i en gropugn (200;300) i vilken åtminstone ett göt (20l;30l) som skall värmas bringas att vara lutat mot en innervägg hos gropugnen (200;300) så att ett utrymme (205;305) med triangulärt tvär- snitt föreligger under götet (20l;30l), mellan götet (20l;30l) och Iflämnda innerväggy k ä n n e t e c k n a t a V att åtminstone en lans (230,240;330;340) för en oxidant med ett syrgasinnehåll av åtminstone 85 viktprocent syrgas bring- as att vara anordnad i en ugnsvägg så att den mynnar inne i (200;300) och så att oxidant bringas att kunna tillfö- (205;305). ugnen ras direkt till nämnda utrymme
2. 2. Förfarande enligt krav l, k ä n n e t e c k n a t a v att den genom lansen (330;340) tillförda oxidanten bringas att reagera med bränsle i nämnda utrymme (305) (30l), under götet vilket bränsle bringas att tillföras till nämnda ut- rymme (305) genom en separat lans (33l;34l) för bränsle.
3. 3. Förfarande enligt krav l, k ä n n e t e c k n a t (230,240) aV att den genom lansen tillförda oxidanten bringas att till största delen reagera med CO som bildats vid ofull- ständig förbränning av bränsle i ugnen (200) med hjälp av oxidant som tillförts till en del av ugnen som inte utgörs av utrymmet (205) under götet, så att förbränningen av bränslet sker i två steg i ugnen (200).
4. 4. Förfarande enligt krav 3, k ä n n e t e c k n a t a V att en mängd oxidant som vid drift tillförs till ugnen (200) utanför utrymmet (205) under götet regleras ned så att den sammantagna förbränningsblandningen i (205) den del av 'ugnen som inte utgörs av nämnda utrymme under götet blir under- stökiometrisk. Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 25 30 35 2l
5. 5. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä11n.e - t e c k n a t a v att oxidanten bringas att tillföras vid en hastighet av åtminstone 100 m/s.
6. 6. Förfarande enligt krav 5, kännetecknat av att oxidanten bringas att tillföras vid en hastighet av åt- minstone ljudhastigheten.
7. 7. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä11n.e - t e C k n a t a V att flera lansar (211,2l2,22l,22l,230,240; 3ll,3l2,32l,32l,330,340) för oxidant med ett syrgasinnehåll av åtminstone 85 viktprocent syrgas bringas att vara anordna- de att mynna i ugnen (200;300), och av att varmehomogeniteten i ugnen (200;300) bringas att ytterligare ökas under drift genom att alternerande tillföra oxidant genom olika sådana lansar för oxidant eller konstellationer av sådana lansar för oxidant.
8. 8. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä11n.e - t e c k n a t a v att åtminstone två göt (20l;30l) som skall varmas bringas att vara lutade mot varsin av respektive för- sta och andra motstående innervaggar hos gropugnen (200;300), så att ett respektive utrymme (205;305) med triangulåra tvar- snitt bildas under varje respektive göt av att (230,240;330,340) (20l;30l), åtminstone en respektive lans för oxidant med ett syrgasinnehåll av åtminstone 85 viktprocent syrgas bringas att vara anordnad i en respektive ugnsvågg så att den mynnar inne i ugnen (200;300) och så att oxidant bringas att kunna tillföras till båda respektive utrymmen genom en re- spektive lans vardera, och av att lansarna (230,240;330,340) bringas att vara anordnade i varsin motstående ugnsvågg och riktade så att strömmarna av oxidant tillsammans ger upphov till en cirkulerande strömningsrörelse i ugnen (200;300). Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE 10 15 20 22
9. 9. Förfarande enligt något av föregående krav, k ä11n.e - t e c k n a t a v att lansen (230,240;330,340) för oxidant bringas att mynna på en höjd över ugnsgolvet som är ovanför den maximala nivån för en glödskalsbädd (202;302) (200;300) som uppträ- der i ugnen vid drift. lO. Förfarande k ä n n e t e c k n a t a v (230,240;330,340) enligt krav 9, att lansen för oxidant bringas att mynna på en höjd över ugnsgolvet av mellan 0,5 och 1,0 meter. ll. Förfarande enligt något av föregående krav, k är1n.e - t e c k n a t a v att syrgasnivån i ugnen (200;300) bringas exempelvis med hjälp av en eller flera lambdason- (230,240;330,340) att mätas, der, och av att det genom lansen för oxi- dant tillförda syret under drift regleras så att syrgaskon- (200;300) centrationen i ugnen hålls väsentligen konstant. Ansökningstextdocx 2010-05-04 10008ISE