SA99200008A - طريقة وجهاز لعملية التناضح العكسي عاليه الكفاءة - Google Patents
طريقة وجهاز لعملية التناضح العكسي عاليه الكفاءة Download PDFInfo
- Publication number
- SA99200008A SA99200008A SA99200008A SA99200008A SA99200008A SA 99200008 A SA99200008 A SA 99200008A SA 99200008 A SA99200008 A SA 99200008A SA 99200008 A SA99200008 A SA 99200008A SA 99200008 A SA99200008 A SA 99200008A
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- stream
- feed water
- membrane
- neutral
- mentioned
- Prior art date
Links
- 238000001223 reverse osmosis Methods 0.000 title claims abstract description 297
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 293
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 349
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 245
- 239000012528 membrane Substances 0.000 claims abstract description 163
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims abstract description 122
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 69
- 239000002253 acid Substances 0.000 claims abstract description 68
- 238000005342 ion exchange Methods 0.000 claims abstract description 57
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 56
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 56
- 238000011282 treatment Methods 0.000 claims abstract description 54
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims abstract description 18
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 13
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims abstract description 8
- 238000004659 sterilization and disinfection Methods 0.000 claims abstract description 6
- 230000001954 sterilising effect Effects 0.000 claims abstract description 5
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 claims description 75
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 66
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 claims description 47
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 43
- 239000000243 solution Substances 0.000 claims description 30
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 28
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 26
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 claims description 23
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 claims description 23
- 241000894007 species Species 0.000 claims description 22
- 239000011734 sodium Substances 0.000 claims description 21
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 claims description 21
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 claims description 20
- 239000012498 ultrapure water Substances 0.000 claims description 20
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 claims description 18
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 claims description 17
- 239000011347 resin Substances 0.000 claims description 17
- 229920005989 resin Polymers 0.000 claims description 17
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 16
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 16
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 15
- 239000002585 base Substances 0.000 claims description 15
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 14
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910021642 ultra pure water Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000003513 alkali Substances 0.000 claims description 12
- CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L Sodium Carbonate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-]C([O-])=O CDBYLPFSWZWCQE-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 11
- -1 cation cation Chemical class 0.000 claims description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 11
- 238000005341 cation exchange Methods 0.000 claims description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 10
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 9
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 9
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 239000010409 thin film Substances 0.000 claims description 8
- 241000700605 Viruses Species 0.000 claims description 7
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 7
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 7
- XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N Cyanide Chemical compound N#[C-] XFXPMWWXUTWYJX-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 6
- 238000011161 development Methods 0.000 claims description 6
- 238000002203 pretreatment Methods 0.000 claims description 6
- ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N Potassium Chemical compound [K] ZLMJMSJWJFRBEC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N boric acid Chemical compound OB(O)O KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 5
- 239000002158 endotoxin Substances 0.000 claims description 5
- 239000002509 fulvic acid Substances 0.000 claims description 5
- 239000011591 potassium Substances 0.000 claims description 5
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 238000004148 unit process Methods 0.000 claims description 5
- 239000003643 water by type Substances 0.000 claims description 5
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 4
- 239000004021 humic acid Substances 0.000 claims description 4
- 230000021962 pH elevation Effects 0.000 claims description 4
- 239000012466 permeate Substances 0.000 claims description 4
- 230000002441 reversible effect Effects 0.000 claims description 3
- 229910000029 sodium carbonate Inorganic materials 0.000 claims description 3
- PUKLDDOGISCFCP-JSQCKWNTSA-N 21-Deoxycortisone Chemical compound C1CC2=CC(=O)CC[C@]2(C)[C@@H]2[C@@H]1[C@@H]1CC[C@@](C(=O)C)(O)[C@@]1(C)CC2=O PUKLDDOGISCFCP-JSQCKWNTSA-N 0.000 claims description 2
- QJZYHAIUNVAGQP-UHFFFAOYSA-N 3-nitrobicyclo[2.2.1]hept-5-ene-2,3-dicarboxylic acid Chemical compound C1C2C=CC1C(C(=O)O)C2(C(O)=O)[N+]([O-])=O QJZYHAIUNVAGQP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- FCYKAQOGGFGCMD-UHFFFAOYSA-N Fulvic acid Natural products O1C2=CC(O)=C(O)C(C(O)=O)=C2C(=O)C2=C1CC(C)(O)OC2 FCYKAQOGGFGCMD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 125000002091 cationic group Chemical group 0.000 claims description 2
- 238000002242 deionisation method Methods 0.000 claims description 2
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 claims description 2
- 229940095100 fulvic acid Drugs 0.000 claims description 2
- 230000008595 infiltration Effects 0.000 claims description 2
- 238000001764 infiltration Methods 0.000 claims description 2
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 claims description 2
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 claims description 2
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims 12
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims 4
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 claims 4
- 230000001012 protector Effects 0.000 claims 3
- 239000012527 feed solution Substances 0.000 claims 2
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 claims 2
- 235000013372 meat Nutrition 0.000 claims 2
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 claims 2
- 239000002904 solvent Substances 0.000 claims 2
- SUDBRAWXUGTELR-HPFNVAMJSA-N 5-[[(2r,3r,4s,5s,6r)-3,4,5-trihydroxy-6-(hydroxymethyl)oxan-2-yl]oxymethyl]-1h-pyrimidine-2,4-dione Chemical compound O[C@@H]1[C@@H](O)[C@H](O)[C@@H](CO)O[C@H]1OCC1=CNC(=O)NC1=O SUDBRAWXUGTELR-HPFNVAMJSA-N 0.000 claims 1
- 241001633942 Dais Species 0.000 claims 1
- 108010067035 Pancrelipase Proteins 0.000 claims 1
- 230000001580 bacterial effect Effects 0.000 claims 1
- 229960002645 boric acid Drugs 0.000 claims 1
- 235000010338 boric acid Nutrition 0.000 claims 1
- 229940092125 creon Drugs 0.000 claims 1
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims 1
- 238000001728 nano-filtration Methods 0.000 claims 1
- 238000010979 pH adjustment Methods 0.000 claims 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 claims 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 claims 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 claims 1
- 239000010902 straw Substances 0.000 claims 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 abstract description 19
- 230000007423 decrease Effects 0.000 abstract description 16
- 238000000605 extraction Methods 0.000 abstract description 9
- NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 1,2-bis(ethenyl)benzene;1-ethenyl-2-ethylbenzene;styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1.CCC1=CC=CC=C1C=C.C=CC1=CC=CC=C1C=C NWUYHJFMYQTDRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 4
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 abstract description 3
- 239000003729 cation exchange resin Substances 0.000 abstract description 3
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 abstract description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 34
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 33
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 26
- 238000013461 design Methods 0.000 description 26
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 25
- 150000001450 anions Chemical class 0.000 description 23
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 18
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 16
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 16
- RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N silicic acid Chemical compound O[Si](O)(O)O RMAQACBXLXPBSY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 14
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 12
- 150000007513 acids Chemical class 0.000 description 12
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 12
- OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L calcium sulfate Chemical compound [Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O OSGAYBCDTDRGGQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 12
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 12
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 description 11
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 description 11
- 239000004571 lime Substances 0.000 description 11
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 11
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M Bicarbonate Chemical class OC([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 10
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 10
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 9
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N Sulfuric acid Chemical compound OS(O)(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L barium sulfate Chemical compound [Ba+2].[O-]S([O-])(=O)=O TZCXTZWJZNENPQ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 8
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 8
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 8
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 7
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N Hydrochloric acid Chemical compound Cl VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 7
- DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N barium atom Chemical compound [Ba] DSAJWYNOEDNPEQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 7
- 238000011221 initial treatment Methods 0.000 description 7
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 230000003204 osmotic effect Effects 0.000 description 7
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 7
- 239000002455 scale inhibitor Substances 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 6
- 229910000019 calcium carbonate Inorganic materials 0.000 description 6
- 235000010216 calcium carbonate Nutrition 0.000 description 6
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 6
- 239000010408 film Substances 0.000 description 6
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 6
- 239000003456 ion exchange resin Substances 0.000 description 6
- 229920003303 ion-exchange polymer Polymers 0.000 description 6
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 6
- 125000000129 anionic group Chemical group 0.000 description 5
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 5
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 5
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 5
- CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N strontium atom Chemical compound [Sr] CIOAGBVUUVVLOB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 206010039509 Scab Diseases 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 4
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 4
- 239000004327 boric acid Substances 0.000 description 4
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 4
- LELOWRISYMNNSU-UHFFFAOYSA-N hydrogen cyanide Chemical compound N#C LELOWRISYMNNSU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- VTHJTEIRLNZDEV-UHFFFAOYSA-L magnesium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Mg+2] VTHJTEIRLNZDEV-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 4
- 239000000347 magnesium hydroxide Substances 0.000 description 4
- 229910001862 magnesium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 4
- 238000005374 membrane filtration Methods 0.000 description 4
- 150000007524 organic acids Chemical class 0.000 description 4
- 235000005985 organic acids Nutrition 0.000 description 4
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 3
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M Potassium hydroxide Chemical compound [OH-].[K+] KWYUFKZDYYNOTN-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 3
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 3
- 239000007853 buffer solution Substances 0.000 description 3
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 3
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 3
- 210000002421 cell wall Anatomy 0.000 description 3
- 238000005119 centrifugation Methods 0.000 description 3
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 3
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 3
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 3
- 238000010612 desalination reaction Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000391 magnesium silicate Substances 0.000 description 3
- 229910052919 magnesium silicate Inorganic materials 0.000 description 3
- 235000019792 magnesium silicate Nutrition 0.000 description 3
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 3
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 3
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 3
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 3
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 3
- 235000002917 Fraxinus ornus Nutrition 0.000 description 2
- 244000182067 Fraxinus ornus Species 0.000 description 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 2
- FKNQFGJONOIPTF-UHFFFAOYSA-N Sodium cation Chemical group [Na+] FKNQFGJONOIPTF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005349 anion exchange Methods 0.000 description 2
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 description 2
- 239000000872 buffer Substances 0.000 description 2
- 229910001634 calcium fluoride Inorganic materials 0.000 description 2
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N carbonic acid Chemical compound OC(O)=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000006037 cell lysis Effects 0.000 description 2
- 229920001429 chelating resin Polymers 0.000 description 2
- 229910021641 deionized water Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 235000014113 dietary fatty acids Nutrition 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 239000000194 fatty acid Substances 0.000 description 2
- 229930195729 fatty acid Natural products 0.000 description 2
- 150000004665 fatty acids Chemical class 0.000 description 2
- 230000006870 function Effects 0.000 description 2
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 2
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 2
- QWPPOHNGKGFGJK-UHFFFAOYSA-N hypochlorous acid Chemical compound ClO QWPPOHNGKGFGJK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001802 infusion Methods 0.000 description 2
- 150000002632 lipids Chemical class 0.000 description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 2
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 2
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 235000021317 phosphate Nutrition 0.000 description 2
- BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L potassium carbonate Substances [K+].[K+].[O-]C([O-])=O BWHMMNNQKKPAPP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 238000004537 pulping Methods 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 2
- 229940065287 selenium compound Drugs 0.000 description 2
- 150000003343 selenium compounds Chemical class 0.000 description 2
- 229910001415 sodium ion Inorganic materials 0.000 description 2
- UBXAKNTVXQMEAG-UHFFFAOYSA-L strontium sulfate Chemical compound [Sr+2].[O-]S([O-])(=O)=O UBXAKNTVXQMEAG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 150000003467 sulfuric acid derivatives Chemical class 0.000 description 2
- 239000002352 surface water Substances 0.000 description 2
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 2
- 238000004065 wastewater treatment Methods 0.000 description 2
- 125000003903 2-propenyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])=C([H])[H] 0.000 description 1
- ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 7553-56-2 Chemical group [I] ZCYVEMRRCGMTRW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001136792 Alle Species 0.000 description 1
- 240000005528 Arctium lappa Species 0.000 description 1
- 235000003130 Arctium lappa Nutrition 0.000 description 1
- 235000008078 Arctium minus Nutrition 0.000 description 1
- BTBUEUYNUDRHOZ-UHFFFAOYSA-N Borate Chemical compound [O-]B([O-])[O-] BTBUEUYNUDRHOZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001077262 Conga Species 0.000 description 1
- 102000004190 Enzymes Human genes 0.000 description 1
- 108090000790 Enzymes Proteins 0.000 description 1
- 206010017577 Gait disturbance Diseases 0.000 description 1
- 239000005909 Kieselgur Substances 0.000 description 1
- 241000272168 Laridae Species 0.000 description 1
- 241000234435 Lilium Species 0.000 description 1
- 229910019440 Mg(OH) Inorganic materials 0.000 description 1
- 101100382264 Mus musculus Ca14 gene Proteins 0.000 description 1
- 101100112373 Mus musculus Ctsm gene Proteins 0.000 description 1
- QVLMCRFQGHWOPM-ZKWNWVNESA-N N-arachidonoyl vanillylamine Chemical compound CCCCC\C=C/C\C=C/C\C=C/C\C=C/CCCC(=O)NCC1=CC=C(O)C(OC)=C1 QVLMCRFQGHWOPM-ZKWNWVNESA-N 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002033 PVDF binder Substances 0.000 description 1
- 239000004952 Polyamide Substances 0.000 description 1
- 206010037660 Pyrexia Diseases 0.000 description 1
- 101100094962 Salmo salar salarin gene Proteins 0.000 description 1
- 239000005708 Sodium hypochlorite Substances 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N Sulfurous acid Chemical compound OS(O)=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001523432 Zale Species 0.000 description 1
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 239000012790 adhesive layer Substances 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 239000012670 alkaline solution Substances 0.000 description 1
- 230000029936 alkylation Effects 0.000 description 1
- 238000005804 alkylation reaction Methods 0.000 description 1
- AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N alumane Chemical class [AlH3] AZDRQVAHHNSJOQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052785 arsenic Inorganic materials 0.000 description 1
- RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N arsenic atom Chemical compound [As] RQNWIZPPADIBDY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000052616 bacterial pathogen Species 0.000 description 1
- 229940063013 borate ion Drugs 0.000 description 1
- 150000001642 boronic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 239000012267 brine Substances 0.000 description 1
- WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L calcium difluoride Chemical compound [F-].[F-].[Ca+2] WUKWITHWXAAZEY-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 1
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001722 carbon compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229940023913 cation exchange resins Drugs 0.000 description 1
- 239000003518 caustics Substances 0.000 description 1
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 1
- 229920002301 cellulose acetate Polymers 0.000 description 1
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 description 1
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 229910001902 chlorine oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- MAYPHUUCLRDEAZ-UHFFFAOYSA-N chlorine peroxide Chemical compound ClOOCl MAYPHUUCLRDEAZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 239000012459 cleaning agent Substances 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 1
- 238000010924 continuous production Methods 0.000 description 1
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 1
- 230000034994 death Effects 0.000 description 1
- 238000005262 decarbonization Methods 0.000 description 1
- 238000006298 dechlorination reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005202 decontamination Methods 0.000 description 1
- 230000003588 decontaminative effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 239000008367 deionised water Substances 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- IJKVHSBPTUYDLN-UHFFFAOYSA-N dihydroxy(oxo)silane Chemical compound O[Si](O)=O IJKVHSBPTUYDLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 238000002224 dissection Methods 0.000 description 1
- 238000010494 dissociation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005593 dissociations Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 239000003814 drug Substances 0.000 description 1
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000000806 elastomer Substances 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000003925 fat Substances 0.000 description 1
- 238000011049 filling Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 229940091249 fluoride supplement Drugs 0.000 description 1
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 1
- 125000005456 glyceride group Chemical group 0.000 description 1
- 229940093920 gynecological arsenic compound Drugs 0.000 description 1
- 239000010440 gypsum Substances 0.000 description 1
- 229910052602 gypsum Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 229910052740 iodine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011630 iodine Substances 0.000 description 1
- 230000002361 ketogenic effect Effects 0.000 description 1
- 150000002576 ketones Chemical class 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 229920006008 lipopolysaccharide Polymers 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- SQEHCNOBYLQFTG-UHFFFAOYSA-M lithium;thiophene-2-carboxylate Chemical compound [Li+].[O-]C(=O)C1=CC=CS1 SQEHCNOBYLQFTG-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000008239 natural water Substances 0.000 description 1
- 150000007530 organic bases Chemical class 0.000 description 1
- 239000011368 organic material Substances 0.000 description 1
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000020477 pH reduction Effects 0.000 description 1
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 1
- 150000003013 phosphoric acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 229920001467 poly(styrenesulfonates) Polymers 0.000 description 1
- 229920002647 polyamide Polymers 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 229920002981 polyvinylidene fluoride Polymers 0.000 description 1
- 229910000027 potassium carbonate Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002265 prevention Effects 0.000 description 1
- 230000002035 prolonged effect Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 239000008213 purified water Substances 0.000 description 1
- 150000003222 pyridines Chemical class 0.000 description 1
- 239000002510 pyrogen Substances 0.000 description 1
- IBBLRJGOOANPTQ-JKVLGAQCSA-N quinapril hydrochloride Chemical compound Cl.C([C@@H](C(=O)OCC)N[C@@H](C)C(=O)N1[C@@H](CC2=CC=CC=C2C1)C(O)=O)CC1=CC=CC=C1 IBBLRJGOOANPTQ-JKVLGAQCSA-N 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000001846 repelling effect Effects 0.000 description 1
- 238000007127 saponification reaction Methods 0.000 description 1
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 1
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- SUKJFIGYRHOWBL-UHFFFAOYSA-N sodium hypochlorite Chemical compound [Na+].Cl[O-] SUKJFIGYRHOWBL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M sodium;chloride;hydrate Chemical compound O.[Na+].[Cl-] HPALAKNZSZLMCH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000008234 soft water Substances 0.000 description 1
- 230000007928 solubilization Effects 0.000 description 1
- 238000005063 solubilization Methods 0.000 description 1
- 239000008223 sterile water Substances 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021653 sulphate ion Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008961 swelling Effects 0.000 description 1
- 235000015523 tannic acid Nutrition 0.000 description 1
- 229920002258 tannic acid Polymers 0.000 description 1
- UEUXEKPTXMALOB-UHFFFAOYSA-J tetrasodium;2-[2-[bis(carboxylatomethyl)amino]ethyl-(carboxylatomethyl)amino]acetate Chemical compound [Na+].[Na+].[Na+].[Na+].[O-]C(=O)CN(CC([O-])=O)CCN(CC([O-])=O)CC([O-])=O UEUXEKPTXMALOB-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 238000009281 ultraviolet germicidal irradiation Methods 0.000 description 1
- 238000010977 unit operation Methods 0.000 description 1
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 description 1
- 238000013022 venting Methods 0.000 description 1
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 238000004457 water analysis Methods 0.000 description 1
- 238000003809 water extraction Methods 0.000 description 1
- 239000002349 well water Substances 0.000 description 1
- 235000020681 well water Nutrition 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/04—Feed pretreatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/025—Reverse osmosis; Hyperfiltration
- B01D61/026—Reverse osmosis; Hyperfiltration comprising multiple reverse osmosis steps
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/58—Multistep processes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D65/00—Accessories or auxiliary operations, in general, for separation processes or apparatus using semi-permeable membranes
- B01D65/08—Prevention of membrane fouling or of concentration polarisation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/44—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis
- C02F1/441—Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis by reverse osmosis
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F9/00—Multistage treatment of water, waste water or sewage
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2311/00—Details relating to membrane separation process operations and control
- B01D2311/04—Specific process operations in the feed stream; Feed pretreatment
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D2321/00—Details relating to membrane cleaning, regeneration, sterilization or to the prevention of fouling
- B01D2321/16—Use of chemical agents
- B01D2321/164—Use of bases
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/02—Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
- B01D61/025—Reverse osmosis; Hyperfiltration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/14—Ultrafiltration; Microfiltration
- B01D61/147—Microfiltration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D61/00—Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
- B01D61/42—Electrodialysis; Electro-osmosis ; Electro-ultrafiltration; Membrane capacitive deionization
- B01D61/44—Ion-selective electrodialysis
- B01D61/46—Apparatus therefor
- B01D61/48—Apparatus therefor having one or more compartments filled with ion-exchange material, e.g. electrodeionisation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/30—Treatment of water, waste water, or sewage by irradiation
- C02F1/32—Treatment of water, waste water, or sewage by irradiation with ultraviolet light
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/42—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/66—Treatment of water, waste water, or sewage by neutralisation; pH adjustment
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/42—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange
- C02F2001/422—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange using anionic exchangers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/42—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange
- C02F2001/425—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange using cation exchangers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F1/00—Treatment of water, waste water, or sewage
- C02F1/42—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange
- C02F2001/427—Treatment of water, waste water, or sewage by ion-exchange using mixed beds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F2103/00—Nature of the water, waste water, sewage or sludge to be treated
- C02F2103/02—Non-contaminated water, e.g. for industrial water supply
- C02F2103/04—Non-contaminated water, e.g. for industrial water supply for obtaining ultra-pure water
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F5/00—Softening water; Preventing scale; Adding scale preventatives or scale removers to water, e.g. adding sequestering agents
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Nanotechnology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Separation Using Semi-Permeable Membranes (AREA)
- Physical Water Treatments (AREA)
- Treatment Of Water By Ion Exchange (AREA)
Abstract
طريقة لمعالجة المياه باستخدام غشاء الفصل للازالة المتزامنة لكل من العسر والقلوية اللاهيدروكسيدية في راتنج تبادل كاتيوني في حمض ضعيف . تشمل هذه الطريقة تأين العناصر المتأينة الضئيلة، مثل السيليكا وذلك بضبط pH الى حوالي 5ر10 أو أعلى . الفصل باستخدام الغشاء سيزداد كثيرا ، يسنخفض مرور البورون والسيليكا و TOC إلى العشر أو أقل ، يمكن تحقيق استخلاص بنسبة ٩٠% أو أعلى لاغلب مياه التغذية المالحه مع تقليل الاحتياج إلى تكرارية مرات التنظيف فى نفس الوقت، الجهاز المستخدم لعملية معالجة المياه يحتوي على غشاء/أغشية تناضح عكسي (٢٠) ووحدة قاع بطبقة تبادل أيوني مختلطة (٤٤ ،٤٦) ومرشح ميكروني (٣٨) ووحدة تعقيم بالاشعة فوق البنفسجية (٤٩) وحدة إزالة الكربون (٤٩) وحدة التأين كهربائيا (١٥٠) .(شكل٢)
Description
A
طريقة وجهاز لعملية التناضح العكسى عاليه الكفاءة الوصف الكامل خلفية الإختراع يتعلق الإخترا ع بطريقة لمعالجة المياه بأنظمة معالجة المياه باستخدام الغشاء؛ وأنظمة التنقية. والتركيزء وبجهاز لتنفيذ هذه الطريقة. وفى أحد النماذج, يتعلق الإختراع بطرق المعالجة التحضيرية مياه التغذية وبجهاز ٠ لعملية التناضح العكسى (RO) والذى يحقق طرد SI للمادة المذابه؛ والذى ينتج به ماء ذو درجة نقاء عاليه جداً (محتوى منخفض من المادة المذابة)؛ بينما يزيد بقدر كبير من توفر جهاز معالجة المياه فى وضع الإنتاج. إن الطلب مستمر لإيجاد عملية مبسطة. وفعالة. وغير مكلفة يمكنها بطريقة يعتمد عليها توفير مياه ذات درجة النقاء المطلوبة. فى جهاز يتطلب القليل من الصيانه. ٠ وبصفة als قد يكون من المطلوب تحسين كفاءة إستخدام ماء التغذية. وتخفيض كلا من تكاليف التشغيل وتكاليف رأس المال لأنظمة الماء ذو درجة النقاء العالية. والمطلوب فى متف الصناعات.مثل عمليات أشباهالمواصلات, والأدوية, والتكنولوجيا الحيوية. ومحطات توليد الكهرباء البخارية. ومحطات الكهرباء بالطاقة النووية. Vo وفى معظم أنظمة معالجة المياه للصناعات السابق ذكرهاء فإن تصميم المحطة وعوامل التشغيل تكون بصفة عامة مقيدة بالتركيزات النهائية (يعبر عنها عادة بإجمالى المادة الصلبة المذابة؛ أو (TDS والتى يجب أن تكون فى حدود المسموح به لبعض الاجهزة بالنسبة لحدود قابلية الذوبان للأصناف ذات قابليه الذوبان v الضعيفة. وبصفة خاصة. فإن السيليكا؛ وكبريتات الكالسيوم؛ وكبريتات الباريوم؛ تحد من التركيزات النهائية الناتجة. وفى كثير من الحالات. بما فيها Le Lille العديد من محطات الكهرباء بالطاقة النووية والعديد من عمليات محطات التنقية ampholytes الفائقة للمياه. فإن عنصر البورون أو مركبات أخرى ذات الأمفولايتس
o العاملة. المتشابهة.؛ لها قوة طرد منخفضة نسبياً عبر الأغشية الموجودة فى أجهزة RO التقليدية التشغيل. وربما تحد التصميم أو عملية التشغيل. والشائع أن وجود مثل هذه المركبات ينتج بالتناضح العكسى منتج ماء غير جيد؛ يعرف بإسم الماء النافذ, حيث تتطلب عملية معالجة إضافية بعد عملية RO لإنتاج ماء زو درجة نقاء مقبولة. وفى كل الأحوال, تجنب تكون القشور بالتالى قله فى إنتاجية الغشاء.
٠ وأيضاً التأثيرات الضارة المحتملة على عمر الغشاءء فإن تصميم وتشغيل محطة معالجة المياه المبنية على الغفشاء يجب أن تضع فى الحسبان إحتمالية وجود السيليكا وأنواع أخرى من تكونات القشورء ويجب أن يحدد معدلات إستخلاص الماء وبالتالى عمليات التشغيل. وفى الواقع؛ فإن تجربة محطة RO تقليديه أوضحت أن إنخفاضات معدلات تدفق الماء النافذ. أو تدهور جودة هذا wll أو تزايد
٠ إنخفاض الضغط عبر الغشاء. تتطلب تنظيف كيميائى للغشاء على فترات منتظمة. ومثل هذا التنظيف كان مطلويا فى الماضى بسبب تكون قشور الغشاء والأوساخ الدقيقة المترسبة, أو الأوساخ البيولوجية, أو مجموعة منها. وبسبب أرتفاع Za والعوائق المختلفة, وخسائر الإنتاج الناتجة عن دورات تنظيف الغشاءء فإنه سيكون من المفيد أن تطول الفترة بين مرات التنظيف الكيميائى المطلوب أطول Bae
Y- ممكنه؛ وفى نفس الوقت يتم التخلص بكفاءة عالية من المكونات الأيونية والوصول بدرجة كبيرة إلى إنتاج ماء نافذ عالى النقاء. ومنذ معرفة هذه الأغشية المركبة من أغشية رقيقة والعمل الحديث بها على مستوى
العالم فى منتصف وأواخر الثمانينات؛ فإن التحسينات فى تكنولوجيا RO كانت سريعة التطور. فضغط التشغيل المطلوب لتحقيق الطرد المطلوب والتدفق (معدل إنتاج الماء النافذ لكل وحدة من المساحة السطحية للغشاء ويعبر عنها عادة بالجالون لكل قدم مربع من الغشاء فى اليوم؛ أو لترات لكل متر مربع فى اليوم) قد متم تقليله eda بينما متوسط الطرد للغشاء المركب من الأغشية الرقيقة قد تحسن بصورة كبيرة. (alll dg تحددت أنظمة 60 للماء المالح فى معدلات التدفق والإستخلاص المسموحة بدرجة مقدار تلوث ماء التغذية بالقشور والأوساخ المترسبة. وسيكون شئ مرغوب فيه أن تقلل درجة ميل ماء التغذية المالح للقشور والأوساخ المترسبة ٠ إلى النقطة التى عندها سيتم تحديد حدود الإستخلاص عن طريق الضغط الأزموزى, والتى يمكن عندها إن تزداد معدلات التدفق بدرجة كبيرة, وذلك بالمقارنه بحدود أنظمة RO للماء المالح التقليدية. ومن وجهة نظر المستخدم SLIT فإن عدة مجالات من التحسن فى تكنولوجيا0؟!. مع وجود الكلور يعد واحد منها مازالت قيد البحث. والأغشية المركبة من غشاء le Lipa oud, Vo الأقل بسبب سمات وحمولة سطحهم,؛ معرضة نسبياً للأوساخ المترسبة الدقيقة والبيولوجية. ومع بعض مياه التغذية. خاصة من مصادر المياه السطحية. فإن تكون الأوساخ على الغشاء والتنظيف المتكرر المطلوب للتغلب على الأوساخ يمكن أن يجعلنا نواجه تحديات تشغيلية شاقة ومكلفة ومستهلكة للوقت. ومن المعروف أن طرد المكونات الضعيفة التأين مثل الكربون العضوى الكلى TOC” YS والسيليكا والبورون وما شابه؛ أقل كثيراً من عمليات الطرد التى تتم للمكونات الأيونية الأقوى مثل الصوديوم والكلورايد؛ إلخ. وحيث إن كفاءة التبادل الأيونى ما بعد 10تحدد بدرجة كبيرة بمستوى الأنيونات الضعيفة الموجودة فى
0 الماء النافذ فى 60, فإنه سيكون من المفيد إزالة(طرد) أكبر عدد ممكن من الأيونات الضعيفة فى عمليةوحدة80. بمعنى «AT بإزالة (طرد) المزيد من السيليكا (والبورون) فى خطوة التنقية RO فإن إنتاج أعلى يمكن الوصول اليه فى عملية وحدة التبادل الأيونى التى تلى وحدة RO 0 وبإستثناء إحدى عمليات RO التى وضحت فى البراءة الأمريكية رقم BOVE ER الصادرة فى 4 مارس VAAY "بيتز لنظام التناضح العكسى". والذى يظهر تصميم لنظام RO أزدواجى المرور (مرحلى الإنتاج), فإن ثانى أكسيد الكربون يمثل الجزء SY من شحنة الأنيونات فى الماء النافذ فى 180. ومع ذلك فإن شكل جهاز RO متعدد المرور يقدم إستفادة قليلة Tam تحت ظروف تشغيل جهاز 160 التقليدى» حيث ٠ أن محتوى ثانى أكسيد الكربون من الماء النافذ يظل عند نفس المنسوب (المطلق) ويمثل جزء أكبر فعلاً من شحنه الأنيونات. ولذلك يعتبر الطرد العالى للأنيونات الضعيفة فى جهاز RO فردى المرور مجال AT حيث مازال التحسن الجوهرى فيه قيد البحث. بالإضافة إلى زيادة طرد المكونات الأيونية الضعيفة. فإن الطرد الزائد للمكونات ٠ الأيونية القوية يعد إيضاً شئ مرغوب. ومعدل الإستخلاص, أو الكفاية الحجمية, هو عنصر آخر والذى فيه ستكون التحسينات فى اداء جهاز RO مفيدة. ويعمل جهاز RO المماثل عند حوالى /Vo من الأستخلاص؛ حيث تستخدم فقط /Vo من التغذية الداخلية لجهاز RO بطريقة مفيدة؛ والباقى (705/) يتم التخلص die ويعد أن أصبحت المياه أكثر ندرة وتكلفة ٠ فى جميع إنحاء العالم, فإن زيادة الحد الأقصى لمعدل الإستخلاص الممكن الوصول إليه فى جهاز RO هو هدف ala وزيادة التدفق التشغيلى هام دائماً للمستخدم Sle) حيث أن التدفق الزائد يقلل
:+ تكاليف رأس JU والتبسيط وتقليل التكلفة لعمليات ما بعد وحدة RO شئ يبحث die المستخدمون التهائيون. وهذا لأن النسب المسموح بها من الشوائب فى الماء عالى النقاء قد قللت بصورة مستمرة مع قوانين التصميم المتشددة دوماً فى هندسة أجهزة إشباه ه الموصلات. وعلى ذلك؛ فإن نسب أقل من المواد الملوثة فى جهاز الماء العالى النقاء تكون مطلوبة. ونتيجة لذلك, فإن تكلفة وتعقيد مكونات جهاز ما بعد 180 قد إزدادت بشكل مذهل في السنوات الأخيره. وإجراءات معالجة المياه عالي النقاء والمعدات المطلوبه لتنفيذها تعد معقده وباهظة التكاليف. وفي الواقع؛ فإن جهاز التبادل الايوني المختلط القابل للتنتشيط, «Jia ٠ إلى حد conan أغلى وأعقد وحدة تشغيل معالجة فردية في جهاز معالجة الماء العالي النقاء بأكمله. وهكذاء فإن حدوث تحسين كبير في خواص الماء المعالج بجهاز RO سيقلل بدرجة كبيرة التعقيد والتكلفة الإجمالية في جهاز الماء العالي النقاء. وأعرف محاولات مختلفة. بعضها في تطبيقات معالجة الماء عالى النقاء وبعضها في معالجة مياه الصرف, وفيها بذل جهد لتحسين كفاءة طرد أيونات معينه ذات قابليه ذويان ضعيفه في المحلول المائي عند الأس الهيدروجينرلخآ]لبح المتعادل أو القريب من التعادل وتتسم بعض المحاولات بدرجة كبيرة بإزالة عسر الماء بطريقة تقليدية ثم رفع الأس الهيدروجينرلخا ]لبد بالإضافة الكيميائيه. ومثل هذا الأسلوب موضح في البراءه الأمريكية رقم 700140: الصادرة في ه أكتوبر ١1447 إلى تاو وآخرين, "لتقليل تركيزات البورون المائي بأغشية التناضح العكسي التي تعمل عند الاس ٠ الهيدروجيني pH العالي”. وفي أحد النماذج المقدمه. يقوم إختراعه بإستخدام للجهاز التقليدي لتيسير الماء بالزيوليت متبوع بمبادل ايوني كاتيوني لحمض ضعيف والذي يتم تشغيله في إطار صوديومى لإزالة الكاتيونات ثنائية التكافؤ.
لا وبسبب IS من قصور المعدات وإعتبارات تصميم التشغيلء فإن خطواته فيما قبل المعالجة تتبع بخطوة مكلفه نوعاً وغير مرغوبة في أحوال أخرى وهى خطوة تحديد كمية ماء التغذية مع مانع للقشور ليمنع بعد ذلك قشور العسر من التكون. وأيضاً بالرغم أن أسلويه لايقدم خطوة متزامنه لإزالة كل من القلوية والعسر؛ وهى خطوة
ه مفيدة في أنواع كثيرة من التطبيقات التي تهمني, فإن أسلوبه لايقدم كفاءة عالية في خطوة الإزاله تلك. كما وضح بتلك الحقيقه وهي أنه مطلوب خطوتان إضافيتان لتيسير الماء في المراحل الأخيره من عمليته. وعلاوة على ذلك. فإن تطبيقه ووصفه وعناصر حمايته يتعلق, بالنسبة للمياه المنتجه من حقول البترول والتي تحتوي على مركبات هيدروكربونيه (تحتوي على كربون وهيدروجين فقط؛ وغير قابلة للتأين
(Zale ٠ بينما في التطبيقات التي تهمني, مثل هذه المركبات تقريباً غير موجوده بالكليه. وفي التطبيقات ذات الأهمية القصوى بالنسبة (J فإن مجموعة من الحمض العضوي التي تنشاً طبيعياً مثل الأحماض الدباليه والأحماض المشتقه من أصغر برمده (أحماض فولقيك) (humic and Fulvic acids) تكون موجوده؛ وخاصة في مياه السطح المقدمه للمعالجه.
Lily ٠ طريقة مستخدمة في تطبيقات الماء عالي النقاء موضحة في البراءة اليابانيه "'كوكاي" رقم شو .0/4-11/4, الصادره في YA يونيو VAAL مو يوكوياما وآخرين. "طريقة لإزالة الملوحه بوحدة غشاء التناضح العكسي". وتعرض نماذجه وحدات تناضح عكس مستخدمه عملية ماقبل المعالجة راتينج تبادل الآيون الموجب الحمض القوي ("580") لتيسير الماء في أحد النماذج, وبدون تيسير الماء في
٠ النموذج الآخر. وبينما ستعمل طريقته بالنسبة لمياه تغذية معينة, فإنها لاتعلم كيف يمكن إستخدام عملية عند نسب أس هيدروجيني pH أعلي dy نفس الوقت نتجنب تكون قشور أغشية جهاز RO
A
فإنه من المفيد أن نفهم بعض المبادئ الأساسيه لكيمياء (Judd ولكي تفهم طريقتي الماء. بالنسبة لكربونات الكالسيوم (و0000) , على سبيل المثال, فإن إحتمال في منطقة الطرد النهائي يمكن التنبؤ به RO حدوث ترسيب على غشاء جهاز (LSD) بإستخدام دليل لانجيليه, والمعروف أحياناً بإسم دليل لانجليه للتشبع دار نشر مجرو هيل. وهذا الدليل NAVA حقوق النشر SIG دليل الماء GBS و أنظر - صيغ بصورة عامة كالآتي
Ph الأس الهيدروجيني - الأس الهيدروجيني pH طرد = LSI الأس الهيدروجيني 11م عند التشبع ب و0860 (طرد) = pHs حيث pHs=pCa + pAlk + C وحيث ٠ لوغاريتم "© تركيز أيوني (مولات / لتر) - = pCa لوغاريتم و1100 - تركيز ايوني (مولات //لتر) — = pAIK
RO كميه ثابته؛ مبنيه على قوة ايونيه إجمالية ودرجة حرارة طرد جهاز < © أن AST معطاة.لكي نتجنب تكون قشور الكربونات, فإنه يفضل RO وفي مياه طرد ومع ذلك, وجد عملياً ان تحت CaCO; سلبي؛ بمعني؛ في حالة لكي تذوب LST نبقي Vo
LSI وبإستخدام انوا ع معينه من الإضافات المضاده للقشور؛ فإن cig lll بعض يمكن إحتماله, بدون تكون قشور و2800 ناتج. وفي Vo بمعدل يصل إلى حوالي معطى, فإن 0115 يجب أن RO لاي طرد PH كل الأحوال, عند الاس الهيدروجيني يصل للحد الأدنى لتجنب تكون القشور الغير مرغوب. ولوضع ذلك في حيز الرؤياء يمكن توقع أنه سوف يكون هناك (RO إعتبر أنه في أي عمليه ماقبل المعالجة بجهاز ٠ دائماً بعض التسرب على الأقل للكالسيوم من خطوة تيسير الماء. وهكذاء بالاعتماد
على عسر ماء التغذية الخام وخطة عملية ماقبل المعالجة الممارسة ؛ فإنه يمكن توقع حد أقل على القيمة الممكن تحقيقها لشرط pCa , بسبب تركيز ايون * 68 الموجود في ماء تغذية RO المعالج. وعلاوة على ذلك, وفي كل الأحوال. فإن قيمة © مثبته بالقوة الأيوينه الإجمالية وبدرجة الحرارة. © وهكذاء ولكي نبقي LST في مدى مقبول - لكي نقدم عملية RO الخاليه من القشور - فإن تسرب الكالسيوم (وأيضاً عناصر عسر أخرى مثل الماغنسيوم) يصبح عامل حاسم. وبراءة تاو وآخرين. التي clipe سابقاء تتناول هذه المشكلة بتقديم أنواع مختلفة من أجهزة التيسير (المخففات) بتتالى. cantly فهو ببساطة يقبل إرتفاع رأس المال ٠ الحتمى وتكاليف التشغيل المرتبطة بذلك. ومن ناحية أخرى. قرر يوكوياما بوضوح تحديد عملية80 بالأس الهيدروجيني 011 المتلائم مع درجة إزالة الكالسيوم . وعندما يعمل مع طرد RO عند نسبة 4 من pH مفترضاً أن ١ر. جزء من المليون من تسرب 08 من سلسلة عناصر التبادل الايوني قد تم كشفهاء وعامل تركيز بنسبة 0*(0") في جهاز RO « فإن تشغيله لجهاز RO ربما يتوقع أن يقدم طرد RO No مع 151 بمعدل حوالي 50 - ويكون 151 هذا مقبولاً لعمليات إزاله القشور. مع أو بدون موانع القشور. ومع ذلك, إذا إزداد pH في نموذج يوكوياما إلى WY على سبيل المثالء ومرت بنفس طريقة المعالجة الابتدائيه؛ فإنه ربما يتوقع LST بنسبة حوالي ؛ر؟ في مثل هذه الحالة, فإن دليل التشبع لانجيليه للماء المطرود سوف يكون فوق النسبة التي عندها يكون لمضادات القشور السارية القدرة لتقديم عملية ROY. خالية من القشور. وهكذاء de فإن الطرق الفنية السابقة التي أعرفها لها واحد أو أكثر من أوجه القصور الآتيه:-
.\ )1( لا تحقق بطريقة يمكن الإعتماد عليها مستويات العسر المنخفضه بدرجة كبيرة والقلوية الغير هيدروكسيديه اللازمين للعمليات الخالية اساسيا من القشور عند نسب pH المرتفعه Tua : (ب) تعتمد على معدات زائدة عن المطلوب وياهظة oral] مع تكاليف تشغيل مرتبطة cally لتقليل تسرب نسبة العسر (ج) يعتمد أساساً
0 على تقليل العسر لتقليل LST لطرد RO (ولا تشمل طرق لنزع القلوية بكفاءة عالية)؛ (د) تعتمد على إضافات مانعة لتكون القشور لمنع تكوين القشور. وهكذاء فإن مميزات طريقتي البسيطة للمعالجة والتي تستغل (أ) إزالة العسر إلى نسب مخلفات منخفضة Jun و(ب) إزالة القلوية بكفاءة, للسماح بتشغيل ممتد RO lead الخالي من المشاكل وذلك عند نسب dade pH هامه ويديهيه.
٠ وعلاوة على ذلك. وبسبب حدود عامل التركيز الأعلى الراجع إلى ميل القشور للتكون, فإن أجهزة RO غير قادرة te TILE إستخدام حوالي Ye بر أو أكثر من ماء التغذية الخام. وأيضاً. عند نسب إستخلاص أكثر من Vo 7 تقريباً أو أقل Les ماء وبالإعتماد على كيمياء الماء الخام. فإن التحكم في الأوساخ البيولوجية وتكون القشور الكيميائي في أجهزة 800التقليدية يصبح صعباً لدرجة لايمكن
Vo التغلب عليها عند محاولة تحقيق فترات تشغيل طويلة المدى. ولذلك, فإن الإستخدام التجاري على نطاق واسع لأجهزة RO ذات قدرة إستخلاص للماء لأكثر من حوالي Vo / لم يحقق بعد. وحيث أن الماء يزداد سعره بدرجة كبيرة أو يقل الوارد منه؛ أو كلا الحالتين Lace فإنه من المرغوب فيه أن نزيد النسبة بين الماء المنتج المعالج وبين ماء التغذيه الخام
٠ في أجهزة (RO ولذلك. سيكون من المرغوب فيه أن نحقق تكاليف مخفضة لمعالجة الماء وذلك بالقدره على معالجة الماء بمعدلات إستخلاص إجمالية أعلى مما هو موجود حالياً عامة. aly سيكون من الأفضل بوضوح أن نحقق مثل هذه
١١ الاهداف المتزايده الصعوبه في معالجة الماء بإيجاد نظام أفضل وفترات استخلاص اطول مدى مما هو محقق اليوم بوجه عام. والى حد علميء لم يفكر احد حتى الآن انه من الممكن أن نقوم بتشغيل جهاز معالجة الماء المبني على التناضح العكسي عند نسبة 011أعلى من حوالي 4 ؛ في ومستمرة لإنتاج منتج ماء معالج منقى بدرجة عالية. والتناول gull عمليات طويلة 0
PH الهندسي التقليدي يقوم تصميمه على أو لمحاربة تكون القشور؛ بإستخدام وبتحديد التركيز النهائي وإستخلاص الماء الناتج, وبإستخدام الإضافات (Jato الكيميائية. وفي الماضيء تحددت أغشية أسيتات السيليلوز في عمليات ذات نسبة 1مابين 1-4 تقريباً. وأغشية جديدة من نوع مركب الطبقة الرقيقة والبولياميد أعلى PH تقريباً. ومع أن عملية A= 4 مابين pH قد تم تشغيلها تقليديا في نسبة ٠ فإنها كانت عادة في AL قد تمت محاولتها من حين لآخر لأغراض خاصة أعلى قد تم pH التطبيقات المتعلقة الخالية من السيليكا. وأيضاً. مع ان عملية ذات ثانية المرور حيث كان هناك إهتمام بالسيليكا؛ ولحد RO إستخدامها في تطبيقات أولية المرور مع عملية 11(المتعادل أو القريب من RO أنها قد تمت بعد عملية (ale المتعادل. وفي هذه الحالات حيث تكون المواد العضوية لها إهتمام معين. حينئذ ٠ . 4 إلى أقل من 0« ويفضل أقل من WIG فإن 11م ريما تصل نسبته وعلى عكس الطرق الفنية السابقة لمعالجة الماء فإن الطريقة التي نشرحها هنا تستخدم نظرية التصميم الأساسية للتخلص الفعلي من أي حدوث ممكن لظاهرة تكون القشور أثناء عملية أولية المرور عند أقصى حد من 011 الممكن تواجده مع الإحتفاظ في نفس الوقت بعامل التركيز المطلوب congas] بإستخدام الأغشية والإستفاده من إستخلاص الماء الناتج. ad] الوصول
\Y وصف عام للاختراع والآن لقدإخترعت طريقة مستحدتة لمعالجة الماء مبنية على الإزالة القوية الشاملة مستخلص عالي cle لإنتاج (adie pH للقلوية والعسرء متبوعة يبفصل غشائي عند الجوده ذى نسبة تركيز سيليكا قليلة للغاية.
ه في عملية فريدة لمعالجة ماء التغذية. فإن مياه تغذية ذات تركيب كيميائي مناسب تعالج براتينج Jobs ايوني كاتيوني لحمض ضعيف, يشغل في إطار هيدروجيني؛ لإزالة متزامنه للعسر والقلوية. وراتيتجات التبادل الآيوني الكاتيوني لحمض قوي يمكن ان تعمل عند ماء تغذية خام داخل ذو نسب من القلوية والعسر أعلى بحد كبير من تلك النسب التي ستجعل اجهزة التبادل الآيوني التقليدية تفشل بسبب
٠ زيادة شدة العسر. وتصميم سلسلة المعالجة المفضل المستخدم في وحدة معالجتي لمياه الصرف يتغلب على عدد من المشكلات الجاده والهامة. أولاً. العسر المنخفض, متحداً مع التخلص الفعلي من القلوية الغير هيدروكسيدية؛ يتخلص بقوة من ترسب مركبات تكوين القشور المقترنه بالكبريتات والكربونات. وانيونات السيليكات. وهكذا ؛ فإن متطلبات
Ve التنظيف تقل إلى الحد الأدنى. وهذا هام تجارياً لأنه يمكن وحدة معالجة الماء أن تتجنب إنتاج الماء المفقود والذي سوف يتطلب في أحوال أخرى على غير المطلوب ana متزايد لوحدة المعالجة لتتسع للإنتاج المفقود أثناء دورات التنظيف. ثانياً ظروف تشغيل pH العالي المفضله تمكن من تحقيق درجة عالية من التأين في أنواع مختلفة ضعيفة التأين عند 11[متعادل أو قريب من التعادل في محلول (ibe
٠؟ لتمكن fia هذه الأنوا ع أن تطرد بطريقة مفضلة بواسطة جهاز الغشاء. وأخيراً. العملية عند PH عالي تقدم حماية ضد التلوث البيولوجي, وبهذا تمنع التلوث الغير
مرغوب فيه للماء المنتج. وعند pH عالي التشغيل المفضل, فإن البكتريا والتوكسينات الداخلية تدمر بفاعلية. وفي جوهرهاء فإن أجهزة معالجة الماء التي تعمل طبقا للمفاهيم الموجودة في هذا الاختراع تعمل في المعتاد عند ظروف ريما تعد عادة ظروف تنظيف لأجهزة RO التقليدية. ه والآن. لقد طورت تصميم معالج مستحدث للإستخدام في معالجة الماء. وفي أحد النماذج, تتضمن العملية معالجة لتيار ماء تغذية والذي يتسم بوجود )١( عسر» sls )7( (3) ومكونات جزئية ضعيفة التأين عندما تكون في المحاليل المائية ذات 1 المتعادل أو قريب من التعادل, لإنتاج تيار منتج يحتوي على مادة مذابة منخفضة وتيار طرد؛ يحتوي على مادة مذابة عالية. وتتضمن العملية التخلص ٠ بفاعلية من ميل ماء التغذية الخام لتكون القشور عندما يركز ماء التغذية الخام إلى عامل التركيز المطلوب عند BALI pH بتنفيذ. بأي ترتيب؛ واحد أو أكثر من الآتي: (V) إزالة العسر من تيار ماء التغذية الخام, (Y) إزالة القلوية من تيار ela التغذية الخام؛ (3) إزالة الغازات المذابه الناشئة أثناء خطوة إزالة العسر. بعد ذلك؛ يرفع مستوى pH ماء التغذية إلى مستوى 11مختار ذو نسبة على الأقل حوالي 0ر8/؛ أو Ve تصل إلى 4,؛ أو تصل إلى حوالي Ve أو يفضل (مع التوافر الحديث لأنواع الأغشية من نوع مركب الطبقة الرقيقة) أن يصل إلى نسبة مابين MN ٠١ أو في أحوال أخرى إلى نسبة أزيد من MY ويفضل أكثر أن يصل إلى حوالي ١١ أو أكثر Ls Les إلى أن ترجح المكاسب التي نحصل عليها من المعدلات العاليه لطرد السيليكا وأنواع أخرى بالتكلفة الإضافية. ومع التوافر الحديث لأنواع الأغشية من ٠ نوع مركب الطبقة الرقيقة, فإن التحكم في نسبة pH بنسبة تصل إلى حوالي ١ر١٠ يقدم معظم مكاسب هذه الطريقة وليس على حساب طول عمر الغشاء. وتتحقق زيادة i SLAG pH قاعدة مختارة لماء التغذية الميسر والمنزوع القلوية. ويفضل
Ve
PH بالحقن المباشر أو عن طريق بديل بإستخدام التبادل الأيونى الأنيونى. وزيادة تدفع المكونات الجزئية الضعيفة التأين في 011 المتعادل أو القريب من التعادل إلى درجة تأين متزايدة. وهناك تفكير بديل وهو زيادة المواد التي تقبل البروتونات؛ أو
Jie القاعدى. وتمرر بعد ذلك مياه التغذية المعدلة خلال جهاز فصل غشائي؛ تماماً (نانو) أو أي نوع sale ولكن بديل ترشيح لجزء من الف ual) نموذج التناضح © أو شكل آخر مناسب يكون متوافر أو ربما يتوافر في المستقبل. والذي يمكن فيه القيام بالطريقة الحالية. لإنتاج تيار طرد وتيار إنتاج. وجهاز الفصل الغشائي يعد بطريقة مثالية من النوع ذو الغشاء الشبه منفذ والذي يقاوم بقوة مرور المكونات المتأينه من خلاله. ومن الهام في طريقتي؛ أن جهاز الفصل الغشائي ينتج تيار إنتاج خالي بدرجة كبيرة من المكونات الغير مرغوبة بصفة عامة والتي تتأين بدرجة ٠ متعادل أو قريب من المتعادل في المحاليل المائية. PH ضئيلة عندما تكون في الأهداف., المميزات والخصائص ومما سبق, سيكون واضحاً أن أحد الأهداف الاساسية والهامة للإختراع الحالي يكمن في تقديم اسلوب مستحدث لمعالجة الماء لإنتاج. بإستمرارية وبدرجة جودة تيار ماء منتج ذو مستوى جودة نقاء عالية lish عالية من خلال دورات تشغيلية ١٠ ومحدده. lil فإن واحد من الأهداف الهامة لإختراعي هو تقديم اسلوب معالجة AST وبتحديد للمياه مبني على الغشاء ويكون له القدرة على تجنب المشاكل الشائعه لتكون القشور والأوساخ, لكي يقدم بكفاءة عالية سلوب توليد ماء عالى النقاء عند التشغيل مع درجة كفاءة عالية. ٠ في تقديم أسلوب لمعالجة Jagan وتكمن أهداف هامة أخرى للاختراع؛ ولكنها أكثر
\o : الماء كما تم وصفه في الفقرة السابقة وهو الأسلوب الذي يجعل من إزالة العسر والقلوية من ماء تغذية محدد يتم بطريقة مباشرة .- وبسيطة. يستخدم الحد الأدنى من وحدات المعالجة كما يتجنب أو يقلل من انظمه — التغذيه الكيماويه المعقده. ° يتطلب حيز فراغ أقل مما تتطلبه محطات معالجة الماء التكنولوجية الحالية. = سهل الإنشاء ؛ سهل التشغيل وسهل الصيانه. .- له معدلات كفاءة عالية , بمعنى, يقدم إنتاجات عاليه من الماء المعالج بالنسبة = لكمية الداخل من ماء التغذية لوحدة معالجة الماء. وبالإرتباط بالهدف السابق. يقدم تكاليف أقل لمشغل وحدة معالجة الماء - ٠ مما هو الحال عليه الآن. ce UF وكذلك لمستخدم وبالإرتباط بهذا الهدف المذكور تواء يحقق استخدام كيميائي أقل مما في معظم بالتخلص فعلاً من إستخدام بعض أنواع الإضافات الكيميائية ell وسائل معالجة وخاصة موانع تكون القشور. (oY) الشائعة الإستخدام حتى ومن خصائص احد نماذج الإختراع الحالي إستخدام إتحاد فريد من التبادل Ve الأيوني الكاتيوني لحمض ضعيف مع إزالة تامة للقلوية والعسر. وعملية 160 تالية للماء المطرد. gall ويذلك يمكن وحدة معالجة الماء أن تقلل النسبة «Le pH ذات وهذا يحقق كفاءات عالية للدورة بوجه عام. ليؤين بدرجة عالية (le PH وخاصية أخرى للاخترا ع الحالي إستخدام عملية ويهذا يمكن من «TOC المكونات ضعيفة القابلية للتأين مثل السيليكا؛ البورون أو XY. تفوق بدرجة معقولة حدود TOC التشغيل مع مستويات طرد للسيليكا أو البورون أو التقليدية عند معالجة مياه التغذية ذات الكيمياء المماظة. RO dallas اجهزة
ىا
Lay خاصية أخرى للاختراع الحالي, القدرة على تعديل وحدات RO الموجودة
لتعمل حسب التصميم التشغيلي الحالي, لزيادة القدرة بدون زيادة متطلبات أغشية
.RO
وخاصية أخرى للإختراع الحالي, القدرة على تقديم ماء منتج عالي النقاء عند ه التشغيل عند مستويات تدفق أعلى مما هو ممكن حتى الآن مع تصميمات أجهزة
RO التقليدية.
وأهداف وصفات ومميزات اخرى هامة لإختراعي سوف تصبح واضحة لذوى الخبره
في مجال العلم وذلك بالوصف الحالى ومن الوصف المفصل الذي سيأتي بعد ومن
عناصر الحماية الملحقة ومن الرسم المرفق.
لال شرح_مختصر_للرسومات في الرسم سيتم الإشارة إلى الجزء المعين من الرسم برقم مرجعي ثابت وكذلك في باقي الرسومات ودون إشارة: JS) يبين نسبة التأين في أيونات السيليكا في محلول مائي وذلك كدالة 0 للأس الهيدروجيني (PH) الشكل Y يبين النموذج الأول لطريقة في عمل التناضح العكسي عالي الكفاءة. مع إستخدام وحدة تبادل حمض كاتيوني ضعيف لإزالة كل من العسر والقلوية اللاهيدروكسيدية. الشكل 7 يبين النموذج الثاني لطريقتي في عمل التناضح العكسي le ١ الكفاءة. حيث يتم خفض العسر بالتحليه بزيوليت الصوديوم وإختيارياً بالجير أو الجير/ الصودا JS يبين النموذج الثالث لطريقتي في عمل التناضح العكسي ويبين شكل المعدات . حيث يمكن وبكفاءة خفض القلوية في مياه التغذية الخام بإضافة حمض وحيث يمكن خفض العسر بالتحلية بالجير أو بالجير/الصودا. Ne الشكل 0 يبين الضغط الفرقي بالرطل على البوصه المربعه مقابل الزمن (رطل على البوصه المربعه مقابل شهر) لغشاء تناضح عكسى مستخدم في جهاز إختبار تجريبي للتناضح العكسي بإستخدام طريقتي الحديتة. الشكل 6 يبين التيار الغشائي العادي باللتر في الدقيقة مقابل الزمن لغشاء تناضح عكسي مستخدم في جهاز إختبار تجريبي للتناضح العكسي أ بإستخدام طريقتي الحديثة. الشكل ١ يبين تركيز السيليكا في تيار الطرد للتناضح العكسي في جهاز إختبار تجريبي للتناضح العكسي بإستخدام طريقتي الجديدة.
\A يبين نسبة طرد السيليكا مقابل الزمن بإستخدام غشاء تناضح عكسي A الشكل مستخدم في إختبار تجريبي طبقاً لطريقتي الجديده. الشكل 4 يبين إستخدام طريقتي في نظام تناضح عكسي مع إستعمال عملية تناضح عكسي متعددة المنافذ لتنقية متتابعه لجزء من مياه التغذية الآساسيه لإنتاج منتج من خلال أكثر من غشاء تناضح عكسي. 0 يبين إستخدام طريقتي في عمل التناضح العكسي لمياه تعويض تغذية ٠١ الشكل غلايه أو مياه تعويض تغذية برج تبريد أو لمياه تعويض جهاز غسل . الغاز يبين إستخدام طريقتي في عمل التناضح العكسي مع إستعمال جهاز ١١ الشكل نزع الايونات كهربياً بإستمرار لانتاج مياه عالية النقاء. \. يبين رسم تخطيطى لاحد نماذج طريقتى للتناضح العكسى عاليه VY الشكل . الكقاءه يبين مخطط نظام تناضح عكسى تقليدى. VY الشكل يبين رسم تخطيطي مثالي لطريقتي للتناضح العكسي عالية الكفاءة VE الشكل و وتشمل التصميم والإستخدامات المذكوره هنا. الوصف التفصيل لقد قمت بتطوير طريقة جديدة خاصة بتصميم وتشغيل أنظمة تناضح عكسي. وقد تم إجراء إختبارات دقيقة على هذه الطريقة وقد تبين أن هذه الطريقة تحقق تطوراً هاماً في أعمال التناضح العكسي. "هير ومن حيث HERO السمات التي تميز إختراعي ذو الإسم التجاري ٠ : التصميم والتشغيل تشمل
Va إمكانية عاليه على طرد جميع الملوثات وبخاصة انيونات الحمض الضعيف (V) مثل 100 والسيليكا والبورون ... الخ قدرة عالية جدا على الإسترداد - يمكن تحقيق إسترداد تسعون بالمائة (Y) أو أكثر. (2) إزالة التلوث البيولوجي )©( ٠ (4؛) خفض كبير في الجزئيات العالقه خفض كبير في عدد مرات التنظيف 0 إزالة الكلورين من ماء التغذية أصبح غير ضرورياً بسبب النوعيات الكيماوية (1) العالي, أو في بعض الحالات بعدم (PH) الناتجه في الاس الهيدروجيني الحاجة اساسا لإضافة الكلورين. ١ موانع تراكم القشور BLA! عدم الحاجة إلى (V) تحقيق تدفق أعلا. (A) خفض في التكلفة الرأسماليه العامه بالمقارنه بوسائل التناضح العكسي (9) التقليدية خفض في التكلفة الكلية للتشغيل بالمقارنه بوسائل التناضح العكسي )٠١( Ve التقليدية تخفيض كبير في تعقيد انظمة إنتاج مياه عالية النقاء. (VY) إن طراز هيرو للتناضح العكسي شديد الخصوصية للموقع. يجب اجراء خطوات محدده تناسب تغذية معينه بالمياه في موقع معين. بغض النظر عن إختلاف المعالجة الإبتدائية في مواقع مختلفة فهناك صفة واحدة تجمع بين 7 جميع التطبيقات وهي تحديداً أن يتم تشغيل نظام التناضح العكسي بأعلا
PH ويتفق في ذلك مع أعلا حد مسموح به من pHusk قدره ممكنه على
Y. للطراز فيلمتك ١١ pH fis) المتوفره RO لأفشية التناضح العكسي
PH مصمم ليعمل مع مقدار HERO المسجل) فإن طراز FLMTEC ©
RO مقاسا عند تيار طرد ١١ حتى حوالي بسبب عوامل التركيز العاليه (اي نسبة الاسترداد) التي تتيحها طريقتي من طراز التناضح العكسي أقل نسبياً. فعلى سبيل pH هيرو للتناضح العكسي فإن تغذية © مقدارها pH المثال في نظام يعمل بنسبة إسترداد تسعون بالمائة )+78( فإن تغذية بشرط أن تغذية التناضح ١١ مقداره pH سينتج عنها تيار طرد بحوالي ٠ تكون معالجة بمحلول منظم من الكربونات أو الفوسفات ... الخ. على RO العكسي (/Vo) التقليدية والتي تعمل بحوالي خمسة وسبعون بالمائة RO العكس من أنظمة استرداد فإن طراز هيرو للتناضح العكسي يمكن أن يعمل بنسبة إسترداد تسعون ٠ أو أكبر ويحدد ذلك الضغط الاوزموزي لطرد 160. إن زيادة 011 من )/90( TUL للطرد يتم تكبيرها في الإسترداد العالي جداً. وبالتالي فإن أقصى أس RO تغذية ‘RO مسموح به يتطابق مع ظروف طرد PH هيدروجيني أو أكبر فيجب ١١ pH أو حوالي ١١ PH مع طرد يقرب من RO لتشضؤيل نظام تحقيق شروط إجرائية متعددة حتى يمكن منع إحتمال تكون القشور على غشاء بمعدل RO التناضح العكسي 0. بعض هذه الإجراءات ضرورية لتشغيل نظام : إسترداد عالي. هذه الشروط الإجراعية هي يجب إزالة أكبر قدر من تركيزات الكالسيوم والمغنسيوم والسترونتيوم )١( والباريوم الي اقرب من الصفر والافضل الى الصفر تماماً. يجب إزالة أكبر قدر من محتوى الالمنيوم والحديد والمنجنيز بما في ذلك )١( "٠ النوعيات المترابطة عضوياً وكذلك الجزئيات شبه الغروية التي تحوي هذه
المواد إلى أقرب من الصفر. المحاليل الأنيونيه المنظمه (بخاصة البيكربونات أو الكربونات و//أو نوعيات (Y) الفوسفات) يجب خفضها إلى أقل مستوى يمكن تحقيقه
إن المواصفات المحدده لكل تغذية بالمياه تؤثر على إختيار نقاط التحكم والتشغيل ٠ لتلبية الشروط السابقه. إن نسبة الإسترداد المطلوبه (مطلوبه لتطبيق محدد) AF
أيضاً في نقاط التحكم والتشغيل. يمثل الشكل ¥ تسلسل عمل وحده 160 ذات
جدوى عاليه.
الخطوة الأولى أن يتم ضبط نسبة العسر إلى القلويه لمياه التغذيه عند الحاجة إلى
ذلك. إن رفع هذه النسبه ويتم عادة بإضافة قلوي يجعل من إزالة العسر كاملاً ٠ امراً ممكناً في خطوة العمل التالية.
الخطوة الثانيه في سلسلة عمل RO تشمل إستخدام راتنج كاتيون حمض ضعيف
Jia] (WAC) الدويكس DOWEX(R)(4lawuse Ladle) نوع 1180-3 أو لواتيت سي
إن بي - .4 (Lewatit CNP-80) وامبرليت (علامه مسجله) أي آرسي-47
(Amberlite (R)IRC - 86) إبا لإستخدا م في شكل هيدروجيني فإن راتنج كاتيون Vo الحمض الضعيف WAC يزيل العسر بصفة dale بشرط وجود النسبه الصحيحة
للعسر إلى القلوية لتيار المياه الداخله. ايونات الهيدروجين التي تحررت في عملية
التبادل الكاتيوني تتفاعل مع القلوية وتنتج حمض الكربونيك(,11760) الذي Has
في تيار WAC الخارج.
Jods الخطوة الثالثه Gla] حمض إلى تيار WAC الخارج للقضاء على القلوي ٠ فيه الباقي في Ula وجوده. من الاهميه أن يتم إزالة كامله للقلوية في هذه الخطوه
حتى يمكن تحقيق استرداد عالي جدافي نظام RO
في الخطوه الرابعة يتم معالجة التيار الحمضي الخارج الذي تكون نسبة العسر
YY
والقلوية فيه صفرا وذلك لإزالة ثاني اوكسيد الكربون. تتحقق هذه الإزاله في مزيل الكربون حث/دفع أو في مزيل غاز فراغي متوفر من نوع غشاء المنع بطبقة ماصه أو نافذه للغاز. المياه الخالية من الكربون بدرجة عسر صفر ونسبة قلوية صفر يتم أو أعلا أو أقرب مايكون ٠١ بعد ذلك حقنها مع محلول قلوي مذاب لضبط 011 إلى
RO في ناتج طرد ١١ إلى oo ١١ لناتج الطرد تقريباً pH بحيث يكون RO الخطوة التاليه تشمل تشغيل نظام يرتبط ١١ بألا يزيد عن pH ويفضل ألا يزيد عن ذلك. يجب ملاحظة أن تحديد هو من طراز PH المتوفره حالياً. الفشاء المثالي مع أكبر قدره على RO بأغشية RO إذا توفر في المستقبل أغضية (FILMTEC FT-30) ؟ ٠ غشاء فيلمتك إف تي لها قدرة أكبر على 11م فيمكن عندئذ زيادة أقصى طرد مسموح به في 160 مع ٠
AV يزيد عن pH مايصاحب ذلك من مزايا مياه التغذية المستخدمه لإنتاج مياه غالية النقاء علاوة على تلك الناتجة من معالجة )5:02 مياه الصرف تحتوي على ثاني أوكسيد السيليكون (المعروف بالسيليكا أو أو النوعيات الأخرى الموجوده في الماء. pH بصورة أو بأخرى إعتماداً على وجود بالنسبة لأنظمة التنقية بالغشاء وبخاصة أنظمة التنقية بالغشاء بالتناضح العكسي No (1) فإن تكون القشور على الغشاء بسبب السيليكا يجب تلافيه. وذلك بسبب السيليكا تكون قشرة صلبه تقلل من إنتاجية الغشاء و (ب) من الصعويه إزالتها و (ج) عملية إزالة القشور ينتج عنها كميات غير مرغوب فيها من كيماويات التنظيف المستهلكة. و(د) دورات التنظيف ينتج عنها فترات عدم إنتاج للمعدات. ولذلك وبغض النظر عن مستوى السيليكا في مياه التغذيه الخام الداخله, إن عملية التنقية ٠ التقليدية بإستخدام الغشاء تشمل تركيز 5:02 في تيار عالي من الجوامد المذابه جزء في المليون من ;810 عادة مايتم تشغيل ٠٠١ إلى مستوى لايتعدى (TDS)
YY
بمعدلات إستعادة منخفضة حيث يصبح من الضرورة منع تركيز RO أنظمة جزء في المليون تقريباً في تيار الطرد. ٠٠١ السيليكا من أن يتعدى إن تكون القشور بسبب المركبات المتعدده المكونه للقشور مثل سالفات الكالسيوم وكربونات الكالسيوم ومايشابه ذلك يمكن توقعه من جانب ذوي الخبره العادية في هذا المجال والذين توجه إليهم هذه المواصفات بإستخدام دليل تشبع لانجليه o كما سبق الشرح أو أي بيانات متاحة أخرى خاصة Langlier Saturation Index بالإذابه. إن بارامترات (شروط) التشغيل بما في ذلك الحرارة والاس الهيدروجيني ومعدلات النفاذيه وتيار الطرد يجب تحديدها جيداً وكذلك النوعيات المتعدده pH المضافة خلال المعالجة olay ll من الأيونات في مياه التغذية الخام وكذلك الإبتدائية. ٠ وقد وجدت أنه بطرق إزالة العسر والقلويه اللاهيدروكسيديه إلى المستويات التي لعملية التناضح العكسي PH تحقق عدم تكون القشور عند مستوى أس هيدروجين جزء 86٠ يمكن وبدون خطورة زيادته إلى RO فإن تركيز 0ر5 في تيار طرد RO وبدون RO لمياه التغذيه لنظام pH في المليون أو أكثر. يتم تحقيق ذلك بزيادة
RO إستخدام كيماويات منع القشور. إضافة إلى ذلك فمع زيادة السيليكا في طرد Vo ينخفض وهذا الأمر مفضل RO فإن مستوى التلوث بالسيليكا في ما ينفذ من التقليديه. RO وهام مقارنة بالسيليكا والتي يمكن توقع وجودها في عملية وإن السيليكا تامة الإذابه في PH من المفهوم أن ذوبان السيليكا يزداد مع زيادة حين (SPH فإن درجة تأين وذوبان السيليكا تزداد مع زيادة pH محلول مائي عالي أن زيادة ذويان السيليكا لاتتناسب طردياً مع درجة التأين فإن معدل زيادة ذوبان "٠ السيليكا يتناسب أساسا مع معدل التغير في التأين. هذا الإختلاف فيما بين الذويان والتأين يتضح من حقيقة أن السيليكا غير المتحلله تظهر بعض القابليه على
Ye جزء في المليون إلى (V+) وعشرون Blo الذوبان في المحاليل المائيه حتى حوالي جزء في المليون إعتماداً على درجة الحرارة وعوامل أخرى. )١1١( وستون Ba جزء )٠٠٠١( يزيد عن الف وخمسمائة pH بالمقارنه فمع أن ذوبان السيليكا في في المليون في درجة الحرارة العادية فإن ذوبان السيليكا يزداد مع زيادة الحرارة و
ف / pH السيليكا ضعيفه التأين في المحاليل المائية المتعادله او القريبة من التعادل وعادة ماتتواجد غير متحللة في ميتا//اورق حامض سيليسيك (meta/ortho) silicic acid (H, S{0,) في أغلب المياه الطبيعيه مع وجود pH حتى حوالي A إن ثابت التحلل
(pKa) للمرحلة الأولى لتحلل السيليكا وجد أنه AV مما يدل على ان السيليكا تتأين Z 00 ٠ عندما pH لارة 5 75 الاخرى تبقى في صورة حمض سيليسيك غير متحلل (أرثو) في نفس ذلك pH يظهر الشكل ١ رسم بياني للعلاقه بين PH ونسبة تأين السيليكا. بوضوح وعند الرغبة في تأين السيليكا يتم العمل مع 11م اكثر من ٠١ والمفضل اكثر من ١١ والاكثر تفضيلا اكثر من AY إن فهم ظاهرة تأين السيليكا هامة حيث يزداد طرد معظم النوعيات من الأغشضية في معدات التنقيه بالأغشية وذلك بزيادة التأين. وبالتالي فإن طرد السيليكا بغشاء RO يتوقع تحسنه مع زيادة درجة التأين. بالنسبة للسيليكا فإن التأين يزداد مع زيادة 11م. لذلك old زيادة 1 في عملية تناضح عكسي #0تحققمرايا اساسيه. فأولاً يمكن زيادة ذوبان السيليكا جذرياً مع بقاء 11م عند نفس المستوى في تركيب الغشاء التجاري في أغشية RO وثانياً يزداد رد السيليكا بدرجه ٠؟ كبيره في مستويات PH العاليه بما يقابل زياده درجه تأين السيليكا. للحصول على أقصى فائدة من تأين السيليكا عندما يكون 11 مرتفعا فيجب تشغيل نظام RO مع 11م أعلا مايمكن مع مراعاة القيود المتعلقة بالتكوين الكيماوي
Yo مع RO للغشاء وضمانات التشغيل التي حددها الصانع. من الأفضل تشغيل نظام أو أعلا. وهذا ١١ pH أعلاء والملفضل در١٠ أو أعلا والافضل of ٠ مرتفع؛ pH
Aso العادي حيث انه تم تحديد تشغيل 11م عند حوالي RO يتناقض مع تشغيل لتفادي تكون القشور وعلى الاخص قشور السيليكا والكربونات. 0 بالاشارة مرة أخرى الي الشكل ؟ فإن احد النماذج لاختراعي الخاص بتشغيل وحدة تنقية بالغشاء. في هذه الطريقة المياه الخام ٠١ تعالج اولا في وحدة تبادل ايوني لكاتيون حمض ضعيف في الوحدة AY حيث يتم إزالة كل من العسر وقلوية البيكاربونات. في الحالات التي يكون فيها عسر الماء الخام ٠١ أكبر من قلويته فيجب تيسير .\ عملية التبادل الأيوني لكاتيون حمض ضعيف بإضافة مصدر للقلوية WV مثل إضافة محلول مائي من كاربونات الصوديوم (و60 (Nay من الملفضل تشغيل وحدة ١١ WAC في النموذج الهيدروجيني لسهولة التشغيل وإعادة الإنتاج. بالرغم من أنه يمكن التشغيل في النموذج الصوديومي ويتبع ذلك إضافة الحمض. على أية حاله ففي الحاله السابق شرحهاء وبعض الحالات الاخرى إختيارياً؛ يتم إضافة
VY WAC من وحدة / وحدات VA الى التدفق الخارج ١ بالطلمبه VE الحمض Vo
VA للمساعدة في القضاء على البيكاربونات. ثم يتم إزالة ثاني اوكسيد الكربون و/رأو بإضافة الحمض) والمفضل أن يتم ذلك في ضغط جوى WAC الذي تكون في
Ye أى مزيل غاز فراغى
YE من المفضل عن طريق الحقن بالطلمبه YY واخيراً يتم إضافه قلوى (قاعدى) ٠ للسائل المائى لزياده pH في مياه التغذيه Yo لمستوى محدد. يمكن استخدام اى من المنتجات القاعديه المتعدده العاديه المتوفره بشرط عدم تكون قشور. الى جانب هيدروكسيد الصوديوم يمكن اختيار كيماويات اخرى مثل كربونات
الصوديوم أو هيدروكسيد البوتاسيوم أو كربونات البوتاسيوم. في الواقع ففى حالات معينه يمكن استخدام قاعده عضويه مثل مركبات البايريدين لاجراء هذه العمليه. على أيه حال فإن ضغط مياه التغذيه Yo لعمليه الغشاء يمكن تحقيقها بطلمبه ضغط عالى 1؟ قبل انتقالها لوحده التنقيه بالغشاء 7٠ بطريقه التناضح العكس 80 كما توضح. وبالتالى فإن GLa) القلوى (قاعدى) الى مياه التغذيه يمكن أن يتم بإمرار مياه التغذيه خلال وحده تبادل انيونى ١ ؟ لزياده pH للمستوى المطلوب. تتم زياده pH مياه التغذيه الى مستوى 011 Ajo او A على الأقل أو حتى حوالى ٠١ والمفضل (مع الاغشيه الرقيقه المتوفره حاليا) الى مستوى ما بين ٠١ و ١١ أو ST من ١١ والافضل الى ١١ أو أكثر والاكثر تفضيلا الى ١١ أو أكثر. ٠ بالنسبه للأغشيه الرقيقه RO المتوفره حاليا مثل تلك All تباع من داو للكيماويات من ميدلائد. ميتشجان تحت علامه تجاريه FILMTECH من انتاج مؤسسة FILMTEC التابعه لها فإن التحكم فى pH لحوالى Ve jo تحقق معظم مزايا هذه الطريقه دون التغاضى عن ميزه عمر الغشاء الطويل على. الرغم من ذلك فإنه لزياده ذويان السيليكا وطرد السيليكا فإن من المرغوب فيه وجود اغشيه تسمح بزياده PH ١١ على الأقل والافضل الى حوالى ١١ على الاقل والمفضل الى حوالى ١١ لحوالى ٠
PH على الاقل. وعلى ذلك فإن طريقى ستتضح مزاياها أكثر عند توفر اغشيه ذات . مرتفع وذلك تجاريا يمكن طرده في البالوعه أو ارساله VY من وحده التنقيه بالغشاء TY ناتج الطرد من وحده التنقيه بالغشاء YE لمزيد من المعالجة طبقاً لظروف كل موقع. ناتج النفاذ ٠ .؟ يمكن استخدامها "كما هى" أو يمكن تنقيتها أكثر لإزالة التلوث الباقى فعلى سبيل المثال لمستخدمى المياه عاليه النقاء Jia صناعه اشباه الموصلات حيث يكون من المرغوب فيه ماء نقى بدرجه VAY ميجا اوم. تشتمل سلسله تنقيه 140 التاليه
YV
٠ لانتاج مياه عاليه النقاء 4؟ في صناعه اشباه الموصلات تشمل مبادل كايتونى ويتبعه مبادل انيونى "4 مع وحدات تبادل ايونى ذات طبقه صقل مختلطه أوليه وثانويه. كما يمكن استخدام سلاسل معالجة 10مختلفه لتحقيق الاحتياجات المحدده لموقع ما والتركيب الكيماوى للمياه الخام والاستخدام النهائى دون إخلال . المذكوره هنا RO ه بالمزايا والفوائد التى يمكن أن تتحقق بعمليه فعلى سبيل المثال قد يكون من المرغوب فيه فى بعض الحالات إلغاء المبادلات و تمرير جانبى لناتج ترشيح التناضح العكسى EF والأنيونيه 6 ٠ الأيونيه الكاتيونيه ليصل مباشره الى وحدات التبادل الايونى للطبقه المختلفه £V خلال الخط RO الاوليه £8 والطبقه المختلطه المصقوله 47 . واخيرا فى محطات تنقيه المياه فإن الناتج من الطبقه المختلطه المصقوله 47 يتم إعاده معالجتها فى وحدات التنقيه ٠ لازاله الجزيئات ووحدات الاشعاع بالموجات فوق البنفسجية 68 لازاله $A النهائيه التلوث البيولوجى. يمكن إضافه عمليات معالجة إضافيه طبقا للحاجة لتحقيق احتياجات المستخدم النهائى المحددة. احدى المزايا المتفرده لطريقتى لعمليه 800 أنه يمكن في ظروف تركيب كيماوى لياه تغذيه خام وظروف تشغيل متعدده أن يتم تشغيل كل سلسله التبادل الايونى التاليه Vo . دون اعاده انتاجيه (81688 47 of بالكامل (أى التبادل الايونى للوحدات ٠ واعتمادا على التركيب الكيماوى يمكن ببساطه استبدال المبادلات الكاتيونيه والانيوينه 47 . في الاحوال المعتاده يمكن استبدال وحده الطبقه الثانويه أو طبقه الصقل المختلطه 476 براتنج جديد ويتم نقل راتنج الصقل القديم الى مكان الطبقه الاوليه 44. هذا ممكن وبخاصه في انظمه معالجة المياه فائقه النقاء وتغذيه ٠ الغلايات حيث يتم التحكم في وحده طبقه الصقل المختلطه £71 بإنهاء العمليه عندما
YA
تصل عمليات التسريب الايونى للسيلكا أو البورون أو ايونات اخرى الى قيمه
Laie محدده سلفا. عندما يتم الوصول لقيمه التسرب الايونى المحدده سلفا يتم استبدال وحده طبقه الصقل المختلطه 7 ووضعها مكان وحده التبادل الايونى للطبقه الاوليه 44 . عند إتمام تبديل وحدات التبادل الايونى للطبقه المختلطه الاوليه والاستغناء عنها أو بيعها لمستخدمى الراتنج بكميات أقل. ويتم بعد ذلك وضع 6 0 راتنج جديد في وحده التبادل الايونى ذو الطبقه المختلطه "القديمه" £6 وبذلك تصبح هى وحده التبادل الايونى للطبقه المختلطه المصقوله "الجديده”. في نماذج اخرى لمقابله احتياجات محدده للتكوين الكيماوى مياه التغذيه الخام يمكن استخدام وسائل متعدده لإزاله العسر بما في ذلك التبادل الكاتيونى بالشكل الصوديومى ويتبع ذلك زياده الحمضيه (انظر شكل ٠٠ الحمضى القوى ٠ (أو الجير / الصودا) كخطوه معالجه مسبقه oY أو استخدام مخفف الجير (¥ إضافيه للتبادل الكاتيونى الحمضى القوى بالشكل الصوديومى أوالتبادل .)3 (انظر الاشكال ؟ و VY الكاتيونى الحمضى الضعيف للمياه oY قد يكون من غير المناسب استخدام مخفف الجير أوالجير/ الصودا العذبه وفي هذه الحاله يتم اتباع نفس الاسلوب دون عذوبه للمياه الخام ويتم ٠ من EJS All قبل ازاله الكربون كما هو موضح في VE التغذيه بحمض بسيط جانب آخر عندما يكون يسر المياه مطلوبا فإن بعض مياه التغذيه الام يمكن بغض oF معالجتها لخفض العسر والقلويه لمستوى مطلوب باستخدام مخفف النظر عن الاجهزه المستخدمه في المعالجة لتركيب كيماوى مياه خام محدده فإن البارامترات الاساسيه للعمليه هى )1( ازاله تلك الكاتيونات والتى مع نوعيات اخرى ٠ مرتفع تميل الى ترسيب كميات ضئيله من املاح مذابه على PH موجوده وذات سطح الغشاء و (ب) إزاله القلويه اللاهيدروكسيديه الى أقصى درجة ممكنه وذلك . للمساعده في وقايه اسطح الغشاء من ترسب الفشور
Ya في الخطوه الاولى (WAC) راتنجات التبادل الايونى لكاتيون الحمض الضعيف للنموذج المفضل لطريقتى كما هو موضح في الشكل ؟ ذات كفاء عاليه في إزالة : العسر المرتبط بالقلويه . يتم اجراء التفاعل كما يلى
Ca™ + 2RCOOE ---> (RCOQ),Ca + 2H* ثم يتحد الهيدروجين مع البيكاربونات لتكوين حمض الكربونيك والذى عند خفض 0 . الضغط عليه يكون الماء وثانى أوكسيد الكربون كما يلى
HY + 007 ----< وو >---- و2260 + CO يتم إعادة انتاج الراتنج باستخدام حمض متوفر وإقتصادى. ومن المعروف لذوى أن تتم SWAG الخبره في مجال العلم ان إعاده انتاج راتنجات التبادل الايونى بمنتهى الكفاءه فى مستويات قريبه من مستويات قياس الاتحاد العنصرى (لا يزيد ٠ من (dU من المستويات )//17٠( بصفه عامه عن مائه وعشرون في المائه الملفضل استخدام حمض الهيدروكلوريك حيث أنه في هذه الحالات يتم انتاج كلوريد الكالسيوم عالى الذوبان وعمليه اعاده الانتاج لن ينتج عنها تكوين ترسبات سلفات غير مذابه مثل سلفات الكالسيوم حتى مع الاحماض عاليه القوة. بالرغم من ذلك فمع استخدام اجراءات اعاده انتاج مرحليه أى باستخدام حمض منخفض التركيز Vo ثم حمض تركيزه اعلاه فيمكن استخدام احماض اخرى بما فى ذلك حمض مع استخدام تلافى وجود ترسبات غير مرغوب فيها على (H,S0) الكبريتيك الراتنج. بهذه الطريقه فإن ايونات العسر يتم اذابتها لتكون املاح مذابه والتى يتم ترويقها من طبقه الراتنج ويتم التخلص منها. إن استخدام حمض الكبريتيك مفيد في عمليات تصنيع اشباه الموصلات حيث أن تلك المحطات تستخدم كميات ضخمه ٠ من ذلك الحمض والحمض الفائض أو المستهلك يمكن استخدامه لاعاده انتاج طبقه تبادل كاتيونى بحمض ضعيف.
الكاتيونات متعدده التكافق الاخرى (** *18/" 8 والمغتسيوم Mg") والباريوم
(Ba™) وا لسترونتيوم rth و لالمنيوم (Ath والمانجنيز Mn Mn : يتم
ازالتها براتنج WAC حيث أن وجود قدر ضئيل من العسر أو نوعيات أخرى
مخفضه للذويان مع زياده pH سينتج عنها ترسب أملاح مذابه ضئيله تحت ظروف و طريقه celal يجب توجيه العنايه لمنع ترسيب المواد على الغشاء مثل كربونات
الكالسيوم وهيدروكسيد الكالسيوم وهيدروكسيد المفتيسيوم وسيليكات المغنيسيوم.
يجب الحذر من ان كلا من العسر و اشكال القلويه اللاهيدروكسيديه يجب خفضها
من ماء التغذيه قبل ضبط مستوى PH قبل بدء الانتاج وضبط شروط تشغيل عمليه
0. بمجرد ازاله العسر واشكال القلويه اللاهيدروكسيديه يتم زياده PH للمستوى ٠ المرغوب فيه من أى مصدر قلوي عادى مثل قلويات الصوديوم أو البوتاسيوم أو
بالتبادل الانيونى. بمجرد اتمام هذه المعالجة الابتدائيه يمكن تشغيل نظام 80
بمستويات شديده الارتفاع من 11وللإستفاده من امكانيه ذويان السيليكا السابقه
الذكر.
في الحالات التى يكون فيها من المفيد تحليه مكونات المياه الخام بزيوليت الصوديوم ١ كما هو موضح في الشكل ؟ فيتم ازاله عسر الكالسيوم كما يلى :
+ج21 + Ca¥? + NapX ---> CaX ثم يتم تحويل قلوية البيكاربونات الى ثانى أوكسيد الكربون باستعمال حمض بطريقة ما مثل ما يلى: NaZCO3 + HCl ---> NaCl + Hz0 + CO,
بالنسبه لانواع المياه التى يكون من المقبول أو من المفضل تحليتها بالجير لخفض العسر والقلويه الاساسيه فإن اضافه الجير الى الماء يقلل من العسر يسبب الكالسيوم والمغنيسيوم كما يقلل من قلويه البيكربونات كما يلى : Hy0 2 + ي Ca(HCO3)p + Ca(OH)p ---< 2 CaCO3 Y
0 0 2 + و0800 2 + Mg (HCO3)p + 2Ca(OH)y ---> Mg(OH), Y هذه الطريقة تعد طريقة بديله لاختراعى كما هو موضح في الاشكال ؟ و ؛ في حاله ما تتم التحليه بالجير أو الجير / الصودا فيجب العنايه الفائقه بتقدير اداء SU من نظام المعالجة الابتدائيه حيث أن lsd العسر تبقى مفيده في المخفف oY لتيارالتدفق الخارج of
٠ في اغلب مياه التغذيه وعلى الاخص حيث التحليه بالجبير أو الجير/ الصودا لا تستخدم فإن استخدام خطوه ازاله ثانى أوكسيد الكربون تقلل بدرجه كبيره من تكلفه هذه العمليه عندما تتم قبل زياده 11م. كما يساعد ذلك ايضا في المحافظة على مستوى قلويه شامله اقل في التغذيه للتناضح العكس Lay RO يحقق قدر اكبر من تآمين عدم حدوث تقشر نتيجة تسرب العسر من خطوه ازاله الكاتيون. كما أن
٠ ازاله الالكله بإزاله SB أوكسيد الكريون يساعد على طرد السلليكا نظراً لنقص النوعيات المناظره. هذا بسبب ان طرد تأين ضعيف لانيون تتأثر بوجود تركيزات من انيونات ضعيفه التأين في مياه التغذيه وهذا ينطبق على الانيونات ضعيفه التأين Jia البورون والاحماض العضويه (TOC) والسيانيد والفلوريد ومركبات ارسينيه وسيلينيوميه.
٠ حيث أن pH المرتفع يزيد ايضا من تأين الانيونات ضعيفه التأين Lay في ذلك البورات والاحماض العضويه (©100)والسيانيد والفلوريد ومركباتارسينيه وسيلينيوميه معينه وتزيد معدلات الطرد لها في نظام غشاء dale diay (RO يمكن تطبيق طريقتى ليقوم الغشاء بطرد اغلب الاحماض الضعيفه عندما يكون PK;
YY
حوالى درلا أو اعلا. يمكن زياده طرد السيليكا لحوالى 789,80 أو أكثر عن المستوى الاساسى للطرد 794, وينتج عن ذلك انخفاض فى كميه السيليكا )+٠١( المتسربه الى النافذ من الغشاء ويذلك تتوفر زياده تزيد عن عشره اضعاف
EY في عمر طبقه راتنج التبادل الايونى لتنقيه السيليكا؛ وتحديدا المبادل الانيونى و ووحدات الطبقه المختلطه. يمكن ان يحقق ما يزيد RO في حاله السيانيد فإن الطرد في أول مرور من خلال عن +74 وذلك على خلاف طرق 800 التقليديه التى تحقق حوالى خمسونبالمائه او ما يقرب من ذلك. عن المستوى الاساسى. حوالى Gal) مثل السيليكا فإن طرد البورون يمكن مرتفع ومناسب. التأثيرات المفيده PH ءلابرز, الى 744 أو اعلاء بالتشغيل مع 1. ٠ dla مرتفع تبداً مع مستوى 011 اقل فى pH على نسبه الطرد نتيجه العمل فى اعلا تقريباً pH في حين أن له نصف وحده AVE للبورون pKa البورون نظرا لان
PH التأثيرات المفيده لارتفاع ALY عن تلك الخاصه بحمض إرثوسيليك وتحديدا (Hy SiO) أكثر وضوحا في حاله البورون وعموما وحيث أن حمض ارتروسيليك فى محلول مائى يحتوى على سته جزيئات من ماء التبلر حيث حمض البوريك ٠ ليس به جزيئات ماء تبلر متحده به. لذلك فإن جزيئه حمض ارتوسيليك (H;Boy) ونتيجه PH ضخمه جداً بالنسبه لحجم ثقب الغشاء مقارنه بحمض البوريك ايا كان لذلك فإن للسيليكا معدلات طرد اكثر كثيراً. وبالتالى فإن التأين الزائد لحمض لما pH اكثر من حوالى ١ر4 مفيد للغايه ويزداد مع ازدايد pH البوريك عندما يكون أو الافضل للمستوى المفضل وهو در١٠. وتزداد قدره البورون على ١١ و ٠١ بين ٠ عند توفر اغشيه تجاريا يمكنها ١١ أو VY pH به RO الطرد عند العمل فى نظام . العمل في هذه المستويات
YY
مثال - اختبار تجريبى تم عمل نظام تجريبى لمعالجة المياه لاختبار كفاءه هذا النظام. تم تصميم نظام النقاء alle معالجة المياه لمعالجة إمداد استخدام المياه الخام في المدينه لتوفير مياه للإستخدام المستقبلى المتوقع في مصنع لانتاج اشباه الموصلات. وكان الفرض من ذلك (أ) زياده مقدار الاسترداد بغرض تقليل إستخدام المياه و (؟) زياده نقاء ٠ المياه المعالجة و (ج) زياده متوسط الوقت بين كل نظافه للغشاء واخرى. تم عمل عديد من الاختبارات على النظام التجريبى. وفى كل اختبار تم بدء تشغيل النظام وتم تشغيل النظام التجريبى RO جزء في المليون في طرد 86٠ بمستوى سيليكا بصفه مستمره حتى حدوث (آ) إنخفاض قدره )+ )7( في تيار المياه النافذه أو تم RO (ب) زياده مقدارها )710( في الضغط الفرقى المحورى من خلال غشاء ٠ اجراء الاختبار التجريبى بوحده فصل غشائى تحتوى على غشاء 10 ماركه د و/
J رطل ٠١ تحت ضغط من حوالى FT30/BW4040 طراز Dow/ Filmtec فيلمتك بوصه مربعه و درجة حراره مياه التغذيه / db) Vo بوصه مربعه الى حوالى درجة مئويه و فى معدلات تغذيه Yo درجة مويه الى حوالى Ve تتراوح من حوالى لتر في الدقيقه) كحد اقصى. 7 ١( جالون امريكى في الدقيقه A مائيه حتى حوالى No كما هو مبين في الشكل 1 تم اختبار تيارات نافذه متعادله لمده طويله تزيد قليلاً عن ؟ لتر في الدقيقه). وقد اشتمل جهاز الاختبار ١ جالون في الدقيقه (حوالى ٠ التجريبى على طبقتين تبادل كاتيون ايونى لحمض ضعيف تعملان على التوازى
Rohm & باستخدام راتنج كاتيون حمض ضعيف من انتاج شركه روم وفهاس (فيلادلفيا - بنسلفانيا) المنتج رقم 160-86 وقد اتبع ذلك حقن هيدروكسيد Haas ٠ الصوديوم بمزيل كربون بضغط الهواء وقد قام غشاء 160 بفصل مياه التغذيه التحليل الكيماوى للمياه الخام ١ المعالجة الى تيار طرد وتيار نافذ. يمثل الجدول
RO ونافذ RO وطرد التجريبى وتقارن تلك RO ايضا معدلات الطرد فى تشغيل ١ كما يوضح الجدول
Y¢ المعدلات مع تلك الخاصه بنظام 80 تقليدى مع استخدام نفس مياه التغذيه. جزء في WV) وتحديداً يجد ملاحظه مستوى السيليكا في مياه التغذيه الام جزء في المليون). تركيز السليكا في ناتجة طرد AL) المليون) وفي ناتج الطرد التقليديه. إضافه لذلك RO حوالى ثلاث اضعاف ذلك فى مياه الطرد في عمليه RO يتلاحظ تحسن في طرد السيليكا حيث RO فمع زياده تركيز السيليكا في ناتج طرد ٠
S780 تم تحقيق طرد ه/ر44)/ للسيليكا مقارنه بطرد السيليكا الذى يتراوح بين تقليدى بنفس مياه التغذيه. RO حوالى 748 في نظام في الواقع ان تلاحظ ارتفاع معدلات الطرد مع جميع عينات الكيماويات الهامه عن .١ التقليدي وذلك كما هو واضح في الجدول RO معدلات الطرد بالنسيه تحقق مزيه إضافيه اخرى في TOC وتحديدا فإن معدلات طرد البورون وايضا ٠ £8 تخفيض تعبئه خط الانتاج بالأنيون 6 و وحدات طبقه التبادل الايونى المختلطه
AW
فى هذا الشأن يلزم ملاحظه أنه تم تحقيق طرد )780 من البورون مقارنه بحوالى من 10// الى 0/// التى يمكن تحقيقها في انظمه 80 التقليديه علي نفس مياه التغذيه. إن انهاء الأنيون أو تبادل الطبقه المختلطه يحدده تسرب السيليكا و Vo 0 في بعض الحالات البورون. على الرغم من الاسترداد العالى فى نظام التقليدي كان بمقدار اعلا ثلاث RO التجريبى فإن محتوى السيليكا في نافذ نظام جزء في to مرات عن نظام 180 التجريبى . تم تحقيق تركيز السيليكا جزء N50 المليون 5:0 في النافذ من وحده الاختبار طبقا لهذه الطريقه. مقارنه ب ١ التقليدى. بوضوح يمكن تحقيق مستويات أقل من RO في المليون 5:0 فى نافذ Y- عند استخدام الطريقه الحاليه وفى الواقع امكن RO جزء في المليون و5:0 فى نافذ كما أن محتوى Led تحقيق مستويات اقل من 50 + جزء في المليون 5:0 طبقا جزء في المليون "ب" مقابل ٠ر٠ ١٠ البورون في النافذ طبقاً لطريقتى الجديده كان تقليدى. بوضوح فقد امكن RO جزء في المليون "ب" في النافذ من نظام .ر٠ 1 من البورون وكذلك مستويات اقل من ١٠ر٠ جزء .ر٠ ٠ تحقيق مستويات اقل من Yo
Yo )١( جدول نتائج تحليل الاختبار التجريبى
RO طرد | RO طرد RO iG RO yb | خا مم التغذيه التجريبى |التجريبى ا التجريبى | التقليدى (جزء في المليون) | (جزء في المليون) | (جزء في المليون) | )7( 0 الصوديوم Y4,4 .£1 معثر. أل“ ارحة | فخي البوتاسيوم Lt لازا ءءء أمخرحة+ | .حم الكالسيوم عر -١ ee SEAN المفتيسيوم ره ذارء yee الكلوريد VA, VY) دعر أخخرحةب+ | AA = AV النيترات Y Vi 4,8 كر ]44,41 | .4- do السلفات ار ؛ ١ YVALS دان )444,44 | تح البودون اش ا TO VIS) BET 20 السيليكا (مذابه) 27 W-d0 | AAV .رث EA. AY TOC ١ر١ د؟.ر. ألتترخة +[ .4 — م Voor ٠١ره A, pH التركيز جزء في المليون ايون مالم يذكر خلاف ذلك جدول (؟) تأثيرات تبادل ايون الصوديوم RO الطريقة نافذ VAY RO 400 a (V) جدول نتائج ناتج التبادل الايونى للطبقه المختلطه البورون غير موجود غير موجود جزء في المليون Yo جزء في المليون HEY السيليكا جزء في المليون Yoo < | جزء في المليون 0 TOC اظهرت هذه النتيجة حيث أن ١ في المليون من البورون. نتائج الاختبار من الجدول التقليديه تتراوح ما بين ستون في المائه الى سبعون RO طرد البورون في انظمه في المائه (10// - 1/0//) في حين أن طرد البورون في طريقتى لمعالجة المياه تبين
RO انها حوالى ثمانيه وتسعون ونصف في المائه (9/0//). بمعنى آخر في عمليه ٠ ايونات بورات تمر من خلال )4٠ ؟ الى ١( تقليديه حوالى من ثلاثين الى اربعين موجوده في مياه التغذيه في حين أن في طريقتى أقل )٠٠١( الغشاء من كل مائه ايونات بورات هى التى تمر من (V0) من اثنتان وتحديدا حوالى واحد ونصف ٠٠١ من كل fe أو ٠٠١ من كل Ye بمعنى آخر فإن .)٠٠١( الغشاء من كل مائه ٠٠١ التقليدى مقابل در١ من كل RO ايون بورات فى مياه التغذيه تصل الى نافذه ٠ ٠٠١/١ فى هذه الطريقة. في بعض مياه التغذيه هذا العدد قد يقل عن ذلك الى (7/89) بالنسبه لمعدلات طرد البورون بنسبه تسعه وتسعون في المائه ٠٠٠١/١ أو أو تسعه وتسعون وتسعه من عشره في المائه (4ر99//). لذلك فهذا يوضح أن زمن بطريقتى TE تشغيل المبادل الانيونى 47 سيكون اكثر كثيراً عند معالجة النافذ الجديده ولو أن ذلك لا يتناسب بالضروره مع مستويات السيليكا والبورون فى
RO التدفق الداخل. وذلك بالمقارنه مع زمن التشغيل عند معالجة النافذ بنظام )5: التقليدى. حيث أن استهلاك الانيون يوضحه مستوى تسرب السلليكا (و0 وفى بعض الحالات البورون وحيث أن تركيز خرج طبقه الراتنج يرتبط بمتوسط
تركيز الجزئيات فى طبقه الراتنج بتحقيق انخفاض كبير في تركيز تلك الانيونات في التدفق الداخل الى انيون طبقه راتنج التبادل الايونى» نتيجة لذلك يتم تحقيق ازمنه تشغيل اكبر قبل الوصول لاقصى قيمه تسرب مسموح بها من 5:02 أو البورون. 0 من الأهميه بمكان انه قد وجد أن مستويات البورون وتحديدا السيليكا و TOC منخفضه بدرجة كبيره بعد معالجة النافذ YE للمبادلات الايونيه للطبقه المختلطه £8 87 في الاختبار التجريبى. البيانات في الجدول ؟ تشمل ايضا مقارنه مع ناتج نافذ طبقه مختلطه من عمليه 140. وقد وجد أن المياه المعالجة من ناتج التبادل الايونى للطبقه المختلطه مستوى 100 فيها أقل من ٠ر7 جزء في البليون اى أقل
Ne من امكانيه الكشف ٠ كما يجب عدم التغاضى عن التحسن في طرد الصوديوم الى ؟/ار94/ والبوتاسيوم التقليدى من خمسه وتسعون الى RO الى 738,84 من معدلات الطرد فى نظام الصوديوم ومن حوالى تسعون dla في (734 = 790) GUI ثمانيه وتسعون في الى خمسه وتسعون في المائه ).7/4 - 790( فى حاله البوتاسيوم. Ve أن الطرد المرتفع للنوعيات شديده التأين مثل الصوديوم والبوتاسيوم والكلوريد والفوسفات مقارنه بعمليات RO التقليديه كما توضحت بالبيانات في الجدول ١ كانت في غايه الاهميه ونتيجة غير متوقعه للاختبار التجريبى. كما أنه على الرغم من أن نافذ RO في الاختبار التجريبى احتوى على مستوى اعلا من الصوديوم عن ذلك الناتج من عمليه 60 تقليديه كما هو موضح في الجدول ؟؛ فإن تأثير محتوى ٠ أكبر من الصوديوم على التبادل الكايتونى لناتج RO ليس ذو أهميه. حيث أن نافذ RO من طريقتى الحديشه عالى القلويه (يظهر الجدول أن 11زخلالالاختبار التجريبى كان ؟ر١٠) ويحتوى على مستويات عاليه من ايونات الهيدروكسيد الحره فإن مستوى ازاله الصوديوم وطاقه الراتنج في وحده التبادل الكاتيونى 6٠ قد ارتفع بقدر كبير. أن تأثير زياده القلويه الهيدروكسيديه في النافذ لزياده ازاله
YA
التقليديه لنفس RO الصوديوم من هذا النافذ موضح في الجدول ؟. في معالجة جزء فى البليون من الصوديوم فقط VAY به RO مياه التغذيه حيث أن نافذه نظام
EVN الا أن كاتيون راتنج التبادل الايونى قادر فقط على إزاله الصوديوم لحوالى
Vo جزء في البليون. على العكس من ذلك فإن طريقتى الحديثه بالرغم من وجود بعد معالجة كاتيون التبادل الايونى فإن RO جزء في البليون من الصوديوم في نافذ ٠ جزء في البليون. ٠ر٠ ١٠ تركيز ايون الصوديوم انخفض الى أقل من طبقا لطريقتى توفر فائده جمه ("TOC") أن تحسن طرد الكربون العضوى الكلى من العادى بالنسبه للمياه من المصادر RO الى مشغلى محطه التناضح العكسى الطبيعيه أن تحتوى كميات واضحه من احماض عضويه ذات وزن جزكى عالى ومشتقاته وعلى الاخص أحماض الهوميك والفولفيك والتانيك . هذهالمركبات تنتج ٠ من تعفن مواد نباتيه وترتبط بتكثف منتجات من مركبات شبيهه الفينول . بصفه احماض الهوميك تحتوى على جزء من مواد هوميك وهى قابله للذوبان في الماء dale حمضى. PH قلوى ولكنها تترسب عندما يكون pH في مستوى اس هيدروجينى احماض فولقيك تحتوى على جزء من مواد [هوميك] وهى قابله للذوبان في الماء فى قلوى وحمضى. هذه الاحماض ونواتج تحللها يمكن أن تنتقل في تيار pH مستوى Vo مياه التغذيه وتكون ترسبات غير مرغوب فيها على بعض الطبقات السفليه وبخاصه التقليديه. لذلك فمن RO المواد الانيونيه. كما أنها تسبب التلوث في انظمه المرغوب فيه تقليل تأثير هذه الجزيئات على أو خلال غشاء التناضح العكسى بحيث يمكن تفادى التأثير الضار لوجودها وبخاصه في وحده انيون التبادل الايونى. كما فإن محتوى النافذ 4 ؟ من 700 أقل كثيرا منه ١ يتضح من الإشاره للجدول ٠ في TOC بالمقارنه بعمليه التناضح العكسى التقليديه مع وجود النسبه العاديه من مياه التغذيه الخام. تحديدا يتم طرد تسعه وتسعون وسته وستون من مائه في في نظام 160 التجريبى مقارنه بنسبه تسعون الى TOC المائه )744,11( من خمسه وتسعون في المائه (. إلي 740( طرد في انظمه 160 التقليديه. كما في
Ya مع ارتفاع 011 في طريقتى TOC حالات السيليكا والبورون فإن زياده تأين الجديده تعزو لهذه النتيجة الهامه. وعلى ذلك فإن الاستفاده من حدود التأين في نوعيات الكربون العضوى القابلة للتأين تمكن من حدوث تخفيضات 100 مؤثره عند طبقا للطريقه المذكوره هنا. RO تشغيل انظمه
Aco النتائج العمليه لوحده الاختبار التجريبى يمكن فهمها بالإشاره للأشكال ٠ مقابل الزمن (AP) الشكل ه يوضح العلاقه بين الضغط المحورى الفرقى ALY بالرطل لكل بوصه مربعه في غشاء التناضح العكسى المستخدم في معدات اختبار التناضح العكسى التجريبيه . لم يتم تعديل الضغط الفرقى لتغيير معدل سريان معدل Sloat التقليديه فإن نتائج الاختبار التجريبى RO مياه التغذيه. بالمقارنه مع ٠ سريان النافذ المتعادل الثابت ومعدل طرد السيليكا الثابت والضغط الفرقى الثابت قد تحقق. هذا يبين ان التلوث / تكون القشور قد تم إزالته في طريقتى . الشكل ١ يبين تيار النافذ العيارى باللتر في الدقيقه مقابل الزمن على مدى سته اشهر لغشاء RO المستخدم في معده الاختبار التجريبى للتناضح العكسى. يوضح الشكل V تركيز السيليكا في تيار طرد RO علي مدى سته أشهر لغشاء RO sual Vo الاختبار التجريبى للتناضح العكسى. يوضح الشكل A نسبه طرد السيليكا مقابل الزمن على مدي سته أشهر لغشاء التناضح العكسى المستخدم في معده الاختبار التجريبى للتناضح العكسى. طرد السيليكا وضع على أساس متوسط حسابى لتركيز السيليكا في وحده RO التجريبيه. بعد كل تبطيل في المحطه التجريبيه بسبب انخفاض عشره في المائه )/1١( فى ٠ تيار النافذ العيارى تم الكشف على الاغشيه وتنظيفها. وقد وجد أن عمليه التنظيف يمكن اجراؤها بسهوله وكفاءه باستخدام كيماويات تنظيف الاغشية مثل محاليل حمض الهيدروكلوريك والتتراصوديوم EDTA وهيدروكسيد الصوديوم. لم تظهر الحاجة لعناصر التنظيف الكيماوى المسجله والمكلفه. وقد ثبت أن غشاء RO معالج ابتدائيا بمياه التغذيه بالطريقه المذكوره هنا يستعيد قدرته الاساسيه على التدفق
بنسبه مائه GUL )+ +7( من قيم بدء التشغيل. كل عمليه التنظيف تمت بالخطوه الحمضيه الاولى لعمليه التنظيف مما يدل على أن كريونات الكالسيوم وهيدروكسيد المفنيسيوم وسيليكات المغنيسيوم كانت هى نوعيات القشور السائده. وقد اتضح من ذلك أن قشور السيليكا والتلوث البيولوجى لم يكونا هامين طبقا ٠ه لظروف العمل المحدد والتحسن في التدفق وزياده مده استخدام النظام مع ندره تكون القشور وعدم حدوث تلوث بيولوجى كانت ضمن مزايا طريقتى الجديده في .RO التلوث البيولوجى للأغشية الرقيقه تبين أنه مشكلة شائعه وبالنسبه لبعض مصادر مياه التغذيه كان مشكله لا يمكن التغلب عليها . بالرغم من أنه كان من المتوقع ان ٠ يتحسن مستوى السيطره على التلوث البيولوجي نتيجه التشغيل في مستويات PH عاليه نسبياً إلا أن مستوى السيطره على التلوث البيولوجى المحقق قد تجاوز جميع التوقعات بالرغم من عدم وجود البكتيريا أثناء تشريح عناصر غشاء RO . هذا يعنى أنه بدلا من تراكم البكتيريا الحيه والميته على سطح الغشاء كما يحدث في انظمه 0 التقليديه فإن فى طريقتى المتفرده يتم قتل البكتيريا الداخله وتلاشيها من على Vo سطح الغشاء. وعلى ذلك فهذه الطريقه للمعالجة الابتدائيه والتناضح العكسى RO قد تصبح مفيده في معالجة مصادر المياه التى كانت تسبب مشاكل . هذه الطريقة مؤثره حيث أن المحاليل عاليه pH تحقق التطهير بتحلل الخلايا أو تفتت جدران الخلايا. هذه الطريقة فعاله وسريعه لمعالجة وجود البكتيريا عند مقارنتهاء على سبيل Jol] مع الكلوره والتي تعتمد على الانتشار البطئّ من خلال جدار الخليه ٠ مسببه موتها بابطال عمل انزيمات الكائنات متناهيه الصغر. ley خلاف انظمه التطهير بالكلوريد فإن التشغيل في اس هيدروجينى مرتفع PH مرغوب فيه طبقا للطريقه الحاليه فإن الفيروسات والسموم الداخليه (جسيمات ليبويولى ساكارايد من جدران خلايا باكتريا الجرام السالب) يتم القضاء عليها بتحلل الخلايا مما يجعل الطريقه الحاليه مناسبه لانتاج مياه معقمه أو خاليه من البايروجين (مواد مسيبه
١ فان المعدات تصبح ٠١ عن pH للحمى) . عند العمل بالطريقة الحاليه مع زياده في البكتريا والقضاء على المواد النباتيه) أو قد تصبح Log صحيه (حفض ¥ لوج لوج في البكتريا والقضاء على التلوث البيولوجى والجراثيم) VY معقمه (خفض حيث أن نتائج الاختبار أوضحت عدم وجود أى بكتيريا في المياه النافذه كما يجب في المياه النافذه بطريقه التشغيل هذه تحقق نتائج مشجعه pH ه ملاحظه أن زياده هذه الطريقة تحقق فائده (RO مناسبه فى معدات المعالجة بعد التناضح العكسى خاصه في انتاج مياه عاليه النقاء للتطبيقات الصيدلانيه حيث أن شروط الاقرباذين يجب تحقيقا بالنسبه لمنتج المياه ("USP 23") YY (دستور الصيدله) الامريكيه رقم بوليمرات المياه الخام وموانع lads al النهائى . فى هذا المجال فإن تفادى والموصوفه هنا كنموذج clad] الابتدائيه RO تكون القشور وكيماويات معالجه ٠ مفضل يمكن أن تؤدى لعدم استخدام الإضافات غير المرغوب فيها فى المياه المستخدمه صيدلانيا وخفض التكلفه بتقليل الاختبارات التى تجرى على مياه ناتج .RO تساعد على عدم نمو البكتيريا وإزاله RO تحديدا فإن اختيار قيمه 11م لتشغيل العسر والقلويه للمستوى الذى يجنب الحاجة لاستخدام اضافات اخرى هو طريقه Vo مثلى لانتاج مياه عاليه النقاء. مرتفع هو توفير حمايه نسبيه للأغشيه pH احدى الفوائد الاخرى للتشغيل مع
PH وبخاصه الاغشيه الرقيقه والتى لها أمكانيه تحمل عناصر الأكسده عندما يكون عند إضافه (ApH متعادل أو قريب من التعادل أو متوسط الكلورين (حتى حوالى أو (Cly) الكلورايد الى مياه تغذيه 10 ففى العاده يتم استخدام الكلورين الغازى ٠ نتيجة لحساسيه الغشاء للكلوريد الحر في . (Na OCD) هيبوكلوريت الصوديوم بصفه عامه . (S057) التقليديه فعاده ما يتم إزالتة بحقن السالفيت RO أنظمه فإن تأثير الكلورين و المؤكسدات ٠١ عن 4 وعمليا عند زيادته عن pH عندما يزيد المماثله على الاغشيه الرقيقه يقل الى حد بعيد . هذا بسبب أن تركيز النوعيات غير
المتاينه fie) 11001 المعروف بحمض الهيبوكلوروس) يقل بدرجة كبيره حيث أن هذه الاحماض ضعيفه نسبيا. وبالتالى ففى اختراعى HERO™ لعمليه التناضح العكسى مرتفعه pH والتى عاده ما تستخدم مع ٠١ pH أو AST فإن إزاله الكلورين ليست بالضروره هامه وبالتالى يقل تعقيد النظام وتكلفته. سيكون هذا مفيداً o للانظمه التى تستخدم المياه العموميه كمصدر sll التغذيه لمحطه معالجة المياه. إطاله عمر الغشاء مزيه اخرى لطريقتى الجديده في استخدام الغشاء. عند استخدام الغشاء وبخاصه في عمليات RO فمن المتوقع أن يطول عمر الغشاء وذلك اساسا بسبب تفادى تكون القشور والتلوث البيولوجيى وما يتبغ ذلك من تقليل التعرض لكيماويات التنظيف القاسيه (مثل الاحماض الكيماويه وخوافض التوتر ٠ السطحى) بدرجة كبيره. يتم ايقاف تشغيل اغشيه RO عندما يقل طرد بعض النوعيات الحرجه مثل السيليكا of البورون أو TOC لاقل من المستوى المقبول. يحدث ذلك بالنسبه للسيليكا عندما يقل الطرد لما بين خمسه وتسعون وسته وتسعون فى المائه )780 = 7870( من القيمه الاساسيه وهى تسعه وتسعون في المائه )749( أو اعلا. كما توضح مسبقا Vo فإن قيم طرد السيليكا طبقا لطريقتى أعلا كثيرا من تلك التى تتحقق في انظمه RO التقليديه. لذلك فعند القبول بحدود طرد السيليكا في 0 التقليدى, مثلاء فإن الفشاء يبقى اطول قبل تحقق تلك الحدود المقبوله . وبطريقه أخرى فإن بعد مده تشغيل طويله فإن الأغشيه المستخدمه طبقا للطريقه الحاليه ستحقق طرد للسيليكا يزيد عن الاغشيه الجديده التى تعمل بطريقه RO التقليديه. Ye التدفق العالى أو النافذ المنتج يمكن ان يتحقق بظروف التشغيل المتفرده لطريقتى في تشغيل نظام RO عناصر متعدده تحقق هذه الغايه. التدفق الذى يعبر Ge بجالونات الماء الماره من خلال قدم مربع من الغشاء في اليوم» عاده ما يرمز اليها ["GFD'] وتقديرها GPD ١١ لانظمه RO التقليديه. في الاختبار التجريبى فإن الغشاء موديل FILMTEC BW كان تقدير GPD الخاص به Y¢ وحتى Y. 080 .
ل في حين أن معدل تدفق الاخير يعتقد أنه الحد الهيدروليكى التقريبى للتيار لتصميم 0 التقليدي على أساس تصميم ©8080, ومن المتوقع أن التدفق الزائد يمكن تحقيقه بهذه الطريقه GPD 5٠ ia) تقريباً) عندما تتوفر اغشيه يمكنها تحمل هذا التدفق العالى. تعد هذه طريقه مفيده لمشغلى انظمه 10حيث أنه. وعلى سبيل
٠ المثال اذا تضاعف التدفق العادى باستخدام هذه الطريقه فإن إجمالى القدم المربع لسطح الغشاء المطلوب يقل الى النصف عند استخدام الطريقة الحاليه فإن الضغط الاوزموزى لناتج طرد J5asRO الاعاقه القصوى لتكنولوجيا RO بمجرد أن معالجة مياه التغذيه الخام ازالت كميات ضئيله من النوعيات المذابه مثل كربونات الكالسيوم و سلفات الكالسيوم وسلفات الباريوم والسيليكا .......... الخ؛ فإن تركيز
٠ الطرد يمكن أن يستمر حتى يتحقق حد الضغط الاوزوموزى. حتى الأن الضغوط المصممه لانظمه RO التجاريه الجيده لا تتعدى ٠7٠١ قدم/ بوصه مربعه. اذا كان الخلل عن التصميم حوالى ٠١ رطل/ بوصه مربعه من قوه الدفع بالنسبه لتيار الطرد فإن اقصى ضغط ازموزى مسموح سيكون ٠٠٠١ رطل / بوصه مربعه. كمثال على اساس قانون الابهام المبسط أن فإن واحد )١( رطل / بوصه مربعه
No ضغط ازموزى ينتج من مائه )٠٠١( جزء في المليون من TDS فإن أقصى TDS من تيار الطرد سيكون حوالى ٠٠١٠٠١٠ جزء في المليون. بناء على ذلك فإن تكنولوجيا تشغيل RO بغض النظر عن كيمياء مياه التغذيه قادره على تركيز اى مياه تغذيه الى حوالى ٠٠١٠٠١ جزء في المليون دون اعتبار للنوعيات الضئيله المذابه وتحديدا بالنسبه الى سلفات الكالسيوم وسلفات الباريوم والسيليكا.
٠ احد مزايا طريقتى التكنولوجية الحديثه لتشغيل RO هى أن انظمه RO الموجوده حاليا عند تركيبها مع معدات المعالجة الابتدائيه المذكوره لإزاله العسر والقلويه يمكنها الاستفاده من مزايا التشغيل لهذه الطريقة. التطبيقات الإضافيه لهذه الطريقة المتفرده للتشغيل تكمن في توفير المياه عاليه النقاء لصناعه اشباه الموصلات والتطبيقات الصيدلانيه علاوه على الاستخدامات التقليديه
في مياه التغذيه للغلايات ومياه التعويض لابراج التبريد ومياه تعويض جهاز غسل الغاز. أن تطبيقات طريقتى في تشغيل التناضح العكسى لانظمه انتاج المياه عاليه LI مبينه في الشكل 4. فى هذا الشكل تستخدم تقنيه عمليه تناضح عكسى متعدد الممرات لمعالجة متتابعه لجزء من مياه التغذيه الخام ٠١ لانتاج نافذ نهائى 4 رين 34 والذى مر بالتتابع خلال عدد N من وحدات اغشيه التناضح العكسى حيث N اساس الرقم الموجب احيانا اثنان (؟) واحيانا ثلاثه (3) بالرغم من امكان استعمال رقم أكبر . كما سبق الشرح فإن مياه التغذيه الخام ,٠١ اذا كانت خاليه من القلويه يمكن أن يضاف لها القلويه بأى تقنيه مناسبه مثل استخدام كربونات الصوديوم ١ ثم هذا التيار المعالج Jeu Re الى نظام كاتيون التبادل الايوفى ٠ للحمض الضعيف NY بعد التبادل الكاتيونى (Sa إضافه حمض مثل حمض الهيدروكلوريك أو حمض الكبريتيك لانتاج تيار معالج متوسط Wy ثم يتم نزع ثانى أوكسيد الكربون في وحده نزع الكربون Ye لانتاج تيار معالج متوسط 0 . ثم يتم زياده pH بطريقة مناسبه واقتصاديه مثل إضافه محلول قلوى YY أو بوحده انيون تبادل ايونى TV لانتاج تيار معالج متوسط Dog الطرد نم32 من وحده ١ التناضح العكسى N (أى وحدات تناضح عكس RO بين أول وحده 30140 وآخر 30(N) 1800 suas يتم إعاده ادخالها الي مياه التغذيه قبل وحده RO )300 لانتاج مياه تغذيه ('ررى25 تحتوى نوعيات مذابه مقبوله ولكن غير مرغوب فيها ومياه الإذابه, المضخه 7 تضغط مياه التغذيه م25 لانتاج تغذيه مضغوطه الى أول وحده RO ,30 ويعد المعالجه يتم تغذيه نواتج المياه النافذه م34 الى وحده التناضح ٠؟ العكسى التاليه بالتسلسل من الوحدات ١ الى N ناتج الطرد من اجمالى سلسله RO مبين كناتج الطرد ,32 ثم يتم تغذيتها الى معده التبادل الايونى لاجراء التنقيه والنظافه الاخيره قبل الاستخدام. كما تنتج وحده كاتيون التبادل الايونى ٠ تيار تنقيه آخر © والتي تتبعها وحده انيون تبادل ايونى EY لانتاج تيار تنقيه متوسط A LAT قبل مرحله الاستخدام تنتج وحده التبادل الايونى للطبقه المختلطه
د الاوليه 44 تيار أكثر Peli وتنتج وحده تبادل ايونى للطبقه المختلطه الثانوية أو طبقه الصق. اختيارياء 47 منتج اكثر نقاء أو المنتج النهائى الاكثر نقاء 5 أو باستخدام نفس نفس التركيب و الاسلوب السابق ينتج تيار مياه نقى «.ن38. في تصنيع اشباه الموصلات يتم عمل ترشيح نهائى فى مرشحات Jil من مرشضحات أقل من ميكرون EA باستخدام مرشحات 7٠ر١ ميكرون أو ربما باحجام من 7٠ر٠ الى ار ميكرون وذلك لانتاج تيار أكثر نقاء من ذلك 14. كما يتم التحكم البيولوجى بإمرار المياه عاليه النقاء من خلال وحده التعقيم uv التقليديه £8 والتى عاده ما تعمل بطول موجى Yo i نانوميتر لقتل أى بكتريا قد تكون باقيه في التيار عالى النقاء 14 لانتاج مياه نهائيه فائقة النقاء نه في الكثير من الانظلمه أماكن ٠ المرشحات اقل من ميكرون 44 ووحده التقيم uv رقم 449 يمكن عكسها أو يمكن استخدام منقى uy إضافى. يوضح الشكل ٠١ استخدام طريقتى في تشغيل نظام التناضح العكسى لتغذيه مياه تعويض الغلايه أو لمياه تعويض برج التبريد أو لمياه تعويض جهاز غسل الغاز. وحده التناضحج العكسى Ve وسائر معدات المعالجة الابتدائيه يتم تشغيلها Vo طبقا للطرق المذكوره هنا لانتاج نافذ عالى النقاء YE نافذ المياه المنتج YE يعالج في نظام تبادل ايونى طبقاً للحاجة على اساس احتياجات محدده للغلايه ويتم التغذيه به كمياه تعويض ٠٠١ الى الغلايه VY التنفيس ٠١4 من الغلايه Vo يرسل الى خزان ترسيب ٠١١ للضخ ٠١8 خلال خط الإعاده ٠١8 الى سلسله المعالجة الابتدائيه RO على الرغم من انه يمكن تغذيه برج التبريد 1١١١ وجهاز ٠ غسل الغاز MY بنافذ 4160 ؟ إلا أنه في العاده برج التبريد ٠١١ وجهاز غسل الغاز ١١7 في محطة كهرباء بخاريه مثلا يتم امدادها بالمياه من مصادر مياه خام عاديه ٠١ مثل المياه العموميه أو مياه الابار. لذلك فإن تنفيس برج التبريد WE وتنفيس جهاز غسل الغاز ١١7 كلاهما عالى العسر والقلويه. بالمثل هذا النظام يمكن استخدامه لمعالجة مياه لصيقة بالرماد مثل مياه حوض الرماد او مياه حمام
£1 تحكم الرماد من محطه كهرباء بخاريه تعمل بالفحم . في طريقتى للتناضح العكسى يمكن الحصول على كميه مياه معقوله قابله لإعاده الاستخدام بطريقتى للمعالجة الابتدائيه ولتشغيل RO على العكس من انظمه RO التقليديه. احد الاستخدامات لطريقتى في المعالجة الابتدائيه وتشغيل نظام RO موضح في ه الشكل AV حيث يوضح نموذج مفضل لذلك السابق شرحه مستخدما مع نظام امرار جانبى RO (في هذا المثال ممرين مع وحدات 30(N)5 30(1) RO حيث (N=2 في المعالجة الابتدائيه لنظام نزع آيونى كهربائى مستمر ٠٠١ . نافذ RO ورين34 عند معالجة نظام نزع ايونى كهربائى مستمر سينتج مياه غير متأينه عاليه or USI SIGE بعد المعالجة بالاشعة فوق البنفسجية 27 والترشيح النهائى A ستكون ٠ ملائمه للاستخدام في صناعات الالكترونيات عاليه الدقه باعتبارها مياه عاليه النقاء UP يمكن؛ اختياريا؛ الغاء وحده التبادل الايونى للطبقه المختلطه الثانويه أوطبقه الصقل 57 والمياه الناتجة من النزع الايونى الكهربائى المستمر 1 يمكن ارسالها مباشره الى وحده التعقيم ai UV 4 . يحدث هذا حيث أن قيود الطرد للنزعغ ٠ الايونى الكهربائى المستمر بالنسبه للبورون والسيليكا TOC وما يشابه ذلك يحدد القدره على إنتاج, كتدفق خارجى مباشرء ؟ر8١ ميجا اوم من المياه لصناعه الالكترونيات. إلا أن النافذ مررى34 من نظام 180 ذو الممرين عند تشغيله طبقا للطريقة المذكوره هنا يحتوى على مستويات منشفضه جدا من هذه النوعيات المعوقه للنزع الايونى الكهربائى مثل البورون والسيليكا 5 TOC وما شابه cell وعلى ذلك ٠ فإن استخدام النافذ كتغذيه لوحده معالجة بالنزع الايونى الكهربائى يمكن هذه الوحدات من انتاج VAY ميجا اوم من المياه بدون استخدام مصقلات التبادل الايونى في خط الانتاج EV ان مزيه استخدام النزع الايوني الكهربائى عند التبادل الايونى التقليديى, بالطبع؛ هو أن العمليه المستمره (بدلا من العمليه الإجماليه فى راتنجات التبادل الايونى) تجدد كهربائياء بدلا من كيماويا وبالتالى
يتم تفادى استخدام كيماويات التجديد التقليديه . ويمكن ايضا استخدام الطريقة الفوريه مع مياه الصرف لمزاياها. حيث أنه عند تشغيل نظام RO طبقا للطريقه الحاليه سيقوم بطرد عينات كثيره قابله للتأين في pH مرتفع؛ ويمكن تحقيق نسبه طرد مرتفعه لتلك المكونات لانتاج نافذ RO paddle 0 فى هذه المكونات لإعاده تدويرها واعاده استخدامها. إن كل من مياه الصرف من محطات التكرير وعمليات لب الورق وتصنيعه ومحطات معالجه مياه الصرف الصحى وجميعها عاليه المكونات الداخليه (الاحماض العضويه الدهنيه 51/5 العطريه ومشتقاتها) والتى يصعب على أغلب أغشيه RO التقليديه التعامل معها بسبب التلوث العضوي والنمو البيولوجى. الاستخدامات الصناعيه حيث ٠ يمكن الحصول على مياه ذات نوعيه مناسبه عند معالجة مياه الصرف وتشمل ابراج التبريد ومياه الاستعواض للغلايات ومياه الاستعواض لجهاز غسل الفاز وما يشابه ذلك. مزايا تصميم وتشغيل عمليه RO ماركه HERO الكثير من المزايا التى يحققها تصميم وتشغيل نظام RO ماركه HERO سبق Vo ذكرها والشرح المفصل لهذه المزايا يشمل : )1( نسبه طرد مرتفعه للملوثات كما هو موضح في الجدول 4 والذى يلخص بيانات محطه اختبار عمليه RO ماركه HERO حيث يتم طرد كل النوعيات اعلا من ذلك الذى يتحقق من تشغيل RO التقليدى. ويلاحظ بالذات التحسن في طرد الانيونات الضعيفه Y. مثل TOC والسيليكا والبورون. مع ملاحظه أن مشتقات حمض هوميك / فولقيك (TOC) وحمض السيليسيك وحمض البوريك هى جميعها احماض ضعيفه مع ارتفاع الأس الهيدروجينى 011 وهذه الاحماض تتحلل بدرجة كبيره (مقارنا بتشغيل pH قرب التعادل) ولذلك سيزداد طردها بغشاء RO أن التحسن في طرد العينات شديده التآين pH) قرب التعادل) قد تم ملاحظتة. من
م المعتقد أن الكثير من العوامل تساهم في تحسين طرد النوعيات شديده التأين. من المعتقد حدوث تغير في شكل الغشاء. من المعتقد أن احد أهم أسباب التحسن الانخفاض الكبير في كثافه طبقه تركيز التأين المجاوره لسطح الغشاء (نتيجة لخفض التوتر السطحى عند زياده التأثير الكاوى الحر) وكذلك انتفاخ الالستومرات
0 مثل حلقات ه و خواص منع النفاذيه تعد من هذه الاسباب. إن تأثير التحسن فى طرد السيليكا الخ ... على خواص / عمل نظام 80 تالى للتبادل الأيونى شديده الاهميه. حيث أن اغلبيه RO التالى للتبادل الايونى يتجدد على أساس نفاذ إما السيليكا أو البورون فإن معامل تخفيض ٠١ فى محتوى السيليكا/البورون فى التدفق الداخل سيحقق أزمنه تشضسغيل اطول بين مرات
80 التجديد. إن عدم وجود ثانى أوكسيد الكربون وكذا البيكربونات في نافذ ٠ على الاقل) سيزيد ايضا من زمن التشغيل قبل أن ٠١ الى pH (نتيجة لارتفاع يتعدى تسرب السيليكا / البورون القيم الاوليه. إن خفض تركيز النوعيات شديده محدد السيليكا RO أقل تأثيرا حيث أن اغلب التبادل الايونى RO التأين في نافذه أو البورون.
١ بالمقارنة الى 3١ الى ZV طرد للبورون في عمليه RO بالغشاء الرقيق التقليديه فإن الطريقه الجديده تحقق 78% طرد للبورون. في النموذج ذو الممرين يمكن للطريقه الجديده انتاج نافذ به كميه من البورون أقل من أن يمكن الكشف Lie احد الميزات الاخرى لتشغيل التبادل الايونى مع النافذ من RO ماركه HERO هى أن تسرب الصوديوم من راتنج الكاتيون ينخفض بقدر كبير نتيجة لارتفا ع SPH
Ys التدفق الداخل. نتيجة لذلك فإن زياده ازمنه التشغيل ما بين تجديد انظمه التبادل الايونى الجاريه يعنى تقليل في الاحتياجات من الكيماويات والعماله وقله فى حجم فضلات التجديد ..... الخ.
£4 جدول (4) - مقارنة RO بين HERO™ والتقليدى المكون |نسبه الطرد |نسبه الطرد | التسريب | التسريب أمعامل التسريبأ نسبه 2 2 )7( | )7( اتقليدى / اخفض تقليدى HERO| اتقليدى HERO| HERO| التسريب Jon سسا ااا أ EEN جدول )0( - تحليل المياه EY RT | جم اسح ام ا I ا ااا ااا اث | ها ءات Te — IT EE TN
ملاحظات : -١ تحليل تغذيه 10 sat مبين في الجدولوكذا محتوى الهيدروكسيد في ناتج طرد RO وناتج RO =X الكيمياء على أساس استرداد 0 بالمئه من RO في حين أن أقصى استرداد ممكن حوالى 4١ بالمئه. =F 0 فيما عدا بالنسبه ]11م فإن جميع المكونات مقاسه ميلى جرام/ لتر من Ca Cos جدول )1( - التكلفة التقديريه لهذه التجهيزه الوفر في المياه / مياه الصرف 440000 (دولار أمريكى / السنه) عدم استخدام موانع القشور | (دولار أمريكى / السنه) الوفر في القوى | (دولار أمريكي/ السنه) تكلفه كيماويات إضافيه (E7500) (دولار أمريكى / السنه) تكلفه اضافيه مختلفه (000ر70) (دولار أمريكى / السنه) إجمالى الوفر السنوى ر؟؟ (دولار أمريكى / السنه) تكلفه التمويل (الرأسماليه) ae) ٠ واحده) فتره استعاده التكلفه Vet (شهر) جدول (V) - مقارثه التكلفه [wom] pmew 00 التكلفة الرأسماليه للمعدات (مليون دولار) | VA ١١ تكلفة التشغيل (دولار امريكى o,Vo دار ٠ / جالون أمريكى) ملاحظة : انظر القسم ٠ره لمعرقه الاساس
١
HERO ماركه RO الجارى توسعتها فإن تصميم of الجديده RO بالنسبه لانظمه الجديد وتشغيله يكون مردوده إيجابيا على التكلفه الرأسماليه لنظام التبادل الايونى أيضاً. (ب) أرتفاع معدلات الاسترداد حيث أن الايونات المسببه للعسر مثل الكالسيوموالمفني سيوم والباريوم oo فإن ترسيب RO قبل allyl والسترونتيوم والالمنيوم والحديد والمنجنيز الخ ... يتم كربونات الكالسيوم وفلوريد الكالسيوم وسلفات الكالسيوم وسلفات Jie نوعيات الباريوم وهيدروكسيد المفنيسيوم وسيليكات الالمنيوم / المغنيسيوم ... الخ لا تظهر ويالتالى فإن هذا النوع من الترسيب لا يحد من HERO ماركه RO في عمليه ومن الاهميه أن إذابه السيليكا تزداد (RO الاسترداد الذى يتحقق من خلال نظام ٠ تقريباً). التشغيل ١١ عادى (يفضل pH فى HERO ماركه RO بشده مع تشكيل الخ 500 جزء 45٠ لفترات طويله مع المحافظه على مستويات السيليكا في حدود امكن تحقيقه ونماذج نظريه تبين أن مستويات RO في المليون (في عمليه طرد جزء في المليون أو اعلا يمكن تحقيقها فى هذه الطريقة الحديثه لتشغيل Vee
RO ٠ فقد امكن تحقيق RO علي وجود 0 جزء في المليون من السيليكا في تغذيه Tole (حوالى 00 جزء في المليون في ناتج الطرد) RO alae استرداد من Al في ٠ جزء في ٠٠٠١ بالتجريه. كما أنه يمكن نظريا استرداد 0ر47 في المائه (حوالى سواء اكان ذلك ممكن تحقيقه ام لا من الناحيه (RO المليون سيليكا في ناتج طرد العمليه. حيث أن السيليكا تمثل في العاده العامل الاساسى المحدد من ناحيه ؟٠ اقصى قيمه استرداد يمكن تحقيقها من نظام 0 فإن ارتفاع قابليه ذوبان السيليكا مع ضروره عدم وجود نوعيات مثل الكالسيوم والباريوم.... الخ في تغذيه oY
لتحقيق معدلات عاليه للغايه ( ٠ الى AA في (Al مع اغلبيه نوعيات مياه
التغذيه.
بالنسبه لمياه الغذيه ذات المحتوى العالى من الباريوم فإن الاستعاده في نظام RO
يحددها ترسيب سلفات الباريوم في منطقه الطرد. نظام HERO يزيل ذلك كاملا 0 حيث يتم إزاله الباريوم كميا قبل التناضح العكسى 80. نفس الناتج متطابق مع
انظمه RO (محدوده الاسترداد) بسلفات السترونتيوم وسلفات الكالسيوم وفلوريد
الكالسيوم وكميات ضئيله من املاح الكالسيوم والمفنيسيوم والحديد والالمنيوم
المذايه.
بالطبع الحد الاقصى في استرداد RO ويمثله الضغط الازموزى لطرد RO سيتحكم ٠ في اقصى كميه استرداد ممكنه من مياه التغذيه ولكن في العاده لا يتم تحقيق هذا
الحد عندما يكون الاسترداد اقل من 49 ALL مع اغلب مياه التغذيه .
(ج) الازاله الكامله للتلوث البيولوجى
أغلب النوعيات الميكروبيه الشائعه يتم تحلل خلاياها (يتم تدميرها فعليا) عندما
يكون 11في التشغيل مرتفعاً. في الواقع يتم إما تدمير الفيروسات والجراثيم Vo والسموم الداخليه أو افقادها القدره على التكاثر / التوالد عند الزياده الشديده
لمستويات pH إن تصبين الليبيد (الدهون) من المنتظر أن يلعب دورا ايضا حيث
أن الاحماض الدهنية والجليسريدات المناظره ستشكل "اصبان" مذابه عندما يكون
pH في التشغيل مرتفعاً.
في أحد المواقع عند إجراء اختبارات طويله كان من الواضح غياب التلوث البيولوجى ٠ اثناء اختبار تقنيه HERO أوضح نظام RO التجريبى اداء مستقر من ناحيه تدفق
النافذ وانخفاض الضغط فى النظام خلال فتره الاختبار. وقد تأكد إنعدام التلوث
البيولوجى خلال تحليل مكونات RO بفواصل منتظمه. وقد تم استخدام FILMTEC
110 كبرنامج اختبار وتحليل على مراحل وذلك على مدى Vo شهر. وقد اظهرت oy البيانات مقدار اعلا فى طرد الاملاح عند قيم اختبار الجوده الاساسيه في ظروف الاختبار القياسيه كما أن سطح الغشاء كان نظيفاً وخاليا من أى اثار للتلوث : البيولوجى. هذه الخاصيه للطريقة الجديده شديده الفائده لمواقع تعانى من مش اكل التلوث البيولوجى أو لمعالجة مياه الصرف الموثه بيولوجيا / النشيطة بيولوجيا . كما © . مع زياده الحرارة RO يمكن أن تكون مؤثره للغايه في عمليات (د) الخفض الكبير في التلوث بالجزيئات تخل من RO ؟ عاما أن تحليه مياه تغذيه ٠ من المعروف (والمجرب) منذ ما يقرب من استقراريه الجوامد شبه الغرويه الموجوده في مياه التغذيه وتخفض بدرجه كبيره مشاكل التلوث المرتبطه بها. يؤكد ذلك إجراءات التحليه الضروريه كمعالجة اوليه ٠ المفرغ والرقيق في اواخر الستينات و أوائل السبعينات. إضافه RO لنسيج عناصر لذلك فإن احتمالات زيتا (حرف يونانى) تنخفض بين السطح والجزيئات الملوثه عند وبالتالى ينخفض احتمال الالتصاق. يؤكد هذه الخاصيه حقيقه أن pH ارتفاع أغلب الجزيئات الموجودة في الطبيعه (بما في ذلك البكتريا) تظهر شحنات سطح سالبه. في حين أن تحديد احتمال زيتا الجانبى يلزم اجراؤه فإن الطريقه الجديده من المتوقع أن تخفض؛, إن لم تزل. مشاكل تلوث الجزيئات. إن زياده خفض من احتمال التصاق الجزئ الى سطح الغشاء منخفض pad as احتمال زيتا الشحن السالبه. كما أن التكوين الطبيعى لخافضات التوتر السطحى من ليبيدات سيساعد في خفض التصاق الجزيئات الى سطح الغشاء. ang إن Loss هذه الخاصيه المتفرده للطريقه الجديده يمكن أن تكون ذات قيمه مرتفعه فى تصميم ٠ وتحديدا فى احتمال خفض التكلفه الرأسماليه وتعقيدات التشغيل في RO نظام معالجة 10017. إضافه الى امكانيه القبول بمستوى معين من ملوثات الجزيئات فإن الطريقه الجديده ستقلل الحاجة الى ترشيح متعدد المراحل والى إضافه of ‘RO كمعالجة اوليه لنظام Diatomaceous Earth وتحليل ترشيح lid Jolla, الخفض الكبير في استخدام الكيماويات (a) إن إزاله الكلور إما بإضافه الكيماويات او الكربون النشط يمكن جدا أن يكون غير
HOCL ضروريا ايضا حيث أن مستوى حمض هيبوكلوز الحر (غير المتحلل) مرتفع جدا. PH ه منخفض للغايه عندما يكون (و) عدم استخدام موانع تكون القشور أن استخدام موانع تكون القشور أو موانع التقشر بالرغم من انه ليس ضارا وليس متعارضا مع الطريقة الجديده يمكن الاستغناء عنه تماما وقد ثبت ذلك بالتجريه شهرا فى مصنع لاشباه الموصلات. VA على مدار (ز) ارتفاع معدل التدفق ٠ مع خفض سمك تركيز طبقه الاستقطاب وإزاله التلوث البيولوجى وخفض التصاق يستخدم الطريقة الجديده RO الجزيئات بسطح الغشاء فليس من المدهش أن نظام يمكن أن يعمل بمعدل تدفق اعلا من الطريقه التقليديه. بالمقارنه الى معدل التدفق موديل RO (جالون لكل قدم مربع في اليوم) فإن 870 Vo العادى (التقليدى) 851 Yo والافضل حتى 801 Ye ومصمم ليحقق حوالى 210 Vo يزيد عن HERO ١ (es (ج ق 800 Yo من JST وحيثما يمكن للمنتج lel (ط) نقاء تتحسن RO فإن نوعيه نافذ RO إضافه الى التكلفه الرأسماليه المنخفضه لنظام بمقدار كبير نتيجة لارتفاع التدفق نتيجة للتصميم. فعلى سبيل المثالء عندما يكون في المئه 5٠ سيحتوى RO فإن نافذ Yo مربع في اليوم) pad (الجالون لكل 850 "٠
00
جوامد مذابه مقارنا الى gfd Vo في التصميم السابق. إن التشغيل مع PH أعلى
مع أرتفاع التدفق الناتج يؤدى الى نتيجة أن تدفق الاملاح (والتى تعتمد علي نسبه
التركيز اكثر منها على الضغط) ينخفض بدرجة كبيره. نظام RO من المتوقع أن
يكون ٠١ فى GL أقل تكلفه بسبب هذا العامل بمفرده (أو أكثر من Ye فى المائه أقل تكلفه) مع تساوى باقى المواصفات.
(ظ) ناتج الطرد يستخدم لاستعواض جهاز غسل SW
أن الطرد من نظام HERO ذى pH مرتفع وقلويه كربونات منخفضه وبالتالى بدون
عسر يمكن استخدامه لاستعواض اجهزه غسل الغاز الحمضيه.
نتيجة لبعض الاهتمامات حول احتمال تسرب السيليكا اذا انخفض 11م بشده فى ٠ جهاز غسل الغاز فإن RO wb يجب أن يستخدم على اساس مره واحده وبالتالى
لا يتحدد معدل لتبخرها .
كيمياء العمليه
كما توضح مسبقا فإن الطرد العالى للأس الهيدروجين pH هو احد العوامل التى
تميز تشغيل نظام RO ماركه HERO أن الطرد العالى جدا للانيونات ull] ٠ الضعيفه TOC Jie والسيليكا والبورون ...... الخ مرتبط بهذه الخواص. المثال
التالى المبنى على اساس السيليكا يمكن الاستدلال به على هذه العلاقه.
أن المياه الطبيعيه وفى مدى PH قرب التعادل (A=) ؛ فإن السيليكا موجوده في
شكل حمض أورئوسيليسيك )0 (Hy Si أن حمض أورثى سيليسيك الذى يشار
اليه عاده بحمض سيليسيك هو احد اضعف عينات الاحماض في الماء. اول ثوابت ٠ تحلل حمض سيليسيك (أى انفصال اول بروتون من اجمالى اربعهذرات
هيدروجين). هو حوالي ٠١ XY في مقابل قيمه pKa (ثابت التحلل) بمقدار
حوالى ار في درجه الحراره العاديه ومع انخفاض شديد لخلفيه القوه الايونيه
للمحلول.
01 طريقه ميسره لايضاح القوه النسبيه لحمض سيليسيك مع ,0168 بمقدار OV هى أن pH مقداره /ار؟ هو ان خمسون بالمئه (050/) dia متأين.ء أى أن ٠٠ في المئه منه موجود في صوره حمض أورثوسيليسيك غير متحلل فى حين أن ٠٠ فى All الاخرى متحلله وموجوده في صوره ايون سيليكات احادى BSH متحد مع قاعدى 0 مع حمض أورتئوسيليسيك. عندما تكون PH /ار١٠ ولوغاريتم المتحد مع القاعدى الى الحمض الغير متحلل واحد فإن حوالى AY بالمئه يتواجد كأيون سيليكات و * بالمئه الاخرى كحمض غير متحلل. عندما تكون pH لار١١ فان النسب تكون 59 و ١ بالمئه. وعلى العكس عندما تكون 011/ار/ (عندما لوغاريتم النسبه )+( فإن AN بالمنّه من العينه تتواجبد كحمض غير متحلل و 4 Alb كسيليكات متأين. عندما ٠ تكون pH /ارلا فان حوالى 44 بالمئه تتواجد كحمض سيليسيك و ١ بالمائه كأيون سيليكات احادى التكافؤ متأين . حيث أن اغلبيه مياه التغذيه الطبيعيه ذات A pH أو أقل فإن كل السيليكا تتواجد في هذه الظروف كحمض سيليسيك غير متحلل. تظهر الاحماض الضعيفه الاخرى مثل حمض البوريك (و0 Hy B مع pKa AY تقريبا) وحمض الهيدروسيانيك HON) ٠ مع "رك pKa تقريباً) نفس الخواص ولكن كلاهما يعتبر Laan اكثر قوه مقارنا بالسيليكا. خواص الطرد للنوعيات الموجوده بغشاء 80 تتحدد بناء على حجم وشكل وكثافه شحنه المحلول. من المعروف بصفه عامه أن المذاب المتأين سيتم طرده افضل من المذاب الذى في حاله عدم تحلل بشرط التساوى في الحجم والشكل. إن طرد ٠ الفلوريد؛ Sia يكون صفرا عندما pH أقل من oY ٠؟ بالمئه عندما pH 57,0 ٠٠ بالمئه عندما pH 4 و Vo بالمئه عندما pH 0 5 9/8 بالمئه )47 أكثر) عندما PH VY حمض هيدروفوريك (aes) ضعيف مع (pKa YY وهو الجزء المقابل لنوعيات الفلوريد وهو المكون الاساسى عند انخفاض قيم PH ov عندما يكون V pH بالمئه عندما AA أن طرد السيليكا / حمض سيليسيك يرتفع الى المكون الاساسى حمض سيليسيك غير متحلل وليس نوعيات السيليكات المتأينه. هذا التناقض موضح ولو جزئيا بحقيقه أن الحجم الحقيقى لحمض (أرثو) يحتوى على حتى سته جزئيات من hall كثيرا من المتوقع حيث أن HST سيليسيك
PH ماء التبلر. لذا فإن الطرد المرتفع بسبب عامل الحجم/ الشكل حيث أنه عندما ٠ يكون التأين قليلاً (أقل من ؟ر. بالمئه) من حمض سيليسيك. V بناء على العوامل المذكوره قد يبدو أن السيليكاء عند التأين يكون طردها مقارنا هذا التقدير مبنى على اساس حقيقه أن ايون (Soy) بذلك الخاص بأيون السلفات السلفات يحتوى ايضا على سته جزيثئات من ماء التبلر وبالطبع فإنها تكون كاممله ٠ التأين في قيمه pH قرب التعادل. إن طرد السلفات , بصفه ale من A850 الى 44,4 يحدث عندما تكون ظروف تشغيل RO عاديه وطرد السيليكا في نظام HERO مع 11م في حدود در١٠ الى ١٠ر١١ اكشر من 4ر4 All بمعنى آخر فإن طرد السلفات عندما pH ١وطرد السيليكا عندما pH اعلى من ٠١ يمكن أن يكونا مجالات للمقارنه. من ناحيه القوه النسبيه للأحماض المتناظره و الحجم النسبى Ne للجزيئات فإن هذا التأثير يمكن تبريره وايضا تحقيقه. أحد المظاهر الاخرى للطريقة الحديثة والذى يستدعى البحث هى الحاجة الى الازاله الكامله للقلويه قبل ضبط PH (زيادتها) من تغذيه (RO من ناحيه عملية فإن القلويه القريبه من الصفر هى ضروره حيث أن أى قلويه باقيه ستحقق تأثير محلول منظم وبالتالى ستزداد كميه القلويه المطلوبه لرفع pH لمستوى التشغيل العادى. ٠ إضافه على ذلك فإن التكلفه المباشره للحاجة المتزايده من القلوى ومحتوى الصوديوم في نافذ RO ستكون أعلى أيضا وسينتج عن ذلك عبء وتكلفه تبادل ايونى مرتفع لما بعد عمليه RO من وجهه النظر الفكرية فإن الحاجة الى ازاله القلويه هى حاجة ماسه ومباشره. المثال التالى على أساس الإذابه لكربونات الكالسيوم سيؤخذ للتوضيح الكمى لهذه Yo العلاقه.
oA مولار مربع في درجة "٠١ X AY لكريونات الكالسيوم حوالى (Kp) ناتج الاذابه الحراره العاديه وقوه ايونيه شديده الانخفاض. مع افتراض ان الهدف استرداد
RO فإن اقصى منتج و2460 | يونى مسموح به في تغذنيه RO في المنه من A. ومع افتراض وجود )5< مليجرام / لتر من pase مولار MV X AY حوالى ٠ الكالسيوم فى مياه التغذيه العذبه فإن اقصى محتوى كريونات مسموح به في تغذيه RO حوالى ١ر؟ مليجرام / لترء الجميع معبر die بالايونات. فى ظروف طرد ١١ pH فإن Ao في المئه تقريباً من نوعيات الكربونات تتواجد في صوره كربونات والباقى في صوره بيكربونات. مع افتراض أن ه مليجرام / لتر من مكافئ ثانى أوكسيد الكربون المتبقى الإجمالى قبل زياده pH فإن حوالى ٠ هره مليجرام / لتر من الكربونات (كأيون) سيكون موجودا في تغذيه RO مقارنا باقصى كربونات مسموح بها بنسبه ١ر؟ مليجرام / لتر من الكربونات فإن الناتج ومقداره مره مليجرام / لتر يكون اعلا بمقدار ثلاث مرات. لضمان العمل دون تكوين قشور مع استرداد مقداره +78 فيجب عمل اجراء أو اكثر مما يلى : ١ = مستوى ترسيب الكالسيوم يجب أن يكون أقل من ١ر. مليجرام / لتر أو يتم تغيير ظروف تشغيل 1600. في حين أن من المعروف أن موانع تكوين قشور كربونات الكالسيوم تؤدى لارتفاع Kp إلا أنه لا ale لدى بأى تركيبة تسمح باستمرار العمل فى RO مع ارتفاع الأس الهيدروجينى pH بكفاءه ويتكلفه اقتصاديه. من المهم ملاحظة أنه اثناء الاختبار الممتد لنظام HERO لم . تستخدم أى من موانع تكون القشور ايا كان نوعها v.
TNX OLY قد يسمح بترسب هيدروكسيد المفنيسيوم ذو م165 حوالى مولار مكعب حيث أن المغنيسيوم يميل للتسرب مبكرا من المبادل الكاتيونى
04 للحمض الضعيفوبالتالى يجب توجيه العنايه splay هيدروكسيد المفنيسيوم. مثال محدد الاتى مثال لتطبيق محدد لنظام 1181500. مياه التغذيه لمنطقه Kumamoto sd sales ¢ في جنوب اليابان ذات المحتوى العالى من السيليكا تم اختيارها لهذا المثال. التكلفه الموضحه تقديريه في حدود + أو - ٠ ؟ بالمئه من حيث الدقه؛ أن تقديرات التكلفه وضعت على أساس الافتراضات التاليه: )١( طاقه النظام الاساسيه 000ر00 5ر١ GPD أمريكى (Y) معدل استرداد Vo بالمئه. ١ في مقابل +4 ll معدل استرداد نظام HERO (7) أسس كفاءه UPW (كيماويا). )1( السيليكا ١١ جزء في البليون (ب) ٠١ TOC جزء فى البليون ؛ و (ج) الاوكسجين 00 جزء في البليون ؛ Gs )4( Ve الاستهلاكات : () حمض الكبريتيك AY) بالمئه) بسعر ٠٠١ دولار أمريكى / الطن. (ب) هيدروكسيد الصوديوم (ALY) بسعر 46٠0 دولار أمريكى / الطن (ج) مانع تقشر بسعر در١ دولار أمريكى / الرطل (د) كهرباء بسعر Vo 50 دولار أمريكي كيلوات / ساعه (a) Y. تكلفه شراء الماء وتكلفه التخلص من مياه الصرف (Lae) بسعر ؟ دولار أمريكى / Vee جالون أمريكى .
تحويل انظمه RO الحاليه الجدول ١ التالى يفترض أن ١ر١ مليون GPD (أمريكى) يعمل بنسبه استرداد Vo ll بمياه التغذيه الموضحه في الجدول 0 يحول الى 4٠ بالمئه نسبه استرداد طبقا لنظام RO ماركه HERO وان لم يتم عمل أى تغييرات بخلاف RO ه فى بعض الحالات قد يكون من المجدى استخدام نظام RO ماركه HERO كامل لزياده معدلات استعاده RO الاجماليه بمعالجة الاسترداد من نظام RO تقليدى بواسطه )1( تخفيض كل من العسر والقلويه في نظام WAC (ب) ازاله الكربون ؛ و (ج) زياده 011, قبل تغذيه التيار الى نظام RO ثان. تحويل الانظمه الحاليه قد يوفر فرصا ممتازه لزياده قدره نظام RO هذا ممكن ٠ حيث أن تدفق مقداره gfd Vo في نظام 80 تقليدى يمكن زيادته الى حوالى Yo 0 وربما الى gfd Yo أو أكثر , عند تغيير النظام الى نظام ماركه HERO كامل. تصميم وتشغيل نظام 100 جديد أن الغرض من الجدول ١ عمل على أساس أن سيتم بناء نظامين UPW جديدين في احدى الحالات باستخدام طريقه تحويل تقليديه (أنظر الشكل (VY وى فى الحاله Ve الاخرى باستخدام طريقة HERO (أنظر الشكل (VE والذى يشمل تصميم تحويل صقل مبسط. كلا النظامين سيستخدما RO بممرين» ومرشح دقيق بالياف رقيقه مفرغ مع عدم استخدام مبادلات ايونيه ذات طبقتين حوالى ٠ 4 فى المئه من استخدامات UPW ستتم في درجه حراره عاليه والتكلفه ستشمل مسخنات DIW نظام انابيب التوزيع بعد المرشح الدقيق غير متضمنه في حسابات التكلفه ولا تكلفه ٠ تركيب النظام ولا أى خزانات PVDF خطيه؛. حيث أن تقدير هذه المكونات يتفاوت طبقا لكل موقع.
اثبت نظام HERO وتقنيه RO قدره عاليه جداً على طرد جميع lig! وبخاصه ذات الانيون الحمضى الضعيف. علاوه على امكانيه تحقيق استرداد RO بنسبه تسعون GUI (90/) أو JST مع أغلب نوعيات مياه التغذيه. كما تم القضاء على التلوث البيولوجى والخفض الكبير للتلوث الجزيئى. كما أن التدفق الناتج 0 أعلى من ذلك عند استخدام نظام 00 تقليدى وذلك عند استخدام تقنيه HERO الجديد. على الرغم من أن مزايا هذا النظام الجديد تستأهل تكلفه UPW أعلى ألا أن العكس هو ما تحقق فالتكلفه الاجماليه وكذلك تعقيد نظام 110177 قد انخفضا بشده. أن طريقة ومعدات معالجة المياه من خلال معدات فصل بالغشاء وتحديدا باستخدام ٠ نظام التناضح العكسى HERO يحقق نتائج توريد وتعد انقلابا وتحديدا نتيجة is) ع مستويات السيليكا فى طرد RO ولكن مع انخفاض مستويات RO النافذ والمنقى. هذا الاسلوب فى تشغيل انظمه الفصل بالغشاء وتحديدا تشغيل انظمه التناضح العكسى تمثل بديلا مميزاً لخفض استهلاك المياه مع خفض تكلفة التشغيل والتكلفة Ve الرأسمالية لنظام معالجة المياه. استرداد المياه؛ أى نسبه كميه تيار النافذ المنتج الى كميه تيار مياه التغذيه تزيد عن حوالى Vo ويمكن بسهوله زيادتها الى Ao أو أكثر وعاده ما تصل الى 7/80 وفي بعض الاوقات يمكن ان تصل الى حوالى 4 . بالإضافه الى الخفض الضخم فى استخدام المعاملات الكيماويه سواء فى التبادل الايونى للمنتج أو لتنظيف نظام 100 والتي ستستهلك مع كل جالون من ٠ المياه النقيه المنتجه. ويالتالى سنجد أن الاهداف المذكوره فيما سبق علاوه على تلك التى تم ايضاحها في الوصف السابق قد تم تحقيقها Guage LEG أنه من الممكن اجراء بعض التغييرات عن اجراء الطريقة المذكوره وفي تصميم جهاز مناسب ليمكن بواسطتة
تحقيق تلك الطريقة وبالتالى انتاج المنتج المرغوب فيه فانه من المفهوم أن هذا الاختراع قد يكون له اشكال متعدده دون الايتعاد عن روحه أو خواصه . فعلى سبيل المثال في حين أنى قد أوضحت تصميم مثالى لازاله العسر والقلويه فإن هناك نماذج اخرى لتحقيق نفس الاسس للطريقة المذكوره ها هنا. لذلك فسيكون © من المفهوم أن الوصف الخاص بامثله النماذج الخاصه بالاختراع قد تم ايرادها بغرض التوضيح ولتيسير فهم الاختراع وليس الغفرض منها أن تكون محدده أو قاصره أو لتحديد الاختراع بالنماذج الموضحة. على العكس من ذلك فإن الغرض هو تغطية كافه التعديلات والملشابهات والبدائل تحت نفس روح ومجال هذا الاختراع كما هو موضح في عناصر الحماية Ball وبالتالى فإن عناصر الحمايه ٠ تهدف الى تغطيه الطرق والتصميمات المذكوره هنا وليس فقط المشابهات أو المشابهات في التصميم ولكن أيضاً التصميمات والطرق المشابهه. وعلى ذلك فان مجال الاختراع كما هو موضح jualin الحماية الملحقه الغرض منه أن يشتمل على نوعيات متعدده من النماذج والمذكوره بصفه عامه وفى حدود لغه عناصر
الحماية أو أى مناظر لها.
Claims (1)
- عناصر الحمايه -١ ١ طريقة لمعالجة تيار مياه التغذيه فى معده فصل بالغشاء والتى تتكون من Y وحده واحده على الاقل بها غشاء فصل لانتاج تيار ناتج ذو محتوى اذابه 1 منخفض وتيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع وتشتمل هذه الطريقه على : ع (آ) توفير تيار مياه تغذيه يحتوى على محتويات مذابه تتكون من ° )0 عسر الماء (ii) 1 قلويه . و (id) v على الاقل عينه جزيئيه واحد تتأين قليلاً في محلول مائى متعادل A أو قريب عند تعادل الأس الهيدروجينى PH 1 )2( تركيز تيار مياه التغذيه المذكور في وحده أولى لجهاز الفصل بالغشاء Ve المذكور بعد خفض ميل مياه التغذيه المذكوره الى تكوين قشور عندما ١١ يزداد تركيز مياه التغذيه تلك الى معامل تركيز سابق التحديد عند pH dais \Y محدده وبالتالى التأثير slog ترتيب على اثنان أو أكثر مما \Y يلى : ¢\ )1( ازاله العسر من تيار مياه التغذيه. (iD) Ve ازاله كل أى أغلب القلويه المرتبطه بالعسر من تيار مياه التغذيه. 3 )101( ازاله الغاز المذاب من تيار مياه التغذيه سواء أكان موجودا من لال الاساس أو تم تكوين ذلك الفاز خلال خطوه ازاله العسر أو VA القلويه ؛ كا (ج) زياده الاس الهيدروجينى PH من الناتج من الخطوه )1( حوالى Ajo Y. على الاقل لدفع على الأقل due جزيئيه ضعيفه التأين عندما YA تكون في محلول مائى متعادل of قريب من تعادل pH لزياده التأين ؛ YY )9( تمرير الناتج من خطوة (ج) السابقة خلال جهاز الفصل بالفشاء YY ويقوم هذا الجهاز للفصل بالغشاء بمقاومة مرور العينات المذابه من\t خلاله. ولزياده تركيز مياه التغذيه الى معامل التركيز السابق تحديده Yo لانتاج. 971 )0( تيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع 3 (iD) Yv تيار ناتج ذو محتوى اذابه منخفض. ١ ؟- طريقة لمعالجة تيار مياة تغذيه في جهاز فصل بالغشاء والذى يتكون من Y وحده واحده على الأقل بها فاصل غشائى لانتاج تيار ناتج ذو محتوى اذابه منخفض وتيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع وتشمل هذه الطريقة على . ع (آ) توفير تيار مياه تغذيه يحتوى على محتويات مذابه تشمل . ° )0 عسر المياه 1 )1( القلويه se ل (ili) على الأقل نوعيه جزيئيه واحده ضعيفه التأين عند وجودها في A محلول مائى متعادل أو قريب من تعادل PH * )2( تركيز مياه التغذيه في وحده أولى لجهاز الفصل بالغشاء المذكور بعد .\ ازاله ميل هذه المياه لتكوين قشور عندما يصل تركيز مياه التغذيه هذه ١١ الى معامل تركيز محدد و pH محدد وذلك بعمل اثنان أو أكثر من : \Y )1( ازاله العسر من تيار مياه التغذيه. بن )10( ازاله JS القلويه اللاهيدروكسيديه من تيار مياه التغذيه. Ve )111( ازاله الغازات المذايه سواء أكانت موجوده من الاساس أو و تكونت خلال خطوه ازاله العسر أو القلويه. 1 (ج) زياده pH المنتج من الخطوه )1( الى مستوى pH محدد Ayo على ل الأقل بإضافه قاعدى لدفع على الاقل عينه جزيئيه واحده على الاقل \A ضعيفه التأين عندما تكون في محلول مائى متعادل أو قريب من تعادل pH ١ لزياده التأين.Y. )9( تمرير الناتج من الخطوه (ج) السابقه خلال جهاز الفصل بالغشضاء لانتاج تيار طرد وتيار ناتج ويقوم غشاء جهاز الفصل بمقاومة مروراي YY المواد المذابه من خلاله وبالتالى يزداد تركيز مياه التغذيه الى معامل Yr التركيز المختار لانتاج . YE )1( تيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع ؛ و (1D) Yo تيار نافذ ناتج ذو محتوى اذابه منخفض. ١ *- الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ حيث الخطوات )1( ازاله العسر و Y (ب) ازاله كل القلويه المرتبطه بالعسر فى عمليه وحده واحده. ١ ¢— الطريقه المذكور فى عنصر الحماية ؟ حيث عمليه الوحده الواحده تشضسمل Y نظام كاتيون تبادل ايونى ذو حمض ضعيف. -٠ ١ الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه ؛ حيث نظام كاتيون التبادل الايونى ذو Y الحمض الضعيف يعمل في الشكل الهيدروجينى. ١ +- الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه ؛ حيث نظام كاتيون التبادل الايونى ذو ¥ الحمض الضعيف يعمل فى الشكل الصوديومى. ١ 7- الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ أو عنصر الحمايه ¥ حيث خطوه ازاله 7 العسر تتم بتمرير مياه التغذيه المذكوره خلال نظام كاتيون تبادل ايونى ذو ا حمض قوى فى إ لشكل | لصوديومى ٠ ١ +- الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ أو عنصر الحمايه ¥ حيث فى الخطوه Y (ج) يتم رفع 11م الى ما بين 5 و Ne \ 4- لطريقة فى عنصر الحما يه ١ أو عنصر الحما يه Y حيث فى إ لخطوه )=( Y يتم رفع pH الى ما بين ٠١ و AN-٠١ ١ الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه 4 حيث يتم ضبط PH على حوالى A +0 Y -١١ ١ الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ أو عنصر الحمايه ¥ حيث فى الخطوه =\Y ١ | لطريقة I لمذكوره فى عنصر | لحمايه ١ أو عنصر الحما يه Y حيث فى I لخطوه Y (ج) يتم رفع pH الى حوالى VY على الأقل. —AY ١ الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ أو عنصر الحمايه ؟ حيث على الأقل Y نوعيه واحده ضعيفه التأين فى محلول مائى متعادل أو قريب من تعادل PH 1 يحتوى على S10, -١4 ١ الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ أو عنصر الحمايه ¥ حيث على الأقل Y نوعيه وأ حده ضعيفه التأين فى محلول مائى متعادل أو قريب من تعادل pH T يحتوى على ميتا / أو رثو حمض سيليسيك (Hy S104) =Vo ١ الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ أو عنصر الحمايه Y حيث على الأقل de gs Y واحده ضعيفه التأين فى محلول مائى متعادل 9 قريب من تعادل pH v يحتوى البورون. ١ 1\- الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ أو عنصر الحمايه Y حيث على إ لأقل Y نوعيه واحده ضعيفه التأين فى محلول مائى متعادل of قريب من تعادل pH يحتوى حمض أورثوبوريك (H;Bo;) ,1v لأقل I على Euan Y عنصر الحما يه of ١ لطريقة لمذكوره في عنصر الحما يه | ١ ١ pH قريب من تعادل ol Julia لتأين فى محلول ما تى I ضعيفه WEN نوعيه و Y يحتوى عينات كربون عضوى قابله للتأين. 1 لأقل I حيث على Y أو عنصر | لحمايه ١ لطريقة لمذكوره فى عنصر إ لحمايه I =\A ١ pH قريب من تعادل of نوعيه واحده ضعيفه التأين فى محلول مائى متعادل Y .protonatable يحتوى عينات كربون عضوى قابله للبروتون Y أو عنصر الحمايه ؟ حيث على الأقل ١ الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه -٠8 ١ pH نوعيه و حده ضعيفه إ لتأين فى محلول ما تى متعادل أو قريب من تعادل Y أو مشتقات منه. humic يحتوى حمض هوميك Y حيث على | لأقل تنوعيه Y أو عنصر الحما يه ١ لطريقة | لمذكوره فى عنصر | ٠ ١ pH واحده ضعيفه التأين فى محلول مائى متعادل أى قريب من تعادل Y أو مشتقات منه. Fulvic يحتوى حمض فولفيك Y أو عنصر الحمايه ¥ حيث على الأقل ١ الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه -" ١ ١ نوعيه وا حده ضعيفه | لتأين فى محلول ما تى متعادل أو قريب من التعادل Y يحتوى السيليكا وحيث تيار الطرد ذو محتوى الاذابه المرتفع يحتوى 1 جزء فى المليون. ١٠ السيليكا زياده عن حوالى 3 أو عنصر الحمايه ؟ حيث على الاقل ١ الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه -7 ١ PH قريب من تعادل of نوعيه واحده ضعيفه التأين فى محلول مائى متعادل Y يحتوى السيليكا وحيث تيار الطرد ذو محتوى الاذابه المرتفع يحتوى 1 جزء فى المليون. ١٠١ السيليكا زياده عن حوالى 32 aA حيث السيليكا الموجوده في تيار YY ؟*- الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه ١ جزء فى المليون. fo الطرد ذو محتوى الاذابه المرتفع تصل الى حوالى Y حيث السلليكا الموجوده في تيار YY 4؟- الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه ١ جزء فى المليون. fo. الطرد ذو محتوى الاذايه للرتفع تزيد عن حوالى Y الموجوده في تيار loll حيث YY الطريقة المذكوره فى عنصر الحماية —Yo ١ جزء في المليون. 50٠ الطرد ذو محتوى الاذابه المرتفع تصل الى حوالى \ الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه ؟؟ حيث السلليكا الموجوده في تيار =YT ١ جزء فى المليون. ٠٠٠١ الطرد ذو محتوى الاذابه المرتفع تصل الي حوالى 0 أو عنصر الحمايه ؟ وحيث تيار مياه ١ 7؟- الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ التغذيه يحتوى على السيليكا وحيث جهاز الفصل بالغشاء يعمل بدون حدود . لتركيز السيليكا الموجوده في تيار الطرد ذو محتوى الاذابه المرتفع 0 حيث يحتوى تيار Y لحمايه I لحمايه \ أو عنصر J ؟- | لطريقة | لمذكور في عنصر ١ TDS جزء فى المليون \. ST الطرد حوالى حيث النوعيات ضعيفه التأين فى ٠١ الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه YA يحتوى السيانيد. PH محلول مائى متعادل أو قريب من تعادل ْ لمذكوره فى عنصر الحما يه 5 حيث يحتوى تيار إ لطرد ذو محتوى J لطريقة | -Y. ١ . الاذابه المرتفع على )+73( من السيانيد الموجود فى تيار مياه التغذيه١ 7١ \ لطريقة f لمذكوره فى عنصر الحما يه AEN Y4 يحتوى تيا J | لطرد ذو محتوى الاذابه المرتفع على )749( من السيانيد الموجود فى تيار مياه التغذيه. YY) الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه ٠١ حيث النوعيات ضعيفه التأين فى Y محلول م تى متعا دل أو قريب من تعا دل pH يحتوى حمض ضعيف ذى pKal 7 حوالى of Vo أعلى. =YY \ | لطريقة J لمذكوره في عنصر J لحمايه \ أو عنصر ا لحمايه Y حيث يحتوى تيار Y مياه التغذيه ايضا على بكتيريا حيه وحيث خطوه زياده pH تقتل البكتيريا الحيه بحيث أن التيار الناتج يكون خاليا من البكتيريا. ١ ؛؟- الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه VY حيث خطوه زياده pH يعد قتل Y البكتيريا ينتج عنها جسيمات بكتيريه وسموم داخليه وحيث أن هذا الاجراء v يقضى على جسيمات البكتيريا والسموم الداخليه لتوفير تيار ناتج خالى من ¢ جسيمات البكتيريا و السموم الداخليه. \ ه؟- | لطريقة J لمذكوره فى عنصر [ لحمايه ١ أو عنصر إ لحمايه Y حيث تيار ميا 0 Y إ لتغذيه يشمل Lug yi ت حيه وحيث خطوه زيا ده pH تقتل | لفيروسا CH لحيه Y بحيث ان التيار الناتج يكون خاليا من الفيروسات الحيه. ١ | ا لطريقة إ لمذكوره فى عنصر إ لحمايه \ أو عنصر الحما يه Y حيث نسيه كميه Y التيار الناتج الى كميه تيار مياه التغذيه اكثر من ٠. م =YV \ | لطريقة | لمذكوره فى عنصر | لحمايه ١ 0 عنصر الحما يه Af حيث نسبه كميه Y التيار الناتج النافذ الى كميه تيار مياه التغذيه حوالى 7A أو أكثر .ص ١ /؟- الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ أو عنصر الحمايه ¥ حيث نسبه كميه Y التيار الناتج النافذ الى نسبه تيار مياه التغذيه حوالى 780 أو أكثر. ١ 4 ١ لطريقة | لمذكوره فى عنصر الحما يه ١ أو عنصر الحما يه Y حيث ئسية كميه التيار الناتج النافذ الى نسبه تيار مياه التغذيه حوالى 99 أو أكثر.\ .¢— | لطريقة | لمذكوره فى عنصر | لحماية ١ أو عنصر الحما يه Y حيث أجهزه Y الفصل بالغشاء تحتوى معدات ترشيح بالنانى nanofiltration -6١ ١ | لطريقة [ لمذكوره فى عنصر | لحمايه ١ أو عنصر I لحمايه Y حيث يتكون ١ 7- الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه EY حيث جهاز التناضح Sal يشتمل على عدد N من وحدات التناضح العكسى تعمل على التوالى من رقم ١ v الى رقم ل بالنسبه للتيار الناتج وحيث N رقم موجب يزيد عن واحد. EY ١ الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه 4١ وتشتمل كذلك على خطوه تمرير التيار الناتج من جهاز التناضح العكسى خلال وحده تبادل ايونى بطبيق + 01 مختلطه اوليه ووحده تبادل ايونى بطبقه مختلطه ثانويه. ١ 4- الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه 7؛ وتشتمل كذلك على خطوة تمرير Y وحده التبادل الايونى بطبقه مختلطه أوليه الى معدل تسرب محدد مسقا 1 بالنسبه لواحد أو أكثر من )1( السيليكا of (ب) البورون أو (ج) TOC ¢ ويعد ذلك التخلص من راتنج وسط وحده التبادل الايونى بالطبقه المختلطه 0 إ لاوليه وبالتالى تغيير وسط وحده التبادل | لايونى بالطبقه المختلطه الثانويه.إلا —fo ١ الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه EY حيث sang التبادل الايونى بطبيقه Y مختلطه أوليه لا يعاد تجديدها لإعاده الاستخدام فى العمليه المذكوره. ١ -١ ١ لطريقة | لمذكوره فى عنصر الحما يه ١ أو عنصر الحما يه ؟ Gua نتم خطوه زياده pH ياضافه قاعدى في محلول Ale هذا القاعدى يتم اختياره من مجموعه تتكون من )1( هيدروكسيد الصوديوم و (ب) كربونات الصوديوم و 2 (ج) شيدروكسيد | لبوتاسيوم © )4( كريونات I لبوتاسيوم ٠ AY \ لطريقة لمذكوره فى عنصر الحما يه ١ أو عنصر الحما يه Y حيث تتم خطوه Y زياده pH ياضافه قاعدى be عضوى. I - ١ لطريقة J لمذكوره فى عنصر الحما يه ١ أو عنصر الحما يه Y حيث تتم خطوه زياده 011 باستخدام انيون تبادل ايونى لزياده sae ايونات الهيدروكسيد الموجوده فى تيار مياه التغذيه المذكوره. ١ 4- الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ أو عنصر الحمايه ؟ حيث تحتقوى مياه التغذيه على تنفيس برج التبريد. ض ١ .- الطريقة المذكوره فى عنصر الحماية ١ أو عنصر الحمايه ؟ حيث تحقوى ل مياه التغذيه على تنفيس جهاز غسل الغاز. =o) ١ الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه ١ أو عنصر الحمايه dua تحتقوى Y مياه التغذيه على الميا ه المستخدمه فى تقل القش فى محطه كهريا £ las 1 تعمل باحتراق الفحم .—o¥Y \ | لطريقة | لمذكوره فى عنصر الحما يه ١ أو عنصر الحما يه Y حيث يحتوى \ التيار الناتج من هذه العمليه على محتوى من البورون أقل من حوالى (7X) v من محتوى البورون في تيار مياه التغذيه. —oYf \ | لطريقة ا لمذكوره فى عنصر الحما يه ١ أو عنصر الحما يه Y حيث يحتوى Y التيار الناتج من هذه العمليه على محتوى من البورون حوالى )7,0( أ أقل من محتوى البورون فى تيار مياه التغذيه . —o¢ ١ | لطريقة J لمذكوره فى عنصر الحما يه ١ أو عنصر الحما يه 7 حيث يحتوى Y التيار الناتج من هذه العمليه محتوى من البورون حوالى )71( أو أقل من v محتوى البورون في تيار مياه التغذيه . —o0 ١ | لطريقة لمذكوره فى عنصر | لحما يه ١ أو عنصر J لحما يه LIVEN Y يحتوى Y التيار الناتج من هذه العمليه على محتوى من اللسيليكا أقل من )7250( r من محتوى السيليكا في تيار مياه التغذيه. ١ ١م | لطريقة | لمذكوره فى عنصر الحما يه \ أو عنصر الحما يه Y حيث يحتوى Y التيار الناتج من هذه العمليه على صفر محتوى بكتيرى. —oV ١ | لطريقة إ لمذكوره فى عنصر الحمايه ١ أو عنصر Y حيث يحتوى إ لتيار J لناتج Y من هذه العمليه على صفر من الفيروسات الحيه. —0A ١ جهاز لمعالجة تيار مياه التغذيه ويتصف هذا التيار بوجود )1( العسر وى )11( Y القلويه و (11ل) على الاقل نوعيه واحده من الجزيئيات ضعيفه التأين فى Y محلول مائى متعادل أو قريب من تعادل pH لائنا 8 تيار ناتج KX محتوى ل اذابه منخفض وعلى تيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع ويتكون هذا الجهاز : من حيث ترتيب سريان التيار على :VY جهاز معالجة ابتدائيه لازاله ميل مياه التغذيه لتكوين القشور عندما (1) 1 PH يتم تركيز هذه المياه الى معامل التركيز المطلوب فى مستتوى 7 : محدد ويحتوى بأى ترتيب اثنان أو أكثر مما يلى A على الاقل مخفف واحد لازاله العسر من تيار مياه التغذيه. (1) 9 على الاقل مزيل قلويه واحد لإزاله كل القلويه المرتبطه بعسر تيار (i) ١ مياه التغذيه. AR مزيل للغازات لإزاله بعض الغازات المذابه سواء أكانت موجوده (111) \Y من الاساس أو تكونت اثناء خطوه ازاله العسر أو القلويه. \Y في الخطوه )1( الى pH جهاز اضافه مواد كيمياويه لرفع مستوى (2) VE بإضافه قاعدى معين وذلك لدفع نوعيه Ajo و مستوى 11م على الاقل جزيئيه واحده على الاقل ضعيفه التأين في محلول مائى متعادل أو \1 في اتجاه زياده التأين ؛ pH لا قريب من تعادل (ج) وحده أو أكثر تناضح عكسى بالغشاء». هذه الوحدات تقوم بمعالجة \A مياه التغذيه لانتاج تيار طرد وتيار ناتج وهذه الوحدات التى تعمل \4 لتركيز مياه التغذيه lll بنظريه الغشاء تقاوم بشده مرور النوعيات 5 الى مستوى تركيز محدد. YA حيث وحده أو وحدات التناضح 0A الجهاز المذكور في عنصر الحمايه 8 ١ العكسى بالغشاء تعمل على التوالى بالنسبه للتيار الناتج من وده أو ¥ pall] وحدات التناضح العكسى وحيث تتكون هذه الوحده أو وحدات 1 ووحدات [تناضح] عكسى بالغشاء فى سلسله N العكسى بالغشاء من عدد 1 . رقم موجب أكثر من واحد N حيث أن N الى ١ متتاليه من الوحدات من 0 Slang الجهاز المذكور في عنصر الحمايه 08 والذى يتكون ايضا من -٠ ١ التيار الناتج من وحده تبادل ايونى JUN تناضح عكسى بالغشاء بعدد Y بطبقه مختلطه أوليه و وحده تبادل ايونى بطبقه مختلطه ثانويه. ¥ve | ١ 11 الجهاز المذكور في عنصر الحمايه Ve والذي day ايضا على مرشح \ ميكرون نهائى. TY الجهاز المذكور في عنصر الحمايه 1١ والذى يشمل ايضا على وحده تعقيم Y بالاشعه فوق البنفسجية . ١ 67 الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه £F والتى تشضمل ايضا على خطوه Y معالجة التيار الناتج في وحده ازاله تأين كهربائى مستمره لانتاج تيار مياه 1 نقيه. ١ 34- الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه 17 والتى تشمل ايضا على خطوه تنقيه 7 المياه النقيه من وحده إزاله التأين المكهربائى المستمر في وحده تعقيم 1 بالاشعه فوق البنفسجية. =o) الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه 14 والتى Ja ايضا خطوه تنقيه التيار الناتج من وحده التنقيه بالاشعه فوق البنفسجية فى مرشضع تحت ا ميكرونى لانتاج مياه فائقه النقاء. ١ 13 الطريقة المذكورة فى عنصر الحماية 7 والتى تشمل ايضا خطوه معالجة X تيار المياه النقيه في نظام تبادل ايونى بطبقه مختلطه. ١ \ الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه مي حيث الميا ه فائقه النقاء المنكوره Y تحقق أو تتجاوز مستوى مقاومه ١ ALY ميجا أوم من حيث مستوى الكقاءه. =A ١ طريقة لزياده الناتج Jalal (التدفق) ونقا ء النافذ من نظام تناضح عكسى ¥ لمعالجة تيار ميا نْْ تغذيه في وحده نظام تناضح عكسى واحده علي | لاقل vo لانتاج تيار ناتج ذو محتوى اذابه منخفض وتيار طرد ذو محتوى إذابه 1 : مرتفع وتشمل هذه الطريقة علي ¢ توفير تيار مياه تغذيه يحتوى على مواد مذابه. هذه المواد (1) 0 : المذابه تحتوى 1 ل )1( عسر قلويه ؛ و (i) A على الاقل نوعيه واحده من الجزيئات ضعيفه التأين في محلول (11) A PH مائى متعادل أو قريب من تعادل \. تركيز تيار مياه التغذيه في أول وحدات التناضح العكسى. على الاقل؛ (2) ١١ بعد خفض ميل مياه التغذيه هذه لتكوين القشور عندما يتم تركيز مياه \Y محدد وذلك عن طريق pH التغذيه الى معامل تركيز محدد في مستوى \Y : واحد أو أكثر ويدون ترتيب ؛ من التالى Ve و )1( ازاله العسر من تيار مياه التغذيه. إزاله كل القلويه المتعلقه بالعسر من تيار مياه التغذيه. (i) ىل إزاله ثانى أوكسيد الكربون المذاب من تيار مياه التغذيه سواء )111( WV اكان موجوداً من الاساس أو تكون اثناء خطوه إزاله العسر أو VA حا القلويه. Aso محدد حوالى pH للناتج من الخطوه (ب) الى مستوى pH أ (ج) رفع le لدفع نوعيه جزيئيه واحده علي الاقل ضعيفه التأين في محلول 5 نحو زياده التأين؛ pH متعادل أو قريب من تعادل YY تمرير الناتج من الخطوه (ج) على نظام التناضح العكسى المذكور؛ (3) YY هذا النظام يقاوم مرور النوعيات المذابه من خلاله لتركيز مياه التغذيه fi . الى معامل تركيز محدد لانتاج Yo تيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع » و (0) 971 تيار ناتج ذو محتوى اذابه منخفض ؛ وى (11) YvVi جالون لكل قدم Ye انتاج تيار بمعدل انتاج (التدفق) حوالى (1D) YA مريع في اليوم. 1 طريقة لزياده انتاج النافذ (التدفق) وزياده نقاء النافذ في نظام قائم لمعالجة 19 ١ ل تيار التغذيه بالمياه بطريقه الفصل بالغشاء بغشاء واحد على الاقل تنتج تيار ناتج ذو محتوى اذابه منخفض وتيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع وتشسمل 1 : هذه الطريقة 1 all ؛ هذه المواد lia (آ) توفير تيار مياه تغذيه يحتوى على مواد ¢ : تحتوى 1 لا () عسر قلويه , و (iD) A على الأقل نوعيه واحده من الجزيئات ضعيفه التأين في محلول (ii) A PH مائى متعادل أى قريب من تعادل \. (ب) تركيز تيار مياه التغذيه في أول وحدات نظام الفصل بالغشاء بعد ازاله ١١ ميل مياه التغذيه هذه لتكوين قشور عندما يتم تركيز مياه التغذيه الى WY محدد وذلك عن طريق واحد أو pH معامل تركيز محدد في مستوى WW : ويدون ترتيب؛ من التالى SX VE ازاله قدر معقول من العسر من تيار مياه التغذيه. (1) Ve إزاله قدر معقول من القلويه من تيار مياه التغذيه. (10) 1 ازاله الغازات المذابه سواء أكانت موجوده من الاساس أو (111) \V تكونت اثناء خطوه إزاله العسر أو القلوية. VA Aso محدد حوالى pH للناتج من الخطوه (ب) الى مستوى pH ف )=( رفع بإضافه قاعدى اليه لدفع نوعيه جزيئيه واحده علي الأقل ضعيفه التأين Y. نحو زياده التأين. PH في محلول مائى متعادل أو قريب من تعادل YA تمرير الناتج من الخطوه (ج) خلال نظام الفصل بالغشاء لانتاج تيار (4) YY طرد وتيار 36( نظام الفصل بالغشاء من النوع الذى يقاوم مرور YYالا 72 النوعيات المذابه ولزياده تركيز مياه التغذيه الى معامل تركيز محدد Yo لانتاج : 971 )1( تيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع ؛ و (1D) Yv تيار ناتج ذو محتوى إذابه منخفض ؛ و YA )111( انتاج تيار بمعدل انتاج (التدفق) حوالى Yo جالون لكل قدم Y4 مربع في اليوم . ١ .ا | لطريقة I لمذكوره فى عنصر ١ لحمايه TA أو عنصر الحما يه 14 LST.N Y الخطوات )1( لازاله العسر , و (ب) ازاله القلويه يتمان فى عمليه وحده Y واحده. -7١ ١ الطريقة المذكورة فى عنصر الحمايه Ve حيث عمليه الوحده الواحده Jozi Y طريقة نظا حم كا تيون تيا دل | يونى ذو حمض ضعيف -VY ١ الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه VY حيث يتم تشغيل طريقه نظام كاتيون Y تبادل | يونى ذو حمض ضعيف في إ لشكل | لهيدروجينى . ١ 77- الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه VY حيث يتم تشغيل طريقة نظام كاتيون Y تبادل ١ يونى ذو حمض ضعيف في الشكل ١ لصوديومى . ١ 74- الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه 68 أو عنصر الحمايه 74 حيث فى Y | لخطوه (ج) يتم رفع إ لاس إ لهيدروجينى pH لما بين 4 © A =Vo ١ الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه 1/8 أو عنصر الحمايه 719 حيث فى Y إ لخطوه (ج) يتم رفع | لاس J لهيدروجينى pH لما بين ٠ YNVA - -7١ ١ الطريقة المذكوره في عنصرالحمايه Vo حيث يتم التحكم في pH عند حوالى Neyo | Y إ: ١ 77- الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه 18 أو عنصر الحمايه 714 حيث فى Y الخطوه (ج) يتم رفع الاس الهيدروجينى 011 الى حوالى ١١ على الاقل . —VA ١ طريقة لزياده كل من النافذ الناتج (التدفق) وزياده نقاء النافذ في نظام Y لمعالجة تيار التغذيه بالمياه بنظام التناضح العكسى. لانتاج تيار ناتج ذو 1 محتوى اذابه منخفض وتيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع وتشمل هذه ¢ الطريقة : 0 )0( توفير تيار مياه تغذيه يحتوى على مواد مذابه , هذه المواد المذابه 1 تحتوى على : ل )1( عسر (i) A قلويه , و (iii) 9 على الاقل نوعيه واحده من الجزيئات ضعيفه التأين في محلول .\ مائى متعادل ol قريب من تعادل PH ١ (ب) قبل إدخال تيار مياه التغذيه الى نظام التناضح العكسى تقليل ميل ل مياه التغذيه على تكوين قشور عند زياده تركيز مياه التغذيه الى \Y معامل تركيز محدد في مستوى 011 محدد وذلك عن طريق عمل واحد VE أو أكثر من الاتى وبأى ترتيب: \o )1( ازاله العسر من تيار مياه التغذيه. (i) Wi ازاله LST قدر من القلويه اللاهيدروكسيديه من تيار مياه لال التغذيه. VA (111) ازاله ثانى أوكسيد الكربون من تيار مياه التغذيه سواء أكانت 4\ موجوده في الاساس أو تكونت خلال خطوه إزاله الععر أوY. القلويه.va محدد حوالى PH من الناتج من الخطوه (ب) الى مستوى pH رفع (2) YA على الاقل وذلك لدفع نوعيه جزيئيه واحده على الاقل ضعيفه Ajo YY في اتجباه pH التأين في محلول مائى متعادل أو قريب من تعادل YY Gall زياده Y¢ SH تمرير الناتج من الخطوه (ج) على نظام التناضح العكسى (9) Yo هذا النظام يقاوم مرور قدر كبير من النوعيات المذابه من خلاله لتركيز 78 مياه التغذيه الي معامل تركيز محدد مع عمل نظام التناضح العكسى 77 : جالون لكل قدم مربع في اليوم لانتاج Vo بمعدل تدفق يزيد عن YA تيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع » و (1) 5 (1ل) تيار ناتج ذو محتوى اذابه منخفض. 9: طريقة لمعالجة تيار مياه التغذيه في جهاز للفصل بالغشاء يتكون من وحده VA ١ Cal واحده على الاقل بها غشاء للفصل لانتاج تيار ناتج ذو محتوى Y : منخفض وتيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع وهذه الطريقة تشمل Y توفير تيار مياه تغذيه به محتوى اذابه يتكون من (1) ¢ العسر (1) e القلويه , و (i) 1 على الاقل نوعيه واحده من الجزيئات ضعيفه التأين في محلول (1i1) ل PH مائى متعادل أو قريب من تعادل A تركيز تيار مياه التغذيه في وحده أوليه لجهاز الفصل بالغشاء بعد (2) A تقليل ميل مياه التغذيه الى تكوين القشور عندما يتم تركيز مياه ٠١ محدد وذلك بعمل بعمل اثنان pH التغذيه الى معامل تركيز محدد في ٠١ : أو أكثر مما يلى باى ترتيب ازاله قدر كبير من العسر من تيار مياه التغذيه. )( A ازاله قدر كبير من القلويه المرتبطه بالعسر من تيار مياه التغذيه؛ (10) \¢ و )1( ازاله الغاز المذاب من تيار مياه التغذيه سواء أكانت موجودهA. اساسا أو تكونت خلال خطوه إزاله العسر أى القلويه ؛ 8 محدد حوا لى درم pH لخطوه (ب) لى مستوى I للناتج من pH لال )=( رفع ه تقريبا لدفع نوعيه جزيئيه واحده على الاقل ضعيفه التأين في محلول زياده التأين. gee pH مائى متعادل أو قريب من تعادل 5 الذى يقاوم I 7ص (د تمرير الناتج من الخطوه )=( على جهاز الفصل يالغشا بقدر كبير مرور النوعيات المذابه من خلاله لزياده تركيز مياه التغذيه ry الى معامل تركيز محدد. YY أو عنص__ر Y لحمايه J أو عنصر ١ لطريقة | لمذكوره فى عنصر الحما يه | —A. ١ حيث التيار الناتج خالى بقدر كبير من VA أو عنصر الحمايه VA الحمايه \ متعادل أو ole على الاقل نوعيه جزيئيه واحده ضعيفه التأين فى محلول Y .pH Julas قريب من ¢ حيث التيار الناتج المذكور يكون خاليا 0A الجهاز المذكور في عنصر الحمايه <AV ١ يقدر كبير من على الاقل نوعيه جزيئيه واحده ضعيفه التأين في محلول مائى PH متعادل أو قريب من تعادل 3 ele حيث إ لتدفق إ لناتج من YA لطريقة إ لمذكوره فى عنصر الحمايه | —AY ١ جالون لكل قدم مريع في اليوم. Yo التناضح العكسى Y أو عنصر الحما يه 14 أو عنصسر TA لمذكوره فى عنصر الحما يه I لطريقة I —AY ١ حيث التدفق المذكور الناتج من غشاء التناضح العكسى ؛؟ VA الحمايه Y ٠ جالون لكل قدم مربع في اليوم YAN أو عنصر الحمايه 14 أو عنصر VA الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه 84 ١ حيث التدفق المذكور الناتج من غشاء التناضح العكسى ما بين VA ل الحمايه جالون لكل قدم مربع في اليوم. 7٠ و ٠ ¥ طريقة لتنقية محلول مائى بتمرير جزء من المحلول المائى خلال غشاء شبه Ao) منفذ الى جهاز فصل بالغشاء لانتاج تيار ناتج والاحتفاظ بجزء على الاقل من المحلول المائى في جهاز الفصل بالغشاء لزياده تركيز الماده المذابه الى 0 معامل تركيز محدد في هذا الجزء المحتفظ به من المحلول المائى. 3 التطوير الذى يشمل تغذيه جهاز الفصل بالغشاء بمحلول مائى يتصف بأنه 8 : عند أول الدخول الى جهاز الفصل بالغشاء يتكون من 1 . ل )1( عدم وجود عسر الى حد بعيد . (ب) عدم وجود قلويه مرتبطه بالعسر الى بعيد A . عدم وجود ثانى أوكسيد الكربون مذاب أو معلق وذلك الى حد بعيد (2) A . على الاقل Ayo أس هيدروجينى حوالى (9) ١ يتكون من مواد مذيبه ومواد مذابه بتمرير جزء من Sle طريقة لتنقيه محلول AT) المحلول المائى خلال غشاء شبه منفذ في وحده على الاقل من جهاز فصل 0 بالغشاء لانتاج تيار ناتج والاحتفاظ بجزء على الاقل من المحلول المائى لزياده Y تركيز المواد المذابه الى معامل تركيز محدد في هذا الجزء المحتفظ به من 1 Sal المحلول المائى 0 التطوير الذى يشمل التحكم في المواد المذابه في المحلول المائى الى المستوى 1 حيث يزال إلى حد بعيد الميل الى تكوين القشور في معامل التركيز المحدد عن : طريق A قبل التغذيه بالمحلول المائى الى الوحده الاولى من وحده / وحدات (7) 9 الفصل بالغشاء vs تقليل عسر المحلول المائى. )( ١١AY تقليل قلويه محلول (التغذيه) المائى. (10) \Y se تقليل ثانى أوكسيد الكربون الموجود (ii) 1 . على الاقل Ajo محلول التغذيه المائى الى pH (ب) بعد الخطوه )1( زياده في طريقة لانتاج مياه عاليه النقاء من المياه العموميه من خلال جهاز للفصل —AV ١ يتكون من مواد مذابه ومياه Sle بالغشاء. المياه العموميه عباره عن محلول ¥ وحيث جزء من هذا المحلول المائى يتم امراره من خلال غشاء شبه منفذ في 1 وحده أولى من جهاز الفصل بالغشاء لانتاج تيار ناتج وحيث على الاقل جزء ¢ المذكور يتم الاحتفاظ به فى الوحده الاولى من جهاز SU من المحلول 0 الفصل بالغشاء لزياده تركيز المواد المذابه الى معامل تركيز محدد. 1 التطوير يشمل 4335 الوحده الاولى من جهاز الفصل بالغشاء بتيار الملياه 4 : عن طريق (Plo العموميه والذى سبق معالجته لانتاج محلول A قبل تغذيه المحلول المائى المذكور الى جهاز الفصل بالغشاء. (7) 9 . الى حد بعيد all (ل) ازاله كل \. إزاله كل القلويه اللاهيدروكسيديه , إلى حد بعيد. (0D) ١ (للل) إزاله كل ثانى أوكسيد الكربون , الى حد بعيد ؛ و \Y على الاقل Aye الى حوالى pH رفع الاس الهيدروجينى (2) ١ AV أو عنصر الحمايه AN أو عنصر الحمايه VA التطوير تبعا لعنصر الحمايه -88 ١ حيث محلول التغذيه المائى يتميز بعدم إضافه محلول AA أو عنصر الحمايه منع تكون القشور الى محلول التغذيه المائى. 3 AV أى عنصر الحمايه VA عنصر الحمايه of VA التطوير تبعا لعنصر الحمايه 85 ١ حيث جهاز الفصل بالغشاء AM أو عنصر الحمايه AY أى عنصر الحمايه Y يتكون من جهاز تناضح عكسى. 1AY حيث جهاز AA STAY أو AT TVA أى VA التطوير تبعا لعتصر الحمايه -4.0 ١ يتجاوز مستتوى كفاءه of الفصل بالغشاء ينتج تيار ناتج يتميز بأنه يحقق \ ميجا أوم. VA المقاومه 1 طريقة لتنقية محلول مائى يتكون من مواد مذابه ومذيبات بامستخدام جهاز -١١ ١ فصل بالفشاء لزياده تركيز المحلول المذكور الى معامل تركيز محدد بتمرير \ المذكور خلال غشاء شبه منفذ في وحده اولى من SUT جزء من المحلول 1 LT جهاز الفصل بالغشاء لانتاج تيار ناتج والاحتفاظ بجزء من المحلول 1 المذكور في تلك الوحده الاولى لجهاز الفصل بالغشاء المذكور لزياده ترككيز 0 (SU المواد المذابه الى معامل تركيز محدد في الجزء المحتفظ به من المحلول 1 ل التطوير يشمل التحكم في المواد المذابه والعسر والقلويه وثانى أوكسيد عن sand] الكربون حيث يتم إزاله الميل لتكوين القشور في معامل التركيز A طريق؛ 9 قبل تغذيه المحلول المائى المذكور الى الوحده الاولى المذكوره لجهاز )( \. الفصل بالغشاء والافضل بأى ترتيب؛ ١١ . تقليل عسر محلول التغذيه المائى المذكور )( \Y المذكور » و SUT تقليل قلويه محلول التغذيه (1) تقليل ثانى أوكسيد الكريون المذاب أو المعلق + و )111( 3 على الاقل. Age محلول التغذيه المائى الى pH (ب) بعد الخطوه )1( زياده \o Stall a هذه المياه ١ المياه الناتجة طبقا للطريقة فى عنصر المحمايه -١؟ ١ الناتج من هذه الطريقة. يحتوى كذلك تيار مياه التغذيه المذكور على البورون \ (ZY) ويتميز ذلك التيار الناتج بأن محتوى البورون فيه يقل عن اثنان بالمثه v من محتوى البورون في تيار مياه التغذيه المذكور. ¢م ١ 7 المياه الناتجة طبقا للطريقة فى عنصر الحماية ١ هذه المياه هى التيار الناتج طبقا لهذه الطريقة » ويحتوى تيار مياه التغذيه المذكور كذلك على v البورن ويتميز التيار الناتج المذكور بان به محتوى من البورون مقداره واحد ونصف بالمئه )50 79( أو أقل من محتوى البورون لتيار مياه التغذيه المذكور. ١ 4 المياه الناتجه lid للطريقة فى عنصر الحمايه oN هذه المياه هى التيار Y الناتج طبقا لهذه الطريقة. ويحتوى تيار مياه التغذيه المذكور كذلك على 1 البورون ويتميز التيار الناتج المذكور بان به محتوى من البورون مقداره واحد بالمئه )71( أو أقل من محتوى البورون لتيار مياه التغذيه المذكور. -٠6 ١ المياه الناتجة طبقا للطريقة فى عنصر الحمايه ١ ؛ هذه المياه هى تيار الناتج \ طبقا لهذه الطريقة. ويحتوى تيار مياه التغذيه كذلك على السيليكا ويتميز ¥ التيار الناتج المذكور بان به محتوى من السيليكا أقل من ٠٠ر0 / من محتوى 1 السيليكا لتيار مياه التغذيه المذكور. —4T ١ المياه الناتجة طبقا للطريقة فى عنصر الحمايه oN هذه المايه همى التيار ل الناتج طبقا لهذه الطريقة , ويحتوى تيار مياه التغذيه المذكور كذلك على v البكتيريا ويتميز التيار الناتج المذكور بان محتواه من البكتيريا صفر . ١ 7-_المياه الناتجة طبقا للطريقة في عنصر الحمايه ١ ؛ هذه المياه هى التيار ل الناتج طبقا لهذه الطريقة. ويحتوى تيار مياه التغذيه كذلك على فيروسات v حيه وحيث يتميز التيار الناتج بان محتواه من الفيروسات الحيه صفر. ١ - الطريقة المذكوره فى عنصر الحمايه 21 حيث بعد الوحده N من وحدات Y التناضح العكسى يتم معالجة التيار الناتج كذلك في وحده تبادل كاتيونى.Ao وتشمل كذلك خطوه تمرير التيار 4١ الطريقة طبقا لعنصر الحمايه —44 ١ le الناتج من جهاز التناضح العكسى المذكور من خلال وحده واحده 7 الاقل للتبادل الايونى بطبقه مختلطه. 1 و لذى يحثشوى كذلك على وحده oA لجها رََ إ لمذكور فى عنصر الحما يه ARE ١ واحده على الاقل للتبادل الايونى بطبقة مختلطه فى خط انتاج الوحده 7 للتناضح الايونى بالغشاء لمعالجة التيار الناتج من وحده التتاضع N 1 العكسى 7 المذكوره. 1 أو فى عنصر الحما يه أو في ١ لمذكوره في عنصر الحما يه ١ لطريقة I -٠١١ ١ الحمايه 18 أو aie عنصر الحمايه 18 أو عنصر الحمايه 148 أو Y ويشمل كذلك, خلال خطوه ازاله القلويه الخطوه الإضافي+> لازاله كل 1 القلويه اللاهيدروكسيديه الى حد بعيد والغير مرتبطه بعسر الماء. AV أى AN 51 VA أق VA الطريقة المذكوره فى أى من عناصر الحمايه -٠١١ ١ لتغذيه | لمذكوره قفاإن I's ميا pH حيث خلال خطوه زياده ay أو AA أو Y EA يتم زيادته الى ما بين حوالى 9 وحوالى pH 1 AV أ AN أ VA أن VA الطريقة المذكوره فى أى من عناصر الحمايه -٠١٠ ١ مياه التغذيه المذكوره فإن pH حيث خلال خطوه زياده AY أى AA أو A A بين حوا لى أ وحوا La يتم زيادته الى pH 7 AV أو ل أو va أو VA لمذكوره فى أى من عناصر الحما يه ١ لطريقة | =\.¢ ١\. عند دور pH تقشسمل ضيط pH حيث أن خطوه زيا ده ay أو AA أو Y . تقريباً 1A AY أ AT TVA أن VA الطريقة المذكوره في أى من عناصر الحمايه -٠١١ ١ PH مياه التغذيه المذكوره فإن PH حيث بعد خطوه رفع AY أو AA أى Y على الاقل. ١١ مياه التغذيه تكون حوالى 1 أن ؟ أو 34 أن 4 أو ١ الطريقة المذكوره في أى من عناصر الحمايه -٠١١ ١ حيث جهاز الفصل بالغشاء المذكور يتكون من AY أو AA أو AV أو AY Y غشاء رقيق. 1 حيث يتكون جهاز التناضح 9١ الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه -٠١7 ١ العكسى من غشاء رقيق طريقة لمعالجة تيار مياه التغذيه في جهاز فصل بالغشاء يتكون من -٠١# ١ وحده على الاقل بها فاصل غشائى لانتاج تيار ناتج ذو محتوى إذابه Y : منخفض وتيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع وتتكون هذه الطريقة من توفير تيار مياه تغذيه تحتوى مواد مذابه وتشمل هذه المواد 0 ¢ . المذايه 0 العسر )( 1 go القلويه (iD) ل على الاقل نوعيه واحده من الجزيئات ضعيفه التأين في (11D) / PH قريب من تعادل of محلول مائى متعادل 9 (ب) تركيز تيار مياه التغذيه المذكوره فى وحده أولى لجهاز الفصسل ٠١ بالغشاء بعد إزاله ميل مياه التغذيه تلك على تكوين قشور عندما ١١ محدد pH يتم تركيز مياه التغذيه الى معامل تركيز محدد في \Y : وذلك عن طريق \Y ازاله قدر كبير من العسر من تيار مياه التغذيه المذكوره. (1) VeAY ازاله قدر كبير من القلويه المرتبطه بالعسر من تيار مياه (iD) AL . التغذيه المذكور 1 ازاله قدر كبير من الغاز المذاب من تيار مياه التغذيه (iD) الأ سواء أكانت موجودة أساسا أى تكونت خلال خطوة أزاله \A . العسر أو ازاله القلويه \4 محدد حوالى PH للناتج من الخطوة )1( الى مستوى pH (ج) رفع Y. على الاقل لدفع نوعيه جزيئيه واحده على الاقل ضعيفه ٠١٠ Y\ نحو pH التأين في محلول مائى متعادل أو قريب من تعادل YY زياده التأين. YY (د تمرير الناتج من الخطوه )=( خلال جهاز الفصل بالغناء Yt والذى يقاوم بقدر كبير مرور النوعيات المذابه من خلاله لزياده Yo تركيز مياه التغذيه الى معامل تركيز محدد لانتاج. a و (diye بق )1( تيار طرد ذو محتوى إذابه تيار ناتج ذو محتوى إذابه مخفض. (1D) YA يتكون هذا pall طريقة لمعالجة تيار مياه التغذيه في نظام التناضح -٠١4 ١ النظام من وحده واحده على الاقل تشمل غشاء فاصل لانتاج تيار ناتج ذو Y محتوى إذابه منخفض وتيار طرد يحتوى محتوى اذابه مرتفع وتشمل هذه v : الطريقة 1 هذه المواد المذابه lie توفير تيار مياه تغذيه يحتوى مواد 0 0 : تشمل + العسر )( 7 se القلويه (in) A على الاقل نوعيه واحده من الجزيئات ضعيفه التأين في (il) 9 PH متعادل أو قريب من تعادل Sle محلول ١AA تركيز مياه التغذيه في وحده أوليه لنظام التناضح العكسى (0) ١١ المذكوره بعد إزاله ميل مياه التغذيه لتكوين القشور عندما يتم \Y محدد وذلك pH ار تركيز مياه التغذيه الى معامل تركيز محدد في : عن طريق Ve إزاله قدر كبير من العسر من تيار مياه التغذيه المذكوره. (1) Vo إزاله قدر كبير من القلويه المرتبطه بالعسر من تيار مياه (i) 8 التغذيه؛ \V ٠١ر٠ (ج) زياده 11م للناتج من الخطوه )7( الى مستوى 11م حوالى A على الاقل لدفع نوعيه جزيئيه واحده على الاقل ضعيفه التأين ١ نحو زياده PH متعادل أو قريب من تعادل fle في محلول 5. التأين. ١ تمرير الناتج من الخطوة (ج) خلال نظام تناضح عكسى,؛ نظام (3) YY التناضح العكسى المذكور يقاوم بقدر كبير مرور النوعيات المذابه YY من خلاله لزياده تركيز مياه التغذيه المذكوره الى معامل تركيز ve محدد لانتاج. Yo 3 تيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع (1) 9 تيار ناتج ذو محتوى اذابه منخفض. (iD) YV يتكون نظام lilly طريقة لمعالجة تيار مياه التغذيه في نظام فصل -١١ ١ الفصل بالغشاء من وحده واحده على الاقل بها غشاء فاصل لانتاج تيار \ ناتج ذو محتوى اذابه منخفض وتيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع وتشمل v : الطريقة 1 توفير تيار مياه تغذيه يحتوى مواد مذابه , هذه المواد المذابيه 0) 0 : تشمل 1 العسر (1) 7 القلويه ؛ و (iD) AAA على الاقل نوعيه واحده من الجزيئات ضعيفه التأين في (iid) 9 PH محلول مائى متعادل أو قريب من تعادل ١ (ب) تركيز مياه التغذيه في وحده أوليه لنظام التناضح العكسى ١١ المذكوره بعد إزاله ميل مياه التغذيه المذكوره لتكوين القشور \Y PH عندما يتم تركيز مياه التغذيه الى معامل تركيز محدد في ١ : محدد وذلك عن طريق 3 إزاله قدر كبير من العسر من تيار مياه التغذيه المذكور. (1) Vo إزاله قدر كبير من القلويه المرتبطه بالعسر من تيار مياه (iD) ىل إلا التغذيه؛ محدد حوالى PH زياده 11م للناتج من الخطوة (ب) الى مستوى (=) VA على الاقل لدفع نوعيه جزيئيه واحده على الاقل ضعيفه ٠١ر٠ ١ نحى PH التئين في محلول مائى متعادل أو قريب من تعادل Y. زياده التأين. 7 تمرير الناتج من الخطوة (ج) خلال جهاز غشاء فاصل والذي (4) YY يقاوم بقدر كبير مرور النوعيات المذابه من خلاله لتركيز مياه i . أ التغذيه المذكوره الى معامل تركيز محدد لانتاج و ٠ تيار طرد ذو محتوى اذابه مرتفع (1) Yo تيار ناتج ذو محتوى اذابه منخفض. (1D) ل الطريقة المذكوره في عنصر الحمايه ؛ حيث يحتوى تيار مياه التغذيه قدر -١١١ ١ من العسر يزيد عن القلويه كما يحتوى» قبل تغذيه مياه التغذيه الى نظام Y تبادل كاتيونى بحمض ضعيف خطوه ضبط نسبه العسر الى القكلويه v بإضافه قاعدى الى مياه التغذيه المذكوره وذلك لزياده قلويه مياه التغذيه. 1A. لعنصر الحماية 2 حيث يحتوى تيار ميا ها لتغذيه al, لمذكوره I الطريقة -١١ ١ قلويه أكثر من العسر والذى يشمل خطوه إضافه حمض الى مياه التغذيه Y المذكوره قبل إضافه مياه التغذيه المذكوره الى نظام تبادل كاتيونى بحمض 1 ضعيف للقضاء على القلويه الزائده فى مياه التغذيه المذكوره. 3 لحما يه " وتشمل خطوه رضا فه حمض قبل J لطريقة | لمذكوره فى عنصر | -— \ \ Ay \ خطوه إزاله الغاز المذاب لاجرا ¢ تحويل القلويه الى ثانى أوكسيد الكريون. Y لخطوه )=( يتم J حيث فى Y لمذكوره فى عنصر الحما يه \ أو J لطريقة I - ١٠١6 \ . مقاسا فى تيار الطرد ١١ الى أكثر من حوالى pH زياده 7 حيث فى Y أو عنصر | لحمايه ١ لمذكوره فى عنصر لحمايه I لطريقة I -١٠ ١ في تيار Lalla ١١ من حوالى SST الى pH الخطوه (ج) يتم زياده Y الطرد. Y حيث أن ئسيه Y أو عنصر الحمايه ١ الطريقة ا لمذكوره فى عنصر | لحمايه -١ 1 ١ الناتج فى التيار الناتج الى نسيه تيار مياه التغذيه ما بين asl! كميه A all AA a.A حيث تحتوى ميا y أو عنصر الحما يه ١ لعنصر الحما يه Els لطريقة I =\\Y \ . التغذيه كذلك على الكلورين أو عنصر الحمايه ؟ حيث خطوه ازاله ١ الطريقة طبقا لعنصر الحمايه —VVA ١ الغاز المذاب تتكون من خطوه تمرير مياه التغذيه خلال عشاء مانع لنفاذ 7 Sl Y74 أو عنصر الحمايه ؟ أو عنصر الحمايه ١ لعنصر الحمايه Gab الطريقة ١٠1١ ١ SAV أو عنصر الحمايه AT أو عنصر الحمايه VA أو عنصر الحمايه Y حيث أن مياه التغذيه تحتوى AY أو عنصر الحمايه AA ر عنصر الحمايه ع على السيليكا وحيث جهاز الفصل بالغشاء يعمل تحت ضغط فرقى وحيث : تتميز هذه الطريقة بالاتى : انتاج نافذ بمعدل عيارى مستقر 0 1 (ب) معدل طرد مستقر للسيليكا ؛ و v . ضغط فرقى مستقر (2) A أو عنصر الحمايه 18 أو عنصر الحمايه WA الطريقة طبقا لعنصر الحمايه -١١ ١ جالون للقدم المربع في 7 ٠ حيث تدفق غشاء التناضح العكسى ما بين VA Y . جالون للقدم المربع في اليوم ٠٠ اليوم وحوالى 1
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US69561596A | 1996-08-12 | 1996-08-12 | |
US3668297P | 1997-03-01 | 1997-03-01 | |
PCT/US1997/014239 WO1998006483A1 (en) | 1996-08-12 | 1997-08-12 | Method and apparatus for high efficiency reverse osmosis operation |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA99200008A true SA99200008A (ar) | 2005-12-03 |
Family
ID=26713389
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA99200008A SA99200008A (ar) | 1996-08-12 | 1999-04-19 | طريقة وجهاز لعملية التناضح العكسي عاليه الكفاءة |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0946268B1 (ar) |
JP (1) | JP3321179B2 (ar) |
KR (1) | KR100481801B1 (ar) |
CN (1) | CN1151862C (ar) |
AT (1) | ATE239540T1 (ar) |
AU (1) | AU742082B2 (ar) |
CA (1) | CA2264619C (ar) |
DE (1) | DE69721814T2 (ar) |
ES (1) | ES2199370T3 (ar) |
HK (1) | HK1023300A1 (ar) |
IL (1) | IL128457A (ar) |
SA (1) | SA99200008A (ar) |
TR (1) | TR199900307T2 (ar) |
TW (1) | TW404847B (ar) |
WO (1) | WO1998006483A1 (ar) |
Families Citing this family (53)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8758720B2 (en) | 1996-08-12 | 2014-06-24 | Debasish Mukhopadhyay | High purity water produced by reverse osmosis |
US20020153319A1 (en) | 1997-08-12 | 2002-10-24 | Debasish Mukhopadhyay | Method and apparatus for high efficiency reverse osmosis operation |
US6398965B1 (en) | 1998-03-31 | 2002-06-04 | United States Filter Corporation | Water treatment system and process |
US7947185B2 (en) | 1998-07-06 | 2011-05-24 | Grott Gerald J | Water sanitation methods |
US8192633B2 (en) | 1998-07-06 | 2012-06-05 | Grott Gerald J | Methods of energy storage and transfer |
US7717173B2 (en) | 1998-07-06 | 2010-05-18 | Ecycling, LLC | Methods of improving oil or gas production with recycled, increased sodium water |
US6651383B2 (en) * | 1998-07-06 | 2003-11-25 | Gerald J. Grott | Methods of utilizing waste waters produced by water purification processing |
FR2789328B1 (fr) * | 1999-02-04 | 2001-03-02 | Far | Procede d'epuration des eaux contenant des agents tensioactifs par filtrations tangentielles successives et installation de mise en oeuvre du procede |
JP2002153871A (ja) * | 2000-11-21 | 2002-05-28 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 排水リサイクル装置 |
EP1551771A1 (en) * | 2002-06-13 | 2005-07-13 | Hydranautics | Methods for reducing boron concentration in high salinity liquid |
US6858145B2 (en) * | 2002-09-12 | 2005-02-22 | Chemitreat Pte Ltd | Method of removing organic impurities from water |
US8062532B2 (en) | 2003-11-11 | 2011-11-22 | Grott Gerald J | Process for electrolytic production of chlorine products and byproducts |
TWI449674B (zh) * | 2004-12-14 | 2014-08-21 | Kurita Water Ind Ltd | Drainage treatment device and treatment method |
JP2007253115A (ja) * | 2006-03-24 | 2007-10-04 | Kurita Water Ind Ltd | 有機物含有排水の処理方法及び処理装置 |
US8585906B2 (en) | 2006-07-14 | 2013-11-19 | Rayne Dealership Corporation | Regeneration of ion exchange resin and recovery of regenerant solution |
KR100839350B1 (ko) * | 2006-08-24 | 2008-06-19 | 삼성전자주식회사 | 폐수 재활용 방법 및 이를 수행하기 위한 장치 |
JP4948305B2 (ja) * | 2007-07-23 | 2012-06-06 | 合同資源産業株式会社 | 偏光フィルム製造薬液の循環使用方法及びシステム |
CN101977701B (zh) * | 2008-03-21 | 2012-09-05 | 栗田工业株式会社 | 水处理装置给水配管的洗涤方法 |
WO2010017303A2 (en) * | 2008-08-05 | 2010-02-11 | Aquatech International Corporation | Reverse osmosis enhanced recovery hybrid process |
DE102008052001A1 (de) * | 2008-10-16 | 2010-04-29 | Krones Ag | Verfahren zur Wasserbehandlung |
JP5640351B2 (ja) * | 2009-10-14 | 2014-12-17 | 三浦工業株式会社 | 洗浄水供給システム及び洗浄方法 |
JP2011092803A (ja) * | 2009-10-27 | 2011-05-12 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 水処理装置 |
DE102010032722A1 (de) | 2010-07-26 | 2012-01-26 | Bwt Ag | Verfahren und Anlage zur Aufbereitung von Wasser |
KR101051597B1 (ko) | 2010-11-03 | 2011-07-22 | 주식회사 오클레어 | 인공신장기용 정수장치 |
JP5757109B2 (ja) * | 2011-03-09 | 2015-07-29 | 三浦工業株式会社 | 水処理方法及び水処理システム |
JP5757110B2 (ja) * | 2011-03-09 | 2015-07-29 | 三浦工業株式会社 | 水処理方法及び水処理システム |
US9199866B2 (en) * | 2011-08-17 | 2015-12-01 | Riad A. Al-Samadi | High recovery drinking water process |
GB2500685A (en) * | 2012-03-30 | 2013-10-02 | Spirax Sarco Ltd | Steam plant with reverse osmosis unit |
EP2837602B1 (en) * | 2012-04-11 | 2018-03-14 | JFE Engineering Corporation | Method and use of a device for treating accompanying water from well |
US10570044B2 (en) * | 2013-02-18 | 2020-02-25 | Biopuremax (2015) Ltd. | Method and system for treating water |
US20160115061A1 (en) * | 2013-07-05 | 2016-04-28 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Water treatment system, water treatment method, cooling facility and power generating facility |
JP6091033B2 (ja) * | 2013-07-05 | 2017-03-08 | 三菱重工業株式会社 | 水処理方法及び水処理システム |
CN105198143B (zh) * | 2014-06-18 | 2018-04-10 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种高浓废水的零排放方法 |
CN105198142B (zh) * | 2014-06-18 | 2018-11-02 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种高盐废水的零排放方法 |
KR101530571B1 (ko) * | 2014-10-29 | 2015-06-22 | 김충래 | 냉각탑 보충수 탈염 및 폐수 재활용 시스템 |
JP6549015B2 (ja) * | 2015-10-16 | 2019-07-24 | 水ing株式会社 | 水処理方法及び水処理装置 |
CN105461104A (zh) * | 2015-11-06 | 2016-04-06 | 太原理工大学 | 一种对煤化工产生的浓盐废水处理工艺 |
JP6592386B2 (ja) * | 2016-03-09 | 2019-10-16 | オルガノ株式会社 | アンモニア含有排水の処理方法および処理装置 |
CN106086405A (zh) * | 2016-07-14 | 2016-11-09 | 四川思达能环保科技有限公司 | 一种高盐含氯体系的净化除杂方法 |
AT519340A1 (de) * | 2016-10-27 | 2018-05-15 | Red Bull Gmbh | Pasteurisierungsanlage mit Ionenaustauschvorrichtung und Verfahren zum Betreiben einer Pasteurisierungsanlage |
CN108211806A (zh) * | 2018-01-19 | 2018-06-29 | 广州水蓝环保科技有限公司 | 一种无磷变效阻垢膜化学剂 |
JP7454330B2 (ja) * | 2018-06-20 | 2024-03-22 | オルガノ株式会社 | 被処理水中のホウ素除去方法、ホウ素除去システム、超純水製造システム及びホウ素濃度の測定方法 |
FR3089674B1 (fr) * | 2018-12-05 | 2021-06-25 | Electricite De France | Procédé et installation de traitement d’effluents aqueux issus du circuit primaire d’une centrale nucléaire comprenant de l’acide borique |
CN109665592A (zh) * | 2018-12-14 | 2019-04-23 | 四川金象赛瑞化工股份有限公司 | 一种以弱酸阳离子树脂交换酸化软化方法 |
TWI702325B (zh) | 2019-06-04 | 2020-08-21 | 鼎基先進材料股份有限公司 | 人造纖維之染色方法 |
CN110302226A (zh) * | 2019-06-20 | 2019-10-08 | 天马(安徽)国药科技股份有限公司 | 一种可用于入药的三七粉加工工艺 |
KR102247791B1 (ko) | 2019-07-18 | 2021-05-03 | 주식회사 포스코건설 | 정삼투공정의 트레인 장치 |
JP7261711B2 (ja) * | 2019-09-17 | 2023-04-20 | 野村マイクロ・サイエンス株式会社 | 超純水製造システム及び超純水製造方法 |
JP2021065845A (ja) * | 2019-10-24 | 2021-04-30 | 栗田工業株式会社 | 排水回収システム |
CN111871470B (zh) * | 2020-08-12 | 2023-03-14 | 安徽硅宝有机硅新材料有限公司 | 一种硅烷偶联剂制备用气液回收处理装置及其实施方法 |
CN112028343B (zh) * | 2020-09-29 | 2022-09-06 | 无锡德宝水务投资有限公司 | 硅片加工行业污水再生回用的方法 |
KR20230173997A (ko) | 2022-06-20 | 2023-12-27 | 유재성 | 유기성 폐기물의 처리장치 및 처리방법 |
KR20240056890A (ko) | 2022-10-21 | 2024-05-02 | 권혁윤 | 유기성 폐기물의 처리장치 및 처리방법 |
Family Cites Families (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3870033A (en) * | 1973-11-30 | 1975-03-11 | Aqua Media | Ultra pure water process and apparatus |
US4235715A (en) * | 1979-02-16 | 1980-11-25 | Water Refining Company, Inc. | Process for removing alkalinity and hardness from waters |
US4321145A (en) * | 1980-06-11 | 1982-03-23 | Carlson Lee G | Ion exchange treatment for removing toxic metals and cyanide values from waste waters |
JPS59112890A (ja) * | 1982-12-20 | 1984-06-29 | Japan Organo Co Ltd | 逆浸透膜装置による脱塩方法 |
US4574049B1 (en) * | 1984-06-04 | 1999-02-02 | Ionpure Filter Us Inc | Reverse osmosis system |
JPS62204892A (ja) * | 1986-03-06 | 1987-09-09 | Japan Organo Co Ltd | 脱塩方法 |
JPS62294484A (ja) * | 1986-06-13 | 1987-12-21 | Shinko Fuaudoraa Kk | 高濃度のシリカを含む水の逆浸透処理法 |
JP2733573B2 (ja) * | 1989-02-06 | 1998-03-30 | オルガノ株式会社 | 超純水の製造方法及び装置 |
JPH02227185A (ja) * | 1989-03-01 | 1990-09-10 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 溶存シリカの除去法 |
US5028336A (en) * | 1989-03-03 | 1991-07-02 | Texaco Inc. | Separation of water-soluble organic electrolytes |
JPH0647105B2 (ja) * | 1989-12-19 | 1994-06-22 | 株式会社荏原総合研究所 | 純水又は超純水の精製方法及び装置 |
US5266203A (en) * | 1992-01-30 | 1993-11-30 | Arrowhead Industrial Water, Inc. | Method for treating process streams containing cyanide and heavy metals |
JPH05269463A (ja) * | 1992-03-24 | 1993-10-19 | Kurita Water Ind Ltd | 膜分離装置 |
US5250185A (en) * | 1992-05-01 | 1993-10-05 | Texaco Inc. | Reducing aqueous boron concentrations with reverse osmosis membranes operating at a high pH |
US5476591A (en) * | 1993-05-25 | 1995-12-19 | Harrison Western Environmental Services, Inc. | Liquid treatment system and method for operating the same |
-
1997
- 1997-08-11 TW TW086111466A patent/TW404847B/zh not_active IP Right Cessation
- 1997-08-12 JP JP50999098A patent/JP3321179B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-12 AU AU39791/97A patent/AU742082B2/en not_active Ceased
- 1997-08-12 IL IL12845797A patent/IL128457A/xx not_active IP Right Cessation
- 1997-08-12 ES ES97937229T patent/ES2199370T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-12 AT AT97937229T patent/ATE239540T1/de not_active IP Right Cessation
- 1997-08-12 CA CA2264619A patent/CA2264619C/en not_active Expired - Lifetime
- 1997-08-12 DE DE69721814T patent/DE69721814T2/de not_active Revoked
- 1997-08-12 EP EP97937229A patent/EP0946268B1/en not_active Revoked
- 1997-08-12 KR KR10-1999-7001229A patent/KR100481801B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1997-08-12 TR TR1999/00307T patent/TR199900307T2/xx unknown
- 1997-08-12 CN CNB971972893A patent/CN1151862C/zh not_active Ceased
- 1997-08-12 WO PCT/US1997/014239 patent/WO1998006483A1/en active IP Right Grant
-
1999
- 1999-04-19 SA SA99200008A patent/SA99200008A/ar unknown
-
2000
- 2000-04-26 HK HK00102452A patent/HK1023300A1/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU742082B2 (en) | 2001-12-20 |
CN1151862C (zh) | 2004-06-02 |
ATE239540T1 (de) | 2003-05-15 |
ES2199370T3 (es) | 2004-02-16 |
DE69721814D1 (de) | 2003-06-12 |
TW404847B (en) | 2000-09-11 |
KR20000029977A (ko) | 2000-05-25 |
HK1023300A1 (en) | 2000-09-08 |
KR100481801B1 (ko) | 2005-04-11 |
EP0946268A4 (en) | 2000-11-22 |
JP2000511109A (ja) | 2000-08-29 |
IL128457A (en) | 2003-01-12 |
TR199900307T2 (xx) | 1999-07-21 |
CN1236330A (zh) | 1999-11-24 |
EP0946268B1 (en) | 2003-05-07 |
AU3979197A (en) | 1998-03-06 |
DE69721814T2 (de) | 2004-01-29 |
EP0946268A1 (en) | 1999-10-06 |
IL128457A0 (en) | 2000-01-31 |
JP3321179B2 (ja) | 2002-09-03 |
WO1998006483A1 (en) | 1998-02-19 |
CA2264619C (en) | 2012-07-17 |
CA2264619A1 (en) | 1998-02-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SA99200008A (ar) | طريقة وجهاز لعملية التناضح العكسي عاليه الكفاءة | |
US5925255A (en) | Method and apparatus for high efficiency reverse osmosis operation | |
US9073763B2 (en) | Method for high efficiency reverse osmosis operation | |
US6537456B2 (en) | Method and apparatus for high efficiency reverse osmosis operation | |
US7320756B2 (en) | Method and apparatus for treatment of feedwaters by membrane separation under acidic conditions | |
US8758720B2 (en) | High purity water produced by reverse osmosis | |
JP2008013379A (ja) | 偏光フィルム製造廃液からのヨウ素回収方法 | |
Won et al. | Evaluation of optimal reuse system for hydrofluoric acid wastewater | |
TW201313626A (zh) | 處理飲用水供應中之過氯酸鹽的方法及裝置 | |
Singh | Production of high-purity water by membrane processes | |
JPH1080684A (ja) | 硼素含有水の処理装置及び方法 | |
Parekh | Get your process water to come clean | |
JPH11169852A (ja) | 純水製造装置 | |
MXPA99001434A (en) | Method and apparatus for high efficiency reverse osmosis operation | |
Buecker | Modern Concepts in Makeup Water Treatment | |
Buecker | Current Technology for Power Plant Makeup Water Treatment and Wastewater Recovery |