SA98190826B1 - عملية للحصول على أوليفينات olefins خفيفة بواسطة نزع هدرجة dehydrogenation بارافينات paraffins مطابقة - Google Patents

عملية للحصول على أوليفينات olefins خفيفة بواسطة نزع هدرجة dehydrogenation بارافينات paraffins مطابقة Download PDF

Info

Publication number
SA98190826B1
SA98190826B1 SA98190826A SA98190826A SA98190826B1 SA 98190826 B1 SA98190826 B1 SA 98190826B1 SA 98190826 A SA98190826 A SA 98190826A SA 98190826 A SA98190826 A SA 98190826A SA 98190826 B1 SA98190826 B1 SA 98190826B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
weight
catalyst
reactor
ranging
tin
Prior art date
Application number
SA98190826A
Other languages
English (en)
Inventor
رودلفو ايزي
فرانكو بونومو
جيورجي كوتيلنكوف
فلاديمير بيسبالوف
اندريا بارتوليني
Original Assignee
اوه ايه اوه ني يارسينتيز
سنامبروجيتي اس بي ايه
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by اوه ايه اوه ني يارسينتيز, سنامبروجيتي اس بي ايه filed Critical اوه ايه اوه ني يارسينتيز
Publication of SA98190826B1 publication Critical patent/SA98190826B1/ar

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C07ORGANIC CHEMISTRY
    • C07CACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C5/00Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms
    • C07C5/32Preparation of hydrocarbons from hydrocarbons containing the same number of carbon atoms by dehydrogenation with formation of free hydrogen
    • C07C5/327Formation of non-aromatic carbon-to-carbon double bonds only
    • C07C5/333Catalytic processes
    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01JCHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/16Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J23/24Chromium, molybdenum or tungsten
    • B01J23/26Chromium
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C07ORGANIC CHEMISTRY
    • C07CACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2521/00Catalysts comprising the elements, oxides or hydroxides of magnesium, boron, aluminium, carbon, silicon, titanium, zirconium or hafnium
    • C07C2521/06Silicon, titanium, zirconium or hafnium; Oxides or hydroxides thereof
    • C07C2521/08Silica
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C07ORGANIC CHEMISTRY
    • C07CACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2523/00Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00
    • C07C2523/02Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of the alkali- or alkaline earth metals or beryllium
    • C07C2523/04Alkali metals
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C07ORGANIC CHEMISTRY
    • C07CACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2523/00Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00
    • C07C2523/14Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of germanium, tin or lead
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C07ORGANIC CHEMISTRY
    • C07CACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C2523/00Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00
    • C07C2523/16Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group C07C2521/00 of arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • C07C2523/24Chromium, molybdenum or tungsten
    • C07C2523/26Chromium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)

Abstract

الملخص : يتعلق الاختراع الحالي بعملية للحصول على أوليفينات olefins خفيفة بواسطة نزع هدرجة dehydrogenation بارافينات paraffins مطابقة، عن طريق مفاعلة paraffins مع نظام حفاز يحتوي على أكسيد كروم chromium oxide ، أكسيد قصدير tin oxide ، وعلى الأقل اكسيد معدن قلوي واحد (M) ، و ناقل ألومينا alumina -silica carrier ، و استرجاع النظام الحفاز في مجدد حفز بواسطة حرق غاز الكوك coke المترسب على سطحه يتم عند درجة حرارة أعلى من درجة الحرارة العادية للمفاعل.،

Description

‎Y —_‏ _ عملية للحصول على أوليفينات ‎olefins‏ خفيفة بواسطة نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ بارافينات ‎paraffins‏ مطابقة الوصف الكامل
‏خلفية الاختراع
‏يتعلق الاختراع الحالي بالحصول على أوليفينات ‎olefins‏ خفيفة بواسطة نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ بارافينات ‎paraffins‏ مطابقة خاصة بارافينات ‎paraffins‏ من ين (بارافينات ‎paraffins‏ محتوية على 7- ‎Yr‏ ذرة كربون) .
‏° الأوليفينات ‎olefins‏ وسائط مهمة لإنتاج مواد كيميائية ذات أصناف متعددة مثل البولي بروبيلين ‎polypropylene‏ « ومثل مشتقات مضادة للخبط ‎(MTBE)‏ ؛ ومحروقات ذات رقم أوكتين ‎Je octane‏ ؛ ومشتقات مؤلكلة ‎alkylated‏ (معالجة أو ممزوجة بالكيل) ومنتجات أخرى عديدة .
‏وبالرغم من الطلب المتنامي على هذه المشتقات ؛ إلا أن انتشار العمليات الصناعية
‎٠‏ لتحضيرها غالباً ما يكون محدوداً ومقيدا بقيود توفرية الأوليفينات ‎colefing‏ مثل الأيسو بيوتين
‎isobutene‏ في إنتاج ال ‎MTBE‏ مثلا ؛ مما أدى على التعرف على مصادر أخرى للإمداد بالأوليفينات ‎olefins‏ ؛ ‎Lia‏ إلى جنب مع الأوليفينات ‎olefins‏ التقليدية ‎FCC)‏ ؛ مفتتات) .
‏ومن بين هذه المصادر المصدر الذي تتزايد أهميته ‎Lass‏ بعد يوم والممثل بواسطة تفاعل
‏نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ بارافينات ‎paraffins‏ خفيفة . وبالرغم من أن هذا التفاعل
‏بسيط من وجهة نظر التكافؤ الذي ينتج مركباً نقياً ؛ إلا أنه يتضمن مشاكل بالنسبة للديناميكيات
‏الحرارية وللحركيات ؛ إذ أن التفاعل ماص للحرارة ويتم تنظيمه بواسطة توازن ديناميكي
‏جراري . مما يؤدي إلى الحاجة لتوفير درجات حرارة مرتفعة تزيد عن ‎Orv‏ درجة حرارة
‎١١ ‏فح‎ ov ‏بتحويلات مقبولة من الناحية‎ Cp.
Cy paraffins ‏بارافينات‎ dehydrogenating ‏مثوية لنزع هدرجة‎ ‏الاقتصادية لكل مسار . بالإضافة لذلك ؛ من الضروري تزويد النظام بالحرارة وذلك بسبب‎ . ‏طبيعة التفاعل الماصة للحرارة‎ ‏وبالرغم من درجات الحرارة التشغيلية المرتفعة » إلا أن معدل نزع الهدرجة‎ ‏منخفض ؛ وبالتالي من الضروري التشغيل بوجود حفاز مناسب . ويجب أن‎ dehydrogenation ٠ ‏يكون الحفاز المناسب ثابت حرارياً وقادر على ضمان توفير انتقائيات عالية نحو الأوليفين‎ ‏غاز الكوك‎ isomerization ‏المرغوب ؛ وعلى تقليل التفاعلات الجانبية : كالايسومرة‎ olefin ‏تحويل نافعة ومفيدة على المستوى‎ af ‏ويضمن بنفس الوقت‎ aromatization ‏التعطير‎ «coke ‏الذي لا مفر منه ؛ على الحفاز يسبب تدني تدريجي‎ «coke ‏الصناعي . إذ أن تشكل غاز الكوك‎ . ‏في الفعالية الحفازة الخاصة بتنفيذ استرجاعات دورية‎ ٠ ‏وكنتيجة لذلك ؛ يجب أن تتضمن الصياغة ثباتية عالية تحت الظروف التي تتعرض لها أثناء‎ . carry out periodic regenerations ‏طوري التفاعل والاسترجاع‎ ‏لقد بذلت الكثير من المحاولات للتعرف على تركيبات حفازة تستطيع تلبية المطالب التي‎ ‏يفرضها نوع العملية . وفي الحقيقة يسرد أدب البراءات تركيبات حفازة متعددة مبنية على أساس‎ 3571547 ‏معادن كريمة ومتحدة مع أصناف كيميائية أخرى (براءات الاختراع الأمريكية أرقام‎ ‏على‎ Lad ‏؛ ومبينة‎ (TOV HIV ‏؛ وبراءة الاختراع الأوروبية رقم‎ EAATAYA ¢ £VATIYO + ‏بوجود محرضات ؛ تتكون في معظمها من و00 مسنود‎ metal oxides ‏أساس أكسيدات معدنية‎ ‏(براءات الاختراع الأمريكية أرقام 6074484877 148564076 441785 ؟ ؛ وبراءة الاختراع‎ . )1167087 ‏البريطانية رقم‎ ‏وكلا مجموعتي الصيغتين ؛ على أية حال ؛ لها سلبيات : فالمجموعة المبنية على أساس‎ 7 ‏معادن كريمة تتطلب معالجة خاصة في طور الاسترجاع (براءة الاختراع الأمريكية رقم‎ ١٠١ ‏إنخ‎
يج متي ) لحفظ فعالية نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ الأجناس المعدنية ؛ واللجوء مغلا لمعالجة تالية بمواد مكلورة (ممزوجة بكلورين ‎(chlorinated‏ ولمعالجة اختزال لاحقة . أما المجموعة المبنية على أساس أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ ؛ المسنود على ألومينا ‎alumina‏ ‏« سيليكا ‎«silica‏ سيليكا ‎silica‏ - ألومينا ‎alumina‏ الخ ؛ فهي تتصف في أنها إنتقائية متدنية للأوليفين عتاءاه_نتيجة لطبيعتها الحامضية التي تسبب تفاعلات : طفلية ؛ تكسير + حدوث غاز كوك وتعطير هي تفاعلات نموذجية محفوزة بالحامض . تزداد الانتقائية للأوليفين ‎olefin‏ بواسطة تعديل الصيغ بإضافة أكسيدات قلوية ‎alkaline‏ ‎oxides‏ و /أو أكسيدات فلزات أرضية قلوية ‎earth-alkaline metal oxides‏ لتخفيف الخواص الحامضية . \ يكشف أدب هذا المجال (الصحيفة الفيزيائية الكيميائية مجلد 67 ؛ عام 1579م ) عن شحن كميات ضخمة من أكسيدات قلوية ‎alkaline oxides‏ ؛ بهدف تحسين الانتقائية ¢ يعرض الأداء الحفاز للصياغات للخطر : التفاعلات الداخلية القوية مع أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ تقمع الفعالية النازعة للهدرجة ‎«dehydrogenation‏ بينما يقلل الكروم ‎chromium‏ المتبقي بحالة أكسدة تزيد عن ‎Yo‏ ؛ والذي يتعذر اختزاله بالكامل لأنه مثبت بواسطة الشحن القلوي المرتفع ؛ ‎١‏ من الانتقائية للأوليفين ‎olefin‏ المرغوب فيه . وصف عام للاختراع لقد وجدنا بشكل مثير للدهشة أنه باستخدام نظام حفاز خاص يتكون بشكل رئيسي من و0« ؛ مسنود على ألومينا ‎alumina‏ معدلة بسيليكا ‎silica‏ مضاف إليه أكسيد القصدير ‎fin‏ ‎oxide‏ تتحسن الانتقائية للأوليفين ‎olefin‏ المرغوب فيه بشكل كبير . وبشكل دراماتيكي ؛ يقلل ‎٠‏ القصدير ‎tin‏ من منتجات مشتقة من تفاعلات جانبية محفوزة بحامض ؛ مع تأثير مفيد على انتقائية الأوليفين ‎olefin‏ . ا
ام تتكون ‎J gpa all i lac‏ على ‎olefins li‏ خفيفة بواسطة نز & هدرجة ‎dehydrogenation‏ البارافينات ‎paraffins‏ المطابقة ؛ وهي هدف الاختراع الحالي ؛ مما يلي : ( في المفاعلة بمفاعل ¢ على درجة حرارة تتراوح ما بين 06 - ‎Ave‏ م وعلى ضغط ما بين ‎Y —)‏ وحدة ضغط جوي صرف وبسرعة61157 فراغية تتراوح ما بين ‎١... ١١‏ م ‎٠ Tics‏ والبارفينات ‎paraffins‏ المذكورة بنظام حفاز يحتوي على أكسيد كروم ‎chromium‏ ‎oxide‏ ؛ أكسيد قصدير ‎tin oxide‏ « على الأقل أكسيد معدن قلوي ‎alkaline metal oxide‏ واحد ‎(M)‏ + وناقل ألومينيوم ‎s* ¢« aluminum carrier‏ طور دلتا ‎delta‏ أو ‎theta ud‏ أو في طور مخلوط من دلتا ‎delta‏ + ثيتا ‎theta‏ أو من ‎theta Gd‏ + ألفا ‎alpha‏ + أو من دلتا ‎Lad + delta‏ ‎theta‏ + ألفا ‎alpha‏ ؛ مخففة بسيليكا ‎silica‏ يكون : ‎vs‏ - الكروم ‎jue) chromium‏ عنه على أنه و00 بكمية تتراوح ما بين = 770 وزنا . يفضل مابين ‎=v‏ 7750 . - القصدير ‎tin‏ المعبر ‎die‏ أنه 500 ؛ بنسبة تتراوح ما بين )+ = 77,5 وزنا . يفضل ما بين ‎AYA = OY‏ - المعدن القلوي ‎alkaline metal‏ المعرف على أنه 0 « بكمية تتراوح مابين ‎IY = ot‏ ‎\o‏ وزنا ‎٠.‏ يفضل ما بين 0,«— م . - السيليكا ‎silica‏ بكمية ما بين ‎=o 0A‏ 77 وزنا مع كون الألومينا ‎a alumina‏ التكملة ب) في استرجاع النظام الحفاز المذكور في مجدد الحفز بواسطة حرق غاز الكوك ‎coke‏ ‏المترسب على سطحه العامل على درجة حرارة تزيد عن 500 درجة حرارة مئوية .
يستخدم المعدن القلوي ‎«alkaline metal‏ يفضل بوتاسيوم ‎potassium‏ ¢ لتلطيف الخواص الحامضة للصياغة بغرض تقليل تفاعلات ثانوية مثل التكسير ؛ انبعاث أو تشكل الكوك ‎coke‏ ؛ التعطير و الأيسومرة ‎isomerizations‏ والربط ‎bond‏ . وبالنسبة للمساحة السطحية للناقل ؛ يفضل أن تكون أقل من ‎Vor‏ م"/ج ؛ حيث تحددها هه طريقة 881 . تكمن عملية تحضير النظام الحفاز الموصوف بعاليه وبشكل جوهري في نثر مركب من الكروم ‎chromium‏ ؛ معدن قلوي وقصدير ‎tin‏ على ناقل يتكون من ‎alumina Lise off‏ (في طور دلتا ‎delta‏ أو في طور ثيتا ‎theta‏ أو في الطور المخلوط من دلتا ‎theta Ladi + delta‏ أو من ‎alpha Wl + theta id‏ « أو من دلتا ‎delta‏ + ثيتا ‎theta‏ + ألفا ‎(alpha‏ وسيليكا ‎silica‏ . ‎x‏ فيما يلي تورد بعض إجراءات النثر أو تشتيت الكروم ‎potassium a seals all chromium‏ وأكسيد القصدير ‎tin oxide‏ (أكسيد القصديروز ‎tin oxide‏ أو أكسيد القصديريك ‎(tin oxide‏ على الناقل ؛ مع التنويه بأن الاختراع ليس مقيداً أو مقصوراً على ذلك . ويمكن لمعالجة التشتيت أن تكمن في تشريب الناقل المذكور بمحلول يحتوي على الكروم ‎«chromium‏ بوتاسيوم ‎potassium‏ وطلائع أكسيد القصدير ‎«tin oxide‏ يتبعه التجفيف ‎o‏ والتكليس ؛ أو بواسطة امتصاص أيوني ؛ متبوعاً بفصل السائل وبتجفيف وبتكليس المادة الصلبة ‎٠‏ ومن بين الإجراءات والتشريب هو المفضل من بين الأساليب السابقة الذكر ؛ طبقاً لعملية "الرطوبة الأولية' للناقل مع مكون المحلول يحتوي على كل طلائع المواد الفعالة . وبالنسبة للقصدير ‎tin‏ هناك أساليب أخرى مدونة يمكن بواسطتها إضافته للنظام الحفاز : - إضافة القصدير ‎tin‏ للناقل قبل تشتيت طلائع أكسيد الكروم ‎chromium oxide‏ و البوتاسيوم ‎potassium = Y-‏ . فح ‎٠١‏
- معالجة المواد الصلبة المحتوية على الكروم ‎chromium‏ و أكسيد البوتاسيوم ‎potassium‏ ‎oxide‏ بواسطة تبادل أيون أو بواسطة التشريب والنقع ‘ الخ ‎٠‏ بيمحلول يحتوي على مركب قصدير 10 . - ترسيب القصدير ‎tin‏ بواسطة الترسيب البخاري على الناقل ؛ قبل إضافة طلائع أكسيد ‎٠‏ البوتاسيوم ‎potassium oxide‏ والكروم ‎chromium‏ واستخدام مركب متطاير من الاجناس المطلوب ترسيبها . - ترسيب القصدير ‎tin‏ بواسطة الترسيب البخاري على المادة الصلبة المحتوية : ألومينا ‎alumina‏ ¢ أكسيد كروم ‎chromium oxide‏ وأكسيد بوتاسيوم ‎potassium oxide‏ ¢ واستخدام مركب متطاير من الاجناس المطلوب ترسيبها . ‎١‏ ومن بين الأساليب السابقة ؛ تفضل أساليب التشريب المشترك للناقل مع المحلول المحتوي على ‎ADU‏ المواد الفعالة : كروم ‎«chromium‏ أكسيد البوتاسيوم ‎potassium oxide‏ والقصدير ‎tin‏ والترسيب البخاري للقصدير ‎tin‏ . وبالإمكان استخدام كلا أملاح القصدير ‎tin‏ اللاعضوية والعضوية ؛ أو المشتقات المعدنية العضوية كطلائع أكسيد القصديروز ‎tin oxide‏ و/أو أكسيد القصدير يك ‎tin oxide‏ . ‎vo‏ ويمكن استخدام أملاح لاعضوية أو عضوية ؛ ليست ‎ALS‏ للذوبان كثيراً في الماء ؛ بعد التحكم بدرجة حموضة المحلول التي تتأثر بقابليتها الذوبانية . وتستخدم مشتقات معدنية عضوية متبنية مذيبات عضوية ذائبة فيها تتم إضافتها للنظام الحفاز وفقا للأساليب الموصوفة فيما سبق . ويتم تنفيذ الاسترجاع (إعادة التوليد) في الهواء ؛ و/أو في الأكسجين ‎«oxygen‏ بزيادة ‎Yo‏ درجة حرارة النظام الحفاز نفسه لقيم مناسبة ؛ كاحتراق وقود مناسب مثلا ؛ ويجب أن يكون هذا نح ‎١١‏
‎A _—‏ _ الاسترجاع متبوعاً بطور اختزال الحفاز وذلك لتقليل الكروم السداسي التكافق ‎hexavalent‏ ‎chromium‏ المتشكل أثناء ‎oh‏ الاسترجاع ‎regeneration phase‏ . والعملية المذكورة يمكن تطبيق استخدامها على ‎A‏ تقنية نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ ‏سواء كانت هذه التقنية ذات طبقة مثبتة أو سائل أو متنقل .
‎٠‏ > وبشكل مفضل يمكن تنفيذ العملية في نظام طبقة سائل يتكون جوهريا من مفاعل يحدث فيه تفاعل نزع الهدرجة ‎dehydrogenation‏ ومن مجدد الحفز يسترجع فيه الحفاز لحرق الكوك ‎coke‏ المترسب فيه ‎ol‏ طور التفاعل .
‏وفي نظام المفاعل المجدد الحفز ؛ يدور الحفاز وهو في وضعيته المسيلة باستمرار بين المفاعل ومجدد الحفز ؛ سامحا للعملية بالعمل بشكل مستمر ويقوم الحفاز المجدد للحفز بالإمداد
‏ف" بالحرارة اللادزمة التي تصل المفاعل على درجة حرارة أعلى من درجة حرارة التفاعل المتوسطة . ‎Aig‏ المحافظة على بقاء الحفاز في وضعيته المسيلة في المفاعل بواسطة الغاز الكاشف الذي ‎Jay‏ الطبقة الحفاز من تحت ؛ من خلال نظام توزيع خاص .
‏يغادر الغاز الذي تم تفاعله المفاعل من الأعلى . بعد أن يمر من خلال نظام سايكلونات ‎cyclones‏ من خلال نظام فصل مناسب آخر من مساحيق ؛ ويمكن إرساله لمبادل حراري ‎yo‏ لتسخين التلقيمة تسخينا مسبقا ومن ثم لقسم الفصل الذي يتم فيه استرجاع الأوليفين ‎olefin‏ الذي تم إنتاجه . بينما — يعاد تدوير البارافين ‎paraffin‏ الذي لم يتفاعل لتركيبه وتتفصل المنتجات الثانوية ويمكن استخدامها في مجدد الحفز كغاز وقود . وعندما يوجد وحدة أثيرة ‎etherification‏ (تحويل إلى أثير ‎(ether‏ أسفل نزع الهدرجة ‎dehydrogenation‏ ؛ فعندئذ يؤدي قسم الفصل مهمته في التخلص من المنتجات الثانوية فقط . ‎Yay‏
‎a —_‏ _— في المفاعل ¢ يتحرك الحفاز وهو في وضعيته المائعة (المسيلة) بشكل مضاد مع الطور
‏الغازي : يدخل الطبقة الحفاز من الأعلى ؛ من خلال موزع يوزعه بالتساوي على سطح الطبقة
‏» ويغادر المفاعل من الأسفل ؛ مارا ؛ بفعل الجاذبية ؛ إلى منطقة امتزاز ؛ وهي جزء من
‏المفاعل . بقطر أقل من أو يساوي منطقة التفاعل ؛ حيث ينقل الغاز الجسيمي الداخلي ويتم 0 امتزازه ؛ بواسطة إدخال نيتروجين ‎nitrogen‏ أو ميثين ‎methane‏ من أسفل ؛ بحيث يعود الغاز
‏المنقول أو الذي تم امتزازه للدخول بالمفاعل متجنبا هدر كواشف أو منتجات . ويتم إرسال
‏الحفاز ؛ وهو لا يزال في وضعيته المسيلة وبشكل هوائي لمجدد الحفز . وفي مفاعل الطبقة
‏السائل ؛ يفضل أن يتم التشغيل :
‏= على درجة حرارة ‘ بواسطة العمل على معدل تدفق الحفاز المجدد للحفز ‘ تتراوح مابين ‎٠١‏ يع - ‎los‏ 1 « استنادا إلى البارافين ‎paraffin‏ 0 إلى البرافينات ‎paraffins‏ عولجت .
‏- على ضغط كالضغط الجوي أو أعلى منه .
‏- على سرعة فراغية تتراوح ما بين ‎٠0٠0٠١ -٠٠١‏ ساعة ' ؛ ([1 لتر غاز لكل ساعة ولكل
‏لتر حفاز) . يفضل أكثر ما بين ‎Yeu‏ 00 .
‏- بمدة بقاء الحفاز متأرجحة في منطقة الطبقة السائل ما بين 8#- © دقائق ؛ يفضل أكثر ما بين ‎Vo -٠ yo‏ دقيقة ¢ وما بين ‎Yo - ٠,١‏ دقائق في منطقة الإمتزاز .
‏ويمكن ترتيب وإعداد شبكات بمساحة طليقة تتراوح ما بين ‎0-٠١‏ 7960 ؛ يفضل ما بين ‎TE.
Ys‏ وبشكل أفقي بداخل المفاعل ؛ على مسافات تتراوح ما بين ‎٠00 -٠١‏ سنتيمتر كل منها عن الأخرى . ‎١ Yay‏
- ١. ‏والهدف من هذه الشبكات هو منع إعادة اختلاط الغاز والمادة الصلبة ؛ بحيث يشبه تدفق‎ ‏وانتقائثيته‎ paraffin ‏الغاز بداخل المفاعل تدفقا كتليا : وبهذه العملية يصل تحويل البارافين‎ . ‏المرغوب فيه حده الأقصى‎ olefin ‏للأوليفين‎ ‏وبشكل خاص يمكن جعل الانتقائية في أفضل حدودها بواسطة المظهر الجانبي الحراري‎ ‏م المحوري المؤسس على طول الطبقة بدرجة الحرارة القصوى في الجزء العلوي حيث يصل‎ ‏الحفاز المعاد توليده وبدرجة الحرارة الدنيا في الجزء السفلي : يفضل أن يكون الفرق بدرجة‎ ‏م . ولتعزيز المظهر الجانبي الحراري المحوري ؛‎ 18 -١١ ‏الحرارة على طول الطبقة ما بين‎ ‏فإنه من الممكن توزيع الحفاز المعاد توليده (المجدد للحفز) على ارتفاعات مختلفة في الطبقة‎ ‏الحفازة . يتكون نظام النقل الهوائي من المفاعل لمجدد الحفز من مسار نقل بمنطقة واحدة على‎ ‏الحفاز حركة سفلية ؛ يفضل المحافظة على بقائها تحت ظروف متوسطة ما‎ Led ‏الأقل يتضمن‎ - ٠ ‏بين تشكل التسيل الأدنى وتشكل الفقاعات الأدنى بواسطة دخول كميات مناسبة من الغاز على‎ ‏ارتفاعات مناسبة ؛ وبمنطقة يحرك فيها الحفاز بحركة صاعدة للأعلى حتى يصل إلى الجزء‎ ‏العلوي من الطبقة الحفازة لمجدد الحفز بواسطة دخول غاز من القاعدة الذي يقلل بشكل كبير من‎ . ‏كثافة المستحلب‎ ‏ويفضل أن يكون لمجدد الحفز أبعاد تشبه أبعاد المفاعل . وهناك موزع مناسب يوزع‎ ‏الحفاز القادم من المفاعل على سطح الطبقة الحفازة . يحدث الاسترجاع بداخل الطبقة بواسطة‎ ‏المترسب على الحفاز وبواسطة تسخين الحفاز بواسطة احتراق ميثين‎ coke ‏احتراق الكوك‎ ‏أو مع غاز وقود آخر ؛ على درجة‎ oxygen ‏أو غاز وقود مع هواء أو مع أكسجين‎ methane . ‏حرارة تكون أعلى من متوسط درجة حرارة المفاعل‎ ‏د‎
‎١١ -‏ - وقبل أن يتم إرساله للمفاعل ؛ يتم إخضاع الحفاز المعاد توليده لمعالجة اختزال . على درجات حرارة تتراوح ما بين 0-2696 ‎TAC‏ 5 ولمدة تتراوح ما بين ‎٠١ -٠١,7‏ دقائق ؛ وللتخلص من الكروم ‎chromium‏ السداسي التكافؤ ؛ يتم عندئذ امتزازه من منتجات الحرق والاختزال . كذلك في مجدد الحفز ؛» تحدث حركة الغاز والمادة الصلبة بالتضاد : يدخل الهواء لقاع طبقة ‎٠‏ الحفز بينما يدخل غاز الوقود على ارتفاعات مناسبة على طول الطبقة . ويمكن للغاز الذي يغادر مجدد الحفز ؛ والمتكون من نيتروجين ‎nitrogen‏ ومن منتجات احتراق أن يمر من خلال سايكلونات ‎١ cyclones‏ أو من خلال نظام أخر ‎٠‏ موضوع في الجزء العلوي من الجهاز ¢ لفصل المساحيق المتراكمة ؛ وبعد مغادرته مجدد الحفز ؛ يمكن إرساله لمبادل حراري لتسخين هواء الاحتراق تسخينا مسبقا . ‎Ve‏ وقبل أن يتم تصريفها أو إطلاقها في الجو ؛ تستطيع هذه الغازات أن تمر من خلال نظام ترشيح أو من خلال وسائل أخرى وذلك لتخفيض محتوى المسحوق لعشرات قليلة من المليجرامات لكل نانو متر مكعب من الغاز . ونظرا لحدوث الاحتراق بشكل حفاز على درجة حرارة تقل ع 00م . يكون المحتوى من أول أكسيد ‎oxide‏ الكربون ومن أكسيدات النيتروجين ‎nitrogen‏ 8( غاز التصريف بوضعية لا ‎١‏ يتطلب معها إجراء معالجة تنقية إضافية . وفي مجدد ‎Sia‏ يفضل التشغيل على ضغط كالضغط الجوي أو أعلى ‎aia‏ وعلى سرعة فراغية تتراوح ما بين ‎٠٠٠١ -٠٠١‏ ساعة أ ؛ وبمدة بقاء المادة الصلبة ما بين 08- 630 دقيقة ¢ يفضل أكثر ما بين ‎٠١‏ £0 دقيقة . ويتم نقل الحفاز المعاد توليده للمفاعل بنفس العملية التي يتم فيها نقل الحفاز المستهلك لمجدد الحفز (معيد التوليد) . 0 ويسمح نظام المفاعل ؛ مجدد الحفز المدرك على هذا النحو ببقاء باراميترات التشغيل والأداء ثابتة على مدى العمر الفني الكلي للوحدة أو للمعمل : ب
‎١ Y —‏ _ ويتم تصريف كميات من الحفاز بشكل دوري من النظام واستبدالها بكميات مساوية من حفاز طارز ‎Nd‏ لكن بدون مقاطعة تشغيل المعمل . ويمكن توليف مزايا استخدام نظام مفاعل مجدد الحفز ذي الطبقة المميعة على النحو التالى : - يسمح جانب درجة الحرارة المتلى في المعامل بتوفير حصيلة أوليفين ‎olefin‏ بحدها الأقصى. ‎٠‏ - نقل الحرارة مباشرة للتفاعل بواسطة الحفاز المعاد توليده : لا يوجد أسطح تبادل حراري . وعادة الخلط القوي للطبقة المميعة يمنع تشكل نقاط درجات حرارة مرتفعة مما قد يخفض من الانثقائية لو حدث خلاف ذلك . - لا تتطلب عملية الطبقة المميعة إعادة دورانات الهيدروجين وهي أمور ضارة من وجهة نظر ديناميكية حرارية . ولكنها ضرورية في تشكيلات أخرى لإبقاء درجة الحرارة قيد الضبط ‎٠‏ والتحكم . — حدوث كل العمليات الأخرى بشكل مستمر ؛ وليس من الضروري تعديل البار اميتر ات التشغيلية أثناء العمر الكلي للمعمل . - استطاعة المعمل على العمل بمرونة كبيرة من وجهة نظر قدره إنتاجية حالية بالنسبة لسعة المشروع . ‎١‏ - حدوث التفاعل والاسترجاع في مناطق منفصلة ولا يمكن حدوث أي خلط لمجاري الهيدروكربون مع مجاري محتوية على الأكسجين ‎oxygen‏ . - تتفيذ العملية على ضغط كالضغط الجوي أو أعلى منه : ولذلك لن يكون هناك أية إمكانية لتسرب خارجي للهواء إلى منطقة ‎Je lanl)‏ . ‎٠‏ - عدم وجود ضرورة ‎AY‏ معالجة خاصة لتقليل انبعاث ملوثات غازية .
‎١ Y —‏ _- شرح مختصر للرسومات : شكل ‎:١‏ يبين استخداما ممكنا لمخطط المفاعل = مجدد الحفز الموصوف بعاليه . شكل ‎YoY‏ تبين ؛ على التوالي ؛ مطياف ال ‎XRD‏ للألومينات ‎Coll AUS aluminas‏ اوم . ‎day 0‏ التلقيم الهيدروكربوني ‎)١(‏ إلى المفاعل ‎(A)‏ من خلال موزع مناسب (غير مبين في الشكل) . بينما تغادر الغازات المفاعل بعد التفاعل من المسار (؛) بعد أن تمر من خلال السايكلونات ‎Fa cyclones‏ . يصل الحفاز المعاد توليده )0( إلى قمة الطبقة الحفازة ويترك المفاعل ‎(A)‏ مارا بالماز ‎B)‏ ‏حيث يدخل متصلا مع الغاز الماز (7) . ثم يدخل الحفاز إلى مسار ‎Jal‏ ( 7 ) حيث يتم إرساله ‎٠‏ ا لمجدد الحفز (0) ؛ وبالتحديد للجزء العلوي من الطبقة الحفازة . وفي هذه الحالة نجد أنه تم بيان مسار واحد من مدخل غاز على طول مسار النقل (6) . ومسار النقل في هذا الاستخدام يتميز في أنه يتخذ شكل وصلة على هيئة حرف ‎U‏ بين الجزء العلوي وا لسفلي ‎٠‏ ‏يهبط الحفاز على طول مجدد الحفز ‎(D)‏ . ويدخل إلى جهاز الاختزال ؛ ثم إلى الماز (06) ‎ve‏ وأخيرا إلى مسار النقل (©0) ويرسل للمفاعل . يدخل هواء الاسترجاع إلى ‎(A)‏ وإللى غاز الاحتراق (9) . وفي نفس الغاز المستخدم لاختزال الحفاز في ‎(B)‏ ؛ وإلى الغاز الماز ‎)٠١(‏ ‏عائدا مرة أخرى من خلال موزعات مناسبة (غير مبيئة في الشكل) . ‎ce‏ طريقة ‎(V)‏ تغادر الغازات ؛ بعد مرورها في السايكلونات ‎Fp cyclones‏ .
: ‏التفصيلي‎ Cia gl
فيما يلي سنورد عدة أمثلة لا يجب اعتبارها على أنها تقيد الاختراع الحالي : مثال ‎١‏ (مقارن) :
يحضر بوهيمايت كاذب كروي دقيق ع5©0001060011 ‎microspheroidal‏ مضاف إليه
سيليكا ‎١ 1 XY ) silica‏ 7 وزنا) بقطر جسيمي يتراوح مابين 0— ‎Yar‏ ميكرون ¢ بواسطة تجفيسف
محلول ألومينا ‎alumina‏ متميهة وسيليكا ‎Ludox silica‏ تجفيفا بالرش.
يتم تعريض عينة الوبوهيمايت الكاذب ‎pseudobohemite‏ لمعالجة حرارية تكمن في كسنة (تحميص) أولى على ‎49٠0‏ م لمدة ساعة ؛ تتبعها كلسنة أخرى على ‎٠,9١‏ م لمدة ؛ ساعات في مجرى من هواء جاف.
ب" يتضمن المنتج الذي ثم الحصول عليه سطحا نوعيا قدره ‎a ٠٠١‏ "لج ‎٠‏ مسامية قدرها ‎YE‏ ‏سنتيمتر مكعب ؛ ويتكون بشكل أساسي « من ‎aluminas lie ofl‏ نقل دلتا ‎theta Gi, delta‏ ¢ مصحوبا بكمية قليلة من ألومينا ‎alpha alumina‏ (أنظر ميطاف ‎XRD‏ في شكل ‎.)١‏
ثم تشريب ‎ARK‏ جرام من هذه الألومينا ‎alumina‏ ¢ باستخدام أسلوب الرطوبة الأولية 6 ‎afin TAG‏ مكعب من محلول مائي محتوي على 17,8 جرام من و0:© (794,8 وزنا) ‎vo‏ وعلى 1.,4ج من ‎ZA) KOH‏ وزنا) في ماء منزوع الأيون ‎deionized water‏ ؛ والمحافظة على بقائها على درجة حرارة قدرها ‎AS‏ .م . وتم ترك الناتج المتشرب لمدة ساعة على درجة حرارة الغرفة وتجفيفه على 0 م لمدة ‎Vo‏ ساعة . وأخيراً تم تنشيط الناتج الجاف في مجبرى هواء جاف ؛ على ‎Vor‏ م لمدة ؛ ساعات . وكانت ‎Cs aS‏ الصياغة على النحو التالي ‎You‏ / موصن ‎KO 7 Y,A4‏ + ابا 7 ‎Ales AlLO3 6 « SIO, Ye.‏ المائة . نح ‎١١‏
‎yo —‏ - علما بأن الأداءات الحفازة في تفاعل نزع هدرجة الايسوبيوتين ‎dehydrogenation‏ ‎«isobutane‏ المقاسة ضمن معدل درجة حرارة تتراوح مابين 0-9456 ‎oA‏ . ومع الإجراء الموصوف . مبينة في جدول ‎١‏ . مثال ؟ : طبقا للعملية السابقة الوصف تم تشريب ‎٠٠١‏ جرام من ألومينا ‎alumina‏ كروية صغيرة ؛ محضرة كما هو موصوف في مثال ‎radii TAG)‏ مكعب من محلول ماني محتوي على ‎TAY‏ جرام من ‎£39,A) C105‏ وزنا) » 148 راج من ‎KOH‏ (790 وزنا) وعلى ‎Gaz EY‏ و5000 (794,9 وزنا) في ماء منزوع الأيون ‎deionized water‏ ؛ والمحافظة على بقائها على نفس درجة الحرارة كما في المثال السابق ‎A‏ ‎Ve‏ عولج المنتج المتشرب كما هو موصوف في المثال السابق للحصول على حفاز ثبت أن تركيبته الوزنية على النحو التالي : ‎7١4 « K0 71,845 ¢ Cry03 77١‏ ممق 71,77 ‎SiOz‏ ‎٠‏ وكان أل ‎ALO3‏ تكملة المائة . والفعاليات الحفازة في تفاعل نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ الأيسو بيوتين ‎isobutene‏ ‏مبينة في جدول ‎١‏ . م مثال 0 طبقاً للعملية السابقة الوصف ؛ تم تشريب ‎Yoo‏ ج من ألومينا ‎alumina‏ كروية دقيقة محضرة كما هو موصوف في مثال ‎١‏ ؛ ‎TAG‏ سم" من محلول مائي محتوي على : 18,8ج من روي ‎A)‏ 74 وزنا) « راج من ‎KOH‏ ) .74 وزنا) )£0 من و5000 )4 744 وزنا) في ماء منزوع الأيون ‎deionized water‏ ؛ وإبقائها على نفس درجة الحرارة كما في مثال١‏ ء ‎Yo‏ عولج الناتج | ‎pial‏ ب كما هو موصوف في المثال السايق للحصول على حفاز له تركيبة الوزن ‎١٠١ ١‏
التالية : ‎77١‏ يفص 71,841 مل را ‎«SiO, 21,17 ١ SnO‏ وكان أل ‎ALO3‏ تكملة المائة .
والفعاليات الحفازة في تفاعل نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ الأيسو بيوتين ‎isobutene‏ ‏مبينة في جدول ‎١‏ .
° مثال 1 طبقا للعملية السابقة الوصف ¢ ثم تشريب ألومينا ‎alumina‏ كروية صغيرة بمقدار ‎z Yoo‏ محضرة كما هو موصوف في مثال ‎"ons TAG‏ من محلول ماني محتوي على د اج من ‎Cr0;‏ (7448 وزنا) « 44 راج من ‎KOH‏ )£24 وزنا) وخلاراج من 58020 )39,8 وزنا) في ماء منزوع الأيون ‎deionized water‏ ؛ مع المحافظة على نفس درجة الحرارة كمثال١‏ ؛
0 عولج المنتج المتشرب كما سبق وصفه في المثال بعاليه لالحصول على حفاز له تركيبة الوزن ‎79١ : aa‏ رقو ‎/YV,A%‏ مات 7/145 ‎SnO‏ » 1,717 ,9:0 ؛ وكال أل ‎ALO3‏ تكملة
المائة . والفعاليات الحفازة في تفاعل نزع الهدرجة ‎dehydrogenation‏ للايسوبيوتين ‎isobutane‏ ‏مبينة في جدول ‎١‏ .
0. ‏مثال‎ ١ ‏كروية دقيقة‎ alumina ‏ج من ألوميناً‎ Yor ‏طبقا للعملية السابقة الوصف ؛ تم تشريب‎ ‏سم من محلول مائي محتوي على ب اكلا بت‎ TAC ) ١ ‏محضرة كما هو موصوف في مثال‎ ‏من 500:0 (1, 784ص‎ z+, 5 ‏وزنا)‎ AR ) KOH ‏من‎ ze (Ls 744 A) ‏من يمع‎ ‏؛ مع المحافظة على نفس درجة الحرارة كما‎ deionized water ‏وزنا) في ماء منزوع الأيون‎ ‏؛ عولج الناتج المتشرب كما هو موصوف في المثال السابق للحصول على حفاز له‎ ١ Jay.
١٠١ ‏فح‎
تركيبة الوزن التالية : ‎AY‏ ريوص 71,83 موت 1 مدق » 71,79 ‎SiO,‏ + وكال أل 3 تكملة المائة . والفعاليات الحفازة في تفاعل نزع هدرجة الايسوبيوتين ‎isobutane dehydrogenation‏ مبينة في جدول ‎١‏ . ° مثال 1 : طبقا لعملية الرطوبة الأولية ؛ تم تشريب 700 ج من ألومينا ‎alumina‏ كروية دقيقة محضرة كما هو موصوف في مثال ‎٠‏ ؛ ب؛؛ سم من محلول مائي محتوي على : 7,59ج من ثنائي بونتيل ثنائي ميثوكسي قصدير ‎tin‏ مذاب ‎Ho)y‏ ب011:0(2)58)0) في جو من النيتسروجين ‎nitrogen‏ . وترك المنتج المتشرب ليركد لمدة ‎١‏ ساعة على درجة حرارة الغرفة وتجفيفه على ‎٠‏ 790 حتى تتحقق الإزالة التامة للميثانول ‎methanol‏ منه . وأخيراً تم تكليس المنتج الجاف على لام لمدة ؛ ساعات ؛ وفي جو من هواء جاف . كانت تركيبة وزن الصياغة : ‎7٠١‏ يفو ¢ ‎1١85‏ ميعكتن ان ممق ‎7/١١ ١‏ ‎١ SiO;‏ وكال أل ‎AL03‏ تتمة المائة . والفعاليات الحفازة للصياغة في تفاعل نزع هدرجة الايسوبيوتيين ‎isobutane‏ ‎dehydrogenation ٠‏ مبينة في جدول ‎١‏ . مثال ‎١‏ : تم تعديل 70ج من نفس الحفاز المستخدم في مثال + ب القصدير 8 باستخدام تقنية الترسيب البخاري . لهذا الغرض تمت تعبئة عينة الحفاز في مفاعل كوارتزي ‎quartz reactor‏ مجهز بحامل ثيرموميتر ‎thermometer‏ وبموزع سيراميكي ‎ceramic‏ بمسامية معايرة للحصول ‎٠‏ على توزيع متجانس للنيتروجين ‎nitrogen‏ على قاع الطبقة ؛ ثلا ذلك وضع المفاعل مع المادة 4خ ‎١١‏
- ١ ‏من خلال‎ (NVH £6 - 40( nitrogen ‏في فرن كهربائي ؛ بتسخين جزئي » وتلقيم النيتروجين‎ ‏الموزع المسامي ؛ مما حافظ على تسيل المادة وعندما يتم الوصول إلى درجة حرارة مسبقة‎ ‏؛ يتم تنفيذ المظهر الجانبي الحراري الطولاني قبل‎ tin ‏م لترسيب القصدير‎ 70١0 ‏التحديد قدرها‎ . 00 ‏تلقيم طليعة القصدير‎
1 وبمجرد أن يتم التأكد من أن درجة حرارة الطبقة كانت متجانسة ضمن + ١م‏ بالنسبة لدرجة الحرارة المسبقة التحديد ؛ يتم إدخال ‎YE -٠١‏ 141/0 من نيتروجين ‎nitrogen‏ مشبع بتثنائي بوثيل ثنائي ‎Dimethoxy Dibutyl (nS sie‏ قصدير هنا ‎Hg),‏ ب011:0(:)90)0) على درجة حرارة تتراوح مابين ‎a Ye -15٠‏ إلى الطبقة الحفازة ؛ وكان يتم تلقيم المجرى المشبع من قمة المفاعل ؛ الذي من خلال الأنبوب الكوارتزي ‎«quartz‏ المار إلى الطبقة الحفازة وإلى fluidization Jame ‏كان يخلط أسفل الأغشية الفاصسلة مع نيتروجين‎ ٠ ‏الموزع المسامي‎ ٠ ‏ميثوكسي‎ ALB ‏تم تبريد الدفق الذي يغادر المفاعل وذلك لاسترجاع ثنائي بوتيل‎ nitrogen . ‏الذي لم يتفاعل‎ tin ‏القصدير‎ Dimethoxy Dibutyl
وكان يتم إدخال كمية القصدير ‎tin‏ ؛ بواسطة مراقبة ورصد وزن الطليعة المتبقي ؛ في المشبع.
وعندما كانت تتم إزالة الكمية المطلوبة من الطليعة للحصول على الحمولة النظرية من القصدير ‎«tin‏ كان يتم إيقاف التشغيل . كما كان يتم زيادة درجة حرارة الطبقة الحفاز حتى تصل إلى ٠5م‏ ؛ والمحافظة على بقائها كذلك لمدة ؛ ساعات وذلك لتنفيذ تنشيط المادة . وكان يتم ‎Jas‏ المنتج المنشط لتحديد تركيبة الوزن التي أثبتت على أنها كما يلي : ‎7٠0‏ رمقو ؛ ‎JY, A4‏ ميت ار مدق « 71,71 ‎SiO,‏ ¢ وكال أل ‎ALO3‏ تكملة المائة .
isobutane dehydrogenation ‏وفعاليات الصياغة في تفاعل نزع هدرجة الايسوبيوتين‎ Y.
. ١ ‏مبينة في جدول‎ ١١ ١
مثال ‎A‏ : (مقارن) : تم إخضاع ‎die‏ قدرها ١٠٠٠ج‏ من البوهيمايت الكاذب ‎pseudobohemite‏ المحضر وفقا للاسلوب الموصوف في مثال ‎١‏ ؛ لمعالجة حرارية تكمن في كلسنة أولى على ‎ton‏ م لمدة ‎١‏ ‏ساعة ؛ تلاها كلسنة أخرى على ١٠٠٠م‏ لمدة ؛ ساعات ؛ في مجرى هواء ‎Gila‏ كان المنتج هت المتكلس يتضمن مساحة سطحية قدرها ‎A a) Ye‏ جح مسامية تثكون من £9 ‎Are. ٠‏ جح ويتكون من ألومينات ‎J& aluminas‏ دلتا ‎delta‏ وثيتا ‎theta‏ (راجع مطياف ال ‎XRD‏ في شكل *) تم تشريب ‎Von‏ من هذه الألومينا ‎alumina‏ ؛ باستخدام أسلوب الرطوبة الأولية ‎Vice‏ ‏سم من محلول مائي محتوي على ‎A) Cro; zl 1A:‏ 7814 وزن) ‘ 1ج من كربونات بوتاسيوم ‎potassium carbonate‏ (©؟؛ 7 وزن/وزن من ‎(KOH‏ ؛ وإبقائها على نفس درجة حرارة
.١ ‏مثال‎ ٠
تلا ذلك ترك المنتج المتشرب ليركد لمدة ساعة على درجة حرارة الغرفة ¢ وتجفيفه على ٠م‏ لمدة ‎Vo‏ ساعة .
وأخيراً تم تنشيط المنتج الجاف ؛ في مجرى هواء جاف ؛ على 56م لمدة ؛ساعات . وكانت تركيبة الوزن للصياغة على النحو التالي :
م ‎77١‏ رفو ‎YA cKO 7١ ١‏ ومنو » و أل 3 تتمة المائة . تم اختبار هذه الصياغة في تفاعل نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ البروبين ‎propane‏ ؛ ضمن معدل درجة حرارة يتراوح مابين ‎=o‏ ١0م‏ ؛ والحصول على الفعاليات الواردة في جدول ‎١‏ . مثال 4 :
ا ا تم تشريب ١٠١ج‏ من نفس الألومينا ‎alumina‏ المستخدمة في مثال ‎A‏ ؛ ب ‎FauVE‏ من محلول ميثانول ‎methanol‏ محتوي على ©7,؟ج من ثنائي بوتيل ثنائي ميثوكسي ‎Dimethoxy-Dibutyl‏ ‏قصدير ‎Holy tin‏ ب©):011:0(:)5) بأسلوب الرطوبة الأولية . تم ترك المنتج المتشرب لمدة ‎١‏ ساعة ؛ وتجفيفه على 0٠م‏ حتى تحققت الإزالة الكاملة © للميثانول ‎methanol‏ وأخيراً ثم تكليس المنتج الجاف على 00+ . لمدة ‎Y‏ ساعة في مجرى هواء جاف . وتم تشريب المنتج المتكلس وفقاً للعملية الموصوفة في مثال ‎A‏ ؛ ب ؛لاسم* من محلول مائي محتوي على : ,77ج ‎ABA) Cros‏ وزن/وزن) ‎٠‏ 70,8 كربونات بوتاسيوم ‎potassium carbonate‏ © / محلول وزن/وزن من ‎(KOH‏ على نفس درجة الحرارة كما في مثال ‎١‏ ؛ للحصول على حفاز بتركيبة الوزن التالية : ‎Ye‏ يقو « ‎7٠‏ مؤت ‎IVA‏ ‎ATL05,8i0, 0٠‏ تتمة المائة . والفعاليات الحفازة في تفاعل نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ ‏البروبين ‎propane‏ موضحة في جدول ؟ . مثال ‎٠١‏ : تم تشريب ٠١ج‏ من نفس الألومينا ‎alumina‏ المستخدمة في مثال 4 ؛ ب 4لاسم؟ من محلول ميثانول ‎methanol‏ محتوي على 17,/اج من ثنائي بوتيل ثنائي ميتوكسي ‎Dimethoxy-Dibutyl‏ ‎\o‏ قصدير ‎Holy tin‏ ,011:0(:)5:)0) بنفس الأسلوب الموصوف في مثال 9 . وتم تشريب المنتج المتكلس ؛ تحت نفس الظروف كما في المثال 4 ؛ ب 4لاسم من محلول مائي ؛ بنفس أسلوب مثال ‎A‏ ؛ محتوي على : ‎AE‏ و0© ‎LRA)‏ وزن/وزن) « 48,#ج كربونات بوتاسيوم ‎potassium carbonate‏ © ؛ 7 محلول وزن/وزن من ‎(KOH‏ على نفس درجة الحرارة كما في مثال ‎١‏ ؛ للحصول على حفاز بتركيبة الوزن التالية + 776 يقو ‎4١‏ مركت 14ر١ ‎SnO‏ ‏+ 71,17 5:0 تتمة المائة كانت ‎ALO;‏ تم اختبار العينة في تفاعل نزع هدرجة ‎dehydrogenation |‏ البروبين ‎propane‏ ؛ والحصول على فعاليات موضحة في جدول ؟ . ‎١٠١ 5‏
Cov : ١١ ‏مثال‎ ‏المستخدمة في مثال 9 ؛ ب لاسم؟ من محلول‎ alumina ‏من نفس الألومينا‎ glo ‏تم تشريب‎
Dimethoxy- ‏من ثنائي بوتيل ثتائي ميثوكسي‎ I), ‏محتوي على‎ methanol ‏ميثانول‎ ‏ب011:0(2)5:)0) بنفس الأسلوب الموصوف في مثال 4 . وتم‎ Ho), tin ‏قصدير‎ 011 ‏من محلول‎ Vault ‏تشريب المنتج المتكلس بالإحماء تحت نفس الظروف كما في مثال 4 ؛ ب‎ ٠ ‏وزن/وزن) ؛‎ TAA) ‏؛ محتوي على : 7ر13اج و0:©‎ A ‏مائي ؛ بنفس الأسلوب كما في مثال‎ ‏على‎ (KOH ‏محلول وزن/وزن من‎ £0) potassium carbonate ‏5ج كربونات بوتاسيوم‎ ‏؛ للحصول على حفاز بتركيبة الوزن التالية : 7726 يوون‎ ١ ‏نفس درجة الحرارة كما في مثال‎ ‏؛ والفعاليات الحفازة‎ ALYO5 ‏وتكملة المائة من‎ SiO, 71,14 + 800 27,7 ‏0يك1‎ ٠ . 7 ‏موضحة في جدول‎ propane ‏البروبين‎ dehydrogenation ‏للصياغة في تفاعل نزع هدرجة‎ ٠ : ١١ ‏مثال‎ ‏؛ ب ؛/اسم من محلول‎ A ‏المستخدمة في مثال‎ alumina ‏تم تشريب ١٠٠ج من نفس الألومينا‎
CrOs z AE : : ‏؛ مع إذابة المنتجات التالية فيها‎ ١ ‏مائي على نفس درجة الحرارة كما في مثال‎ ‏محلول‎ 7 £0) potassium carbonate ‏كربونات بوتاسيوم‎ 70,68 ١ ‏(4ر755 وزن/وزن)‎ ‏و80©:0 ),£99 وزن/وزن) . وتم تنفيذ التجفيف والتتشيط‎ 0,70 « (KOH ‏وزن/وزن من‎ Vo
Aye : ‏؛ كانت تركيبة الوزن للصياغة على النحو التالي‎ ١ Jha ‏بالأسلوب الموصوف في‎ ‏و 1203م كانت تتمة المائة ؛ والفعاليات‎ Si0; 7114 « SnO ‏مغل ارا‎ 4١ ١ ‏ممق‎ ‎. ‏موضحة في جدول ؟‎ propane ‏البروبين‎ dehydrogenation ‏الحفازة في نزع هدرجة‎ : ٠١ ‏مثال‎ ‏؛ ب 5 ؟#سم؟ من‎ A ‏حفاز محضر وفقا للاسلوب الموصوف في مثال‎ egos ‏ثم تشريب‎ ٠ , ‏وفقاً للعملية الموصوئةيئي‎ )01:0(:)80)©, Holy ‏محتوي على 0 .اج من‎ methanol ‏ميثائول‎
‎vy —‏ - مثال + ؛ تم تحليل الصياغة بعد التنشيط لتحديد تركيبها ؛ وتم اختبارها في تفاعل نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ البروبين ‎propane‏ . أثبتت تركيبة الوزن على أنها تتكون مما يلي : ‎AY 8‏ ممص « 4,49 ميا ‎S10, 71,17 + SnO ١,51 ١‏ وتكملة ‎AA‏ كانت من ‎ALLO;‏ ؛ والفعاليات الحفازة ملخصة في جدول ؟ . م مثال ‎١٠6‏ : يحضر 7175ج من حفاز بالاسلوب الموصوف في مثال ¥ ؛ بواسطة تشريب ١٠٠ج‏ ألومينا ‎alumina‏ + ب 18سم' من محلول مائي محتوي على نفس درجة الحرارة كما في مثال ‎١‏ ؛ مع إذابة المنتجات التي فيها : ,لاج ‎£39,A) CrOs‏ وزن/وزن) ؛ اللخردج من ‎KOH‏ )£34 وزن) + ‎FTN‏ وويع80 (744,9) . مع المحافظة على بقائه على درجة حرارة ‎Coho‏ ‎٠‏ وبتركيبة الوزن التالية: ‎71١‏ بمقض ‎ZV, AS85810, 7 ٠,7 ١‏ فيك ؛ 70.04 800 ‎OSs‏ ‏و0ملط تكملة المائة . تم اختبار الحفاز في تفاعل نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ الأيسو بيوتين ‎isobutene‏ والحصول على الفعاليات الموضحة في جدول ‎١‏ . مثال ‎١١‏ : تم تشريب 0٠70ج‏ من نفس ألومينا ‎CH alumina‏ سطح خاص قدره ؛٠٠م7/ج‏ ؛ وذات مسامية ‎١‏ قدرها ‎Taw +, FE‏ ؛ تم الحصول عليها بواسطة تكليس عينة من بوهيمايت كاذب ‎pseudobohemite‏ ثم الحصول عليه طبقا للاسلوب الموصوف في مثال ‎١‏ لكن بدون سيليكا ‎«silica‏ بغة سو من محلول مائي محتوي على الاج ومن ‎,A)‏ 85م وزن/وزن) ‎٠‏ ‏راج من ‎KOH‏ (790 وزن) « “٠ج‏ :800:0 (744,5) . للحصول على حفاز له تركيبة الوزن التالية :7700 ‎Cry05‏ » 71,84 0يك1 70,5 5800 وكان ال و0مله تكملة المائة . وتم ‎vy.‏ اختبار الصياغة في تفاعل نزع هدرجة ايسو بيوتين ‎dehydrogenation isobutene‏ والحصول ْ على الفعاليات الموضحة في جدول ‎١‏ . ‎١١ ٍ‏
‎Y Y —‏ — مثال ‎٠١١‏ : تم تحضير عينة من حفاز بنفس الاسلوب وبنفس الألومينا ‎alumina‏ المستخدمين في مثال 7 ؛ بالتركيبة الوزنية التالية : ‎77١‏ ريقو 7 ف 74 ممق ‎١‏ 17ر1 ‎AL,O; + SiO;‏ تكملة المائة ؛ والفعاليات الحفازة في نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ ايسوبيوتين ‎isobutane‏ ‏° موضحة في جدول 1 . مثال ‎١١‏ : تم تحضير عينة من حفاز بنفس الأسلوب وبنفس الألومينا ‎alumina‏ المستخدمين في مثال 7 ¢ بالتركيبة الوزنية التالية : ‎٠١‏ وفو ؛ ؟ 0يك1 6 76,4 800 ‎SiO, 71,77 ١‏ تكملة الماة كانت ‎ATO;‏ ؛ والفعاليات الحفازة في تفاعل نزع هدرجة الأيسو بيوتين ‎dehydrogenation‏ ‎isobutene | ٠‏ موضحة في جدول ‎١‏ . اختبارات حفازة : تم اختبار المنتجات المحضرة في الأمثلة ‎١7 -١‏ في طبقة سائل باستخدام كفاعل كوارتز مجهز ‎Coy‏ بمسامية معايرة مصنوعة أيضاً من الكوارتز ‎quartz‏ . يوضع ممدد على قمة المفاعل ؛ وظيفته إبطاء التدفق للسماح للجسيمات الدقيقة بالسقوط عائدة إلى الطبقة الحفازة . ‎yo‏ والدورة الحفازة التي تقلد عمل مفاعل صناعي تتكون من طور تفاعل يتم فيه تلقيم الهيدروكربون لمدة ‎A882 ١5‏ طور تجريدي يتم فيه تمرير التيتروجين ‎nitrogen‏ لتحرير الحافر من منتجات تم امتزازها أثناء أل ‎٠١‏ دقائق المذكورة ؛ طور استرجاع يتم فيه تلقيم الغاز المعاد توليده ¢ والمتكون من هواء إلى اختبارات منفذة لمدة + ؟ دقيقة ‘ طور غاسل بالنيتروجين ‎nitrogen‏ لمدة ‎٠١‏ دقائق على الأقل ؛ طور اختزال يتم فيه تلقيم الغاز المختزل المتكون من ‎٠‏ ميثين ‎methane‏ لمدة ؛ دقائق لتقليل الكروم ستبند«ه»«ت»_السداسي التكافؤ المتشكل في طور ار
كل الاسترجاع ؛ طور غاسل بنيتروجين لمدة ‎٠١‏ دقائق متبوعاً بطور التفاعل لمدة 10 دقيقة وتقترح متطلبات عملية نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ طبقة مميعة تنفيذ الاسترجاع على درجات حرارة أعلى من درجة حرارة حرارة التفاعل: فقد تم تنفيذ الاسترجاع والاختزال في الاختبارات الحفازة على ‎18٠0‏ م ؛ بينما تم تنفيذ التفاعل ضمن معدل درجة حرارة يتراوح ما بين ‎Soe‏ ‎Tero‏ . في حالة نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ البروبين ‎propane‏ ؛ وضمن معدل درجة حرارة يتراوح ما بين 846- 5862 : في حالة نزع هدرجة الأيسو بيوتين ‎dehydrogenation‏ ‎.isobutene‏ ‏وتتم معايرة الكاشف المرسل للمفاعل بالوزن . ويتم تمرير التدفق المفاعل أشاء طوري التفاعل والتجريد من خلال محبس بارد أولا لإيقاف المنتجات الثقيلة التي يتم تحديد وزنها ؛ ‎Sle ou 8 lgsead 5 « Zl Zul « hydrogen (suas carbon nS‏ الطبقات ليس له ألفة مع الهيدروكربونات . ويتم قياس محتوى الكيس بمضخة حجمية وتحليله بواسطة الكروماتوجرافي الغازية . أخيراً ؛ وفي نهاية تجريد ‎٠١‏ + ب :721 ؛ يتم أخذ عيئة من حفاز لتحديد كمية الكوك التي تشكلت . والبيانات التي يتم الحصول عليها من ذلك ؛ يتم إدخالها في حاسب الي ‎No‏ شخصي لمعرفة توازن المادة ؛ وتحويلها وانتقائيتها لمنتجات متنوعة . ا
— Y o — ‏ايسوبيوتين‎ ag 5 : ١ ‏جدول‎ ‎GHSV — (400 + 5 _ Nor. Lit. Iso - C4H10/h/1 cat
Fluid bed
Yield ( % Selectivity Conversion | Temperat 500 102 K20 Cr203 ‏الامثلة‎ ‎mol. Iso — | (%mol. Iso- | )96150-041110( | ‏درجة منوية‎ Joos || ass |] Sas] 0d
C4HS) C4HS) , % ‏بالوزن‎ ١ 96 ‏بالوزن‎ ١ % ‏بالوزن 95 | بالوزن‎ iv,0 AA ot | et. Absent 7٠ 754 7 ١0ه‎ ‏لأ‎ 4 ot ov nA YY ‏كج‎ XY. 7 ‏اد‎ 97 ot ‏كر امد را ف"‎ Y. v £9.) 41 ot eve te ‏كم م‎ Y. £ $A q. of oY 0" ‏حر م‎ 7 0 £4, 27 ot ovo BAY 7 ‏د‎ Y. 1 ‏ف‎ 91 of ot ny VY E ‏مل 5م27‎ 7 ‏اد‎ q. of ‏لات‎ nA 74 ‏ب 4م17‎ Ve ‏1ر4‎ AR of oA nA Absent ‏4م17‎ Ye ١٠١ comp 4 1.22 14,8 AY of ov. 127 6 ‏6ل‎ 4
TV,A ve ot CTA "1 OY. Y. ‏ل‎ ‏جدول ؟ : نزع هدرجة بروبين‎ 011511 — (400 + 5) N1/h/1 cat °
Fluid bed eld & % 2 ‏د‎ oer Temperat SnO SiO, Joos KO ‏و00‎ ١ ‏الامثلة‎ ‎: = | (%emol. 150- (% 150 - | ‏زن 3 وزن / بالوزن | وزن /بالوزن | درجةمنوية‎
C4H8) CAHS) C4H10) / / 96 ‏وذن/ بالوزن‎ % % 96 ‏بالوزن‎ ‎YAS YA Ty 011 Absent 6 ‏م‎ vo | comp
YA A Ty ov. At VA ‏ل‎ Yo A 7 AA vv oA VA VAY A Yo 1 “1 At vv SAA Y.o¥ ‏ك1‎ Ve. Yo te ‏ا‎ AY ry | oAY VA ‏م‎ 1, Yo 1 78 ‏كم‎ ry 09. ‏م 4" لاخر ان‎ ‏و‎ ‎١١ ‏اخ‎

Claims (1)

  1. الال عناصر الحماية ‎-١ ١‏ عملية للحصول على أوليفينات ‎olefins‏ خفيفة بواسطة نزع هدرجة ‎dehydrogenation‏ بارافينات ‎paraffins‏ المطابقة ؛ وتتكون من : ¥ أ) في مفاعلة ‎paraffins‏ المذكورمع نظام حفز في مفاعل يعمل عند درجة حرارة ما ¢ بين 286 ‎Aviv‏ - » وعلى ضغط ما بين ‎١,١‏ ؟ وحدة ضغط جوي صرف ؛ ° وبسرعة فراغية 011577 تتراوح ما بين ‎٠٠٠٠١ -٠٠١‏ ساعة 7 ؛ حيث أن النظام 1 الحفاز يحتوي على أكسيد كروم ‎chromium oxide‏ ¢ أكسيد قصدير ‎tin oxide‏ ¢ على لا الأقل أكسيد معدن قلوي ‎alkaline metal oxide‏ واحد ‎(M)‏ ؛ وناقل ألومينا ‎alumina -silica carrier A‏ ؛ في طور دلتا ‎delta‏ أوثيتا ‎theta‏ أو في أطوار مخلوطة من ‎q‏ دلتا ‎delta‏ + ثيتا ‎theta‏ أو من ثيتا ‎theta‏ + ألفا ‎alpha‏ + أو من دلتا ‎Lid + delta‏ ‎alpha Wl + theta Ya‏ حيث ‏ : ‎١‏ - يكون الكروم ‎chromium‏ المعرف على أنه و0 بكمية تتراوح ما بين 7- 770 ‎VY‏ وزنا. ‎١»‏ - - يكون القصدير ‎tin‏ المعرف على أنه ‎SnO‏ ¢ بكمية تتراوح ما بين ‎١.١‏ — 75 ‎Vi‏ وزنا . ‎yo‏ - يكون المعدن القلوي ‎alkaline metal‏ المعرف على أنه ‎MO‏ « بكمية تتراوح ما 1 بين ‎AY - ٠,4‏ وزنا . ‎١"‏ - - يكون السيليكا ‎silica‏ بكمية تتراوح ما بين ‎-٠,08‏ 77 وزنا مع كون الألومينا ‎alumina YA‏ هي التكملة للمائة . ‎(e ١‏ في استرجاع النظام الحفاز المذكور في مجدد الحفز (معيد توليد) بواسطة حرق غاز الكوك ‎coke‏ المترسب على سطحه يتم عند درجة حرارة أعلى من درجة الحرارة آٍ ‎1١‏ العادية للمفاعل . : اح ‎١١‏
    __ ب ب \ "- العملية ؛ وفقاً للعنصر ‎١‏ ؛ حيث :
    . ‏وزنا‎ 778 NY ‏بكمية تتراوح ما بين‎ COs ‏المعرف على أنه‎ chromium ‏الكروم‎ Y . ‏وزنا‎ 77 - XY ‏المعرف على أنه 500 ؛ بنسبة تتراوح ما بين‎ tin ‏القصدير‎ - Y ¢ - المعدن القلوي ‎alkaline metal‏ المعرف على أنه ‎MOO‏ ؛ بكمية تتراوح ما بين ‎AY, 0 8 o‏ وزنا. ‎١‏ *- العملية وفقا للعنصر ‎١‏ ؛ حيث يكون المعدن القلوي ‎alkaline metal‏ بوتاسيوم ‎potassium ¥‏ . ‎١‏ 8 — العملية وفقا للعنصر ‎١‏ ؛ حيث يتضمن الناقل مساحة سطحية أقل من ‎١5١‏ متر ‎foe‏ جرام . ‎=o ١‏ العملية وفقاً للعنصر ‎٠‏ حيث يكون المفاعل ومجدد الحفز من النوع ذي الطبقة ‎Y‏ المميعة. ‎١‏ 7- العملية وفقا للعنصر © ؛ حيث يتم 28% نزع الهدرجة ‎dehydrogenation‏ على 7 درجة حرارة تتراوح مابين 6 - .مك“ م ‘ وعلى ضغط كالضغط الجوي أو أعلى ‎eso a 0:‏ سرعة فراغية 6115177 تتراوح مابين ‎٠٠٠١ -٠٠١‏ ساعة ا ؛ وبمدة بقاء ¢ الحفاز فى الطبقة المميعة مابين ه- ‎Ye‏ دقيقة . ‎١7 ١‏ العملية وفقا للعنصر 1 ¢ حيث تتراوح السرعة الفراغية مابين 6ح ‎ee‏ ساعة ‏ ‎Y‏ ' وحيث تتراوح مدة بقاء الحفاز مابين ‎١5 -٠١‏ دقيقة .
    oxygen ‏العملية وفقا للعنصر © ؛ حيث يتم تنفيذ الاسترجاع بهواء أو بأكسجين‎ -“ ١ ‏يسائد الاحتراق ؛ وعلى ضغط مساوي للضغط الجوي أو أعلى منه ؛‎ AT Sle ‏أو بأي‎ Y ‏ساعة ا ؛ وبمدة بقاء المادة الصلبة‎ ٠٠٠١ -٠٠١ ‏وعلى سرعة فراغية تتراوح مابين‎ 0 . ‏دقيقة‎ ٠١ ‏مابين *ه-‎
    ١١ ١
SA98190826A 1997-07-29 1998-11-25 عملية للحصول على أوليفينات olefins خفيفة بواسطة نزع هدرجة dehydrogenation بارافينات paraffins مطابقة SA98190826B1 (ar)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT97MI001807A IT1293497B1 (it) 1997-07-29 1997-07-29 Procedimento per ottenere olefine leggere mediante deidrogenazione delle corrispondenti paraffine

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA98190826B1 true SA98190826B1 (ar) 2006-09-20

Family

ID=11377659

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA98190826A SA98190826B1 (ar) 1997-07-29 1998-11-25 عملية للحصول على أوليفينات olefins خفيفة بواسطة نزع هدرجة dehydrogenation بارافينات paraffins مطابقة

Country Status (10)

Country Link
US (1) US6362385B1 (ar)
EP (1) EP0894781B1 (ar)
CN (1) CN1158229C (ar)
AR (1) AR013373A1 (ar)
CA (1) CA2241226C (ar)
DE (1) DE69802475T2 (ar)
DK (1) DK0894781T3 (ar)
DZ (1) DZ2572A1 (ar)
IT (1) IT1293497B1 (ar)
SA (1) SA98190826B1 (ar)

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20070112159A1 (en) * 2005-11-11 2007-05-17 Heinz Boelt Process for the production of polypropylene from propane
WO2010107591A1 (en) * 2009-03-19 2010-09-23 Dow Global Technologies Inc. Dehydrogenation process and catalyst
US8835347B2 (en) * 2009-06-05 2014-09-16 Basf Corporation Alkane dehydrogenation catalysts
US8624074B2 (en) * 2010-03-22 2014-01-07 Uop Llc Reactor flowscheme for dehydrogenation of propane to propylene
WO2011159303A1 (en) * 2010-06-17 2011-12-22 Basf Corporation Alkane dehydrogenation catalysts
US8513149B2 (en) 2010-08-30 2013-08-20 Uop Llc Method for drying regenerated catalyst in route to a propane dehydrogenation reactor
US8603406B2 (en) 2010-08-30 2013-12-10 Uop Llc For drying regenerated catalyst in route to a propane dehydrogenation reactor
US9150465B2 (en) * 2010-09-21 2015-10-06 Uop Llc Integration of cyclic dehydrogenation process with FCC for dehydrogenation of refinery paraffins
US8927799B2 (en) * 2010-11-01 2015-01-06 Uop Llc Propane dehydrogenation process utilizing fluidized catalyst system
US8895468B2 (en) 2011-09-20 2014-11-25 Basf Corporation Chromia alumina catalysts for alkane dehydrogenation
EP2890496B1 (en) 2012-08-28 2021-04-28 Dow Global Technologies LLC Catalyst composition and reactivation process useful for alkane dehydrogenations
CN104010725A (zh) * 2012-09-20 2014-08-27 巴斯夫欧洲公司 用于链烷脱氢的氧化铬氧化铝催化剂
US9023285B2 (en) * 2012-11-20 2015-05-05 Uop Llc Counter-current fluidized bed reactor for the dehydrogenation of olefins
JP6085206B2 (ja) 2013-03-26 2017-02-22 住友化学株式会社 メタクリル酸エステルの製造方法
EP2983813A1 (en) 2013-04-08 2016-02-17 Saudi Basic Industries Corporation Reactor and process for paraffin dehydrogenation to olefins
RU2538960C1 (ru) * 2013-10-09 2015-01-10 Открытое акционерное общество "Нижнекамскнефтехим" Катализатор дегидрирования с4-с5 парафиновых углеводородов
CN104043443B (zh) * 2014-06-13 2016-06-08 烟台大学 一种高强度低碳烷烃脱氢催化剂及其制备方法
CN106068253B (zh) * 2014-10-20 2019-04-16 中国石油化工股份有限公司 一种低碳烯烃的制造方法
CN105521790B (zh) * 2014-10-22 2017-11-24 中国石油化工股份有限公司 一种低碳烷烃脱氢催化剂的预处理方法
CN107206339B (zh) * 2015-02-27 2020-05-12 沙特基础工业全球技术有限公司 最小化反应器汽提器中的焦炭形成
EP3277650B1 (en) 2015-03-30 2020-04-22 Dow Global Technologies LLC Integrated c3-c4 hydrocarbon dehydrogenation process
AR111737A1 (es) * 2017-05-05 2019-08-14 Dow Global Technologies Llc Sistema de extracción de catalizador a granel y métodos para el uso del mismo
AU2018273972B2 (en) * 2017-05-25 2020-10-29 Hyconix, Inc. Oxidation of alkane to alkene
EP3845514A1 (en) * 2020-01-02 2021-07-07 Indian Oil Corporation Limited A catalyst composition for oxidative dehydrogenation of alkane
CN116322962A (zh) 2020-07-28 2023-06-23 道达尔能源一技术 在流化床反应器中进行吸热脱氢和/或芳构化反应的工艺
WO2024059600A1 (en) * 2022-09-14 2024-03-21 Dow Global Technologies Llc Methods for dehydrogenating hydrocarbons utilizing regenerators

Family Cites Families (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2991255A (en) * 1957-10-03 1961-07-04 American Cyanamid Co Extrusion of chromia alumina catalysts
US3692863A (en) * 1968-10-22 1972-09-19 Ashland Oil Inc Dehydrogenation and dehydrocyclization method
US3647909A (en) * 1970-02-10 1972-03-07 Atlantic Richfield Co Regeneration of chromia-alumina dehydrogenation catalyst
FR2197833A1 (en) * 1972-08-30 1974-03-29 Ashland Oil Inc Dehydrogenation/dehydrocyclisation catalyst - contg group vib metals and tin or lead oxides
US4038215A (en) * 1974-10-16 1977-07-26 Petro-Tex Chemical Corporation Dehydrogenation catalyst
FI852865L (fi) * 1984-07-25 1986-01-26 Air Prod & Chem Foerbaettrad katalysator foer dehydrering av kolvaeten.
DE3841800A1 (de) * 1988-12-12 1990-06-13 Linde Ag Verfahren und katalysator zur dehydrierung oder dehydrozyklisierung von kohlenwasserstoffen
IT1238085B (it) 1990-02-07 1993-07-05 Snam Progetti Composizione catalicica per la deidrogenazione di paraffine c2-c5
IT1254252B (it) 1992-03-11 1995-09-14 Snam Progetti Procedimento per l'attivazione di precursori catalitici per la deidrogenazione di paraffine c2-c5 e composizione catalitica attivata con tale procedimento
IT1254988B (it) 1992-06-23 1995-10-11 Eniricerche Spa Procedimento per la deidrogenazione di paraffine leggere in un reattore a letto fluido
US5258567A (en) * 1992-08-26 1993-11-02 Exxon Research And Engineering Company Dehydrogenation of hydrocarbons

Also Published As

Publication number Publication date
CA2241226A1 (en) 1999-01-29
EP0894781B1 (en) 2001-11-14
CN1213662A (zh) 1999-04-14
DK0894781T3 (da) 2002-01-21
CA2241226C (en) 2008-02-12
ITMI971807A1 (it) 1999-01-29
DE69802475T2 (de) 2002-08-14
DZ2572A1 (fr) 2003-02-22
EP0894781A1 (en) 1999-02-03
AR013373A1 (es) 2000-12-27
CN1158229C (zh) 2004-07-21
US6362385B1 (en) 2002-03-26
IT1293497B1 (it) 1999-03-01
DE69802475D1 (de) 2001-12-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA98190826B1 (ar) عملية للحصول على أوليفينات olefins خفيفة بواسطة نزع هدرجة dehydrogenation بارافينات paraffins مطابقة
CA2103296C (en) Process for preparing light olefins by dehydrogenation of the corresponding paraffins
US5912394A (en) Catalyst for the dehydrogenation of C6 -C15 paraffins and to a process for making such catalysts
US5633421A (en) Process for dehydrogenating light paraffins in a fluidized bed reactor
JP4296094B2 (ja) アルキル芳香族炭化水素の脱水素用触媒組成物
RU2214992C1 (ru) Способ дегидрирования этилбензола до стирола
US3845156A (en) Processes for dehydrogenation of organic compounds
CN108435221B (zh) 一种低碳烷烃脱氢催化剂及其制备方法和应用
BRPI0506606B1 (pt) Processo para desidrogenar um hidrocarboneto
SA01220388B1 (ar) طريقة لنزع الهيدروجين dehydrogenation من الهيدروكربونات hydrocarbons
SA01220159B1 (ar) تحضير الأكرولين أو حمض الأكريليك acrolein or acrylic acid أو خليط منهم من البروبان propane
CN104276911A (zh) 稀乙烯的低聚方法
EP0885654B1 (en) Catalytic system and process for dehydrogenating ethylbenzene to styrene
WO2004052535A1 (en) Dehydrogenation catalyst and process for preparing the same
US3181928A (en) Process for purifying gases
US4285806A (en) Catalyst and process for conversion of hydrocarbons
AU653600B2 (en) Process for upgrading the quality of light ends
EP0093518A1 (en) Catalysts for para-ethyltoluene dehydrogenation
RU2127242C1 (ru) Способ получения олефиновых углеводородов
US4253939A (en) Catalyst and process for conversion of hydrocarbons
MXPA98006055A (en) Procedure for obtaining light olefins through the dehydrogenation of corrupted paraffins
Kholliev CATALYTIC AROMATIZATION OF PROPANE-BUTANE FRACTION
RU2177827C1 (ru) Катализатор для дегидрирования парафиновых углеводородов
KR20240034226A (ko) 알칸 및 알킬 방향족 탄화수소의 탈수소화 방법
CA1114842A (en) Catalyst and process for conversion of hydrocarbons