SA94150259B1 - أنابيب مشقوقة للمبادلات الحرارية في أجهزة تكييف الهواء وأجهزة التبريد والمبادلات المناظرة - Google Patents
أنابيب مشقوقة للمبادلات الحرارية في أجهزة تكييف الهواء وأجهزة التبريد والمبادلات المناظرة Download PDFInfo
- Publication number
- SA94150259B1 SA94150259B1 SA94150259A SA94150259A SA94150259B1 SA 94150259 B1 SA94150259 B1 SA 94150259B1 SA 94150259 A SA94150259 A SA 94150259A SA 94150259 A SA94150259 A SA 94150259A SA 94150259 B1 SA94150259 B1 SA 94150259B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- height
- ribs
- aforementioned
- section
- rib
- Prior art date
Links
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 title description 4
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 title description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims abstract description 15
- 238000002788 crimping Methods 0.000 claims description 41
- 210000003746 feather Anatomy 0.000 claims description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 11
- 238000000034 method Methods 0.000 description 25
- 230000008569 process Effects 0.000 description 14
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 11
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 5
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 4
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 230000006870 function Effects 0.000 description 3
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 101100369802 Caenorhabditis elegans tim-1 gene Proteins 0.000 description 1
- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 238000010835 comparative analysis Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000007667 floating Methods 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 230000009993 protective function Effects 0.000 description 1
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/42—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/42—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element
- F28F1/422—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being both outside and inside the tubular element with outside means integral with the tubular element and inside means integral with the tubular element
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S165/00—Heat exchange
- Y10S165/51—Heat exchange having heat exchange surface treatment, adjunct or enhancement
- Y10S165/518—Conduit with discrete fin structure
- Y10S165/524—Longitudinally extending
- Y10S165/525—Helical
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
الملخص: يتميز الأنبوب (١) المشقوق داخليا بضلوعحلزونية (٢) وزاوية لولبة حلزونية من ٥ إلى 50. زاوية الرأس (ألفا) من ٣٠ الى60 بأن الضلوع (٢) تشكل مقطعا جانبيا دوريا مشتملا على الأقل على ضلعين مختلفين في الارتفاع. أحدهما والمعروف بالضلع ''الطويل&" (٢ه) وله إرتفاع (ه ه ) والآخر معروف بالضلع ''القصير'' (٢ب) وله إرتفاع (ه ب) مع نسبة (ه ب /ه ه) تتراوح بين 0.4 و0.97 ويحد كل ضلع طويل بشق مسطح القاع (٣).
Description
Y
أنابيب مشقوقة للمبادلات الحرارية في أجهزة تكييف الهواء وأجهزة التبريد والمبادلات المناظرة الوصف الكامل خلفية الإختراع يهتم الإختراع بالأنابيب التي تستخدم في صناعة المبادلات الحرارية في أجهزة تكييف الهواء وأجهزة التبريد؛ أو أي تطبيقات أخرى للتسخين أو التبريد حيث تساعد هذه الأنابيب في تبادل الحرارة بين السائل الداخلي المار بالأنابيب والوسط المحيط بها. يهتم الإختراع أيضا بالمبادلات المذكورة والتي تشتمل عادة على تجميعه من أنابيب النحاس» الألومنيوم أو الصلب 5:681؛ عادة في صورة خوابير (أجزاء مستقيمة + أجزاء منحنية)؛ وصفائح معروفة بالريش مصنوعة من النحاس أو الألومنيوم متصلة حراريا بالأنابيب المذكورة والتي عادة تكون عمودية على أجزاء الأنابيب المستقيمة والتي توفر مساحة سطحية كبيرة لعملية التبادل مع الجو. عرف في الماضي عدد كبير من الأنابيب مختلفة الأنواع؛ وعادة ما تكون مصنوعة من ١ وسائل لتحسين عملية التبادل الحراري Lad النحاس أو من سبائك نحاسية. كما هو معروف بين المائع الدوار في الأنابيب والجو الخارجي. ولتوضيح هذه النوعيات المختلفة من الأنابيب؛ نشير إلى براءة الإختراع الأمريكية رقم واللتين تصفان الأتابيسب ١483095 وطلب براءة الإختراع الأوروبية رقم EEA TAS المشقوقة من الداخل. e في براءة الإختراع الأمريكية رقم 44801484 تتميز الشقوق بتركيبة لها المواصفات الآتية: شقوق حلزونية بحيث تكون النسبة بين زاوية اللولبة الحلزونية ومحور الأنبوب ما بين “٠و 7 و1 مم. +١ شقوق لها عمق ما بين ٠. مم. Ts ٠,7 شقوق على مسافة بينها ما بين .٠٠١و 8٠0 شقوق لها مقطع على شكل حرف 7 وبزاوية بين هه
- يوضح الشكلان 7 و7 بهذه البراءة على التوالي مبادل وقطاع جانبي لجزء من الأنبوب بطول قطاع متعامد على محور الأنبوب يظهر فيه شقوق على هيئة حرف 7 تفصلها ضلوع على شكل حرف V أيضا من نفس الزاوية تسمى بمصطلح زاوية الرأس (WI) يصف طلب براءة الإختراع الأوروبية رقم ١4855049 الأنابيب المشقوقة التي يكون > لشقوقها الحلزونية مقطع شبه منحرف ومقطع ضلوعها مثلث الشكل وتتصف هذه الأنابيب بتركيبة لها السمات التالية: تتراوح زاوية اللولبة الحلزونية لهذه الشقوق بين ١ و١3 . تتراوح نسبة المقطع المستعرض للشق ؛ بالنسبة للعمق (ه) بين 0,19 505 مم. تتراوح زاوية رأس الضلع بين 7١ و0 . ١ لقد أدرك الفنيون أهمية الأنابيب المشقوقة في زيادة التبادل الحراري بين السائل الداخلي بالأنبوب والأنبوب ذاته. كما يعرف الفني أنه من الأفضل في Ala أنبوب نحاسي نموذجي ذو قطر خارجي 4,57 مم أن يكون له عدد كاف )£0 إلى (To من الضلوع الحلزونية/ الشقوق (لها زاوية لولبة حلزونية بين ٠١ و30 ). Ve وعلى الرغم من كون هذه الصفات تبدو وكأنها نتيجة تحليل الفنيون للفنون السابقة إلا أنه بالنسبة لسمات عديدة أخرى متصلة بالشكل الفعلي للضلوع والشقوق فإن الفنون السابقة لم تقدم صورة موحدة وبيانات متجانسة يستطيع الفني أن يرجع إليها ليتأكد من حصوله على أعلى أداء لأنابيب المبادل. وعلاوة على ذلك عندما يعمل طالب البراءة على إصدار بطاريات مندمجنة والتي عن © طريقها يتم تحسين الإتصال حراري ما بين الأنابيب والريش فإنه يستخدم سمات معروفة بذاتها لثني الأنابيب المشقوقة الخاصة بالتقنية السابقة وتجعيدها مع الريش ويتم ذلك بطريقة نموذجية بإستخدام عمود دوران مخرطة يدخل دائريا داخل الأنبوب لكي يتمدد قليلا تجاه حافة نهايات الريش وبالتالي نحصل على إتصال حراري ممتاز؛ بدون تكلفة اللحام بالقصدير أو تقنية اللحام بالنحاس. ro لاحظ طالب البراءة عند فحصه لمقاطع الأنابيب المجعدة (أنبوب قياسي له ٠0 ضلع على شكل حرف (V أن هذه الضلوع تهشمت مما يعني حدوث انخفاض ملحوظ في العمق )2—( للمقطع (ع) للشق. مه
قبل التجعيد بعد التجعيد (ه) tT مم "ا مم ع مم vv مما )£327( Lad يخص التبادل الحراري بين المائع الدوار في الأنبوب والأنبوب نفسه فإن القياسات التي أخذت للمقارنات على أجزاء الأنبوب قبل وبعد التجعيد أكدت تراجع في الأداء بعد التجعيد نتيجة لإنخفاض 770 في المقطع (ع). ض وبناء على ذلك؛ انتهى طالب البراءة لنتيجة بأنه يكون من المفيد التعامل مع أداء الأنبوب ٠ لو أنه أخذ في الإعتبار تشوهات الضلوع/ الشقوق والتي يمكن أن تحدث أثناء تجميع الأنابيب والريش. لهذا بحث طالب البراءة عن مقطع جانبي لضلع/ شق مفضل أخذا في الإعتبار عملية التجعيد لكي يحد من الآثار الضارة للتجعيد بينما يستفيد من التبادل الحراري بين Cai) والريش والتي تنشئ تقنية إقتصادية للتجميعة. ٠ الوصف العام للإختراع الأنبوب الذي هو أول عناصر هذا الإختراع والمقصود به أن يدخل في صناعة المبادلات الحرارية بتجعيده مع الريش وله قطر خارجي (ق خ) ما بين ؟ Vos مم وهو مشقوق من الداخل بعدد من الضلوع الحلزونية (ن) un) تكون (ن) بين *؟ و10) وتتراوح زاوية اللولبة الحلزونية ما بين ©" و #١ وزاوية الرأس (ألفا) بين ١ و60 وتتميز بأن هذه الضلوع تشكل بمقطعا جانبيا دوريا يشتمل على الأقل على ضلعين مختلفين في الإرتفاع. يدعى الضلع المعروف "بالضلع الطويل" الذي يبلغ إرتفاعه (ه ه) والآخر يعرف بالضلع "الضلع القصير” الذي له إرتفاع (ه ب) وتكون النسبة بين (ه ب/ ه ه) ما بين ٠,4 و597, dus يوضع كل ضلع "طويل" بين شقين مسطحي القاعدة. يستخدم مصطلح القطاع الجانبي الفوري لتعريف تتابع الضلوع والريش الذي يتوالى © بتجانس في كل مسافة بينها (ف). وقد كشفت الإختبارات التي قام بها طالب البراءة عن أن نسبة (ه ب/ ه ه) حتى ولو كانت أقل قليلا عن ١؛ تكون كافية لإعطاء تأثير مثالي. إلا أنه من الأفضل إذا تراوحت نسبة a) ب/ ه ه) بين ١.6 805 أن سعة التبادل الحراري للأنبوب بعد تجعيد الريش تقل عند تجاوز هذه النسبة وتقل أكثر عند تجاوز هذه النسبة حدود ٠57-674 . oYo
°
يشمل الحل عموما سمتين أساسيتين عن طريق مقطع جانبي دوري من ناحية والذي يشمل ضلعين على الأقل لهما إرتفاعان مختلفان (ه a ه ب) ومن التاحية الأخرى عن طريق وضع الضلع الطويل بين شقين لهما قاع مسطح مع مقطع له مساحة (ع).
وهذان العنصران أساسيان للإختراع حيث أنه بعد تجعيد الأنابيب بالشقوق والريش يمكن
٠ إنشاء الأنابيب التي لها قاع مسطحة مشقوقة بمساحة مقطع (ع').أصغر من (ع) وتكون لها
قيمة كافية لإنتاج تبادل حراري مؤثر.
لاحظ طالب البراءة على غير المتوقع أن المقطع الجانبي الدوري طبقا للإختراع يتميز بالنسبة لسعة التبادل الحراري بعد ما يتم تجميع الأنابيب (الأجزاء المستقيمة والمنحنية) والريش بواسطة عملية التجعيد. ض
5 وفي الواقع لايمكن التنبوء بالنتائج التي يمكن الحصول عليها طبقا لهذا الإختراع من حيث الطريقة التي تتمايز بها الضلوع من جهة أطوالها والتي يستتبع ذلك اختلاف وظائفها ltl عملية التجعيد (وظيفة الضلوع "الطويلة التي لها وظيفة وقائية" والضلوع "القصيرة المحمية").
وهكذا لم يقنع طالب البراءة بتحسين الشكل الداخلي للأنابيب والتي كانت تؤخذ في الإعتبار خواصها بالنسبة للتبادل الحراري (بالبخر أو التكثيف). أكثر من أخذه في الإعتبار كل من
10 صناعة الأنابيب وصناعة المبادلات المناظرة بواسطة تجميع الأنابيب والريش بإستخدام عمود دوران مخرطة مجعد. وهكذا يقع ضمن نطاق هذا الإختراع حل فعال للمشكلة القائمة. شرح مختصر. للرسومات
الشكل (١أ) و(١ب) هو قطاع مستعرض خلال جزء من أنبوب مشقوق حسب التقنية السابقة. © يبين شكل )١( الأنبوب من شكل (١ب) بعد التجعيد. الشكل (IY) هو جزء من قطاع مستعرض خلال أنبوب مشقوق طبقا للإختراع؛ ويعتبر شكل (SF) توضحيا تخطيطيا لشكل )17( يبين الشكلان )16( و(؛ب) الأنبوب من الشكلين (؟أ) و(؟ب) بعد التجعيد؛ الشكلان (*)؛ )0<( 5 )20( هم توضيح تخطيطي من الأنابيب طبقا للإختراع؛ vo يبين الشكلان )11( و(١ب) مناظر قطاعات مستعرضة خلال محور طولي لأنبوب مشقوق؛ الشكلان (7أ) و(لاب) هما مخططات تخطيطية من الأنابيب طبقا للإختراع. oYo
ٍ
الوصف التفصيلي
يبين الشكل )١( و(١ب) جزءاً من قطاع مستعرض خلال أنبوب مشقوق )١( حسب التقنية السابقة. ويتعامد القطاع على محور الأنبوب ويناظر الجزء الخفيف من الصورة على الخلفية السوداء هذا الأنبوب.
في الشكل )1( يكون للأنبوب )١( ضلوع (Y) مثلثة المقطع ولها زاوية رأسي تقترب من
٠ تشكل شقوقا مثلثة المقطع فيما بينها.
في الشكل (١ب) الضلوع )١( مثلثة المقطع ولها زاوية رأس تقرب من 0 تشكل شقوقا شبه منحرفة المقطع فيما بينها.
يرتبط شكل (؟) بالتقنية السابقة ويناظر شكل (١ب) بعد التجعيد الأنبوب بالريش أثناء
٠ تركيب بطارية مظهرا ضلوعا مسطحه مشوهه )7١( ويناظر الجزء الخفيف من الصورة على
الخلفية السوداء هذا الأنبوب.
يبين الشكل )17( جزءا من قطاع مستعرض خلاص أنبوب مشقوق )١( طبقا للإخترع ويتعامد القطاع على محور الأنبوب ويناظر الجزء الخفيف من الصورة على الخلفية السوداء هذا الأنبوب وتتشكل بتناوب من ضلوع "طويلة" (—aY) وضلوع (RY) "somal
م ويعتبر شكل (“ب) توضيحا مناظرا لصورة )1( مشيرا لنوعي الضلوع (17ه؛ ؟ب) لهما إرتفاعات (ه ه؛ ه ب) على التوالي. ويكون لمقاطع الشقوق (7) مساحة (ع) وقطرها الخارجي (د خ) وسماكة الأنبوب (س و) (مقدار السماكة عند قاع الشق).
تتكون خطوة (ط) للمقطع الجانبي الدوري بتتابع: ضلع "طويل" للمقطع الجانبي الدوري بتتابع: ضلع "طويل" (7ه)/ شق مسطح القاع ()/ ضلع "قصير" (*ب)/ شق مسطح القاع/ ٠ إلخ. يرمز للمقطع الجانبي بالرمز "ه/ب)' حيث ه تشير إلى ضلع "dah وتشير (ب) لضلع قصير لو اقتصر الوصف على الضلوع. يناظر الشكلان )18( و(؛ب) الشكلين (؟أ) و(”ب) ولكن بعد تجعيد الريش والأنبوب يضج الضلع (7ه) (قبل التجعيد) ضلعا شبه منحرف (١٠اه) (بعد التجعيد) بإرتفاع لف ه")
)ب"٠١( أصغر من (ه ه)؛ وبالمثل فإن الضلع المشار إليه برقم (‘mp حيث تكون (ه vo
يناظر الضلع الأولى (7ب) والتي بالكاد ما تتغير بعملية التجعيد (ه ب' = ه ب). oYo
يبين الشكل (؛ب) الشق الجديد (0©) والذي له مقطع سطحه (ع') أصسغر من (ع) الشكلان (To) و(*ج) والمماثلان للشكل (؛ب) يظهران ملامح مختلفة للإختراع. وتظهر تفس الرسومات المقطع الجانبي للضلعين (7ه) 5 )2( قبل التجعيد (بالخطوط الغليظة) وتظهر المقطع الجانبي للضلعين (١7ه) 5 )0 (QF بعد التجعيد (بالخطوط الرفيعة) مع ٠ العرض المناظر J) ه) و(ل ب) عند منتصف الإرتفاع. كذلك تظهر مساحات (ع) و(ع') لمقاطع الشقوق )7( و(١٠) قبل وبعد عملية التجعيد على التوالي. في الشكل (fo) يكون الضلع (a) شبه منحرف وبعد التجعيد تكون (هأه) أكبر من (هأب 7-هاب). في الشكل )0( يكون الضلع (7ه) و(له زاوية رأس (Po مثلث الشكل وكذلك يكون ٠ الضلع (7ب) وإله زاوية رأس ٠ 7*) مثلث الشكل أيضا. يقترب (ه' ه) بعد التجعيد من (a) حيث يكون (ه' ب = ه ب). في الشكل )20( يكون الضلعان (7ه) 5 )1( مثلثي الشكل. بعد التجعيد يقترب od) ه) من )= ب) و(هاب) أصغر من (ه ب). يبين الشكلان )1( و(7ب) مناظر لمقاطع على محور الأنبوب المشقوق )١( وللريش eo المجعدة )£( بواسطة عمود دوران مخرطة )0( قبل بداية عملية التجعيد وأثناء العملية على التوالي. يوضع الشكلان (IV) و(لاب) مقاطع جانبية مختلفة طبقا للإختراع. تمثل هذه الرسومات مقطع جانبي من نوع (ه/ ب/ ب) بالترتيب المحدد في الشكل (GY) مع شق شبه منحرف مسطح القاع يوضع بين الضلعين "القصيرين" (“ب) في حالة © الشكل (IV) وضلع مثلث في حالة الشكل (GY) في BIS الحالتين يوضع كل ضلع "طويل" (7ه) بين شقين ومسطحي القاع (©). من المفضل؛ أن يشتمل المقطع الجانبي الدوري السابق الذكر على تناوب يرمز له بالرمز (ه/ب) لضلع "طويل" (١ه) وضلع "قصير" (aT) كما هو مبين في الشكلين )7( و(”ب)؛ أو يشتمل على تتابع يرمز له بالرمز (ه/ب/ب) لضلع واحد "طويل" وضلعان vo "قصيران" كما هو مبين في الشكلين (IV) و(لاب). بمقارنة المقطعين الجانبين (ه/ب) و(ه/ب/ب)؛ يفضل المقطع (ه/ب) بالتبادل لأضلاع (aT) "lH والأضلاع القصيرة (”ب) والتي يتكون بينهم شقوقا مسطحة القاع. هه
A
يستخدم الإختراع مع أنابيب لها قطر خارجي (ق خ) والتي يمكن أن تتراوح بشكل كبير بين مم. وسيتغير الإرتفاع (ه ب) للضلوع "الطويلة" بإختلاف (ق خ) ولكن ليس 7١و YF بالضرورة أن يتناسب معه. وبشكل عام؛ للحصول على درجة كفاءة مثالية للأنابيب المشقوقة بعد التجعيد؛ يجب أن carte و05 والأفضل ما بين ١007 تتراوح النسبة بين (ه ه/ق خ) ما بين ٠ طبقا لإحدى سمات الإختراع فإن مقطع الضلع "الطويل" (7ه) أساسا مثلث الشكل وله و(*ب)؛ يعني مصطلح "مقطع مثلث (IT) إرتفاع (ه ه). وكما هو موضح في الشكلين فعليا" بأنه مقطع تكون فيه زاوية الرأس دائرية نسبيا كما هو مبين خاصة بالشكل )17( والذي يبين مقطعا مستعرضا لأنبوب حقيقي (والموصوف في المثال) وقد تم الحصول عليها من صورة فوتوغرافية. ٠ طبقا لسمة أخرى فإن مقطع الضلع "الطويل" (7ه) يكون شبه منحرف فعليا وله إرتفاع (ie) هو مبين بالشكل LS (ه ه) يفضل أن يكون للضلع "القصير" )0( مقطعا مثلثا جوهريا وله إرتفاع (ه ب) وما ذكر في هذا السياق عن معنى المصطلح "مثلث (QF) كما هو مبين في الشكلين (؟أ) ينطبق هنا أيضا. "substantially triangular م جوهريا وطبقا للإختراع فإن الأفضل إختيار أنبوب غير منحرف القاع (حيث أن ه ه> هم و19 مما ويفضل أن تكون ما بين ٠07 ب) الشق (©) له مقطع من مساحة تتراوح ما بين و19 مما في حالة الأنبوب ذو القطر الخارجي على الأقل 1,57 مم ويفضل أن 7 الأنبوب ذو القطر الخارجي الذي يكون أقل من Ala و0780 وفي Tae ١.07 يكون ما بين مم هذه القيم تم الحصول عليها نموذجيا. V, 47 x. و7 مم؛ ١ إرتفاع (ه ب) ما بين مم؛ ١,7 إرتفاع (هاه)مابين 87 و ٠,١ قاع مسطح (مسطح في الأساس ولا يؤخذ في الاعتبار انحناء الأنبوب) له طول من والخطوة أو المسافة بين الأنابيب (الخطوة = مجموع طول القاع المسطح زائد can ٠,7 إلى 05 ٠,4 نصف قاعدة الضلع "الطويل" زائد نصف قاعدة الضلع "القصير") عادة تتراوح بين Yo مم. وفي حالة أن يكون قطر AA مم لأنبوب قياسي ذات قطر داخلي (عند قاع الشق) حوالي ده
الأنبوب الأصغر (لا مم على سبيل المثال) سينخفض إرتفاع (ه ب) و(ه ه) وبخاصة إرتفاع (ه ه) LS) هو واضح من الأمثلة 10( :
بالنسبة للحد الأدنى للمساحة (ع) فإنه ناتج عن الحاجة إلى تبادل حراري مرتفع بدرجة كافية بين المائع الدوار داخل الأنبوب وبين الجو الخارجي.
o ومن ناحية sal الحد الأعلى للمساحة (ع) ناتج أولا من إعتبارات هندسية آخذا في
الإعتبار أحجام الأنبوب المألوف والعدد (ن) للضلوع (=a) («ب).
وهناك هدف آخر لهذا الإختراع هو تكوين المبادلات الحرارية بواسطة تجعيد الريش والأنابيب المشقوقة حيث أنه بعد إمرار عمود دوران مخرطة مجعد داخل الأنبوب لتجميع الريش والأنابيب بواسطة تمدد الأنبوب نتيجة لفعل عمود الدوران؛ تكون الضلوع مقطعا جانبيا
٠ دوريا مشتملا على الأقل على ضلعين مختلفين من ناحية العرض. أحدهما المعروف بالضلع "العريض" (aT ١( له مقطع شبه منحرف وعرض كبير J) ه) عند منتصف الإرتفاع بيتما الضلع الآخر المعروف "بالضيق" (f+) له مقطع مثلث أو شبه منحرف وعرض صغير (ل ب) عند منتصف الإرتفاع بنسبة J) ه - ل ب)/ (ق خ) تساوي على الأقل 0.007 وعادة تكون قيمة (ل ه - of (WG مم على الأقل بالنسبة لأنبوب قطره الخارجي 4,57 مم.
vo يبين الشكلان (To) و(هج) المقطع الجانبي للضلوع والشقوق قبل وبعد التجعيد حيث يتحول الضلع "الطويل" (7ه) قبل التجعيد إلى الضلع ) (YF بإرتفاع أقل بعد التجعيد؛ ويتحول الضلع "القصير” (QF) إلى الضلع (١٠٠ب) بعد التجعيد- تصميم متناسق- ولكنه لايتغير كثيرا نتيجة لعملية التجعيد (يسطح قليلا في الشكل )20( ولكن لايتغير في الشكلين )0( و(دج).
أ في الحالة الخاصة عندما يكون الشق "القصير" (GV) طويلا نسبيا أو عندما تكون النتيجة أساسا نفس الشيء عندما يكون (ه ب- ه ب) قصيرا بعد التجعيد يكون الضلع "العريض" والضلع "الضيق" المذكوران لهما نفس الإرتفاع الجوهري a) ه = ها ب) ويكون مقطع مساحة (ع) للشقوق مسطحة القاع )7١( شبه منحرف.
ولا يزال يظهر إنخفاض في المساحة (ع) لمقطع الشقوق )¥( حيث تصبح المساحة )8(
© أصغر من (ع) بعد التجعيد؛ إلا أن هذا الإنخفاض يكون محدودا بفضل فاعلية هذا الإختراع. وعادة ما يتراوح سطح المقطع (ع') للشقوق مسطحة القاع (Pe) بين 016 و6071 ممأ والأفضل أن يتراوح بين 705 Ng لأنبوب قطره الخارجي 4,07 مم.
همه
Yo الأمثلة لقد تم صنع كل الأنابيب الموصوفة هنا بواسطة عملية روتينية تتلخص في إستخدام عمود دوران مخرطة طاف له شقوق خارجية (تناظر تلك الشقوق والضلوع على السطح الخارجي لعمود دوران الضلوع والشقوق المرغوب في الحصول عليها في السطح الداخلي للأتابيب) .47777355 ويوصف هذا الإجراء في براءة الإختراع الأمريكية رقم ٠ (7) للإختراع مع مقطع جانبي للأنبوب طبقا للشكلين 4 5 A Teo oF) تتفق الأمثلة فهي لعقد مقارنة مع التقنية السابقة. VY of OY و(”ب). أما الأمثلة طبقا للمواصفات القياسية (Cubl-DHP) وفي كل الأمثلة صنعت الأنابيب من النحاس
AYA 5B TA المواصفات القياسية الأمريكية رقم =) 01١77 الفرنسية رقم و؟ ١ الأمثلة Ve قاع dic 5 صنعت الأنابيب المشقوقة داخليا بقطر خارجي )3 خ) 9,57 مم وسماكة (س) مم. ١,7 الشقوق ب مثال ؟ ١ مواصفات أخرى للأنابيب المصنعة مثال (الإختراع) . (التقنية السابقة) "ره مم مم )١ إرتفاع الضلع (الضلع الطويل في المثال مم ٠" مم 1 )١ إرتفاع الضلع المجاور (الضلع القصير في المثال °c. 84 زاوية الرأس للضلوع (ألفا) زاوية اللولبة الحلزونية (بيتا) يه ل “٠ 1. (0) عدد الضلوع font المساحة (ع) (مقطع الشق) لاخر مما ثم تثبيت هذه النوعية من الأنابيب بالريش بواسطة التجعيد بإستخدام عمود دوران مخرطة (=) (11) كما هو مبين بالشكلين أخذت عينات من الأنابيب المجعدة لفحص المواصفات الهندسية للضلوع الداخلية والشقوق. vo مثال ؟ . ١ مواصفات بعد التجعيد مثال (الإختراع) .. (لتقنية السابقة) مم NY مم ٠ )١ إرتفاع الضلع ("الطويل” (ه' ه) في المثال مم NY مم VT JA إرتفاع الضلع المجاور (القصير" (ه' ب) في (0 oYo
: ١ مم ٠, ه) (الضلع 0957 مم J) عرض الضلع عند منتصف الإرتفاع )١ المثال (a) مم 8 مم EA عرض الضلع المجاور عند منتصف الإرتفاع (ل ب) )١ (الضلع )+( في المثال المساحة (ع) (مقطع الشق) لد نسي قبل وبعد التجعيد عن طريق 7 ٠ أخيرا تم عمل تقييم مقارن لأداء الأنابيب في المثال 7560 = كلفن) مع التكثيف (المحتوى من بخار الماء Tp fll) قياس متوسط معامل التبادل ودرجة حرارة التشبع = 70م) ومع البخر (المحتوى من بخار الماء = 778 ودرجة حرارة القياسي (فريون chlorofluorocarbonated لسائل التبريد فلوروكلورو المكربن 6 Vo = التشبع Ala كجم/ ١6١ بمعدل كلي (YY ٠ وجدت القيم الآتية: بالبخر واط/ بالتكثيف كلفن Ta ما. كلفن واط/ ِ الأنبوب قبل التجعيد es 8... |ّ ١ للمثال la نا عم حي ١ طبقا للمثال الأنابيب بعد التجعيد 66 oY. ١ طبقا للمثال طبقا للمثال ؟ م مك طبقا للإختراع تميرا ol يكن أن يتح من مقارئة هله اقم أنه بالرغم من تميز بسيطا عن الأنابيب المأخوذة من التقنية السابقة (بالتكثيف والبخر على التوالي) فإن هذه الأنابيب تتميز بتفوق عن مثيلاتها بعد التجعيد في كلتا الحالتين مع التكثيف والبخر. مما يوضح أهمية هذا الإختراع. ٠ الأمثلة ؟ و؛ صنعت أنابيب مشقوقة داخليا بقطر خارجي (ق خ) 7 مم وسماكة (س) وعند قاع الشق مم. 2 مواصفات أخزى للأنابيب المصنعة مثال ؟ مثال ؛ oYo
VY
(الإختراع) .. (التقنية السابقة) إرتفاع الضلع (الضلع الطويل في المثال “) 8 مم 8 مم إرتفاع الضلع المجاور (الضلع القصير في المثال ؟) مم 8 مم زاوية الرأس للضلوع (ألفا) 6 م
VA VA زاوية اللولبة الحلزونية (بيتا) 8: £¢ (0) عدد الضلوع المساحة (ع) (مقطع الشق) الدع ا سس تزود هذه الأنواع من الأنابيب بالريش عن طريق عملية التجعيد بإستخدام عمود دوران (=) (1) المخرطة كما هو مبين في الشكلين أختبرت الأنابيب بعد وقبل تجعيد الريش داخل الأنابيب ولقد تم ملاحظة نفس التغيرات في والمثال ؟: ١ الأداء التي تمت ملاحظتها بين أنابيب المثال قبل التجعيد: يقترب الأداء من أداء الأنابيب طبقا للمثالين ؟ و4. . بعد التجعيد: . أداء أفضل بواسطة الأنابيب طبقا للمثال © (الإختراع) عنه بالنسبة للأنابيب طبقا للمثال ¢ (التقنية السابقة). و؟؛ كذلك من الواضح في المثالين “ و؛ إن الإنخفاض ١ كما كان الحال بالنسبة للمثالين في الأداء الناتج عن تجعيد الريش على الأنابيب أقل من الأنابيب المصنعة طبقا للإختراع. ولا 6 co dbl ١ صنعت الأنابيب المشقوقة داخليا بقطر خارجي (ق خ) 4,57 مم Vy © في حالة المثالين مم. ١,7 وسماكة (س و) عند قاع الشق ae VAY وفي حالة المثال 7 صنعت الأنابيب المشقوقة داخليا بطر خارجي (ق خ) وسماكة (س و) عند قاع الشق 07 مم. ١7 مثال 6 مثال o مواصفات أخرى للأنابيب مثال المصنعة (الإختراع) (الإختراع) (التقنية السابقة) مم مم vA إرتفاع الضلع (الضلع الطويل 077 مم (Meo للمثالين مم مم "+ مم ١١١ aa) إرتفاع الضلع المجاور (Veo القصير للمثالين oYo
: woo 1 Tt زاوية الرأس للضلوع (ألفا) ف م م “VA زاوية اللولبة الحلزونية (بيتا) 1. £1 of (0) عدد الضلوع تيم ١ المساحة (ع) (مقطع الشق) ملا ٠١١ تم قياس نفاذ الضغط (أونفاذ الشحنة) قبل وبعد التجعيد بمعدل تدفق منخفض الفريون و7160 ٠١ ومحتوى بخار ماء كلي يتراوح بين Al كجم/ م'. وجد أن مقدار نفاذ الشحنة مع الأنابيب في المثالين © و“ طبقا للإختراع هو 719 أقل من الفقد مع الأنابيب في المثال 7 قبل التجعيد؛ و١7 أقل مع الأنابيب في المثال 7 بعد التجعيد. ٠١و 4 A الأمثلة : مم وسماكة (س و) عند قاع ١,7 صنعت أنابيب مشقوقة داخليا بقطر خارجي (ق خ) الشق 0,776 مم. ٠١ مواصفات أخرى للأنابيب مثال م مثال 4 مثال المصنعة (الإختراع) | (الإختراع) (خارج الإختراع) مم YO طويل في 0,18 مم 5 مم ol) الضلع pli) (Meo المثالين مم +, YO ae YY مم YY إرتفاع الضلع المجاور (إضلع (Feo قصير في المثالين “ou “ou “ou زاوية رأس الضلوع زاوية اللولبة الحلزونية (بيتا) م الب +66 10 lo (0) عدد الضلوع المساحة (ع) (مقطع الشق) ا و تي
VAY كلفن كدالة لزاوية اللولبة الحلزونية بيتا Ta تم حساب معامل التبادل الحراري واط/ بالنسبة للأنبوب في اختبار + و١7 بالنسبة للأنبوب في إختبار 9 و١ بالنسبة للأنبوب في للأنابيب بعد التجعيد. (Ve إختبار ٠ (YY) freon أخذت هذه القياسات بالتكثيف بقيم مختلفة لمعدل تدفق الفريون كلفن Ta النتيجة = قيمة معامل التبادل الحراري بالواط/ oYo
AR
٠١ المثال 4 المثال A المثال Al معدل تدفق الفريون كجم/ 1/٠ Yio. بي تير ول
Yio. EVs لال ٠ 1
YOu. £40. Youu 3 Y
Yeo ل 8.6 8ه 6 Tan Onan يل ل 0/6 م الا ف gto. Avan noo. OY نفذت هذه الاختبارات بزاوية لولبة حلزونية أكثر من 70 وكشفت عن إنه بالرغم من أن الهدف كان الأستفادة من جهة معامل التبادل الحراري؛ إلا إنه كان من المفضل إختيار زاوية و80 وجنحت #٠١ ولو أنه يفضل أن تكون Ye لولبة حلزونية والتي تساوي على الأقل سرعة التصنيع للنقصان كلما زاد حجم زاوية اللولبة الحلزونية. إلا أنه إذا كان الغرض هو الأستفادة من جهة سرعة التصنيع حيث من الأفضل أن تختار
AERA © زاوية اللولبة الحلزونية بين إن الميزة الأساسية من الإختراع هي الحد من إنخفاض الأداء (وخاصة معامل التبادل) عندما يتم تجميع الأنابيب والريش بواسطة عملية التجعيد في مجال تصنيع المبادلات الحرارية. بفضل الإختراع وفكرة المقطع الجانبي الدوري مع ضلعين مختلفين على الأقل في الطول ١ فإنه من الممكن إستخدام عملية peal) أحدهما يستخدم خلال عملية التجعيد 'لحماية" الضلع تجميع اقتصادية وفعالة بينما يحافظ على إرتفاع قدرة الأنابيب ذاتها في عملية التبادل. وعلاوة على هذا فإن إنتاج الأنابيب طبقا للإختراع لايحتاج إلسى وسائل مختلفة عن الأساليب التقليدية المستخدمة في إنتاج أنابيب مستعرضة قياسية؛ فإن الأنابيب المصنوعة طبقا للإختراع لم تتكلف أكثر من مثيلاتها في التفنية السابقة. ae والأنابيب المشقوقة طبقا للإختراع تكون أكثر فائدة من ناحية تحملها للتبادل الحراري مع ريش مجعدة دون فقد كفاءتها إذا ما قورنت بالأنابيب المشقوقة بالطرق السابقة في تطبيقات قد ٠ على الخامات أثناء التبادل الحراري. SUB لا تؤثر أو تؤثر ovo
١
من المهم أن نلاحظ بشكل خاص التأثير الإيجابي للإختراع بالنسبة لفقد الشحنة كما هو مبين بالأمثلة Vg To
لم يأت التقص الواضح في قطر الأنبوب (القطر الخارجي = 9,57 مم في الأنابيب في المثال © و7,97 مم في أنابيب المثال 7( أي زيادة ذات dad بالنسبة لفقد الشحنة بعكس ما
كان يحدث مع أنابيب التقنية السابقة.
علاوة على هذا فقد لوحظ أن إنخفاض فقد الشحنة بالنسبة للأنابيب المصنوعة طبقا للإختراع إذا ما قورنت بالأنابيب المصنوعة بطرق سابقة كانت ذات قيمة خاصة من جهة تخفيض التكلفة وحجم ووزن المكابس المستخدمة في دوائر التبريد.
هه
Claims (1)
- عناصر الحماية ١ ١-أنبوب لغرض تصنيع مبادل حراري بواسطة تجعيد الريش فيه؛ الأنبوب المذكور له قطر Y خارجي (ق خ) بين * Yu مم وله سطح داخلي يشتمل على العديد من الضلوع ِ الحلزونية الموجودة عليه والتي تحدد زاوية لولبة حلزونية ما بين © و١ * ويحدد كل من ؛ الضلوع المذكورة زاوية رأس (ألفا) ما بين ١0 و20 َ تشكل الضلوع المذكورة مقطعا دوريا مشتملا على الأقل على ضلعين مختلفين في 1 الإرتفاع فوق السطح الداخلي المذكور؛ الإرتفاع الأول (ه (a الذي يكون أكبر من ل الإرتفاع الثاني (ه ب) حيث تكون نسبة (ه ب/ ه en, AY 5 4 Cr (a ويتم A وضع كل ضلع مذكور له الإرتفاع (ه ه) بين مساحتي سطح داخلي التي تكون ‘ مسطحة جوهريا. ١ ؟- أنبوب طبقا لعنصر الحماية dua) تكون نسبة (ه ب/ ه ه) بين 1 CAT ١ 7-أنبوب طبقا لعنصر الحماية ٠ حيث تكون نسبة a) ب/ ه ه) بين صر CO ٠ 4-أنبوب طبقا لعنصر الحماية ؛ يكون الضلع المذكور ذي الإرتفاع زه ه) بمقطع Y أساسي على هيئة مثلث. ١ ©- أنبوب طبقا لعنصر الحماية ؟؛ حيث يكون الضلع المذكور ذي الإرتفاع (ه ه) بمقطع Y أساسي على هيئة شبه منحرف. ٠١ “-أنبوب طبقا لعنصر الحماية ١؛ حيث يكون الضلع المذكور ذي الإرتفاع (ه ه) بمقطع > أساسي على هيئة مثلث. ١ 7-أنبوب طبقا لعنصر الحماية ٠ حيث يشتمل المقطع الدوري المذكور على تتابع من ضلع ذو إرتفاع (ه ه) يليه تبادليا ضلعان متتابعان ذوا إرتفاع (ه ب). ١ +-أنبوب طبقا لعنصر الحماية ١؛ له مقطع جانبي بين الضلوع المتتالية التي ليست شبه منحرفة ولها مساحة (ع) بين 07+ و19 ممأ ٠ 4-أنبوب طبقا لعنصر الحماية ا؛ حيث يكون (ق خ) على الأقل VAY مم و(ع) بين ٠.056 Joa 105 | -٠١ ١ أنبوب طبقا لعنصر الحماية oF حيث يكون (ه ه/ق خ) بين 016 crt -١١ ١ أنبوب من أجل تصنيع مبادل حراري بواسطة تجعيد الريش فيه؛ الأنبوب المذكور له ل قطر خارجي (ق خ) بين ؟ و١" مم وله سطح داخلي يشتمل على العديد من الضلوع ovoلاx الحلزونية الموجودة عليه والتي تحدد زاوية لولبة حلزونية ما بين © و١9" ويحدد كلمن الضلوع المذكورة زاوية رأس (ألفا) ما بين ٠١ و0تشكل الضلوع المذكورة مقطعا دوريا مشتملا على الأقل على ضلعين مختلفي في1 الإرتفاع فوق السطح الداخلي المذكور؛ الإرتفاع الأول (ه ه) الذي يكون أكبر من1 الإرتفاع الثاني (ه ب) حيث تكون نسبة (ه ب/ ه ه) بين CLAVEA يشتمل المقطع الدوري المذكور على ضلع ذو إرتفاع (ه ه) متبادل مع ضلع ذو3 إرتفاع (ه ب)ء؛ وتنفصل الضلوع المذكورة بواسطة مساحات سطح داخلي التي تكون مسطحة أساسيا.٠ ؟١- مبادل حراري مشكل بتجعيد ريش على أنبوب له قطر خارجي (ق خ) بين ؟ و0" ممل وله سطح داخلي يشتمل على العديد من الضلوع الحلزونية الموجودة عليه وتحدد زاوية لولبة حلزونية بين on TO ويحدد كل من الضلوع المذكورة زاوية رأس (ألفا) بين| وني ٠٠ تشكل الضلوع المذكورة مقطعا دوريا يشتمل على الأقل على ضلعين لهما إرتفاعين 1 مختلفين فوق السطح الداخلي OSA الإرتفاع الأول (ه ه) الذي يكون أكبر من v الإرتفاع الثاني (ه ب) حيث تكون نسبة (ه EG (a os fo و17 يتم A وضع كل ضلع مذكور ذو إرتفاع (ه ه) بين مساحتين لسطح Jah والذي يكون 1 مستويا بالكامل؛ ١ تتجعد الريش المذكورة عليه بواسطة تمرير شياق mandrel خلال الأنبوب؛ تتشكل ١ الضلوع بواسطة تجعيد لمقطع دوري يشتمل على الأقل على ضلعين لهما عرضين VY مختلفين» ضلع أول له مقطع عرضي J) ه) عند منتصف الإرتفاع؛ وضلع ثاني له مقطع عرضي مثلث أو شبه منحرف وله عرض أقل (ل ب) عند منتتصف الإرتفاع؛ Cua تكون نسبة J) ه - ل ب)/ق خ على JY ل-١١ ١ مبادل حراري طبقا لعنصر الحماية OY حيث يشتمل المقطع الدوري المذكور على تتابع من ضلع له عرض J) ه) dias له عرض (ل ب)؛ أو ضلع له عرض J) ه) r وضلعين لهما عرض (ل ب).| هاهYA ه) J) حيث أن الضلع ذو العرض OF مبادل حراري طبقا لعنصر الحماية -١4 ١ المذكور والضلع ذو العرض (ل ب) المذكور لهما نفس الإرتفاع الأساسي؛ وينتفصلان x بواسطة مساحة مقطع عرضي (ع) التي تكون شبه منحرفة. J) حيث ينفصل كل ضلع مذكور له عرض OY مبادل حراري طبقا لعنصر الحماية me Spa 0.06 ه)عن ضلع مجاور بواسطة مساحة مقطع عرضي (ع) بين 0.016 و ٠» oYo
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9307021A FR2706197B1 (fr) | 1993-06-07 | 1993-06-07 | Tubes rainurés pour échangeurs thermiques d'appareils de conditionnement d'air et de réfrigération, et échangeurs correspondants. |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SA94150259B1 true SA94150259B1 (ar) | 2005-12-26 |
Family
ID=9448003
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SA94150259A SA94150259B1 (ar) | 1993-06-07 | 1994-10-23 | أنابيب مشقوقة للمبادلات الحرارية في أجهزة تكييف الهواء وأجهزة التبريد والمبادلات المناظرة |
Country Status (15)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5692560A (ar) |
EP (1) | EP0701680B1 (ar) |
KR (1) | KR100300237B1 (ar) |
CN (1) | CN1065044C (ar) |
AU (1) | AU677850B2 (ar) |
BR (1) | BR9406753A (ar) |
CA (1) | CA2164515C (ar) |
DE (1) | DE69401434T2 (ar) |
ES (1) | ES2096473T3 (ar) |
FR (1) | FR2706197B1 (ar) |
GR (1) | GR3022274T3 (ar) |
IL (1) | IL109752A (ar) |
MY (1) | MY110604A (ar) |
SA (1) | SA94150259B1 (ar) |
WO (1) | WO1994029661A1 (ar) |
Families Citing this family (29)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6159781A (en) * | 1998-10-01 | 2000-12-12 | Chartered Semiconductor Manufacturing, Ltd. | Way to fabricate the self-aligned T-shape gate to reduce gate resistivity |
FR2795168B1 (fr) | 1999-06-16 | 2001-08-03 | Ciat Sa | Element d'echange thermique pourvu de nervures et son procede de fabrication, echangeur de chaleur pourvu d'un tel element |
US6883597B2 (en) | 2001-04-17 | 2005-04-26 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tube with grooved inner surface |
JP4822238B2 (ja) * | 2001-07-24 | 2011-11-24 | 株式会社日本製鋼所 | 液媒用内面溝付伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器 |
AU2002366473A1 (en) * | 2001-12-17 | 2003-06-30 | Showa Denko K.K. | Heat exchanger and process for fabricating same |
FR2837270B1 (fr) | 2002-03-12 | 2004-10-01 | Trefimetaux | Tubes rainures a utilisation reversible pour echangeurs thermiques |
US8573022B2 (en) * | 2002-06-10 | 2013-11-05 | Wieland-Werke Ag | Method for making enhanced heat transfer surfaces |
US7311137B2 (en) * | 2002-06-10 | 2007-12-25 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tube including enhanced heat transfer surfaces |
DK1516150T3 (da) * | 2002-06-10 | 2008-03-25 | Wolverine Tube Inc | Varmeoverföringsrör og fremgangsmåde og redskab til dets fremstilling |
JP4597475B2 (ja) * | 2002-12-12 | 2010-12-15 | 住友軽金属工業株式会社 | 熱交換器用クロスフィンチューブの製造方法及びクロスフィン型熱交換器 |
FR2855601B1 (fr) * | 2003-05-26 | 2005-06-24 | Trefimetaux | Tubes rainures pour echangeurs thermiques a fluide monophasique, typiquement aqueux |
US20060112535A1 (en) | 2004-05-13 | 2006-06-01 | Petur Thors | Retractable finning tool and method of using |
JP4651366B2 (ja) * | 2004-12-02 | 2011-03-16 | 住友軽金属工業株式会社 | 高圧冷媒用内面溝付伝熱管 |
CN100451531C (zh) * | 2005-03-25 | 2009-01-14 | 清华大学 | 一种热水器换热管 |
JP4667501B2 (ja) * | 2005-03-25 | 2011-04-13 | ウォルベリン チューブ, インコーポレイテッド | 改良された伝熱面を製造するための工具 |
US20060218791A1 (en) * | 2005-03-29 | 2006-10-05 | John Lamkin | Fin-tube heat exchanger collar, and method of making same |
JP4665713B2 (ja) * | 2005-10-25 | 2011-04-06 | 日立電線株式会社 | 内面溝付伝熱管 |
CN100437011C (zh) * | 2005-12-13 | 2008-11-26 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 一种电制冷机组用满液式铜蒸发换热管 |
CN100458344C (zh) * | 2005-12-13 | 2009-02-04 | 金龙精密铜管集团股份有限公司 | 一种电制冷满液式机组用铜冷凝换热管 |
WO2007144899A2 (en) * | 2006-06-14 | 2007-12-21 | Dura-Line India Pvt. Ltd. | A duct with internal spiral ribs |
TWI413887B (zh) * | 2008-01-07 | 2013-11-01 | Compal Electronics Inc | 熱管結構 |
JP2010038502A (ja) * | 2008-08-08 | 2010-02-18 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器用の伝熱管、熱交換器、冷凍サイクル装置及び空気調和装置 |
JP2011144989A (ja) * | 2010-01-13 | 2011-07-28 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器用の伝熱管、熱交換器、冷凍サイクル装置及び空気調和装置 |
DE102010007570A1 (de) * | 2010-02-10 | 2011-08-11 | ThyssenKrupp Nirosta GmbH, 47807 | Produkt für strömungstechnische Anwendungen, Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung eines solchen Produkts |
EP2682704B1 (en) * | 2011-03-01 | 2016-10-05 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat exchanger, refrigerator with the heat exchanger, and air conditioner with the heat exchanger |
CN104807358A (zh) * | 2014-01-29 | 2015-07-29 | 卢瓦塔埃斯波公司 | 截面不规则的内槽管 |
DE102014017426A1 (de) * | 2014-11-25 | 2016-05-25 | Wieland-Werke Ag | Verfahren zur Herstellung einer innenstruktuierten Gleitlagerbuchse |
CN112577355A (zh) * | 2019-09-27 | 2021-03-30 | 约克(无锡)空调冷冻设备有限公司 | 一种换热管、换热器及使用该换热器的空调系统 |
CN110986626B (zh) * | 2019-12-24 | 2021-01-29 | 重庆大学 | 周向变化肋结构的防积灰叉排三维肋管束及管壳式换热器 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57175896A (en) * | 1981-04-24 | 1982-10-28 | Hitachi Ltd | Heat transmission pipe |
JPS60142195A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-07-27 | Hitachi Cable Ltd | 内面溝付伝熱管 |
US4660630A (en) * | 1985-06-12 | 1987-04-28 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tube having internal ridges, and method of making same |
DE8531100U1 (ar) * | 1985-11-04 | 1987-10-29 | Viessmann, Hans, Dr.H.C., 3559 Battenberg, De | |
US5010643A (en) * | 1988-09-15 | 1991-04-30 | Carrier Corporation | High performance heat transfer tube for heat exchanger |
JPH04116391A (ja) * | 1990-09-05 | 1992-04-16 | Mitsubishi Shindoh Co Ltd | 伝熱管およびその製造方法 |
JPH0579783A (ja) * | 1991-06-11 | 1993-03-30 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 内面溝付伝熱管 |
GB9420946D0 (en) * | 1994-10-18 | 1994-12-07 | Univ Manchester | Heat transfer tube |
-
1993
- 1993-06-07 FR FR9307021A patent/FR2706197B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1994
- 1994-05-24 IL IL10975294A patent/IL109752A/en not_active IP Right Cessation
- 1994-06-02 CA CA002164515A patent/CA2164515C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1994-06-02 US US08/549,808 patent/US5692560A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-02 MY MYPI94001390A patent/MY110604A/en unknown
- 1994-06-02 ES ES94917707T patent/ES2096473T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-02 EP EP94917707A patent/EP0701680B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-02 BR BR9406753A patent/BR9406753A/pt not_active IP Right Cessation
- 1994-06-02 DE DE69401434T patent/DE69401434T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1994-06-02 WO PCT/FR1994/000646 patent/WO1994029661A1/fr active IP Right Grant
- 1994-06-02 KR KR1019950705417A patent/KR100300237B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-06-02 AU AU69321/94A patent/AU677850B2/en not_active Ceased
- 1994-06-02 CN CN941923665A patent/CN1065044C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-10-23 SA SA94150259A patent/SA94150259B1/ar unknown
-
1997
- 1997-01-15 GR GR970400045T patent/GR3022274T3/el unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE69401434D1 (de) | 1997-02-20 |
MY110604A (en) | 1998-08-29 |
CN1065044C (zh) | 2001-04-25 |
EP0701680A1 (fr) | 1996-03-20 |
KR960702900A (ko) | 1996-05-23 |
WO1994029661A1 (fr) | 1994-12-22 |
FR2706197B1 (fr) | 1995-07-28 |
CA2164515A1 (fr) | 1994-12-22 |
IL109752A (en) | 1998-10-30 |
US5692560A (en) | 1997-12-02 |
BR9406753A (pt) | 1996-02-27 |
CN1125000A (zh) | 1996-06-19 |
AU677850B2 (en) | 1997-05-08 |
EP0701680B1 (fr) | 1997-01-08 |
IL109752A0 (en) | 1994-08-26 |
CA2164515C (fr) | 1999-09-07 |
ES2096473T3 (es) | 1997-03-01 |
GR3022274T3 (en) | 1997-04-30 |
AU6932194A (en) | 1995-01-03 |
FR2706197A1 (fr) | 1994-12-16 |
KR100300237B1 (ko) | 2001-11-22 |
DE69401434T2 (de) | 1997-05-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
SA94150259B1 (ar) | أنابيب مشقوقة للمبادلات الحرارية في أجهزة تكييف الهواء وأجهزة التبريد والمبادلات المناظرة | |
US7882708B2 (en) | Flat pipe-shaped heat exchanger | |
US5111876A (en) | Heat exchanger plate fin | |
JP5296990B2 (ja) | ろう付プレートフィン型熱交換器 | |
EP3018439B1 (en) | Fin tube heat exchanger | |
JP3962798B2 (ja) | 達磨型流路を有する熱交換器用チューブ及びこれを用いた熱交換器 | |
ES2449091T3 (es) | Tubos ranurados para utilización reversible en intercambiadores térmicos | |
EP1811254A2 (en) | Microchannel, flat tube exchanger with bent tube configuration | |
US7267166B2 (en) | Grooved tubes for heat exchangers that use a single-phase fluid | |
KR101991515B1 (ko) | 열 교환기 조립체 | |
JP2005069679A (ja) | 熱交換器用フィン | |
JP2018021756A (ja) | フィン・アンド・チューブ型熱交換器用伝熱管及びそれを用いたフィン・アンド・チューブ型熱交換器 | |
ITRM970402A1 (it) | Scambiatore di calore per condizionatore di aria | |
JP5020886B2 (ja) | 熱交換器 | |
EP1602417A1 (en) | High-performance and high-efficiency rolled fin tube and forming disk therefor | |
CN110017703B (zh) | 热交换器 | |
JP5084304B2 (ja) | フィンチューブ型熱交換器及び冷凍サイクル | |
JP2001133180A (ja) | フィンチューブ型熱交換器 | |
JP4186359B2 (ja) | 熱交換器および該熱交換器を備えた空調冷凍装置 | |
JP2010139115A (ja) | 熱交換器及び熱交換器ユニット | |
US11732970B2 (en) | Heat exchange unit and method of manufacture thereof | |
WO2000022366A1 (en) | High efficiency heat exchanger with oval tubes | |
WO2015118998A1 (ja) | 熱交換器用オフセットフィンおよびそれを用いた冷媒熱交換器 | |
JP2000028288A (ja) | 空気調和機用熱交換コイル | |
EP2147274B1 (en) | Indirect heat exchange device and method of exchanging heat |