SA520412205B1 - دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي - Google Patents

دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي Download PDF

Info

Publication number
SA520412205B1
SA520412205B1 SA520412205A SA520412205A SA520412205B1 SA 520412205 B1 SA520412205 B1 SA 520412205B1 SA 520412205 A SA520412205 A SA 520412205A SA 520412205 A SA520412205 A SA 520412205A SA 520412205 B1 SA520412205 B1 SA 520412205B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
cold
natural gas
refrigerant
compartment
approximately
Prior art date
Application number
SA520412205A
Other languages
English (en)
Inventor
حامد محمد كامل أكرم
ايه. النجار عبدالعزيز
باهي محمود نورالدين محمود
Original Assignee
شركه الزيت العربية السعودية
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by شركه الزيت العربية السعودية filed Critical شركه الزيت العربية السعودية
Publication of SA520412205B1 publication Critical patent/SA520412205B1/ar

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
    • F25J1/008—Hydrocarbons
    • F25J1/0092—Mixtures of hydrocarbons comprising possibly also minor amounts of nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
    • F25J1/0235—Heat exchange integration
    • F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
    • F25J1/0238—Purification or treatment step is integrated within one refrigeration cycle only, i.e. the same or single refrigeration cycle provides feed gas cooling (if present) and overhead gas cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
    • F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
    • F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
    • F25J1/0291—Refrigerant compression by combined gas compression and liquid pumping
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0295—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used, e.g. sieve plates, packings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
    • F25J3/04787—Heat exchange, e.g. main heat exchange line; Subcooler, external reboiler-condenser
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
    • F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
    • F25J3/04872—Vertical layout of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, heat exchangers etc.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • F25J5/002—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
    • F25J5/002—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
    • F25J5/005—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger in a reboiler-condenser, e.g. within a column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
    • F28D9/0006—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the plate-like or laminated conduits being enclosed within a pressure vessel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
    • F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/40—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using hybrid system, i.e. combining cryogenic and non-cryogenic separation techniques
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/60—Natural gas or synthetic natural gas [SNG]
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/04—Recovery of liquid products
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/60—Methane
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/62—Ethane or ethylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/64—Propane or propylene
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
    • F25J2215/66—Butane or mixed butanes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/68—Separating water or hydrates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/20—Integrated compressor and process expander; Gear box arrangement; Multiple compressors on a common shaft
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/30—Compression of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/32—Compression of the product stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
    • F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
    • F25J2240/60—Expansion by ejector or injector, e.g. "Gasstrahlpumpe", "venturi mixing", "jet pumps"
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
    • F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
    • F25J2260/60—Integration in an installation using hydrocarbons, e.g. for fuel purposes
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/18—External refrigeration with incorporated cascade loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2270/00—Refrigeration techniques used
    • F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
    • F25J2270/902—Details about the refrigeration cycle used, e.g. composition of refrigerant, arrangement of compressors or cascade, make up sources, use of reflux exchangers etc.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/40—Vertical layout or arrangement of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, condensers, heat exchangers etc.
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
    • F25J2290/80—Retrofitting, revamping or debottlenecking of existing plant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0247—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
  • Gas Separation By Absorption (AREA)
  • Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بتشغيل منشآت صناعية، على سبيل المثال، منشآت تكرير النفط الخام crude oil refining facilities أو المنشآت الصناعية الأخرى التي تتضمن محطات تشغيل تعالج الغاز الطبيعي أو تستخلص سوائل الغاز الطبيعي recover natural gas liquids. يصف هذا الكشف تقنيات تتعلق بدمج عمليات لنظام استخلاص سائل غاز طبيعي ونظام تبريد refrigeration system مصاحب. يتم تهيئة الصندوق البارد الذي يتضمن مبادل حراري بلوح وزعنفة plate-fin heat exchanger لنقل الحرارة من موائع ساخنة متعددة في نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي إلى موائع باردة متعددة في نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي. يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي نظام تبريد مهيأ لاستقبال الحرارة من خلال الصندوق البارد. يتضمن نظام التبريد حلقة تبريد أولية في اتصال عن طريق مائع مع الصندوق البارد. تتضمن حلقة التبريد الأولية مبرد أولي primary refrigerant يتضمن خليط من الهيدروكربونات mixture of hydrocarbons. شكل 1ب.

Description

دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي ‎Process Integration for Natural Gas Liquid Recovery‏ الوصف الكامل خلفية الاختراع تتعلق هذه المواصفة بتشغيل المرافق الصناعية؛ على سبيل ‎(Jl)‏ مرافق تكرير الهيدروكريون أو المرافق الصناعية الأخرى التى تتضمن محطات تشغيل تعمل على معالجة الغاز الطبيعى ‎process natural gas‏ أو استخلاص سوائل الغاز الطبيعى ‎recover natural gas‏ ‎Jiquids 5‏
تعد عمليات تكرير البترول هي عمليات هندسة كيميائية تستخدم في مصافي البترول لتحويل الهيدروكريونات الخام إلى منتجات متنوعة؛ ‎Jie‏ غاز البترول السائل ‎liquid petroleum gas‏ ‎(LPG)‏ والبنزين ‎gasoline‏ ؛ والكيروسين ‎kerosene‏ ؛ ووقود المحركات النفاثة ‎jet fuel‏ « وزيوت الديزل ‎diesel oils‏ ؛ وزيوت الوقود ‎fuel oils‏
0 وتكون مصافى البترول هى مجمعات صناعية كبيرة يمكن أن تتضمن العديد من وحدات المعالجة المختلفة والمرافق المساعدة» مثل وحدات المرافق» ومزارع صهريج خزان» والمشاعل. يمكن أن يكون لكل مصفاة ترتيب فريد خاص بها وتوليفة من عمليات ‎Ally «Sill‏ يمكن ‎baat‏ على سبيل المثال» من خلال موقع المصفاة؛ المنتجات المرغوية؛ أو الاعتبارات الاقتصادية. يمكن لعمليات تكرير البترول التي يتم تنفيذها لتحويل الهيدروكربونات الخام إلى منتجات أن تتطلب
التدفئة والتبريد. يمكن أن تقوم عمليات تدفق مختلفة بتبادل الحرارة مع تيار مرفق؛ ‎Jie‏ بخار» أو مبرد؛ أو ماء التبريد ؛ من أجل تسخينه؛ أو تبخره؛ أو تكقيفه؛ أو تبريده . يكون تكامل العمليات هو تقنية لتصميم عملية يمكن استخدامها لتقليل استهلاك الطاقة وزيادة استخلاص الحرارة. يمكن أن تؤدي زيادة كفاءة الطاقة إلى تقليل استخدام المرافق وتكاليف التشغيل لعمليات الهندسة الكيميائية. الوصف العام للاختراع
تصف هذه الوثيقة التقنيات المتعلقة بدمج العمليات لأنظمة استخلاص سائل غاز طبيعي وأنظمة التبريد المرتبطة به. تتضمن هذه الوثيقة واحدًا أو أكثر من وحدات القياس التالية مع الاختصارات المقابلة لهاء كما هو مبين في الجدول 1: ‎I‏ ‎we‏ ‎Teen‏ ‏ا ‏5 الجدول 1 يمكن تنفيذ جوانب معينة من الموضوع الموصوف هنا كنظام استخلاص سائل غاز طبيعي. يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي صندوقًا باردًا ونظام تبريد ‎Lge‏ لتلقي الحرارة من خلال الصندوق البارد. يتضمن الصندوق البارد مبادل حراري بلوح وزعنفة يتضمن حجيرات. تتم
تهيئة الصندوق البارد لنقل الحرارة من الموائع الساخنة في نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي إلى الموائع الباردة في نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي. يتضمن نظام التبريد مبرد أولي يتضمن خليط أول من الهيدروكربونات. يتضمن نظام التبريد فاصل ‎api‏ منخفض الضغط ‎low‏ ‎(LP) pressure‏ في اتصال عن طريق مائع مع الصندوق البارد. تتم تهيئة فاصل المبرد ‎LP‏ ‏5 لتلقي ‎eal)‏ الأول من المبرد الأولي وتهيئته لفصل أطوار ‎eral‏ الأول من المبرد الأولي إلى طور
سائل تبريد أولي ‎LP‏ وطور بخار تبريد أولي ‎LP‏ تتم تهيئة فاصل المبرد ‎LP‏ لتوفير ‎on‏ على الأقل من طور سائل تبريد أولي ‎LP‏ إلى الصندوق البارد. يتضمن نظام التبريد فاصل مبرد عالي الضغط ‎(HP) high pressure‏ في اتصال عن طريق ‎pill‏ مع الصندوق البارد. تتم تهيئة فاصل المبرد ‎HP‏ لتلقي جزءٍ ثاني من ‎apd)‏ الأولي وتهيئته لفصل أطوار الجزء الثاني من المبرد
0 الأولي إلى طور سائل تبريد أولي ‎HP‏ وطور بخار التبريد الأولي ‎HP‏ تتم تهيئة فاصل المبرد ‎HP‏ لتوفير جزء على ‎JY)‏ من طور سائل التبريد الأولي ‎HP‏ إلى الصندوق البارد. يتضمن نظام التبريد مبرد دوني في اتصال عن طريق المائع مع الصندوق البارد. تتم تهيئة المبرد الدوني ‎Jal‏ ‏الحرارة بين الجزء الأول من المبرد الأولي وطور بخار التبريد الأولي ‎LP‏ تتم تهيئة الصندوق البارد قبل فاصل المبرد ‎(LP‏ وتلقي ‎eral‏ الأول للمبرد الأولي من المبرد الدوني.
يمكن أن تتضمن هذه الجوانب وغيرها واحدًا أو أكثر من الميزات التالية. يمكن أن تتضمن الموائع الساخنة غاز تغذية لنظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي. يمكن أن يتضمن غاز التغذية خليط ثاني من الهيدروكريونات. يمكن أن يتضمن المبرد الأولي خليط على أساس ‎si‏ مولي من 9661 إلى 9669 من الهيدروكريون ‎C3‏ و7031 إلى 7039 من الهيدروكريون 04.
يمكن تهيئة نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي لإنتاج غاز مبيعات وسائل غاز طبيعي من غاز التغذية. يمكن أن يتضمن غاز المبيعات 98.6 مول 96 على الأقل من الميثان. يمكن أن ‎aay‏ ‏سائل الغاز الطبيعي 99.5 مول96 على الأقل من الهيدروكريونات أثقل من الميثان. يمكن أن يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي على مضخة تغذية مهيأة لإرسال سائل هيدروكريوني إلى جهاز ‎A)‏ الميثان. يمكن أن يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي
مضخة سائل غاز طبيعي مهيأة لإرسال سائل غاز طبيعي من عمود جهاز إزالة الميثان. يمكن أن يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي نظام تخزين مهياً لاحتجاز كمية من سائل الغاز الطبيعي من عمود جهاز إزالة الميثان. يمكن أن يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي سلسلة تبريد مهيأة لتكثيف جزءِ على الأقل من غاز التغذية فى حجيرة واحدة على الأقل من الصندوق البارد. يمكن أن تتضمن سلسلة التبريد الصندوق البارد. يمكن أن تتم تهيئة الفاصل لفصل غاز التغذية إلى طور سائل وطور غاز مكرر. يمكن أن يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي جهاز تجفيف غاز موضوع بشكل بعدي من الصندوق البارد. يمكن أن تتم تهيئة جهاز تجفيف الغاز لإزالة الماء من طور الغاز المكرر. يمكن أن يتضمن جهاز تجفيف الغاز منخل جزيئي. يمكن أن يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي جهاز تجفيف سائل موضوع بشكل بعدي من الصندوق البارد. يمكن تهيئة جهاز تجفيف السائل لإزالة الماء من الطور السائل. يمكن أن يتضمن جهاز تجفيف السائل طبقة من الألومينا المنشطة. يمكن تهيئة الصندوق البارد لاستقبال ونقل الحرارة إلى أو من تيار سائل غاز طبيعي من نظام 5 التخزين. يمكن تنفيذ بعض جوانب الموضوع الموصوفة هنا كطريقة لاستخلاص سائل الغاز الطبيعي من غاز تغذية. يتم نقل الحرارة من الموائع الساخنة إلى الموائع الباردة من خلال صندوق بارد. يشتمل الصندوق البارد على مبادل حراري بلوح وزعنفة يتضمن حجيرات. يتم نقل الحرارة إلى نظام التبريد من خلال الصندوق البارد. يشتمل الصندوق البارد على مادة تبريد أولية تتضمن خليط أول من الهيدروكريونات وفاصل تبريد منخفض ‎P) Jaa call‏ في اتصال عن طريق المائع مع الصندوق ‎lll‏ وفاصل تبريد عالي الضغط ‎(HP) high pressure‏ في اتصال عن طريق المائع مع الصندوق البارد؛ ومبرد دوني اتصال عن طريق المائع مع الصندوق البارد. يتم تدفق ‎on‏ أولي من المبرد الأولي إلى فاصل مبرد ‎LP‏ يتم فصل الجزءٍ الأول من ‎anal‏ الأولي إلى طور سائل تبريد
أولي ‎LP‏ وطور بخار تبريد أولي ‎LP‏ باستخدام فاصل مبرد ‎LP‏ يتم نقل الحرارة من الجزءٍ الأول من المبرد الأولي إلى طور بخار التبريد الأولي ‎LP‏ باستخدام المبرد الدوني. يتدفق الجزءِ الأول من المبرد الأولي من المبرد الدوني إلى الصندوق البارد. يتدفق جزءِ على الأقل من طور سائل التبريد الأولى © إلى الصندوق البارد. يتدفق جزءٍ ثانى من المبرد الأولى إلى فاصل المبرد ‎HP‏ ‏5 .يتم فصل الجزء الثاني من المبرد الأولي إلى طور سائل تبريد أولي ‎HP‏ وطور بخار تبريد أولي ‎HP‏ باستخدام فاصل مبرد ‎LHP‏ يتم تدفق ‎gia‏ على الأقل من طور سائل التبريد الأوليى 10 إلى الصندوق البارد. يتم تدفق تيار هيدروكربوني واحد على الأقل ناتج من غاز التغذية إلى عمود جهاز إزالة الميثان في اتصال عن طريق المائع مع الصندوق البارد. يتم فصل تيار هيدروكريوني واحد على الأقل إلى تيار بخار وتيار سائل باستخدام عمود جهاز إزالة الميثان -06
‎.methanizer column 10‏ يشتمل تيار البخار على غاز مبيعات يتضمن غالبًا الميثان. يشمل تيار السائل سائل غاز طبيعي يتضمن غالبًا هيدروكريونات أثقل من الميثان. يتم توسيع تيار غاز من خلال موسع توربيني في اتصال عن طريق المائع مع عمود جهاز إزالة الميثان لإحداث عمل توسعي. يتم استخدام العمل التوسعى لضغط غاز المبيعات من عمود جهاز إزالة الميثان -06 ‎.methanizer column‏
‏15 يمكن أن تتضمن هذه الجوانب وغيرها واحدة أو ‎ST‏ من الميزات التالية. يمكن أن تتضمن السوائل الساخنة غاز التغذية ‎Le‏ فى ذلك خليط ثانى من الهيدروكريونات. يمكن أن يتضمن المبرد الأولي خليط على أساس ‎si‏ مولي من 9661 إلى 9669 من الهيدروكريون ‎C3‏ و7031 إلى 7039 من الهيدروكريون 04. يمكن أن يتضمن غاز البيع المتضمن في الغالب الميثان 98.6 مول96 على الأقل من الميثان.
‏20 يمكن أن يتضمن سائل الغاز الطبيعي المتضمن في الغالب هيدروكربونات أثقل من الميثان 99.5 مول96 على الأقل من هيدروكريونات أثقل من الميثان. يمكن أن يتم إرسال سائل هيدروكريوني إلى عمود جهاز ‎lal A‏ باستخدام مضخة تغذية. يمكن إرسال سائل الغاز الطبيعي من عمود جهاز إزالة الميثان باستخدام مضخة سائل غاز طبيعي. يمكن تخزين كمية من سائل الغاز الطبيعي من عمود جهاز إزالة الميثان في نظام تخزين.
يمكن أن يتدفق المائع من الصندوق البارد إلى فاصل من سلسلة تبريد. ‎(Ka‏ أن يتم تكثيف جزءِ على الأقل من غاز التغذية في حجيرة واحدة على الأقل من الصندوق البارد. يمكن أن يتم فصل غاز التغذية إلى طور سائل وطور غاز مكرر باستخدام الفاصل. يمكن أن يتم إزالة الماء من طور الغاز المكرر باستخدام جهاز إزالة الغاز بما في ذلك منخل جزيئي. يمكن أن يتم إزالة الماء من الطور السائل باستخدام جهاز تجفيف سائل يتضمن طبقة من الألومينا المنشطة. يمكن تنفيذ جوانب معينة من الموضوع الموصوف هنا كنظام. يتضمن النظام صندوقًا باردًا يتضمن حجيرات. تتضمن كل من الحجيرات واحد أو أكثر من الممرات الحرارية. يتضمن النظام 0 واحد أو ‎ST‏ من تيارات عملية ساخنة. تتدفق كل واحدة أو أكثر من عمليات التدفق الساخنة عبر واحد أو أكثر من الحجيرات. يتضمن النظام واحد أو أكثر من تيارات عملية باردة. يتدفق كل واحد أو أكثر من تيارات العملية الباردة خلال واحدة أو أكثر من الحجيرات. يتضمن النظام واحد أو أكثر من تيارات مبرد ساخنة. يتدفق كل واحد أو أكثر من تيارات المبرد الساخنة من خلال واحدة أو أكثر من الحجيرات. يشتمل النظام على واحد أو أكثر من تيارات مبرد باردة. يتدفق كل واحد أو 5 أكثر من تيارات المبرد الباردة عبر واحدة أو أكثر من الحجيرات. في كل واحد أو أكثر من الممرات الحرارية من كل من الحجيرات؛ يقوم واحد أو أكثر من تيارات العملية الساخنة بنقل الحرارة إلى واحد على الأقل من واحد أو أكثر من تيارات العملية الباردة أو واحد أو أكثر من تيارات المبرد الباردة. تكون أحد تيارات العملية الباردة أو أكثر وأحد تيارات المبرد البارد أو أكثر هي التيارات الوحيدة التي تتدفق عبر واحدة فقط من مجموعة من الحجيرات. لكل من الحجيرات؛ يكون عدد من 0 الممرات المحتملة مساوياً لمنتج من أ) عدد إجمالي من تيارات عملية ساخنة وتيارات مبرد ساخنة تتدفق عبر الحجيرة المعنية وب) عدد إجمالي من تيارات عملية باردة وتيارات مبرد باردة تتدفق من خلال الحجيرة المعنية. بالنسبة إلى واحدة على الأقل من الحجيرات؛ يكون عدد الممرات الحرارية أقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية. يمكن أن تتضمن هذه الجوانب وغيرها واحدًا أو أكثر من الميزات التالية.
يمكن أن يشتمل واحد أو أكثر من تيارات مبرد الباردة على تيار مبرد ‎Hb‏ أول وتيار مبرد بارد ثاني. يمكن أن يكون لتيار المبرد البارد الأول؛ تيار التبريد البارد الثاني؛ وواحد أو أكثر من تيارات المبرد الساخنة تركيبات مختلفة عن بعضها البعض. يمكن لواحد على الأقل من واحد أو أكثر من تيارات المبرد الساخنة أن ينقل الحرارة إلى أول تيار
المبرد البارد الأول.
يمكن أن يكون العدد الإجمالي للحجيرات هو 18. يمكن أن يكون عدد إجمالي من الممرات الحرارية لمجموعة من حجيرات الصندوق البارد هو 53. يمكن أن يكون عدد إجمالي من الممرات المحتملة لمجموعة من حجيرات الصندوق البارد هو 76. بالنسبة لثمانية من ‎de sane‏ الحجيرات؛ يمكن أن يكون عدد الممرات الحرارية أقل من عدد الممرات
0 المحتملة للحجيرة المعنية. بالنسبة إلى واحدة على الأقل من الحجيرات الثمانية؛ يمكن أن يكون عدد الممرات الحرارية أقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية. بالنسبة إلى واحدة على الأقل من الحجيرات الثمانية؛ يمكن أن يكون عدد الممرات الحرارية اثنين على الأقل أقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية.
5 يمكن أن تكون واحدة على الأقل من الحجيرات التي تحتوي على عدد من الممرات الحرارية التي تكون أقل بواحدة على الأقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية مجاورة لواحدة من الحجيرات التى تحتوي على عدد من الممرات الحرارية التي تكون أقل باثنين على الأقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية. يمكن أن تتدفق أيضاً جميع تيارات العملية الساخنة؛ وتيارات العملية الباردة؛ وتيارات المبرد الباردة التي تتدفق عبر واحدة من الحجيرات المجاورة عبر الحجيرات
0 المجاورة الأخرى. يمكن أن تكون واحدة على الأقل من الحجيرات التي بها عدد من الممرات الحرارية التي تكون أقل باثنين على الأقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية مجاورة لواحدة أخرى من الحجيرات التى بها عدد الممرات الحرارية التى تكون أقل باثنين على الأقل من عدد الممرات المحتملة
للحجيرة المعنية. يمكن أن تتدفق أيضاً جميع تيارات العملية الباردة؛ وتيارات المبرد الساخنة؛ وتيارات المبرد الباردة التي تتدفق عبر واحدة من الحجيرات المجاورة عبر الحجيرات المجاورة لأخرى . بالنسبة إلى واحدة على الأقل من الحجيرات الثمانية؛ يمكن أن يكون عدد الممرات الحرارية أقل
بأريعة على الأقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية. يمكن أن تكون واحدة على الأقل من الحجيرات التي بها عدد من الممرات الحرارية التي تكون أقل باثنين على الأقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية مجاورة لواحدة من الحجيرات التى بها عدد الممرات الحرارية التى تكون أقل ‎dal‏ على الأقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية. يمكن أن تتدفق أيضاً جميع تيارات العملية الساخنة وتيارات المبرد الباردة التي تتدفق عبر
0 واحدة من الحجيرات المجاورة عبر الحجيرات المجاورة الأخرى. بالنسبة إلى واحدة على الأقل من الحجيرات ‎Ala‏ يمكن أن يكون عدد الممرات الحرارية ‎Jil‏ ‏بستة على الأقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية. يمكن أن تكون واحدة على الأقل من الحجيرات التى بها عدد الممرات الحرارية ‎Al‏ تكون أقل ‎da)‏ على الأقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية مجاورة لإحدى الحجيرات التى بها
5 عد الممرات الحرارية التى تكون أقل بستة على الأقل من عدد الممرات المحتملة للحجيرة المعنية. ‎(Sa‏ أيضًا أن تتدفق جميع تيارات العملية الساخنة؛ وتيارات العملية الباردة؛ وتيارات المبرد الباردة التي تتدفق عبر إحدى الحجيرات المجاورة عبر الحجيرات الأخرى المجاورة. يمكن ‎Lad‏ أن تتدفق جميع تيارات العملية الباردة؛ وتيارات المبرد الساخنة؛ وتيارات المبرد الباردة التي تتدفق عبر إحدى الأحياز المجاورة عبر الحجيرات الأخرى المجاورة.
0 ترد تفاصيل تطبيق واحد أو ‎JST‏ من الموضوع الموصوف في هذه المواصفة في الرسومات المرفقة والوصف التفصيلي. سوف تصبح السمات الأخرى» جوانب؛ ومزايا الموضوع واضحة من الوصف؛ والرسومات ¢ وعناصر الحماية .
— 0 1 — شرح مختصر للرسومات الشكل 11 ‎Jia‏ مخطط لمثال على نظام استخلاص سائل؛ وفقًا للكشف الحالي. الشكل 1ب يمثل مخطط لمثال على نظام التبريد الخاص بنظام استخلاص ‎Cail Bay «ila‏ الحالى. الشكل 1ج يمثل مخطط لمثال على صندوق بارد؛ وفقًا للكشف الحالي. الوصف التفصيلى: نظام استخلاص سوائل الغاز الطبيعي ‎(NGL) natural gas liquids‏ يمكن لوحدات معالجة الغاز تنقية الغاز الطبيعي الخام أو الغازات المرتبطة بإنتاج الزيت الخام (أو كليهما) عن طريق إزالة الملوتات الشائعة مثل الماء؛ وثاني أكسيد الكربون؛ وكبربتيد الهيدروجين. 0 تكون لبعض الملوثات ‎dad‏ اقتصادية ‎(Sarg‏ معالجتهاء أو ‎loan‏ أو كليهما. ويمجرد إزالة الملوثات؛ يمكن تبريد الغاز الطبيعي (أو غاز التغذية)» وضغطه؛ وتجزئته في قسم انضغاط استخلاص السائل وغاز المبيعات في وحدة معالجة الغاز. عند فصل غاز الميثان؛ الذي يعتبر مفيدًا كغاز مبيعات للمنازل وتوليد الطاقة؛ ويسمى خليط الهيدروكريون المتبقي في الطور السائل سوائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquids‏ (ا6ل). يمكن تجزئة ‎NGL‏ في ‎Bang‏ منفصل أو 5 أحيانًا فى نفس وحدة ‎dallas‏ الغاز إلى الإيثان» والبرويان والهيدروكربونات الثقيلة ‎saad‏ استخدامات متعددة في العمليات الكيميائية والبتروكيماوية وكذلك صناعات النقل . يتضمن ‎aud‏ استخلاص السائل في وحدة معالجة غاز واحدًا أو أكثر من ثلاثة سلاسل ‎ayn‏ على سبيل المثال - لتبريد وتجفيف غاز التغذية وعمود إزالة الميثان لفصل غاز الميثان عن الهيدروكريونات الثقيلة في غاز التغذية ‎Jie‏ الإيثان ‎cethane‏ والبرويان ‎propane‏ ؛ والبيوتان 0 80اناط. يمكن أن يتضمن قسم استخلاص السائل اختياريًا موسع تربيني. يشتمل الغاز الباقي من ‎aud‏ استخلاص السائل على غاز الميثان المفصول عن جهاز إزالة الميثان وهو غاز المبيعات ‎ual)‏ النهائي الذي يتم ضخه بأنابيب إلى السوق.
يمكن أن تكون عملية استخلاص السائل مدمجة بحرارة شديدة من أجل تحقيق كفاءة طاقة مرغوية مرتبطة بالنظام. يمكن تحقيق التكامل الحراري عن طريق مطابقة التيارات الساخنة نسبيا إلى تيارات باردة نسبياً في العملية من أجل استخلاص الحرارة المتاحة من هذه العملية. يمكن تحقيق ‎Ji‏ الحرارة في مبادلات حرارية فردية - مكون من أنبوب وغلاف؛ على سبيل المثال - موجودة في عدة مناطق من قسم استخلاص ‎JL)‏ في وحدة معالجة الغازء أو في صندوق بارد؛ حيث توفر عدة تيارات ساخنة نسبياً الحرارة للحرارة إلى عدة تيارات باردة نسبياً في وحدة واحدة. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يشتمل نظام استخلاص السائل على صندوق بارد؛ فاصل تبريد ‎(J‏ فاصل تبريد ثاني؛ فاصل تبريد ثالث؛ جهاز تجفيف غاز تغذية؛ مضخة بتيار تغذية لجهاز تجفيف سائل؛ ‎Bale‏ دمج بتيار تغذية لجهاز إزالة ‎(lull‏ جهاز تجفيف سائل؛ جهاز إزالة الميثان؛ 0 ومضخة سفلية لجهاز إزالة الميثان. يمكن أن يشتمل نظام استخلاص السائل اختياريًا على مضخة مرجل إعادة تسخين لجهاز إزالة الميثان. يعد فاصل التبريد الأول عبارة عن وعاء الذي يمكن أن يعمل كفاصل ثلاثي الطور لفصل غاز التغذية في الماء؛ والهيدروكريونات السائلة؛ وتيارات الهيدروكريونات البخارية. ويكون فاصل التبريد الثاني وفاصل التبريد الثالث عبارة عن أوعية يمكنها فصل غاز التغذية إلى أطوار سائلة وأبخارية. 5 يكون جهاز تجفيف غاز التغذية عبارة عن وعاء ‎(Kary‏ أن يتضمن الدواخل لإزالة الماء من غاز التغذية. في بعض التطبيقات؛ يشتمل جهاز تجفيف غاز التغذية على طبقة منخل جزيئي. يمكن لمضخة تغذية جهاز تجفيف السائل أن تضغط على تيار الهيدروكريون السائل من فاصل تبريد ‎Jf‏ ويمكن أن ترسل المائع إلى ‎Bale‏ دمج بتيار تغذية لجهاز إزالة الميثان» التي تكون وعاء يمكنه إزالة الماء المغمور الذي يتم نقله في تيار الهيدروكربون السائل بعد فاصل التبريد الأول. يكون جهاز تجفيف السائل هو وعاء ويمكن أن يتضمن الدواخل لإزالة أي مياه متبقية في تيار هيدروكريون سائل. في بعض التطبيقات؛ يتضمن جهاز تجفيف السائل طبقة من الألومينا المنشطة. ويكون جهاز إزالة الميثان هو وعاء ويمكن أن يتضمن مكونات داخلية؛ على سبيل المثال» حاويات أو عبوات» ويمكن أن تعمل بفعالية كبرج تقطير لإزالة غاز الميثان بالغليان. يمكن لمضخة جهاز إزالة الميثان أن تضغط السائل من ‎gall‏ السفلي لجهاز إزالة الميثان ويمكن أن 5 ترسل الموائع إلى التخزين» على سبيل ‎(JE‏ الخزانات أو الكريات. يمكن لمضخة ‎sale)‏ الغليان
لجهاز إزالة الميثان أن تضغط السائل من أسفل جهاز إزالة الميثان ‎(ans‏ أن ترسل المائع إلى مصدر حرارة؛ على سبيل ‎(Jha)‏ مبادل حراري نموذجي أو صندوق بارد. يمكن أن تتضمن أنظمة استخلاص السائل اختياربًا معدات مساعدة ومتنوعة مثل المبادلات الحرارية والأوعية الإضافية. ‎(Sa‏ تحقيق نقل المخاليط البخارية؛ والسائلة؛ والبخار السائل داخل؛ واإلى؛ ومن نظام استخلاص السائل باستخدام مختلف تكوينات الأنابيب؛ والمضخات؛ والصمامات. في هذا الكشف؛ يعني "تقريبًا" ‎Bat)‏ أو ‎Yau‏ يصل إلى 9610؛ وأي اختلاف عن القيمة المذكورة يقع ضمن حدود التفاوت المسموح لأي آليات تستخدم لتصنيع الجزء. الصندوق البارد يكون صندوق بارد ‎Ble‏ عن مبادل حراري متعدد التيار بلوح وزعنفة. على سبيل المثال؛ في 0 بعض الجوانب؛ يكون الصندوق البارد عبارة عن مبادل حراري بلوح وزعنفة مع مداخل متعددة (على سبيل المثال؛ أكثر من اثنين) وعدد مناظر من مخارج متعددة (على سبيل ‎edb)‏ أكثر من اثنين). يتلقى كل مدخل تدفق مائع (على سبيل ‎(Jal‏ سائل) وكل مخرج يخرج تدفق المائع (على سبيل المثال» سائل). تستخدم المبادلات الحرارية ذات اللوح والزعنفة ألواح وحجيرات زعانف لنقل الحرارة بين الموائع. يمكن أن تزيد زعانف هذه المبادلات الحرارية من مساحة السطح إلى نسبة 5 الحجم؛ وبالتالي زيادة منطقة نقل الحرارة الفعالة. وبالتالي» يمكن أن تكون المبادلات الحرارية ذات اللوح والزعنفة مدمجة نسبياً مقارنة بالمبادلات الحرارية النموذجية الأخرى التي تتبادل الحرارة بين اثنين أو أكثر من تدفقات المائع (على سبيل المثال» أنبوب وغلاف). يمكن أن يشتمل الصندوق البارد ذو الزعنفة الصفراء على عدة حجيرات تقسم المبادل إلى أقسام متعددة. يمكن لتيارت المائع أن تدخل وتخرج من الصندوق البارد؛ ويمرر الصندوق البارد عبر 0 حجيرة واحدة أو أكثر التي تعوض معاً الصندوق البارد. عند عبور حجيرة معينة؛ يتصل واحد أو ‎JST‏ من الموائع الساخنة التي تعبر الحجيرة بالحرارة إلى واحد أو أكثر من التيارات الباردة التي تجتاز الحجيرة؛ وبالتالي 'تمرير” الحرارة من المائع (الموائع) الساخن إلى المائع (الموائع) البارد. في سياق هذا الكشف؛ يشير "المرور" إلى نقل الحرارة من تيار ساخن إلى تيار بارد داخل حجيرة. يمكن للمرء أن يفكر في الكمية الإجمالية للحرارة المارة من تيار
ساخن معين إلى تيار بارد خاص باحتباره ‎ad‏ حراري" مفرد. على الرغم من أن تكوين أي حجيرة معينة قد تحتوي على واحد أو أكثر من "الممرات المادية"؛ والتي تكون؛ عدد الممرات التي يخترق فيها المائع ‎bale‏ الحجيرة من الطرف الأول (حيث يدخل المائع إلى الحجيرة) إلى طرف آخر (حيث يخرج المائع الحجيرة) لتأثير "التمرير الحراري" ولا يكون التكوين المادي للحجيرة هو محور هذا الكشف. يمكن أن يتضمن كل صندوق بارد وكل حجيرة داخل الصندوق البارد واحد أو أكثر من الممرات الحرارية. يمكن النظر إلى كل حجيرة على أنها مبادل حراري فردي خاص بها مع سلسلة من الحجيرات في اتصال عن طريق المائع مع بعضها البعض مما يشكل جملة الصندوق البارد. ولذلك؛ يكون عدد المبادلات الحرارية للصندوق البارد هو مجموع عدد الممرات الحرارية التي تحدث 0 في كل حجيرة. يكون عدد الممرات الحرارية في كل حجيرة بشكل محتمل هو ناتج عدد الموائع الساخنة الداخلة والخارجة من الحجيرة مرات عدد الموائع الباردة التي تدخل أو تخرج من الحجيرة. يمكن للإصدار البسيط من الصندوق البارد أن يقدم مثالا لتحديد عدد الممرات المحتملة لصندوق بارد. على سبيل المثال؛ يحتوي صندوق ‎Hl‏ يشتمل على ثلاث حجيرات على اثنين من الموائع الساخنة (ساخن 1 وساخن 2) وثلاثة من الموائع الباردة (بارد 1؛ بارد 2؛ بارد 3) تدخل وتخرج 5 .من الصندوق البارد. يجتاز الساخن 1 والبارد 1 الصندوق البارد بين الحجيرة الأولى والحجيرة ‎cA‏ يجتاز الساخن 2 والبارد 2 الصندوق البارد بين الحجيرة الثانية والثالثة؛ يجتاز البارد 3 الصندوق البارد بين الحجيرة الأولى والثانية. باستخدام هذا المثال» تحتوي الحجيرة الأولى على ممرين حراريين: يمرر الساخن 1 الطاقة الحرارية إلى البارد 1 والبارد 3؛ تحتوي الحجيرة الثانية على ستة ممرات: يمرر الساخن 1 الحرارة إلى البارد 1؛ والبارد 2؛ والبارد 3؛ ويمرر الساخن 2 0 أيضًا الحرارة إلى البارد 1 البارد 2 والبارد 3؛ وتكون للحجيرة الثالثة أريعة ممرات: يمرر الساخن 1 الحرارة إلى البارد 1 والبارد 2 ويمرر الساخن 2 أيضًا الحرارة إلى البارد 1 والبارد 2. لذلك؛ على أساس الحجيرة؛ يكون عدد الممرات الحرارية التي يمكن أن توجد في الصندوق البارد التمثيلي هو مجموع المنتجات الفردية لكل حجيرة )2( 456( أو ممر حراري 12. يكون ذلك هو الحد الأقصى لعدد الممرات الحرارية التي يمكن أن توجد في الصندوق البارد على سبيل المثال بناء
على تكوينها للمداخل والمخارج من الحجيرات المختلفة. يفترض التحديد أن جميع التيارات الساخنة وجميع التيارات الباردة في كل حجيرة تكون في اتصال حر مع بعضها البعض. في بعض تطبيقات الأنظمة؛ والطرق؛ والصناديق الباردة؛ يكون عدد الممرات الحرارية ‎Listas‏ أو أقل من الحد الأقصى لعدد الممرات المحتملة لصندوق بارد. في بعض هذه الحالات؛ قد يجتاز تيار ساخن وتيار بارد حجيرة (وبالتالي يتم احتسابهما كممر محتمل باستخدام طريقة أساس
الحجيرة)؛ ومع ذلك»؛ لا يتم نقل الحرارة من التيار الساخن إلى التيار البارد. في ‎Jie‏ هذه الحالة؛ سيكون عدد الممرات الحرارية لمثل هذه الحجيرة أقل من عدد الممرات المحتملة. كذلك؛ فإن عدد الممرات الحرارية لمثل صندوق بارد سيكون أقل من عدد الممرات المحتملة. باستخدام المثال السابق ولكن مع التعديل؛ يمكن إثبات ذلك. مع الاشتراط على صندوق بارد
0 تمثيلي حيث أنه يوجد تقنية أو وسيلة تخفيف من شأنه أن يمنع نقل الطاقة الحرارية في الحجيرة الثانية من الساخن 2 إلى البارد 2 فإن عدد الممرات الحرارية للحجيرة الثانية لم يعد ستة؛ هو ‎OY)‏ ‏خمسة. مع هذا الخفض؛ فإن إجمالي الممرات الحرارية للصندوق البارد هو الآن أحد ‎de‏ وليس اثني عشرء كما هو محدد سابقاً. في بعض التطبيقات؛ قد تحتوي الحجيرة على عدد من الممرات الحرارية أقل من عدد الممرات
5 المحتملة. في بعض التطبيقات؛ قد يكون عدد الممرات الحرارية في حجيرة أقل من عدد الممرات المحتملة بمقدار واحد؛ أو اثنين؛ أو ثلاثة؛ أو أريعة؛ أو خمسة؛ أو أكثر. في بعض التطبيقات؛ قد يكون عدد الممرات الحرارية في صندوق بارد ‎JB‏ من عدد الممرات المحتملة للصندوق البارد. يمكن تجزئة الصندوق البارد في تكوينات أفقية أو رأسية لتسهيل النقل والتركيب. من المحتمل أيضًا أن يؤدي تنفيذ الصناديق الباردة إلى تقليل منطقة نقل الحرارة؛ وهذا بدوره يقلل من الحيز عرضي
0 في تجهيزات الحقل. يتضمن الصندوق البارد؛ في تطبيقات ‎dine‏ تصميم حراري لمبادل حراري بلوح وزعنفة من أجل التعامل مع أغلبية التيارات الساخنة المراد تبريدها والتيارات الباردة التي يجب تسخينها في عملية استخلاص السائل؛ مما يسمح بتجنب التكاليف المرتبطة بالتوصيل الداخلي للأنابيب؛ والذي سيكون مطلوبًا لنظام يستخدم مبادلات حرارية متعددة؛ وفردية تتضمن كل منها اثنين من المداخل واثنين من المخارج فقط.
في تطبيقات معينة؛ يتضمن الصندوق البارد سبائك تسمح بأقل درجة حرارة للخدمة. يكون مثال على هذه السبيكة هو سباتك الألمنيوم؛ الألمنيوم الملحوم بالنحاس؛ النحاس»ء أو النحاس الأصفر. يمكن استخدام سبائك الألومنيوم في أقل درجة حرارة للخدمة (أقل من -100 درجة فهرنهايت؛ على سبيل المثال) ويمكن أن تكون أخف نسبيا من السبائك الأخرى؛ مما قد يؤدي إلى انخفاض وزن المعدات. يمكن أن يعالج الصندوق البارد التيارات السائلة أحادية الطور» الغازية أحادية
الطورء التبخير؛ والتكثيف في عملية استخلاص السائل. يمكن أن يتضمن الصندوق البارد حجيرات متعددة؛ على سبيل المثال» عشرة حجيرات؛ لنقل الحرارة بين التيارات. يمكن تصميم الصندوق البارد خصيصًا للأداء الحراري والهيدروليكي المطلوب لنظام استخلاص السائل؛ ويمكن اعتبار تيارات العمليات الساخنة؛ تيارات العمليات الباردة؛ وتيارات المبرد بشكل معقول كموائع
0 ننظيفة لا تحتوي على ملوثات يمكن أن تسبب اتساخ أو تآكل؛ مثل الحطام» والزبوت الثقيلة؛ ومكونات الأسفلت؛ والبوليمرات. يمكن أن يتم تثبيت الصندوق البارد داخل مقطع حاوي بأنابيب توصيل بشكل بيني؛ أوعية؛ صمامات؛ ومعدات؛ تم تضمينها جميعًا في صورة وحدة معبأة؛ زلاقة؛ أو وحدة نمطية. في بعض التطبيقات؛ يمكن تزويد الصندوق البارد بمادة عازلة. سلاسل التبريد
5 يتتقل غاز التغذية عبر سلسلة تبريد واحدة على الأقل؛ كل سلسلة تتضمن التبريد وفصل بخار السائل؛ لتبريد غاز التغذية وتسهيل فصل الهيدروكربونات الخفيفة عن الهيدروكربونات ‎ALE‏ على سبيل المثال؛ ينتقل غاز التغذية خلال ثلاثة من سلاسل التبريد. يتدفق غاز التغذية عند درجة حرارة تتراوح ما بين 54.4 درجة مئوية إلى 76.6 درجة ‎Lge‏ تقريباً إلى الصندوق البارد الذي يبرد غاز التغذية إلى درجة حرارة تتراوح بين 21 درجة مئوية إلى 35 درجة ‎Agia‏ تقريباً. يتكثف
جزءٍ من غاز التغذية عبر الصندوق البارد؛ ويدخل المائع متعدد الأطوار إلى فاصل تبريد أول الذي يفصل غاز التغذية إلى ثلاث أطوار: غاز التغذية بالهيدروكربون» وسوائل الهيدروكريون المكثف؛ والماء. يمكن أن يتدفق الماء إلى المخزن؛ مثل أسطوانة استخلاص ماء العملية حيث يمكن استخدام الماء؛ على سبيل ‎(Jl‏ كتعويض في وحدة معالجة غاز. في سلاسل التبريد ‎cd‏ يمكن للفاصل فصل مائع إلى طورين: الغاز هيدروكربوني وسائل هيدروكربوني. كما ‎Jit‏
5 غاز التغذية عبر كل سلسلة ‎cand‏ يمكن تنقية غاز التغذية. ‎Hla‏ أخرى؛ ‎Le‏ أن غاز التغذية يتم
تبريده في سلسلة ‎can‏ يمكن أن تتكثف المكونات الأثقل في الغاز بينما تبقى المكونات الأخف في الغاز. لذلك؛ يمكن أن يكون للغاز الخارج من الفاصل أن يكون له وزن جزيئي أقل من الغاز الذي يدخل في سلسلة التبريد. يتم ضخ الهيدروكريونات المكثفة من سلسلة التبريد الأولى» والتي يشار إليها أيضًا باسم سائل تبريد أول؛ من فاصل سلسلة التبريد الأول بواسطة واحد أو أكثر من مضخات تغذية جهاز تجفيف سائل. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يحتوي السائل على ما يكفي من الضغط المتوفر لتمريره بشكل بعدي بواسطة صمام بدلاً من استخدام المضخة للضغط على السائل. ينتقل سائل التبريد الأول من خلال مادة دمج بتيار تغذية لجهاز إزالة الميثان لإزالة أي ماء طليق محبوس في سائل التبريد الأول لأسفل لتجنب تلف معدات المصب؛ على سبيل المثال؛ جهاز تجفيف سائل. يمكن 0 أن تتدفق الماء التي تمت إزالتها إلى الخزان» ‎Jie‏ أسطوانة اندفاع ناتج تكثيف. يمكن إرسال سائل التبريد الأول المتبقي إلى واحد أو ‎ST‏ من ‎eal‏ تجفيف السائل؛ على سبيل المثال» زوج من أجهزة تجفيف سائل» من أجل مزيد من إزالة الماء وأي هيدرات قد تكون موجودة في السائل. تكون الهيدرات هي مواد بلورية تتشكل بواسطة جزيئات الهيدروجين والماء المرتبط بهاء ولها بنية بلورية. ويمكن أن يؤدي تراكم الهيدرات في خط أنابيب الغاز إلى سد الأنابيب (وفي بعض 5 الحالات غلقها بالكامل) وتسبب في أضرار للنظام. يهدف نزع الماء إلى انخفاض نقطة التكائف في الماء إلى أقل من درجة الحرارة الدنيا التي يمكن توقعها في خط أنابيب الغاز. يمكن تصنيف نزع الماء من الغاز على أنه امتصاص (نزع المائع بوسيط سائل) والامتصاص (نزع المائع بوسيط صلب). يعد نزع الماء من الجلايكول هو نظام مجفف أساسه سائل لإزالة الماء من الغاز الطبيعي ‎NGLs‏ في الحالات التي يتم فيها نقل أحجام كبيرة من ‎GI‏ يمكن أن يكون الجليكول وسيلة 0 فعالة واقتصادية لمنع تكوين الهيدرات في خط أنابيب الغاز. يمكن أن يتضمن التجفيف في أجهزة تجفيف السائل تمرير السائل عبر؛ على سبيل المثال» طبقة من أكسيد الألومينا المنشطة أو البوكسيت مع محتوى من أكسيد الألومنيوم ‎aluminum oxide‏ بنسبة 9650 إلى 9660 أكسيد الألومنيوم ‎aluminum oxide‏ (81203). في بعض التطبيقات؛ تبلغ قدرة امتصاص البوكسيت من 964.0 إلى 966.5 من كتلته. يمكن أن يقلل 5 استخدام البوكسيت من نقطة التكاثئف من الماء في الغاز منزوع الماء إلى ما يقرب من -65 درجة
مثوية. تكون بعض مايا البوكسيت في نزع الماء من الغاز هي متطلبات حيز صغيرء والتصميم ‎call‏ وانخفاض تكاليف التركيب؛ وتجديد المواد الماصة البسيطة. يكون للألومينا تقارب قوي للماء في ظروف سائل التبريد الأول. يمكن أن يتم استخدام المواد الماصة السائلة لغاز نزع الماء. تتضمن الجودة المرغوية للمواد الماصة السائلة المناسبة نسبة عالية من قابلية الذويان في الماء؛ والجدوى الاقتصادية؛ ومقاومة
التأكل. إذا تم تجديد المادة الماصة؛ فمن المستحسن أن يتم تجديد المادة الماصة بسهولة وأن تكون للمادة الماصة ‎dag‏ منخفضة. تتضمن بعض الأمثلة على المواد الماصة المناسبة داي إيثيلين جليكول ‎«(DEG) diethylene glycol‏ تراي إيثيلين جليكول ‎«(TEG) triethylene glycol‏ وإيثيلين جليكول ‎(MEG) ethylene glycol‏ يمكن أن يتم تصنيف نزع الماء من الجلايكول
0 على أنه مخطط امتصاص أو حقن. باستخدام نزع الماء من الجلايكول في مخططات الامتصاص؛ يمكن أن يكون تركيز الجلايكول على سبيل المثال ‎sa‏ 96 96 إلى 99 96 مع خسائر صغيرة من الجليكول. تعتمد الكفاءة الاقتصادية لنزع الماء من الجلايكول في مخططات الامتصاص بشكل كبير على فقدان المواد الماصة. من أجل الحد من فقدان المواد الماصة؛ يمكن الحفاظ على درجة الحرارة المطلوبة من جهاز انتزاز (أي؛ جهاز تجفيف) بشكل دقيق لفصل الماء
5 عن الغاز. يمكن استخدام إضافات لمنع الإرغاء المحتمل عبر منطقة الاتصال ممتصة للغاز. مع نزع الماء من الجليكول في مخططات الحقن؛ يمكن خفض نقطة التكاتف للماء عندما يتم تبريد الغاز. في مثل هذه الحالات؛ يكون الغاز منزوع الماء؛ كما أن المكثفات تسقط أيضًا من الغاز المبرد. يسمح استخدام المواد الماصة السائلة لنزع الماء بالتشغيل المستمر (على العكس من تشغيل بدفعة او شبه دفعة) ويمكن أن يؤدي إلى خفض تكاليف رأس المال والتشغيل مقارنة بالمواد
0 الماصة الصلبة؛ وانخفاض فروق الضغط عبر نظام نزع الماء مقارنة بالمواد الماصة الصلبة؛ وتجنب التسمم المحتمل الذي يمكن أن يحدث مع المواد الماصة الصلبة. يمكن أن يتم استعمال سائل أيوني ماص للرطوية ‎Jie)‏ ميثان سلفونات ‎methanesulfonate‏ « ‎(CH303S-‏ لنزع الماء من الغاز. يمكن أن يتم تجديد بعض السوائل الأيونية بالهواء؛ وفي بعض الحالات؛ يمكن أن تكون قدرة تجفيف الغاز باستعمال نظام سائل أيوني أكثر من ضعف
5 قدرة نظام نزع الماء من الجلايكول ‎.glycol dehydration system‏
يمكن تركيب اثنين من أجهزة تجفيف السائل على التوازي: جهاز تجفيف سائل واحد في العملية والآخر في تجديد الألومينا. وبمجرد تشبع الألومينا في جهاز تجفيف سائل ‎easly‏ يمكن أن يتم أخذ جهاز تجفيف السائل بشكل غير متصل وتجديده بينما يمر السائل خلال جهاز تجفيف سائل ‎AT‏ ‏يخرج سائل التبريد الأول منزوع الماء أجهزة تجفيف السائل ويرسل إلى جهاز إزالة الميثان. في بعض التطبيقات» يمكن أن يتم إرسال سائل التبريد الأول مباشرة إلى جهاز إزالة الميثان من فاصل التبريد الأول. يمكن أن يمر سائل التبريد الأول منزوع الماء ‎Lad‏ من خلال الصندوق البارد ليتم تبريده أكثر قبل الدخول إلى جهاز إزالة الميثان. يتدفق غاز التغذية الهيدروكربوني من فاصل التبريد الأول؛ يشار إليه أيضًا باسم بخار تبريد أول؛ إلى واحد أو ‎ST‏ من أجهزة تجفيف غاز التغذية للتجفيف؛ على سبيل ‎(Jha)‏ ثلاثة أجهزة تجفيف 0 غاز تغذية. يمكن أن يمر أول بخار التبريد الأول عبر مزيل ‎shall‏ قبل الدخول إلى أجهزة تجفيف غاز التغذية. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يكون اثنان من ثلاثة أجهزة تجفيف غاز في دورة التشغيل في أي وقت محدد بينما يكون جهاز تجفيف الغاز الثالث على التجديد أو الاستعداد. يمكن أن يتضمن التجفيف في ‎eal‏ تجفيف الغاز تمرير غاز هيدروكريوني عبر طبقة منخل ‎Jue‏ يكون للمنخل الجزيئي ‎Call‏ قوية للماء في ظروف غاز الهيدروكربون. وبمجرد تشبع 5 المنخل في أحد أجهزة تجفيف ‎GLAD‏ يكون جهاز تجفيف الغاز هذا مأخوذ بشكل متوقف للتجديد؛ بينما يتم وضع جهاز تجفيف الغاز السابق بشكل متوقف في دورة تشغيل. يخرج بخار التبريد الأول منزوع الغاز من أجهزة تجفيف غاز التغذية ويدخل الصندوق البارد. في بعض التطبيقات؛ يمكن إرسال بخار التبريد الأول مباشرة إلى الصندوق البارد من فاصل التبريد الأول. يمكن أن يبرد الصندوق البارد بخار التبريد الأول منزوع الغاز وصولاً إلى درجة حرارة في مدى من -1.1 درجة 0 مثوية إلى 6.6 درجة مئوية تقريباً. يتكثف جزءِ من بخار التبريد الأول منزوع الماء خلال الصندوق ‎call‏ ويدخل المائع متعدد الطور فاصل التبريد الثاني. يفصل فاصل التبريد الثاني السائل الهيدروكريوني؛ الذي يُشار إليه ‎Waal‏ باسم سائل التبريد الثاني؛ من بخار التبريد الأول. يتم إرسال ثاني سائل التبريد الثاني إلى جهاز إزالة الميثان. يمكن أن يمرر سائل التبريد الثاني من خلال الصندوق البارد ليتم تبريده قبل الدخول إلى جهاز ‎A‏ الميثان. يمكن أن يمتزج سائل التبريد الثاني 5 بشكل اختياري مع سائل التبريد الأول قبل الدخول إلى جهاز إزالة الميثان.
يتدفق الغاز من فاصل التبريد الثاني والذي يشار إليه ‎Wad‏ باسم بخار التبريد الثاني؛ إلى الصندوق البارد. في بعض التطبيقات؛ يبرد الصندوق البارد بخار التبريد الثاني وصؤلاً إلى درجة حرارة في مدى من -51 درجة مئوية إلى -4.4 درجة مئوية تقريباً. في بعض التطبيقات؛ يبرد الصندوق البارد بخار التبريد الثاني وصولاً إلى درجة حرارة في مدى من -37.7 درجة مئوية إلى -62 درجة مئوية تقريباً. يتكثف جزءِ من بخار التبريد الثاني عبر الصندوق البارد؛ ويدخل السائل متعدد الطور إلى فاصل التبريد الثالث. يفصل فاصل التبريد الثالث السائل الهيدروكربوني؛ الذي ‎Lad‏ إليه ‎Wiad‏ بسائل التبريد ‎cll)‏ من بخار التبريد ‎SBI‏ يتم إرسال سائل التبريد الثالث إلى جهاز إزالة الميثان. يُشار ‎Wad‏ إلى الغاز الصادر عن فاصل التبريد الثالث باسم الغاز المتبقي ذو الضغط العالي. في 0 بعض التطبيقات؛ يمر الغاز المتبقي ذو الضغط العالي خلال الصندوق البارد وسخن إلى درجة حرارة تتراوح بين 48.8 درجة مثوية إلى 60 درجة مئوية. في بعض التطبيقات؛ يمر جزءِ من الغاز المتبقي ذو الضغط العالي من خلال الصندوق البارد ويبرد إلى درجة حرارة في مدى من - 1 درجة مثوية إلى -101 درجة ‎Agia‏ تقريباً قبل إدخال جهاز ‎All)‏ الميثان. يمكن أن يتم ضغط الغاز المتبقي ذو الضغط العالي وبيعه كغاز للمبيعات. 5 جهاز إزالة الميثان ‎De-methanizer‏ ‏يزيل جهاز إزالة الميثان الميثان من الهيدروكربونات المكثفة خارج غاز التغذية في الصندوق البارد وسلاسل التهدئة. يستقبل جهاز إزالة الميثان كتغذية سائل التبريد الأول؛ سائل التبريد الثاني؛ وسائل التبريد الثالث. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يشتمل مصدر تغذية إضافي لجهاز إزالة الميثان على عدة منافذ تصريف للعملية؛ مثل منفذ تهوية من اسطوانة لموجات البرويان المرتدة؛ 0 ومنفذ تصريف من مكثف ‎(lig pn‏ ومنافذ تصريف وخطوط تدفق دنيا من مضخة سفلية لجهاز إزالة الميثان» وخطوط منافذ تصريف موجات مرتدة من كريات موجات مرتدة ‎NGL‏ في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتضمن مصدر التغذية الإضافي لجهاز إزالة الميثان غاز بقايا ‎Je‏ الضغط من فاصل التبريد الثالث؛ موسع توربيني؛ أو كلاهما.
يشار أيضًا إلى غاز البقايا من أعلى جهاز إزالة الميثان إلى الغاز المتبقي ذو الضغط المنخفض العلوي. في بعض التطبيقات؛ يدخل الغاز المتبقي الضغط المنخفض العلوي في الصندوق البارد عند درجة حرارة في مدى من -76.6 درجة مئوية إلى -101 درجة مئوية تقريباً. في بعض التطبيقات؛ يدخل الغاز المتبقي الضغط المنخفض العلوي إلى الصندوق البارد عند درجة حرارة تتراوح ما بين -48.8 درجة ‎Dose‏ إلى 37.7 درجة مئوية وبخرج من الصندوق البارد عند درجة حرارة في المدى من 6.6 درجة مئوية إلى 40 درجة فهرنهايت. ‎(Ser‏ ضغط الغاز المتبقي الضغط المنخفض العلوي وبيعه كغاز للمبيعات. تضغط المضخة السفلية لجهاز إزالة الميثان ‎BLA‏ من الجزءِ السفلي لجهاز إزالة الميثان» والذي يُشار إليه ‎Lind‏ باسم متخلفات جهاز إزالة الميثان» ويرسل السائل إلى التخزين» مثل كريات ‎NGL 0‏ يمكن أن تشغل النواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان عند درجة حرارة في مدى من -3.8 درجة مئوية إلى 23.8 درجة مئوية. يمكن للنواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان أن تمر بشكل اختياري عبر الصندوق البارد ليتم تسخينه إلى درجة حرارة تتراوح بين 29.4 درجة مئوية إلى 5 درجة مثوية تقريباً قبل إرسالها إلى المخزن. يمكن للنواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان أن تمر بشكل اختياري عبر مبادل حراري أو الصندوق البارد ليتم تسخينه إلى درجة حرارة تتراوح ما 5 بين 18 درجة مئوية إلى 110 فهرنهايت تقريباً بعد إرسالها إلى المخزن. تتضمن النواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان هيدروكربونات أثقل (أي؛ لها وزن جزيئي أعلى) من الميثان ويمكن أن يشار إليها كسائل غاز طبيعي. يمكن أن يتم تجزئة سائل الغاز الطبيعي إلى تيارات هيدروكربون منفصلة؛ مثل الإيثان؛ والبرويان» والبيوتان» والبنتان. يتم توجيه جزء من السائل الموجود في الجزء السفلي من جهاز إزالة الميثان» والذي يشار إليه أيضًا باسم تيار تغذية لمرجل ‎sale}‏ غلي لجهاز إزالة الميثان؛ إلى الصندوق البارد حيث يتم غلي السائل ‎Ga‏ أو ‎solely WS‏ توجيهه إلى جهاز إزالة الميثان. في بعض التطبيقات؛ يتدفق تيار تغذية لمرجل ‎sale]‏ غلي لجهاز إزالة الميثان هيدروليكيًا اعتماداً على رأس السائل المتوفر في الجزء السفلي من جهاز إزالة الميثان. بشكل اختياري» يمكن لمضخة مرجل ‎sale)‏ غلي لجهاز إزالة الميثان أن تضغط على تيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان لتوفير التدفق. في بعض 5 التطبيقات؛ يعمل تيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان عند درجة حرارة تتراوح ما بين
— 2 1 —
صفر درجة ‎digie‏ إلى 6.6 درجة مئوية تقريباً ويتم تسخينه في الصندوق البارد إلى درجة حرارة تتراوح ما بين 6.6 درجة مئوية إلى 4.4 درجة مئوية تقريباً. في بعض التطبيقات؛ يتم تسخين تيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان في الصندوق البارد إلى درجة حرارة في مدى من 7 درجة منوية إلى 23.8 درجة مئوية تقريباً. يمكن أن يمر تيار جانبي واحد أو أكثر من
جهاز إزالة الميثان بشكل اختياري عبر الصندوق البارد ويعود إلى جهاز إزالة الميثان. موسع توربيني يمكن أن يتضمن نظام استخلاص السائل موسع توربيني. يكون الموسع التوربيني هو تريين موسع يستطيع الغاز من خلاله التوسع لإنتاج العمل. يمكن أن يتم استخدام العمل المنتج لدفع ضاغط الذي يمكن إقرانه ميكانيكياً مع التوربين. يمكن أن يتسع ‎ga‏ من الغاز المتبقي ذو الضغط العالي
0 من فاصل التبريد الثالث إلى أسفل ثم يبرد خلال الموسع التوربيني قبل إدخال جهاز إزالة الميثان. يمكن استخدام أعمال التمدد لضغط غاز المخلفات ذو الضغط المنخفض العلوي. فى بعض التطبيقات؛ يتم ضغط الغاز المتبقي ذو الضغط المنخفض العلوي في جزءٍ الانضغاط للموسع التووييني لكي يتم تسليمه كغاز مبيعات. نظام التبريد الأولي
5 تتطلب عملية استخلاص السائل ‎Bile‏ التبريد إلى درجات حرارة لا يمكن تحقيقها مع تبريد الماء أو الهواء النمطى ¢ على سبيل ‎JE‏ أقل من صفر درجة فهرنهايت ‎SHAT‏ ¢ تتضمن عملية استخلاص السائل نظام تبريد لتوفير التبريد للعملية. يمكن أن تتضمن أنظمة التبريد حلقات تبريد؛ ‎Aly‏ تنطوي على دورة تبريد من خلال التبخير؛ والضغط؛ والتكثيف؛ والتوسع. يوفر التبخر للمبرد التبريد لعملية؛ ‎Jie‏ استخلاص السائل.
يتضمن نظام التبريد جهاز تبريد ¢ وصندوق بارد ¢ وعاء فصل اسطواني ¢ وضاغط؛ ومبرد هواء ومبرد مياه؛ واسطوانة تغذية؛ وصمام خانق؛ وفاصل. يمكن لنظام التبريد أن يتضمن اختياريًا أوعية فصل اسطووانية إضافية؛ وضاغطات إضافية؛ وفواصل إضافية تعمل عند ضغط مختلف للسماح بالتبريد عند درجات ‎ha‏ مختلفة. يمكن لنظام التبريد أن يتضمن اختياريًا واحد أو أكثر من
المبردات الدونية. يمكن أن يتم وضع المبردات الدونية الإضافية في بشكل قبلي أو بشكل بعدي لاسطوانة التغذية. يمكن للمبردات الفرعية الإضافية نقل الحرارة بين الجداول داخل نظام التبريد. لأن المبرد يوفر التبريد لعملية ما عن طريق التبخير؛ يتم اختيار المبرد على أساس نقطة الغليان المرغوية بالمقارنة مع درجة الحرارة الأدنى المطلوية في العملية؛ مع الأخذ في الاعتبار أيضًا ‎sale)‏ ‏5 ضغط المبرد. يمكن أن يكون المبرد؛ الذي يُشار إليه أيضًا باسم المبرد الأولي؛ خليطاً من هيدروكريونات غير الميثان مختلفة؛ ‎Jie‏ الإيثان والإيثيلين والبروبان والبروييلين و١-بيوتان‏ وأ- بيوتان و7- بنتان. يكون الهيدروكريون ‎C2‏ هو هيدروكريون يحتوي على ذرتين كريون؛ ‎die‏ ‏الإيثان والإيثيلين. يكون الهيدروكربون ‎C3‏ هو هيدروكربون يحتوي على ثلاثة ذرات كريون؛ ‎Jie‏ ‏البروبان والبروبيلين. يكون الهيدروكربون 4© هو هيدروكريون يحتوي على أريعة ذرات كربون؛
مثل أيزومر من البيوتان والبيوتين. يكون الهيدروكربون ‎C5‏ هو هيدروكريون يحتوي على خمسة ذرات كربون؛ ‎die‏ أيزومر من البنتان والبنتين. في تطبيقات معينة؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من الإيثان في مدى من 1 مول96 إلى 9680 مول96 تقريباً. في تطبيقات معينة؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من الإيثيلين في مدى من 1 مول96 إلى 9645 مول96 تقريباً. في تطبيقات معينة؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من البرويان في مدى من 1 مول96 إلى 25
‎%dse 5‏ تقريباً. في بعض التطبيقات؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من البروبيلين في مدى من 1 مول96 إلى 9645 مول96 تقريباً. في تطبيقات معينة» يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من 0- بيوتان في مدى من 1 مول96 إلى 9620 مول تقريباً. في بعض التطبيقات؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من أ- بيوتان في مدى من 2 مول96 إلى 9660 مول تقريباً. في تطبيقات معينة؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من 7- بنتان في مدى من 1 مول96 إلى 9615 مول96 تقريباً.
‏0 يعد وعاء الفصل هو عبارة عن وعاء يقع مباشرة قبل الضاغط لإخراج أي سائل قد يكون في التيار قبل أن يتم ضغطه ‎OY‏ وجود السائل قد يتلف الضاغط. ويعد الضاغط هو وسيلة ميكانيكية تزيد من ضغط ‎Jie lll‏ مبرد بخار. في سياق نظام التبريد؛ تزيد الزيادة في ضغط المبرد من نقطة الغليان» مما يسمح للمبرد بالتكثيف باستخدام الهواء؛ الماء؛ أو مبرد آخرء أو توليفة من ذلك. يكون المبرد الهوائي» الذي يشار إليه أيضًا باسم مبادل حراري بلوح وزعنفة أو مكثف مبرد بالهواء؛ هو
‏5 مبادل حراري يستخدم مروحة لتدفق الهواء فوق سطح لتبريد مائع. في سياق نظام التبريد؛ يوفر
مبرد الهواء التبريد لمبرد بعد ضغط المبرد. ويعد مبرد الماء هو مبادل حراري يستخدم الماء لتبريد مائع. في سياق نظام ‎canal‏ يوفر مبرد الماء التبريد لجهاز التبريد بعد أن يتم ضغط المبرد. في بعض التطبيقات؛ يمكن تحقيق تكثيف المبرد باستخدام مبرد هواء واحد أو أكثر. في بعض التطبيقات؛ يمكن تحقيق تكثيف المبرد باستخدام مبرد مياه واحد أو أكثر. وتعد أسطوانة التغذية؛
والتي يشار إليها ‎Lad‏ باسم أسطوانة تغذية لموجات مرتدة؛ هي ‎Ble‏ عن وعاء يحتوي على مستوى سائل من ‎die‏ بحيث ‎(Sa‏ أن تستمر حلقة التبريد في العمل حتى إذا كان هناك بعض الاتحراف في منطقة واحدة أو أكثر من الحلقة. ويعد الصمام الخانق هو جهاز يوجه أو يتحكم في تدفق المائع؛ مثل المبرد. ينخفض المبرد في الضغط ‎Lovie‏ ينتقل المبرد عبر الصمام الخانق. يمكن أن يؤدي انخفاض الضغط إلى وميض ‎canal)‏ أي تبخر. ويعد الفاصل هو وعاء يفصل مائع
0 إلى أطوار سائلة وبخارية. يمكن أن يتم تبخر ‎gall‏ السائل من المبرد في مبادل ‎cba‏ على سبيل المثال. صندوق بارد؛ لتوفير التبريد لنظام؛ ‎Jie‏ نظام استخلاص سائل. يتدفق المبرد الأولي من أسطوانة التغذية عبر الصمام ‎aiding GAY‏ في الضغط إلى ما يقرب من 1 إلى 2 بار. يؤدي انخفاض الضغط عبر الصمام إلى تبريد المبرد الأولي إلى درجة حرارة في مدى من -37.7 درجة مئوية إلى -23 درجة ‎Augie‏ تقريباً. يمكن أن يؤدي ‎Lad‏ انخفاض
5 الضغط عبر الصمام إلى وميض المبرد الأولي؛ أي تبخرء إلى خليط ثنائي الطور. يفصل المبرد الأولي إلى أطوار سائلة وبخارية في الفاصل. يتدفق الجزءٍ السائل من المبرد الأولي إلى الصندوق البارد. ومع تبخر المبرد الأولي؛ يوفر المبرد الأولي التبريد لعملية أخرى؛ ‎Jie‏ عملية استخلاص سائل الغاز الطبيعي. يخرج المبرد الأولي المتبخر من الصندوق البارد عند درجة حرارة في مدى من حوالي 21 درجة مئوية إلى 71 درجة مئوية. يمكن خلط المبرد الأولي المتبخر مع جزءٍ البخار
0 من ‎apd)‏ الأولي من الفاصل ويدخل وعاء فصل اسطواني يعمل عند ضغط في نطاق يتراوح من 1 إلى 10 بار تقريبًا. يقوم الضاغط برفع ضغط المبرد الأولي حتى يصل إلى ضغط يتراوح من 9 إلى 35 بار تقريبًا. يمكن أن تؤدي الزيادة في الضغط إلى ارتفاع درجة حرارة المبرد الأولي إلى درجة حرارة في مدى من 150 فهرنهايت إلى 450 فهرنهايت تقريبًا. يتم تكثيف بخار مخرج الضاغط من خلال مبرد الهواء ومبرد ماء. في بعض التطبيقات؛ يتم تكثيف بخار التبريد الأولي
5 باستخدام مجموعة من مبردات الهواء أو مبردات الماء أو كليهما في توليفة. يمكن أن تتراوح الحمل
الممزوج بين مبرد الهواء ومبرّد الماء من 30 إلى 360 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة تقريبًا. يمكن أن يحتوي المبرد الأولي المكثف بعد المبردات على درجة حرارة تتراوح بين 26.6 درجة مئوية و 37.7 درجة مئوية تقريباً. يعود المبرد الأولي إلى أسطوانة التغذية لمواصلة دورة التبريد. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يكون هناك صمامات خانق إضافية؛ وأوعية فصل اسطوانية؛
وضاغطات؛ وفواصل تعالج جزءًا من المبرد الأولي. نظام التبريد الثانوي في تطبيقات معينة؛ يتضمن نظام التبريد حلقة تبريد إضافية التي تتضمن مبرد ثانوي؛ مبخر» قاذف» مبرد؛ صمام خانق» ومضخة دوران. يمكن أن تستخدم حلقة ‎yall‏ الإضافية المبرد الثانوي الذي يكون متميز عن المبرد الأولي.
0 يمكن أن يكون المبرد الثانوي عبارة عن هيدروكربون» ‎Jie‏ أ- بيوتان. ويكون المبخر عبارة عن مبادل ‎ha‏ يوفر التسخين للمائع؛ على سبيل المثال؛ المبرد الثانوي. ويكون القاذف هو وسيلة تقوم بتحويل طاقة الضغط المتوفرة في المائع المحرك إلى طاقة السرعة؛ ويجلب مائع شفط يكون عند ضغط منخفض من المائع المحرك؛ ويقوم بتصريف الخليط عند ضغط متوسط دون استخدام أجزاء دوارة أو متحركة.. ويكون المبرد عبارة عن مبادل حراري يوفر التبريد لمائع» على سبيل
5 المثال؛ المبرد الثانوي. يتسبب الصمام ‎gal)‏ في الضغط لمائع؛ على سبيل ‎(Jal)‏ المبرد الثانوي؛ للتقليل مع انتقال المائع عبر الصمام. وتكون مضخة الدوران هي وسيلة ميكانيكية تزيد من ضغط السائل مثل مبرد مكثف. توفر حلقة التبريد الثانوية هذه تبريدًا إضافيًا في ‎gia‏ التكثيف من حلقة التبريد في المبرد الأولي. يمكن تقسيم المبرد الثانوي إلى تيارين. يمكن استخدام تيار واحد من أجل تبريد دوني للمبرد الأولي
0 في المبرد الدوني؛ ويمكن استخدام التيار الآخر لاستخلاص الحرارة من المبرد الأولي في المبخر الموجود قبل مبرد الهواء في حلقة التبريد الأولية. يمكن أن ينتقل جزءِ من المبرد الثانوي من التبريد الدوني للتبريد الأولي عبر الصمام الخائق لخفض ضغط التشغيل في نطاق يتراوح بين 0.2 و0.3 ميجا باسكال تقريبًا ودرجة حرارة التشغيل في نطاق يتراوح من 4.4 درجة مثوية إلى 70 فهرنهايت تقريبًا. إلى التبريد الدوني للمبرد الأولي؛ يتلقى المبرد الثانوي الحرارة من المبرد الأولي في المبرد
الدوني ويسخن إلى درجة حرارة تتراوح ما بين 7.2 درجة مئوية إلى 29.4 درجة مئوية. يمكن أن يتم الضغط على جزءٍ من المبردات الثانوية لاستخلاص الحرارة من المبرد الأولي بواسطة مضخة الدوران ويمكن أن يكون لها ضغط تشغيل في نطاق يتراوح من 1 إلى 2 ميجا باسكال تقريباً ودرجة حرارة تشغيل في نطاق يتراوح من 32.2 درجة ‎Liste‏ إلى 43.3 درجة مئوية تقريباً.
يستخلص المبرد الثانوي الحرارة من المبرد الأولي في المبخر وبسخن إلى درجة حرارة تتراوح بين 6 درجة مثوية إلى 96 درجة مئوية. يمكن خلط تيارات انقسام المبردات الثانوية في القاذف وتصريفها عند ضغط متوسط من حوالي 0.4 إلى 0.6 ميجا باسكال تقريباً ودرجة حرارة متوسطة في نطاق يتراوح من 43.3 درجة مئوية إلى 65.5 درجة مئوية تقريباً. يمكن أن يمر المبرد الثانوي عبر المبرد؛ على سبيل المثال؛ مبرد ‎cole‏ ويتكثف في سائل عند ما يقرب من 0.4 إلى 0.6 ميجا
0 باسكال و 29.8 درجة مئوية إلى 40.5 درجة مثوية . يمكن أن يكون حمل التبريد للمبرد في نطاق يتراوح من 60 إلى 130 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة تقريبًا. يمكن أن ينقسم المبرد الثانوي بشكل بعدي من اللمبرد إلى تيارين لمواصلة دورة التبريد الثانوية. يمكن أن تتضمن أنظمة التبريد اختياريًا معدات مساعدة ومتنوعة مثل المبادلات الحرارية والأوعية الإضافية. يمكن أن يتم تحقيق نقل المخاليط البخارية والسائلة والبخارية - السائلة داخل؛ وإلى؛
5 ومن نظام التبريد باستخدام مختلف تكوبنات الأنابيب؛ والمضخات؛ والصمامات. نظام التحكم في التدفق في كل من التكوينات الموضحة لاحقًاء يتم تدفق تيارات العملية (المشار إليها أيضًا باسم ‎(bls‏ ‏داخل كل وحدة في وحدة معالجة الغاز وبين الوحدات في وحدة معالجة الغاز. يمكن أن يتم تدفق تيارات العملية باستخدام واحد أو أكثر من أنظمة التحكم في التدفق المنفذة في جميع أنحاء وحدة
0 معالجة الغاز. يمكن أن يشتمل نظام التحكم في التدفق على واحد أو أكثر من مضخات التدفق لضخ تيارات العملية؛ واحد أو أكثر من أنابيب التدفق التي يتم من خلالها تدفق تيارات العملية؛ وصمام واحد أو أكثر لتنظيم تدفق التيارات من خلال الأنابيب. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتم تشغيل نظام التحكم في التدفق ‎Gg‏ على سبيل ‎«Jil‏ يمكن للمشغل تعيين معدل تدفق لكل مضخة عن طريق تغيير موضع صمام (مفتوح؛ أو مفتوح ‎Wis‏
أو مغلق) لتنظيم تدفق تيارات العملية من خلال الأنابيب في نظام التحكم في التدفق. ويمجرد أن يقوم المشغل بتعيين معدلات التدفق ومواضع الصمامات لجميع أنظمة التحكم في التدفق الموزعة عبر وحدة ‎Gla dallas‏ يمكن لنظام التحكم في التدفق تدفق التيارات داخل وحدة أو بين الوحدات في ظل ظروف تدفق ثابتة؛ على سبيل ‎(Ja)‏ حجمي ثابت أو معدلات تدفق الكتلة. لتغيير ظروف التدفق؛ يمكن للمشغل تشغيل نظام التحكم في التدفق يدويّاء على سبيل ‎(JE‏ عن ‎Gob‏
تغيير موضع الصمام. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتم تشغيل نظام التحكم في التدفق آليا. على سبيل ‎«Jal‏ يمكن أن يتم توصيل نظام التحكم في التدفق بنظام كمبيوتر لتشغيل نظام التحكم في التدفق. يمكن أن يتضمن نظام الكمبيوتر تعليمات تخزين وسيط قابلة للقراءة بالكمبيوتر (مثل تعليمات التحكم في
‎(al 0‏ قابلة للتنفيذ بواسطة معالج واحد أو أكثر لتنفيذ العمليات (مثل عمليات التحكم في التدفق). على سبيل المثال؛ يمكن للمشغل ضبط معدلات التدفق من خلال تحديد أوضاع الصمامات لجميع أنظمة التحكم في التدفق الموزعة عبر وحدة معالجة الغاز باستخدام نظام الكمبيوتر. في مثل هذه التطبيقات؛ يمكن للمشغل تغيير شروط التدفق يدويًا من خلال توفير المدخلات من خلال نظام الكمبيوتر. في مثل هذه التطبيقات؛ يمكن لنظام الكمبيوتر ‎WT‏ (أي بدون تدخل يدوي) التحكم في
‏5 واحد أو أكثر من أنظمة التحكم في التدفق؛ على سبيل المثال» استخدام أنظمة التغذية الراجعة في وحدة واحدة أو أكثر وتكون متصلة بنظام الكمبيوتر. على سبيل المثال» يمكن توصيل مستشعر (مثل مستشعر الضغط أو مستشعر درجة الحرارة) بأنبوب يتدفق خلاله تيار العملية. يستطيع المستشعر مراقبة وتزويد ظروف تدفق (مثل الضغط أو درجة الحرارة) لتيار العملية إلى نظام الكمبيوتر. استجابة لشرط التدفق المنبثق عن نقطة محددة (مثل ‎dad‏ ضغط مستهدف أو قيمة
‏0 درجة الحرارة المستهدفة) أو تجاوز قيمة حدية (مثل قيمة الضغط الحدية أو ‎dad‏ درجة حرارة الحدية)؛ يمكن لنظام الكمبيوتر إجراء العمليات آلياً. على سبيل المثال؛ إذا تجاوز الضغط أو درجة الحرارة في الأنبوب قيمة الضغط الحدية أو قيمة درجة حرارة الحدية؛ على التوالي؛ يمكن أن يوفر نظام الكمبيوتر إشارة لفتح صمام لتخفيف الضغط أو إشارة لإيقاف تدفق تيار العملية. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتم تنفيذ التقنيات الموضحة هنا باستخدام صندوق بارد يدمج
‏5 اتتبادل الحراري عبر مختلف تيارات العملية وتيارات المبرد في وحدة معالجة الغاز؛ ويتم تقديمه
لتمكين أي شخص ماهر في هذا المجال من صنع واستخدام الموضوع المفصح عنه في سياق واحد أو ‎SST‏ من عمليات التنفيذ المحددة. يمكن إجراء تغيرات وتعديلات وتبديلات مختلفة للتطبيقات التي تم الكشف عنهاء وسوف تكون واضحة لأولئك أو ذوي المهارة العادية في هذا المجال؛ ويمكن تطبيق المبادئ العامة المحددة على تطبيقات واستخدامات ‎coal‏ دون الخروج عن نطاق الكشف. في بعض الحالات؛ قد يتم حذف التفاصيل غير الضرورية للحصول على فهم للموضوع الموصوف بحيث لا يتم حجب أحد التطبيقات الموصوفة أو أكثر بتفاصيل غير ضرورية وبحيث تكون مثل هذه التفاصيل ضمن مهارة واحد من ذوي المهارة العادية في المجال. لا يقصد بالكشف ‎Jal)‏ أن يقتصر على التطبيقات الموصوفة أو الموضحة؛ بل يجب منحه أوسع نطاق يتوافق مع المبادئ والسمات الموصوفة.
‎(Se 0‏ تنفيذ الموضوع الموصوف في هذه المواصفة في تطبيقات معينة؛ وذلك لتحقيق واحد أو أكثر من المزايا التالية. يمكن للصندوق البارد أن يقلل من المساحة الإجمالية لنقل الحرارة المطلوية لعملية استخلاص ‎NGL‏ ويمكن أن يحل محل مبادلات حرارية متعددة؛ وبالتالي تقليل الكمية المطلوية من الحيز العرضي وتكاليف المادة. يمكن لنظام التبريد استخدام طاقة أقل مرتبطة بضغط تيارات المبرد بالمقارنة مع أنظمة التبريد التقليدية؛ وبالتالي تقليل تكاليف التشغيل. يمكن أن يؤدي
‏5 استخدام مبرد هيدروكربوني مختلط إلى تقليل عدد دورات التبريد (بالمقارنة مع نظام التبريد الذي يستخدم دورات متعددة من مبردات مكون واحد)؛ ويالتالي تقليل كمية المعدات في نظام التبريد. يمكن أن تؤدي تقوية العملية لكل من نظام استخلاص ‎NGL‏ ونظام التبريد إلى تقليل تكاليف الصيانة؛ والتشغيل» وقطع الغيار. سوف تكون مزايا أخرى واضحة لأولئك ذوي المهارة العادية في المجال.
‏20 بالإشارة إلى الشكل 1آ؛ يمكن لنظام استخلاص السائل 100 فصل غاز الميثان عن الهيدروكربونات الأثقل في غاز تغذية 101. يمكن لغاز التغذية 101 أن ينتقل خلال واحد أو أكثر من سلاسل التبريد (على سبيل المثال؛ ثلاثة)؛ تتضمن كل سلسلة التبريد وفصل سائل - ‎lay‏ لتبريد غاز التغذية 101. يتدفق غاز التغذية 101 إلى صندوق بارد 199؛ والذي يمكنه تبريد غاز التغذية 101. يمكن أن يتكثف ‎eda‏ من غاز التغذية 101 من خلال الصندوق البارد
‏5 199 وبدخل المائع متعدد الأطوار فاصل تبربد أول 102 الذي يمكنه فصل غاز التغذية 101
إلى ثلاث أطوار: غاز تغذية هيدروكريوني 103 هيدروكريونات مكثفة 105( وماء 107. يمكن أن يتدفق الماء 107 إلى المخزن؛ ‎Jie‏ أسطوانة استخلاص عملية حيث يمكن أن يتم استخدام الماء؛ على سبيل المثال؛ كتعويض في ‎sang‏ معالجة غاز. يمكن أن يتم ضخ الهيدروكريونات المكثفة 105 والتي يشار إليها أيضًا باسم سائل التبريد الأول 105 من فاصل التبريد الأول 102 بواسطة واحد أو أكثر من مضخات تغذية جهاز تجفيف سائل 110. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتم ضخ سائل التبريد الأول 105 مادة دمج بتيار تغذية لجهاز إزالة الميثان (غير مبين) ‎AY‏ أي ماء طليق محبوس في سائل التبريد الأول 105. في ‎Jie‏ هذه التطبيقات؛ يمكن أن يتدفق أي ماء مزال إلى الخزان» ‎Jie‏ أسطوانة موجات مرتدة متكثفة. يمكن أن يتدفق سائل التبريد الأول 105 بشكل اختياري إلى واحد أو أكثر من أجهزة ‎Cains 0‏ السوائل» على سبيل المثال» زوج من أجهزة تجفيف السائلة (غير موضحة). يمكن أن يتدفق سائل التبريد الأول 105 إلى جهاز إزالة الميثان 150. في بعض التطبيقات» يمكن أن يتدفق سائل التبريد الأول 105 خلال الصندوق البارد 199 وبتم تبريده قبل الدخول إلى جهاز إزالة الميثان 150. يمكن أن يتدفق غاز التغذية الهيدروكريوني 103 من فاصل التبريد الأول 102( والذي يشار ‎ad)‏ ‏5 أيضًا باسم بخار تبريد أول 103؛ إلى واحد أو أكثر من أجهزة تجفيف غاز التغذية 108 للتجفيف» على سبيل ‎(Ja‏ ثلاثة ‎Seal‏ تجفيف غاز تغذية. يمكن أن يتدفق بخار التبريد الأول 3 من خلال مزيل الرطوية (غير معروض) قبل الدخول إلى أجهزة تجفيف غاز التغذية 108. يخرج بخار التبريد الأول المجفف 115 أجهزة تجفيف غاز التغذية 108 ويمكن أن يدخل الصندوق البارد 199. يمكن أن يبرد الصندوق البارد 199 بخار التبريد الأول المجفف 115. 0 يمكن أن يتكثف ‎gia‏ من بخار التبريد الأول المجفف 115 خلال الصندوق البارد 199؛ ويدخل السائل متعدد الطور فاصل التبريد الثاني 104. يمكن لفاصل التبريد الثاني 104 فصل السائل الهيدروكربوني 117؛ كما يشار ‎ad)‏ باسم سائل التبريد الثاني 117؛ من الغاز 119. يمكن أن يتدفق السائل التبريد الثاني 117 إلى جهاز ‎A)‏ الميثان 150. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتدفق سائل التبريد الثاني 117 خلال الصندوق البارد 199 وبتم تبريده قبل دخول جهاز إزالة
الميثان 150. يمكن أن يختلط سائل التبريد الثاني 117 اختيارياً مع سائل التبريد الأول 105 قبل الدخول إلى جهاز إزالة الميثان 150. يمكن أن يتدفق الغاز 119 من فاصل التبريد الثاني 104( يشار ‎Lad ad)‏ باسم بخار التبريد الثاني 119؛ إلى الصندوق البارد 199. يمكن أن يبرد الصندوق البارد 199 بخار التبريد الثاني 119. يمكن أن يتكثف ‎gia‏ من بخار التبريد الثاني 119 من خلال الصندوق البارد 199؛ وبدخل السائل متعدد الطور في فاصل تبريد ثالث 106. يمكن لفاصل التبريد الثالث 106 فصل السائل الهيدروكربوني 121؛ وبشار إليه أيضًا بسائل التبريد الثالث 121؛ من الغاز 123؛ يمكن أن يتدفق سائل التبريد الثالث 121 إلى جهاز إزالة الميثان 150. يُشار أيضًا إلى الغاز 123 من فاصل التبريد الثالث 106 باسم بقايا الغاز مرتفع الضغط ‎(HP)‏ ‏0 132. يمكن أن يتم تقسيم غاز بقايا ‎HP‏ 123 إلى أجزاء مختلفة؛ على سبيل المثال» ‎eda‏ أول ‎63a 1123‏ ثاني 123 ب.. يمكن أن يتدفق الجزء الأول 1123 من ‎Sle‏ بقايا ‎HP‏ 123 من خلال الصندوق البارد 199 ويتم تبريده (وتكثيفه في سائل) قبل الدخول إلى جهاز إزالة الميثان 0. يمكن أن يتدفق ‎gall‏ الثاني 123ب من غاز بقايا ‎HP‏ 123 إلى موسع توربيني 156. يمكن أن يمتد الجزء الثاني 123ب من غاز بقايا ‎HP‏ 123 لأنه يتدفق من خلال الموسع 5 اتتوربيني 156 وبالقيام بذلك؛ يتولد العمل. بعد التوسع؛ يمكن أن يدخل ‎hall‏ الثاني 123ب من غاز ‎HP La‏ 123 إلى جهاز إزالة الميتان 150. يمكن لجهاز إزالة الميثان 150 أن يستقبل كتيار تغذية سائل التبريد الأول 105؛ وسائل التبريد الثاني 117( وسائل التبريد الثالث 121 والجزء الأول 1123 من غاز بقايا ‎HP‏ 123 والجزء الثاني 123ب من غاز بقايا ‎HP‏ 123. يمكن أن يتضمن مصدر تغذية إضافي لجهاز إزالة 0 الميثان 150 على العديد من منافذ تصريف العملية؛ ‎Jie‏ فتحة تصريف من اسطوانة لموجات البرويان المرتدة؛ ومنفذ تصريف من مكثف برويان؛ منافذ تصريف وخطوط التدفق الدنيا من مضخة ‎Jind‏ جهاز إزالة الميثان» وخطوط منافذ تصريف موجات مرتدة من كريات موجات مرتدة ‎NGL‏ ويشار إلى غاز البقايا من أعلى جهاز إزالة الميثان 150 أيضاً بغاز بقايا الضغط المنخفض العلوي ‎(Sng) oF (LP)‏ أن يتم تسخين غاز البقايا ‎LP‏ 153 كغاز بقايا ‎LP‏ العلوي 5 153 عبر الصندوق البارد 149 باستخدام العمل المتولد عن توسع غاز بقايا ‎HP‏ 123؛ ‎Sar‏
للموسع التوربيني 156 الضغط على غاز بقايا ‎LP‏ العلوي 153. يمكن أن يتم بيع غاز بقايا ‎LP‏ ‎(gla‏ 153 المضغوط ‎GY)‏ كغاز مبيعات. يمكن أن يتكون غاز المبيعات في الغالب من الميثان (على سبيل المثال» على الأقل 9698.6 مول من ميثان). ‎(Say‏ أن تضغط مضخة ‎Jind‏ جهاز إزالة الميثان 152 على السائل 151 من الجزء السفلي لجهاز إزالة الميثان 150« وبشار إليها أيضًا بالنواتج السفلية لجهاز إزالة ‎all‏ 151. يمكن أن يتم إرسال النواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان 151 إلى المخزن؛ مثل كرة ‎NGL‏ أو خزان تخزين ‎NGL‏ 190. يمكن أن تتدفق النواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان 151 من خزان التخزين 190 إلى الصندوق البارد 199 ويتم تسخينها حتى تصل إلى درجة حرارة تتراوح من 21 درجة مئوية إلى 32 درجة مئوية تقريباً. يمكن ‎Lad‏ الإشارة إلى النواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان 151 على 0 أنها سائل غاز طبيعي ويمكن أن تعوض في الغالب من الهيدروكريونات الأثقل من الميثان (على سبيل المثال» 9699.5 مول على الأقل من الهيدروكريونات الأثقل من الميثان). يمكن أن يتدفق جزءِ من السائل 155 في ‎gall‏ السفلي من جهاز إزالة الميثان 150؛ والذي يشار إليه ‎Load‏ باسم تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان 155 إلى الصندوق البارد 199 حيث يمكن تبخير السائل ‎Wis‏ أو ‎GS‏ وتوجيهه مرة أخرى إلى جهاز إزالة الميثان 150. إذا كان 5 هناك حاجة إلى ضغط إضافي لتوفير التدفق؛ يمكن استخدام مضخة لمرجل إعادة غلي الغليان لجهاز إزالة الميثان (غير موضحة) للضغط على تيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان 155. يمكن لجهاز إزالة الميثان 150 أن يتضمن سحبًا جانبيًا إضافيًا (مثل 157« ¢158 159( الذي يمكن أن يتم تسخينه أو تبخيره في الصندوق البارد 199 قبل العودة إلى جهاز إزالة الميثان 150. 0 على سبيل المثال» درجة حرارة يمكن أن يزيد السحب الجانبي الأول 157 بنحو 6.6 درجة مئوية إلى -1.1 درجة مئوية تقريباً؛ ويمكن أن يتبخر السحب الجانبي الأول 157 أثناء التدفق خلال الصندوق البارد 199. يمكن أن تزيد درجة حرارة السحب الجانبي الثاني 158 بمقدار 6.6 درجة مئوية إلى -1.1 درجة مئوية تقريباً؛ ويمكن أن يتبخر السحب الجانبي الثاني 158 أثناء التدفق عبر الصندوق البارد 199. يمكن أن تزيد درجة حرارة السحب الجانبي الثالث 159 بنحو 4.4
درجة مئوية إلى 10 درجة مئوية تقريباً؛ ويمكن أن يتبخر السحب الجانبي الثالث 159 أثناء التدفق خلال الصندوق البارد 199. ‎(Kay‏ أن تتضمن عملية استخلاص السائل 100 وفقاً للشكل 1 نظام تبريد 160 لتوفير التبريد؛ كما هو موضح في الشكل 1[ب. يمكن أن يكون المبرد الأولي 161 عبارة عن خليط من الهيدروكربونات ‎C3‏ )57 مول96 إلى 67 مول 96) وهيدروكربونات (33 مول96 إلى 43 مول 96). في مثال محدد؛ يتكون المبرد الأولي 161 من 22 مول 96 من البروبان» و40 مول 96 من البروبيلين» و19 مول96 من ‎—N‏ بيوتان» و19 مول96 من أ- بيوتان. يمكن أن يتكثف ما يقرب من 160 إلى 170 كجم / ثانية من المبرد الأولي 161 حيث يتدفق عبر مبرد هواء 170 ومبرد ماء 172. يمكن أن تكون حمل الجمع بين مبرد الهواء 170 ومبرد الماء 172 تقريبًا 237-227 0 مليون وحدة حرارية بربطانية / ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 232 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة). يمكن أن يكون للاتجاه السفلي من المبرد الأولي 161 للمبرد 172 درجة حرارة مدى من 90 درجة فهرنهايت إلى 100 درجة فهرنهايت تقريباً. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتم تقسيم المبرد الأولي 1 لاستخدامات مختلفة. يمكن أن يتدفق جزء أول 1161 من المبرد الأولي 161 (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 9640 من الكتلة إلى 5 9650 من الكتلة) من مبرد الماء 172 من خلال المبرد الدوني 174 ليتم تبريده مرة إضافية إلى درجة ‎Bhs‏ تتراوح بين 26.6 درجة مئوية إلى 32.2 درجة مئوية تقريباً. يمكن أن يتدفق الجزء الأول 1161 من المبرد الأولي 161 عبر الصندوق البارد 199 ليتم تبريده مرة إضافية إلى درجة حرارة تتراوح بين -12 درجات مئوية إلى 6.6 درجة ‎Asie‏ تقريباً. يمكن أن يتدفق ‎eal‏ الأول 1 من المبرد الأولي 161 إلى أسطوانة تيار التغذية 180 ثم يتدفق عبر صمام خانق ‎LP‏ ‎Jig 182 0‏ في الضغط إلى ما يقرب من 0.1 إلى 0.2 ميجا باسكال. يمكن أن يؤدي انخفاض الضغط عبر صمام ‎LP‏ 182 إلى تبريد الجزء الأول 1161 من المبرد الأولي 161 إلى درجة حرارة تتراوح ما بين -1.1 درجة مئوية إلى -23.3 درجة مئوية تقريباً. يمكن أن يتسبب انخفاض الضغط عبر الصمام ‎LP‏ 182 أيضًا في فصل الجزء الأول 1161 من المبرد الأولي 161 إلى وميض - أي؛ يتبخر - إلى خليط ثنائي الطور. يمكن فصل ‎ead)‏ الأول 161 من المبرد الأولي 5 161 إلى طور سائل ويخاري في فاصل ‎LP‏ 186.
يمكن أن يكون لطور سائل 163 من الجزءِ الأول 161 أ من المبرد الأولي 161( والذي يشار إليه أيضًا بسائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163؛ تكوين مختلف عن المبرد الأولي 161( اعتمادًا على توازن البخار في ظروف التشغيل لفاصل ‎LP‏ 186. يمكن أن يكون سائل التبريد الأولي 163 ‎LP‏ ‏خليط من البرويان )16 مول96 إلى 9626 مول96)؛ بروبيلين (9633 مول 96 43 إلى % مول 96)؛ ‎—n 5‏ بيوتان )16 ‎%dse‏ إلى 9626 ‎(%dse‏ وأ- بيوتان )16 مول96 إلى 26 مول96). في مثال محدد؛ يتكون سائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163 من 21.2 96 من البرويان» و9637.5 مول من البروبيلين» و20.8 مول96 ‎—n‏ بيوتان» و9620.5 مول96 أ- بيوتان. يمكن أن يتدفق التبريد الأولي © 163 من فاصل ‎LP‏ 186 إلى الصندوق البارد 199؛ على سبيل ‎(Jaa)‏ بمعدل تدفق من 63 إلى 73 كجم / ثانية. وحيث أن سائل التبريد الأولي 163 ‎LP‏ يتبخرء فإن سائل التبريد 0 الأولي ‎LP‏ 163 يمكن أن يوفر التبريد لعملية استخلاص السائل 100. يمكن لسائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163 أن يخرج من الصندوق البارد 199 باعتباره بخارًا في الغالب عند درجة حرارة تتراوح من 127 درجات مثوية إلى 1.17 درجة مثوية تقرببًا. يمكن أن يكون لطور بخار 167 من ‎gall‏ الأول 161 أ من المبرد الأولي 161؛ والمشار إليها ‎Lad‏ ببخار تبريد أولي ‎LP‏ 167( تركيبة تختلف عن تركيبة المبرد الأولي 161. يمكن لبخار اتتبريد الأولي ‎LP‏ 167 أن يكون خليط من البرويان )24 مول96 إلى 34 مول96)؛ بروبيلين )54 مول76 ‎J)‏ % 6 مول76)؛ ‎lisa‏ (0.1 مول76 إلى 10 مول76)؛ أ-بيوتان )2 مول70 إلى 2 مول 96). في مثال محدد؛ يتكون بخار التبريد الأولي 167 من 28.5 مول96 من البرويان؛ %59.1 من البروييلين» و5 مول96 من ‎«gun‏ و967.4 مول96 من أ- بيوتان. يمكن أن يتدفق بخار التبريد الأولي ‎LP‏ 167 من فاصل ‎LP‏ 186؛ على سبيل المثال؛ بمعدل تدفق من 5 0 إلى 15 كجم / ثانية. يمكن أن يتدفق بخار التبريد الأولي ‎LP‏ 167 إلى مبرد دوني 174 ويتم تسخينه إلى درجة حرارة تتراوح بين 80 درجة فهرنهايت إلى 100 فهرنهايت تقريباً. يمكن خلط سائل التبريد الأولي © الذي يتبخر الآن 163 من الصندوق البارد 199 مع بخار التبريد الأولي ‎LP‏ 167 المسخن من المبرد الدوني 174 لإصلاح الجزء الأول 161 أ من المبرد الأولي 161. ثم يدخل ‎gall‏ الأول 161 أ من المبرد الأولي إلى وعاء فصل اسطواني ‎LP‏ 162 5 يعمل عند 1 إلى 2 بار تقريبًا. يمكن أن يكون للجزء الأول 1161 من المبرد الأولي 161 الذي
يخرج من وعاء الفصل الاسطواني ‎LP‏ 162 للشفط من ضاغط ‎LP‏ 166 درجة حرارة في المدى من 20 فهرنهايت إلى 40 درجة فهرنهايت تقريبًا. يمكن أن يزيد ضاغط ‎LP‏ 166 من ضغط الجزء الأول 1161 من المبرد الأولي 161 إلى ضغط من 8 إلى 9.5 بار تقريبًا. يمكن أن تتسبب الزيادة في الضغط في أن يزيد ‎gall‏ الأول 1161 من درجة حرارة التبريد الأولية 161 إلى درجة حرارة تتراوح بين 180 درجة فهرنهايت إلى 200 درجة فهرنهايت تقريبًا.
9650 ‏161ب من المبرد الأولي 161 (على سبيل المثال» ما يقرب من‎ (SB ‏أن يتدفق جزءٍ‎ (Sa 9.5 ‏ويخفض الضغط إلى حوالي 8 إلى‎ 184 HP ‏كتلة إلى 9660 كتلة) من خلال صمام خانق‎ ‏إلى تبريد الجزءِ الثاني 161 ب من‎ 184 HP ‏بار. يمكن أن يؤدي انخفاض الضغط عبر صمام‎ ‏المبرد الأولي 161 إلى درجة حرارة تتراوح بين 80 درجة فهرنهايت إلى 95 درجة فهرنهايت‎
0 تقريباً. يمكن أن يتسبب ‎Load‏ انخفاض الضغط عبر صمام ‎HP‏ 184 في جعل الجزء الثاني 1ب من المبرد الأولي 161 وميضًا - أي؛ يتبخر - في خليط ثنائي الطور. يمكن فصل الجزء الثاني 161ب من المبرد الأولي 161 إلى طور السائل ويخار في جهاز فصل ‎HP‏ 188. يمكن أن يكون لطور سائل 73.8 درجة مئوية من الجزء الثاني 161ب من المبرد الأولي 161؛ والذي يشار إليه أيضًا باسم سائل التبريد الأولي ‎HP‏ 165؛ تكوين مختلف عن المبرد الأولي
5 161 اعتمادًا على توازن البخار في ظروف التشغيل لفاصل ‎HP‏ 188. يمكن أن يكون سائل التبريد الأولي ‎HP‏ 165 خليط من البرويان )17 مول 96 إلى 27 مول96)؛ بروبيلين (35 مول96 إلى 45 مول96)؛ ‎—N‏ بيوتان )14 مول96 إلى 24 مول96) وأ- بيوتان (14 مول96 إلى 24 مول96). في مثال محدد؛ يتكون سائل التبريد الأولي ‎HP‏ 165 من 22 مول96 من البرويان» 40 مول96 من البروبيلين» 19 مول96 من 7- بيوتان» و19 مول96 من أ- بيوتان. يمكن أن يتدفق
0 سائل التبريد الأولي ‎HP‏ 165؛ من فاصل ‎HP‏ 188 إلى الصندوق البارد 199؛ على سبيل المثال؛ بمعدل تدفق من 85 إلى 95 كجم / ثانية تقريباً. بينما يتبخر سائل التبريد الأولي ‎HP‏ ‏5. يمكن لسائل التبريد الأولي ‎HP‏ 165 أن يوفر التبريد لعملية استخلاص السائل 100. يمكن أن يخرج سائل التبريد الأولي ‎HP‏ 165 من الصندوق البارد 199 كما يكون البخار في الغالب عند درجة حرارة في مدى من 60 درجة مثئوية إلى 71 درجة مئوية تقريبًا.
يمكن أن يكون لطور البخار 169 من الجزءِ الثاني 161ب من المبرد الأولي 161؛ والذي يشار ‎a)‏ أيضًا باسم بخار التبريد الأولي ‎HP‏ 169 تركيبة تختلف عن تركيبة المبرد الأولي 161. يمكن أن يكون بخار التبريد الأولي ‎HP‏ 169 خليط من البرويان )22 مول96 إلى 32 مول96)؛ بروبيلين (50 مول96 إلى 60 مول96)؛ ‎lise‏ )3 مول96 إلى 13 مول96)؛ وأ- بيوتان )5
‎%dse 5‏ إلى 15 مول 96). في مثال محدد؛ يتكون بخار التبريد الأولي ‎HP‏ 169 من 9627.1 من البروبان» 5 %55.2 مول من البروبيلين» و7.8 مول70 من ‎-٠‏ بيوتان» و10 ‎%dse‏ من أ- بيوتان. يمكن أن يتدفق بخار التبريد الأولي ‎HP‏ 169 من الفاصل ‎HP‏ 188؛ على سبيل المثال؛ بمعدل تدفق يبلغ حوالي 0.01 إلى 5 كجم / ثانية تقريباً. يمكن خلط سائل التبريد الأولي ‎HP‏ المتبخر الآن 165 من الصندوق البارد 199 مع بخار التبريد
‏0 الأولي ‎HP‏ 169 والجزء الأول 1161 من المبرد الأولي 161 من الفاصل ‎HP‏ 188 والضاغط ‎LP‏ 166 على التوالي؛ لإصلاح المبرد الأولي 161. ثم يدخل المبرد الأولي 161 إلى وعاء فصل اسطواني ‎HP‏ 164 يعمل عند 8 إلى 9.5 بار تقريبًا. يمكن أن يكون للمبرد الأولي 161 الذي يخرج من وعاء الفصل الاسطواني ‎HP‏ 164 للشفط من الضاغط ‎HP‏ 168 درجة حرارة في المدى من 65.5 درجة مئوية إلى 76.6 درجة ‎Logie‏ تقريباً. يمكن لضاغط ‎HP‏ 168 أن يزيد من
‏5 ضغط المبرد الأولي 161 إلى ضغط من 9.5 إلى 1.1 ميجا باسكال تقريبًا. يمكن أن تؤدي الزيادة في الضغط لدرجة حرارة المبرد الأولي 161 إلى زيادة درجة حرارة في مدى من 71 درجة مثوية إلى 82 درجة مئوية. يمكن أن يستخدم الضاغط ‎LP‏ 166 والضاغط ‎HP‏ 168 قوة مشتركة من 40-30 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة تقريباً (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 6 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة )11 موجة دقيقة)). يمكن أن يعود المبرد الأولي 161
‏0 إلى المبردات (170 و172) لمواصلة دورة التبريد 160. يوضح الشكل 1ج حجيرات 199 الصندوق البارد وتيارات ساخنة باردة التي تتضمن تيارات عملية مختلفة لنظام استخلاص السائل 100« المبرد الأولي 161؛ سائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163؛ وسائل التبريد الأولي ‎HP‏ 165. يمكن أن يتضمن الصندوق البارد 199 18 حجيرة»؛ ويعالج نقل الحرارة بين تيارات مختلفة؛ ‎Jie‏ ستة تيارات ساخنة للمعالجة؛ وتيار ساخن واحد للتبريد؛ وستة
‏5 تيارات باردة للمعالجة؛ وتياران باردان للتبريد. في بعض التطبيقات؛ يتم استخلاص الطاقة الحرارية
من ستة تيارات ساخنة بواسطة تيارات باردة متعددة ولا يتم إنفاقها على البيئة. يمكن أن يحدث تبادل الطاقة واستخلاص الحرارة في جهاز واحد؛ ‎Jie‏ الصندوق البارد 199. يمكن أن يكون للصندوق البارد 199 جانب ساخن يتدفق من خلاله التيارات الساخنة وجانب بارد يتدفق من خلاله التيارات الباردة. يمكن أن تتداخل التيارات الساخنة على الجانب الساخن؛ أي؛ يمكن أن يتدفق تيار أو أكثر من خلال حجيرة واحدة. يمكن أن تتداخل التيارات الباردة على الجانب ‎ell‏ أي؛ يمكن
أن يتدفق تيار أو أكثر من خلال حجيرة واحدة. في بعض التطبيقات؛ يدخل أحد موائع العملية البارد ويخرج من الصندوق البارد 199 في حجيرة واحدة فقطء أي أن تيار عملية بارد واحد لا يعبر حجيرات متعددة. على سبيل المثال؛ تدخل النواتج السفلية لجهاز ازالة الميثان 151 وتخرج من الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 17. في بعض التطبيقات؛ يكون هناك ثلاث موائع
0 تبريد سائل مختلفة؛ لكل منها تركيبة مختلفة. يتبادل مائع التبريد الساخن الحرارة مع واحد من اثنين من موائع التبريد الباردة ولكن ليس كليهما. في بعض التطبيقات؛ يدخل أحد موائع التبريد الباردة وبخرج من الصندوق البارد 199 في حجيرة واحدة فقطء أي أن تيار مبرد بارد واحد لا يعبر حجيرات متعددة. على سبيل المثال؛ يدخل مائع التبريد الأولي ‎HP‏ 165 ويخرج من الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 18. لا يوجد تيار ساخن يتبادل الحرارة مع كل الموائع الباردة التي
5 تعبر الصندوق البارد في حجيرة واحدة؛ لا يتلقى تيار بارد الحرارة من جميع الموائع الساخنة التي تعبر الصندوق البارد في الحجيرة. يمكن أن يكون للصندوق البارد 199 اتجاه رأسي أو أفقي. يمكن أن ينخفض منحنى درجة الحرارة للصندوق ‎HU‏ 144 في درجة الحرارة من الحجيرة رقم إلى الحجيرة رقم ‎.١‏ ‏في بعض التطبيقات؛ يدخل تيار غاز التغذية 101 إلى الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 18
0 ويخرج في الحجيرة رقم 14 إلى فاصل التبريد الأول 102. عبر الحجيرات رقم 14 خلال 18؛ يمكن لغاز التغذية 101 أن يوفر حمله الحراري المتاح للتدفقات الباردة المتنوعة: الجزءِ الأول من السحب 157 والذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 12 ويخرج في الحجيرة رقم 16؛ تيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان 155 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 13 ويخرج في الحجيرة رقم 16؛ سائل التبريد ‎HP‏ 165 الذي يمكن
أن يدخل والخروج من الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 18؛ والنواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان 151 التي يمكن أن تدخل وتخرج من الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 17. في تطبيقات معينة؛ يدخل بخار تبريد أول مجفُف من 115 من واحد أو أكثر من أجهزة تجفيف ‎Sle‏ التغذية 108 في الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 13 ويخرج في الحجيرة رقم 9. عبر الحجيرات من 9 إلى رقم 13؛ يمكن لبخار التبريد الأول المجفف 115 توفير حمله الحراري
المتوفر لمختلف التيارات الباردة: السحب الجانبي الثاني 158 والذي يمكن أن يدخل إلى الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 7 ويخرج في الحجيرة رقم 9؛ السحب الجانبي الأول 157 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 12 ويخرج في الحجيرة رقم 16؛ تيار تغذية لمرجل ‎sale]‏ غلي لجهاز ‎Gina) all)‏ 155 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في
0 الحجيرة رقم 13 ويخرج في الحجيرة رقم 16؛ غاز بقايا العلوي ‎LP‏ 153 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 1 ويخرج في الحجيرة رقم 11؛ سائل التبريد الأولي ‎LP‏ ‏3 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 5 ويخرج في الحجيرة رقم 10. في تطبيقات معينة؛ يدخل بخار التبريد الثاني 119 من فاصل التبريد الثاني 104 في الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 8 ويخرج في الحجيرة رقم 3. عبر الحجيرات من 3 إلى 8 يمكن
5 لبخار التبريد الثاني 119 أن يوفر حملها الحراري المتوفر لمختلف تيارات التبريد: السحب الجانبي الثاني 158 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 7 ويخرج في الحجيرة رقم 9؛ غاز بقايا العلوي ‎LP‏ 153 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 1 ويخرج في الحجيرة رقم 11؛ سائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 9 في الحجيرة رقم 5 ويخرج في الحجيرة رقم 10؛ والسحب الجانبي الثالث 159 الذي يمكن أن
0 يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 2 ويخرج في الحجيرة رقم 3. في تطبيقات معينة؛ يدخل بخار التبريد الثالث 123 من فاصل التبربد الثالث 106 في الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 2 ويخرج في الحجيرة رقم 1. عبر الحجيرات من رقم 1 إلى رقم 2؛ يمكن لبخار التبريد الثالث 123 أن يوفر حملها الحراري المتوفر لمختلف التيارات الباردة: السحب الجانبي الثالث 159 والذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 2 ويخرج في
الحجيرة رقم 3 وغاز بقايا العلوي ‎LP‏ 153 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 1 ويخرج في الحجيرة رقم 11. في تطبيقات معينة؛ يدخل سائل التبريد الأول 105 من فاصل التبريد الأول 102 في الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 15 ويخرج في الحجيرة رقم 6. عبر الحجيرات من رقم 6 إلى رقم
يمكن لسائل التبريد الأول 105 أن يوفر حمله الحراري المتوفر لمختلف التيارات الباردة: السحب الجانبي الثاني 158 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 7 ويخرج في الحجيرة رقم 9؛ غاز بقايا العلوي ‎LP‏ 153 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 1 ويخرج في الحجيرة رقم 11؛ سائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 5 ويخرج في الحجيرة رقم 10؛ السحب الجانبي الأول 157
0 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 12 ويخرج في الحجيرة رقم 16؛ وتيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان 155 التي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 13 ويخرج في الحجيرة رقم 16. في تطبيقات معينة؛ يدخل سائل التبريد الثاني 117 من فاصل التبريد الثاني 104 في الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 8 ويخرج في الحجيرة رقم 6. عبر الحجيرات من رقم 6 إلى رقم 8
5 يمكن لسائل التبريد الثاني 117 أن يوفر حمله الحراري المتوفر لمختلف التيارات الباردة: السحب الجانبي الثاني 158 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 7 ويخرج في الحجيرة رقم 9؛ غاز بقايا العلوي ‎LP‏ 153 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 1 ويخرج في الحجيرة رقم 11؛ وسائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 5 ويخرج في الحجيرة رقم 10.
0 في تطبيقات معينة؛ يدخل المبرد الأولي 161 من المبرد الدوني 174 في الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 14 ويخرج في الحجيرة رقم 8. عبر الحجيرات من رقم 8 إلى رقم 14؛ يمكن لمبرد التبريد الأولي 161 أن يوفر حمله الحراري المتوفر لمختلف التيارات الباردة: غاز بقايا ‎LP (gall‏ 153 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 1 ويخرج في الحجيرة رقم 11؛ السحب الجانبي الثاني 158 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في
5 الحجيرة رقم 7 ويخرج في الحجيرة رقم 9؛ سائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163 الذي يمكن أن يدخل
— 8 3 — الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 5 ويخرج في الحجيرة رقم 10؛ تيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان 155 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 13 ويخرج في الحجيرة رقم 16؛ وجانب السحب الأول 157 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 في الحجيرة رقم 12 وبخرج في الحجيرة رقم 6.
يمكن أن يتضمن الصندوق البارد 199 53 ممرات حرارية ولكن به 76 ممر محتمل كما يمكن تحديده باستخدام الطريقة التي سبق تقديمها. ويتم توفير مثال على بيانات التدفق وبيانات نقل الحرارة للصندوق البارد 199 في الجدول التالي:
حمل حمل الحجيرة الممر عدد عدد مليون وحدة | : رقم ‎Ha‏ البح .| ‎cop | ep‏ حرارية / الممر وحدة ب الساخنة | الباردة ساعة( حرارية / ساعة( > ‎٠ -‏ wT
نج
— 1 4 — يمكن أن يكون الحمل ‎hall‏ الإجمالي للصندوق البارد 199 موزع عبر 18 حجيرة له حوالي 5- 705 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 698 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ مع وجود جزء التبريد حوالي 225-215 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 221 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة).
يمكن أن يكون الحمل ‎hall‏ للحجيرة رقم 1 حوالي 82-72 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 77 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة). يمكن أن يكون للحجيرة رقم 1 تمريرة واحدة ‎Jad (PL Jie)‏ الحرارة من غاز بقايا ‎HP‏ 123 (ساخن) إلى غاز بقايا العلوي ‎LP‏ 153 (بارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجة ‎la‏ التيار الساخن 123 بنحو 15.5 درجة مثئوية إلى 21 درجة مثئوية من خلال الحجيرة رقم 1 في بعض التطبيقات؛
0 تزداد درجة حرارة التيار البارد 153 بنحو 18 درجة مئوية إلى 23.8 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم 1. يمكن أن يكون الحمل الحراري ل 01 حوالي 82-72 مليون وحدة حرارية ‎fala yy‏ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من ‎TT‏ مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة).
يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 2 حوالي 48-38 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 43 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة). يمكن أن يكون للحجيرة رقم 2 ممران (مثل ‎(P35 P2‏ لنقل الحرارة من غاز بقايا ‎HP‏ 123 (ساخن) إلى غاز بقايا ‎LP‏ العلوي 153 (بارد) والسحب الجانبي الثالث 159 (بارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجة حرارة تيار الهواء الساخن 123 بنحو -1.1 درجة مئوية إلى 4.4 درجة مئوية تقريباً من خلال الحجيرة رقم 2. في بعض التطبيقات؛ تزداد درجة حرارة التيارات الباردة 153 و159 بمقدار -12 درجة مئوية إلى -6.6 درجة مئوية تقريباً من خلال الحجيرة رقم 2. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل ‎P35 P2‏ حوالي 25-15 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة ‎le)‏ سبيل المثال؛ ما يقرب من 19 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة) وما يقرب من 30-20 مليون وحدة حرارية 0 بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 24 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 3 حوالي 70-60 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 64 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة). يمكن أن يكون للحجيرة رقم 3 ممران (مثل ‎(PS 5 PA‏ لنقل الحرارة من بخار التبريد الثاني 119 (ساخن) إلى غاز 5 بقايا العلوي ‎LP‏ 153 (بارد) والسحب الجانبي الثالث 159 (بارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجة حرارة التيار الساخن 119 بنحو -9.4 درجة مثوية إلى- 3.8 درجة مثوية تقريباً من خلال الحجيرة رقم 3. في بعض التطبيقات؛ تزداد درجة حرارة التيارات الباردة 153 و159 بنحو -6.6 درجة ‎ge‏ إلى 1.1 درجة مثوية تقريباً من خلال الحجيرة رقم 3. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل ‎P4‏ و05 ما يقرب من 33-23 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل 0 المثال» ما يقرب من 28 مليون ‎sang‏ حرارية بريطانية/ ساعة) وحوالي 40-30 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل ‎(JU)‏ ما يقرب من 36 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 4 حوالي 40-30 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 34 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة). يمكن أن يكون 5 للحجيرة رقم 4 تمريرة واحدة (مثل ‎(PO‏ لنقل الحرارة من بخار التبريد الثاني 119 (ساخن) إلى
غاز بقايا ‎LP‏ العلوي 153 (بارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجة ‎Bla‏ التيار الساخن 9 بحوالي 15.0 درجة ‎Augie‏ إلى -9.4 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم 4. في بعض التطبيقات» تزداد درجة حرارة التيار البارد 153 بنحو -3.8 درجة مئوية إلى 1.6 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم 4. يمكن أن يكون الحمل الحراري ل 56 حوالي 40-30 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 34 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة). ‎(Sa‏ أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 5 حوالي 17-7 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 12 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة). يمكن أن يكون للحجيرة رقم 5 ممران (مثل ‎Jail (P85 PT‏ الحرارة من بخار التبريد الثاني 119 (ساخن) إلى غاز 0 بقايا ‎LP‏ العلوي 153 (بارد) وسائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163 (بارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجة حرارة التيار الساخن 119 بنحو -17.7 درجة مئوية إلى -12.2 درجة مئوية تقريباً من خلال الحجيرة رقم 5. في بعض التطبيقات» تزداد درجة حرارة التيارات الباردة 153 و163 بنحو -17.7 درجة مئوية إلى -12 درجة مئوية تقريباً من خلال الحجيرة رقم 5. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل ‎PT‏ و08 حوالي 5-3 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على 5 سبل المثال»؛ ما يقرب من 4 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة) وحوالي 9-7 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل ‎(JU)‏ ما يقرب من 8 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 6 حوالي 23-13 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 18 ‎Ole‏ وحدة حرارية بربطانية/ ساعة). يمكن أن تحتوي 0 الحجيرة رقم 6 على ست ممرات محتملة؛ ومع ‎ld‏ في بعض التطبيقات؛ تحتوي الحجيرة رقم 6 على أربعة ممرات (مثل ‎(P11 (P10 (PY‏ و012) ‎Jail‏ الحرارة من سائل التبريد الأول 105 (ساخن)؛ وسائل التبريد الثاني 117 (ساخن)؛ وبخار التبريد الثاني 119 (ساخن) إلى غاز ‎ba‏ ‎LP‏ 153 علوي (بارد) وسائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163 (بارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجات حرارة التيارات الساخنة 105 و117 و119 بمقدار -17.7 درجة مثوية إلى -12 درجة 5 مثوية من خلال الحجيرة رقم 6. في بعض التطبيقات» تزداد درجة حرارة التيارات الباردة 153
و163 بنحو -17.7 درجة مئوية إلى -12 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم 6. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل ‎PO‏ و10© و 011 و012 حوالي 0.5-0.3 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة ‎lo)‏ سبيل المثال» ما يقرب من 0.4 مليون وحدة حرارية / ساعة)؛ ما يقرب من 1.2-0.8 مليون وحدة حرارية / ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 1 مليون وحدة حرارية / ساعة)ء ما يقرب من 5-3 مليون وحدة حرارية / ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 4 مليون وحدة حرارية / ‎(dela‏ وتقريبا 17-7 مليون وحدة حرارية / ساعة ‎Je)‏ سبيل المثال؛ ما يقرب من 12 مليون وحدة حرارية / ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 7 حوالي 75-65 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 70 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة). يمكن أن يكون 0 للحجيرة رقم 7 تسع ممرات محتملة؛ ومع ذلك؛ في بعض التطبيقات؛ تحتوي الحجيرة رقم 7 على خمس ممرات (مثل ‎P16 (P15 (P14 (P13‏ و017) ‎Jail‏ الحرارة من سائل التبربد الأول 5 (ساخن)؛ وسائل التبريد الثاني 117 (ساخن)؛ وبخار التبريد الثاني 119 (ساخن) إلى غاز بقايا العلوي ‎LP‏ 153 (بارد)؛ والسحب الجانبي الثاني 158 (بارد)؛ وسائل التبريد الأولي ©ا 3 (بارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجات حرارة التيارات الساخنة 105 و117 و119 5 بنحو 9.4 درجة مئوية إلى -3.8 من خلال الحجيرة رقم 7. في بعض التطبيقات؛ تزداد درجات حرارة التيارات الباردة 153 و158 و163 بحوالي -12 درجة مئوية إلى -6.6 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم 7. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل ‎P175P165P155 P14 P13‏ حوالي 3-1 مليون وحدة حرارية / ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 2 مليون وحدة حرارية / ساعة)؛ ما يقرب من 6-4 مليون وحدة حرارية / ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 5 مليون 0 وحدة حرارية / ساعة)؛ ما يقرب من 10-8 مليون وحدة حرارية / ساعة ‎le)‏ سبيل المثال؛ ما يقرب من 9 مليون وحدة حرارية / ساعة)؛ ما يقرب من 13 إلى 13 مليون وحدة حرارية / ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 18 مليون وحدة حرارية / ساعة)؛ وحوالي 40-30 مليون وحدة حرارية / ساعة (على سبيل ‎(JU)‏ ما يقرب من 36 مليون وحدة حرارية / ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 8 حوالي 10-0.1 مليون وحدة حرارية / ساعة (على 5 سيل المثال» ما يقرب من 4 مليون وحدة حرارية / ساعة). يمكن أن تحتوي الحجيرة رقم 8 على
2 ممراً محتملاً؛ ومع ذلك» في بعض التطبيقات؛ تحتوي الحجيرة رقم 8 على ست ممرات (مثل ‎(P23 5 (P22 (P21 (P20 P19 (P18‏ لنقل الحرارة من سائل التبربد الأول 105 (ساخن)؛ وسائل التبريد الثاني 117 (ساخن)؛ المبرد الأولي 161 (ساخن)؛ ويخار التبريد الثاني 119 (ساخن) إلى ‎Sle‏ بقايا ‎LP‏ العلوي 153 (البارد)؛ والسحب الجانبي الثاني 158 (البارد)؛ وسائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163 (البارد). في بعض التطبيقات» تنخفض درجات حرارة التيارات الساخنة
5 و117 و161 و119 بحوالي -17.7 درجة مئوية إلى -12 درجات مئوية من خلال الحجيرة رقم 8. في بعض التطبيقات» تزداد درجات حرارة التيارات الباردة 153 و158 و163 بحوالي -17.7 درجة مثوية إلى 10 فهرنهايت من خلال الحجيرة 8. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية 1 ‎P21 4 P20 5 P19 5 P18‏ و0922 3 ‎P23‏ حوالي 0.2-0.1 مليون وحدة حرارية
بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 0.1 مليون وحدة حرارية / ساعة)؛ ما يقرب من 0.4-2 مليون وحدة حرارية / ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 0.3 مليون وحدة حرارية / ساعة)؛ ما يقرب من 0.5-0.3 مليون وحدة حرارية / ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 4 مليون وحدة حرارية / ساعة)؛ ما يقرب من 0.2-0.1 مليون ‎sang‏ حرارية / ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 0.1 مليون وحدة ‎dha‏ بربطانية/ ساعة)؛ ما يقرب من 1.2-0.8
5 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 1 مليون وحدة حرارية / ساعة)»؛ وحوالي 3-1 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة ‎Jo)‏ سبيل المثال؛ ما يقرب من 2 مليون وحدة حرارية / ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 9 حوالي 65-55 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 59 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة). يمكن أن تحتوي
0 الحجيرة رقم 9 على تسعة ممرات محتملة؛ ومع ذلك؛ في بعض التطبيقات؛ تحتوي الحجيرة رقم 9 على خمس ممرات (مثل ‎P27 5 P26 5 P25 5 P24‏ و028) ‎Jail‏ الحرارة من سائل التبربد الأول 5 (ساخن)» والمبرد الأولي 161 (ساخن)؛ وبخار التبريد المجفف 115 (ساخن) إلى ‎Wa Sle‏ العلوي ‎LP‏ 153 (البارد)؛ والسحب الجانبي الثاني 158 (البارد)؛ وسائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163 (البارد). في بعض التطبيقات» تنخفض درجات ‎slim‏ التيارات الساخنة 105 و161 و115 بنحو
9.4 درجة مئوية إلى -3.8 درجة ‎dasha‏ من خلال الحجيرة رقم 9. في بعض التطبيقات؛ تزداد
درجات حرارة التيارات الباردة 153 و158 و163 بحوالي 5 درجات فهرنهايت إلى -9.4 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم 9. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل ‎P25 5 P24‏ و0626 5 ‎P27‏ ‎P28‏ حوالي 3-1 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 2 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ ما يقرب من 8-6 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 7 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ ما يقرب من 6-4 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 5 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ ما يقرب من 20-10 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 15 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ وحوالي 35-25 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 30 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ على 0 التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 10 حوالي 25-15 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 19 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة). يمكن أن تحتوي الحجيرة رقم 10 على ست ممرات محتملة؛ ومع ذلك؛ في بعض التطبيقات» تحتوي الحجيرة رقم 0 على أربعة ممرات (مثل ‎P31 (P30 (P29‏ و032) لنقل الحرارة من أول سائل التبريد 5 الأول 105 (ساخن)؛ للمبرد الأولي 161 (ساخن)؛ ويخار التبريد المجفف 115 (ساخن) إلى غاز بقايا ‎LP (glad)‏ 153 (بارد) وسائل التبريد الأولي ‎LP‏ 163 (بارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجات حرارة التيارات الساخنة 105 و161 و115 بحوالي -17.7 إلى -12 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم 10. في بعض التطبيقات؛ تزداد درجات حرارة التيارات الباردة 153 و163 بحوالي -17.7 إلى -12 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم 10. يمكن أن تكون الأحمال 0 الحرارية ل ‎P29‏ و30© و ‎P31‏ و9032 ‎isa‏ 0.6-0.4 مليون وحدة حرارية / ساعة ‎le)‏ سبيل المثال» ما يقرب من 0.5 مليون وحدة حرارية / ‎(dela‏ ما يقرب من 3-1 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 2 مليون وحدة حرارية / ساعة)؛ ما يقرب من 4-2 مليون وحدة حرارية / ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 3 مليون وحدة حرارية / ‎(dela‏ وحوالي 18-8 مليون وحدة حرارية / ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 13 مليون 5 وحدة حرارية / ساعة)؛ على التوالي.
يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 11 حوالي 25-15 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 19 مليون وحدة حرارية / ساعة). ‎(Sa‏ أن تحتوي الحجيرة رقم 11 على ثلاثة ممرات (مثل ‎P33‏ و34© و035) لنقل الحرارة من سائل التبريد الأول 105 ‎(AL)‏ والمبرد الأولي 161 (ساخن)؛ وبخار التبريد الأول المجفف 115 (ساخن) إلى غاز بقايا النعلوي ‎LP‏ 153 (البارد). في بعض التطبيقات» تنخفض ‎clays‏ حرارة التيارات الساخنة 105
و161 و115 بحوالي 17.7 درجة ‎Augie‏ إلى -12 درجات مئوية من خلال الحجيرة رقم 11. في بعض التطبيقات؛ تزداد درجة ‎a‏ التيار البارد 153 بنحو -12 درجات ‎sie‏ إلى 6.6 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم 11. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل ‎P34 5 P33‏ و0535 حوالي 1.2-0.8 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 1 مليون وحدة
0 حرارية بريطانية/ ساعة)؛ ما يقرب من 3-1 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 2 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ وحوالي 20-10 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 16 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 12 حوالي 65-55 مليون وحدة حرارية بربطانية/
5 ساعة ‎Je)‏ سبيل المثال» ما يقرب من 59 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة). يمكن أن تحتوي الحجيرة رقم 12 على ثلاثة ممرات ‎P37 5 P36 ie)‏ و038) لنقل الحرارة من سائل التبريد الأول 5 (ساخن)؛ والمبرد الأولي 161 (ساخن)؛ وبخار التبريد الأول المجفف 115 (ساخن) إلى السحب الجانبي الأول 157 (بارد). في بعض التطبيقات» تنخفض درجات حرارة التيارات الساخنة 5 11551615 بحوالي -9.4 درجة مئوية إلى -3.8 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم
0 12. في بعض التطبيقات؛ تزداد درجة حرارة التيار البارد 157 بحوالي 15 درجة فهرنهايت إلى 5 درجة فهرنهايت من خلال الحجيرة رقم 12. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل ‎P36‏ و37 و038 حوالي 3-1 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 2 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ ما يقرب من 8-6 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 7 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ وما يقرب من 55-45
مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 50 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 13 ما يقرب من 48-38 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة ‎lo)‏ سبيل المثال» ما يقرب من 43 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة). يمكن أن يكون للحجيرة رقم 13 ستة ممرات محتملة؛ ومع ذلك؛ في بعض التطبيقات؛ تحتوي الحجيرة رقم 13 على أربعة ممرات (مثل ‎Jail (P42 5 (P41 P40 (P39‏ الحرارة من سائل التبربد الأول 5 (ساخن)» والمبرد الأولي 161 (ساخن)؛ وبخار التبريد المجفف 115 (ساخن) إلى السحب الجانبي الأول 157 (بارد) وتيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز ‎ally)‏ الميثان 155 (بارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجات حرارة التيارات الساخنة 105 و161 و115 بنحو -12 درجات 0 مثوية إلى 6.6 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم 13. في بعض التطبيقات؛ تزداد درجات حرارة التيارات الباردة 157 و155 بنحو 17.7 درجة ‎Lidia‏ إلى -12 درجات مئوية من خلال الحجيرة رقم 13. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل ‎P39‏ و40© و ‎P41‏ و042 حوالي 1.2-0.8 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 1 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)ء ما يقرب من 1.2-0.8 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة ‎Je)‏ سبيل المثال؛ ما يقرب 5 من 1 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)»؛ ما يقرب من 5-3 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل ‎(JB‏ ما يقرب من 4 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة) و40-30 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 37 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 14 حوالي 10-0.1 مليون وحدة حرارية بربطانية/ 0 ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 3 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة). يمكن أن تحتوي الحجيرة رقم 14 على ست ممرات محتملة؛ ومع ذلك؛ في بعض التطبيقات؛ تحتوي الحجيرة رقم 4 على أربعة ممرات ‎(P46 5 (P45 (P44 (P43 (i)‏ لنقل الحرارة من سائل التبريد الأول 5 (ساخن)؛ والمبرد الأولي 161 (ساخن)؛ وغاز التغذية 101 (ساخن) إلى السحب الجانبي الاول 157 (بارد) وتيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان 155 (بارد). في بعض 5 التطبيقات»؛ ‎aids‏ درجات ‎sla‏ التيارات الساخنة 105 و161 و101 بنحو 17.7 درجة مثوية
إلى -12 درجات مئوية من خلال الحجيرة رقم 14. في بعض التطبيقات؛ تزداد درجة حرارة التيارات الباردة 157 و155 بنحو 17.7 درجة ‎Lidia‏ إلى -12 درجات مئوية من خلال الحجيرة رقم 14. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية لذ ‎P46 5 P45 3 P44 5 P43‏ ما يقرب من 0.2-0.1 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 0.1 مليون وحدة حرارية
بريطانية/ ساعة)؛ ما يقرب من 0.2-0.1 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 0.1 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ ما يقرب من 0.4-0.2 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة ‎le)‏ سبيل المثال؛ ما يقرب من 0.3 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ وحوالي 3 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 2 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة)؛ على التوالي.
0 يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 15 حوالي 12-2 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 7 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة). يمكن أن تحتوي الحجيرة رقم 15 على أربعة ممرات محتملة؛ ومع ذلك؛ في بعض التطبيقات» تحتوي الحجيرة رقم 15 على ثلاثة ممرات (مثل ‎(P49 5 (PAS (PAT‏ لنقل الحرارة من سائل التبريد الأول 105 (ساخن) ‎Ses‏ ‏التغذية 101 (ساخن) إلى السحب الجانبي الأول 157 (بارد) وتيار تغذية لمرجل إعادة غلي
5 لجهاز ‎dl)‏ الميثان (بارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجة ‎Hla‏ التيارات الساخنة 105 و101 بنحو -17.7 درجة مئوية إلى -12 درجات مئوية من خلال الحجيرة رقم 15. في بعض التطبيقات»؛ تزداد درجة حرارة التيارات الباردة 157 و155 بنحو -17.7 درجة ‎ogi‏ إلى -12 درجات مئوية من خلال الحجيرة رقم 15. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية لذ ‎P49 5 P48 5 PAT‏ حوالي 0.3-0.1 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 0.2
0 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ‎(dela‏ ما يقرب من 0.3-0.1 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 0.2 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة)؛ وما يقرب من 8-6 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 7 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 16 حوالي 10-0.1 مليون وحدة حرارية بربطانية/
5 ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 3 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة). يمكن أن يكون
للحجيرة رقم 16 ممران ‎P50 dic)‏ و051) ‎Jal‏ الحرارة من غاز التغذية 101 (ساخن) إلى السحب الجانبي الأول 157 (بارد) وتيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان 155 (البارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجة حرارة التيار ‎GAL‏ 101 بنحو -17.7 درجة مئوية إلى 10 فهرنهايت من خلال الحجيرة رقم 16. في بعض التطبيقات»؛ تزداد درجات حرارة التيارات الباردة 157 و155 بنسبة تقارب -17.7 درجة مثوية إلى -12 درجات ‎gia‏ من خلال الحجيرة رقم 16. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل 050 و0951 حوالي 0.3-0.1 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 0.2 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة) وحوالي 4-2 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال؛ ما يقرب من 3 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة)؛ على التوالي.
0 يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 17 حوالي 12 إلى 22 مليون برميل / ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 17 مليون برميل / ساعة). يمكن أن يكون للحجيرة رقم 17 تمريرة واحدة (مثل ‎(P52‏ لنقل الحرارة من غاز التغذية 101 (ساخن) إلى النواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان 151 (بارد). في بعض التطبيقات؛ تنخفض درجة ‎Hla‏ التيار الساخن 101 بنحو -
7 درجة مئوية إلى -12 درجات مثوية من خلال الحجيرة رقم 17. في بعض التطبيقات؛
5 تزداد درجة حرارة التيار البارد 151 بنحو 5 درجات فهرنهايت إلى 15 درجة فهرنهايت من خلال الحجيرة رقم 17. يمكن أن يكون الحمل الحراري ل 052 حوالي 22-12 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 17 مليون وحدة حرارية ‎fantasy‏ ساعة). يمكن أن يكون الحمل الحراري للحجيرة رقم 18 ‎isa‏ 152-142 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 147 مليون وحدة حرارية بربطانية/ ساعة). يمكن أن
0 يكون للحجيرة رقم 18 تمريرة واحدة (مثل 053) لنقل الحرارة من غاز التغذية 101 (ساخن) إلى سائل التبريد ‎HP‏ 165 (بارد). في بعض التطبيقات»؛ تنخفض درجة حرارة تيار الهواء الساخن 1 بنحو 55 درجة فهرنهايت إلى 18 درجة مئوية من خلال الحجيرة رقم 18. في بعض التطبيقات»؛ تزداد درجة حرارة التيار البارد 165 بنحو 55 درجة فهرنهايت إلى 18 درجة مثوية من خلال الحجيرة رقم 18. يمكن أن يكون الحمل الحراري ل 053 حوالي 152-142 مليون وحدة
حرارية بريطانية/ ساعة (على سبيل المثال» ما يقرب من 147 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة). في بعض الأمثلة؛ يمكن أن يتم دمج الأنظمة الموصوفة في هذا الكشف في وحدة معالجة غاز موجودة كتعديل رجعي أو عند السحب التدريجي أو توسيع أنظمة تبريد البرويان أو الإيثان. ويسمح التعديل الرجعي لوحدة معالجة الغاز الحالية بتخفيض استهلاك الطاقة في نظام استخلاص السائل مع كمية صغيرة نسبيا من الاستثمار الرأسمالي. من خلال التعديل الرجعي أو التوسع؛ يمكن جعل نظام استخلاص السائل أكثر إحكاما. في بعض الأمثلة؛ يمكن أن تكون الأنظمة الموصوفة في هذا الكشف جزءًا من وحدة معالجة الغاز التي تم إنشاؤه ‎Las‏ ‏في حين تحتوي هذه المواصفات على العديد من تفاصيل التنفيذ المحددة؛ لا يجب تفسيرها على 0 أنها قيود على نطاق الموضوع أو على نطاق ما يمكن حمايته؛ ‎(Sly‏ بالأحرى وصف للميزات التي قد تكون خاصة بتطبيقات معينة. يمكن ‎Wad‏ تنفيذ بعض الميزات الموضحة في هذه المواصفة في سياق عمليات التنفيذ المنفصلة؛ في توليفة؛ في تنفيذ واحد. وعلى العكس؛ يمكن أيضًا تنفيذ العديد من الميزات الموضحة في سياق تطبيق واحد في عدة تطبيقات؛ بشكل منفصل» أو في أي توليفة فرعية مناسبة. وعلاوة على ذلك؛ على الرغم من أنه يمكن وصف الميزات التي سبق وصفها بأنها 5 تعمل في توليفات معينة وحتى في حالة عناصر الحماية في بادئ الأمر مثل؛ وحد أو أكثر من الميزات من توليفة واردة يمكن؛ في بعض الحالات؛ الاستغناء عن التوليفة؛ ويمكن توجيه التوليفة الواردة إلى توليفة فرعية أو تباين لتوليفة فرعية. تم وصف تطبيقات معينة للموضوع. وتندرج عمليات ‎Cuil‏ والتعديلات؛ والتبديلات الأخرى للتطبيقات الموصوفة ضمن نطاق عناصر الحماية التالية كما هو واضح لأولئك المهرة في 0 المجال. في حين أن العمليات موضحة في الرسومات أو عناصر الحماية في ترتيب معين؛ لا ينبغي أن تفهم على أنها تتطلب تنفيذ مثل هذه العمليات في ترتيب معين موضح أو بالترتيب التتابعي؛ أو أن يتم إجراء جميع العمليات الموضحة (يمكن اعتبار بعض العمليات اختيارية)؛ لتحقيق النتائج المرغوية.
— 2 5 — وفقاً لذلك» لا تقوم التطبيقات التمثيلية الموصوفة سابقاً بتعريف أو تقييد هذا الكشف. وتكون التغييرات الأخرى» والاستبدالات؛ والتعديلات ممكنة أيضا دون الخروج عن روح ونطاق هذا الكشف.

Claims (2)

  1. عناصر الحماية 1- نظام استخلاص سائل غاز طبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ يشتمل على: صندوق بارد يشتمل على مبادل حراري ‎heat exchanger‏ بلوح وزعنفة يشتمل على مجموعة من الحجيرات؛ ويكون الصندوق البارد مهياً لنقل الحرارة من مجموعة من تيارات العملية الساخنة في نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ إلى مجموعة
    من تيارات العملية الباردة في نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي؛ تشتمل مجموعة تيارات العملية الساخنة على: غاز تغذية ‎feed gas‏ ؛ سائل تبريد ‎Jol‏ من فاصل تبريد أول لنظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي 985 ‎natural‏
    ‎liquid recovery system 0‏ ¢ بخار تبريد أول مجفُف من واحد أو أكثر من مجففات غاز التغذية لنظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ ¢ سائل تبريد ‎OB‏ من فاصل تبريد ثاني لنظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي 985 ‎natural‏ ‎liquid recovery system‏ ¢
    ‏15 بخار تبريد ثانٍ من فاصل التبريد الثاني؛ و غاز متبقي عالي الضغط من فاصل تبريد ثالث لنظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural‏ ‎gas liquid recovery system‏ ؛ وتشتمل مجموعة تيارات العملية الباردة على: غاز متبقي منخفض الضغط علوي من عمود جهاز إزالة الميثان ‎methane‏ لنظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي؛
    ‏0 تغذية مرجل إعادة الغلي لجهاز إزالة الميثان ‎Methane‏ من عمود جهاز ‎A)‏ الميثان ‎methane‏ ؛ سحب جاتب أول من عمود جهاز إزالة الميثان ‎methane‏ ؛ سحب جانب ‎Ob‏ من عمود جهاز إزالة الميثان ‎methane‏ ؛ سحب جانب ثالث من عمود جهاز إزالة الميثان ‎methane‏ ؛ و
    ‏5 أجزاء سفلية لجهاز إزالة الميتان ‎Methane‏ من ‎ase‏ جهاز إزالة الميثتان ‎methane‏ ؛ و
    نظام تبريد ‎Lge‏ لاستقبال الحرارة من خلال الصندوق البارد؛ يشتمل نظام التبريد على: مبرد أولي يشتمل على خليط أول من الهيدروكريونات؛ فاصل مبرد منخفض الضغط ‎(LP) low pressure refrigerant separator‏ في اتصال عن طريق مائع مع الصندوق البارد؛ ويبكون فاصل مبرد منخفض الضغط ‎low pressure‏ ‎Lge (LP) refrigerant separator 5‏ لتلقي جزء أول من المبرد الأولي وتهيئته لفصل أطوار الجزء الأول من المبرد الأولي إلى طور سائل لمبرد أولي فاصل مبرد منخفض الضغط ‎low‏ ‎(LP) pressure refrigerant separator‏ وطور بخار لمبرد أولي فاصل مبرد منخفض الضغط ‎(LP) low pressure refrigerant separator‏ ¢ تتم تهيئة فاصل مبرد منخفض الضغط ‎(LP) low pressure refrigerant separator‏ لتوفير جزءِ على الأقل من الطور 0 السائل للمبرد الأولي فاصل مبرد منخفض الضغط ‎low pressure refrigerant separator‏ ‎(LP)‏ إلى الصندوق البارد؛ فاصل مبرد عالي الضغط ‎(HP) high pressure refrigerant separator‏ في اتصال عن طريق المائع مع الصندوق البارد؛ تتم تهيئة فاصل مبرد ‎le‏ الضغط ‎high pressure‏ ‎al (HP) refrigerant separator‏ جزءٍ ثاني من المبرد الأولي وتهيئته لفصل أطوار ‎gall‏ ‏5 الثاني من المبرد الأولي إلى طور سائل لمبرد أولي فاصل مبرد عالي الضغط ‎high pressure‏ ‎shag (HP) refrigerant separator‏ بخار لمبرد أولي فاصل مبرد ‎Je‏ الضغط ‎high‏ ‎(HP) pressure refrigerant separator‏ ؛ تتم تهيئة فاصل مبرد عالي الضغط ‎high‏ ‎(HP) pressure refrigerant separator‏ لتوفير جزءٍ على الأقل من الطور السائل للمبرد الأولي فاصل مبرد عالي الضغط ‎(HP) high pressure refrigerant separator‏ إلى 0 الصندوق البارد؛ و مبرد فرعي في اتصال عن طريق المائع مع الصندوق البارد؛ ويكون المبرد الفرعي مهياً لنقل الحرارة بين ‎sad)‏ الأول من المبرد الأولي وطور البخار للمبرد الأولي فاصل مبرد منخفض الضغط ‎(LP) low pressure refrigerant separator‏ ؛ ‎Cus‏ تتم تهيئة الصندوق البارد قبل فاصل مبرد منخفض الضغط ‎(LP) low pressure refrigerant separator‏ ¢ لتلقي الجزءِ الأول لمبرد الأولي من المبرد الفرعي.
    2- نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ 4 لعنصر الحماية 1؛ ‎Cus‏ يشتمل غاز التغذية على خليط ثانٍ من الهيدروكريونات. 3- نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ وفقاً لعنصر الحماية 2؛ حيث يشتمل المبرّد الأولي على خليط على أساس ‎a‏ مولي من9661 إلى 9 من هيدروكريون ‎C3 hydrocarbon‏ و9031 إلى 9639 من هيدروكربون
    ‎.C4 hydrocarbon‏ 4- نظام استخلاص ‎ile‏ الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ وفقاً 0 لعنصر الحماية 2 حيث تتم تهيئة نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid‏ ‎recovery system‏ لإنتاج غاز مبيعات وسائل غاز طبيعي ‎(natural gas liquid‏ غاز التغذية؛ حيث يشتمل غاز المبيعات على ما لا يقل عن 9698.6 مول من الميثان ‎methane‏ « وبشتمل سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid‏ على ما لا يقل عن 9699.5 مول من الهيدروكريونات الأثقل من الميثان ‎methane‏ . 5- نظام استخلاص ‎ile‏ الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ وفقاً لعنصر الحماية 4؛ يشتمل كذلك على: مضخة تغذية ‎feed pump‏ مهيأة لإرسال سائل هيدروكريون ‎hydrocarbon liquid‏ إلى عمود جهاز إزالة الميثان ‎tmethane‏ مضخة سائل غاز طبيعي ‎Natural gas liquid‏ مهيأة لإرسال سائل غاز طبيعي ‎natural‏ ‎gas liquid‏ من عمود جهاز إزالة الميثان ‎methane‏ ؛ و نظام تخزين ‎storage system‏ مهيا لاحتجاز كمية من سائل الغاز الطبيعي 985 ‎natural‏ ‎(liquid‏ عمود جهاز إزالة الميثان ‎methane‏ . 5 6- نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ وفقاً لعنصر الحماية 2 حيث يكون فاصل التبريد الأول في اتصال عن طريق المائع مع الصندوق
    — 6 5 — الباردء ويتم وضع فاصل التبريد الأول بشكل بعدي من الصندوق ‎cay)‏ ويكون فاصل التبريد الأول مهياً لفصل غاز التغذية فى طور سائل ‎liquid phase‏ وطور غاز ‎gas phase‏ مكرر. 7- نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ وفقاً لعنصر الحماية 6 حيث يتم وضع الواحد أو أكثر من أجهزة تجفيف غاز التغذية بشكل بعدي من سلسلة التبريد؛ ويكون الواحد أو ‎ST‏ من أجهزة تجفيف غاز التغذية مهياً لإزالة الماء من طور الغاز ‎gas phase‏ المكرر. 8- نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ وفقاً 0 لعنصر الحماية 7 حيث يشتمل الواحد أو أكثر من أجهزة تجفيف غاز التغذية على منخل جزيئى
    ‎.molecular sieve‏ 9- نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ وفقاً لعنصر الحماية 6؛ يشتمل كذلك على جهاز تجفيف سائل موضوع بشكل بعدي من سلسلة التبريد؛ 5 وبيكون جهاز تجفيف السائل ‎Lge‏ لإزالة الماء من الطور السائل ‎liquid phase‏ . 0- نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ وفقاً لعنصر الحماية 9 حيث يشتمل جهاز تجفيف السائل على طبقة من الألومينا المنشطة
    ‎.activated alumina‏ 1- نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي ‎natural gas liquid recovery system‏ وفقاً لعنصر الحماية 5؛ ‎Cua‏ تتم تهيئة الصندوق البارد لاستقبال ونقل الحرارة إلى أو من تيار سائل غاز طبيعي ‎natural gas liquid‏ من نظام التخزين ‎storage system‏ .
    Le 3 ْ EE ‏يلم‎ ‏ا‎ 5 1 3 3 > 1 ‏ب‎ ‏إ‎ i hd ‏و 7 ا 3010 ؟؛‎ / 3 & 1 . ‏مص‎ 3 Tri if” J ; 8 f 71 0 | 2 LL Fale Bn ‏م‎ 2 : 3 ‏سما‎ 1 1 ّ = TT a ‏و‎ ‎- 5 = oq un 2 2 > ot RISE A ‏بس‎ ‎He se ES 3 2 ‏صم‎ J ‏مي‎
    #0 5 1: = / 4g | zl A 3 0 2 Co 1 dr ١ ey ‏و0‎ fle, FL) a] ‏اما ا‎ 14 1 aro ‏ض‎ 1 | | | J 3 1 | Hl Ua ‏يط‎ | Lo A 1 0 ‏ا‎ ‎— 8 Po © ‏ا الما يك ا‎ ١ ‏ا‎ ‎0 0 8 of gq
    ‎ir‏ يا “ا أيه يح لم ‎oat‏ ب م 4 ‎wd Jb‏ ‎wy ok‏ = مم 1< خ 2 اح
    1 . 1 ِ 7 ‎wi &‏ - ¥ م 1< جا ‎of sid‏ م ‎wl wi‏ ‎a 5% 2‏ 0 > م ‎ade o‏ ل ‎ay oe‏ ْم ‎a‏ = ~ ب - - ‎oh. of wie‏ = ‎A wh BY 2 Ei & 3 i * i gE‏ ‎El Re 2 2‏ 2 8 ا 8 الي ‎oly‏ ‎BES 2 2 8 * 1 2 * 8 = 2‏ 28 2 ‎x of BER 8 5 2» : : & 8 : :‏ ‎BES 8 EF eo 8 8 & 5 8B‏ #+* * ا ل ع : 23 = 8 = 3 :2 >< ا ‎B iE SE A‏ » 8 2 8 3 5 5 2 8 ا 2 ‎Se 0 7] a N 3 ae 2 oR ow‏ 2 كا ل د ‎R30‏ ‏- مي ‎EES 2 3 5 5 3 . 8 2 EE‏ 2 2 2% 5 5 :5 3 = = = ا ‎Be EEE A‏ ‎HE BN 3 a 5 2 3 = ¥ BR‏ 2 ‎R 2 2 : 0 3 2 a‏ 5 م ‎BR WE ERE‏ ا 8 ‎SE ERB = Ra 8 % x 3 Ti‏ ® ‎BE > = = : > & 8‏ ذا ‎By ui ER 2 Ra % > x : 2 0 2 2‏ ا 8 ‎JE ERR = Ra % x 3 Ti‏ ® 8 2 8 8 3 5 5 :¥ 3 8 ا ددا ‎By‏ ‎ERI 2 Ri x x : Ti 2 2‏ 2 58 5 5 1 :2 ا ‎nO gE IY‏ ا ‎oF‏ م1 ‎=f BES 2 3 4. 2 2 3 $ 8 2 8‏ مج 8 2 8 3 5 5 3 8 ا 2 ‎BRIER = Ra ® > x : 3 0 2 2‏ »ا مط ‎Ra % % x : Ti 22‏ = ب ذا 2 ‎Be HE SER 2 3 ¥ 5 5 3 EL 8 2 8‏ ا 8 ‎Ra % x 3 Ti‏ = لذ ‎Ras x 5 2 : 3 2 1‏ م ‎Be. SHE ARES‏ ‎Be olf EBB 2 Ris 5 2 2 3 % 5 : 1‏ 8 راعج : امج ا النيبية يبل مم ‎EER‏ ‏8 ا 3 ل ‎Bs of Beside 3 eo‏ ‎BE 1 1 1 ( 1‏ ذا :0 8 ج : 1 ا ‎AE Ri‏ خلج ‎RE‏ ‎EN .
  2. 2 Fd‏ 8 1 9 2 ا 3 3 ‎=e Ra‏ $ 2 ‎i A 8 BR‏ 5 2 ا د ‎BY‏ ‎o 1‏ 3 3 > ا ا 12 ِ 2 ‎A 2‏ 1 ا ل ‎HE‏ > ‎Ba off 88 3 5%. 3 3 & 23‏ ‎I‏ 28 لا الع لاف اا د # ‎of BE‏ 3 م ‎Be iE BB BE ] 1 25‏ 8 : 1 ا ‎RN‏ م 1 3 3 ا ا 12 يدا ‎BE‏ ‎Fuge Ras 3 3 2‏ 8 2 حب 8 3 3 3 ‎EE‏ ¥ 2
    ‎Bo. WE RY 3 3 3 1 =.‏ ‎BS 3 3 3 BE a‏ 2 2 ‎Be EAR Ri 1 : 8 3‏ ‎Si 3 3 8 :‏ - ¥ 8 ‎BE ER : BE of ii i 23 “5%‏ ‎Rs‏ الع مط ب ‎Sy‏ 2 3 3 § 2 ال ‎Rd‏ 3 2 : 3 2 4 ‎pre 2 3 3 2 8"‏ & حي : ا ‎x a = X we‏ - حو ل يها 3 = .© ب 53 : 3 > > ,"» ا = ا - = ‎x‏ ~ 2 ‎x 2 1 3 2 a‏ ‎os 8‏ 2 3 3 2 3 يب 1 2 3 3 ب & 2 3 3 2 ب % 3 2 1 2 ينب ممع لامعا 5 ‎B38 +‏ 2 = 2 ‎ax 8 4‏ )7 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 2% 3 = 2 2 ‎BR 1‏ 3 2 = 2 ‎oo 7) 2 Be‏ 2 م يجبت ‎oT‏ د ‎Bi a BN 3 1: 1 RE B38‏ ا حر 2 ‎RR = EN Sh‏ ‎ER BE‏ = ا ‎Be 2 NE‏ ‎ER BE‏ = ا ‎Be 2 NE‏ ‎BR a Bas RR 2 Be RE‏ ‎ER BE‏ = ا ‎Be 2 NE‏ ‎BR a Bas RR 2 Be RE‏ ‎ER BE‏ = ا ‎Be 2 NE‏ ‎BR a Bas RR 2 Be RE‏ ‎BR a Bas RR 2 Be RE‏ ‎ER BE‏ = ا ‎Be 2 NE‏ ‎BR a Bas RR 2 Be RE‏ ‎ER BE‏ = ا ‎Be 2 NE‏ ‎BR a Bas RR 2 Be RE‏ ‎RS 22‏ 2 ا ‎a RB‏ 0% 8 ‎a Ba SR > REX BE‏ ب 3“ ‎NE 22‏ لاوجو جم ‎and BR 2 NE BRS‏ ‎BR 2 NE BRR yo ER 2%‏ 7 23 م ال ‎s 0% a RB RRS‏ ‎en BE 2 Re RE ER RE BE‏ ‎DAS ov RS 23‏ م د ‎RB‏ 0 > ‎x RNS DNR | Rs BR‏ ل 1 ‎BE 7) Rane Res RR J 5 2‏ ‎a Bas RRR BE eS RE‏ يا + ‎ax BE a Bas RRR BE eS RE‏ ‎hy BR a Bas RRR BE eS RE‏ 22 م ال ‎u 1 wy RE a RB RRR‏ ‎Be = 03 DR BE ne B32‏ > ‎Re x RNS DRE | Rs BR‏ 23 م ال ‎a Ba 2 BREE‏ 0% ‎R 3 SEER 3 Sides Fa RE BE‏ مدا & 2 ‎BE‏ & 23 م ال اد ‎ER‏ ا ‎a‏ 0% 3 ‎A BE x RNS WR | Rs BR‏ 23 م ال ‎a RB SRE‏ 0% د ‎i x BE 2 ” BN DER © ER 4 88‏ ‎BR‏ ا ل ي خشاك ا ‎BE x‏ ; ‎BB = © DR BE ne B32‏ » ; 2338 م الح ها ‎ENE RRR‏ ا © = ‎k Be‏ ‎BE x Ne BER EN BR BR‏ «* ‎BE 82‏ لع 2 ‎BE 2 ENE ER‏ ‎BE = AE DIX a Be BR‏ ‎Bd bi MB SR BE ddd bo IRR BE Bk SR BE‏ و ‎BE a Ey ee : a‏ 2 ا ع & ‎BE © ER‏ & 2 ‎x BE ER » BR 8 2‏ = > ‎BE 2 ER 28 BE 2‏ ¥ 2 5 ‎a XB TER RX 3 Ly‏ % ‎TR ER i 8 3‏ ® % ‎on 3 Es‏ لي ب ‎we fol‏ لاحم 0 - - اج #احد ‎Ee iF fol‏ 5 “ ‎af Apidae ade Ed - ke bd‏ ف ‎us‏ > ‎=F »‏ ‎hs‏ ‎Ty‏ ‏4 ع« ‎“NN‏ } ا ‎RoE he } 5 2‏ ‎Fim‏ + 5 متخشية
    لز . 8 = ب
    الحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية ‎Swed Authority for intallentual Property pW‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < ‎Ne‏ ‎ge‏ ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام ‎TEE‏ ‏ببح ةا ‎Nase eg‏ + ‎Ed - 2 -‏ 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ uo‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA520412205A 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي SA520412205B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201762599509P 2017-12-15 2017-12-15
US16/135,933 US10989470B2 (en) 2017-12-15 2018-09-19 Process integration for natural gas liquid recovery

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA520412205B1 true SA520412205B1 (ar) 2022-12-22

Family

ID=66814279

Family Applications (14)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA520412183A SA520412183B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-11 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412180A SA520412180B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-11 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412182A SA520412182B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-11 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412196A SA520412196B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-13 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412197A SA520412197B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-13 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412195A SA520412195B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-13 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412211A SA520412211B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412204A SA520412204B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412216A SA520412216B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412215A SA520412215B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412205A SA520412205B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412213A SA520412213B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412212A SA520412212B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412214A SA520412214B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي

Family Applications Before (10)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA520412183A SA520412183B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-11 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412180A SA520412180B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-11 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412182A SA520412182B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-11 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412196A SA520412196B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-13 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412197A SA520412197B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-13 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412195A SA520412195B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-13 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412211A SA520412211B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412204A SA520412204B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412216A SA520412216B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412215A SA520412215B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي

Family Applications After (3)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA520412213A SA520412213B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412212A SA520412212B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي
SA520412214A SA520412214B1 (ar) 2017-12-15 2020-06-14 دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي

Country Status (6)

Country Link
US (15) US11248839B2 (ar)
EP (14) EP3724574A1 (ar)
CN (14) CN111699354A (ar)
CA (14) CA3085904A1 (ar)
SA (14) SA520412183B1 (ar)
WO (14) WO2019118593A2 (ar)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AU2017249441B2 (en) * 2016-04-11 2021-05-27 Geoff Rowe A system and method for liquefying production gas from a gas source
US11248839B2 (en) 2017-12-15 2022-02-15 Saudi Arabian Oil Company Process integration for natural gas liquid recovery
US11561043B2 (en) * 2019-05-23 2023-01-24 Bcck Holding Company System and method for small scale LNG production
FR3123969B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du dioxyde de carbone avec pré-séparation en amont de la colonne de distillation
FR3123973B1 (fr) 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Purification cryogénique de biogaz avec pré-séparation et solidification externe de dioxyde de carbone
FR3123968B1 (fr) * 2021-06-09 2023-04-28 Air Liquide Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du CO2 comprenant le soutirage de vapeur d’un étage intermédiaire de la colonne de distillation
CN113551483A (zh) * 2021-07-19 2021-10-26 上海加力气体有限公司 一种单塔精馏废气返流膨胀制氮系统及制氮机
CN115232657B (zh) * 2022-08-15 2024-04-26 中国海洋石油集团有限公司 一种利用lng冷能回收c2+的装置及方法

Family Cites Families (74)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1135871A (en) * 1965-06-29 1968-12-04 Air Prod & Chem Liquefaction of natural gas
DE1619728C3 (de) 1967-12-21 1974-02-07 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Tieftemperaturrektifikations verfahren zum Trennen von Gasgemischen aus Bestandteilen, deren Siedetemperaturen weit auseinanderliegen
US3808826A (en) 1970-09-28 1974-05-07 Phillips Petroleum Co Refrigeration process
US4022597A (en) 1976-04-23 1977-05-10 Gulf Oil Corporation Separation of liquid hydrocarbons from natural gas
US4325231A (en) 1976-06-23 1982-04-20 Heinrich Krieger Cascade cooling arrangement
US4738699A (en) 1982-03-10 1988-04-19 Flexivol, Inc. Process for recovering ethane, propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream
FR2545589B1 (fr) 1983-05-06 1985-08-30 Technip Cie Procede et appareil de refroidissement et liquefaction d'au moins un gaz a bas point d'ebullition, tel que par exemple du gaz naturel
GB2146751B (en) 1983-09-20 1987-04-23 Petrocarbon Dev Ltd Separation of hydrocarbon mixtures
US4541852A (en) 1984-02-13 1985-09-17 Air Products And Chemicals, Inc. Deep flash LNG cycle
FR2578637B1 (fr) 1985-03-05 1987-06-26 Technip Cie Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede
IT1222733B (it) 1987-09-25 1990-09-12 Snmprogetti S P A Procedimento di frazionamento di miscele gassose idrocarburiche ad alto contenuto di gas acidi
US4889545A (en) 1988-11-21 1989-12-26 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
FR2646166B1 (fr) 1989-04-25 1991-08-16 Technip Cie Procede de recuperation d'hydrocarbures liquides dans une charge gazeuse et installation pour l'execution de ce procede
US5329774A (en) 1992-10-08 1994-07-19 Liquid Air Engineering Corporation Method and apparatus for separating C4 hydrocarbons from a gaseous mixture
US5568737A (en) 1994-11-10 1996-10-29 Elcor Corporation Hydrocarbon gas processing
EP0723125B1 (en) 1994-12-09 2001-10-24 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Gas liquefying method and plant
FR2751059B1 (fr) 1996-07-12 1998-09-25 Gaz De France Procede et installation perfectionnes de refroidissement, en particulier pour la liquefaction de gaz naturel
DE19716415C1 (de) 1997-04-18 1998-10-22 Linde Ag Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes
US6119479A (en) 1998-12-09 2000-09-19 Air Products And Chemicals, Inc. Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction
MY144345A (en) 2000-10-02 2011-09-15 Ortloff Engineers Ltd Hydrocarbon gas processing
FR2817766B1 (fr) 2000-12-13 2003-08-15 Technip Cie Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation,et gaz obtenus par cette separation
FR2821351B1 (fr) 2001-02-26 2003-05-16 Technip Cie Procede de recuperation d'ethane, mettant en oeuvre un cycle de refrigeration utilisant un melange d'au moins deux fluides refrigerants, gaz obtenus par ce procede, et installation de mise en oeuvre
CN1188375C (zh) 2001-05-25 2005-02-09 清华大学 用于乙烯生产中脱甲烷的方法
FR2829401B1 (fr) * 2001-09-13 2003-12-19 Technip Cie Procede et installation de fractionnement de gaz de la pyrolyse d'hydrocarbures
US7475566B2 (en) 2002-04-03 2009-01-13 Howe-Barker Engineers, Ltd. Liquid natural gas processing
DE60220954T2 (de) 2002-05-08 2008-02-28 Fluor Corp., Aliso Viejo Konfiguration und verfahren zur gewinnung von flüssigem erdgas unter verwendung eines unterkühlten rückflussverfahrens
AU2003900327A0 (en) 2003-01-22 2003-02-06 Paul William Bridgwood Process for the production of liquefied natural gas
US6889523B2 (en) 2003-03-07 2005-05-10 Elkcorp LNG production in cryogenic natural gas processing plants
EP1613909B1 (en) 2003-03-18 2013-03-06 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction
US6742357B1 (en) 2003-03-18 2004-06-01 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction
US6662589B1 (en) 2003-04-16 2003-12-16 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas
EA010538B1 (ru) 2004-04-26 2008-10-30 Ортлофф Инджинирс, Лтд. Сжижение природного газа
US7294749B2 (en) 2004-07-02 2007-11-13 Kellogg Brown & Root Llc Low pressure olefin recovery process
US7257966B2 (en) 2005-01-10 2007-08-21 Ipsi, L.L.C. Internal refrigeration for enhanced NGL recovery
AU2006222005B2 (en) 2005-03-09 2009-06-18 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. Method for the liquefaction of a hydrocarbon-rich stream
US8590340B2 (en) * 2007-02-09 2013-11-26 Ortoff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20080264081A1 (en) * 2007-04-30 2008-10-30 Crowell Thomas J Exhaust gas recirculation cooler having temperature control
US8919148B2 (en) * 2007-10-18 2014-12-30 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
US20120186296A1 (en) 2009-06-12 2012-07-26 Nimalan Gnanendran Process and apparatus for sweetening and liquefying a gas stream
US9476639B2 (en) 2009-09-21 2016-10-25 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing featuring a compressed reflux stream formed by combining a portion of column residue gas with a distillation vapor stream withdrawn from the side of the column
US20110290307A1 (en) 2010-06-01 2011-12-01 Goal Zero Llc Modular solar panel system
US9777960B2 (en) 2010-12-01 2017-10-03 Black & Veatch Holding Company NGL recovery from natural gas using a mixed refrigerant
FR2969745B1 (fr) 2010-12-27 2013-01-25 Technip France Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+ et installation associee.
CN102538390B (zh) 2011-12-22 2014-08-06 西安交通大学 一种天然气液化系统及其方法
US20130269386A1 (en) * 2012-04-11 2013-10-17 Air Products And Chemicals, Inc. Natural Gas Liquefaction With Feed Water Removal
FR2993643B1 (fr) 2012-07-17 2014-08-22 Saipem Sa Procede de liquefaction de gaz naturel avec changement de phase
CN102778073B (zh) 2012-08-10 2015-03-25 中石化广州工程有限公司 强化气分装置利用余热余压回收丙烯的制冷装置及工艺
BR112015015743A2 (pt) 2012-12-28 2017-07-11 Linde Process Plants Inc processo para a liquefação integrada de gás natural e a recuperação de líquidos de gás natural e um aparelho para a integração de liquefação
CN103363778B (zh) 2013-03-14 2015-07-08 上海交通大学 小型撬装式单阶混合制冷剂天然气液化系统及其方法
US20140352353A1 (en) 2013-05-28 2014-12-04 Robert S. Wissolik Natural Gas Liquefaction System for Producing LNG and Merchant Gas Products
CA2923267C (en) * 2013-09-11 2020-09-15 Ortloff Engineers, Ltd. Hydrocarbon gas processing
CN104513680B (zh) 2013-09-30 2017-05-24 新地能源工程技术有限公司 富甲烷气精馏脱氢氮并生产液化天然气的工艺和装置
CN103555382A (zh) 2013-10-24 2014-02-05 西南石油大学 Mrc天然气液化与dhx塔轻烃回收联产工艺
CN103697659B (zh) 2013-12-23 2015-11-18 中空能源设备有限公司 从富甲烷气中制取液化天然气和富氢产品的装置及方法
CN103868324B (zh) 2014-03-07 2015-10-14 上海交通大学 小型撬装式混合制冷剂天然气液化和ngl回收一体系统
US9574822B2 (en) 2014-03-17 2017-02-21 Black & Veatch Corporation Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system
TWI707115B (zh) 2015-04-10 2020-10-11 美商圖表能源與化學有限公司 混合製冷劑液化系統和方法
US9863697B2 (en) 2015-04-24 2018-01-09 Air Products And Chemicals, Inc. Integrated methane refrigeration system for liquefying natural gas
CN104807288B (zh) 2015-05-20 2017-03-15 西南石油大学 高压天然气的凝液回收方法
CN106316750B (zh) 2015-06-16 2019-02-22 中国石化工程建设有限公司 一种费托合成尾气的回收装置
AR105277A1 (es) * 2015-07-08 2017-09-20 Chart Energy & Chemicals Inc Sistema y método de refrigeración mixta
US10227899B2 (en) * 2015-08-24 2019-03-12 Saudi Arabian Oil Company Organic rankine cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling
CN205062017U (zh) 2015-11-03 2016-03-02 北京石油化工工程有限公司 天然气液化及凝液回收一体化装置
CN105486034B (zh) 2016-01-05 2018-01-09 中国寰球工程公司 一种天然气液化与轻烃分离一体化集成工艺系统及工艺
US10330382B2 (en) 2016-05-18 2019-06-25 Fluor Technologies Corporation Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery
US10359228B2 (en) 2016-05-20 2019-07-23 Air Products And Chemicals, Inc. Liquefaction method and system
US20180045460A1 (en) * 2016-08-09 2018-02-15 Pioneer Energy, Inc. Systems and methods for capturing natural gas liquids from oil tank vapors
CN106595223B (zh) 2016-11-22 2018-12-28 西安长庆科技工程有限责任公司 一种回收天然气中碳三以上重烃的系统和方法
CN106642989B (zh) 2016-12-20 2022-08-16 杭氧集团股份有限公司 一种用于分离混合气的深冷分离系统
CN106839650A (zh) 2017-03-21 2017-06-13 四川华亿石油天然气工程有限公司 天然气油气回收系统及工艺
CN106831300B (zh) 2017-04-17 2023-05-23 中国石油集团工程股份有限公司 一种乙烷回收联产液化天然气的装置与方法
US11543180B2 (en) 2017-06-01 2023-01-03 Uop Llc Hydrocarbon gas processing
FR3072162B1 (fr) * 2017-10-10 2020-06-19 L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude &lt;P&gt;PROCEDE DE RECUPERATION DE PROPANE ET D'UNE QUANTITE AJUSTABLE D'ETHANE A PARTIR DE GAZ NATUREL&lt;/P&gt;
US11248839B2 (en) 2017-12-15 2022-02-15 Saudi Arabian Oil Company Process integration for natural gas liquid recovery

Also Published As

Publication number Publication date
WO2019118614A2 (en) 2019-06-20
US11320196B2 (en) 2022-05-03
US11248840B2 (en) 2022-02-15
EP3724571A1 (en) 2020-10-21
SA520412204B1 (ar) 2022-12-11
CN111656116A (zh) 2020-09-11
CA3085921A1 (en) 2019-06-20
SA520412195B1 (ar) 2022-12-22
EP3724570A1 (en) 2020-10-21
US11226154B2 (en) 2022-01-18
US20190186821A1 (en) 2019-06-20
CN111656114A (zh) 2020-09-11
CA3085910A1 (en) 2019-06-20
CN111656116B (zh) 2022-06-17
CN111670329B (zh) 2022-07-08
CN111684225A (zh) 2020-09-18
US11262123B2 (en) 2022-03-01
EP3724578A2 (en) 2020-10-21
WO2019118600A2 (en) 2019-06-20
US20190186831A1 (en) 2019-06-20
CN111656117B (zh) 2022-06-07
US10989470B2 (en) 2021-04-27
SA520412216B1 (ar) 2023-02-23
EP3724572A1 (en) 2020-10-21
EP3724569A1 (en) 2020-10-21
CN111670329A (zh) 2020-09-15
WO2019118595A2 (en) 2019-06-20
EP3724583A1 (en) 2020-10-21
CA3085908A1 (en) 2019-06-20
SA520412215B1 (ar) 2022-12-13
US20190186830A1 (en) 2019-06-20
EP3724575A2 (en) 2020-10-21
WO2019118578A1 (en) 2019-06-20
EP3724579A2 (en) 2020-10-21
EP3724580A2 (en) 2020-10-21
CN111670328A (zh) 2020-09-15
WO2019118605A2 (en) 2019-06-20
CN111630334A (zh) 2020-09-04
WO2019118670A1 (en) 2019-06-20
CN111630332A (zh) 2020-09-04
WO2019118614A3 (en) 2019-08-22
CN111656117A (zh) 2020-09-11
EP3724577A2 (en) 2020-10-21
US11248839B2 (en) 2022-02-15
CN111656115B (zh) 2022-06-07
US20190186826A1 (en) 2019-06-20
WO2019118616A1 (en) 2019-06-20
CN111684226A (zh) 2020-09-18
CN111630333A (zh) 2020-09-04
EP3724582A1 (en) 2020-10-21
WO2019118609A3 (en) 2019-08-22
US11231226B2 (en) 2022-01-25
CA3085923A1 (en) 2019-06-20
US20190186824A1 (en) 2019-06-20
WO2019118672A1 (en) 2019-06-20
WO2019118595A3 (en) 2019-08-22
CA3085905A1 (en) 2019-06-20
WO2019118605A3 (en) 2019-08-22
US20190186823A1 (en) 2019-06-20
WO2019118673A1 (en) 2019-06-20
CA3085926A1 (en) 2019-06-20
US11236941B2 (en) 2022-02-01
US20190186827A1 (en) 2019-06-20
SA520412180B1 (ar) 2022-12-22
SA520412182B1 (ar) 2022-12-22
SA520412196B1 (ar) 2022-09-21
SA520412214B1 (ar) 2022-12-22
CN111630333B (zh) 2022-05-31
CN111699355A (zh) 2020-09-22
CA3085909A1 (en) 2019-06-20
CN111699354A (zh) 2020-09-22
SA520412213B1 (ar) 2022-12-13
CN111656115A (zh) 2020-09-11
CN111684227A (zh) 2020-09-18
US20190186829A1 (en) 2019-06-20
CA3085924A1 (en) 2019-06-20
CN111684226B (zh) 2022-07-01
US20190186820A1 (en) 2019-06-20
SA520412212B1 (ar) 2023-06-22
CA3090443A1 (en) 2019-06-20
SA520412183B1 (ar) 2022-12-22
US20190186825A1 (en) 2019-06-20
CA3085904A1 (en) 2019-06-20
CA3085912A1 (en) 2019-06-20
WO2019118609A2 (en) 2019-06-20
EP3724581A2 (en) 2020-10-21
US11428464B2 (en) 2022-08-30
WO2019118594A2 (en) 2019-06-20
WO2019118593A2 (en) 2019-06-20
WO2019118600A3 (en) 2019-08-08
EP3724574A1 (en) 2020-10-21
US11644235B2 (en) 2023-05-09
EP3724576A2 (en) 2020-10-21
CA3085916A1 (en) 2019-06-20
WO2019118608A1 (en) 2019-06-20
US10976103B2 (en) 2021-04-13
SA520412211B1 (ar) 2022-09-21
CA3085828A1 (en) 2019-06-20
WO2019118594A3 (en) 2019-08-15
WO2019118593A3 (en) 2019-08-22
SA520412197B1 (ar) 2022-12-22
US20210222947A1 (en) 2021-07-22
US20190186819A1 (en) 2019-06-20
US11231227B2 (en) 2022-01-25
CA3085734A1 (en) 2019-06-20
WO2019118668A1 (en) 2019-06-20
US11268756B2 (en) 2022-03-08
US11268755B2 (en) 2022-03-08
US20190186828A1 (en) 2019-06-20
US20190186822A1 (en) 2019-06-20
US20190186818A1 (en) 2019-06-20

Similar Documents

Publication Publication Date Title
SA520412205B1 (ar) دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي