SA520412197B1 - دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي - Google Patents
دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي Download PDFInfo
- Publication number
- SA520412197B1 SA520412197B1 SA520412197A SA520412197A SA520412197B1 SA 520412197 B1 SA520412197 B1 SA 520412197B1 SA 520412197 A SA520412197 A SA 520412197A SA 520412197 A SA520412197 A SA 520412197A SA 520412197 B1 SA520412197 B1 SA 520412197B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- gas
- refrigerant
- cold
- liquid
- methane
- Prior art date
Links
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 262
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 141
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 80
- 230000008569 process Effects 0.000 title claims abstract description 61
- 238000011084 recovery Methods 0.000 title claims abstract description 33
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 title claims abstract description 31
- 230000010354 integration Effects 0.000 title abstract description 6
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims abstract description 194
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims abstract description 63
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 47
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 46
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 39
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims abstract description 28
- 238000005057 refrigeration Methods 0.000 claims abstract description 25
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 195
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 107
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 49
- 238000000605 extraction Methods 0.000 claims description 37
- 239000003949 liquefied natural gas Substances 0.000 claims description 35
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims description 32
- 239000002274 desiccant Substances 0.000 claims description 30
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 22
- 239000001273 butane Substances 0.000 claims description 21
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 18
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 13
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 8
- 239000002808 molecular sieve Substances 0.000 claims description 6
- URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N sodium aluminosilicate Chemical compound [Na+].[Al+3].[O-][Si]([O-])=O.[O-][Si]([O-])=O URGAHOPLAPQHLN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 4
- 230000004224 protection Effects 0.000 claims description 4
- 241000511343 Chondrostoma nasus Species 0.000 claims 1
- 235000008247 Echinochloa frumentacea Nutrition 0.000 claims 1
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims 1
- 240000004072 Panicum sumatrense Species 0.000 claims 1
- 241001425800 Pipa Species 0.000 claims 1
- 101150107341 RERE gene Proteins 0.000 claims 1
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 abstract description 3
- 238000007670 refining Methods 0.000 abstract description 2
- 238000004891 communication Methods 0.000 abstract 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 abstract 1
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 36
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 21
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 13
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 10
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 8
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000018044 dehydration Effects 0.000 description 8
- 238000006297 dehydration reaction Methods 0.000 description 8
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 8
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 5
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 5
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 5
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 5
- XGFJCRNRWOXGQM-UHFFFAOYSA-N hot-2 Chemical compound CCSC1=CC(OC)=C(CCNO)C=C1OC XGFJCRNRWOXGQM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 5
- 229910001570 bauxite Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 4
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 4
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 4
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 4
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 4
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 239000012808 vapor phase Substances 0.000 description 4
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 3
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 3
- 235000015107 ale Nutrition 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 150000004677 hydrates Chemical class 0.000 description 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001369 Brass Inorganic materials 0.000 description 2
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 2
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 2
- 239000010951 brass Substances 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 2
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 2
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 239000003344 environmental pollutant Substances 0.000 description 2
- 239000000284 extract Substances 0.000 description 2
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 2
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000003915 liquefied petroleum gas Substances 0.000 description 2
- 238000005504 petroleum refining Methods 0.000 description 2
- 231100000719 pollutant Toxicity 0.000 description 2
- 238000009420 retrofitting Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- XOAAWQZATWQOTB-UHFFFAOYSA-N taurine Chemical compound NCCS(O)(=O)=O XOAAWQZATWQOTB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N triethylene glycol Chemical compound OCCOCCOCCO ZIBGPFATKBEMQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- AJDIZQLSFPQPEY-UHFFFAOYSA-N 1,1,2-Trichlorotrifluoroethane Chemical compound FC(F)(Cl)C(F)(Cl)Cl AJDIZQLSFPQPEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RFCAUADVODFSLZ-UHFFFAOYSA-N 1-Chloro-1,1,2,2,2-pentafluoroethane Chemical compound FC(F)(F)C(F)(F)Cl RFCAUADVODFSLZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 ALE hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AFVFQIVMOAPDHO-UHFFFAOYSA-N Methanesulfonic acid Chemical compound CS(O)(=O)=O AFVFQIVMOAPDHO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 108010067035 Pancrelipase Proteins 0.000 description 1
- 241001222097 Xenocypris argentea Species 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 239000003463 adsorbent Substances 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 1
- 210000000941 bile Anatomy 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N butene Natural products CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N carbon carbon Chemical compound C.C CREMABGTGYGIQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 235000009508 confectionery Nutrition 0.000 description 1
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 1
- 229940092125 creon Drugs 0.000 description 1
- UFULAYFCSOUIOV-UHFFFAOYSA-N cysteamine Chemical compound NCCS UFULAYFCSOUIOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003795 desorption Methods 0.000 description 1
- MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N diethylene glycol Chemical compound OCCOCCO MTHSVFCYNBDYFN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- 238000012432 intermediate storage Methods 0.000 description 1
- 239000002608 ionic liquid Substances 0.000 description 1
- 239000003350 kerosene Substances 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 230000000116 mitigating effect Effects 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- YWAKXRMUMFPDSH-UHFFFAOYSA-N pentene Chemical compound CCCC=C YWAKXRMUMFPDSH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 1
- 231100000572 poisoning Toxicity 0.000 description 1
- 230000000607 poisoning effect Effects 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 1
- 239000003380 propellant Substances 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 230000002000 scavenging effect Effects 0.000 description 1
- 238000011064 split stream procedure Methods 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 229960003080 taurine Drugs 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
- 238000003809 water extraction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
- F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
- F25J1/0022—Hydrocarbons, e.g. natural gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
- F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
- F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
- F25J1/0037—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work of a return stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/006—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the refrigerant fluid used
- F25J1/008—Hydrocarbons
- F25J1/0092—Mixtures of hydrocarbons comprising possibly also minor amounts of nitrogen
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0228—Coupling of the liquefaction unit to other units or processes, so-called integrated processes
- F25J1/0235—Heat exchange integration
- F25J1/0237—Heat exchange integration integrating refrigeration provided for liquefaction and purification/treatment of the gas to be liquefied, e.g. heavy hydrocarbon removal from natural gas
- F25J1/0238—Purification or treatment step is integrated within one refrigeration cycle only, i.e. the same or single refrigeration cycle provides feed gas cooling (if present) and overhead gas cooling
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0257—Construction and layout of liquefaction equipments, e.g. valves, machines
- F25J1/0262—Details of the cold heat exchange system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
- F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
- F25J1/0243—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used; Details of the refrigerant compression system used
- F25J1/0279—Compression of refrigerant or internal recycle fluid, e.g. kind of compressor, accumulator, suction drum etc.
- F25J1/0291—Refrigerant compression by combined gas compression and liquid pumping
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0238—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 2 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0295—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used, e.g. sieve plates, packings
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04769—Operation, control and regulation of the process; Instrumentation within the process
- F25J3/04787—Heat exchange, e.g. main heat exchange line; Subcooler, external reboiler-condenser
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
- F25J3/04763—Start-up or control of the process; Details of the apparatus used
- F25J3/04866—Construction and layout of air fractionation equipments, e.g. valves, machines
- F25J3/04872—Vertical layout of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, heat exchangers etc.
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
- F25J5/002—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J5/00—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants
- F25J5/002—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger
- F25J5/005—Arrangements of cold exchangers or cold accumulators in separation or liquefaction plants for continuously recuperating cold, i.e. in a so-called recuperative heat exchanger in a reboiler-condenser, e.g. within a column
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D9/00—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D9/0006—Heat-exchange apparatus having stationary plate-like or laminated conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the plate-like or laminated conduits being enclosed within a pressure vessel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/70—Refluxing the column with a condensed part of the feed stream, i.e. fractionator top is stripped or self-rectified
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
- F25J2200/74—Refluxing the column with at least a part of the partially condensed overhead gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/02—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum
- F25J2205/04—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using simple phase separation in a vessel or drum in the feed line, i.e. upstream of the fractionation step
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/40—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using hybrid system, i.e. combining cryogenic and non-cryogenic separation techniques
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/50—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using absorption, i.e. with selective solvents or lean oil, heavier CnHm and including generally a regeneration step for the solvent or lean oil
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
- F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/12—Refinery or petrochemical off-gas
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
- F25J2210/60—Natural gas or synthetic natural gas [SNG]
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/04—Recovery of liquid products
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/60—Methane
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/62—Ethane or ethylene
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/64—Propane or propylene
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2215/00—Processes characterised by the type or other details of the product stream
- F25J2215/66—Butane or mixed butanes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
- F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
- F25J2220/68—Separating water or hydrates
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/20—Integrated compressor and process expander; Gear box arrangement; Multiple compressors on a common shaft
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/30—Compression of the feed stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/32—Compression of the product stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2230/00—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams
- F25J2230/60—Processes or apparatus involving steps for increasing the pressure of gaseous process streams the fluid being hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/02—Expansion of a process fluid in a work-extracting turbine (i.e. isentropic expansion), e.g. of the feed stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2240/00—Processes or apparatus involving steps for expanding of process streams
- F25J2240/60—Expansion by ejector or injector, e.g. "Gasstrahlpumpe", "venturi mixing", "jet pumps"
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2245/00—Processes or apparatus involving steps for recycling of process streams
- F25J2245/02—Recycle of a stream in general, e.g. a by-pass stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2260/00—Coupling of processes or apparatus to other units; Integrated schemes
- F25J2260/60—Integration in an installation using hydrocarbons, e.g. for fuel purposes
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/12—External refrigeration with liquid vaporising loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/18—External refrigeration with incorporated cascade loop
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/60—Closed external refrigeration cycle with single component refrigerant [SCR], e.g. C1-, C2- or C3-hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/66—Closed external refrigeration cycle with multi component refrigerant [MCR], e.g. mixture of hydrocarbons
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2270/00—Refrigeration techniques used
- F25J2270/90—External refrigeration, e.g. conventional closed-loop mechanical refrigeration unit using Freon or NH3, unspecified external refrigeration
- F25J2270/902—Details about the refrigeration cycle used, e.g. composition of refrigerant, arrangement of compressors or cascade, make up sources, use of reflux exchangers etc.
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/40—Vertical layout or arrangement of cold equipments within in the cold box, e.g. columns, condensers, heat exchangers etc.
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/62—Details of storing a fluid in a tank
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J2290/00—Other details not covered by groups F25J2200/00 - F25J2280/00
- F25J2290/80—Retrofitting, revamping or debottlenecking of existing plant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
- F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
- F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
- F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
- F25J3/0247—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 4 carbon atoms or more
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Abstract
يتعلق الاختراع الحالي بتشغيل منشآت صناعية، على سبيل المثال، منشآت تكرير النفط الخام أو المنشآت الصناعية الأخرى التي تتضمن محطات تشغيل تعالج الغاز الطبيعي أو تستخلص سوائل الغاز الطبيعي. يصف هذا الكشف وسائل تكنولوجيا متعلقة بدمج عمليات نظام استخلاص سائل غاز طبيغي ونظام تبريد مرتبط. تتم تهيئة صندوق بارد يشتمل على مبادل حراري بزعنفة ولوح لنقل الحرارة من موائع ساخنة متعددة في نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي إلى موائع باردة متعددة في نظام استخلاص مائع الغاز الطبيعي. يشتمل نظام استخلاص مائع الغاز الطبيعي على نظام تبريد مهيأ لتلقي الحرارة عبر الصندوق البارد. يشتمل نظام التبريد على حلقة مُبرِّد أولي متصلة عن طريق المائع بالصندوق البارد. تشتمل حلقة المبرد الأولية على مُبرِّد أولي به خليط من الهيدروكربونات. شكل 1ب.
Description
دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي Process Integration for Natural Gas Liquid Recovery الوصف الكامل خلفية الاختراع تتعلق هذه المواصفة بتشغيل المرافق الصناعية؛ على سبيل (Jl) مرافق تكرير الهيدروكريون أو المرافق الصناعية الأخرى التي تتضمن محطات تشغيل تعمل على معالجة الغاز الطبيعي أو استخلاص سوائل الغاز الطبيعى.
تعد عمليات تكرير البترول هي عمليات هندسة كيميائية تستخدم في مصافي البترول لتحويل الهيدروكريونات الخام إلى منتجات متنوعة مثل غاز البترول السائل (LPG) والبنزين والكيروسين» ووقود المحركات النفاثة ؛ وزدوت الديزل ؛ وزدوت الوقود. وتكون مصافي البترول هي مجمعات صناعية كبيرة يمكن أن تتضمن العديد من وحدات المعالجة المختلفة والمرافق المساعدة؛ Jie وحدات المرافق» ومزارع صهريج خزان؛ والمشاعل. يمكن أن يكون لكل مصفاة ترتيب فريد
0 خاص بها وتوليفة من عمليات التكرير؛ والتي يمكن تحديدها؛ على سبيل Jal) من خلال موقع المصفاة؛ المنتجات المرغوية؛ أو الاعتبارات الاقتصادية. يمكن لعمليات تكرير البترول التي يتم تنفيذها لتحويل الهيدروكربونات الخام إلى منتجات أن تتطلب التدفئة والتبريد. يمكن أن تقوم عمليات تدفق مختلفة بتبادل الحرارة مع تيار مرفق » مثل بخار ‘ أو ¢d ye أو ماء التبريد 6 من أجل تسخينه؛ أو تبخرهد؛ أو تكقيفه؛ أو تبريده ٠. يكون تكامل العمليات هو تقنية لتصميم عملية يمكن
5 استخدامها لتقليل استهلاك الطاقة وزيادة استخلاص الحرارة. يمكن أن تؤدي زيادة كفاءة الطاقة إلى تقليل استخدام المرافق وتكاليف التشغيل لعمليات الهندسة الكيميائية. تصف البراءة الامريكية 0260451/2015 عمليات وأنظمة لتبريد تيار تغذية بغاز لإنتاج الغاز الطبيعي المسال باستخدام مبرد واحد مختلط في دورة تبريد مختلط الحلقة.
تصف البراءة الامريكية 02988982016 نظام لتسييل الغاز. يشتمل النظام على نظام ضاغط لمبرد مختلط لتوفير التبريد. تصف البراءة الامريكية 0010043/2017 نظام وطريقة لتبريد الغاز باستخدام مبرد مختلط. يشتمل النظام على نظام ضاغط ونظام مبادل حراري والذي يمكن أن يتضمن أجهزة فصل بين
المراحل. تصف البراءة الامريكية 0058711/2017 نظام يتضمن مبادل حراري لاستعادة الحرارة المتبددة والذي يسترد الحرارة من محطة معالجة الغاز المرتبط بالنفط الخام. يتضمن النظام نظام تحويل طاقة دورة رانكين العضوية والذي يمكنه توليد الطاقة. نحن لا نخطط لتقديم أي طلبات مؤقتة في هذا الوقت. سنخبركم إذا تغير هذا الأمر. 0 الوصف العام للاختراع تصف هذه الوثيقة التقنيات المتعلقة بدمج العمليات لأنظمة استخلاص سائل غاز طبيعي وأنظمة التبريد المرتبطة به. تتضمن هذه الوثيقة واحدًا أو أكثر من وحدات القياس التالية مع الاختصارات المقابلة gd كما هو مبين في الجدول 1:
oo nT oo" A الجدول 1 يمكن تنفيذ جوانب معينة من الموضوع الموصوف هنا كنظام استخلاص سائل غاز طبيعي. يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي صندوقًا باردًا ونظام تبريد مهياً لتلقى الحرارة من خلال الصندوق البارد. يتضمن الصندوق البارد مبادل حراري بلوح وزعنفة يتضمن حجيرات. يتم تهيئة الصندوق البارد لنقل الحرارة من الموائع الساخنة في نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي إلى الموائع الباردة في نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي. يتضمن نظام التبريد حلقة مادة تبريد أولية في اتصال بالمائع مع الصندوق البارد. تتضمن حلقة مادة التبريد الأولية مادة تبريد أولية تتضمن خليط أول من هيدروكريونات. يتضمن نظام التبريد حلقة مادة تبريد ثانوية تتضمن مادة تبريد ثانوية تتضمن أ- بيوتان. يتضمن نظام التبريد جهاز تبريد دوني مصمم لنقل الحرارة بين 0 مادة التبريد الأولية بحلقة sale التبريد الأولية ومادة التبريد الثانوية بحلقة sale التبريد الثانوية. يمكن أن تتضمن هذه الجوانب وغيرهاء sandy أو AST من السمات التالية. يمكن أن تتضمن الموائع الساخنة غاز تغذية إلى نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل. يمكن أن تتضمن غاز التغذية خليط ثاني من هيدروكريونات. يمكن أن يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي سلسلة تبريد مهيأة لتكثيف جزء على الأقل 5 من غاز التغذية فى Spas واحدة على الأقل من الصندوق البارد. يمكن أن تتضمن سلسلة التبريد
الصندوق البارد. يمكن أن يتم تهيئة الفاصل لفصل غاز التغذية إلى طور سائل وطور غاز مكرر. يمكن أن يشتمل نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل على عمود إزالة ميثان في اتصال بالمائع مع الصندوق البارد aig التصميم لاستقبال تيار هيدروكربون على الأقل وفصل تيار الهيدروكريون على الأقل إلى تيار بخار وتيار سائل. يمكن أن يشتمل تيار البخار على غاز مبيعات يتضمن
بشكل سائد ميثان. يمكن أن يشتمل تيار السائل على غاز طبيعي سائل يتضمن بشكل سائد هيدروكريونات أثقل من ميثان. يمكن أن يتضمن غاز المبيعات الذي يتضمن بشكل سائد ميثان على الأقل 89 96 مول من ميثان.
0 يمكن أن يتضمن الغاز الطبيعي السائل يتضمن بشكل سائد هيدروكريونات أثقل من ميثان على الأقل 99.5 96 مول من هيدروكربونات أثقل من ميثان. يمكن أن يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي جهاز تجفيف غاز موضوع بشكل بعدي من الصندوق البارد. يمكن أن يتم تهيئة جهاز تجفيف الغاز لإزالة الماء من طور الغاز المكرر. يمكن أن يتضمن جهاز تجفيف الغاز منخل جزيئي.
5 يمكن أن يتضمن نظام استخلاص سائل الغاز الطبيعي جهاز تجفيف سائل موضوع بشكل بعدي من الصندوق البارد. يمكن تهيئة جهاز تجفيف السائل لإزالة الماء من الطور السائل. يمكن أن يتضمن جهاز تجفيف السائل طبقة من الألومينا المنشطة. يمكن أن يشتمل نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل على مضخة تغذية مصممة لإرسال سائل هيدروكربون إلى عمود A) الميثان. يمكن أن يشتمل نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل على
0 مضخة غاز طبيعي سائل مصممة لإرسال غاز طبيعي سائل من عمود إزالة lad) يمكن أن يشتمل نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل على نظام تخزين مصمم لحمل كمية من غاز طبيعي سائل من عمود إزالة الميثان.
يمكن أن تتضمن مادة التبريد الأولية خليط على أساس جزءِ مولي يبلغ 9664 إلى 9672 C2
هيدروكربون» 7010 إلى %20 من C3 هيدروكربون» و7011 إلى 7025 من C4 هيدروكربون.
يمكن تنفيذ جوانب معينة من الموضوع الحالي موصوفة هنا على هيئة طريقة لاستخراج غاز
طبيعي سائل من غاز تغذية. يتم نقل الحرارة من الموائع الساخنة إلى الموائع الباردة خلال صندوق
بارد. يتضمن الصندوق البارد مبادل Hla لوح زعنفة يتضمن حجيرات. يتم نقل الحرارة إلى نظام
تبريد خلال الصندوق البارد. يتضمن نظام التبريد حلقة مادة تبريد أولية في اتصال بالمائع مع
الصندوق البارد. تتضمن حلقة مادة التبريد الأولية مادة تبريد أولية تتضمن خليط أول من
هيدروكريونات. يتضمن نظام التبريد حلقة Bale تبريد ثانوية تتضمن Bale تبريد ثانوية تتضمن أ-
بيوتان. يتضمن نظام التبريد جهاز تبريد دوني. يتم نقل الحرارة من sale التبريد الأولية إلى مادة 0 التتبريد الثانوية باستخدام جهاز التبريد الدونى.
يمكن أن تتضمن هذه الجوانب وغيرها واحدة أو أكثر من الميزات التالية.
يمكن أن تتضمن السوائل الساخنة غاز التغذية بما في ذلك خليط ثاني من الهيدروكريونات.
يمكن أن يتدفق مائع من الصندوق البارد إلى فاصل بسلسلة التبريد.
يمكن أن تتضمن مادة التبريد الأولية خليط على أساس sin مولي يبلغ 9664 إلى 9672 C2 5 ميدروكريون» 9610 إلى 9620 من 3© هيدروكريون» و9611 إلى 9625 من C4 هيدروكريون.
(Sa أن يتم تكثيف جزءٍ على الأقل من غاز التغذية في حجيرة واحدة على الأقل من الصندوق
البارد. يمكن أن يتم فصل غاز التغذية إلى طور سائل وطور غاز مكرر باستخدام الفاصل.
يمكن استقبال تيار هيدروكربون واحد على الأقل في عمود إزالة الميثان في اتصال بالمائع مع
الصندوق البارد. يمكن فصل تيار الهيدروكريون على الأقل إلى تيار بخار وتيار سائل. يمكن أن 0 يشتمل تيار البخار على غاز مبيعات يتضمن بشكل سائد ميثان. يمكن أن يشتمل تيار السائل
على غاز طبيعي سائل يتضمن بشكل سائد هيدروكربونات أثقل من ميثان.
يمكن أن يتضمن غاز المبيعات الذي يتضمن بشكل سائد ميثان على الأقل 89 % مول من ميثان. يمكن أن يتضمن الغاز الطبيعي السائل يتضمن بشكل سائد هيدروكريونات أثقل من ميثان على الأقل 99.5 96 مول من هيدروكريونات أثقل من ميثان. يمكن أن يتم إزالة الماء من طور الغاز المكرر باستخدام جهاز إزالة الغاز بما في ذلك منخل جزيئي.
يمكن أن يتم إزالة الماء من الطور السائل باستخدام جهاز تجفيف سائل يتضمن طبقة من الألومينا المنشطة. (Sa إرسال سائل هيدروكريون إلى عمود إزالة الميثان باستخدام مضخة تغذية. يمكن إرسال غاز طبيعي سائل من جهاز إزالة الميثان باستخدام مضخة غاز طبيعي سائل. يمكن تخزين كمية من
0 غاز طبيعي سائل من عمود A) الميثان في نظام تخزين. ترد تفاصيل تطبيق واحد أو أكثر من الموضوع الموصوف في هذه المواصفة في الرسومات المرفقة والوصف التفصيلي. سوف تصبح السمات الأخرى» جوانب؛ ومزايا الموضوع واضحة من الوصف؛ والرسومات ¢ وعناصر الحماية . شرح مختصر للرسومات
5 الشكل 11 يمثل مخطط لمثال على نظام استخلاص «lu وفقًا للكشف الحالى. الشكل 1ب يمثل مخطط لمثال على نظام التبريد الخاص بنظام استخلاص Cail Bay «ila الحالى. الشكل 1 z يمثل مخطط لمثال على صندوق بارد ¢ Gag للكشف الحالى . الوصف التفصيلى:
0 نظام استخلاص NGL
يمكن لوحدات معالجة الغاز تنقية الغاز الطبيعي الخام أو الغازات المرتبطة بإنتاج الزيت الخام (أو كليهما) عن طريق إزالة الملوثات الشائعة coll Jie وثاني أكسيد الكربون؛ وكبربتيد الهيدروجين. تكون لبعض الملوثات قيمة اقتصادية ويمكن معالجتهاء أو بيعهاء أو كليهما. وبمجرد إزالة الملوثات؛ يمكن تبريد الغاز الطبيعي (أو غاز التغذية)» وضغطه؛ وتجزئته في قسم انضغاط
استخلاص السائل وغاز المبيعات في وحدة معالجة الغاز. عند فصل غاز الميثان؛ الذي يعتبر مفيدًا كغاز مبيعات للمنازل وتوليد الطاقة؛ ويسمى خليط الهيدروكريون المتبقي في الطور السائل سوائل الغاز الطبيعي (NGL) يمكن تجزئة NGL في وحدة منفصل أو Glad في نفس Bang معالجة الغاز إلى الإيثان» والبرويان والهيدروكربونات الثقيلة لعدة استخدامات متعددة في العمليات الكيميائية والبتروكيماوية وكذلك صناعات النقل.
0 يتضمن قسم استخلاص السائل في وحدة معالجة غاز واحدًا أو أكثر من ثلاثة سلاسل caps على سبيل المثال -لتبريد وتجفيف غاز التغذية وعمود إزالة الميثان لفصل غاز الميثان عن الهيدروكريونات الثقيلة في غاز التغذية Jie الإيثان؛ والبرويان؛ والبيوتان. يمكن أن يتضمن قسم استخلاص السائل اختياريًا ممدد تربيني. يشتمل الغاز الباقي من قسم استخلاص السائل على غاز الميثان المفصول عن جهاز إزالة الميثان وهو غاز المبيعات المنقي النهائي الذي يتم ضخه
5 بأنابيب إلى السوق. يمكن أن تكون عملية استخلاص السائل مدمجة بحرارة شديدة من أجل تحقيق كفاءة طاقة مرغوية مرتبطة بالنظام. يمكن تحقيق التكامل الحراري عن طريق مطابقة التيارات الساخنة نسبيا إلى تيارات باردة نسبياً في العملية من أجل استخلاص الحرارة المتاحة من هذه العملية. يمكن تحقيق نقل الحرارة في مبادلات حرارية فردية -مكون من أنبوب وغلاف؛ على سبيل المثال -موجودة في
0 عدة مناطق من قسم استخلاص السائل في وحدة معالجة الغازء أو في صندوق بارد؛ حيث توفر عدة تيارات ساخنة نسبياً الحرارة للحرارة إلى عدة تيارات باردة نسبياً في وحدة واحدة. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يشتمل نظام استخلاص السائل على صندوق بارد؛ فاصل تبريد (J فاصل تبريد ثاني؛ فاصل تبريد ثالث؛ جهاز تجفيف غاز تغذية؛ مضخة بتيار تغذية لجهاز تجفيف سائل؛ Bale دمج بتيار تغذية لجهاز إزالة (lull جهاز تجفيف سائل؛ جهاز إزالة الميثان؛
ومضخة سفلية لجهاز إزالة الميثان. يمكن أن يشتمل نظام استخلاص السائل اختياريًا على مضخة مرجل إعادة تسخين لجهاز إزالة الميثان. يعد فاصل التبريد الأول عبارة عن وعاء الذي يمكن أن يعمل كفاصل ثلاثي الطور لفصل غاز التغذية في الماء؛ والهيدروكريونات السائلة؛ وتيارات الهيدروكريونات البخارية. ويبكون فاصل التبريد الثاني وفاصل التبريد الثالث عبارة عن أوعية يمكنها فصل غاز التغذية إلى أطوار سائلة وبخارية. يكون جهاز تجفيف غاز التغذية Ble عن وعاء ويمكن أن يتضمن الدواخل لإزالة الماء من غاز التغذية. في بعض التطبيقات؛ يشتمل جهاز تجفيف غاز التغذية على طبقة منخل جزيئي. يمكن لمضخة تغذية جهاز تجفيف السائل أن تضغط على تيار الهيدروكريون السائل من فاصل تبريد Jf ويمكن أن ترسل المائع إلى Bale دمج بتيار تغذية لجهاز إزالة الميثان» التي تكون وعاء يمكنه 0 إزلة الماء المغمور الذي يتم نقله في تيار الهيدروكريون السائل بعد فاصل التبريد الأول. يكون جهاز تجفيف السائل هو وعاء ويمكن أن يتضمن الدواخل لإزالة أي مياه متبقية في تيار هيدروكريون سائل. في بعض التطبيقات؛ يتضمن جهاز تجفيف السائل طبقة من الألومينا المنشطة. ويكون جهاز إزالة الميثان هو وعاء ويمكن أن يتضمن مكونات داخلية؛ على سبيل المثال» حاويات أو عبوات» ويمكن أن تعمل بفعالية كبرج تقطير لإزالة غاز الميثان بالغليان. يمكن 5 لمضخة جهاز إزالة الميثان أن تضغط السائل من hall السفلي لجهاز إزالة الميثان ويمكن أن ترسل الموائع إلى التخزين» على سبيل (JE الخزانات أو الكريات. يمكن لمضخة sale) الغليان لجهاز إزالة الميثان أن تضغط السائل من أسفل جهاز إزالة الميثان (ans أن ترسل المائع إلى مصدر حرارة؛ على سبيل (Jha) مبادل حراري نموذجي أو صندوق بارد. يمكن أن تتضمن أنظمة استخلاص السائل اختياربًا معدات مساعدة ومتنوعة مثل المبادلات 0 الحرارية والأوعية الإضافية. يمكن تحقيق نقل المخاليط البخارية؛ والسائلة؛ والبخار السائل داخل؛ وإلى؛ ومن نظام استخلاص السائل باستخدام مختلف تكوينات الأنابيب؛ والمضخات؛ والصمامات. في هذا الكشف؛ يعني "تقريبًا" Bat) أو Yau يصل إلى 9610؛ وأي اختلاف عن القيمة المذكورة يقع ضمن حدود التفاوت المسموح لأي آليات تستخدم لتصنيع الجزء. الصندوق البارد
— 0 1 — يكون صندوق بارد Ble عن مبادل حراري متعدد التيار بلوح وزعنفة. على سبيل المثال؛ في بعض الجوانب»؛ يكون الصندوق البارد عبارة عن مبادل حراري بلوح وزعنفة مع مداخل متعددة (على سبيل المثال؛ أكثر من اثنين) وعدد مناظر من مخارج متعددة (على سبيل edb) أكثر من اثنين). يتلقى كل مدخل تدفق مائع (على سبيل Jal سائل) وكل مخرج يخرج تدفق المائع (على سبيل المثال» سائل). تستخدم المبادلات الحرارية ذات اللوح والزعنفة ألواح وحجيرات زعانف لنقل الحرارة بين الموائع. يمكن أن تزيد Cale هذه المبادلات الحرارية من مساحة السطح إلى نسبة canal وبالتالي زيادة منطقة نقل all الفعالة. ويالتالي» يمكن أن تكون المبادلات الحرارية ذات اللوح والزعنفة مدمجة نسبياً مقارنة بالمبادلات الحرارية النموذجية الأخرى التي تتبادل الحرارة بين اثنين أو أكثر من تدفقات المائع (على سبيل المثال» أنبوب وغلاف). 0 يمكن أن يشتمل الصندوق البارد ذو الزعنفة الصفراء على عدة حجيرات تقسم المبادل إلى أقسام متعددة. يمكن لتيارت المائع أن تدخل وتخرج من الصندوق البارد؛ ويمرر الصندوق البارد عبر حجيرة واحدة أو أكثر التي تعوض معاً الصندوق البارد. عند عبور حجيرة معينة؛ يتصل واحد أو أكثر من الموائع الساخنة التي تعبر الحجيرة بالحرارة إلى واحد أو أكثر من التيارات الباردة التي تجتاز الحجيرة؛ وبالتالي 'تمرير” الحرارة من المائع (الموائع) 5 الساخن إلى المائع (الموائع) البارد. في سياق هذا الكشف؛ يشير "المرور" إلى نقل الحرارة من تيار ساخن إلى تيار بارد داخل حجيرة. يمكن للمرء أن يفكر في الكمية الإجمالية للحرارة المارة من تيار ساخن معين إلى تيار بارد خاص باعتباره 'ممر حراري" مفرد. على الرغم من أن تكوين أي حجيرة معينة قد تحتوي على واحد أو أكثر من "الممرات المادية"؛ 0 والتي تكون؛ عدد المرات التي يخترق فيها المائع مادياً الحجيرة من الطرف الأول (حيث يدخل المائع إلى الحجيرة) إلى طرف آخر (حيث يخرج المائع الحجيرة) لتأثير "التمرير الحراري" ولا يكون التكوين المادي للحجيرة هو محور هذا الكشف. يمكن أن يتضمن كل صندوق بارد وكل حجيرة داخل الصندوق البارد واحد أو أكثر من الممرات الحرارية. يمكن النظر إلى كل حجيرة على أنها مبادل حراري فردي خاص بها مع سلسلة من
الحجيرات في اتصال عن طريق المائع مع بعضها البعض مما يشكل جملة الصندوق البارد. ولذلك؛ يكون عدد المبادلات الحرارية للصندوق البارد هو مجموع عدد الممرات الحرارية التي تحدث في كل حجيرة. يكون عدد الممرات الحرارية في كل حجيرة بشكل محتمل هو ناتج عدد الموائع الساخنة الداخلة والخارجة من الحجيرة مرات عدد الموائع الباردة التي تدخل أو تخرج من الحجيرة. يمكن للإصدار البسيط من الصندوق البارد أن يقدم مثالا لتحديد عدد الممرات المحتملة لصندوق بارد. على سبيل المثال؛ يحتوي صندوق Hl يشتمل على ثلاث حجيرات على اثنين من الموائع الساخنة (ساخن 1 وساخن 2) وثلاثة من الموائع الباردة (بارد 1؛ بارد 2؛ بارد 3) تدخل وتخرج من الصندوق البارد. يجتاز الساخن 1 والبارد 1 الصندوق البارد بين الحجيرة الأولى والحجيرة (AAG يجتاز الساخن 2 والبارد 2 الصندوق البارد بين الحجيرة الثانية والثالثة؛ يجتاز البارد 3
0 الصندوق البارد بين الحجيرة الأولى والثانية. باستخدام هذا المثال» تحتوي الحجيرة الأولى على ممرين حراريين: يمرر الساخن 1 الطاقة الحرارية إلى البارد 1 والبارد 3؛ تحتوي الحجيرة الثانية على ستة ممرات: يمرر الساخن 1 الحرارة إلى البارد 1؛ والبارد 2؛ والبارد 3؛ ويمرر الساخن 2 Lad الحرارة إلى البارد 1 البارد 2 والبارد 3؛ وتكون للحجيرة الثالثة أريعة ممرات: يمرر الساخن 1 الحرارة إلى البارد 1 والبارد 2 ويمرر الساخن 2 أيضًا الحرارة إلى البارد 1 والبارد 2. لذلك؛
5 على أساس الحجيرة؛ يكون عدد الممرات الحرارية التي يمكن أن توجد في الصندوق البارد التمثيلي هو مجموع المنتجات الفردية لكل حجيرة )2( 456( أو ممر حراري 12. يكون ذلك هو الحد الأقصى لعدد الممرات الحرارية التي يمكن أن توجد في الصندوق البارد على سبيل المثال بناء على تكوينها للمداخل والمخارج من الحجيرات المختلفة. يفترض التحديد أن جميع التيارات الساخنة وجميع التيارات الباردة في كل حجيرة تكون في اتصال حر مع بعضها البعض.
0 في بعض تطبيقات الأنظمة؛ والطرق؛ والصناديق الباردة؛ يكون عدد الممرات الحرارية مساوباً أو أقل من الحد الأقصى لعدد الممرات المحتملة لصندوق بارد. في بعض هذه الحالات؛ قد يجتاز تيار ساخن وتيار بارد حجيرة (وبالتالي يتم احتسابهما كممر محتمل باستخدام طريقة أساس الحجيرة)؛ ومع ذلك؛ لا يتم نقل الحرارة من التيار الساخن إلى التيار البارد. في مثل هذه الحالة؛ سيكون عدد الممرات الحرارية لمثل هذه الحجيرة أقل من عدد الممرات المحتملة. كذلك؛ فإن عدد
5 الممرات الحرارية لمثل صندوق بارد سيكون أقل من عدد الممرات المحتملة.
باستخدام المثال السابق ولكن مع التعديل» يمكن إثبات ذلك. مع الاشتراط على صندوق بارد
تمثيلي حيث أنه يوجد تقنية أو وسيلة تخفيف من شأنه أن يمنع نقل الطاقة الحرارية في الحجيرة
الثانية من الساخن 2 إلى البارد 2 فإن عدد الممرات الحرارية للحجيرة الثانية لم يعد ستة؛ هو OY)
خمسة. مع هذا الخفض؛ فإن إجمالي الممرات الحرارية للصندوق البارد هو الآن أحد de وليس اثني عشر؛ كما هو محدد سابقاً.
في بعض التطبيقات؛ قد تحتوي الحجيرة على عدد من الممرات الحرارية أقل من عدد الممرات
المحتملة. في بعض التطبيقات؛ قد يكون عدد الممرات الحرارية في حجيرة أقل من عدد الممرات
المحتملة بمقدار واحد؛ أو اثنين؛ أو ثلاثة؛ أو أريعة؛ أو خمسة؛ أو أكثر. في بعض التطبيقات؛ قد
يكون عدد الممرات الحرارية في صندوق بارد أقل من عدد المرات المحتملة للصندوق البارد.
0 يمكن تجزئة الصندوق البارد في تكوينات أفقية أو رأسية لتسهيل النقل والتركيب. من المحتمل أيضًا أن يؤدي تنفيذ الصناديق الباردة إلى تقليل منطقة نقل الحرارة؛ وهذا بدوره يقلل من الحيز عرضي في تجهيزات الحقل. يتضمن الصندوق البارد؛ في تطبيقات dine تصميم حراري لمبادل حراري بلوح وزعنفة من أجل التعامل مع أغلبية التيارات الساخنة المراد تبريدها والتيارات الباردة التي يجب تسخينها في عملية استخلاص السائل؛ مما يسمح بتجنب التكاليف المرتبطة بالتوصيل الداخلي
5 للأنابيب؛ والذي سيكون مطلويبًا لنظام يستخدم مبادلات حرارية متعددة؛ وفردية تتضمن كل منها اثنين من المداخل واثنين من المخارج فقط. في تطبيقات معينة؛ يتضمن الصندوق البارد سبائك تسمح بأقل درجة حرارة للخدمة. يكون مثال على هذه السبيكة هو سباتك الألمنيوم؛ الألمنيوم الملحوم بالنحاس؛ النحاسء أو النحاس الأصفر. يمكن استخدام سبائك الألومنيوم في أقل درجة حرارة للخدمة (أقل من -100 درجة فهرنهايت؛
0 على سبيل المثال) وبمكن أن تكون أخف نسبيا من السبائك الأخرى؛ مما قد يؤدي إلى انخفاض وزن المعدات. يمكن أن يعالج الصندوق البارد التيارات السائلة أحادية الطور» الغازية أحادية الطورء التبخير؛ والتكثيف في عملية استخلاص السائل. يمكن أن يتضمن الصندوق البارد حجيرات متعددة؛ على سبيل المثال» عشرة حجيرات؛ لنقل الحرارة بين التيارات. يمكن تصميم الصندوق البارد خصيصًا للأداء الحراري والهيدروليكي المطلوب لنظام استخلاص السائل؛ ويمكن
5 ععتبار تيارات العمليات الساخنة؛ تيارات العمليات الباردة؛ وتيارات المبرد بشكل معقول كموائع
نظيفة لا تحتوي على ملوثات يمكن أن تسبب اتساخ أو تآكل؛ Jie الحطام» والزبوت الثقيلة؛ ومكونات الأسفلت؛ والبوليمرات. يمكن أن يتم تثبيت الصندوق البارد داخل مقطع حاوي بأنابيب توصيل بشكل بيني؛ أوعية؛ صمامات؛ ومعدات؛ تم تضمينها جميعًا في صورة وحدة معبأة؛ زلاقة؛ أو وحدة نمطية. في بعض التطبيقات؛ يمكن تزويد الصندوق البارد بمادة عازلة. سلاسل التبريد
ينتقل غاز التغذية عبر سلسلة تبريد واحدة على الأقل» كل سلسلة تتضمن التبريد وفصل بخار السائل؛ لتبريد غاز التغذية وتسهيل فصل الهيدروكربونات الخفيفة عن الهيدروكربونات ALE على سبيل المثال؛ ينتقل غاز التغذية خلال ثلاثة من سلاسل التبريد. يتدفق غاز التغذية عند درجة حرارة تتراوح ما بين 130 درجة فهرنهايت إلى 170 درجة فهرنهايت تقريباً إلى الصندوق البارد
0 الذي يبرد غاز التغذية إلى درجة حرارة تتراوح بين 70 درجة فهرنهايت إلى 95 درجة فهرنهايت تقريباً. يتكثف جزءٍ من غاز التغذية عبر الصندوق البارد؛ Jang المائع متعدد الأطوار إلى فاصل تبريد أول الذي يفصل غاز التغذية إلى ثلاث أطوار: غاز التغذية بالهيدروكريون» وسوائل الهيدروكريون المكثف؛ والماء. يمكن أن يتدفق الماء إلى المخزن؛ مثل أسطوانة استخلاص ماء العملية حيث يمكن استخدام الماء؛ على سبيل (Jl كتعويض في وحدة معالجة غاز. في
سلاسل التبريد التالية؛ يمكن للفاصل فصل مائع إلى طورين: الغاز هيدروكريوني وسائل هيدروكربوني. كما ينتقل غاز التغذية عبر كل سلسلة تبربد؛ يمكن تنقية غاز التغذية. وبعبارة أخرى؛ le أن غاز التغذية يتم تبريده في سلسلة تبريد؛ يمكن أن تتكثف المكونات الأثقل في الغاز بينما تبقى المكونات الأخف في الغاز. cell يمكن أن يكون للغاز الخارج من الفاصل أن يكون له وزن جزيئي أقل من الغاز الذي يدخل
0 في سلسلة التبريد. يتم ضخ الهيدروكريونات المكثفة من سلسلة التبريد الأولى» والتي يشار إليها Waal باسم سائل تبريد oJ من فاصل سلسلة التبريد الأول بواسطة واحد أو أكثر من مضخات تغذية جهاز تجفيف سائل. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يحتوي السائل على ما يكفي من الضغط المتوفر لتمريره بشكل بعدي بواسطة صمام بدلاً من استخدام المضخة للضغط على السائل. ينتقل سائل التبريد
الأول من خلال مادة دمج بتيار تغذية لجهاز إزالة الميثان لإزالة أي ماء طليق محبوس في سائل التبريد الأول لأسفل لتجنب تلف معدات المصب؛ على سبيل المثال؛ جهاز تجفيف سائل. يمكن أن تتدفق الماء التي تمت إزالتها إلى الخزان؛ ie أسطوانة اندفاع ناتج تكثيف. يمكن إرسال سائل التبريد الأول المتبقي إلى واحد أو ST من eal تجفيف السائل؛ على سبيل المثال» زوج من أجهزة تجفيف سائل» من أجل مزيد من إزالة الماء وأي هيدرات قد تكون موجودة في السائل. تكون الهيدرات هي مواد بلورية تتشكل بواسطة جزيئات الهيدروجين والماء المرتبط بهاء ولها بنية بلورية. ويمكن أن يؤدي تراكم الهيدرات في خط أنابيب الغاز إلى سد الأنابيب (وفي بعض الحالات غلقها بالكامل) وتسبب في أضرار للنظام. يهدف نزع الماء إلى انخفاض نقطة التكائف في الماء إلى أقل من درجة الحرارة الدنيا التي يمكن توقعها في خط أنابيب الغاز. يمكن تصنيف 0 نزع الماء من الغاز على أنه امتصاص (نزع المائع بوسيط سائل) والامتصاص (نزع المائع بوسيط صلب). يعد نزع الماء من الجلايكول هو نظام مجفف أساسه سائل لإزالة الماء من الغاز الطبيعي NGLs في الحالات التي يتم فيها نقل أحجام كبيرة من GI يمكن أن يكون الجليكول وسيلة فعالة واقتصادية لمنع تكوين الهيدرات في خط أنابيب الغاز. يمكن أن يتضمن التجفيف في أجهزة تجفيف السائل تمرير السائل عبر؛ على سبيل المثال» طبقة 5 من أكسيد الألومينا المنشطة أو البوكسيت مع محتوى من أكسيد الألومنيوم بنسبة 9650 إلى 9660 (81203). في بعض التطبيقات؛ تبلغ قدرة امتصاص البوكسيت من 964.0 إلى 966.5 من كتلته. يمكن أن يقلل استخدام البوكسيت من نقطة CASH من الماء في الغاز منزوع الماء إلى ما يقرب من -65 درجة مثوية. تكون بعض مايا البوكسيت في نزع الماء من الغاز هي متطلبات حيز صغيرء والتصميم البسيط 0 وانخفاض تكاليف التركيب؛ وتجديد المواد الماصة البسيطة. يكون للألومينا تقارب قوي للماء في ظروف سائل التبريد الأول. يمكن أن يتم استخدام المواد الماصة السائلة لغاز نزع الماء. تتضمن الجودة المرغوية للمواد الماصة السائلة المناسبة نسبة عالية من قابلية الذويان في الماء؛ والجدوى الاقتصادية؛ ومقاومة التأكل. إذا تم تجديد المادة الماصة؛ فمن المستحسن أن يتم تجديد المادة الماصة بسهولة وأن تكون
للمادة الماصة dag منخفضة. تتضمن بعض الأمثلة على المواد الماصة المناسبة داي إيثيلين جليكول «(DEG) تراي إيثيلين جليكول ((TEG) وإيثيلين جليكول (1/6). يمكن أن يتم تصنيف نزع الماء من الجلايكول على أنه مخطط امتصاص أو حقن. باستخدام نزع الماء من الجلايكول في مخططات الامتصاص؛ يمكن أن يكون تركيز الجلايكول على سبيل المثال حوالي 96 96 إلى 99 % مع خسائر صغيرة من الجليكول. تعتمد الكفاءة الاقتصادية لنزع الماء من الجلايكول في
مخططات الامتصاص بشكل كبير على فقدان المواد الماصة. من أجل الحد من فقدان المواد (Sa dala الحفاظ على درجة الحرارة المطلوية من جهاز انتزاز (أي؛ جهاز تجفيف) بشكل دقيق لفصل الماء عن الغاز. يمكن استخدام إضافات لمنع الإرغاء المحتمل عبر منطقة الاتصال ممتصة للغاز. مع نزع الماء من الجليكول في مخططات الحقن؛ يمكن خفض نقطة التكاثف للماء
0 عندما يتم تبريد الغاز. في مثل هذه الحالات؛ يكون الغاز منزوع الماء؛ كما أن المكثفات تسقط أيضًا من الغاز المبرد. يسمح استخدام المواد الماصة السائلة لنزع الماء بالتشغيل المستمر (على العكس من تشغيل بدفعة او شبه دفعة) ويمكن أن يؤدي إلى خفض تكاليف رأس المال والتشغيل مقارنة بالمواد الماصة الصلبة؛ وانخفاض فروق الضغط عبر نظام نزع الماء مقارنة بالمواد الماصة الصلبة؛ وتجنب التسمم المحتمل الذي يمكن أن يحدث مع المواد الماصة الصلبة.
(Sar 5 أن يتم استعمال سائل أيوني ماص للرطوية (مثل ميثان سلفونات؛ -0113035) لنزع الماء من الغاز. يمكن أن يتم تجديد بعض السوائل الأيونية بالهواء؛ وفي بعض الحالات؛ يمكن أن تكون قدرة تجفيف الغاز باستعمال نظام سائل أيوني أكثر من ضعف قدرة نظام نزع الماء من الجليكول. يمكن تركيب اثنين من أجهزة تجفيف السائل على التوازي: جهاز تجفيف سائل واحد في العملية والآخر في تجديد الألومينا. وبمجرد تشبع الألومينا في جهاز تجفيف سائل candy يمكن أن يتم أخذ
20 جهاز تجفيف السائل بشكل غير متصل وتجديده بينما يمر السائل خلال جهاز تجفيف سائل AT يخرج سائل التبريد الأول منزوع الماء أجهزة تجفيف السائل ويرسل إلى جهاز إزالة الميثان. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتم إرسال سائل التبريد الأول مباشرة إلى جهاز إزالة الميثان من فاصل التبريد الأول. يمكن أن يمر سائل التبريد الأول منزوع الماء Lad من خلال الصندوق البارد ليتم تبريده أكثر قبل الدخول إلى جهاز إزالة الميثان.
يتدفق غاز التغذية الهيدروكربوني من فاصل التبريد الأول؛ يشار إليه Lad باسم بخار تبريد أول؛ إلى واحد أو أكثر من أجهزة تجفيف غاز التغذية للتجفيف؛ على سبيل المثال» ثلاثة Seal تجفيف غاز تغذية. يمكن أن يمر أول بخار التبريد الأول عبر مزيل الرطوية قبل الدخول إلى أجهزة تجفيف غاز التغذية. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يكون اثنان من ثلاثة أجهزة تجفيف غاز في دورة التشغيل في أي وقت محدد بينما يكون جهاز تجفيف الغاز الثالث على التجديد أو الاستعداد.
يمكن أن يتضمن التجفيف في eal تجفيف الغاز تمرير غاز هيدروكريوني عبر طبقة منخل Jue يكون للمنخل الجزيئي Call قوية للماء في ظروف غاز الهيدروكربون. وبمجرد تشبع Jal في أحد أجهزة تجفيف الغازء يكون جهاز تجفيف الغاز هذا مأخوذ بشكل متوقف للتجديد؛ بينما يتم وضع جهاز تجفيف الغاز السابق بشكل متوقف في دورة تشغيل. يخرج بخار التبريد الأول
0 منزوع الغاز من أجهزة تجفيف غاز التغذية Jang الصندوق البارد. في بعض التطبيقات؛ يمكن إرسال بخار التبريد الأول مباشرة إلى الصندوق البارد من فاصل التبريد الأول. يمكن أن يبرد الصندوق البارد بخار التبريد الأول منزوع الغاز وصولاً إلى درجة حرارة في مدى من -30 درجة فهرنهايت إلى 20 درجة فهرنهايت تقريباً. يتكثف ein من بخار التبريد الأول منزوع الماء خلال الصندوق البارد؛ ويدخل المائع متعدد الطور فاصل التبريد الثاني. يفصل فاصل التبريد الثاني
5 السائل الهيدروكريوني؛ الذي يُشار إليه Wiad باسم سائل التبريد الثاني؛ من بخار التبريد الأول. يتم إرسال ثاني سائل التبريد الثاني إلى جهاز إزالة الميثان. يمكن أن يمرر سائل التبريد الثاني من خلال الصندوق البارد ليتم تبريده قبل الدخول إلى جهاز إزالة الميثان. يمكن أن يمتزج سائل التبريد الثاني بشكل اختياري مع سائل التبريد الأول قبل الدخول إلى جهاز إزالة الميثان. يتدفق الغاز من فاصل التبريد الثاني؛ والذي يشار إليه أيضًا باسم بخار التبريد الثاني؛ إلى
0 الصندوق البارد. في بعض التطبيقات؛ يبرد الصندوق البارد بخار التبريد الثاني وصولاً إلى درجة حرارة في مدى من -60 درجة فهرنهايت إلى -40 فهرنهايت تقريباً. في بعض التطبيقات؛ يبرد الصندوق البارد بخار التبريد الثاني وصولاً إلى درجة حرارة في مدى من -100 درجة فهرنهايت إلى -80 فهرنهايت تقريباً. يتكثف eds من بخار التبريد الثاني عبر الصندوق البارد؛ ويدخل السائل متعدد الطور إلى فاصل التبريد الثالث. يفصل فاصل التبريد الثالث السائل الهيدروكريوني؛
الذي يُشار إليه أيضًا بسائل التبريد الثالث؛ من بخار التبريد الثاني. يتم إرسال سائل التبريد الثالث إلى جهاز إزالة الميثان. يُشار Wad إلى الغاز الصادر عن فاصل التبريد الثالث باسم الغاز المتبقي ذو الضغط العالي. في بعض التطبيقات؛ يمر الغاز المتبقي ذو الضغط Jad) خلال الصندوق البارد ويسخن إلى درجة حرارة تتراوح بين 120 درجة فهرنهايت إلى 140 درجة فهرنهايت. في بعض التطبيقات؛ يمر oye
من الغاز المتبقي ذو الضغط العالي من خلال الصندوق البارد ويبرد إلى درجة حرارة في مدى من -160 درجة فهرنهايت إلى -150 درجة فهرنهايت تقريباً قبل إدخال جهاز All) الميثان. يمكن أن يتم ضغط الغاز المتبقي ذو الضغط Mall وبيعه كغاز للمبيعات. جهاز إزالة الميثان
0 جهاز إزالة الميثان يزيل الميثان من الهيدروكربونات المكثفة خارج غاز التغذية في الصندوق البارد وسلاسل التهدئة. يستقبل جهاز إزالة الميثان كتغذية سائل التبريد الأول؛ سائل التبريد الثاني؛ وسائل التبريد الثالث. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يشتمل مصدر تغذية إضافي لجهاز إزالة الميثان على عدة منافذ تصريف للعملية؛ مثل منفذ تهوية من اسطوانة لموجات البرويان المرتدة؛ Meg تصريف من مكثف برويان؛ ومنافذ تصريف وخطوط تدفق دنيا من مضخة سفلية لجهاز
5 إزالة (lial وخطوط Mle تصريف موجات مرتدة من كريات موجات مرتدة NGL في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتضمن مصدر التغذية الإضافي لجهاز إزالة الميثان غاز بقايا Je الضغط من فاصل التبريد الثالث؛ ممدد توربيني؛ أو كلاهما. يشار Wad إلى غاز البقايا من أعلى جهاز إزالة الميثان إلى الغاز المتبقي ذو الضغط المنخفض العلوي. في بعض التطبيقات؛ يدخل الغاز المتبقي الضغط المنخفض العلوي في الصندوق البارد
0 عند درجة حرارة في مدى من -170 درجة فهرنهايت إلى -150 درجة فهرنهايت تقريباً. في بعض التطبيقات؛ يدخل الغاز المتبقي الضغط المنخفض العلوي إلى الصندوق البارد عند درجة حرارة تتراوح ما بين 1207 درجة فهرنهايت إلى 100 درجة فهرنهايت zis من الصندوق البارد عند درجة حرارة في المدى من 20 درجة فهرنهايت إلى 40 درجة فهرنهايت. يمكن ضغط الغاز المتبقي الضغط المنخفض العلوي وبيعه كغاز للمبيعات.
تضغط المضخة السفلية لجهاز إزالة الميثان السائل من الجزء السفلي لجهاز A) الميثان» والذي يُشار a] أيضًا باسم متخلفات جهاز إزالة الميثان؛ ويرسل السائل إلى التخزين؛ مثل كريات NGL يمكن أن تشغل النواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان عند درجة حرارة في مدى من 25 درجة فهرنهايت إلى 75 فهرنهايت. يمكن للنواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان أن تمر بشكل اختياري عبر الصندوق البارد ليتم تسخينه إلى درجة حرارة تتراوح بين 85 درجة فهرنهايت إلى 105 درجة
فهرنهايت تقريباً قبل إرسالها إلى المخزن. يمكن للنواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان أن تمر بشكل اختياري عبر مبادل حراري أو الصندوق البارد ليتم تسخينه إلى درجة حرارة تتراوح ما بين 65 درجة فهرنهايت إلى 110 فهرنهايت تقريباً بعد إرسالها إلى المخزن. تتضمن النواتج السفلية لجهاز إزالة الميثان هيدروكريونات أثقل esl) لها وزن جزيئي أعلى) من الميثان ويمكن أن يشار إليها
0 كسائل غاز طبيعي. يمكن أن يتم تجزئة سائل الغاز الطبيعي إلى تيارات هيدروكربون منفصلة؛ مثل الإيثان؛ والبرويان؛ والبيوتان؛ والبنتان. يتم توجيه جزء من السائل الموجود في الجزءِ السفلي من جهاز إزالة الميثان؛ والذي يشار إليه أيضًا باسم تيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان؛ إلى الصندوق البارد حيث يتم غلي السائل جزكيًا BS وإعادة توجيهه إلى جهاز إزالة الميثان. في بعض التطبيقات؛ يتدفق تيار تغذية
5 _ لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان هيدروليكيًا اعتماداً على رأس السائل المتوفر في الجزء السفلي من جهاز إزالة الميثان. بشكل اختياري» يمكن لمضخة مرجل إعادة غلي لجهاز aly الميثان أن تضغط على تيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان لتوفير التدفق. في بعض التطبيقات» يعمل تيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان عند درجة حرارة تتراوح ما بين صفر درجة فهرنهايت إلى 20 درجة فهرنهايت تقريباً ويتم تسخينه في الصندوق البارد إلى درجة
0 حرارة تتراوح ما بين 20 درجة فهرنهايت إلى 40 درجة فهرنهايت تقريباً. في بعض التطبيقات؛ يتم تسخين تيار تغذية لمرجل إعادة غلي لجهاز إزالة الميثان في الصندوق البارد إلى درجة حرارة في مدى من 55 درجة فهرنهايت إلى 75 درجة فهرنهايت تقريباً. يمكن أن يمر تيار جانبي واحد أو أكثر من جهاز A) الميثان بشكل اختياري عبر الصندوق البارد ويعود إلى جهاز إزالة الميثان. ممدد تورييني
يمكن أن يتضمن نظام استخلاص السائل ممدد توربيني. يكون الممدد التورييني هو (py ممدد
يستطيع الغاز من خلاله التمدد لإنتاج الشغل. يمكن أن يتم استخدام الشغل الناتج لدفع ضاغط
الذي يمكن إقرانه ميكانيكياً مع التوربين. يمكن أن يتسع جزء من الغاز المتبقي ذو الضغط العالي
من فاصل التبريد الثالث إلى أسفل ثم يبرد خلال الممدد التوربيني قبل إدخال جهاز إزالة الميثان. يمكن استخدام أعمال التمدد لضغط غاز المخلفات ذو الضغط المنخفض العلوي. في بعض
التطبيقات؛ يتم ضغط الغاز المتبقي ذو الضغط المنخفض العلوي في جزء الانضغاط للممدد
التووييني لكي يتم تسليمه كغاز مبيعات.
نظام التبريد الأولي
تتطلب عملية استخلاص السائل Bale التبريد إلى درجات حرارة لا يمكن تحقيقها مع تبريد الماء أو
0 الهواء النمطي؛ على سبيل JE أقل من صفر درجة فهرنهايت. لذلك؛ تتضمن عملية استخلاص السائل نظام تبريد لتوفير التبريد للعملية. يمكن أن تتضمن أنظمة التبريد حلقات تبريد؛ والتي تنطوي على دورة تبريد من خلال التبخير؛ والضغط والتكثيف؛ والتمدد. يوفر التبخر للمبرد التبريد لعملية؛ Jie استخلاص السائل. يتضمن نظام التبريد جهاز cad وصندوق slog ca) فصل أسطواني»؛ وضاغط ومبرد هواء؛
5 ومبرد مياه؛ واسطوانة تغذية؛ وصمام (BIA وفاصل. يمكن لنظام التبريد أن يتضمن اختياريًا أوعية فصل اسطوانية إضافية؛ وضاغطات إضافية؛ وفواصل إضافية تعمل عند ضغط مختلف للسماح بالتبريد عند درجات حرارة مختلفة. يمكن لنظام التبريد أن يتضمن Glial واحد أو أكثر من المبردات الدونية. يمكن أن يتم وضع المبردات الدونية الإضافية في بشكل قبلي أو بشكل بعدي لأسطوانة التغذية. يمكن للمبردات الفرعية الإضافية نقل الحرارة بين الجداول داخل نظام التبريد.
0 لأن المبرد يوفر التبريد لعملية ما عن طريق التبخير؛ يتم اختيار المبرد على أساس نقطة الغليان المرغوية بالمقارنة مع درجة الحرارة الأدنى المطلوية في العملية؛ مع الأخذ في الاعتبار أيضًا sale) ضغط المبرد. يمكن أن يكون المبرد؛ الذي يُشار إليه أيضًا باسم المبرد الأولي؛ خليطاً من هيدروكريونات غير الميثان مختلفة؛ Jie الإيثان والإيثيلين والبروبان والبروييلين و١-بيوتان وأ- بيوتان و7- بنتان. يكون الهيدروكريون C2 هو هيدروكريون يحتوي على ذرتين كريون؛ die
الإيثان والإيثيلين. يكون الهيدروكربون C3 هو هيدروكربون يحتوي على ثلاثة ذرات كريون؛ Jie البروبان والبروبيلين. يكون الهيدروكربون 4© هو هيدروكريون يحتوي على أريعة ذرات كربون؛ مثل أيزومر من البيوتان والبيوتين. يكون الهيدروكربون C5 هو هيدروكريون يحتوي على خمسة ذرات كربون؛ die أيزومر من البنتان والبنتين. في تطبيقات معينة؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من الإيثان في مدى من 1 مول96 إلى 9680 مول96 تقريباً. في تطبيقات معينة؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من الإيثيلين في مدى من 1 مول96 إلى 9645 مول96 تقريباً. في تطبيقات معينة؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من البرويان في مدى من 1 مول96 إلى 25 مول96 تقريباً. في بعض التطبيقات؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من البروبيلين في مدى من 1 مول96 إلى 9645 مول96 تقريباً. في تطبيقات معينة» يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من 0- 0 بيوتان في مدى من 1 مول96 إلى 9620 مول تقريباً. في بعض التطبيقات؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من أ- بيوتان في مدى من 2 مول96 إلى 9660 مول تقريباً. في تطبيقات معينة؛ يحتوي المبرد الأولي على تركيبة من —N بنتان في مدى من 1 Bose إلى BLS مول 96 تقريباً. يعد وعاء الفصل هو عبارة عن وعاء يقع مباشرة قبل الضاغط لإخراج أي سائل قد يكون في التيار قبل أن يتم ضغطه OY وجود السائل قد يتلف الضاغط. ويعد الضاغط هو وسيلة ميكانيكية تزيد 5 .من ضغط الغازء Jie مبرد بخار. في سياق نظام التبريد؛ تزيد الزيادة في ضغط المبرد من نقطة الغليان» مما يسمح للمبرد بالتكثيف باستخدام الهواء؛ الماء؛ أو مبرد آخرء أو توليفة من ذلك. يكون المبرد الهوائي» الذي يشار إليه أيضًا باسم مبادل حراري بلوح وزعنفة أو مكثف مبرد بالهواء؛ هو مبادل حراري يستخدم مروحة لتدفق الهواء فوق سطح لتبريد مائع. في سياق نظام التبريد؛ يوفر مبرد الهواء التبريد لمبرد بعد ضغط المبرد. ويعد مبرد الماء هو مبادل حراري يستخدم الماء لتبريد مائع. في سياق نظام التبريد؛ يوفر مبرد الماء التبريد لجهاز التبريد بعد أن يتم ضغط المبرد. في بعض التطبيقات» يمكن تحقيق تكثيف المبرد باستخدام مبرد هواء واحد أو أكثر. في بعض التطبيقات؛ يمكن تحقيق تكثيف المبرد باستخدام مبرد مياه واحد أو أكثر. وتعد أسطوانة التغذية؛ والتي يشار إليها أيضًا باسم أسطوانة تغذية لموجات مرتدة» هي عبارة عن وعاء يحتوي على مستوى سائل من die بحيث (Sa أن تستمر حلقة التبريد في العمل حتى إذا كان هناك بعض 5 الاتحراف في منطقة واحدة أو أكثر من الحلقة. ويعد الصمام الخانق هو جهاز يوجه أو يتحكم في
تدفق المائع؛ مثل المبرد. ينخفض المبرد في الضغط Lovie ينتقل المبرد عبر الصمام الخانق. يمكن أن يؤدي انخفاض الضغط إلى وميض canal) أي تبخر. ويعد الفاصل هو وعاء يفصل مائع إلى أطوار سائلة وبخارية. يمكن أن يتم تبخر gall السائل من المبرد في مبادل حراري؛ على سبيل المثال. صندوق بارد؛ لتوفير التبريد لنظام؛ Jie نظام استخلاص سائل.
يتدفق المبرد الأولي من أسطوانة التغذية عبر الصمام aiding GAY في الضغط إلى ما يقرب من 1 إلى 2 بار. يؤدي انخفاض الضغط عبر الصمام إلى تبريد المبرد الأولي إلى درجة حرارة في مدى من -100 درجة فهرنهايت إلى -10 درجة فهرنهايت تقريباً. يمكن أن يؤدي أيضًا انخفاض الضغط عبر الصمام إلى وميض المبرد الأولي؛ أي تبخرء إلى خليط ثنائي الطور. يفصل المبرد الأولي إلى أطوار سائلة وبخارية في الفاصل. يتدفق الجزء السائل من المبرد الأولي
0 إلى الصندوق البارد. ومع تبخر المبرد الأولي؛ يوفر المبرد الأولي التبريد لعملية أخرى؛ مثل عملية استخلاص سائل الغاز الطبيعي. يخرج المبرد الأولي المتبخر من الصندوق البارد عند درجة حرارة في مدى من حوالي 70 درجة فهرنهايت إلى 160 درجة فهرنهايت. يمكن خلط المبرد الأولي المتبخر مع جزءٍ البخار من المبرد الأولي من الفاصل ويدخل وعاء فصل أسطواني يعمل عند ضغط في نطاق يتراوح من 1 إلى 10 بار تقريبًا. يقوم الضاغط برفع ضغط المبرد الأولي حتى
5 يصل إلى ضغط يتراوح من 9 إلى 35 بار تقريبًا. يمكن أن تؤدي الزيادة في الضغط إلى ارتفاع درجة حرارة المبرد الأولي إلى درجة حرارة في مدى من 150 فهرنهايت إلى 450 فهرنهايت تقريبًا. يتم تكثيف بخار مخرج الضاغط من خلال مبرد الهواء ومبرد ماء. في بعض التطبيقات؛ يتم تكثيف بخار التبريد الأولي باستخدام مجموعة من مبردات الهواء أو مبردات الماء أو كليهما في توليفة. يمكن أن تتراوح الحمل الممزوج بين مبرد الهواء Daag الماء من 30 إلى 360 مليون وحدة
0 حرارية بريطانية/ ساعة تقريبًا. يمكن أن يحتوي المبرد الأولي المكثف بعد المبردات على درجة حرارة تتراوح بين 80 درجة فهرنهايت و100 فهرنهايت تقريباً. يعود المبرد الأولي إلى أسطوانة التغذية لمواصلة دورة التبريد. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يكون هناك صمامات خانق إضافية؛ وأوعية فصل اسطوانية» وضاغطات؛ وفواصل تعالج جزءًا من المبرد الأولي. نظام التبريد الثانوي
في تطبيقات معينة؛ يتضمن نظام التبريد حلقة تبريد إضافية التي تتضمن مبرد ثانوي؛ مبخر» قاذف» مبرد؛ صمام خانق» ومضخة دوران. يمكن أن تستخدم حلقة yall الإضافية المبرد الثانوي الذي يكون متميز عن المبرد الأولي. يمكن أن يكون المبرد الثانوي عبارة عن هيدروكربون» Jie أ- بيوتان. ويكون المبخر عبارة عن مبادل حراري يوفر التسخين للمائع؛ على سبيل المثال؛ المبرد الثانوي. ويكون القاذف هو وسيلة
تقوم بتحويل طاقة الضغط المتوفرة في المائع المحرك إلى طاقة السرعة؛ ويجلب مائع شفط يكون عند ضغط منخفض من المائع المحرك؛ ويقوم بتصريف الخليط عند ضغط متوسط دون استخدام أجزاء دوارة أو متحركة.. ويكون المبرد عبارة عن مبادل حراري يوفر التبريد لمائع» على سبيل (Jal المبرد الثانوي. يتسبب الصمام الخانئق في الضغط لمائع؛ على سبيل المثال؛ المبرد
0 الثانوي, للتقليل مع انتقال المائع عبر الصمام. وتكون مضخة الدوران هي وسيلة ميكانيكية تزيد من ضغط السائل مثل مبرد مكثف. توفر حلقة التبريد الثانوية هذه تبريدًا إضافيًا في gia التكثيف من حلقة التبريد في المبرد الأولي. يمكن تقسيم المبرد الثانوي إلى تيارين. يمكن استخدام تيار واحد من أجل تبريد دوني للمبرد الأولي في المبرد الدوني؛ ويمكن استخدام التيار الآخر لاستخلاص الحرارة من المبرد الأولي في المبخر
5 الموجود قبل مبرد الهواء في حلقة التبريد الأولية. يمكن أن ينتقل جزءِ من المبرد الثانوي من التبريد الدوني للتبريد الأولي عبر الصمام الخانق لخفض ضغط التشغيل في نطاق يتراوح بين 2 و3 بار تقريبًا ودرجة حرارة التشغيل في نطاق يتراوح من 40 درجة فهرنهايت إلى 70 فهرنهايت تقريبًا. إلى التبريد الدوني للمبرد الأولي؛ يتلقى المبرد الثانوي الحرارة من المبرد الأولي في المبرد الدوني وسخن إلى درجة حرارة تتراوح ما بين 45 درجة فهرنهايت إلى 85 فهرنهايت. يمكن أن يتم
0 الضغط على gia من المبردات الثانوية لاستخلاص الحرارة من المبرد الأولي بواسطة مضخة الدوران ويمكن أن يكون لها ضغط تشغيل في نطاق يتراوح من 10 إلى 20 بار تقريباً ودرجة Sha تشغيل في نطاق يتراوح من 90 درجة فهرنهايت إلى 110 فهرنهايت تقريباً. يستخلص المبرد الثانوي الحرارة من المبرد الأولي في المبخر وسخن إلى درجة حرارة تتراوح بين 170 درجة فهرنهايت إلى 205 درجة فهرنهايت. يمكن خلط تيارات انقسام المبردات الثانوية في القاذف
5 وتصريفها عند ضغط متوسط من حوالي 4 إلى 6 بار تقريباً ودرجة حرارة متوسطة في نطاق
— 3 2 — يتراوح من 110 فهرنهايت إلى 150 فهرنهايت تقريباً. يمكن أن يمر المبرد الثانوي عبر المبرد؛ على سبيل المثال ؛ مبرد ماء؛ ويتكثف في سائل عند ما يقرب من 4 إلى 6 بار و85 درجة فهرنهايت إلى 105 درجة فهرنهايت. يمكن أن يكون حمل التبريد للمبرد في نطاق يتراوح من 60 إلى 130 مليون وحدة حرارية بريطانية/ ساعة تقريبًا. يمكن أن ينقسم المبرد الثانوي بشكل بعدي من المبرد إلى تيارين لمواصلة دورة التبريد الثانوية. يمكن أن تتضمن أنظمة التبريد اختياريًا معدات مساعدة ومتنوعة مثل المبادلات الحرارية والأوعية الإضافية. يمكن أن يتم تحقيق نقل المخاليط البخارية والسائلة والبخارية - السائلة داخل؛ (ls ومن نظام التبريد باستخدام مختلف تكوبنات الأنابيب؛ والمضخات؛ والصمامات. نظام التحكم في التدفق 0 في كل من التكوينات الموضحة لاحفًاء يتم تدفق تيارات العملية (المشار إليها أيضًا باسم 'تيارات") داخل كل وحدة في وحدة معالجة الغاز وبين الوحدات فى وحدة معالجة الغاز. يمكن أن يتم تدفق تيارات العملية باستخدام واحد أو أكثر من أنظمة التحكم في التدفق المنفذة في جميع أنحاء وحدة معالجة الغاز. يمكن أن يشتمل نظام التحكم في التدفق على واحد أو أكثر من مضخات التدفق لضخ تيارات العملية؛ واحد أو أكثر من أنابيب التدفق التي يتم من خلالها تدفق تيارات العملية؛ 5 وصمام واحد أو أكثر لتنظيم تدفق التيارات من خلال الأنابيب. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتم تشغيل نظام التحكم في التدفق Gg على سبيل «Jil يمكن للمشغل تعيين معدل تدفق لكل مضخة عن طريق تغيير موضع صمام (مفتوح؛ أو مفتوح جزثيًا؛ أو مغلق) لتنظيم تدفق تيارات العملية من خلال الأنابيب في نظام التحكم في التدفق. ويمجرد أن يقوم المشغل بتعيين معدلات التدفق ومواضع الصمامات لجميع أنظمة التحكم في التدفق الموزعة عبر وحدة معالجة «Glad يمكن لنظام التحكم في التدفق تدفق التيارات داخل وحدة أو بين الوحدات فى ظل ظروف تدفق ثابتة؛ على سبيل (JU حجمى ثابت أو معدلات تدفق الكتلة. لتغيير ظروف التدفق » يمكن للمشغل تشغيل نظام التحكم في التدفق Gy على سبيل المثال» عن طريق تغيير موضع الصمام.
في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتم تشغيل نظام التحكم في التدفق آليا. على سبيل «Jal يمكن أن يتم توصيل نظام التحكم في التدفق بنظام كمبيوتر لتشغيل نظام التحكم في التدفق. يمكن أن يتضمن نظام الكمبيوتر تعليمات تخزين وسيط قابلة للقراءة بالكمبيوتر (مثل تعليمات التحكم في التدفق) قابلة للتنفيذ بواسطة معالج واحد أو أكثر لتنفيذ العمليات (مثل عمليات التحكم في التدفق). على سبيل المثال؛ يمكن للمشغل ضبط معدلات التدفق من خلال تحديد أوضاع الصمامات لجميع
أنظمة التحكم في التدفق الموزعة عبر وحدة معالجة الغاز باستخدام نظام الكمبيوتر. في مثل هذه التطبيقات؛ يمكن للمشغل تغيير شروط التدفق يدويًا من خلال توفير المدخلات من خلال نظام الكمبيوتر. في مثل هذه التطبيقات؛ يمكن لنظام الكمبيوتر WT (أي بدون تدخل يدوي) التحكم في واحد أو أكثر من أنظمة التحكم في التدفق؛ على سبيل المثال» استخدام أنظمة التغذية الراجعة في
0 وحدة واحدة أو أكثر وتكون متصلة بنظام الكمبيوتر. على سبيل المثال؛ (Sar توصيل مستشعر (مثل مستشعر الضغط أو مستشعر درجة الحرارة) بأنبوب يتدفق خلاله تيار العملية. يستطيع المستشعر مراقبة وتزويد ظروف تدفق (مثل الضغط أو درجة الحرارة) لتيار العملية إلى نظام الكمبيوتر. استجابة لشرط التدفق المنبثق عن نقطة محددة (مثل dad ضغط مستهدف أو قيمة درجة الحرارة المستهدفة) أو تجاوز قيمة حدية (مثل قيمة الضغط الحدية أو قيمة درجة حرارة
5 الحدية)؛ يمكن لنظام الكمبيوتر إجراء العمليات آلياً. على سبيل المثال؛ إذا تجاوز الضغط أو درجة الحرارة في الأنبوب قيمة الضغط الحدية أو قيمة درجة حرارة الحدية؛ على التوالي؛ يمكن أن يوفر نظام الكمبيوتر إشارة لفتح صمام لتخفيف الضغط أو إشارة لإيقاف تدفق تيار العملية. في بعض التطبيقات؛ يمكن أن يتم تنفيذ التقنيات الموضحة هنا باستخدام صندوق بارد يدمج Jalal الحراري عبر مختلف تيارات العملية وتيارات المبرد في وحدة معالجة الغاز؛ ويتم تقديمه
لتمكين أي شخص ماهر في هذا المجال من صنع واستخدام الموضوع المفصح عنه في سياق واحد أو SST من عمليات التنفيذ المحددة. يمكن إجراء تغيرات وتعديلات وتبديلات مختلفة للتطبيقات التي تم الكشف عنهاء وسوف تكون واضحة لأولئك أو ذوي المهارة العادية في هذا المجال؛ ويمكن تطبيق المبادئ العامة المحددة على تطبيقات واستخدامات cal دون الخروج عن نطاق الكشف. في بعض الحالات؛ قد يتم حذف التفاصيل غير الضرورية للحصول على فهم
5 للموضوع الموصوف بحيث لا يتم حجب أحد التطبيقات الموصوفة أو أكثر بتفاصيل غير ضرورية
وبحيث تكون مثل هذه التفاصيل ضمن مهارة واحد من ذوي المهارة العادية في المجال. لا يقصد بالكشف Jal) أن يقتصر على التطبيقات الموصوفة أو الموضحة؛ بل يجب منحه أوسع نطاق يتوافق مع المبادئ والسمات الموصوفة. يمكن تنفيذ الموضوع الموصوف في هذه المواصفة في تطبيقات معينة؛ وذلك لتحقيق واحد أو أكثر من المزايا التالية. يمكن للصندوق البارد أن يقلل من المساحة الإجمالية لنقل الحرارة المطلوية لعملية استخلاص NGL ويمكن أن يحل محل مبادلات حرارية متعددة؛ ويالتالي تقليل الكمية المطلوية من الحيز العرضي وتكاليف المادة. يمكن لنظام التبريد استخدام طاقة أقل مرتبطة بضغط تيارات المبرد بالمقارنة مع أنظمة التبريد التقليدية؛ وبالتالي تقليل تكاليف التشغيل. يمكن أن يؤدي استخدام مبرد هيدروكربوني مختلط إلى تقليل عدد دورات التبريد (بالمقارنة مع نظام التبريد الذي 0 يستخدم دورات متعددة من مبردات مكون واحد)؛ وبالتالي تقليل كمية المعدات في نظام التبريد. يمكن أن تؤدي تقوية العملية لكل من نظام استخلاص NGL ونظام التبريد إلى تقليل تكاليف الصيانة؛ والتشغيل» وقطع الغيار. سوف تكون مزايا أخرى واضحة لأولئك ذوي المهارة العادية في المجال. بالإشارة إلى الشكل 1آ؛ يمكن لنظام استخلاص السائل 100 فصل غاز الميثان عن 5 الهيدروكربونات الأثقل في غاز تغذية 101. يمكن لغاز التغذية 101 أن ينتقل خلال واحد أو أكثر من سلاسل التبريد (على سبيل المثال؛ ثلاثة)؛ تتضمن كل سلسلة التبريد وفصل سائل - بخارء لتبريد غاز التغذية 101. يتدفق غاز التغذية 101 إلى صندوق بارد 199؛ والذي يمكنه تبريد غاز التغذية 101. يمكن أن يتكثف eda من غاز التغذية 101 من خلال الصندوق البارد dang .9 المائع متعدد الأطوار فاصل تبريد أول 102 الذي يمكنه فصل غاز التغذية 101 0 إلى ثلاث أطوار: غاز تغذية هيدروكربوني 103 هيدروكريونات مكثفة 105؛ وماء 107. يمكن أن يتدفق الماء 107 إلى المخزن؛ مثل أسطوانة استخلاص ماء العملية حيث يمكن أن يتم استخدام celal على سبيل المثال؛ كتعويض في وحدة معالجة غاز. يمكن ضخ الهيدروكربونات المكثفة 105( المشار لها أيضاً بسائل anal الأول 105؛ من فاصل التبريد الأول 102 بواسطة واحدة أو أكثر من مضخات التغذية المجففة Jill) 110. يمكن ضخ Bile 5 التبريد الأول 105 خلال مادة دمج تيار تغذية بجهاز إزالة ميثان 112 لإزالة أي ماء حر
محتجز في سائل التبريد الأول 105. يمكن أن يتدفق الماء المزال 111 إلى مخزن؛ Jie اسطوانة اندفاع ناتج تكثيف. يمكن أن يتدفق سائل التبريد الأول المتبقي 109 إلى واحد أو أكثر من أجهزة تجفيف السائل 114؛ على سبيل المثال» زوج من أجهزة تجفيف سائل. يخرج سائل التبريد الأول المجفف 113 أجهزة تجفيف السائل 114 ويمكن أن يتدفق إلى جهاز إزالة ميثان 150.
يمكن أن يتدفق غاز التغذية الهيدروكربوني 103 من فاصل التبريد الأول 102( والذي يشار ad) أيضًا باسم بخار تبريد أول 103 إلى واحد أو أكثر من eal تجفيف غاز التغذية 108 للتجفيف» على سبيل المثال؛ ثلاثة Seal تجفيف غاز تغذية. يمكن أن يتدفق بخار التبريد الأول 3 من خلال مزيل الرطوية (غير معروض) قبل الدخول إلى أجهزة تجفيف غاز التغذية 108. يخرج بخار التبريد الأول المجفف 115 أجهزة تجفيف غاز التغذية 108 ويمكن أن يدخل
0 الصندوق البارد 199. يمكن أن يبرد الصندوق البارد 199 بخار التبريد الأول المجفف 115. يمكن أن يتكثف gia من بخار التبريد الأول المجفف 115 خلال الصندوق البارد 199؛ Jang السائل متعدد الطور فاصل التبريد الثاني 104. يمكن لفاصل التبريد الثاني 104 فصل السائل الهيدروكربوني؛ كما يشار إليه باسم سائل التبريد الثاني 117؛ من الغاز 119. يمكن أن يتدفق سائل التبريد الثاني 117 إلى جهاز إزالة الميثان 150.
(Sa 5 أن يتدفق الغاز 119 من فاصل التبريد الثاني 104( يشار Lad ad) باسم بخار التبريد الثاني 119؛ إلى الصندوق البارد 199. يمكن أن يبرد الصندوق البارد 199 بخار التبريد الثاني 119. يمكن أن يتكثف on من بخار التبريد الثاني 119 من خلال الصندوق البارد 199؛ Jang السائل متعدد الطور في فاصل تبريد ثالث 106. يمكن لفاصل التبريد الثالث 106 فصل السائل الهيدروكربوني 121؛ ويشار إليه Wal
20 بسائل التبريد الثالث 121؛ من الغاز 123؛ يمكن أن يتدفق سائل التبريد الثالث 121 إلى جهاز aly) الميثان 150. يتم الإشارة إلى الغاز 123 من فاصل التبريد الثالث 106 Lad ببقايا الغاز (HP) مرتفع الضغط 3. يمكن أن تتدفق بقايا غاز HP 123 خلال الصندوق البارد 199 وبتم تسخينه. يمكن ضغط بقايا الغاز gang 123 HP على هيئة غاز مبيعات.
يمكن أن يستقبل جهاز إزالة الميثان 150 على هيئة تغذية سائل التبريد الأول 113؛ سائل التبريد الثاني 117( وسائل التبريد الثالث 121. يمكن أن يتضمن مصدر تغذية إضافية إلى جهاز إزالة الميثان 150 واحد أو أكثر من تيارات نفث العملية؛ Jie تيار نفث من اسطوانة اندفاع برويان؛ تيار نفث من مكثف بروبان؛ تيارات نفث وأدنى خطوط تدفق من مضخة قاع جهاز إزالة ميثان
وخطوط تيار منفث مندفع من كريات اندفاع NGL يتم الإشارة إلى بقايا الغاز من قمة جهاز إزالة الميثان 150 Way Lad غاز علوية (LP) منخفضة الضغط 153. يمكن تسخين بقايا غاز LP العلوي 153 مع تدفق بقايا LP le العلوي 153 خلال الصندوق البارد 199. يمكن ضغط بقايا غاز LP العلوي 153 gang على هيئة غاز مبيعات. يمكن تصنيع غاز المبيعات بشكل سائد من ميثان (على سبيل المثال» على الأقل 89 96 مول من ميثان).
0 يمكن أن مضخة قاع جهاز إزالة ميثان 152 السائل 151 من قاع جهاز إزالة الميثان 150؛ المشار له أيضاً بنواتج قاع جهاز إزالة ميثان 151؛ وترسل المائع إلى المخزن» Jie كرية NGL يمكن أن تتدفق نواتج قاع جهاز إزالة الميثان 151 خلال الصندوق البارد 199 ليتم تسخينها قبل إرسالها للمخزن. يمكن الإشارة إلى نواتج قاع جهاز إزالة الميثان 151 أيضاً بغاز طبيعي سائل ويمكن أن تتكون بشكل سائد من هيدروكريونات أثقل من ميثان (على سبيل المثال» على الأقل
5 99.5 % مول من هيدروكريونات أثقل من ميثان). يمكن أن يتدفق gia من السائل عند قاع جهاز إزالة الميثان 150( المشار له أيضاً بتغذية مرجل إعادة غليان مزيل للميثان 155؛ إلى الصندوق البارد 199 حيث يمكن تبخير السائل Loja أو LS وإعادة توجيهه إلى جهاز إزالة الميثان 150. يمكن أن تضغط مضخة مرجل إعادة الغليان بجهاز إزالة الميثان 154 تغذية مرجل إعادة الغليان المزيل للميثان 155 لتوفير تدفق. يمكن أن تخرج
0 تغذية مرجل إعادة الغليان المزيل للميثان 155 جهاز إزالة الميثان 150 وبتم تسخينه في الصندوق البارد 199. يمكن أن تتضمن عملية استخراج السائل 100 من الشكل 11 نظام تبريد 160 لتوفير تبريد؛ كما هو موضح في الشكل 1[ب. يمكن أن يتضمن نظام التبريد 160 حلقة تبريد؛ Jie حلقة تبريد أولية 0 (خطوط سميكة) من مادة تبريد أولية 161. يمكن أن تكون مادة التبريد الأولية 161 في
5 نظام التبريد 160 عبارة عن خليط من C2 هيدروكربونات )66 96 مول إلى 76 96 مول)؛ C3
هيدروكريونات )12 90 مول إلى 22 % مول)؛ و04 هيدروكربيونات (7 90 مول إلى 17 76 مول). في مثال معين؛ تتكون مادة التبريد الأولية 161 من 66.0 96 مول إيثان؛ 5.0 96 مول إيثيلين» 3.0 % مول برويان» 14.0 % مول بروبيلين» 6.0 % مول 7- بيوتان؛ و6.0 76 مول -١ بيوتان. يمكن أن يتدفق تقريباً 65 إلى 70 كجم/ث من sale التبريد الأولية 161 من اسطوانة تغذية 180 إلى واحد أو أكثر من المبردات الدونية؛ die جهاز تبريد دوني 174. مع تدفق مادة التبريد الأولية 161 خلال جهاز التبريد الدوني 174؛ يمكن تبريد sale التبريد الأولية 161 إلى درجة حرارة في نطاق تقريباً 60 درجة فهرنهيت إلى 70 درجة فهرنهيت. يمكن أن تتدفق مادة التبريد الأولية المبردة 161 خلال صمام خنق 182 وبنخفض ضغطها إلى تقريباً 1 إلى 2 بار. يمكن أن يؤدي الانخفاض في الضغط خلال الصمام 182 إلى تبريد مادة التبريد الأولية 161 إلى
0 درجة حرارة في نطاق تقريباً -100 درجة فهرنهيت إلى -80 درجة فهرنهيت. يمكن أن يؤدي الانخفاض في الضغط خلال الصمام 182 أيضاً إلى كسح مادة التبريد الأولية 161 - حيث؛ يتبخر- إلى خليط ثنائي الطور. يمكن فصل مادة التبريد الأولية 161 إلى طور السائل والبخار في فاصل 186. يمكن أن يكون بجزءِ السائل 163 من مادة التبريد الأولية 161« المشار له أيضاً بمادة تبريد أولية
5 سائلة 163( تركيبة تختلف عن تركيبة مادة التبريد الأولية 161. يمكن أن يكون سائل التبريد الأولي 163 عبارة عن خليط من إيثان )35 96 مول إلى 45 96 مول)؛ إيثيلين )1 96 مول إلى 5 % مول)؛ بروبان )2 % مول إلى 10 % مول)؛ بروبيلين )20 % مول إلى 30 % مول)؛ 0- بيوتان )10 96 مول إلى 20 96 مول)؛ وأ- بيوتان (10 96 مول إلى 20 96 مول). في مثال معين؛ يتكون سائل التبريد الأولي 163 من 41.9 96 مول إيثان؛ 1.5 96 مول إيثيلين؛
0 5.4 96 مول برويان» 24.1 96 مول بروبيلين» 13.6 96 مول —N بيوتان» و13.3 96 مول أ- بيوتان. يمكن أن يتدفق سائل التبريد الأولي 163 من الفاصل 186 إلى الصندوق البارد 199؛ على سبيل (JB بمعدل تدفق تقريباً 30 إلى 40 كجم/ث. عندما يتبخر سائل التبريد الأولي 3 في الصندوق البارد 199؛ يمكن أن يوفر سائل التبريد الأولي 163 تبريد إلى عملية استخراج السائل 100. يمكن أن يخرج سائل التبريد الأولي 163 الصندوق البارد 199 حيث يكون
5 في الغالب عند درجة حرارة في نطاق تقريباً 70 درجة فهرنهيت إلى 90 درجة فهرنهيت.
يمكن أن يكون بجزءِ البخار 167 بمادة التبريد الأولية 161( المشار له Lad ببخار مادة تبريد أولية 167( تركيبة تختلف عن تركيبة sale التبريد الأولية 161. يمكن أن يكون بخار sale التبريد الأولية 167 le عن خليط من إيثان )80 96 مول إلى 90 96 مول)؛ إيثيلين (1 96 مول إلى 10 % مول)؛ برويان (1 % مول إلى 5 % مول)؛ بروبيلين )1 % مول إلى 10 % مول)؛ 0- بيوتان )0 % مول إلى 1 % مول)؛ وأ- بيوتان (0 % مول إلى 1 Po مول). في مثال معين؛
يتكون بخار sale التبريد الأولية 167 من 83.8 96 مول إيثان؛ 7.6 96 مول إيثيلين» 1.2 % مول bgp 6.5 96 مول بروبيلين» 0.3 96 مول —N بيوتان» و0.6 96 مول أ- بيوتان. يمكن أن يتدفق بخار sale التبريد الأولية 167 من الفاصل 186 إلى الصندوق البارد 199؛ على سبيل «Jal بمعدل تدفق تقريباً 30 إلى 40 كجم/ث. مع تسخين بخار ale التبريد الأولية 167 في
0 الصندوق البارد 199( يمكن أن يوفر بخار مادة التبريد الأولية 167 تبريد إلى عملية استخراج السائل 100. يمكن أن يخرج بخار مادة التبريد الأولية 167 من الصندوق البارد 199 عند درجة حرارة في نطاق تقريباً 70 درجة فهرنهيت إلى 90 درجة فهرنهيت. يمكن خلط sale التبريد الأولية السائلة المبخرة الجديدة 163 من الصندوق البارد 199 مع بخار مادة التبريد الأولية المسخن 167 من الصندوق البارد 199 لإعادة تشكيل مادة التبريد الأولية
5 161. تدخل مادة التبريد الأولية 161 في اسطوانة إقصاء 162 تعمل عند تقريباً 1 إلى 2 بار. يمكن أن يكون sald التبريد الأولية 161 الخارجة من اسطوانة الإقصاء 162 إلى جزءٍ الشفط بضاغط 166 درجة حرارة في نطاق تقريباً 60 درجة فهرنهيت إلى 100 درجة فهرنهيت. يمكن أن يستخدم الضاغط 166 تقريباً 80-70 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 8 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة (23 ميجا وات)) لزيادة ضغط مادة التبريد الأولية 161 إلى
0 ضغط في نطاق تقريباً 25 إلى 30 بار. يمكن أن تجعل الزيادة في الضغط إلى زيادة درجة حرارة مادة التبريد الأولية 161 إلى نطاق Lui 400 درجة فهرنهيت إلى 410 درجة فهرنهيت. يمكن أن تتكثف مادة التبريد الأولية 161 مع تدفقها خلال مبخر 190؛ واحد أو أكثر من مبردات الهواء 170< 35005 الماء 172. يمكن أن يكون الحمل المجمع للمبردات 170 172« 190 تقريباً 125-115 مليون وحدة sha بريطانية/إساعة (على سبيل المثال» تقريباً 118 مليون وحدة حرارة
5 بربطانية/ساعة). يمكن أن يكون لمادة التبريد الأولية 161 بعد المبرد 172 درجة حرارة في نطاق
تقريباً 80 درجة فهرنهيت إلى 90 درجة فهرنهيت. يمكن إعادة sabe التبريد الأولية 161 إلى اسطوانة التغذية 180 لاستكمال حلقة التبريد الأولية 160أ. يمكن أن يتضمن نظام التبريد 160 حلقة تبريد ثانية 160ب (خطوط متقطعة) مع مادة تبريد ثانوية 171. يمكن أن تكون sale التبريد الثانوية 171 عبارة عن هيدروكربون؛ Jie أ- بيوتان. يمكن أن يتدفق تقريباً 95 إلى 105 كجم/ث من مادة التبريد الثانوية 171 من he ماء 194 عند درجة حرارة في نطاق تقريباً 90 درجة فهرنهيت إلى 100 درجة فهرنهيت. في بعض التطبيقات؛ يمكن وضع sale التبريد الثانوية 171 لاستخدامات مختلفة. يمكن ضغط جزءِ أول 1171 من مادة التبريد الثانوية 171 (على سبيل المثال؛ تقريباً 59 96 بالكتلة من مادة التبريد الثانوية 171 من مبرد الماء 194) إلى ضغط في نطاق 10 إلى 20 بار بواسطة مضخة 0 تدوير 196 ويمكن توجيهه إلى المبخر 190. يمكن أن يتم تسخين الجزءٍ الأول 1171 من مادة التبريد الثانوية 171 في المبخر 190 إلى درجة حرارة في نطاق تقريباً 180 درجة فهرنهيت إلى 0 درجة فهرنهيت» Cua تجعل edad) الأول 171 من مادة التبريد الثانوية 171 يتبخر. يمكن أن يتبخر الجزء الأول المسخّن 171 من sabe التبريد الثانوية 171 All) يمكن أن تكون عبارة عن بخار أو خليط ثنائي الطور) إلى طارد 192 ويمكن أن يعمل على هيئة مائع دافع. 5 يمكن أن يتدفق جزء ثاني 171ب من sale التبريد الثانوية 171 خلال صمام خنق 198 وينخفض ضغطها إلى Luis 2 إلى 3 بار. يمكن أن يؤدي الانخفاض في الضغط خلال الصمام 198 إلى تبريد الجزء الثاني 171ب من مادة التبريد الثانوية 171 إلى درجة حرارة في نطاق تقريباً 55 درجة فهرنهيت إلى 65 درجة فهرنهيت. يمكن أن يؤدي الانخفاض في الضغط خلال الصمام 8 إلى كسح gall الثاني 171ب من مادة التبريد الثانوية 171 - حيث؛ يتبخر- إلى خليط AE 20 الطور. يمكن أن يتدفق الجزء الثاني 171ب من مادة التبريد الثانوية 171 خلال جهاز التبريد الدوني 174 ويتم تسخينه إلى درجة حرارة في نطاق تقريباً 60 درجة فهرنهيت إلى 70 درجة فهرنهيت؛ حيث تجعل أي بقايا سائل تتبخر. يمكن أن يتدفق الجزء الثاني 171ب من مادة التبريد الثانوية 171 إلى الطارد 192 على هيئة مائع شفط. يمكن خلط الجزءٍ الأول 1171 من sale التبريد الثانوية 171 من المبخر 190 والجزء الثاني 171ب من sale التبريد الثانوية 171 5 .من جهاز التبريد الدوني 174 في الطارد 192 لإعادة تشكيل sale التبريد الثانوية 171. تخرج
مادة التبريد الثانوية 171 من الطارد 192 عند ضغط وسيط في نطاق تقريباً 4 إلى 5 بار ودرجة حرارة وسيطة في نطاق تقريباً 120 درجة فهرنهيت إلى 130 درجة فهرنهيت. يمكن أن تعود مادة التبريد الثانوية 171 إلى aja الماء 194 لاستكمال حلقة التبريد الثانوية 160[ب. يوضح الشكل 1ج الصندوق البارد 199 ذو مجموعة من الحجيرات والتيار الساخن والبارد حيث تتضمن تيارات عملية مختلفة من نظام استخراج السائل 100( سائل التبريد الأولي 163؛ وبخار مادة التبريد الأولية 167. يمكن أن يشتمل الصندوق البارد 199 على عشر حجيرات وبعالج نقل الحرارة بين التيارات المختلفة؛ Jie تيار ساخن واحد على الأقل يتضمن ثلاث تيارات عملية ساخنة؛ تيار عملية بارد واحد على الأقل يتضمن أربعة تيارات عملية باردة؛ وتيار مادة تبريد واحد على الأقل يتضمن تيارين مادة تبريد باردين» كل منهما مستعرض على حجيرة واحدة على الأقل. 0 يمكن أن يشتمل مائعي التبريد الباردين على تيار بخار وتيار سائل به تركيبات مختلفة عن بعضها البعض ومادة التبريد الأولية 161. تكون كلا مادتي التبريد مستعرضتين على نفس مجموعة الحجيرات. في بعض التطبيقات؛ يتم استخراج الطاقة الحرارية من التيارات الساخنة الثلاثة بواسطة التيارات الباردة المتعددة ولا يتم توسيع إلى البيئة. يمكن أن يحدث تبادل الطاقة واستخراج الحرارة في جهاز واحد؛ Jie الصندوق البارد 199. يمكن أن يكون بالصندوق البارد 199 جانب ساخن خلاله تدفق التيارات الساخنة وجانب بارد خلاله تتدفق التيارات الباردة. يمكن أن يكون كل من مائع عملية بارد؛ مائل cai ومائع ساخن مستعرض على حجيرة واحدة على الأقل بمجموعة من الحجيرات. في بعض التطبيقات؛ يشتمل التيار الساخن على الأقل على ثلاث تيارات ساخنة على الأقل؛ ولا تتداخل التيارات الساخنة على الجانب الساخن بحيث يوجد تيار ساخن واحد فقط بكل حجيرة لمجموعة من الحجيرات. يمكن أن يقوم تيار ساخن واحد بتبديل الحرارة مع واحد أو أكثر 0 من التيارات الباردة في حجيرة واحدة. يمكن أن يقوم تيار ساخن واحد بتبديل الحرارة مع جميع التيارات الباردة. يمكن أن تتداخل التيارات الباردة على الجانب البارد بحيث يتدفق واحد أو AST من التيارات الباردة خلال حجيرة واحدة. يكون تيار عملية بارد واحد؛ مثل تغذية مرجل sale) الغليان المزيل للميثان 155( عبارة عن المائع الوحيد المستعرض على حجيرة واحدة فقط من مجموعة الحجيرات. تستقبل التيارات الباردة المتعددة؛ Jie التيارات البادرة الأربعة (بقايا الغاز HP 123؛ 5 بقايا الغاز LP 153( سائل التبريد الأولي 163 ويخار sale التبريد الأولية 167)؛ الحرارة من
جميع التيارات الساخنة الثلاثة (غاز التغذية 101( بخار التبريد الأول المجفف 115؛ وبخار التبريد الثاني 119). يكون تيار بارد واحد La) الغاز (IS3LP عبارة عن المائع الوحيد المستعرض خلال جميع الحجيرات العشرة بالصندوق البارد 199. يمكن أن يكون للصندوق البارد 9 اتجاه رأسي أو أفقي. يمكن أن تؤدي سمة درجة الحرارة للصندوق البارد 199 إلى خفض في درجة الحرارة من حجيرة 10# إلى حجيرة 1#. في تطبيقات معينة؛ يدخل غاز التغذية 101 في الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 10# ويخرج عند الحجيرة 8# إلى فاصل التبريد الأول 102. عبر الحجيرات 8# حتى 10#؛ يمكن أن يوفر غاز التغذية 101 ales الحراري المتاح إلى التيارات الباردة المختلفة: بقايا غاز LP العلوي 153 حيث يمكن أن يدخل في الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 1# ويخرج من عند الحجيرة 10#؛ 0 بقايا غاز HP 123 التي يمكن أن تدخل في الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 3# ويخرج من عند الحجيرة 10#؛ نواتج قاع جهاز إزالة الميثان 151 حيث يمكن أن تدخل الصندوق البارد 199 عند الحجيرة TH ويخرج من عند الحجيرة 9#؛ Jil التبريد الأولي 163 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 2# ويخرج من عند الحجيرة 8#؛ وبخار مادة التبريد الأولية 7 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 2# ويخرج من عند الحجيرة 8#. 5 في تطبيقات معينة؛ (Sa أن يدخل بخار التبريد الأول المجفف 115 من جهاز تجفيف غاز التغذية 108 في الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 7# ويخرج من عند الحجيرة 4# إلى فاصل التبريد الثاني 104. عبر الحجيرات 4# حتى 7#. يمكن أن يمد بخار التبريد الأول المجفف 115 alas الحراري المتاح إلى التيارات الباردة المختلفة: بقايا غاز LP العلويي 153 من جهاز A الميثان 150 التي يمكن أن تدخل في الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 1# ويخرج من عند 0 الحجيرة 10#؛ بقايا غاز HP 123 التي يمكن أن تدخل في الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 3# وبخرج من عند الحجيرة 10#؛ نواتج قاع جهاز إزالة الميثان 151 حيث يمكن أن تدخل الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 7# ويخرج من عند الحجيرة 9#؛ تغذية sale] Jaye الغليان المزيل للميثان 155 حيث يمكن أن تدخل وتخرج من الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 5#؛ سائل التبريد الأولي 163 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 2# ويخرج من 5 عند الحجيرة 8#؛ بخار sale التبريد الأولية 167 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 عند
— 3 3 — الحجيرة 2# ويخرج من عند الحجيرة 8#. في تطبيقات معينة؛ يمد بخار التبريد الأول المجفف الحرارة إلى جميع التيارات الباردة. في تطبيقات معينة؛ يمكن أن يدخل بخار التبريد الثاني 119 من فاصل التبريد الثاني 104 في الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 3# وبخرج من عند الحجيرة 1# إلى فاصل التبريد الثالث 5 106. عبر الحجيرات 1# حتى 3# يمكن أن يمد بخار التبريد الثاني 119 حمله الحراري المتاح إلى التيارات الباردة المختلفة: بقايا غاز LP العلوي 153 من جهاز إزالة الميثان 150 التي يمكن أن تدخل في الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 1# ويخرج من عند الحجيرة 10#؛ La غاز HP 3 التي يمكن أن تدخل في الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 3# ويخرج من عند الحجيرة 0#؛ سائل التبريد الأولي 163 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 199 عند الحجيرة 2# 0 ويخرج من عند الحجيرة 8#؛ ويخار مادة التبريد الأولية 167 الذي يمكن أن يدخل الصندوق البارد 9 عند الحجيرة 2# ويخرج من عند الحجيرة BH يمكن أن يشتمل الصندوق البارد 199 على 36 ممر حراري » حيث يمكن i ؛» تكون بنفس عدد الممرات المحتملة كما يمكن تحديده باستخدام الطريقة المقدمة سابقاً. يتم تقديم مثال على بيانات yall وبيانات Jaa الحرارة للصندوق البارد 99 1 فى الجدول التالى: حمل الحجيرة حمل الممر رقم ٍ رقم : (مليون وحدة | رقم (مليون وحدة التيار رقم الحجيرة التيار حرارة الممر | حرارة الساخ البارد بربطانية/إس بريطانية/ساعة) Of اعة)
- - -
CA
5د 2 ا ا اب "©" و جه "©" ةا |" (=e Ce CE (seo Ce CT (se GF يمكن أن يكون إجمالي الحمل الحراري للصندوق البارد 199 الموزع عبر ال 10 حجيرات به تقريباً 190-180 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 183 مليون وحدة Sha بربطانية/ساعة)»؛ حيث يكون edn التبريد تقريباً 90-80 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 82 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة).
(Ka أن يكون الحمل الحراري لحجيرة 1# تقريباً 10-0.1 مليون وحدة حرارة بربطانية/إساعة (على سبيل المثال» تقريباً 1 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة). يمكن أن يكون بحجيرة 1# ممر واحد (مثل 01) لنقل الحرارة من بخار التبريد الثاني 119 (ساخن) إلى بقايا LP Sle العلوي 3 (ارد). في تطبيقات معينة؛ تنخفض درجة sm التيار الساخن 119 بمقدار تقريباً 0.1
درجة فهرنهيت إلى 10 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 1#. في تطبيقات معينة؛ تزيد درجة حرارة التيار البارد 153 بمقدار تقريباً 10 درجة فهرنهيت إلى 20 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 1#. يمكن أن يكون الحمل الحراري ل 01 تقريباً 1.2-0.8 Gale وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 1 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة). (Ka أن يكون الحمل الحراري لحجيرة 2# تقريباً 10-0.1 مليون وحدة حرارة بربطانية/إساعة
0 (على سبيل المثال» تقريباً 2 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة). يمكن أن يكون بحجيرة 2# ثلاث ممرات (مثل Jal (P45 P3 (P2 الحرارة من بخار التبريد الثاني 119 (ساخن) إلى بقايا غاز LP العلوي 153 (بارد)؛ بخار مادة التبريد الأولية 167 (بارد)؛ وسائل التبريد الأولي 163 (بارد)» على التوالي. في تطبيقات معينة؛ تنخفض درجة حرارة التيار الساخن 119 بمقدار تقريباً 1 درجة فهرنهيت إلى 10 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 2#. في تطبيقات معينة؛ تزيد درجات 5 حزارة التيارات الباردة 153« ¢163 و167 بمقدار تقريباً 0.1 درجة فهرنهيت إلى 10 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 2#. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل P3 (P2 و54 تقريباً 0.3-0.1 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة (على سبيل (Jill تقريباً 0.2 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» 0.3-0.1 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 0.2 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» و3-1 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ 0 تقريباً 1 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري لحجيرة 3# تقريباً 35-25 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 29 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة). يمكن أن يكون بحجيرة 3# أربعة ممرات (مثل (P85 «PT 06 (PS لنقل الحرارة من بخار التبريد الثاني 119 (ساخن) إلى بقايا غاز LP العلوي 153 (بارد)» بخار sale التبريد الأولية 167 (بارد)؛ بقايا غاز HP 123 (بارد)؛ 5 وسائل التبريد الأولي 163 (بارد)» على التوالي. في تطبيقات معينة» تنخفض درجة حرارة التيار
الساخن 119 بمقدار تقريباً 50 درجة فهرنهيت إلى 60 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 3#. في تطبيقات معينة؛ تزيد درجات حرارة التيارات الباردة 153 167« 123؛ و163 بمقدار تقريباً 35 درجة فهرنهيت إلى 45 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 3#. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل PS PG 7©؛ و08 تقريباً 3-1 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 2 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» 5-3 مليون وحدة a بريطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 3 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)»؛ 8-6 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 7 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)؛ و20-10 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 16 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري لحجيرة 4# تقريباً 50-40 مليون وحدة حرارة بريطانية/إساعة (على 0 سبيل (J تقريباً 42 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة). يمكن أن يكون بحجيرة 4# أربعة ممرات (مثل P11 P10 PY و012) Jal الحرارة من بخار التبريد الأول المجفف 115 (ساخن) إلى بقايا غاز LP العلوي 153 (بارد)؛ بخار sale التبريد الأولية 167 (بارد)؛ بقايا Sle HP 123 (بارد)؛ وسائل التبريد الأولي 163 (بارد)؛ على التوالي. في تطبيقات معينة؛ تنخفض درجة حرارة التيار الساخن 115 بمقدار تقريباً 40 درجة فهرنهيت إلى 50 درجة فهرنهيت خلال 5 حجيرة 4#. في تطبيقات معينة؛ تزيد clays حرارة التيارات الباردة 153 167 ¢123 و163 بمقدار تقريباً 55 درجة فهرنهيت إلى 65 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 4#. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل P11 P10 (PY و012 تقريباً 5-3 Ogle وحدة حرارة بربطانية/إساعة (على سبيل المثال» تقريباً 4 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» 6-4 مليون وحدة حرارة بريطانية/إساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 5 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)؛ 11-9 مليون 0 وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 10 مليون وحدة حرارة بربطانية/إساعة)؛ 30-205 مليون وحدة Hla بربطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 24 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري لحجيرة 5# تقريباً 50-40 مليون وحدة حرارة بريطانية/إساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 43 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة). يمكن أن يكون بحجيرة 5# خمسة 5 ممرات P16 P15 (P14 P13 Ji) و017) Jail الحرارة من بخار التبريد الأول المجفف
(ساخن) إلى بقايا غاز ا العلوي 153 (بارد)؛ بخار sale التبريد الأولية 167 (بارد)؛ بقايا غاز HP 123 (بارد)؛ سائل التبريد الأولي 163 (بارد)؛ وتغذية مرجل إعادة الغليان المزيل للميثان 155 (بارد)؛ على التوالي. في تطبيقات dime تنخفض days حرارة التيار الساخن 115 بمقدار تقريباً 40 درجة فهرنهيت إلى 50 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 5#. في تطبيقات معينة؛
5 تزيد درجات sha التيارات الباردة 153 167« 123 ¢163 و155 بمقدار تقريباً 15 درجة فهرنهيت إلى 25 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 5#. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل P13 (P16 (P15 P14 و017 تقريباً 1.2-0.8 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 1 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)»؛ 3-1 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 2 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» 5-3 مليون وحدة حرارة بريطانية/إساعة
0 (على سبيل المثال» تقريباً 4 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)؛ 10-8 مليون وحدة Sha بربطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 8 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة)؛ و35-25 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة lo) سبيل المثال» تقريباً 28 مليون وحدة Hla بربطانية/ساعة)»؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري لحجيرة 6# تقريباً 10-0.1 مليون وحدة Hla بربطانية/إساعة
5 (على سبيل المثال؛ تقريباً 1 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة). يمكن أن يكون بحجيرة 6# أربعة ممرات (مثل (P21 5 «P20 (P19 (P18 لنقل الحرارة من بخار التبريد الأول المجفف 115 (ساخن) إلى بقايا غاز LP العلوي 153 (بارد)؛ بخار sale التبريد الأولية 167 (بارد)؛ بقايا Sle HP 123 (بارد)؛ وسائل التبريد الأولي 163 (بارد)؛ على التوالي. في تطبيقات معينة؛ تنخفض درجة حرارة التيار الساخن 115 بمقدار تقريباً 0.1 درجة فهرنهيت إلى 10 درجة فهرنهيت خلال
0 حجيرة 6#. في تطبيقات معينة؛ تزيد درجات a التيارات الباردة 153« 167( 123؛ و163 بمقدار تقريباً 0.1 درجة فهرنهيت إلى 10 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 6#. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل «P20 (P19 P18 و P21 تقريباً 0.3-0.1 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 0.1 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» 0.3-0.1 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة Jo) سبيل المثال؛ Lj 0.2 مليون وحدة Sha
5 بريطانية/ساعة)» 0.5-0.3 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 0.4
مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» و0.9-0.7 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 0.8 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري لحجيرة 7# تقريباً 20-10 مليون sang حرارة بربطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 17 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة). يمكن أن يكون بحجيرة 7# خمسة ممرات (مثل Jail (P26 5 (P25 (P24 (P23 (P22 الحرارة من بخار التبريد الأول المجفف
5 (ساخن) إلى بقايا غاز ا العلوي 153 (بارد)؛ بخار sale التبريد الأولية 167 (بارد)؛ بقايا غاز HP 123 (بارد)» نواتج قاع جهاز إزالة الميثان 151 (بارد)؛ وسائل التبريد الأولي 163 (بارد). في تطبيقات معينة؛ تنخفض درجة حرارة التيار CAL 115 بمقدار تقريباً 15 درجة فهرنهيت إلى 25 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 7#. في تطبيقات معينة؛ تزيد درجات حرارة
0 التيارات الباردة 153« 167( 123« 151» و163 بمقدار تقريباً 10 درجة فهرنهيت إلى 20 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 7#. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية لذ P25 (P24 (P23 (P22 و026 تقريباً 1.2-0.8 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة (على سبيل «Jal تقريباً 1 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة)» 3-1 مليون sang حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 1 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» 4-2 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال؛
5 تقريباً 3 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» 6-4 مليون وحدة Hla بريطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 5 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة)» و7-5 مليون وحدة حرارة بربطانية/إساعة (على سبيل المثال» تقريباً 6 Ole وحدة حرارة بريطانية/ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري لحجيرة 8# تقريباً 35-25 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 31 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة). يمكن أن يكون بحجيرة 8# خمسة
0 ممرات (مثل P30 (P29 (P28 (P27 و 031) Jal الحرارة من غاز التغذية 101 (ساخن) إلى بقايا غاز LP العلوي 153 (بارد)» بخار sale التبريد الأولية 167 (بارد)؛ بقايا HP le 3 (ارد)» نواتج قاع جهاز إزالة الميثان 151 (بارد)؛ وسائل التبريد الأولي 163 (بارد). في تطبيقات die تنخفض درجة ha التيار الساخن 101 بمقدار تقريباً 35 درجة فهرنهيت إلى 5 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 8#. في تطبيقات معينة؛ تزيد درجات حرارة التيارات الباردة
5 153 123 151 و163 بمقدار تقريباً 25 درجة فهرنهيت إلى 35 درجة فهرنهيت خلال
حجيرة 8#. (Sar أن تكون الأحمال الحرارية ل P30 P29 (P28 P27 و 031 تقريباً 3-1 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 2 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)؛ 3-1 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 2 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» 6-4 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 5 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» 11-9 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة Jo) سبيل المثال؛ تقريباً 10 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)» و15-5 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 12 مليون sang حرارة بريطانية/ساعة)؛ على التوالي. يمكن أن يكون الحمل الحراري لحجيرة 9# تقريباً 15-5 مليون وحدة حرارة بريطانية/إساعة (على سبيل المثال» تقريباً 9 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة). يمكن أن يكون بحجيرة 9# ثلاث 0 ممرات (مثل (P34 «P33 (P32 لنقل الحرارة من غاز التغذية 101 (ساخن) إلى بقايا Sle LP العلوي 153 (بارد)؛ بقايا غاز HP 123 (بارد)؛ ونواتج قاع جهاز إزالة الميثان 151 (بارد). في تطبيقات معينة؛ تتخفض درجة حرارة التيار CAL 101 بمقدار تقريباً 5 درجة فهرنهيت إلى 5 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 9#. في تطبيقات معينة؛ تزيد درجات حرارة التيارات الباردة 3 23 و151 بمقدار تقريباً 10 درجة فهرنهيت إلى 20 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 9#. 5 يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل (P33 (P32 و034 تقريباً 1.2-0.8 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال؛ تقريباً 1 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة)؛ 4-2 مليون وحدة حرارة بريطانية/إساعة Jo) سبيل (Jill تقريباً 3 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)؛ و6-4 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 5 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة)؛ على التوالي. 0 يمكن أن يكون الحمل الحراري لحجيرة 10# تقريباً 15-5 مليون وحدة حرارة بريطانية/إساعة (على سبيل (Jal) تقريباً 8 مليون وحدة حرارة بربطانية/ساعة). يمكن أن يكون بحجيرة 10# ممرين P35 Jie) و036) لنقل الحرارة من غاز التغذية 101 (ساخن) إلى بقايا غاز LP العلوي 153 (بارد) ويقايا غاز HP 123 (بارد). في تطبيقات (dime تنخفض درجة حرارة التيار الساخن 101 بمقدار تقريباً 5 درجة فهرنهيت إلى 15 درجة فهرنهيت خلال حجيرة 10#. في تطبيقات معينة؛ 5 تتخفض درجات حرارة التيارات الباردة 153 و123 بمقدار تقريباً 30 درجة فهرنهيت إلى 40
درجة فهرنهيت خلال حجيرة 10#. يمكن أن تكون الأحمال الحرارية ل P35 و036 تقريباً 3-1 مليون وحدة حرارة بريطانية/ساعة (على سبيل المثال» تقريباً 2 مليون sang حرارة بريطانية/إساعة) و7-5 مليون وحدة حرارة بريطانية/إساعة (على سبيل المثال» تقريباً 6 مليون وحدة Sha بريطانية/ساعة)؛ على التوالي.
في بعض الأمثلة؛ يمكن أن يتم دمج الأنظمة الموصوفة في هذا الكشف في وحدة معالجة غاز موجودة كتعديل رجعي أو عند السحب التدريجي أو توسيع أنظمة تبريد البرويان أو الإيثان. ويسمح التعديل الرجعي لوحدة معالجة الغاز الحالية بتخفيض استهلاك الطاقة في نظام استخلاص السائل مع استثمار رأسمالي منخفض نسبياً. من خلال التعديل الرجعي أو canal) يمكن جعل نظام استخلاص السائل أكثر إحكاما. في بعض الأمثلة؛ يمكن أن تكون الأنظمة الموصوفة في هذا
0 الكشف جزءًا من وحدة معالجة الغاز التي تم إنشاؤه حديثًا. في حين تحتوي هذه المواصفات على العديد من تفاصيل التنفيذ المحددة؛ لا يجب تفسيرها على أنها قيود على نطاق الموضوع أو على نطاق ما يمكن حمايته؛ ولكن بالأحرى وصف للميزات التي قد تكون خاصة بتطبيقات معينة. يمكن Wad تنفيذ بعض الميزات الموضحة في هذه المواصفة في سياق عمليات التنفيذ المنفصلة؛ في توليفة؛ في تنفيذ واحد. وعلى العكس؛ يمكن أيضًا تنفيذ العديد
5 من الميزات الموضحة في سياق تطبيق واحد في عدة تطبيقات؛ بشكل منفصل» أو في أي توليفة فرعية مناسبة. وعلاوة على ذلك؛ على الرغم من أنه يمكن وصف الميزات التي سبق وصفها بأنها تعمل في توليفات معينة وحتى في حالة عناصر الحماية في بادئ الأمر مثل؛ وحد أو أكثر من الميزات من توليفة واردة يمكن؛ في بعض الحالات؛ الاستغناء عن التوليفة؛ ويمكن توجيه التوليفة الواردة إلى توليفة فرعية أو تباين لتوليفة فرعية.
0 "تم وصف تطبيقات معينة للموضوع. وتندرج عمليات Cull والتعديلات؛ والتبديلات الأخرى للتطبيقات الموصوفة ضمن نطاق عناصر الحماية التالية كما هو واضح لأولئك المهرة في المجال. في حين أن العمليات موضحة في الرسومات أو عناصر الحماية في ترتيب معين؛ لا ينبغي أن تفهم على أنها تتطلب تنفيذ مثل هذه العمليات في ترتيب معين موضح أو بالترتيب التتابعي؛ أو أن يتم إجراء جميع العمليات الموضحة (يمكن اعتبار بعض العمليات اختيارية)؛
5 -لتحقيق النتائج المرغوية.
— 2 4 — وفقاً لذلك» لا تقوم التطبيقات التمثيلية الموصوفة سابقاً بتعريف أو تقييد هذا الكشف. وتكون التغييرات الأخرى» والاستبدالات؛ والتعديلات ممكنة أيضا دون الخروج عن روح ونطاق هذا الكشف.
Claims (1)
- عناصر الحماية 1- نظام استخراج غاز طبيعي سائل natural gas liquid recovery system يشتمل على: فاصل تبريد chill down separator أول؛ فاصل تبريد chill down separator ثان؛ فاصل تبريد chill down separator ثالث؛ عمود dl) ميثان de—methanizer column ؛صندوق بارد يشتمل على مجموعة من الحجيرات التي تقطع مبادل حرارة لوح- زعنفة إلى مجموعة من الأقسام» يتم تصميم كل حجيرة في الصندوق البارد لنقل الحرارة من مجموعة واحدة أو أكثر من تيارات ساخنة للعملية في نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل natural gas liquid recovery system إلى مجموعة واحدة أو أكثر من تيارات باردة للعملية في نظام استخراج0 الغاز الطبيعي السائل» تشتمل مجموعة التيارات الساخنة للعملية على: تيار تغذية بغاز؛ بخار تبريد أول مجفف من واحد أو أكثر من أجهزة تجفيف غاز التغذية في نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل؛ و بخار تبريد من فاصل التبريد الثاني» وتشتمل مجموعة التيارات الباردة للعملية على:5 غاز بقايا عالي الضغط من فاصل التبريد الثالث؛ غاز بقايا منخفض الضغط علوي من عمود إزالة الميثان de—methanizer column ؛ تغذية مرجل إعادة غلي إزالة ميثان من عمود إزالة الميثان column 06-00611801281 ؛ و قيعان AB) ميثان من عمود إزالة الميثان de—methanizer column ؛ نظام تبريد مصمم لاستقبال الحرارة خلال الصندوق الباردء يشتمل نظام التبريد على:0 حلقة مادة تبريد أولية في اتصال بالمائع مع الصندوق البارد؛ تشتمل dala مادة التبريد الأولية على مادة تبريد أولية تشتمل على خليط أول من هيدروكريونات؛ dala مادة تبريد ثانوية secondary refrigerant تشتمل على مادة تبريد ثانوية secondary refrigerant تشتمل على أ-بيوتان butane ؛ وجهاز تبريد دوني مصمم لنقل الحرارة بين مادة التبريد الأولية بحلقة مادة التبريد الأولية ومادة التبريد الثانوية secondary refrigerant بحلقة sale التبريد الثانوية secondary refrigerant ؛ و الواحد أو الأكثر من أجهزة تجفيف غاز التغذية الموضوعة أسفل فاصل التبريد الأول حيث أن: كل من فاصل التبريد الأول وفاصل التبريد الثاني؛ وفاصل التبريد الثالث يكون في اتصال بالمائع مع الصندوق البارد؛ فاصل التبريد الأول مصمم لفصل غاز التغذية إلى طور سائل وطور غاز Se الواحد أو الأكثر من أجهزة تجفيف غاز التغذية تم تصميمها لإزالة الماء من طور الغاز المكرر لإنتاج بخار التبريد الأول المجفف؛ و 0 الصندوق البارد تم تصميمه لنقل الحرارة من بخار التبريد الأول المجفف إلى غاز بقايا مرتفع الضغط من خلال أربعة حجيرات في الصندوق البارد؛ ومن بخار التبريد الأول المجفف إلى غاز بقايا متخفض الضغط العلوي من خلال أربعة حجيرات في الصندوق البارد؛ ومن بخار التبريد الأول المجفف إلى تغذية مرجل إعادة غلي لمزيل الميثان من خلال حجيرة واحدة في الصندوق الباردء ومن بخار التبريد الأول المجفف إلى قيعان إزالة الميثان من خلال حجيرة واحدة في 5 الصندوق البارد. 2- نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل natural gas liquid recovery system وفقاً لعنصر الحماية 1؛ Cus يشتمل غاز التغذية على خليط ثان من هيدروكريونات. 0 3- نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل natural gas liquid recovery system وفقاً لعنصر الحماية 2( حيث يكون عمود إزالة الميثان de-methanizer column .في اتصال بالمائع مع الصندوق البارد وتم التصميم لاستقبال تيار هيدروكريون واحد على الأقل وفصل تيار الهيدروكربون الواحد على الأقل إلى تيار بخار يشتمل على غاز مبيعات يشتمل بشكل سائد على ميثان methane وتيار سائل يشتمل على غاز طبيعي سائل يشتمل بشكل سائد على. methane أثقل من ميثان clip ma 54- نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل natural gas liquid recovery system وفقاً لعنصر الحماية 3 حيث يشتمل غاز المبيعات الذي يشتمل بشكل سائد على ميثان methane على الأقل على 89 96 مول من ميثان methane ؛ ويشتمل الغاز الطبيعي السائل المشتمل بشكل سائد على هيدروكربيونات أثقل من ميثان methane على الأقل على 99.5 96 مول من هيدروكريونات أثقل من ميثان methane .5- نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل natural gas liquid recovery system وفقاً لعنصر الحماية 2؛ حيث يشتمل الواحد أو الأكثر من eal تجفيف غاز التغذية على date جزيئي molecular sieve .6- نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل natural gas liquid recovery system وفقاً لعنصر الحماية 2< يشتمل أيضاً على جهاز تجفيف سائل تم تصميمه لإزالة الماء من الطور liquid phase (Lull .5 7- نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل natural gas liquid recovery system وفقاً لعنصر الحماية 6» حيث يشتمل جهاز تجفيف السائل على طبقة من ألومينا منشطة activated alumina . 8- نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل natural gas liquid recovery system وفقاً0 لعنصر الحماية 3؛ يشتمل أيضاً على: مضخة تغذية مصممة لإرسال سائل هيدروكريون إلى عمود إزالة الميثان de—-methanizer column ¢ مضخة غاز طبيعي سائل مصممة لإرسال غاز طبيعي سائل من عمود إزالة الميثان de methanizer column ؛ و5 نظام تخزين مصمم لحمل كمية من غاز طبيعي سائل من عمود إزالة الميثان de-methanizer column .9- نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل natural gas liquid recovery system وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يشتمل الخليط الأول على خليط على أساس orn مولي يبلغ 9664 إلى C2 2 هيدروكربون؛ %10 إلى %20 من C3 هيدروكربون» و9011 إلى %25 من C4 5 هيدروكربون. 0- طريقة لاستخراج غاز طبيعي سائل من غاز تغذية؛ تشتمل الطريقة على: نقل الحرارة من مجموعة من تيارات ساخنة للعملية إلى مجموعة من تيارات باردة للعملية خلال صندوق as يشتمل الصندوق البارد على مجموعة حجيرات تقطع مبادل حرارة لوح زعنفة إلى 0 مجموعة من الأقسام» حيث يشتمل نقل الحرارة من مجموعة تيارات ساخنة للعملية إلى مجموعة تيارات باردة للعملية خلال الصندوق البارد على نقل الحرارة من واحدة أو أكثر من مجموعة التيارات الساخنة للعملية إلى واحد أو أكثر من مجموعة التيارات الباردة للعملية خلال كل حجيرة في الصندوق cl) تشتمل مجموعة التيارات الساخنة للعملية على: غاز التغذية؛ بخار تبريد أول مجفف من واحد أو أكثر من أجهزة تجفيف غاز تغذية في نظام استخراج غاز طبيعي سائل؛ و بخار تبريد من فاصل تبريد chill down separator ثان في نظام استخراج الغاز الطبيعي Lu) وتشتمل مجموعة التيارات الباردة للعملية على: غاز بقايا Je الضغط من فاصل تبريد chill down separator ثالث في نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل؛ غاز بقايا منخفض الضغط علوي من عمود إزالة ميثان de-methanizer column في نظام استخراج الغاز الطبيعي السائل؛ تغذية مرجل sale] غلي لإزالة ميثان من عمود إزالة الميثان column 06-00611801281 ؛ و قيعان Aly) ميثان من عمود إزالة الميثان de—methanizer column ؛ 5 تقل الحرارة إلى نظام تبريد خلال الصندوق البارد؛ يشتمل نظام التبريد على:حلقة مادة تبريد أولية في اتصال بالمائع مع الصندوق البارد؛ تشتمل dala مادة التبريد الأولية على مادة تبريد أولية تشتمل على خليط أول من هيدروكريونات؛ dala مادة تبريد ثانوية secondary refrigerant تشتمل على مادة تبريد ثانوية secondary refrigerant تشتمل على أ-بيوتان butane ؛ وجهاز تبريد دوني؛ و نقل الحرارة من مادة التبريد الأولية إلى مادة التبريد الثانوية secondary refrigerant باستخدام جهاز التبريد الدوني؛ فصل غاز التغذية إلى طور سائل وطور غاز مكرر باستخدام فاصل تبريد chill down separator أول؛ و0 إزالة الماء من طور الغاز المكرر باستخدام الواحد أو الأكثر من أجهزة تجفيف غاز التغذية لإنتاج بخار التبريد الأول المجفف؛ حيث يشتمل نقل hall من مجموعة التيارات الساخنة للعملية إلى مجموعة التيارات الباردة للعملية خلال الصندوق البارد على Ji الحرارة من بخار التبريد الأول المجفف إلى غاز بقايا مرتفع الضغط من خلال أربعة حجيرات في الصندوق البارد؛ ومن بخار التبريد الأول المجفف إلى غاز بقايا منخفض الضغط العلوي من خلال أربعة حجيرات في5 الصندوق الباردء ومن بخار التبريد الأول المجفف إلى تغذية مرجل إعادة غلي لمزيل الميثان من خلال حجيرة واحدة في الصندوق البارد؛ ومن بخار التبريد الأول المجفف إلى قيعان إزالة الميثان من خلال حجيرة واحدة في الصندوق البارد.1- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 10( Cus يشتمل غاز تغذية على خليط ثان من هيدروكريونات. 2- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 10( تشتمل أيضاً على تدفق مائع من الصندوق البارد إلى فاصل التبريد الثاني.— 4 8 — 3- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 10 حيث يشتمل الخليط الأول على خليط على أساس ga مولي يبلغ %64 إلى %72 C2 هيدروكربون؛ %10 إلى %20 من C3 هيدروكربون؛ و1 %1 إلى 90625 من C4 هيدروكربون. 14- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 10؛ تشتمل الطريقة أيضاً على تكثيف جزءِ على الأقل من غاز التغذية فى حجيرة واحدة على الأقل بالصندوق البارد. 5- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 10؛ تشتمل أيضاً على: استقبال تيار هيدروكريون واحد على الأقل فى عمود إزالة الميثان column 06-11611801261 0 1 فى اتصال بالمائع مع J لصندوق البارد ¢ و فصل تيار الهيدروكربون الواحد على الأقل إلى تيار بخار يشتمل على غاز مبيعات يشتمل بشكل سائد على ميثان methane وتيار سائل يشتمل على غاز طبيعى سائل يشتمل بشكل سائد على هيدروكريونات أثقل من ميثان methane . 5 16- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 15؛ حيث يشتمل غاز المبيعات الذي يشتمل بشكل سائد على ميثان methane على الأقل على 89 96 مول من ميثان methane ؛ ويشتمل الغاز الطبيعى السائل المشتمل بشكل سائد على هيدروكريونات أثقل من ميثان methane على الأقل على99.5 % مول من هيدروكربونات أثقل من ميثان methane . 0 17- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 14( حيث يشتمل الواحد أو الأكثر من gal تجفيف غاز التغذية على منخل molecular sieve Aja . 8- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 10؛ تشتمل أيضاً على إزالة الماء من الطور السائل liquid 6 باستخدام جهاز تجفيف سائل يشتمل على طبقة من ألومينا منشطة activated. alumina 59- الطريقة وفقاً لعنصر الحماية 10( تشتمل أيضاً على: إرسال سائل هيدروكربون إلى عمود إزالة الميثان de-methanizer column باستخدام مضخة تغذية؛ إرسال غاز طبيعي سائل من عمود إزالة الميثان column 06-07611801281 باستخدام مضخة غاز طبيعي سائل؛ و تخزين كمية من غاز طبيعي سائل من عمود إزالة الميثان de-methanizer column في نظام تخزين.3ق : مج uN 144 (J) [ دا re 73 $14 3 ; : 8 م 7 vax UO) + 2 يبب tow _ ا قن pk) Ya AY 14s \ Sa LAY . | : حم ' كد 8 بيبا F — “ررك >eo. لب 1 ض IX ل 33 8 ) . - سي مب wi ا - م : ا كا OTL 44 0 ها 13a vay vax شكل ١أنطق و ل اال 20 ne أل د لاع ع ا اال را f نحل 1 < i I Wis 8 I عثل و نب | i i i | i د + AJ ! 1 — [A | 1 ej AF TR | و نقد 0 1 __ي__ [] 3 1 yar J i | } 0 9# مسا «ذا 1 1 _ & i 1 44 yyy Ym mmm evn ene i — " . 0 الات ma min أ 22 1» ; 4 : y نس 1 i BB “ ب 1١ . 1 يح فر 8 ناف 1 ا : أ اساي | سيت سدم pup نلك "» ve | إٍْ 1 3 A 5> i 1 i m— Vin 1 YHA )مل مر i بي [ X و 0 ِ As 1 VAY 1 عفد اله i ساح كا تت i mm nn ساس سحي rm mm va ¥ 4 » شكل أن - 3= ها السهقة سس راقم الحجيرة SL ! y= 7 اكت FREQ SY 77 مس7 ل 1 سس 1X عد ا co bd EE rere co سملت 2 ا ¥ لأ EE I EE A ْ ret Le 3 2 x 1 Be : wpe 18 [ :ا = sees bb ب yaw RA . 9 .: حم : ب مط ERSTE PE 3 CETTE تاه : حل : = 15s & سما : : 3 اسم BRN ا ل ما LEE ل لابب . ال :0 ل KR Tass اع ارا BO NR الات ا« * . ا ' —— ست 1 سس 13 8 الانتجاء العام النقل الجرارة & 3 ١جالحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201762599509P | 2017-12-15 | 2017-12-15 | |
| US16/135,837 US11268756B2 (en) | 2017-12-15 | 2018-09-19 | Process integration for natural gas liquid recovery |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA520412197B1 true SA520412197B1 (ar) | 2022-12-22 |
Family
ID=66814279
Family Applications (14)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA520412182A SA520412182B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-11 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412183A SA520412183B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-11 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412180A SA520412180B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-11 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412196A SA520412196B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-13 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412197A SA520412197B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-13 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412195A SA520412195B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-13 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412215A SA520412215B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412213A SA520412213B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412216A SA520412216B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412212A SA520412212B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412211A SA520412211B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412204A SA520412204B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412205A SA520412205B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412214A SA520412214B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
Family Applications Before (4)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA520412182A SA520412182B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-11 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412183A SA520412183B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-11 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412180A SA520412180B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-11 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412196A SA520412196B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-13 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
Family Applications After (9)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA520412195A SA520412195B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-13 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412215A SA520412215B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412213A SA520412213B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412216A SA520412216B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412212A SA520412212B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412211A SA520412211B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412204A SA520412204B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412205A SA520412205B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
| SA520412214A SA520412214B1 (ar) | 2017-12-15 | 2020-06-14 | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (15) | US11320196B2 (ar) |
| EP (14) | EP3724575A2 (ar) |
| CN (14) | CN111684225A (ar) |
| CA (14) | CA3085905A1 (ar) |
| SA (14) | SA520412182B1 (ar) |
| WO (14) | WO2019118600A2 (ar) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2963649C (en) * | 2016-04-11 | 2021-11-02 | Geoff Rowe | A system and method for liquefying production gas from a gas source |
| US11320196B2 (en) | 2017-12-15 | 2022-05-03 | Saudi Arabian Oil Company | Process integration for natural gas liquid recovery |
| US11561043B2 (en) * | 2019-05-23 | 2023-01-24 | Bcck Holding Company | System and method for small scale LNG production |
| FR3123973B1 (fr) | 2021-06-09 | 2023-04-28 | Air Liquide | Purification cryogénique de biogaz avec pré-séparation et solidification externe de dioxyde de carbone |
| FR3123968B1 (fr) * | 2021-06-09 | 2023-04-28 | Air Liquide | Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du CO2 comprenant le soutirage de vapeur d’un étage intermédiaire de la colonne de distillation |
| FR3123969B1 (fr) * | 2021-06-09 | 2023-04-28 | Air Liquide | Procédé de séparation et de liquéfaction du méthane et du dioxyde de carbone avec pré-séparation en amont de la colonne de distillation |
| CN113551483A (zh) * | 2021-07-19 | 2021-10-26 | 上海加力气体有限公司 | 一种单塔精馏废气返流膨胀制氮系统及制氮机 |
| CN115232657B (zh) * | 2022-08-15 | 2024-04-26 | 中国海洋石油集团有限公司 | 一种利用lng冷能回收c2+的装置及方法 |
Family Cites Families (74)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1135871A (en) * | 1965-06-29 | 1968-12-04 | Air Prod & Chem | Liquefaction of natural gas |
| DE1619728C3 (de) | 1967-12-21 | 1974-02-07 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Tieftemperaturrektifikations verfahren zum Trennen von Gasgemischen aus Bestandteilen, deren Siedetemperaturen weit auseinanderliegen |
| US3808826A (en) | 1970-09-28 | 1974-05-07 | Phillips Petroleum Co | Refrigeration process |
| US4022597A (en) | 1976-04-23 | 1977-05-10 | Gulf Oil Corporation | Separation of liquid hydrocarbons from natural gas |
| US4325231A (en) | 1976-06-23 | 1982-04-20 | Heinrich Krieger | Cascade cooling arrangement |
| US4738699A (en) | 1982-03-10 | 1988-04-19 | Flexivol, Inc. | Process for recovering ethane, propane and heavier hydrocarbons from a natural gas stream |
| FR2545589B1 (fr) | 1983-05-06 | 1985-08-30 | Technip Cie | Procede et appareil de refroidissement et liquefaction d'au moins un gaz a bas point d'ebullition, tel que par exemple du gaz naturel |
| GB2146751B (en) | 1983-09-20 | 1987-04-23 | Petrocarbon Dev Ltd | Separation of hydrocarbon mixtures |
| US4541852A (en) | 1984-02-13 | 1985-09-17 | Air Products And Chemicals, Inc. | Deep flash LNG cycle |
| FR2578637B1 (fr) | 1985-03-05 | 1987-06-26 | Technip Cie | Procede de fractionnement de charges gazeuses et installation pour l'execution de ce procede |
| IT1222733B (it) | 1987-09-25 | 1990-09-12 | Snmprogetti S P A | Procedimento di frazionamento di miscele gassose idrocarburiche ad alto contenuto di gas acidi |
| US4889545A (en) | 1988-11-21 | 1989-12-26 | Elcor Corporation | Hydrocarbon gas processing |
| FR2646166B1 (fr) | 1989-04-25 | 1991-08-16 | Technip Cie | Procede de recuperation d'hydrocarbures liquides dans une charge gazeuse et installation pour l'execution de ce procede |
| US5329774A (en) | 1992-10-08 | 1994-07-19 | Liquid Air Engineering Corporation | Method and apparatus for separating C4 hydrocarbons from a gaseous mixture |
| US5568737A (en) | 1994-11-10 | 1996-10-29 | Elcor Corporation | Hydrocarbon gas processing |
| EP0723125B1 (en) | 1994-12-09 | 2001-10-24 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Gas liquefying method and plant |
| FR2751059B1 (fr) | 1996-07-12 | 1998-09-25 | Gaz De France | Procede et installation perfectionnes de refroidissement, en particulier pour la liquefaction de gaz naturel |
| DE19716415C1 (de) | 1997-04-18 | 1998-10-22 | Linde Ag | Verfahren zum Verflüssigen eines Kohlenwasserstoff-reichen Stromes |
| US6119479A (en) | 1998-12-09 | 2000-09-19 | Air Products And Chemicals, Inc. | Dual mixed refrigerant cycle for gas liquefaction |
| MY144345A (en) | 2000-10-02 | 2011-09-15 | Ortloff Engineers Ltd | Hydrocarbon gas processing |
| FR2817766B1 (fr) | 2000-12-13 | 2003-08-15 | Technip Cie | Procede et installation de separation d'un melange gazeux contenant du methane par distillation,et gaz obtenus par cette separation |
| FR2821351B1 (fr) | 2001-02-26 | 2003-05-16 | Technip Cie | Procede de recuperation d'ethane, mettant en oeuvre un cycle de refrigeration utilisant un melange d'au moins deux fluides refrigerants, gaz obtenus par ce procede, et installation de mise en oeuvre |
| CN1188375C (zh) | 2001-05-25 | 2005-02-09 | 清华大学 | 用于乙烯生产中脱甲烷的方法 |
| FR2829401B1 (fr) * | 2001-09-13 | 2003-12-19 | Technip Cie | Procede et installation de fractionnement de gaz de la pyrolyse d'hydrocarbures |
| US7475566B2 (en) | 2002-04-03 | 2009-01-13 | Howe-Barker Engineers, Ltd. | Liquid natural gas processing |
| ATE365897T1 (de) | 2002-05-08 | 2007-07-15 | Fluor Corp | Konfiguration und verfahren zur gewinnung von flüssigem erdgas unter verwendung eines unterkühlten rückflussverfahrens |
| AU2003900327A0 (en) | 2003-01-22 | 2003-02-06 | Paul William Bridgwood | Process for the production of liquefied natural gas |
| US6889523B2 (en) | 2003-03-07 | 2005-05-10 | Elkcorp | LNG production in cryogenic natural gas processing plants |
| RU2307297C2 (ru) | 2003-03-18 | 2007-09-27 | Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. | Объединенный многоконтурный способ охлаждения для сжижения газа |
| US6742357B1 (en) | 2003-03-18 | 2004-06-01 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated multiple-loop refrigeration process for gas liquefaction |
| US6662589B1 (en) | 2003-04-16 | 2003-12-16 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated high pressure NGL recovery in the production of liquefied natural gas |
| CN100473927C (zh) | 2004-04-26 | 2009-04-01 | 奥特洛夫工程有限公司 | 天然气液化的方法及其设备 |
| US7294749B2 (en) | 2004-07-02 | 2007-11-13 | Kellogg Brown & Root Llc | Low pressure olefin recovery process |
| US7257966B2 (en) | 2005-01-10 | 2007-08-21 | Ipsi, L.L.C. | Internal refrigeration for enhanced NGL recovery |
| WO2006094969A1 (en) | 2005-03-09 | 2006-09-14 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Method for the liquefaction of a hydrocarbon-rich stream |
| US8590340B2 (en) * | 2007-02-09 | 2013-11-26 | Ortoff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
| US20080264081A1 (en) * | 2007-04-30 | 2008-10-30 | Crowell Thomas J | Exhaust gas recirculation cooler having temperature control |
| US8919148B2 (en) * | 2007-10-18 | 2014-12-30 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing |
| AU2010258099C1 (en) | 2009-06-12 | 2014-06-12 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Process and apparatus for sweetening and liquefying a gas stream |
| US9476639B2 (en) | 2009-09-21 | 2016-10-25 | Ortloff Engineers, Ltd. | Hydrocarbon gas processing featuring a compressed reflux stream formed by combining a portion of column residue gas with a distillation vapor stream withdrawn from the side of the column |
| US20110290307A1 (en) | 2010-06-01 | 2011-12-01 | Goal Zero Llc | Modular solar panel system |
| CA2819128C (en) | 2010-12-01 | 2018-11-13 | Black & Veatch Corporation | Ngl recovery from natural gas using a mixed refrigerant |
| FR2969745B1 (fr) | 2010-12-27 | 2013-01-25 | Technip France | Procede de production d'un courant riche en methane et d'un courant riche en hydrocarbures en c2+ et installation associee. |
| CN102538390B (zh) | 2011-12-22 | 2014-08-06 | 西安交通大学 | 一种天然气液化系统及其方法 |
| US20130269386A1 (en) * | 2012-04-11 | 2013-10-17 | Air Products And Chemicals, Inc. | Natural Gas Liquefaction With Feed Water Removal |
| FR2993643B1 (fr) | 2012-07-17 | 2014-08-22 | Saipem Sa | Procede de liquefaction de gaz naturel avec changement de phase |
| CN102778073B (zh) | 2012-08-10 | 2015-03-25 | 中石化广州工程有限公司 | 强化气分装置利用余热余压回收丙烯的制冷装置及工艺 |
| RU2641778C2 (ru) | 2012-12-28 | 2018-01-22 | Линде Инжиниринг Норз Америка Инк. | Комплексный способ извлечения газоконденсатных жидкостей и сжижения природного газа |
| CN103363778B (zh) | 2013-03-14 | 2015-07-08 | 上海交通大学 | 小型撬装式单阶混合制冷剂天然气液化系统及其方法 |
| US20140352353A1 (en) | 2013-05-28 | 2014-12-04 | Robert S. Wissolik | Natural Gas Liquefaction System for Producing LNG and Merchant Gas Products |
| RU2674807C2 (ru) | 2013-09-11 | 2018-12-13 | Ортлофф Инджинирс, Лтд. | Обработка газообразных углеводородов |
| CN104513680B (zh) | 2013-09-30 | 2017-05-24 | 新地能源工程技术有限公司 | 富甲烷气精馏脱氢氮并生产液化天然气的工艺和装置 |
| CN103555382A (zh) | 2013-10-24 | 2014-02-05 | 西南石油大学 | Mrc天然气液化与dhx塔轻烃回收联产工艺 |
| CN103697659B (zh) | 2013-12-23 | 2015-11-18 | 中空能源设备有限公司 | 从富甲烷气中制取液化天然气和富氢产品的装置及方法 |
| CN103868324B (zh) | 2014-03-07 | 2015-10-14 | 上海交通大学 | 小型撬装式混合制冷剂天然气液化和ngl回收一体系统 |
| US9574822B2 (en) * | 2014-03-17 | 2017-02-21 | Black & Veatch Corporation | Liquefied natural gas facility employing an optimized mixed refrigerant system |
| TWI707115B (zh) | 2015-04-10 | 2020-10-11 | 美商圖表能源與化學有限公司 | 混合製冷劑液化系統和方法 |
| US9863697B2 (en) | 2015-04-24 | 2018-01-09 | Air Products And Chemicals, Inc. | Integrated methane refrigeration system for liquefying natural gas |
| CN104807288B (zh) | 2015-05-20 | 2017-03-15 | 西南石油大学 | 高压天然气的凝液回收方法 |
| CN106316750B (zh) | 2015-06-16 | 2019-02-22 | 中国石化工程建设有限公司 | 一种费托合成尾气的回收装置 |
| AR105277A1 (es) | 2015-07-08 | 2017-09-20 | Chart Energy & Chemicals Inc | Sistema y método de refrigeración mixta |
| US9816401B2 (en) | 2015-08-24 | 2017-11-14 | Saudi Arabian Oil Company | Modified Goswami cycle based conversion of gas processing plant waste heat into power and cooling |
| CN205062017U (zh) | 2015-11-03 | 2016-03-02 | 北京石油化工工程有限公司 | 天然气液化及凝液回收一体化装置 |
| CN105486034B (zh) | 2016-01-05 | 2018-01-09 | 中国寰球工程公司 | 一种天然气液化与轻烃分离一体化集成工艺系统及工艺 |
| US10330382B2 (en) | 2016-05-18 | 2019-06-25 | Fluor Technologies Corporation | Systems and methods for LNG production with propane and ethane recovery |
| US10359228B2 (en) | 2016-05-20 | 2019-07-23 | Air Products And Chemicals, Inc. | Liquefaction method and system |
| US20180045460A1 (en) * | 2016-08-09 | 2018-02-15 | Pioneer Energy, Inc. | Systems and methods for capturing natural gas liquids from oil tank vapors |
| CN106595223B (zh) | 2016-11-22 | 2018-12-28 | 西安长庆科技工程有限责任公司 | 一种回收天然气中碳三以上重烃的系统和方法 |
| CN106642989B (zh) | 2016-12-20 | 2022-08-16 | 杭氧集团股份有限公司 | 一种用于分离混合气的深冷分离系统 |
| CN106839650A (zh) | 2017-03-21 | 2017-06-13 | 四川华亿石油天然气工程有限公司 | 天然气油气回收系统及工艺 |
| CN106831300B (zh) | 2017-04-17 | 2023-05-23 | 中国石油集团工程股份有限公司 | 一种乙烷回收联产液化天然气的装置与方法 |
| US11543180B2 (en) | 2017-06-01 | 2023-01-03 | Uop Llc | Hydrocarbon gas processing |
| FR3072162B1 (fr) | 2017-10-10 | 2020-06-19 | L'air Liquide Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude | <P>PROCEDE DE RECUPERATION DE PROPANE ET D'UNE QUANTITE AJUSTABLE D'ETHANE A PARTIR DE GAZ NATUREL</P> |
| US11320196B2 (en) | 2017-12-15 | 2022-05-03 | Saudi Arabian Oil Company | Process integration for natural gas liquid recovery |
-
2018
- 2018-09-19 US US16/135,882 patent/US11320196B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,792 patent/US11262123B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,956 patent/US10976103B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,933 patent/US10989470B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,774 patent/US11268755B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,837 patent/US11268756B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,887 patent/US11428464B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,797 patent/US11248840B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,736 patent/US11248839B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,726 patent/US11236941B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,880 patent/US11231227B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,826 patent/US11231226B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,865 patent/US11226154B2/en active Active
- 2018-09-19 US US16/135,902 patent/US20190186829A1/en not_active Abandoned
- 2018-12-12 CN CN201880088542.5A patent/CN111684225A/zh active Pending
- 2018-12-12 WO PCT/US2018/065209 patent/WO2019118600A2/en unknown
- 2018-12-12 EP EP18836979.7A patent/EP3724575A2/en active Pending
- 2018-12-12 WO PCT/US2018/065216 patent/WO2019118605A2/en unknown
- 2018-12-12 EP EP18836974.8A patent/EP3724574A1/en active Pending
- 2018-12-12 CN CN201880087760.7A patent/CN111656115B/zh active Active
- 2018-12-12 EP EP18836987.0A patent/EP3724580A2/en active Pending
- 2018-12-12 EP EP18839969.5A patent/EP3724581A2/en active Pending
- 2018-12-12 EP EP18836985.4A patent/EP3724579A2/en active Pending
- 2018-12-12 EP EP18836981.3A patent/EP3724577A2/en active Pending
- 2018-12-12 CA CA3085905A patent/CA3085905A1/en active Pending
- 2018-12-12 EP EP18845482.1A patent/EP3724583A1/en active Pending
- 2018-12-12 CA CA3085910A patent/CA3085910A1/en active Pending
- 2018-12-12 EP EP18839972.9A patent/EP3724582A1/en not_active Withdrawn
- 2018-12-12 CN CN201880088910.6A patent/CN111684227A/zh active Pending
- 2018-12-12 CN CN201880088451.1A patent/CN111670329B/zh active Active
- 2018-12-12 CN CN201880088884.7A patent/CN111684226B/zh active Active
- 2018-12-12 CA CA3085904A patent/CA3085904A1/en active Pending
- 2018-12-12 CN CN201880087841.7A patent/CN111656116B/zh active Active
- 2018-12-12 WO PCT/US2018/065221 patent/WO2019118609A2/en unknown
- 2018-12-12 CN CN201880087452.4A patent/CN111630334A/zh active Pending
- 2018-12-12 CN CN201880088881.3A patent/CN111699354A/zh active Pending
- 2018-12-12 CN CN201880087946.2A patent/CN111656117B/zh active Active
- 2018-12-12 CA CA3085734A patent/CA3085734A1/en active Pending
- 2018-12-12 WO PCT/US2018/065197 patent/WO2019118593A2/en unknown
- 2018-12-12 CA CA3085909A patent/CA3085909A1/en active Pending
- 2018-12-12 WO PCT/US2018/065220 patent/WO2019118608A1/en unknown
- 2018-12-12 EP EP18836984.7A patent/EP3724578A2/en active Pending
- 2018-12-12 CA CA3085908A patent/CA3085908A1/en active Pending
- 2018-12-12 CA CA3085912A patent/CA3085912A1/en active Pending
- 2018-12-12 WO PCT/US2018/065227 patent/WO2019118614A2/en unknown
- 2018-12-12 CA CA3090443A patent/CA3090443A1/en active Pending
- 2018-12-12 WO PCT/US2018/065177 patent/WO2019118578A1/en unknown
- 2018-12-12 EP EP18836980.5A patent/EP3724576A2/en not_active Withdrawn
- 2018-12-12 WO PCT/US2018/065198 patent/WO2019118594A2/en unknown
- 2018-12-12 CN CN201880088886.6A patent/CN111699355A/zh active Pending
- 2018-12-12 CA CA3085916A patent/CA3085916A1/en active Pending
- 2018-12-12 WO PCT/US2018/065199 patent/WO2019118595A2/en unknown
- 2018-12-12 WO PCT/US2018/065229 patent/WO2019118616A1/en unknown
- 2018-12-12 CA CA3085828A patent/CA3085828A1/en active Pending
- 2018-12-13 EP EP18829691.7A patent/EP3724570A1/en active Pending
- 2018-12-13 CA CA3085926A patent/CA3085926A1/en active Pending
- 2018-12-13 CA CA3085924A patent/CA3085924A1/en active Pending
- 2018-12-13 WO PCT/US2018/065353 patent/WO2019118672A1/en unknown
- 2018-12-13 CA CA3085921A patent/CA3085921A1/en active Pending
- 2018-12-13 CA CA3085923A patent/CA3085923A1/en active Pending
- 2018-12-13 CN CN201880087398.3A patent/CN111630333B/zh active Active
- 2018-12-13 CN CN201880087719.XA patent/CN111656114A/zh active Pending
- 2018-12-13 CN CN201880088223.4A patent/CN111670328A/zh active Pending
- 2018-12-13 WO PCT/US2018/065345 patent/WO2019118668A1/en unknown
- 2018-12-13 EP EP18829690.9A patent/EP3724569A1/en active Pending
- 2018-12-13 WO PCT/US2018/065354 patent/WO2019118673A1/en unknown
- 2018-12-13 EP EP18830122.0A patent/EP3724572A1/en active Pending
- 2018-12-13 EP EP18829692.5A patent/EP3724571A1/en active Pending
- 2018-12-13 WO PCT/US2018/065349 patent/WO2019118670A1/en unknown
- 2018-12-13 CN CN201880087388.XA patent/CN111630332A/zh active Pending
-
2020
- 2020-06-11 SA SA520412182A patent/SA520412182B1/ar unknown
- 2020-06-11 SA SA520412183A patent/SA520412183B1/ar unknown
- 2020-06-11 SA SA520412180A patent/SA520412180B1/ar unknown
- 2020-06-13 SA SA520412196A patent/SA520412196B1/ar unknown
- 2020-06-13 SA SA520412197A patent/SA520412197B1/ar unknown
- 2020-06-13 SA SA520412195A patent/SA520412195B1/ar unknown
- 2020-06-14 SA SA520412215A patent/SA520412215B1/ar unknown
- 2020-06-14 SA SA520412213A patent/SA520412213B1/ar unknown
- 2020-06-14 SA SA520412216A patent/SA520412216B1/ar unknown
- 2020-06-14 SA SA520412212A patent/SA520412212B1/ar unknown
- 2020-06-14 SA SA520412211A patent/SA520412211B1/ar unknown
- 2020-06-14 SA SA520412204A patent/SA520412204B1/ar unknown
- 2020-06-14 SA SA520412205A patent/SA520412205B1/ar unknown
- 2020-06-14 SA SA520412214A patent/SA520412214B1/ar unknown
-
2021
- 2021-04-05 US US17/222,327 patent/US11644235B2/en active Active
Also Published As
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA520412197B1 (ar) | دمج عمليات من أجل استخلاص سائل غاز طبيعي |