SA520411358B1 - عملية لتحضير بوليمرات متجانسة أو بوليمرات مشتركة لإيثيلين - Google Patents

عملية لتحضير بوليمرات متجانسة أو بوليمرات مشتركة لإيثيلين Download PDF

Info

Publication number
SA520411358B1
SA520411358B1 SA520411358A SA520411358A SA520411358B1 SA 520411358 B1 SA520411358 B1 SA 520411358B1 SA 520411358 A SA520411358 A SA 520411358A SA 520411358 A SA520411358 A SA 520411358A SA 520411358 B1 SA520411358 B1 SA 520411358B1
Authority
SA
Saudi Arabia
Prior art keywords
reaction fluid
reactor
heating
preheater
fluid
Prior art date
Application number
SA520411358A
Other languages
English (en)
Inventor
دانير خايرولين،
مايكل ديويرلينج،
أندري-أرماند فينيتي،
دييتر ليتمان،
يورجن موهرباتر،
كريستوف وولف،
Original Assignee
باسيل بولي أوليفين جي إم بي إتش
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=59683423&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=SA520411358(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by باسيل بولي أوليفين جي إم بي إتش filed Critical باسيل بولي أوليفين جي إم بي إتش
Publication of SA520411358B1 publication Critical patent/SA520411358B1/ar

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F2/00—Processes of polymerisation
    • C08F2/01—Processes of polymerisation characterised by special features of the polymerisation apparatus used
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F10/00—Homopolymers and copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • C08F10/02—Ethene
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0006—Controlling or regulating processes
    • B01J19/0013—Controlling the temperature of the process
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/0053—Details of the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B01J19/242—Tubular reactors in series
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B01J19/2425—Tubular reactors in parallel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
    • B01J19/2415—Tubular reactors
    • B01J19/243—Tubular reactors spirally, concentrically or zigzag wound
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/008—Processes carried out under supercritical conditions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J3/00—Processes of utilising sub-atmospheric or super-atmospheric pressure to effect chemical or physical change of matter; Apparatus therefor
    • B01J3/04—Pressure vessels, e.g. autoclaves
    • B01J3/042—Pressure vessels, e.g. autoclaves in the form of a tube
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F110/00—Homopolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • C08F110/02—Ethene
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F2/00—Processes of polymerisation
    • C08F2/38—Polymerisation using regulators, e.g. chain terminating agents, e.g. telomerisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F210/00—Copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond
    • C08F210/02—Ethene
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00004—Scale aspects
    • B01J2219/00006—Large-scale industrial plants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00002—Chemical plants
    • B01J2219/00027—Process aspects
    • B01J2219/00033—Continuous processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00054—Controlling or regulating the heat exchange system
    • B01J2219/00056—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
    • B01J2219/00058—Temperature measurement
    • B01J2219/0006—Temperature measurement of the heat exchange medium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00054—Controlling or regulating the heat exchange system
    • B01J2219/00056—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
    • B01J2219/00058—Temperature measurement
    • B01J2219/00063—Temperature measurement of the reactants
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00054—Controlling or regulating the heat exchange system
    • B01J2219/00056—Controlling or regulating the heat exchange system involving measured parameters
    • B01J2219/00069—Flow rate measurement
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00076—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements inside the reactor
    • B01J2219/00085—Plates; Jackets; Cylinders
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00051—Controlling the temperature
    • B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
    • B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
    • B01J2219/00103—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor in a heat exchanger separate from the reactor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
    • B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
    • B01J2219/00164—Controlling or regulating processes controlling the flow
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F2500/00—Characteristics or properties of obtained polyolefins; Use thereof
    • C08F2500/08—Low density, i.e. < 0.91 g/cm3
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F2500/00—Characteristics or properties of obtained polyolefins; Use thereof
    • C08F2500/12—Melt flow index or melt flow ratio
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08F—MACROMOLECULAR COMPOUNDS OBTAINED BY REACTIONS ONLY INVOLVING CARBON-TO-CARBON UNSATURATED BONDS
    • C08F2500/00—Characteristics or properties of obtained polyolefins; Use thereof
    • C08F2500/26—Use as polymer for film forming
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
    • Y02P30/40—Ethylene production

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Polymerisation Methods In General (AREA)
  • Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)

Abstract

يتعلق الاختراع الحالي بعملية لتحضير بوليمرات متجانسة homopolymers أو بوليمرات مشتركة copolymers لإيثيلين ethylene في مرفق facility، يشتمل المرفق على مفاعل أنبوبي عالي الضغط high-pressure tubular reactor وسخان قبلي preheater، حيث يتم تسخين مائع التفاعل reaction fluid الذي تم إدخاله في المفاعل عند مدخل المفاعل reactor inlet في السخان القبلي ويكون متوسط سرعة مائع التفاعل في السخان القبلي أقل من متوسط سرعة مائع التفاعل في المفاعل الأنبوبي tubular reactor ونسبة السرعة المتوسطة في المفاعل الأنبوبي إلى متوسط سرعة مائع التفاعل في السخان القبلي تكون في مدى يتراوح من 1.5 إلى 5. يوضح الشكل 3 على نحو تخطيطي تجهيزة من وحدة سخان قبلي preheater unit أولى وثانية في توصيل مع مفاعل أنبوبي وفقاً لنموذج من الكشف الحالي. الشكل 3

Description

عملية لتحضير بوليمرات متجانسة أو بوليمرات مشتركة لإيثيلين ‎PROCESS FOR THE PREPARATION OF ETHYLENE HOMOPOLYMERS OR‏ ‎COPOLYMERS‏ ‏الوصف الكامل خلفية الاختراع يقدم الاختراع الحالي عملية لتحضير بوليمرات متجانسة ‎homopolymers‏ أو بوليمرات مشتركة ‎copolymers‏ لإيثيلين ‎ethylene‏ في مرفق ‎facility‏ يشتمل على مفاعل أنبوبي عالي الضغط ‎.high—pressure tubular reactor‏ يمكن تكوين بوليمرات الإيثيلين ‎Ethylene polymers‏ في عمليات البلمرة عالية الضغط ‎high—‏ ‎(pressure polymerization processes‏ وتتمثل الخطوات الفردية في مثل هذه العمليات في ضغط خليط التفاعل إلى ضغط المفاعل ‎«reaction mixture‏ وإدخال البادئ ‎initiator‏ في مرحلة واحدة على الأقل؛ والبلمرة ‎polymerization‏ أثناء إزالة الحرارة الطاردة ‎shall‏ للتفاعل ‎(exothermic heat‏ وفصل المنتجات؛ والمعالجة الإضافية. بالنسبة للعمليات المذكورة» يمكن 0 استخدام أنواع مختلفة من تصميم المفاعلات. ومن بين فئات المفاعلات التي تشكل البوليمرات منخفضة الكثافة القائمة على الإيثيلين المفاعلات ‎tubular reactors Lusi)‏ تشتمل التجهيزة الشائعة لمرفق إعداد بوليمرات متجانسة منخفضة الكثافة أو بوليمرات مشتركة؛ بجانب مفاعل البلمرة ‎«polymerization reactor‏ على معدات أخرى . عادة ما يتم ضغط مكونات التفاعل بتوليفة من ضاغطين ‎compressors‏ ضاغط ‎compressor‏ أولي وضاغط ثانوي. في نهاية 5 توالي البلمرة» ‎sale‏ ما يتضمن مرفق البلمرة ‎Je‏ الضغط ‎high-pressure polymerization‏ ‎facility‏ من أجهزة مثل أجهزة البثق ‎extruders‏ ووسائل التحبيب 918170181035 لتحويل البوليمر الذي تم الحصول عليه إلى كريات. علاوة على ذلك؛ يشتمل ‎Jie‏ هذا المرفق بصفة عامة على وسيلة للتغذية بالمونومرات والمونومرات المشتركة ‎dmonomers‏ وبادئات الشقوق الحرة ‎free—‏ ‎radical initiators‏ وعوامل تحويل السلسلة ‎chain transfer agents‏ او المواد الأخرى عند 0 واحد أو أكثر من المواضع إلى تفاعل البلمرة ‎polymerization reaction‏ يتم الكشف على سبيل
المثال عن عملية وجهاز لتصنيع بوليمرات وبوليمرات مشتركة من الإيثيلين تحت قيم ضغط مرتفعة في الطلب الدولي رقم 11018871/2007. يتم بصفة ‎dale‏ تسخين تركيبة غاز التفاعل ‎reaction gas composition‏ الذي تم تصريفها بواسطة الضاغط الثانوي والإمداد بها إلى مدخل المفاعل» بصفة ‎dele‏ بدثارات تسخين ‎heating‏ ‎jackets 5‏ يتم تشغيلها بواسطة ‎«lal‏ والماء الساخن أو توليفة منها. وتعرف عناصر التسخين ‎heating elements‏ هذه الخاصة بتسخين تركيبة غاز التفاعل قبل الوصول إلى ‎Jane‏ المفاعل باسم السخان القبيل ‎preheater‏ على سبيل المثال؛ يكشف الطلب الدولي رقم 051561/2007 ‎i‏ 1 عن جهاز وطريقة لإنتاج بوليمرات مشتركة ‎copolymers‏ من البولي إيثيلين ‎polyethylene‏ ‏والإيثيلين يشتمل فيها السخان القبلي على ثلاثة أقسام ويتم تزويد أقسام السخان القبلي ببخار من 0 صافي بخار بضغط متوسط ‎medium pressure steam‏ وببخار تحت ضغط عالي ‎high‏ ‎.pressure steam‏ تعتمد الخواص وبنية البوليمرات المتجانسة أو البوليمرات المشتركة للإيثيلين المنتجة؛ مثل الوزن ‎«all‏ توزيع الوزن الجزيئي وكمية التفرع قصير وطويل السلسلة» بقوة على متغيرات التفاعل ‎reaction parameters‏ علاوة على ما سبق؛ يعتمد تحويل الإيثيلين المجدي في منطقة التفاعل ‎reaction zone 5‏ على كمية حرارة البلمرة» التي يمكن إزالتها من خليط التفاعل في منطقة التفاعل المناظرة. وذلك يعني»؛ عند درجة ‎Bla‏ بدء معينة؛ يكون تحويل الإيثيلين الأعلى كلما كانت قمة درجة حرارة البلمرة الأعلى. ومع ذلك» تحت ظروف درجة حرارة وضغط معينة؛ ينحل الإيثيلين بسرعة بطريقة انفجارية بحيث يعطي سخام؛ وميثان وهيدروجين. بناء على ذلك؛ هناك حاجة للتحكم بدقة في ظروف التفاعل داخل المفاعل. يصف الطلب الدولي رقم 084772/2012 أ1 على سبيل المثال 0 عملية لمراقبة بلمرة الإيثيلين أو الإيثيلين والمونومرات المشتركة 000100000615 في وجود بادئ بلمرة للشقوق الحرة ‎free-radical polymerization initiator‏ مفاعل أنبوبي مع واحدة أو أكثر من مناطق التفاعل ‎reaction zones‏ التي تكون مزودة بدثارات تبريد لتبريد المفاعل الأنبوبي بوسط تبريد ‎«cooling medium‏ تشتمل على خطوة قياس كمتغيرات للعملية خواص درجة الحرارة وضغط وسط التفاعل وخواص التدفق ودرجة الحرارة لوسط التبريد بطول المفاعل.
مع ذلك؛ لا تزال جودة المنتج في العمليات الموصوفة سابقا متباينة مع الوقت نتيجة للتذبذبات في
ظروف العملية فى المفاعل. ومن أحد أسباب التذبذبيات فى ظروف العملية التذبذبات فى الضغط
المستحثة بالضاغط الثانوي.
هناك بناء على ما سبق حاجة لتوفير نظام تسخين ‎heating system‏ محسن بتقطير منخفض
الضغط يترتب عليه معدل تحويل متزايد؛ حيث تكون جودة المنتج بصورة مستمرة عالية ويتم تجنب
تذبذبات الضغط أو تقليلها على الأقل.
الوصف العام للاختراع
يقدم الاختراع الحالي عملية لتحضير بوليمرات متجانسة أو بوليمرات مشتركة لإيثيلين في مرفق؛
يشتمل المرفق على مفاعل أنبوبي عالي الضغط يستخدم في وضع تدفق متواصل مع مائع تفاعل 0 يشتمل على أو يتكون من إيثيلين يتم إدخاله في المفاعل عند مدخل المفاعل وبوليمر يغادر المفاعل
عند مخرج المفاعل وبشتمل المرفق كذلك على سخان قبلي له ‎dade‏ ومخرج؛
حيث تشتمل العملية على الخطوات التالية:
أ) ضغط مائع التفاعل إلى ضغط مرتفع؛
ب) تسخين ‎gia‏ على الأقل من مائع التفاعل في السخان القبلي؛ 5 ج) إدخال ‎pile‏ التفاعل المسخن في الخطوة ب) في المفاعل عند مدخل المفاعل؛ و free— ‏بلمرة مائع التفاعل عند الضغط المرتفع في وجود بادئات البلمرة الخالية من الشقوق‎ (a
‎radical polymerization initiators‏ فى المفاعل»؛
‏حيث يكون متوسط سرعة مائع التفاعل عند مخرج السخان القبلي أقل من متوسط سرعة مائع التفاعل
‏في المفاعل الأنبوبي عند مدخل المفاعل ونسبة متوسط سرعة مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ في 0 المفاعل الأنبوبي عند مدخل المفاعل متوسط سرعة مائع التفاعل في السخان القبلي عند مخرج
‏السخان القبلي تكون في مدى يتراوح من 1.5 إلى 5.
في بعض النماذج» في الخطوة 1 يتم استخدام ضاغط بمكبس ‎piston compressor‏ لانضغاط مائع التفاعل.
في بعض النماذج؛ في الخطوة ‎oF‏ ضغط مائع التفاعل بعد الانضغاط يتراوح من 180 ميجا باسكال إلى 320 ميجا باسكال؛ و/ أو؛ في الخطوة ج)؛ عند إدخال مائع التفاعل المسخن في المفاعل؛
ضغط ماتع التفاعل يتراوح من 175 ميجا باسكال إلى 315 ميجا باسكال.
فى بعض النماذج؛ فى الخطوة ج)؛ عند إدخال مائع ‎Je Lal)‏ المسخن فى المفاعل» تتراوح درجة حرارة مائع التفاعل من 140 درجة مئوية إلى 170 درجة مئوية.
في بعض النماذج؛ يتكون السخان القبلي من وحدتي سخان قبلي ‎preheater units‏ وبتم ترتيب وحدة سخان قبلي أولى على خط فرعي أول ودتم ترتيب وحدة سخان قبلي ثانية على خط فرعي ثاني .
0 في بعض النماذج؛ تشتمل العملية على الخطوات التالية:
1( توفير تدفق أول من مائع تفاعل مضغوط يشتمل على جزءٍ أول من مائع التفاعل ويوفر تدفق ثان من مائع تفاعل مضغوط يشتمل على جزءٍ ثان من مائع التفاعل بأي ‎cai‏ ضغط مائع التفاعل إلى ضغط مرتفع وتقسيم جزء على الأقل من تدفق واحد من مائع التفاعل إلى التدفق الأول والتدفق الثاني من مائع تفاعل مضغوط؛
5 @( إجراء التدفق الأول من ‎gall‏ الأول من مائع التفاعل من خلال وحدة السخان القبلي ‎preheater unit‏ الأول وتسخين الجزء الأول من مائع التفاعل في وحدة السخان القبلي ‎(JY)‏ ‏وإجراء التدفق الثاني من ‎gall‏ الثاني من مائع التفاعل من خلال وحدة السخان القبلي الثانية وتسخين ‎gal)‏ الثاني من مائع التفاعل في وحدة السخان القبلي الثانية؛ ج') دمج الجزء الأول والثاني من مائع التفاعل بإعادة دمج التدفق الأول والتدفق الثاني من مائع
0 اتتفاعل وإدخال التدفق المعاد دمجه من مائع التفاعل المسخن في الخطوة ب") في المفاعل عند مدخل المفاعل؛ و د') بلمرة مائع التفاعل عند الضغط المرتفع في وجود بادئات البلمرة الخالية من الشقوق في المفاعل.
في بعض النماذج؛ في الخطوة أ)؛ يتم ضغط تدفق واحد من مائع التفاعل إلى ضغط مرتفع وبعد ذلك يتم تقسيم ‎gia‏ على الأقل من التدفق عند جهاز وصلات ‎junction appliance‏ إلى التدفق الأول يشتمل على ‎ead)‏ الأول من مائع التفاعل ‎Jy‏ التدفق الثاني يشتمل على ‎gall‏ الثاني من مائع التفاعل.
في بعض النماذج؛ وحدة السخان القبلي الأول تضم عناصر التسخين الأولى ووحدة السخان القبلي الثانية تضم عناصر التسخين الثانية التي يتم ترتيبها عند فواصل وبتم تباعدها عن بعضها البعض. في بعض النماذج؛ يتم تسخين عناصر التسخين الأولى والثانية باستخدام مائع تسخين وحيث يتم توصيل بعض أو كل من عناصر التسخين الأولى بواسطة خطوط أنابيب التسخين ‎heating‏ ‎pi pe lines‏ وببعضها البعض ودتم توصيل ‎an‏ أو كل من عناصر التسخين الثانية بواسطة خطوط
أنابيب التسخين وببعضها البعض. في بعض ‎pial‏ عناصر التسخين الأولى تضم مجموعتين على الأقل من عناصر التسخين ‎oY)‏ حيث يتم توصيل عناصر التسخين الأولى في كل مجموعة فرعية بواسطة خطوط أنابيب التسخين وحيث لا يتم توصيل المجموعات الفرعية المذكورة وببعضها البعض بواسطة خطوط أنابيب التسخين»؛ حيث يتم استخدام موائع تسخين مختلفة لتسخين كل مجموعة فرعية من عناصر التسخين 5 الأولى حيث عناصر التسخين الثانية تضم مجموعتين على الأقل من عناصر التسخين ‎All‏ حيث يتم توصيل عناصر التسخين الثانية في كل مجموعة فرعية بواسطة خطوط أنابيب التسخين وحيث لا يتم توصيل المجموعات الفرعية المذكورة وببعضها البعض بواسطة خطوط أنابيب التسخين؛ حيث يتم استخدام موائع تسخين ‎heating fluids‏ مختلفة لتسخين كل مجموعة فرعية من عناصر التسخين 0 الثانية؛ ‎Cua‏ تختلف موائع التسخين المختلفة في الضغط؛ التركيب» مصدر مائع التسخين و/ أو درجة الحرارة. في بعض النماذج؛ تكون كمية عناصر التسخين المرتبة في أو حول الخط المتفرع الأول والثاني متشابهة و/ أو طول الخط المتفرع الأول والثاني متشابهة.
في بعض النماذج؛ الخط المتفرع الأول والثاني يكون بها أقسام مستقيمة تكون معزولة جزثيا أو ‎LIS‏ ‏باستخدام عناصر عزل ‎elements‏ 05018100 حيث تكون الانثناءات معزولة بعناصر العزل المذكورة. في بعض النماذج؛ البوليمر الذي تم الحصول عليه في الخطوة د) يكون بولي إيثيلين منخفض الكثافة ‎.(LDPE) low-density polyethylene 5‏ في بعض النماذج؛ يشتمل مائع التفاعل على ألدهيد و/ أو بروبيلين بروبيونيك ‎propionic‏ ‎.aldehyde and/or propylene‏ في بعض النماذج؛ مائع التفاعل يكون مائع فوق حرج ‎supercritical fluid‏ في الخطوات ب) إلى د). 0 شرح مختصر للرسومات الشكل 1 يوضح على نحو تخطيطي إعداد مرفق لإجراء عملية بلمرة تحت ضغط ‎h igh - Se‏ ‎pressure polymerization‏ وفقاً للكشف الحالى. الشكل 2 يوضح على نحو تخطيطي نموذج من وحدة سخان قبلي وفقاً للكشف الحالي. الشكل 3 يوضح على نحو تخطيطي نموذج من تجهيزة من وحدة سخان قبلي أولى وثانية في توصيل مع مفاعل أنبوبي ‎tubular reactor‏ الوصف التفصيلى: يتعلق الكشف الحالي بعملية لتحضير بوليمرات متجانسة أو بوليمرات مشتركة لإيثيلين في مرفق يشتمل على مفاعل أنبوبى عالى الضغط. يمكن إجراء عملية البلمرة تحت ضغط ‎Je‏ لتحضير البوليمرات المتجانسة أو بوليمرات مشتركة لإيثيلين عند قيم ضغط تتراوح من 110 ميجا باسكال. إلى 500 ميجا باسكال ¢ أو بقيم ضغط تتراوح من 160 ميجا باسكال إلى 350 ميجا باسكال ‎٠‏ بحيث يكون من الأفضل تحت قيم ضغط تتراوح من 200 ميجا باسكال إلى 330 ميجا باسكال. والمفضل على وجه الخصوص. تكون درجات حرارة البلمرة في المدى الذي يتراوح من 100 درجة مئوية إلى
0 درجة مئوية ويفضل في المدى الذي يتراوح من 180 درجة مثوية إلى 340 درجة مئوية والأفضل من 200 درجة مئوية إلى 330 درجة مئوية للبلمرة. في نموذج مفضل من العملية؛ مائع التفاعل الذي يشتمل على أو يتكون من إيثيلين يتم إحضاره إلى عملية البلمرة بواسطة واحد أو أكثر من الضواغط في تسلسل من مراحل الضغط. ينبغي أن ندرك أن التعبير 'مائع' ‎(Se‏ أن يتعلق بغاز و/ أو سائل؛ أو يمكن أن يتعلق التعبير بمائع فوق الحرج. يشتمل خليط التفاعل على بوليمر تم الحصول عليه بعملية البلمرة التي تغادر المفاعل عند مخرج المفاعل وبفضل من خلال صمام تحكم في الضغط ‎pressure control valve‏ وبتم تبريده اختياريا بمبرد بعد المفاعل ‎reactor cooler‏ 0051. يفضل فصل خليط التفاعل الذي يغادر المفاعل إلى مكونات بوليمرية وغازية في اثنتين أو أكثر من ‎cabal‏ حيث تتم إعادة تدوير المكونات الغازية ‎gaseous components 0‏ المنفصلة في مرحلة أولى عند قيمة ضغط مطلق يتراوح من 15 ميجا باسكال إلى 50 ميجا باسكال إلى واحد أو أكثر من الضواغط عن طريق خط إعادة تدوير عالي الضغط وتتم إعادة تدوير المكونات الغازية المنفصلة في مرحلة ثانية عند قيمة ضغط مطلق في المدى الذي يتراوح من 0.1 ميجا باسكال إلى 0.5 ميجا باسكال إلى المرحلة الأولى من التسلسل من مراحل الضغط ‎compression stages‏ عن طريق خط إعادة تدوير منخفض الضغط ‎low—‏ ‎aig «pressure gas recycle line 5‏ تحويل المكونات البوليمرية ‎polymeric components‏ التي تم الحصول عليها بعملية البلمرة إلى كريات. عملية البلمرة تحت ضغط عالي ‎high—pressure polymerization‏ يفضل ان تكون بلمرة متجانسة ‎homopolymerization‏ لإيثيلين أو بلمرة مشتركة لإيثيلين مع واحد أو أكثر من المونومرات الأخرى» بشرط أن تكون هذه المونومرات قابلة للبلمرة المشتركة الخالية من الشقوق بحيث 0 يكون الإيثيلين تحت ضغط عالي. تكون الأمثلة على المونومرات ‎ALN‏ للبلمرة المشتركة للاستخدام في التكنولوجيا الحالية هي 8-0-أحماض 03-08 كريوكسيلية غير مشبعة -م].0 ‎unsaturated C3-C8-carboxylic acids‏ مشتقات من 0:-8- أحماض ‎C3-C8‏ ‏كريوكسيلية غير مشبعة؛ على سبيل ‎Jud‏ إسترات 03-015 كربوكسيلية غير مشبعة ‎unsaturated C3-C15-carboxylic esters‏ أو أنهيدرات ‎anhydrides‏ و 1-ألفينات -1 5 016005. بالإضافة إلى ما سبق؛ يمكن استخدام كريوكسيلات الفينيل ‎«vinyl carboxylates‏ مثل
أسيتات الفينيل ‎vinyl acetate‏ كمونومرات مشتركة. يعد البروبين ©0000860؛ 1-بيوتين -1 00106 1-هكسين ‎(1-hexene‏ حمض أكربليك ‎Jigen acrylic acid‏ أكريلات ‎n-butyl‏ ‎acrylate‏ 1-بيوتيل أكريلات ‎dert-butyl acrylate‏ 2 إيثيل هكسيل أكريلات ‎2-ethylhexyl‏ ‎acrylate‏ أسيتات الفينيل ‎vinyl acetate‏ أو بروبيونات فينيل ‎vinyl propionate‏ مناسبة على وجه الخصوص كمونومرات مشتركة. في حالة البلمرة المشتركة؛ تكون نسبة المونومر المشترك أو المونومرات المشتركة في خليط التفاعل من 1 إلى 750 بالوزنء يفضل من 3 إلى 740 بالوزن؛ بناء على كميات المونومرات؛ أي؛ مجموع الإيثيلين والمونومرات الأخرى. بناء على نوع المونومر المشترك؛ يمكن ان يكون من المفضل التغذية بالمونومرات المشتركة عند أكثر من نقطة واحدة إلى تجهيزة المفاعل. يفضل أن تتم التغذية 0 بالمونومرات المشتركة إلى جانب الشفط من الضاغط الثانوي. لأغراض الكشف الحالي؛ تكون البوليمرات او المواد البوليمرية ‎polymeric materials‏ مواد مؤلفة من اثنتين على الأقل من وحدات المونومر 7115لا ‎.moONOMEr‏ يفضل أن تكون البوليمرات أو المواد البوليمرية بولي إيثيلينات منخفضة الكثافة ‎low density polyethylenes‏ لها متوسط وزن جزبئي ‎Mn average molecular weight‏ يبلغ أكثر من 20 000 جم/ مول. التعبير "بولي إيثيلين منخفض الكثافة" يتضمن بوليمرات متجانسة من الإيثيلين ‎ethylene homopolymers‏ وبوليمرات مشتركة من الإيثيلين ‎.ethylene copolymers‏ يمكن ‎XX‏ أن تتمثل العملية في تحضير أوليجومرات ‎waxes aad alse oligomers‏ وبوليمرات لها وزن جزيئي ‎molecular weight‏ ‎Mn‏ أقل من 20 000 جم/ مول. يفضل أن تكون البلمرة بلمرة بشق ‎radical polymerization‏ يتم إجراؤها في بادئات بلمرة بشق 0 حر. تكمن البادئات الممكنة لبدء البلمرة في مناطق التفاعل المناظرة وتكون بصفة عامة أي مواد يمكن أن تنتج نوع شقي تحت ظروف معينة في مفاعل البلمرة؛ على سبيل المثال؛ أكسجين ‎((O2)oxygen‏ هواء ؛ مركبات آزو ‎azo compounds‏ أو بادئات بلمرة فوق أكسيدية ‎peroxidic‏ ‏5 0017/0161128000. في نموذج مفضل من الكشف» يتم إجراء البلمرة باستخدام أكسجين» إما تتم التغذية به في صورة أكسجين نقي أو في صورة هواء. في حالة بدء البلمرة بأكسجين؛ يتم 5 عادة أولا خلط البادئ مع تيار التغذية بإيثيلين ويعد ذلك تتم التغذية إلى المفاعل. في مثل هذه
الحالة؛ لا يكون من الممكن فقط التغذية بتيار يشتمل على مونومر وأكسجين إلى بداية مفاعل البلمرة وإنما كذلك إلى واحدة أو أكثر من النقاط بطول المفاعل مما يشكل اثنتين أو أكثر من مناطق التفاعل. كما يمثل البدء باستخدام مركبات فوق أكسيد عضوية ‎organic peroxides‏ أو مركبات آزو نموذج مفضل من الكشف الحالي. ومن الممكن كذلك استخدام إما بادئات فردية أو يفضل خلائط من بادئات متنوعة. تتوفر تجاريا مدى كبير من البادئات؛ على ‎dag‏ الخصوص فوق أكسيد ‎daw le (peroxides‏ المثال؛ منتجات ‎Akzo Nobel‏ المقدمة تحت الأسماء التجارية ‎Trigonox®‏ أىو ‎.Perkadox®‏ ‏في عملية البلمرة تحت ضغط عالي؛ يمكن تغيير الوزن الجزيئي للبوليمرات المطلوب تحضيرها كالمعتاد بإضافة معدلات تعمل كعوامل تحويل السلسلة ‎.chain-transfer agents‏ تكون الأمثلة 0 على المعدلات للاستخدام في التكنولوجيا الحالية هيدروجين ‎hydrogen‏ هيدروكربونات أليفاتية وألفينية ‎and olefinic hydrocarbons‏ 100816ل8؛ على سبيل المثال» برويان ‎propane‏ بيوتان ‎butane‏ بنتان ‎pentane‏ هكسان ‎hexane‏ سيكلو هكسان ‎cyclohexane‏ برويين» 1- بيوتين» 1-بئنتين أو 1-هكسين» كيتونات ‎ketones‏ مثل أسيتون ©806100؛ ميثيل إيثيل الكيتون ‎methyl ethyl ketone‏ (2-بيوتانون ©2-05018000)؛ ميثيل أيزو بيوتيل كيتون ‎methyl‏ ‎cisobutyl ketone 5‏ ميثيل أيزو أميل كيتون ‎methyl isoamyl ketone‏ داي إيثيل كيتون ‎diethyl ketone‏ أو داي أميل كيتون ‎cdiamyl ketone‏ ألدهيدات ‎aldehydes‏ مثل فورمالدهيد ‎(formaldehyde‏ أسيتالدهيد ‎acetaldehyde‏ أو بروبيونالدهيد ‎propionaldehyde‏ وكحولات أليفاتية مشبعة ‎saturated aliphatic alcohols‏ مثل ميثاتول ‎«methanol‏ إيثاتول ‎«ethanol‏ ‏برويانول ‎cpropanol‏ أيزو برويانول ‎isopropanol‏ أو بيوتانول ‎butanol‏ يفضل على نحو خاص 0 استخدام الدهيدات أليفاتية مشبعة ‎(saturated aliphatic aldehydes‏ على وجه الخصوص بروبيونالد هيد ‎propionaldehyde‏ أو 1 ألفينات ‎Jie 1-olefins‏ برويين؛ 1-بيوتين أو 1 هكسين؛ أو هيدروكريونات أليفاتية ‎aliphatic hydrocarbons‏ مثل برويان. تكون المفاعلات ‎tubular reactors dual)‏ المناسبة أنابيب في الأساس طويلة؛ وسميكة ‎(Ohad)‏ ‏والتي تتراوح عادة في الطول من 0.5 كم إلى 4 كم؛ يفضل من 1 كم إلى 3 كم وبصفة خاصة من 5 1.5 كم إلى 2.5 كم. عادة يكون القطر الداخلي للأنابيب في المدى الذي يتراوح من حوالي 30 مم
إلى 120 مم وبفضل من 60 مم إلى 100 مم. يفضل أن يكون لهذه المفاعلات الأنبوبية نسبة طول إلى قطر أكبر من 1000؛ يفضل من 10000 إلى 40000 وبصفة خاصة من 25000 إلى 35000. عند التغذية ليس بجميع مائع التفاعل المضغوط إلى مدخل المفاعل الأنبوبي وإنما تتم التغذية بجزءِ من مائع التفاعل المضغوط كواحد أو أكثر من التيارات الجانبية إلى المفاعل الأنبوبي بعد مدخل المفاعل الأنبوبي؛ يفضل ألا يكون للمفاعل الأنبوبي قطر ثابت على امتداد الطول الكامل وإنما يزيد قطر المفاعل الأنبوبي بعد كل نقط حقن بتيار مائع التفاعل ‎reaction‏ fluid stream ‏من المفضل؛ أن يتألف المفاعل الأنبوبي من أقسام فردية. يفضل أن تكون هذه الأقسام أو الأنابيب‎ ‏متصلة معا بشفاه. يمكن أن تكون الأنابيب مستقيمة أو يمكن أن تكون الأنابيب ذات انثناءات. من‎
0 المفضل؛ أن يكون للأنابيب المستقيمة طول يتراوح من 15 م إلى 20 م. يمكن أن تكون الأنابيب متصلة بشفاه إلى الأنابيب الأخرى؛ أو يمكن أن تكون الأنابيب متصلة بشفاه إلى انثناء. تكون الانثناءات المفضلة 180" تنحني إلى انثناءات؛ أي؛ انثناءات تكون مشكلة في شبه دائرة. من الممكن كذلك تشكيل الانثناءات بطريقة معينة بحيث تكون أكثر من انثناءة واحدة متصلة بشفة ‎cle‏ ‏على سبيل المثال ‎ctl‏ من الانثناءات متصلة بشفة معاء تشكل نصف دائرة. يفضل أن يكون
5 لللانثناءات نصف قطر صغير؛ أي يفضل ألا يكون نصف قطر خط المنتصف للانثناءات أكثر من عشر أضعاف متوسط القطر الداخلي للانثناءات؛ يفضل أكثر ألا يكون نصف قطر خط المنتصف للانثناءات أكثر من ثمانية أضعاف متوسط القطر الداخلي للانثناءات؛ ‎dag og‏ الخصوص لا يكون نصف قطر خط المنتصف للاتثناءات أكثر من خمسة أضعاف متوسط القطر الداخلي للانثناءات.
0 في نموذج مفضل من الكشف الحالي؛ يتم ترتيب الشفاه بحيث تتم محاذاة مجموعات من الشفاه على ‎ef‏ بعضها البعض. يفضل أن يتم ترتيب مثل هذه المجموعة من الشفاه ‎ef‏ بعضها البعض و بحيث تضم اثنتين من الشفاه على ‎(BY)‏ يفضل ‎SST‏ من 3 إلى 100 شفة؛ والأفضل من 5 إلى 0 من الشفاه. تضم المفاعلات الأنبوبية المفضلة اثنتين على الأقل من مناطق التفاعل» يفضل من 2 إلى 6 مناطق
5 تفاعل والأفضل من 2 إلى 5 مناطق تفاعل. يتم تقديم عدد مناطق التفاعل بحسب عدد نقاط التغذية
للبادئ. يمكن لنقطة التغذية المذكورة؛ على سبيل المثال؛ أن تكون نقطة التغذية بمحلول من مركبات آزو أو فوق أكاسيد عضوية ‎organic peroxides‏ تتم إضافة بادئ جديد إلى المفاعل» ‎Cua‏ ‏ينحل البادئ إلى شقوق حرة ‎Tang‏ بلمرة أخرى. ترفع حرارة التفاعل المتولدة من درجة حرارة خليط التفاعل» نظرا لأنه يتم توليد المزيد من الحرارة مما يمكن إزالته من خلال جدران المفاعل الأنبوبي. يزيد ارتفاع درجة الحرارة من معدل تفكك البادئات من الشقوق الحرة وبسارع من البلمرة حتى يتم استهلاك جميع بادئ الشق الحر بصفة جوهرية. بعد ذلك؛ لا يتم توليد المزيد من الحرارة؛ وتنخفض درجة الحرارة مرة أخرى نظراً لأن درجة حرارة جدران المفاعل تكون أقل من درجة حرارة خليط التفاعل. بناء ‎cade‏ يكون جزءٍ من المفاعل الأنبوبي بعد نقطة تغذية البادئ الذي ترتفع فيه درجة الحرارة منطقة التفاعل» في حين يكون الجزء الذي يلي؛ الذي تنخفض فيه درجة الحرارة مرة ‎coal‏ على 0 نحو سائد منطقة التبربد ‎Zone‏ 08ا000. تحدد كمية وطبيعة بادئات الشقوق الحرة المضافة إلى أي مدى ترتفع درجة الحرارة وبناء عليه تسمح بضبط تلك القيمة. عادة؛ يتم ضبط ارتفاع درجة الحرارة بحيث يكون في المدى الذي يتراوح من ‎TO‏ درجة مئوية إلى 170 درجة مئوية في منطقة التفاعل الأولى و50 درجة مئوية إلى 130 درجة مئوية لمناطق التفاعل التالية ‎oly‏ على مواصفات المنتج وتهيئة المفاعل. من المفضل؛ أن يكون المفاعل الأنبوبي مزود بدثارات تبريد لإزالة الحرارة 5 من التفاعل. من المفضل أكثرء أن يتم تبريد جميع مناطق التفاعل من المفاعل الأنبوبي بواسطة دثارات تبريد ‎.cooling jackets‏ في نموذج مفضل من الكشف الحالي؛ يتم ترتيب دثارات التبريد على الأنابيب المستقيمة. من المفضل؛ أن يتم تزويد كل واحدة من الأنابيب المستقيمة بدثار التبريد. يفضل؛ أن يتم استخدام الماء كوسط تبريد. في أحد النماذج المفضلة؛ لا يتم تزويد كل واحدة من الأنابيب المستقيمة على حدة 0 بوسط التبريد وإنما تشكل بعض الأنابيب المستقيمة المتجاورة مجموعة؛ على سبيل المثال مجموعة من اثنتين» ثلاث؛ ‎cao)‏ خمس أو ست من الأنابيب المستقيمة؛ ويتم تزويد هذه المجموعة من الأنابيب المستقيمة بوسط التبريد. يتم بعد ذلك نقل وسط التبريد إلى دثار التبريد لواحدة من الأنابيب المستقيمة من المجموعة وبعد ذلك يتم تمريره من خلال دثارات التبريد للأعضاء الأخرى من المجموعة من الأنابيب المستقيمة قبل إبعاده عن المفاعل الأنبوبي.
يحدث ضغط مائع التفاعل إلى الضغط المرتفع» الذي يتم عنده إجراء ‎pal)‏ على نحو مفضل بواسطة واحد أو أكثر من الضواغط ‎compressors‏ في تسلسل من مراحل الانضغاط» حيث يفضل أن يضغط الضاغط الأول أولا مائع التفاعل إلى ضغط يتراوح من 10 ميجا باسكال إلى 50 ميجا باسكال وضاغط ثانوي؛ الذي يسمى أحيانا باسم الضاغط الفائق؛ الذي يضغط بصورة إضافية مائع التفاعل إلى عملية البلمرة بما يتراوح من 110 ميجا باسكال إلى 500 ميجا باسكال. يفضل أن يكون الضاغط الأول والضاغط الثانوي ضواغط متعددة المراحل. من الممكن كذلك فصل واحدة أو أكثر من المراحل لواحد أو كل من هذين الضاغطين وتقسيم المراحل إلى ضواغط منفصلة. ومع ذلك؛ فعادة ما يتم استخدام سلسلة من ضاغط أولي واحد وضاغط ثانوي واحد لضغط ماتع التفاعل إلى ضغط البلمرة. وفي مثل هذه الحالات؛ أحيانا تتم تسمية الضاغط الأولي بأكمله باسم الضاغط 0 الأولي. ومع ذلك؛ من الشائع كذلك تسمية واحدة أو أكثر من المراحل الأولى للضاغط الأولي؛ الذي يضغط غاز إعادة التدوير من فاصل المنتج ذي الضغط المنخفض إلى ضغط تيار تغذية الجديد بالإيثيلين» باسم الضاغط المعزز وبعد ذلك تتسم تسمية واحد أو أكثر فقط من المراحل التالية باسم الضاغط الأولي» على الرغم من أن الضاغط المعزز والمراحل التالية تكون جميعا ‎on‏ من جهاز واحد. نتيجة للتصور الفني للضواغط الاهتزازية؛ لا توفر الضواغط الثانوية الشائعة ضغط ثابت
5 مطلقاء وإنما يكون مستوى الضغط متذبذبا كنتيجة للتدفق النبضي ‎pulsating flow‏ في العملية من الكشف الحالي؛ يشتمل المرفق على سخان قبلي قبل المفاعل الأنبوبي لتسخين مائع التفاعل إلى درجة الحرارة القادرة على بدء البلمرة؛ يضم السخان القبلي مدخل يتم فيه إدخال مائع التفاعل المطلوب تسخينه ومخرج من خلاله يغادر مائع التفاعل المسخن السخان القبلي. من المفضل؛ أن يكون السخان القبلي أنبوب طويل؛ سميك الجدران له قطر داخلي يتراوح من 30 مم إلى 140 0 مم ويفضل من 60 مم إلى 120 مم. يفضل أن يتألف السخان القبلي من أقسام فردية. يفضل أن تكون هذه الأقسام أو الأنابيب متصلة معا بشفاه. يمكن أن تكون أنابيب التسخين القبلي أنابيب مستقيمة أو يمكن أن تكون الأنابيب انثناءات. من المفضل؛ ان يكون للأنابيب المستقيمة طول يتراوح من 15 م إلى 20 م. يمكن أن تكون الأنابيب متصلة بشفاه إلى الأنابيب الأخرى؛ أو يمكن أن تكون الأنابيب متصلة بشفاه إلى انثناء. تكون الانثناءات المفضلة 180" انثناءات منحنية؛ أي انثناءات 5 تكون مشكلة في نصف دائرة. من الممكن كذلك تشكيل الانثناءات بطريقة معينة بحيث يكون أكثر
من انثناء واحد متصل بشفة معاء على سبيل المثال اثنتين من الانثناءات متصلة بشفة معاء لتشكل نصف دائرة. يفضل أن يكون للانثناءات نصف قطر صغير؛ أي يفضل ألا يكون نصف قطر خط المنتصف للانثناءات أكثر من عشر أضعاف متوسط القطر الداخلي للانثناءات؛ يفضل أكثر ألا يكون نصف قطر خط المنتصف للانثناءات أكثر من ثمانية أضعاف متوسط القطر الداخلي للانثناءات؛ ‎dag Jog‏ الخصوص لا يكون نصف قطر خط المنتصف للانثناءات أكثر من خمسة أضعاف متوسط القطر الداخلي للانثناءات. في نموذج مفضل من الكشف الحالي؛ يتم ترتيب الشفاه بحيث تتم محاذاة مجموعات من الشفاه على أعلى بعضها البعض. يفضل أن يتم ترتيب مثل هذه المجموعة من الشفاه ‎lef‏ بعضها البعض وبحيث تضم اثنتين من الشفاه على الأقل» يفضل أكثر
من 3 إلى 50 شفة؛ والأفضل من 5 إلى 30 شفة.
0 في نموذج مفضل من الكشف الحالي؛ تتم التغذية بمائع التفاعل بالكامل الذي يتم توفيره إلى الضاغط الثانوي عن طريق السخان القبلي إلى مدخل المفاعل الأنبوبي. في نموذج مفضل آخر من الكشف الحالي تتم التغذية بجزء فقط من مائع التفاعل المضغوط بواسطة الضاغط الثانوي عن طريق السخان القبلي إلى مدخل المفاعل الأنبوبي وتتم التغذية بالمتبقي من مائع التفاعل المضغوط بواسطة الضاغط الثانوي في صورة واحد أو أكثر من تيارات التغذية الجانبية إلى المفاعل الأنبوبي بعد مدخل المفاعل
5 الأنبوبي. في مثل هذه ‎(Sagal‏ يفضل أن تتم التغذية بما يتراوح من 30 إلى 790 بالوزن؛ يفضل أكثر من 40 إلى 770 بالوزن من مائع التفاعل التي يقدمها الضاغط الثانوي إلى مدخل المفاعل الأنبوبي وما يتراوح من 10 إلى 770 بالوزن؛ يفضل أكثر أن تتم التغذية بما يتراوح من 30 إلى 0 بالوزن من مائع التفاعل التي يقدمها الضاغط الثانوي في صورة واحد أو أكثر من تيارات التغذية الجانبية إلى المفاعل الأنبوبي بعد مدخل المفاعل الأنبوبي.
0 يشتمل مرفق ‎shal‏ البلمرة وفقاً للكشف الحالي؛ بجانب مفاعل البلمرة؛ على اثنين أو أكثر من خطوط إعادة تدوير الغاز ‎gas recycle lines‏ لإعادة تدوير المونومرات غير المتفاعلة ‎unreacted‏ ‎monomers‏ في عملية البلمرة. يتم نقل خليط التفاعل الذي تم الحصول عليه في مفاعل البلمرة ‎polymerization reactor‏ إلى وعاء الفصل ‎separation vessel‏ الأول» كثيرا ما يطلق عليه فاصل المنتج ‎Je‏ الضغط ‎product separator‏ 190-0165536 وفصله إلى ‎ei»‏ غازي
5 وجزٍ سائل عند قيمة ضغط مطلق تتراوح من 15 ميجا باسكال إلى 50 ميجا باسكال. تتم التغذية
بالجزء الغازي المسحوب من وعاء الفصل الأول عن طريق خط إعادة تدوير عالي الضغط ‎high—‏ ‎pressure gas recycle line‏ إلى جانب الشفط من الضاغط الثانوي. في خط إعادة التدوير للغاز عالي الضغط؛ عادة ما تتم تنقية الغاز بالعديد من خطوات التنقية لإزالة المكونات غير المرغوب فيها مثل البوليمر أو الأوليجومرات المحتجزة. يشتمل الجزءِ السائل المسحوب من وعاء الفصل الأول؛ عادة كذلك على مونومرات مذابة مثل الإيثيلين والمونومرات المشتركة بكمية تتراوح من 20 إلى 740 بالوزن؛ ‎aig‏ نقل ذلك إلى وعاء الفصل الثاني؛ كثيرا ما يطلق عليه فاصل المنتج منخفض الضغط؛ ويتم فصله ‎(IS‏ عند ضغط منخفض؛ عادة عند ‎dad‏ ضغط مطلق في المدى الذي يتراوح من 1 ميجا باسكال إلى 0.5 ميجا باسكال؛ في مكونات بوليمرية وغازية. تتم التغذية بالجزء الغازي المسحوب من وعاء الفصل الثاني عن طريق ما يطلق عليه خط ‎sale)‏ تدوير الغاز منخفض الضغط ‎gas recycle line 0‏ ©01©5501-/01ا إلى الضاغط الأول يفضل إلى الأولى من المراحل. كذلك؛ عادة يشتمل خط إعادة تدوير الغاز منخفض الضغط على العديد من خطوات التنقية لتنقية الغاز من المكونات غير المرغوب فيها. يمكن أن يشتمل المرفق كذلك على خطوات فصل ‎separation‏ ‏5 إضافية لفصل الأجزاء الغازية الإضافية من خلائط التفاعل وخطوط إعادة تدوير الغاز ‎gas‏ ‎recycle lines‏ الإضافية للتغذية بالأجزاء الغازية الإضافية المذكورة التي تشتمل على المونومرات 5 غير المتفاعلة إلى واحد من الضواغط؛ على سبيل المثال ‎Lad‏ بين خطوة الفصل ‎separation‏ ‏0 الأولى وخطوة الفصل الثانية التي تعمل عند ضغط متوسط. من المفضل» أن يتم ضغط الغاز المعاد تدويره القادم من خط ‎sale)‏ تدوير الغاز منخفض الضغط يتم بواسطة المراحل الأولى من الضاغط الأول إلى ضغط تيار التغذية الجديد للمونومرات غير المشبعة إيثيلينياء يفضل إيثيلين» ‎dang‏ ذلك يتم دمجه مع تيار التغذية بالغاز الجديد ويتم دمج الغازات 0 المشتركة أيضا في الضاغط الأول إلى ضغط يتراوح من 10 ميجا باسكال إلى 50 ميجا باسكال. يفضل أن يشتمل الضاغط الأول على ما يتراوح من خمس أو ست مراحل انضغاط؛ اثنين أو ثلاث قبل إضافة الغاز الجديد واثنين أو ثلاثة بعد إضافة الغاز الجديد. يضم الضاغط الثانوي بصورة مفضلة مرحلتين؛ مرحلة أولى» تضغط الغاز من حوالي 30 ميجا باسكال إلى حوالي 120 ميجا باسكال؛ ومرحلة ثانية؛ تضغط كذلك الغاز من حوالي 120 ميجا باسكال إلى ضغط البلمرة النهائي ‎final polymerization pressure 5‏
يفضل أن يتم التحكم في الضغط داخل مفاعل البلمرة بواسطة صمام التحكم في الضغط ‎pressure‏ ‎control valve‏ الذي يتم ترتيب وضعه عند مخرج مفاعل البلمرة ومن خلاله يغادر خليط التفاعل المفاعل. يمكن أن يكون صمام التحكم في الضغط أي تجهيزة صمام تكون مناسبة لتخفيض ضغط خليط التفاعل الذي يغادر المفاعل إلى الضغط داخل وعاء الفصل الأول.
في نموذج مفضل من الكشف ‎(Jal)‏ يشتمل المرفق على مبرد مفاعل بعدي ‎post‏ ‎reactor cooler‏ بعد مفاعل البلمرة لتبريد خليط التفاعل. يمكن ترتيب وضع مبرد المفاعل البعدي قبل صمام التحكم في الضغط أو يمكن ترتيب وضع ‎dpe‏ المفاعل البعدي بعد صمام التحكم في الضغط. من المفضل؛ أن يتم ترتيب وضع مبرد المفاعل البعدي بعد صمام التحكم في الضغط. من المفضل» أن يكون مبرد المفاعل البعدي أنبوب طويل؛ سميك الجدار له قطر داخلي يتراوح من 30
0 مم إلى 120 مم ويفضل من 60 مم إلى 100 مم. يتألف مبردٍ المفاعل البعدي على نحو مفضل من أقسام فردية. يفضل أن تكون هذه الأقسام او أنابيب التبريد متصلة معا بشفاه. يمكن أن تكون أنابيب التبريد الأنابيب المستقيمة أو أن تكون الأنابيب انثناءات. من المفضل؛ أن يكون للأنابيب المستقيمة طول يتراوح من 15 م إلى 20 م. يمكن أن تكون الأنابيب متصلة بشفاه إلى الأنابيب الأخرى؛ او يمكن أن تكون الأنابيب متصلة بشفاه إلى ‎oli‏ تكون الانثناءات المفضلة انثناءات
5 180 أي انثناءات تكون مشكلة في نصف دائرة. من الممكن كذلك تشكيل الانثناءات بطريقة معينة بحيث تكون أكثر من انثناءة واحدة متصلة بشفة معاء على سبيل المثال اثنتين من الانثناءات متصلة بشفة معاء تشكل نصف دائرة. يفضل أن يكون للانثناءات نصف قطر صغير؛ أي يفضل ألا يزيد نصف قطر خط المنتصف للانثناءات عن عشر أضعاف متوسط القط الداخلي للانثناءات؛ يفضل أكثر ألا يكون نصف قطر خط المنتصف للانثناءات أكثر من ثمانية أضعاف متوسط القطر
0 الداخلي للانثناءات؛ وعلى ‎dag‏ الخصوص لا يكون نصف قطر خط المنتصف للانثناءات أكثر من خمسة أضعاف متوسط القطر الداخلي للانثناءات. في نموذج مفضل من الكشف الحالي؛ يتم ترتيب الشفاه بحيث تتم محاذاة مجموعات من الشفاه على أعلى بعضها البعض. يفضل أن يتم ترتيب مثل هذه المجموعة من الشفاه أعلى بعضها البعض ويحيث تضم اثنتين من الشفاه على ‎(JN)‏ يفضل أكثر من 3 إلى 80 شفة؛ و الأفضل من 5 إلى 60 من الشفاه.
— 7 1 — توجد المفاعلات الأنبوبية المفضلة فى غرفة لها جدار واقى محيط ‎surrounding protective‏ ‎wall‏ ‏في النهاية يتم تحويل المكونات البوليمرية التي تم الحصول عليها بعملية البلمرة إلى كريات؛ ‎sale‏ ‏بواسطة أجهزة ‎Jie‏ أجهزة البثق ‎extruders‏ أو وسائل التحبيب ‎.granulators‏ ‏5 الشكل 1 يوضح على نحو تخطيطي إعداد مرفق لبلمرة ‎J‏ لإيثيلين تحت ضغط مرتفع يشتمل على
مفاعل أنبوبي يتم تشغيله على نحو متواصل. يتم في البداية ضغط الإيثيلين الجديد؛ الذي يكون ‎sale‏ تحت ضغط 1.7 ميجا باسكال؛ إلى ضغط يبلغ حوالي 30 ميجا باسكال بواسطة الضاغط الأول (18*) وبعد ذلك يتم ضغطه إلى ضغط التفاعل الذي يبلغ حوالي 300 ميجا باسكال باستخدام ضاغط ثانوي (15*). يمكن إضافة عوامل
0 تحويل السلسلة ‎(CTA) Chain transfer agents‏ إلى الضاغط الأول ‎(*1a)‏ إلى جانب الإيثيلين الجديد. يمكن إضافة المونومر المشترك قبل الضاغط الثانوي (15*). تتم التغذية بخليط التفاعل الذي يغادر الضاغط الثانوي (15 *) إلى سخان قبلي (*2)؛ ‎Cus‏ يتم التسخين القبلي لخليط التفاعل إلى درجة حرارة بدء التفاعل التي تتراوح من حوالي 120 درجة مئوية إلى 220 درجة مئوية؛ وبعد ذلك يتم نقلها إلى المدخل (*3) من المفاعل الأنبوبي (4*).
المفاعل الأنبوبي (4*) يكون بصفة أساسية أنبوب طويل» سميك الجدران بدثارات تبريد لإزالة الحرارة المنفلتة من تفاعل من خليط التفاعل بواسطة دائرة مبرد ‎coolant circuit‏ (غير مبين). المفاعل الأنبوبي (4*) الموضح في الشكل 1 يضم أريع نقاط تغذية منفصلة للبادئ ‎initiator‏ ‎feeding points‏ مكانيا ‎(See (5b*)a*)5)‏ *) و (50*) للتغذية بالبادئات أو خلائط ‎eal)‏ ‏بي إكس 1 ‎PX3¢ PX2PX1‏ و ‎PX4‏ إلى المفاعل و بناء عليه تضم كذلك أربع مناطق ‎dela‏
0 .من خلال التغذية ببادئات مناسبة من الشقوق الحرة؛ التى تتحل عند درجة حرارة خليط التفاعل» إلى المفاعل الأنبوبي الذي يبدا عنده تفاعل البلمرة. يغادر خليط التفاعل المفاعل الأنبوبي (4*) من خلال صمام تحكم في الضغط (6*) ويمر بعد مبرد المفاعل (7*). بعد ذلك؛ يتم فصل البوليمر الناتج عن الإيثيلين غير المتفاعل ‎unreacted‏ ‎ethylene‏ والمركبات الأخرى ذات الوزن الجزيئي المنخفض (المونومرات ‎«monomers‏
— 8 1 — الأوليجومرات ‎coligomers‏ البوليمرات»؛ مواد الإضافة؛ المذيب ‎solvent‏ إلخ) بواسطة وعاء الفصل الأول (8*) ووعاء فصل ثاني (9*)؛ وتم تصريف ذلك وتحويله إلى كريات عن طريق وسيلة ‎Gh‏ ‎extruder‏ ووسيلة تحبيب ‎granulator‏ (10 *). تتم التغذية عكسيا بالإيثيلين والمونومرات المشتركة التي تم فصلها في وعاء الفصل الأول (8*) إلى طرف مدخل المفاعل الأنبوبي (4*) في دائرة الضغط العالي (11*) عند 30 ميجا باسكال. في دائرة الضغط العالي (11 *)؛ تتم أولا التغذية بالمادة الغازية التي تم فصلها من خليط التفاعل وبتم تحريرها من المكونات الأخرى في مرحلة تنقية واحدة على الأقل وتتم بعد ذلك إضافتها إلى تيار المونومر بين الضاغط الأول (18 *) والضاغط الثانوي (15 *). الشكل 1 يوضح مرحلة تنقية واحدة تتكون من مبادل حراري ‎heat exchanger‏ (12*) وفاصل (13*). مع ذلك من الممكن أيضا 0 استخدام مجموعة من ‎daly‏ التنقية ‎stages‏ 0011708100. تفصل دائرة الضغط العالي ‎high—‏ ‎pressure circuit‏ )11*( عادة المواد الشمعية. يتم تشغيل الإيثيلين الذي تم فصله في وعاء الفصل الثاني (9*)؛ والذي يشتمل أيضاء من بين أمور ‎(gal‏ على ‎gall‏ الرئيسي من منتجات البلمرة ذات الوزن الجزيئي المنخفض (أوليجومرات) والمذيبء في دائرة الضغط المنخفض (14 *) عند قيمة ضغط مطلق تتراوح من حوالي 0.1 ميجا باسكال إلى 5 0.5 ميجا باسكال. في مجموعة من الفواصل بمبادل حراري ‎heat exchanger‏ يتم تركيبها بين كل واحد من الفواصل. الشكل 1 يوضح ‎Gif)‏ من مراحل التنقية تتكون من مبادلات حرارية ‎heat‏ ‎exchangers‏ )15*( و(17*) وفواصل (16*) و (18*). مع ذلك من الممكن أيضا استخدام مرحلة تثقية واحدة فقط أو يفضل أكثر من اثنتين من مراحل التنقية ‎sale .00011608100 stages‏ ما تفصل دائرة الضغط المنخفض (14*) النفط والمواد الشمعية. 0 فى العملية لتحضير بوليمرات متجانسة أو بوليمرات مشتركة لإيثيلين ‎Gag‏ للكشف الحالى؛ تشتمل العملية على الخطوات التالية: أ) ضغط مائع التفاعل يشتمل على أو يتكون من إيثيلين» على ‎dag‏ الخصوص غاز إيثيلين» إلى ضغط ‎fad ya‏ ب) تسخين ‎gia‏ على الأقل من مائع التفاعل في السخان القبلي؛
ج) إدخال مائع التفاعل المسخن في الخطوة ب) في المفاعل عند مدخل المفاعل؛ و د) بلمرة مائع التفاعل عند الضغط المرتفع في وجود بادئات البلمرة الخالية من الشقوق في المفاعل؛ حيث يكون متوسط سرعة مائع التفاعل عند مخرج السخان القبلي أقل من متوسط سرعة مائع التفاعل في المفاعل الأنبوبي عند مدخل المفاعل ونسبة متوسط سرعة مائع التفاعل في المفاعل الأنبوبي عند مدخل المفاعل متوسط سرعة مائع التفاعل في السخان القبلي عند مخرج السخان القبلي تكون في مدى يتراوح من 1.5 إلى 5؛ يفضل في المدى الذي يتراوح من 1.7 إلى 2؛ والأفضل في المدى الذي يتراوح من 1.8 إلى 2.2. إن تشغيل السخان القبلي بمتوسط سرعة منخفض بناء على ما سبق لمائع التفاعل في السخان القبلي منه في المفاعل الأنبويي يضمن تنقيط منخفض الضغط على السخان القبلي مما ينتج عنه السماح بمعدل تحويل متزايد ومستوى نبض ضغط منخفض في المفاعل 0 الأنبوبي. العملية وفقاً للكشف الحالي تكون أكثر ثباتا ويكون للبوليمرات الناتجة ‎saga‏ عالية على نحو متواصل؛ على ‎dag‏ الخصوص جودة متسقة تضمن المزيد من المعالجة بدون مشاكل. في سياق الكشف الحالي؛ يمكن حساب متوسط سرعة مائع التفاعل عند موضع محدد من الأنبوب من متوسط التدفق الكتلي من خلال المنطقة ذات المقطع العرضي عند الموضع المحدد من الأنبوب مع الوضع في الاعتبار كثافة مائع التفاعل عند الضغط ودرجة الحرارة المعينة. يكون متوسط سرعة ماتع التفاعل بناء عليه متوسط على مدى التذبذبات في التدفق الكتلي ‎«mass flow‏ على سبيل المثال الناتج عن تذبذبات الضغط المستحث بواسطة الضاغط الثانوي؛ ومتوسط على مدى خواص السرعة التي تتشكل عبر قطر الأنبوب عندما يتدفق المائع من خلال الأنبوب. في بعض النماذج؛ في الخطوة أ)؛ يتم استخدام ضاغط بمكبس لانضغاط مائع التفاعل. من المفضل؛ أن يتم الانضغاط بواسطة واحد أو أكثر من مراحل متعددة؛ على ‎dag‏ الخصوص ضواغط بمكبس ‎piston compressors 0‏ من مرحلتين. من المفضل» أن يكون الضاغط بمكبس ‎piston‏ ‎compressor‏ المذكور ضاغط يكون ضاغط ترددي عالي الضغط و/ أو يمكن أن يحقق ضغطا ‎aly‏ على الأقل 180 ميجا باسكال؛ على ‎dag‏ الخصوص على الأقل 250 ميجا باسكال. من المفضل؛ في الخطوة ‎of‏ ضغط ‎wile‏ التفاعل بعد الانضغاط يتراوح من 180 ميجا باسكال إلى 0 ميجا باسكال. من المفضل»؛ في الخطوة ج)؛ عند إدخال مائع التفاعل المسخن في المفاعل؛
— 2 0 —
ضغط مائع التفاعل يتراوح من 175 ميجا باسكال إلى 315 ميجا ياسكال. من المفضل؛ الضغط
في الخطوة أ) يكون أعلى من الضغط في الخطوة ج). في بعض النماذج؛ الضغط في الخطوة أ) لا
يكون أكثر من 0 1 7 يفضل 5 / على ‎dag‏ الخصوص 2 / أعلى من الضغط في الخطوة ‎(z‏ عند
إدخال مائع التفاعل المسخن في المفاعل. من المفضل؛ الضغط في الخطوة أ) يكون أعلى من الضغط في الخطوة ج) بفرق ضغط مطلق يتراوح من 0.1 إلى 20 ميجا باسكال؛ على وجه
الخصوص من 0.5 إلى 10 ميجا باسكال؛ يفضل من 1 إلى 6 ميجا باسكال. من المفضل؛ أن
يكون فرق الضغط المطلق المذكور أقل من 5 ميجا باسكال.
فى بعض النماذج؛ فى الخطوة ج)؛ عند إدخال مائع ‎Je Lal)‏ المسخن فى المفاعل» تتراوح درجة
حرارة مائع التفاعل من 140 درجة مئوية إلى 170 درجة مئوية.
0 في نموذج مفضل من الكشف الحالي؛ يتكون السخان القبلي من وحدتي سخان قبلي ‎preheater‏ ‎units‏ ودتم ترتيب وحدة سخان قبلي أول على خط فرعي أول ودتم ترتيب وحدة سخان قبلي ثانية على خط فرعي ثاني» حيث يتم تركيب وحدة السخان القبلي الأولى والثانية بالتوازي. في مثل هذا النموذج؛ يفضل أن تكون وحدتا السخان القبلي أنابيب لها قطر متطابق ويفضل أكثر أن تكون وحدتا السخان القبلى أنابيب لها نفس قطر المفاعل الأنبوبى.
5 في هذا النموذج من وحدتي السخان القبلي المتوازيتين بحيث يتم ترتيب وحدة السخان القبلي الأولى على خط فرعي أول وبتم ترتيب وحدة السخان القبلي الثانية على خط فرعي ثاني؛ يفضل أن تشتمل العملية لتحضير بوليمرات متجانسة أو بوليمرات مشتركة لإيثيلين على الخطوات التالية:
1( توفير تدفق أول من مائع تفاعل مضغوط يشتمل على جزء أول من مائع ‎Je lal)‏ ويوفر تدفق ثان من مائع تفاعل مضغوط يشتمل على جزءٍ ثان من مائع التفاعل بأي ترتيب» ضغط مائع التفاعل
0 إلى ضغط مرتفع وتقسيم ‎ohn‏ على الأقل من تدفق واحد من مائع التفاعل إلى التدفق الأول والتدفق الثاني من مائع تفاعل مضغوط؛ ب") إجراء التدفق الأول من الجزء الأول من مائع التفاعل من خلال وحدة السخان القبلي الأول وتسخين الجزء الأول من مائع التفاعل في وحدة السخان القبلي الأول» وإجراء التدفق الثاني من الجزء
— 2 1 —
الثاني من مائع التفاعل من خلال وحدة السخان القبلي الثانية وتسخين الجزء الثاني من مائع التفاعل
فى وحدة السخان القبلى الثانية؛ ج') دمج الجزء الأول والثاني من مائع التفاعل بإعادة دمج التدفق الأول والتدفق الثاني من مائع التفاعل وإدخال التدفق المعاد دمجه من مائع التفاعل المسخن في الخطوة ب') في المفاعل عند
مدخل المفاعل؛ و
د') بلمرة مائع التفاعل عند الضغط المرتفع في وجود بادئات البلمرة الخالية من الشقوق في المفاعل. تبين أن التقسيم بعد الانضغاط يمكن أن يكون مميز حيث يتم تقليل نبضات الضغط ‎pressure‏ ‏005 مقارنة بالتجهيزة ‎Cus‏ يتم تنفيذ الانضغاط بعد التقسيم. ‎oly‏ عليه؛ في أحد النماذج المفضلة؛ في الخطوة أأ)؛ يتم ضغط تدفق واحد من مائع التفاعل إلى ضغط مرتفع وبعد ذلك يتم
0 تقسيم جزءِ على الأقل من التدفق في جهاز تجميع؛ إلى التدفق الأول يشتمل على ‎sal‏ الأول من مائع التفاعل وإلى التدفق الثاني يشتمل على ‎gall‏ الثاني من ‎wile‏ التفاعل. ومع ذلك؛ في بعض النماذج في الخطوة أ) يتم تقسيم تدفق واحد من ‎ile‏ التفاعل يشتمل على أو يتكون من إيثيلين عند جهاز التقاء إلى تدفق أول يشتمل على ‎sal)‏ الأول من مائع التفاعل ‎Jy‏ تدفق ثاني يشتمل على الجزء الثاني من مائع التفاعل وبعد ذلك يتم ضغط الجزء الأول من مائع التفاعل وجزء ثاني من
5 مائع التفاعل باستخدام ضاغطين» وفي الخطوة ب') يتم إجراء التدفق الأول من خلال وحدة السخان القبلي الأول وبتم إجراء التدفق الثاني من خلال وحدة السخان القبلي ‎ull‏ وفي الخطوة ج) تتم إعادة دمج التدفقات المذكورة. من المفضل؛ أن يتم تحقيق ‎sale}‏ الدمج المذكورة في جهاز دمج ‎appliance‏ 1619/79 يفضل قطعة على شكل ‎Cus I‏ يؤدي خط واحد إلى المفاعل.
0 في بعض النماذج؛ وحدة السخان القبلي الأول تضم عناصر التسخين الأولى ووحدة السخان القبلي الثانية تضم عناصر التسخين الثانية التي يتم ترتيبها عند فواصل وبتم تباعدها عن بعضها البعض. ‎Sa‏ توصيل عناصر التسخين المذكورة بواسطة خطوط أنابيب التسخين ‎heating pipelines‏ أو يمكن ألا يتم توصيل عناصر التسخين بواسطة خطوط أنابيب التسخين. ينبغي أن ندرك أن عناصر التسخين التي يتم توصيلها بواسطة خطوط أنابيب التسخين تشكل مجموعة فرعية من عناصر
التسخين المتصلة. يكون خط أنابيب التسخين قناة تنقل مائع تسخين لتسخين عناصر التسخين. وهو غير متطابق مع الخط المتفرع الأول والثاني لمائع التفاعل. ينبغي كذلك أن ندرك أن خط أنابيب التسخين ‎heating pipeline‏ لا يحمل مائع تفاعل. وإنما يحمل مائع تسخين له تركيب مختلف عن مائع التفاعل» على سبيل المثال؛ ماء أو بخار سائل؛ يتم استخدامه لتسخين خطوط التفرع» على سبيل المثال؛ بالتدفق من خلال عناصر التسخين المرتبة حول خط (خطوط) التفرع؛ على وجه الخصوص حول خط التفرع الأول أو الثاني. من المفضل؛ أن يكون مائع التسخين بخار» على وجه الخصوص بخار مشبع. من المفضل؛ يتم تسخين عناصر التسخين الأولى والثانية باستخدام ‎wile‏ تسخين؛ حيث يتم توصيل بعض أو كل من عناصر التسخين الأولى بواسطة خطوط أنابيب التسخين ويبعضها البعض وبتم 0 توصيل بعض أو كل من عناصر التسخين الثانية بواسطة خطوط أنابيب التسخين إلى بعضها البعض. في بعض النماذج المفضلة المعينة؛ يكون لكل وحدة سخان قبلي أولى وثانية اثنتين على ‎JY‏ من؛ على وجه الخصوص من ثلاث إلى ست؛ مجموعات فرعية من عناصر التسخين؛ حيث يتم توصيل عناصر التسخين داخل كل واحدة من المجموعة الفرعية المذكورة بواسطة خطوط أنابيب التسخين» حيث لا يتم توصيل المجموعات الفرعية المذكورة بواسطة خطوط أنابيب التسخين ويبعضها 5 البعض. من المفضل؛ أن يكون لعناصر التسخين الأولى اثنتين على الأقل من؛ على ‎dag‏ الخصوص من ثلاث إلى ست مجموعات فرعية من عناصر التسخين الأولى؛ حيث يتم توصيل عناصر التسخين الأولى في كل مجموعة فرعية بواسطة خطوط أنابيب التسخين وحيث لا يتم توصيل المجموعات الفرعية المذكورة ويبعضها البعض بواسطة خطوط أنابيب التسخين؛ حيث يتم استخدام موائع تسخين 0 مختفة لتسخين كل مجموعة فرعية من عناصر التسخين الأولى؛ حيث يكون لعناصر التسخين الثانية اثنتين على الأقل من؛ على ‎dag‏ الخصوص من ثلاث إلى ست؛ مجموعات فرعية من عناصر التسخين ‎ASB‏ حيث يتم توصيل عناصر التسخين الثانية في كل مجموعة فرعية بواسطة خطوط أنابيب التسخين وحيث لا يتم توصيل المجموعات الفرعية المذكورة وببعضها البعض بواسطة خطوط أنابيب التسخين؛ ‎Cus‏ يتم استخدام موائع تسخين مختلفة لتسخين كل مجموعة فرعية من عناصر 5 التتسخين ‎dull‏ حيث تختلف موائع التسخين المختلفة في الضغط؛ التركيب؛ مصدر مائع التسخين
و/ أو درجة الحرارة في المجموعة الفرعية من عناصر التسخين الأولى و في المجموعة الفرعية من عناصر التسخين الثانية. من المفضل؛ أن تستفيد المجموعات الفرعية من عناصر التسخين الأولى والثانية من الموائع المختلفة المتطابقة؛ على سبيل المثال؛ نفس الانتقاء للموائع المختلفة التي تستخدم للمجموعات الفرعية من عناصر التسخين الأولى يستخدم كذلك للمجموعات الفرعية من عناصر التسخين الثانية.
التعبير مائع التسخين "المختلف" في نطاق الكشف الحالي يعني أنه تكون خاصية واحدة على الأقل لمائع التسخين المذكور مختلفة. يمكن أن يكون هذا في التركيب» درجة الحرارة و/ أو الضغط. في بعض النماذج؛ موائع التسخين المختلفة التي يكون لها نفس التركيب يمكن أن تكون مختلفة في الضغط ودرجة الحرارة؛ على وجه الخصوص عندما يتم استخدام ماء أو بخار سائل منخفض الضغط 0 لمجموعة أولى من عناصر التسخين الأولى؛ يستخدم ماء أو بخار سائل بضغط متوسط أدفاً لمجموعة فرعية أخرى من عناصر التسخين الأولى و حتى البخار الأدفاً ذي الضغط المرتفع يستخدم لمجموعة فرعية أخرى من عناصر التسخين الأولى؛ وعندما يستخدم ماء أو بخار سائل منخفض الضغط لمجموعة أولى من عناصر التسخين الثانية؛ يستخدم ماء أو بخار سائل بضغط متوسط أدفاً لمجموعة فرعية أخرى من عناصر التسخين الثانية وحتى البخار ‎Ba)‏ ذي الضغط المرتفع يستخدم لمجموعة 5 فرعية أخرى من عناصر التسخين الثانية. في هذه الحالة؛ توجد هناك ثلاثة مجموعات فرعية مختلفة من عناصر التسخين الأولى بها ثلاثة موائع مختلفة؛ حيث تكون الموائع مختلفة في درجة الحرارة والضغط في المجموعة الفرعية فضلا عن ثلاث مجموعات فرعية مختلفة من عناصر التسخين الثانية بها ثلاثة موائع مختلفة؛ حيث تكون الموائع مختلفة في درجة الحرارة والضغط في المجموعة الفرعية. يزيد الضغط ودرجة حرارة موائع التسخين حيث ينتقل مائع التفاعل نحو غرفة التفاعل ‎reaction‏
‎.chamber 0‏ تبين أن هذا يؤدي إلى تدفئة متحكم فيها لمائع التفاعل. في بعض النماذج؛ يفضل أن يكون للماء أو البخار السائل منخفض الضغط المذكور عالية درجة حرارة في المدى الذي يتراوح من 60 إلى 160 درجة مئوية؛ على وجه الخصوص من 80 إلى 120 درجة مئوية؛ يفضل أن يكون للماء أو البخار السائل متوسط الضغط درجة حرارة في المدى الذي يتراوح من 100 إلى 200 درجة مئوية؛ على ‎dag‏ الخصوص من 120 إلى 180 درجة ‎sie‏ و/
أو يفضل أن يكون للبخار مرتفع الضغط درجة حرارة في المدى الذي يتراوح من 160 إلى 300 درجة مئوية؛ على ‎dng‏ الخصوص 180 إلى 240 درجة مئوية. في بعض ‎or dail)‏ يتم تسخين اثنتين على الأقل من المجموعات الفرعية من عناصر التسخين الأولى بموائع متطابقة؛ حيث يتم توصيل عناصر التسخين الأولى في كل مجموعة فرعية بواسطة خطوط أنابيب التسخين وحيث لا يتم توصيل المجموعات الفرعية المذكورة ببعضها البعض بواسطة خطوط أنابيب التسخين؛ تتم الاستفادة من وبتم تسخين اثنتين على الأقل من المجموعات الفرعية من عناصر التسخين الثانية بموائع متطابقة؛ حيث يتم توصيل عناصر التسخين الثانية في كل مجموعة فرعية بواسطة خطوط أنابيب التسخين وحيث لا يتم توصيل المجموعات الفرعية المذكورة ببعضها البعض بواسطة خطوط أنابيب التسخين» تتم الاستفادة منها. من المفضل؛ أن يتم استخدام المجموعات 0 الفرعية المذكورة من عناصر التسخين الأولى والثانية بموائع متطابقة بالإضافة إلى المجموعات الفرعية الموصوفة عالية بموائع مختلفة. تبين أنه يمكن التحكم في تبريد مائع التسخين في خطوط أنابيب التسخين بصورة أفضل في حالة الاستفادة من المجموعات الفرعية غير المتصلة من عناصر التسخين الأولى بموائع متطابقة والمجموعات الفرعية غير المتصلة من عناصر التسخين الثانية بموائع متطابقة؛ أي يتم إدخال نفس مائع التسخين مرتين في النظام؛ ولكن بعد ذلك غالبا يتم الاستفادة 5 .من المجموعات الفرعية بموائع التسخين المختلفة في مجموعات فرعية أخرى من عناصر التسخين. من المفضل؛ تكون كمية عناصر التسخين المرتبة في أو حول الخط المتفرع الأول والثاني متشابهة و/ أو طول الخط المتفرع الأول والثاني متشابهة. في بعض النماذج؛ يكون الخط المتفرع الأول والثاني خطوط متعرجة بكل منها ثلاثة انثناءات على ‎(BY‏ يفضل من أربعة إلى عشرة انثناءات؛ وعلى ‎dng‏ الخصوص من خمس إلى ثمان انثناءات. 0 تين أن ذلك مفيد عندما في بعض النماذج الخط المتفرع الأول والثاني يكون بها أقسام مستقيمة تكون معزولة ‎Win‏ أو كليا بإستخدام عناصر عزل؛ حيث تكون الانثناءات معزولة بعناصر العزل المذكورة. الشكل 2 يوضح منظر تخطيطي من وحدة سخان قبلي وفقاً لنموذج من الكشف الحالي. يمكن أن تكون وحدة السخان القبلي الموضحة في الشكل 2 وحدة السخان القبلي الأولى أو الثانية حيث يتم
عادة بناء عناصر السخان القبلي المذكورة على نحو مماثل أو متطابق. ومع ذلك؛ لأجل التبسيط
فيما بعد؛ يتم شرح وحدة السخان القبلي من الشكل 2 بافتراض أنها وحدة سخان قبلي أولى. وحدة السخان القبلي الأول من الشكل 2 تضم الخط المتفرع الأول (3). وهو خط فرعي متعرج به خمسة انثناءات (7© 9( حيث تكون الانثناءات الثلاثة )7( مقابلة لاثنين من الانثناءات ‎GAY)‏ ‏5 (9) بطريقة معينة بحيث يغادر الخط المتفرع (3) يغادر في الاتجاه الذي دخل منه. الشكل 2 يوضح ارتفاع عناصر التسخين الأولى (5»؛ 15 17 19) التي يتم ترتيبها حول الخط المتفرع الأول. عناصر التسخين المذكورة )5( ¢15 17 19) يتم ترتيبها في مجموعات فرعية مختلفة؛ حيث في كل مجموعة فرعية يتم توصيل عناصر التسخين (5» ¢15 17؛ 19( بواسطة خطوط أنابيب التسخين
(27؛ ¢29 31؛ 33). سيتم فيما يلي شرح المجموعات الفرعية المذكورة بالتفصيل فيما بعد.
0 في البداية؛ أي عند النقطة التي يدخل فيها مائع التفاعل وحدة السخان القبلي كما تم بيانه بواسطة الأسهم بطول الخط المتفرع الأول؛ يتم توضيح مجموعة فرعية أولى من ست عناصر التسخين الأولى (5) التي يتم توصيلها بواسطة خطوط أنابيب التسخين (27). يتم إدخال مائع التسخين منخفض الضغط (11)؛ وتوجيهه من خلال المجموعة الفرعية المذكورة من ست عناصر التسخين الأولى )5( باستخدام خطوط التسخين )27( ويغادر وحدة السخان القبلي عند منفذ الخروج ‎exit port‏ (41).
بعد المجموعة الفرعية الأولى من ستة عناصر التسخين الأولى (5)؛ يتم توضيح مجموعة فرعية أخرى من ست عناصر التسخين الأولى (19) التي يتم توصيلها بواسطة خطوط أنابيب التسخين (29). في هذه الحالة؛ يتم إدخال مائع تسخين بضغط متوسط ‎medium pressure heating‏ ‎fluid‏ )25( وتوجيهه من خلال المجموعة الفرعية المذكورة من ست عناصر التسخين الأولى )19( باستخدام خطوط التسخين (29) ويغادر وحدة السخان القبلي عند منفذ الخروج (39).
0 بعد المجموعة الفرعية الثانية من ست عناصر التسخين الأولى (19)؛ يتم توضيح مجموعة فرعية من ثلاثة عناصر التسخين الأولى (17) التي يتم توصيلها بواسطة خطوط أنابيب التسخين (31). يتم إدخال مائع تسخين بضغط متوسط (23)؛ وتوجيهه من خلال المجموعة الفرعية المذكورة من ثلاث عناصر التسخين الأولى (17) باستخدام خطوط التسخين (31) ويغادر وحدة السخان القبلي عند منفذ الخروج (37).
بعد المجموعة الفرعية المذكورة من ثلاث عناصر التسخين الأولى )17( يتم توضيح مجموعة فرعية أخرى من ثلاث عناصر التسخين الأولى (15) التي يتم توصيلها بواسطة خطوط أنابيب التسخين (33). يتم إدخال مائع التسخين ‎Je‏ الضغط (21)؛ وتوجيهه من خلال المجموعة الفرعية المذكورة من ثلاث عناصر التسخين (15) باستخدام خطوط التسخين (33) ويغادر وحدة السخان القبلي عند منفذ الخروج (35). في النموذج الحالي؛ تأتي الموائع ذات الضغط المتوسط ‎medium pressure fluids‏ )23« 25( لعناصر التسخين (17) و(19) من نفس المصدر (13). يأتي مائع الضغط العالي ‎high-‏ ‎pressure fluid‏ )21( من مصدر مختلف. وفقاً لما تم وصفه أعلاه؛ تتم زيادة الضغط ودرجة الحرارة ببطء من خلال الخط المتفرع الأول بطريقة معينة بحيث يتم تحقيق تسخين متحكم فيه لمائع ‎Jel 0‏ الشكل 3 يوضح نموذج آخر وفقاً للكشف الحالي. يتم توضيح وحدة سخان قبلي أولى وثانية (105؛ 107( تكون وفقاً للشكل 2؛ حيث يتم حذف تصوير خطوط أنابيب التسخين لأجل الوضوح. ينبغي أن ندرك أنه على الرغم من أنه يتم توضيح وحدات السخان القبلي ‎preheater units‏ من الشكل 2( يمكن أن تتم الاستفادة من أي وحدة سخان قبلي يتم ترتيبها بالتوازي. المرفق من الشكل 3 يشتمل 5 على وحدة سخان قبلي أولى )105( مرتب على خط فرعي أول )115 117( ووحدة السخان القبلي الثانية )107( مرتب على خط فرعي ثاني (119؛ 121)؛ حيث يتم تركيب وحدة السخان القبلي الأولى والثانية (105» 107( بالتوازي؛ المرفق يشتمل كذلك على مفاعل به غرفة تفاعل ‎reaction‏ ‎chamber‏ (111). يتم ضغط الغاز باستخدام ضاغط )110( وبتم تقسيم الخط الرئيسي (113) عند الوصلة (103) إلى الخط المتفرع الأول (115) الذي يؤدي إلى وحدة السخان القبلي الأول 0 (105) وخط متفرع ثاني (119) يؤدي إلى السخان القبلي الثاني (107). يتم دمج الخط المتفرع الأول والثاني (117؛ 121) التي تخرج وحدات السخان القبلي بعد ذلك ويتم دمجهما في جهاز دمج (109) قبل أن يؤدي الخط الرئيسي (123) إلى غرفة التفاعل (111) من المفاعل. النموذج الموضح في الشكل 3 يتعلق بمرفق لتحضير بوليمرات إيثيلين يتم فيه ترتيب وحدتي سخان قبلي (105» 107( بالتوازي.
الأمثلة
تم تحديد الكثافة وفقاً لمعايير الصناعة الألمانية ‎EN (DIN) Deutsche Industrienorm‏
(ISO) International Organization for Standardization ‏المنظمة الدولية للمعايير‎
1:2004-1183( الطريقة أ (الغمر) باستخدام لويحات مقولبة بالضغط ‎compression molded‏
0180065 بسمك 2 مم. تم تحضير اللوحيات المقولبة بالضغط بتاريخ حراري محدد: وتم ضغطها
عند 180 درجة مثوية؛ 20 ميجا باسكال. ‎sad‏ 8 دقائق مع تبلر لاحق في ‎le‏ يغلي لمدة 30
دقيقفة.
تم تحديد معدل تدفق المصهور ‎(MFR) melt flow rate‏ وفقاً لمعايير الصناعة الألمانية ‎EN‏
المنظمة الدولية للمعايير 1133:2005 الحالة د عند درجة حرارة 190 درجة مثوية تحت حمل 0 2.16 كجم.
تم تحديد التضبب وفقاً للجمعية الأمريكية لاختبار المواد ‎American Society for Testing‏
‎00-1003D (ASTM) and Materials‏ باستخدام غشاء منفوخ بسمك 50 ميكرو متر تم بثقه
‏عند درجة حرارة مصهور تبلغ 180 درجة مئوية ونسبة نفخ 2:1.
‏تم تحديد الصقل 60" وفقاً للجمعية الأمريكية لاختبار المواد ‎2-2457D‏ باستخدام غشاء منفوخ 5 بسمك 50 ميكرو متر تم بثقه عند درجة حرارة مصهور تبلغ 180 درجة مئوية ونسبة نفخ 2:1.
‏تم تحديد عد الجل بتحضير ‎lie‏ صب ‎«cast film‏ وتحليل عيوب الغشاء بواسطة جهاز مسح
‏ضوثى ‎optical scanning device‏ و تصنيف وعد عيوب الغشاء وفقاً لحجمها (قطر الدائرة).
‏تم تحضير الأغشية بوسيلة بثق ‎extruder‏ (من نوع ‎(ME20‏ مزودة بأسطوانة تبريد ولفاف» طراز
‏04-9؛ وتم تحليلها بواسطة وسيلة تحليل سطح غشاء ضوئي ‎optical film surface analyzer‏ به نظام كاميرا ومضي ‎«flash camera system‏ طراز 18100 (تم إنتاج جميع المكونات
‏بواسطة ‎(Germany.
Witten OCS Optical Control Systems GmbH‏ كان للجهاز
‏الخصائص المميزة التالية
‏_ قطر اللولبة: 20 ‎tan‏
- طول اللولبة: 25 0؛ - نسبة الانضغاط: 3:1؛ - مخطط اللولبة 25 ‎«iiss 0 10 :D‏ 3 0 انضغاط» 12 ‎D‏ معايرة؛ - الأبعاد: ‎x1360‏ 650 1778% مم3 ‎tL X W x H)‏ بدون قالب)؛ - عرض القالب ‎QE)‏ بشق ‎tae 150 :(slit die‏
- درجة الوضوح: 26 ميكرو متر ‎X‏ 26 ميكرو متر؛ وتم تشغيله تحت الظروف التالية ‎T 1 -‏ 230 درجة ‎(Agia‏ ‎T 2 -‏ 230 درجة ‎(Agia‏
0 = 3 2307 درجة منوية؛ ‎T 4 -‏ (مهايئ) 230 درجة ‎(sie‏ ‎T 5 -‏ (قالب) 230 درجة مثوية؛ - قالب بشق قالب 150 مم؛ - سرعة الإنطلاق 3.0 م/دقيقة؛
5 - سرعة اللولبة ليتم ضبطها على سمك الغشاء 50 ميكرو متر؛ - إنتاجية 1.0 إلى 1.5 كجم / س (مستهدف 1.15 كجم / س)؛ - ترشاش هواء على - 5 م3/س؛ - درجة حرارة اسطوانة تبريد 50 درجة مثوية؛ - اسطوانة تبريد ‎tN 4 vab‏
— 2 9 —
- قوة شد ‎Call)‏ 4 لاا
"- مقاومة السحب 5 ‎¢N‏
- القيمة الحدية للكاميرا القيمة الحدية 1: 775- القيمة الحدية 2: 765.
لبدء القياس؛ تم ضبط جهاز البثق ووحدة الانطلاق ‎take Off unit‏ على الظروف المحددة وتم بدء
التشغيل بمادة لها مستوى تهلم معروف . تم يدع تشغيل برنامج فحص الغشاء عندما أظهر جهاز
البق ظروف ثابتة من درجة ‎all‏ وضغط المصهور. بعد تشغيل جهاز البثق بمادة بدء التشغيل
لمدة نصف ساعة على الأقل أو بعد أن وصل عد الهلام إلى مستوى التهلم المعروف؛ تمت التغذية
بالعينة الأولى للقياس إلى جهاز البثق. بعد الوصول إلى مستوى تهلم ثابت لمدة 45 دقيقة؛ تم بدء
عملية العد حتى فحصت الكاميرا مساحة تبلغ 3 م2 على الأقل من الغشاء. ويعد ذلك تمت التغذية 0 بالعينة التالية إلى جهاز البثق وبعد الوصول مرة أخرى إلى عد تهلم ثابت لمدة 45 دقيقة تم بدء
عملية العد للعينة التالية ‎٠‏ وتم ‎Java‏ عملية العد لجميع العينات بطريقة معينة بحيث فحصت الكاميرا
مساحة 3 م2 على الأقل من الغشاء وتمت معايرة عدد العيوب المقاسة لكل فئة حجمية إلى 1 م2
من الغشاء.
تم تحديد سمك المسحوب بتحضير غشاء منفوخ بزيادة سرعة الانطلاق ببطء حتى يتم فك الغشاء . 5 يتم الإبلاغ عن سمك الغشاء عند "نقطة الفك" باعتبارها سمك المسحوب. وتم تحضير الأغشية
بواسطة خط نفخ غشاء ‎film blowing line‏ له الخصائص المميزة التالية.
- جهاز بثق بلولبة ‎Screw extruder‏ واحدة بقسم تغذية به أخاديد: 50 مم ‎D 30 X‏
- لولبة بحاجز ‎barrier screw‏ بعناصر خلط ‎mixing elements‏ عند طرف اللولبة
- قالب عمود شياق حلزوني: 120 مم 1 مم "- درجة حرارة جهاز ‎call‏ : معدل تدفق المصهور 0.7-3: 80 1 درجة مثوية
_ قوة إنتاج: 35 كجم/ ‎oH‏
- نسبة نفخ الغشاء: 2.5
— 3 0 —
- حلقة تبريد بشفة واحدة (مناسبة لنسب نفخ من 2: 1 إلى 1:4(
- لا يوجد نظام تبريد فقاعى داخلى
- ارتفاع قابل للضبط لمعايرة السلة بأسطوانات ‎Teflon®‏
- وحدة فرد مسطحة بأسطوانات ‎flat unit equipped with rolls‏ (أسطوانات دليلية لدائن مقواة بألياف كريون ‎((CFRP) Carbon Fiber Reinforced Plastic‏ توجيه تحديد الوضع جانبي
على شكل / بواسطة أسطوانات م0]514؛ = لدائن مقواة بألياف كربون)
لتحديد سمك المسحوب ؛ تم بدء تحضير الغشاء بسرعة انطلاق تبلغ 3 م دقيقة. بدون تغيير ظروف
المعالجة مثل خط الصقيع ¢ نسبة النفخ » عرض الغشاء ؛ تم تغيير سرعة ‎١‏ لانطلاق بمعدل 2 م/ دقيقة
كل عشرين ثانية حتى تفكك الغشاء أو أظهر تكوين ثقوب. تم قياس سمك المسحوب عند مسافة
0 70 سم قبل موضع تفكك الغشاء أو تكوين الثقب به. تم إجراء عدة قياسات محيطيا في مسافات تتراوح من 3 إلى 4 سم وتم | لإبلاغ عن متوسط هذه القياسات بوصفها سمك المسحوب. المتال 1 تم إنتاج درجة غشاء بولي إيثيلين متخفض الكثافة بواسطة البلمرة المتواصلة لإيثيلين في هيئة مونومر غير مشبع إيثيلينيا ‎ethylenically unsaturated monomer‏ في مفاعل أنبوبى بضغط مرتفع باسكال. كان المفاعل الأنبوبي ‎cally‏ من أنابيب مفاعل لها طول يبلغ 17 م بقطر خارجي 00 يبلغ 7 مم وقطر داخلي أله يبلغ 75 مم. تمت إضافة بروبيونالدهيد ‎Propionaldehyde‏ بوصفه عامل تحويل سلسلة ‎chain transfer agent‏ إلى تيار الإيثيلين الجديد الذي يدخل الضاغط الأول )11( بكمية تبلغ 1.4 كجم لكل ‎t‏ من البولي إيثيلين المنتج.
0 تتم تشغيل الضاغط الثانوي (1ب) بإنتاجية تبلغ 125 ] من مائع التفاعل في الساعة. تم ضغط مائع التفاعل إلى 270 ميجا باسكال وكان هذا أقصى ما يمكن تحقيقه قبل أن تستجيب عناصر مفاعل السلامة. تم ضبط الضغط بتفاوت فترات فتح صمام التحكم في الضغط. تم تسخين مائع التفاعل إلى 160 درجة مئوية في توليفة من وحدتي سخان قبلي تم ترتيب وضعها بالتوازي. تم بناء كل من
— 1 3 — وحدتي السخان القبلي بأنابيب لها طول يبلغ 17 م؛ قطر خارجي ‎do‏ يبلغ 137 مم وقطر داخلي ‎di‏ يبلغ 75 مم ولها طول يبلغ 289 مترا. كانت مساحة نقل الحرارة المشتركة لوحدات السخان القبلي 136 30.24 المرور من وحدات السخان القبلي؛ كان لتيارات المائع ضغط يبلغ 265 ميجا باسكال. كان متوسط سرعة مائع ‎Je Lal)‏ في وحدات السخان القبلي عند مخارجها 85 . 7 م/ث .
تتم الجمع بين تياري مائع التفاعل بعد المرور من وحدات السخان القبلي وتمت التغذية بهما إلى مدخل المفاعل. كان متوسط سرعة مائع التفاعل في المفاعل الأنبوبي عند مدخل المفاعل 15.7 ‎Sa‏ . تمت معايرة بادئات بلمرة فوق أكسيدية ‎peroxidic polymerization initiators‏ فى المفاعل الأنبوبي عند أربعة مواضع باستخدام أيزو دوديكان ‎isododecane‏ كمخفف إضافي. لإزالة ‎shall‏ ‏المتولدة من البلمرة؛ تم تدوير ماء التبريد من خلال تبريد الدثارات ‎jackets‏ المثبتة في السطح
0 الخارجي من أنابيب المفاعل. تم تمرير خليط التفاعل الذي تم تصريفه من المفاعل الأنبوبي (4) من خلال بعد مبرد المفاعل (7) وتم فصله عن المكونات المتطايرة في الخطوتين عن طريق وعاء الفصل الأول )8( ووعاء الفصل الثاني (9). تم نقل البوليمر السائل منزوع الغاز ‎degassed‏ ‎liquid polymer‏ إلى وسيلة بثق ووسيلة تحبيب )10( لتشكيل كريات بولي إيثيلين متخفض الكثافة.
5 الكثافة لها الخواص الملخصة في الجدول 1. بناء عليه؛ كان معدل التحويل للإيثيلين لكل تمريرة من خلال المفاعل 34.5 7. المثال 2 تم تكرار البلمرة من المثال 1؛ ومع ذلك؛ بدلا من الجمع بين وحدتي سخان قبلي»؛ تم استخدام سخان قبلي أنبوبي واحد منشاً بأنابيب لها طول يبلغ 17 ‎ca‏ قطر خارجي 00 يبلغ 194 مم وقطر داخلي
0 له يبلغ 106 مم لتسخين تيار مائع التفاعل إلى درجة حرارة 160 درجة مئوية. كان للسخان القبلي طول يبلغ 408 مترا ومساحة نقل حرارة تبلغ 136 م2. تم ضغط مائع التفاعل إلى 273 ميجا باسكال وكان ذلك أقصى ما يمكن تحقيقه قبل استجابة عناصر مفاعل السلامة. بعد المرور من السخان القبلي؛ تمت التغذية بتيار مائع التفاعل إلى مدخل المفاعل عند ضغط يبلغ 260 ميجا
— 3 2 —
سرعة مائع التفاعل في المفاعل الأنبوبي عند مدخل المفاعل 15.9 م/ث.
في غضون 24 ساعة من الإنتاج المتواصل؛ تم الحصول على 1050 ؟ من بولي إيثيلين منخفض
الكثافة لها الخواص الملخصة فى الجدول 1. بناء عليه؛ كان معدل التحويل للإيثيلين لكل تمريرة
من خلال المفاعل 735.
‎Jal‏ المقارن أ
‏تم تكرار البلمرة من المثال 1؛ ومع ذلك؛ بدلا من تشغيل وحدتي سخان قبلي بالتوازي؛ تم ترتيب
‏8 مترا ومساحة نقل حرارة تبلغ 136 م2 لتسخين تيار مائع التفاعل إلى درجة حرارة 160 درجة مثوية. نتيجة لنبضان الضغط الأعلى عند جانب التصريف من الضاغط الثانوي مقارنة بالمثال 1؛
‏كان أقصى ضغط تصريف 266.5 ميجا باسكال فقط. ترتب على ضغط تصريف ‎discharge‏
‎pressure‏ الضغاط الأقل وترتيب التجهيزة على التوالى للسخان ‎Lal‏ ضغط غاز التفاعل بعد
‏مروره بالسخان القبلي يبلغ 256.5 ميجا باسكال. كان متوسط سرعة مائع التفاعل في السخان القبلي
‏عند مخرجه 16.2 م/ث وكان متوسط سرعة مائع التفاعل في المفاعل الأنبوبي عند مدخل المفاعل 5 16.2 ءاث.
‏الكثافة لها الخواص الملخصة فى الجدول 1. بناء عليه؛ كان معدل التحويل للإيثيلين لكل تمريرة
‏من خلال المفاعل 732.2
‏الجدول 1
‏الكثافة [جم/سم3] 2 092346 0231
— 3 3 — معدل تدفق المصهور 16 .2 0.75 0.75 0.76 ‎[as]‏ 10دقائق] = السمك عند السحب [ميكرو 17 16 26 ‎[ie‏ ‏> 200 ميكرو ‎se‏ ]100/1 365 350 542 ‎[2a‏ ‏400-200 ميكرو 75 70 119 ‎sie‏ ]100/1 م2] 800-400 ميكرو 11 ‎sie‏ ]100/1 25[ توضح مقارنة المثال 2 والأمثلة المقارنة أ أنه من الممكن تحضير بولي إيثيلين منخفض الكثافة بتحويل أعلى للإيثيلين بتمرير المفاعل والخواص الضوئية الأفضل عند استخدام سخان قبلي له مقطع عرضي أكبر. ومع ذلك» وفقاً لما يمكن أن نلاحظ من مقارنة المثال 1 والأمثلة المقارنة أ؛ لا يتطلب الأمر حتى استبدال سخان قبلي أنبوبي موجود بسخان قبلي له قطر أعلى؛ ولكن يكفي تقسيم السخان 5 قبلي في وحدتي سخان قبلي وتشغيل وحدتي السخان القبلي على التوازي؛ للوصول إلى تحويل أعلى للإيثيلين بتمرير المفاعل والخواص الضوئية الأفضل لبولي إيثيلين منخفض الكثافة التي تم تحضيرها قائمة التتابع ‎PX 1 " fr‏ اب ‎"n‏ هرم
اج ‎PX3‏ ‎PX4 3‏ ‎odd‏ جديد و ‎CTA‏ ‏5 از" _مونومر ‎dite‏ ‏'ح" - بوليمر

Claims (5)

عناصر الحماية
1. عملية لتحضير بوليمرات متجانسة ‎homopolymers‏ أو بوليمرات مشتركة ‎copolymers‏ ‏لإيثيلين ‎ethylene‏ في مرفق ‎facility‏ ‏يشتمل المرفق ‎facility‏ على مفاعل أنبوبي ‎Je‏ الضغط ‎high-pressure tubular reactor‏ يستخدم في وضع تدفق متواصل مع مائع تفاعل ‎reaction fluid‏ يشتمل على أو يتكون من إيثيلين ‎ethylene 5‏ يتم إدخاله في المفاعل عند مدخل المفاعل ‎reactor inlet‏ ويوليمر يغادر المفاعل عند مخرج المفاعل ‎reactor outlet‏ ويشتمل المرفق ‎facility‏ كذلك على سخان قبلي ‎preheater‏ له مدخل ومخرج؛ حيث تشتمل العملية على الخطوات التالية: أ) ضغط مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ إلى ضغط مرتفع؛ 0 ب) تسخين ‎ga‏ على الأقل من مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ في السخان القبلي ‎¢preheater‏ ‏ج إدخال مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ المسخن في الخطوة ب في المفاعل عند مدخل المفاعل ‎¢reactor inlet‏ و 2( بلمرة مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ عند الضغط المرتفع في وجود بادئات البلمرة الخالية من الشقوق ‎166-180168١ polymerization initiators‏ في ‎cde lead)‏ حيث يكون متوسط سرعة مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ عند مخرج السخان القبلي ‎preheater‏ ‏أقل من متوسط سرعة مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ في المفاعل الأنبوبي ‎tubular reactor‏ عند مدخل المفاعل ونسبة متوسط سرعة مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ في المفاعل الأنبوبي ‎tubular‏ ‎reactor‏ عند مدخل المفاعل إلى متوسط سرعة مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ في السخان القبلي ‎preheater‏ عند مخرج السخان القبلي ‎preheater‏ تكون في مدى من 1.5 إلى 5.
2. العملية وفقا لعنصر الحماية 1 حيث؛ في الخطوة أ)؛ يتم استخدام ضاغط بمكبس ‎piston‏ ‎compressor‏ لاتضغاط مائع التفاعل ‎reaction fluid‏
3. العملية وفقا لعنصر الحماية 1؛ حيث؛ في الخطوة أ)؛ يكون ضغط مائع التفاعل ‎reaction‏ ‎fluid 25‏ بعد الانضغاط من 180 ميجا باسكال إلى 320 ميجا باسكال؛ و/ أو؛ في الخطوة ج)؛ عند
إدخال مائع التفاعل المسخن ‎heated reaction fluid‏ في المفاعل» يكون ضغط مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ من 175 ميجا باسكال إلى 315 ميجا باسكال. ‏4 العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث؛ في الخطوة ج)؛ عند إدخال مائع التفاعل ‎reaction‏ ‎fluid 5‏ المسخن في المفاعل» تكون درجة حرارة مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ من 140 درجة ‎Lig‏ ‏إلى 170 درجة ‎ie‏
‏5. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث يتكون السخان القبلي ‎preheater‏ من وحدتى سخان قبلي ‎aug preheater units‏ ترتيب وحدة سخان قبلي ‎preheater unit‏ أول على خط فرعي أول ويتم 0 ترتيب وحدة سخان قبلي ‎preheater unit‏ ثانية على خط فرعي ثاني.
‏6. العملية وفقا لعنصر الحماية 5؛ حيث تشتمل العملية على الخطوات التالية: ‏أآ) توفير تدفق أول من مائع تفاعل مضغوط ‎compressed reaction fluid‏ يشتمل على ‎sy‏ ‏أول من مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ ويوفر تدفق ثان من مائع تفاعل مضغوط ‎compressed‏ ‎reaction fluid 5‏ يشتمل على جزءٍ ثان من ‎ails‏ التفاعل ‎reaction fluid‏ بأي ‎«aig‏ وضغط مائع ‏التفاعل ‎reaction fluid‏ إلى ضغط مرتفع وتقسيم ‎oda‏ على الأقل من تدفق واحد من مائع التفاعل ‎compressed ‏إلى التدفق الأول والتدفق الثاني من مائع تفاعل مضغوط‎ reaction fluid ‎¢sreaction fluid ‏ب') إجراء التدفق الأول من الجزءِ الأول من مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ من خلال وحدة السخان 0 القبلي ‎preheater unit‏ الأول وتسخين الجزءِ الأول من مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ في وحدة ‏السخان القبلي ‎preheater unit‏ الأول؛ وإجراء التدفق الثاني من الجزء الثاني من مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ من خلال وحدة السخان القبلي ‎preheater unit‏ الثانية وتسخين الجزءٍ الثاني من ‏مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ في وحدة السخان القبلي ‎preheater unit‏ الثانية؛ ‏ج') دمج الجزء الأول والثاني من مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ بإعادة دمج التدفق الأول والتدفق الثاني من مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ وإدخال التدفق المعاد دمجه من مائع التفاعل ‎reaction‏ ‎fluid‏ المسخن في الخطوة = في المفاعل عند مدخل المفاعل ‎¢reactor inlet‏ و
— 3 7 — د') بلمرة مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ عند الضغط المرتفع في وجود بادئات البلمرة الخالية من الشقوق ‎766-180168١ polymerization initiators‏ فى المفاعل.
7. العملية وفقا لعنصر الحماية 6» ‎Cun‏ في الخطوة أ)؛ تدفق واحد من مائع التفاعل ‎reaction‏ ‎fluid 5‏ يتم ضغطه إلى ضغط مرتفع وبعد ذلك يتم تقسيم ‎pha‏ على الأقل من التدفق في جهاز تجميع reaction ‏إلى التدفق الأول يشتمل على الجزءِ الأول من مائع التفاعل‎ junction appliance reaction fluid ‏والى التدفق الثاني الذي يشتمل على الجزءٍ الثاني من مائع التفاعل‎ fluid
8. العملية وفقاً لعنصر الحماية 5 أو 6» ‎Cus‏ وحدة السخان القبلي ‎preheater unit‏ الأول تضم 0 عناصر التسخين ‎heating elements‏ الأولى ووحدة السخان القبلى ‎preheater unit‏ الثانية تضم عناصر التسخين ‎heating elements‏ الثانية التي يتم ترتيبها عند فواصل وبتم تباعدها عن بيعضها البعض.
9. العملية وفقاً لعنصر الحماية 5 أو 6« حيث يتم تسخين عناصر التسخين ‎heating elements‏ الأولى والثانية باستخدام مائع تسخين ‎heating fluid‏ وحيث يتم توصيل بعض أو كل من عناصر التسخين ‎heating elements‏ الأولى بواسطة خطوط أنابيب التسخين ‎heating pipelines‏ وببعضها البعض وبتم توصيل بعض أو كل من عناصر التسخين ‎heating elements‏ الثانية بواسطة خطوط أنابيب التسخين ‎heating pipelines‏ وببعضها البعض. 0 10. العملية وفقاً لعنصر الحماية 5 أو 6 حيث عناصر التسخين ‎heating elements‏ الأولى تضم مجموعتين على الأقل من عناصر التسخين ‎heating elements‏ الأولى» حيث يتم توصيل عناصر التسخين ‎heating elements‏ الأولى فى كل مجموعة فرعية بواسطة خطوط أنابيب التسخين ‎heating pipelines‏ وحيث لا يتم توصيل المجموعات الفرعية المذكورة وببعضها البعض بواسطة خطوط أنابيب التسخين ‎Cus cheating pipelines‏ يتم استخدام موائع تسخين ‎heating‏ ‎fluids 5‏ مختلفة لتسخين كل مجموعة فرعية من عناصر التسخين ‎heating elements‏ الأولى»
حيث عناصر التسخين ‎heating elements‏ الثانية تضم مجموعتين على الأقل من عناصر التسخين ‎heating elements‏ التثانية؛ ‎Cus‏ يتم توصيل عناصر التسخين ‎heating elements‏ الثانية في كل مجموعة فرعية بواسطة خطوط ‎cull‏ التسخين ‎heating pipelines‏ وحيث لا يتم توصيل المجموعات الفرعية المذكورة ويبعضها البعض بواسطة خطوط أنابيب التسخين ‎heating‏ ‎Cus pipelines 5‏ يتم استخدام موائع تسخين ‎heating fluids‏ مختلفة لتسخين كل مجموعة فرعية من عناصر التسخين ‎heating elements‏ الثانية ‎Cua‏ تختلف موائع التسخين ‎heating fluids‏ المختلفة في الضغط؛ التركيب؛ مصدر مائع التسخين ‎heating fluid‏ و/ أو درجة الحرارة. 0 11. العملية وفقاً لعنصر الحماية 5 أو 6» حيث تكون كمية عناصر التسخين ‎heating elements‏ المرتبة في أو حول الخط المتفرع الأول والثاني متشابهة و/ أو طول الخط المتفرع الأول والثاني
2. العملية وفقاً لعنصر الحماية 5 أو 6؛ حيث الخط المتفرع الأول والثاني يكون بها أقسام مستقيمة تتكون معزولة ‎Win‏ أو ‎WS‏ باستخدام عناصر ‎cnsulation elements Jie‏ حيث تكون الانثناءات معزولة بعناصر العزل ‎insulation elements‏ المذكورة.
3. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1 أو 5؛ ‎Cun‏ يكون البوليمر الذي تم الحصول عليه في الخطوة 2( بولي إيثيلين منخفض الكثافة ‎.(low-density polyethylene (LDPE‏
4. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1 أو 5؛ حيث يشتمل مائع ‎reaction fluid Je lll‏ على ألدهيد و/ أو بروبيلين بروبيونيك ‎.propionic aldehyde and/or propylene‏
5. العملية وفقاً لعنصر الحماية 1 أو 5؛ حيث مائع التفاعل ‎reaction fluid‏ يكون مائع فوق 5 حرج ‎supercritical fluid‏ الخطوات ب) إلى د).
ay * WV ‏يع‎ The C0 Fy } A & Lo { FN ; Fa XY A : ‏ريشا‎ ® 3 : ٍ ' ١ ٍ ‏ا‎ Tx * i 4 ‏ا £ ¢ 3 4 4 لا‎ wit BARA ‏ا‎ Ry) { 7" xy wg ** 1 7 - 8 F £ 1 $ i ‏إ إْ 1 حمطا‎ I ‏سل انين ا ص 2 ل — = - = يي .م اووس‎ ‏ل ل‎ | | i" J SRY ob ‏اسل‎ ‎10 i ¥ #io| a & | Fa fy ‏ا"‎ ‎£, 1 % : ٍ it i 1 1% t 8 ER « ‏لا ا !0 الم‎ A "ed z A { a » ‏ل‎ * Edw ‏إ‎ ‎5 ‏ل‎ ‎Hg hd i i * 3 : ~ i g & oo A fd ey \ I< se
— 0 4 — § ‎Vy‏ ¥ ان ‎Thom vs po ry ro‏ ~ ‎Noy Ny /‏ ‎Vv ~ ATT RRS ETT oy‏ { \ > جددد دود مد ولج كتج مهأ مم وحم 0 ‎hoses]‏ م ‎~y‏ = 0 أ ‎Bp‏ بست ايأ 006060606060666 ا ا اتات »اا ‎t i‏ ‎N‏ ولس لأا ل ا ‎EE =}‏ ‎ts 3 I a: hy wth Tn § R‏ ا 0 صل م مسد 0 لكي ‎aN‏ ب مر ؟* البيسسسسسة لفيا المستسسسسسا ‎ra‏ 2 1 أ ‎I‏ ‏سال الس سسا ‎prospec‏ ‏: م ‎EN‏ ‎nf Ty‏ سا اس و بي
‎A‏ ممعت كح ل الل \ 54 ض سج ¥\ ‎refer EE‏ ) محم ..ى ا بج ل“ يي 4 ها ‎VY es‏ ‎UN‏ جح جا ب“ ل - ‎٠‏ ‎ey‏ بعص لل ‎YAY Vv‏ ‎tye‏ ‎v I< &‏
الحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية ‎Swed Authority for intallentual Property pW‏ ‎RE‏ .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < ‎Ne‏ ‎ge‏ ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام ‎TEE‏ ‏ببح ةا ‎Nase eg‏ + ‎Ed - 2 -‏ 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها ‎of‏ سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ‎٠.‏ ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب ‎101١‏ .| لريا ‎1*١ uo‏ ؛ المملكة | لعربية | لسعودية ‎SAIP@SAIP.GOV.SA‏
SA520411358A 2017-08-17 2020-02-17 عملية لتحضير بوليمرات متجانسة أو بوليمرات مشتركة لإيثيلين SA520411358B1 (ar)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP17186697 2017-08-17
PCT/EP2018/072169 WO2019034718A1 (en) 2017-08-17 2018-08-16 PROCESS FOR THE PREPARATION OF HOMOPOLYMERS OR ETHYLENE COPOLYMERS

Publications (1)

Publication Number Publication Date
SA520411358B1 true SA520411358B1 (ar) 2023-02-08

Family

ID=59683423

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
SA520411358A SA520411358B1 (ar) 2017-08-17 2020-02-17 عملية لتحضير بوليمرات متجانسة أو بوليمرات مشتركة لإيثيلين

Country Status (8)

Country Link
US (1) US11155649B2 (ar)
EP (1) EP3668904B1 (ar)
KR (1) KR102125192B1 (ar)
CN (1) CN111032698B (ar)
BR (1) BR112020003195B1 (ar)
RU (1) RU2733850C1 (ar)
SA (1) SA520411358B1 (ar)
WO (1) WO2019034718A1 (ar)

Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN115138301B (zh) * 2021-03-31 2023-05-26 中国石油天然气股份有限公司 液体酸烷基化反应方法及反应系统
CN113145017B (zh) * 2021-04-01 2023-01-10 浙江大学 一种用于乙烯聚合的管式反应器

Family Cites Families (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4175169A (en) 1971-03-19 1979-11-20 Exxon Research & Engineering Co. Production of polyethylene
JPS5865710A (ja) * 1981-10-14 1983-04-19 Mitsubishi Chem Ind Ltd ポリオレフインの製造法
US6673878B2 (en) * 2001-12-19 2004-01-06 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Tubular polymerization reactors and polymers made therein
KR100630887B1 (ko) 2004-11-19 2006-10-02 삼성토탈 주식회사 다양한 물성의 제품을 높은 생산성으로 제조하기 위한에틸렌 중합방법 및 이에 이용되는 관형 반응기
US7582709B2 (en) * 2005-08-05 2009-09-01 Exxonmobil Chemical Patents Inc. Process and apparatus for manufacturing ethylene polymers and copolymers
GB0522706D0 (en) 2005-11-07 2005-12-14 Exxonmobil Chem Patents Inc An apparatus and method for the production of polyethylene and ethylene compolyers
EP2331590B1 (en) * 2008-10-07 2016-04-20 Dow Global Technologies LLC High pressure low density polyethylene resins with improved optical properties produced through the use of highly active chain transfer agents
EP2352778B1 (en) * 2008-12-01 2013-02-27 DSM IP Assets B.V. Process
US8445606B2 (en) 2008-12-18 2013-05-21 Exxonmobil Chemical Patents Inc. High pressure polymerization process
EP2379219B1 (en) * 2009-01-16 2020-02-19 Basell Polyolefine GmbH Ethylene polymerization in a high pressure reactor with improved initiator feeding
EP2379606B1 (en) * 2009-01-16 2012-11-28 Basell Polyolefine GmbH Method for ethylene polymerization in a tubular reactor with reduced output
CN103025413B (zh) * 2010-08-02 2015-10-14 巴塞尔聚烯烃股份有限公司 混合和分离流体流的方法和设备
EP2655436B1 (en) 2010-12-22 2016-03-30 Basell Polyolefine GmbH Process for monitoring the polymerization of ethylene or ethylene and comonomers in a tubular-reactor at high-pressures
EP2589612A1 (en) * 2011-11-03 2013-05-08 Basell Polyolefine GmbH Process for polymerizing or copolymerizing ethylenically unsaturated monomers in the presence of free-radical polymerization initiators
EP2636691A1 (en) 2012-03-07 2013-09-11 Borealis AG Process and plant for manufacturing polyethylene-diene-copolymers
EP2746305A1 (en) * 2012-12-20 2014-06-25 Basell Polyolefine GmbH Process for copolymerizing ethylene and esters of vinyl alcohol
EP3077423B1 (en) 2013-12-04 2017-10-04 Basell Polyolefine GmbH Process for separating components of a reaction mixture obtained by high-pressure polymerization of ethylenically unsaturated monomers
EP3186288B1 (en) 2014-11-13 2018-01-31 Basell Polyolefine GmbH Process for separating components of a polymer-monomer mixture obtained by high-pressure polymerization of ethylenically unsaturated monomers
CN110770259B (zh) 2017-06-28 2022-05-27 陶氏环球技术有限责任公司 用于生产基于乙烯的聚合物的高压自由基聚合

Also Published As

Publication number Publication date
EP3668904A1 (en) 2020-06-24
CN111032698B (zh) 2021-03-26
BR112020003195A2 (pt) 2020-09-29
KR102125192B1 (ko) 2020-06-22
BR112020003195B1 (pt) 2023-05-09
EP3668904B1 (en) 2021-06-09
CN111032698A (zh) 2020-04-17
RU2733850C1 (ru) 2020-10-07
WO2019034718A1 (en) 2019-02-21
US11155649B2 (en) 2021-10-26
US20200369792A1 (en) 2020-11-26
KR20200030115A (ko) 2020-03-19

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US9758603B2 (en) High-pressure polymerization process of ethylenically unsaturated monomers in a tubular reactor
EP2021377B1 (en) A process for the production of polyethylene copolymers
US9631035B2 (en) Process for separating components of a reaction mixture obtained by high-pressure polymerization of ethylenically unsaturated monomers
US9931608B2 (en) Process for separating components of a polymer-monomer mixture obtained by high-pressure polymerization of ethylenically unsaturated monomers
US9637569B2 (en) Vessel for separating components of a reaction mixture obtained by high-pressure polymerization of ethylenically unsaturated monomers with integrated bursting discs
SA520411358B1 (ar) عملية لتحضير بوليمرات متجانسة أو بوليمرات مشتركة لإيثيلين
CN107810203B (zh) 高压聚乙烯制造中的结垢控制
US10843160B2 (en) Rapid depressurization of a reactor system
CN106574003A (zh) 制造乙烯聚合物和使用改性剂的方法
EP4069410B1 (en) High-pressure polymerization system and high-pressure polymerization process for the polymerization of ethylenically unsaturated monomers
EP4365208A1 (en) High-pressure polymerization process with controlled gas velocity
EP3898708B1 (en) High-pressure polymerization process of ethylenically unsaturated monomers in a polymerization reactor