SA520411060B1 - التكسير الحراري والحفزي التكاملي لإنتاج الأولفين - Google Patents
التكسير الحراري والحفزي التكاملي لإنتاج الأولفين Download PDFInfo
- Publication number
- SA520411060B1 SA520411060B1 SA520411060A SA520411060A SA520411060B1 SA 520411060 B1 SA520411060 B1 SA 520411060B1 SA 520411060 A SA520411060 A SA 520411060A SA 520411060 A SA520411060 A SA 520411060A SA 520411060 B1 SA520411060 B1 SA 520411060B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- fraction
- hydrocarbon
- catalytic cracking
- olefins
- reactor
- Prior art date
Links
- 238000004523 catalytic cracking Methods 0.000 title claims abstract description 85
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 title claims abstract description 54
- 238000004227 thermal cracking Methods 0.000 title claims description 32
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 13
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 5
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims abstract description 110
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims abstract description 110
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 claims abstract description 86
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 51
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims abstract description 50
- 230000008569 process Effects 0.000 claims abstract description 49
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 44
- 238000005336 cracking Methods 0.000 claims abstract description 34
- 150000001993 dienes Chemical class 0.000 claims abstract description 20
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 40
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 23
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims description 19
- QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N propylene Natural products CC=C QQONPFPTGQHPMA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 125000004805 propylene group Chemical group [H]C([H])([H])C([H])([*:1])C([H])([H])[*:2] 0.000 claims description 15
- KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N Butadiene Chemical compound C=CC=C KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 9
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 claims description 5
- 238000002156 mixing Methods 0.000 claims description 5
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000001273 butane Substances 0.000 claims description 4
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 claims description 4
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 4
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 claims description 4
- OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N Ethane Chemical compound CC OTMSDBZUPAUEDD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 210000003918 fraction a Anatomy 0.000 claims description 2
- 239000001294 propane Substances 0.000 claims description 2
- YBJHBAHKTGYVGT-ZKWXMUAHSA-N (+)-Biotin Chemical compound N1C(=O)N[C@@H]2[C@H](CCCCC(=O)O)SC[C@@H]21 YBJHBAHKTGYVGT-ZKWXMUAHSA-N 0.000 claims 2
- 101100438971 Caenorhabditis elegans mat-1 gene Proteins 0.000 claims 1
- 241000511343 Chondrostoma nasus Species 0.000 claims 1
- 241001492658 Cyanea koolauensis Species 0.000 claims 1
- 102000017914 EDNRA Human genes 0.000 claims 1
- 101150062404 EDNRA gene Proteins 0.000 claims 1
- 101000867030 Myxine glutinosa Homeobox protein engrailed-like B Proteins 0.000 claims 1
- 229960002685 biotin Drugs 0.000 claims 1
- 235000020958 biotin Nutrition 0.000 claims 1
- 239000011616 biotin Substances 0.000 claims 1
- 230000001012 protector Effects 0.000 claims 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 claims 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 claims 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 65
- 239000000047 product Substances 0.000 description 35
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 14
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 10
- 238000005235 decoking Methods 0.000 description 10
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- 230000008929 regeneration Effects 0.000 description 9
- 238000011069 regeneration method Methods 0.000 description 9
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 6
- 229920002477 rna polymer Polymers 0.000 description 6
- 238000006356 dehydrogenation reaction Methods 0.000 description 5
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 5
- 102000016878 Hypoxia-Inducible Factor 1 Human genes 0.000 description 4
- 108010028501 Hypoxia-Inducible Factor 1 Proteins 0.000 description 4
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 4
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 4
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 4
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 4
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 4
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 238000004230 steam cracking Methods 0.000 description 4
- VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 1-Butene Chemical compound CCC=C VXNZUUAINFGPBY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N Benzene Chemical compound C1=CC=CC=C1 UHOVQNZJYSORNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- IHICGCFKGWYHSF-UHFFFAOYSA-N C1=CC=CC=C1.CC1=CC=CC=C1.CC1=CC=CC=C1C Chemical group C1=CC=CC=C1.CC1=CC=CC=C1.CC1=CC=CC=C1C IHICGCFKGWYHSF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N Toluene Chemical compound CC1=CC=CC=C1 YXFVVABEGXRONW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910021536 Zeolite Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- -1 butadiene olefins Chemical class 0.000 description 3
- IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N butene Natural products CC=CC IAQRGUVFOMOMEM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000007233 catalytic pyrolysis Methods 0.000 description 3
- 238000004939 coking Methods 0.000 description 3
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 3
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 3
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 3
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 239000010457 zeolite Substances 0.000 description 3
- 108050009527 Hypoxia-inducible factor-1 alpha Proteins 0.000 description 2
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 2
- 239000010426 asphalt Substances 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 2
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 2
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 230000008020 evaporation Effects 0.000 description 2
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 2
- 229910001872 inorganic gas Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 2
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 2
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 2
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 125000000383 tetramethylene group Chemical group [H]C([H])([*:1])C([H])([H])C([H])([H])C([H])([H])[*:2] 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- 206010012689 Diabetic retinopathy Diseases 0.000 description 1
- 102000002177 Hypoxia-inducible factor-1 alpha Human genes 0.000 description 1
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010028980 Neoplasm Diseases 0.000 description 1
- 235000015076 Shorea robusta Nutrition 0.000 description 1
- 244000166071 Shorea robusta Species 0.000 description 1
- 108020004459 Small interfering RNA Proteins 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 238000005273 aeration Methods 0.000 description 1
- 206010064930 age-related macular degeneration Diseases 0.000 description 1
- HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N alpha-acetylene Natural products C#C HSFWRNGVRCDJHI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N alstonine Natural products C1=CC2=C3C=CC=CC3=NC2=C2N1C[C@H]1[C@H](C)OC=C(C(=O)OC)[C@H]1C2 WYTGDNHDOZPMIW-RCBQFDQVSA-N 0.000 description 1
- 230000033115 angiogenesis Effects 0.000 description 1
- 150000001491 aromatic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 201000011510 cancer Diseases 0.000 description 1
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 1
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 1
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 description 1
- 230000003750 conditioning effect Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 206010012601 diabetes mellitus Diseases 0.000 description 1
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 1
- 201000010099 disease Diseases 0.000 description 1
- 208000037265 diseases, disorders, signs and symptoms Diseases 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000008030 elimination Effects 0.000 description 1
- 238000003379 elimination reaction Methods 0.000 description 1
- 230000003511 endothelial effect Effects 0.000 description 1
- 125000002534 ethynyl group Chemical group [H]C#C* 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 1
- 239000003102 growth factor Substances 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002779 inactivation Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 208000002780 macular degeneration Diseases 0.000 description 1
- 108020004999 messenger RNA Proteins 0.000 description 1
- IFYDWYVPVAMGRO-UHFFFAOYSA-N n-[3-(dimethylamino)propyl]tetradecanamide Chemical compound CCCCCCCCCCCCCC(=O)NCCCN(C)C IFYDWYVPVAMGRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035764 nutrition Effects 0.000 description 1
- 235000016709 nutrition Nutrition 0.000 description 1
- 238000011027 product recovery Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000002594 sorbent Substances 0.000 description 1
- 230000004083 survival effect Effects 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- 238000013518 transcription Methods 0.000 description 1
- 230000035897 transcription Effects 0.000 description 1
- 230000002103 transcriptional effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 230000002792 vascular Effects 0.000 description 1
- 230000006711 vascular endothelial growth factor production Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G47/00—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions
- C10G47/02—Cracking of hydrocarbon oils, in the presence of hydrogen or hydrogen- generating compounds, to obtain lower boiling fractions characterised by the catalyst used
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G51/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only
- C10G51/02—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural serial stages only
- C10G51/04—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural serial stages only including only thermal and catalytic cracking steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G51/00—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only
- C10G51/06—Treatment of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by two or more cracking processes only plural parallel stages only
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
- C10G11/185—Energy recovery from regenerator effluent gases
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/28—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
- C10G9/36—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B53/00—Destructive distillation, specially adapted for particular solid raw materials or solid raw materials in special form
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/02—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils characterised by the catalyst used
- C10G11/04—Oxides
- C10G11/05—Crystalline alumino-silicates, e.g. molecular sieves
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/10—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with stationary catalyst bed
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G11/00—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
- C10G11/18—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts according to the "fluidised-bed" technique
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/104—Light gasoline having a boiling range of about 20 - 100 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1037—Hydrocarbon fractions
- C10G2300/1044—Heavy gasoline or naphtha having a boiling range of about 100 - 180 °C
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1081—Alkanes
- C10G2300/1085—Solid paraffins
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/1088—Olefins
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/40—Characteristics of the process deviating from typical ways of processing
- C10G2300/4006—Temperature
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/20—C2-C4 olefins
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2400/00—Products obtained by processes covered by groups C10G9/00 - C10G69/14
- C10G2400/22—Higher olefins
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/141—Feedstock
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
تتعلق النماذج المفصح عنها هنا بأنظمة وعمليات لإنتاج أولفينات olefins و/أو دايينات dienes. وقد تشمل العمليات: التكسير الحراري thermally cracking لتيار تغذية يحتوي على هيدروكربون hydrocarbon لإنتاج دفق هيدروكربون مكسر cracked hydrocarbon effluent يحتوي على خليط من الأولفينات والبارافينات paraffins؛ والتكسير الحفزي لدفق الهيدروكربونات المكسر لإنتاج دفق مكسر حفزياً يحتوي على مزيد من الأولفينات و/أو الدايينات. وقد تشتمل الأنظمة على منطقة تفاعل reaction zone للتكسير الحراري لتيار تغذية يحتوي على هيدروكربون لإنتاج دفق هيدروكربون مكسر يحتوي على خليط من أولفينات وبارافينات؛ ومنطقة تفاعل تكسير حفزي للتكسير الحفزي لدفق الهيدروكربون المكسر لإنتاج دفق هيدروكربون مكسر حفزياً يحتوي على المزيد من الأولفينات و/أو الدايينات. شكل1
Description
التكسير الحراري والحفزي التكاملي لإنتاج الأولفين
Integrated Thermal and Catalytic Cracking for Olefin Production الوصف الكامل خلفية الاختراع يتم Bale تشغيل أفران التكسير بالبخار Steam cracking furnaces بمعدلات تحويل عالية لإنتاج ethylene (uli وبروبيلين propylene بشكل أساسي بوصفها المنتجات المنشودة. التكسير الحراري hydrocarbon هو عملية غير انتقائية تعتمد على الضغط الجزئي للهيدروكربون Thermal cracking cpartial pressure 5 زمن البقاء ودرجة الحرارة. Wl عن عملية التكسير الحفزي catalytic cracking فهي عملية انتقائية. ومع ذلك؛ لا يمكن للتكسير الحفزي أن يعطي حصيلة كبيرة من الإيثيلين. ناقشت براءة الاختراع ١ لأمريكية رقم 3360587 تداخل حمض رببونيوكليك ribonucleic acid small interfering ribonucleic acids Jia باستخدام أحماض رببونيوكليك بتداخل (RNA) messenger ribonucleic acid والذي يستهدف استخراج مثبط حمض ربنبونيوكليك مرسال (siRNA) hypoxia-inducible factor-1 (HIF-1) alpha Wl محفز لنقص الأكسجين-1 Jalal (mRNA) 0 لجين عامل محفز لنقص الأكسجين-1 ألفا. حيث أن العامل المحفز لنقص الأكسجين-1 ألفا عبارة عن منظم تسجيل transcriptional regulator لعامل نمو بطاني vascular endothelial les ((VEGF) growth factor استخراج عامل نمو بطاني وعائي يتم تثبيطها أيضاً . التحكم بإنتاج عامل نمو بطاني وعائي من خلال تنظيم المنخفض المتوسط لحمض رببونيوكليك بتداخل ضئيل قد يتم استخدام عامل محفز لنقص الأكسجين-1 ألفا لتثبيط تولد الأوعية الدموية 208108608515؛ تحديداً بأمراض مثل داء البول السكري diabetic retinopathy الضمور البقعي الناتج عن السن age related macular degeneration والعديد من أنواع السرطان. ناقش الطلب الأمريكي رقم 200314932211 of يتم تمرير_ تيار تغذية الهيدروكربون feed Lis hydrocarbon إلى جنب مع البخار على هيئة بخار من خلال التكسير الحراري بالبخار thermal steam cracking 0 حيث يتم تسخينه إلى درجات حرارة بنطاق يتراوح من 700 إلى 1000 درجة dasha حيث يتم إنتاج خليط تكسير والذي يحتوي على أولفينات C2 olefins إلى 6© ودي أولفينات diolefins 4© إلى 6©. من خليط التكسير جزءِ أول؛ والذي يحتوي على أولفينات 2© و -3©» وجزء ثاني؛ والذي يحتوي على أولفينات ودي أولفينات بنطاق من C4 إلى 06؛ يتم فصلها.
يتم بشكل Se على الأقل إزالة الدي أولفينات من الجزءِ SB ¢ والمنتج الوسيط يتم إنتاجه والذي يتألف من أولفينات 4© إلى Co على الأقل لما يقارب 730 بالوزن. خليط تغذية يحتوي على أولفينات 4© إلى 6© ويخار يتم إضافته إلى داخل المفاعل بدرجة حرارة مدخل من 300 إلى 700 درجة مثوية؛ حيث يحتوي هذا المفاعل على طبقة من حبيبات؛ تُشكل sale حفازة انتقائية selective Cus catalyst 5 يحتوي خليط المنتج على أولفينات 2© إلى 4© يتم سحبها من الطبقة و أولفينات 2© و 3© يتم فصلها من الخليط المنتج. الوصف العام للاختراع وفي أحد الجوانب؛ تتعلق النماذج المفصح عنها هنا بعملية لإنتاج أولفينات و/أو دايينات dienes وقد تشمل العملية: التكسير الحراري لتيار تغذية يحتوي على هيدروكربون hydrocarbon لإنتاج دفق 0 هيدروكربون مكسر cracked hydrocarbon effluent يحتوي على خليط من الأولفينات والبارافينات paraffins وبتراوح تحويل الهيدروكريونات hydrocarbons في تيار التغذية المحتوي على الهيدروكربون بين حوالي 720 و750. وتضم العملية Lind التكسير الحفزي لدفق الهيدروكربونات المكسر لإنتاج دفق مكسر cracked effluent حفزياً يحتوي على مزيد من الأولفينات و/أو الدايينات. Ay جانب آخرء تتعلق النماذج المفصح عنها هنا بنظام لإنتاج أولفينات و/أو دايينات. قد يشتمل النظام على: منطقة تفاعل reaction zone للتكسير الحراري لتيار تغذية يحتوي على هيدروكربون لإنتاج دفق هيدروكربون مكسر يحتوي على خليط من أولفينات ويارافينات؛ ومنطقة تكسير حفزي للتكسير الحفزي لدفق الهيدروكريون المكسر لإنتاج دفق هيدروكريون مكسر حفزياً يحتوي على المزيد من الأولفينات و/أو الدايينات. وفي أحد الجوانب؛ تتعلق النماذج المفصح عنها هنا بعملية لإنتاج أولفينات و/أو دايينات. وقد تشمل 0 العملية تسخين خام تغذية هيدروكريوني hydrocarbon feedstock يشتمل على واحدة أو أكثر من الهيدروكربونات» في منطقة حمل حراري convection zone لمفاعل اتحلال حراري pyrolysis reactor لتشكيل خليط هيدروكربوني مسخن cheated hydrocarbon mixture يمكن مزج الخليط الهيدروكريوني المسخن بالبخار لتشكيل خام تغذية مختلط تتراوح نسبة البخار إلى الهيدروكريون به بين 0,04 و0,2. يمكن تسخين خام التغذية المختلط في منطقة الحمل الحراري بمفاعل الانحلال 5 الحراري» sag ذلك يتفاعل خام التغذية المختلط في المنطقة المشعة بمفاعل الانحلال الحراري لتحويل جزء من الهيدروكربونات لإنتاج دفق هيدروكربون مكسر يحتوي على خليط من أولفينات وبارافينات.
يمكن بعد ذلك تغذية دفق الهيدروكريون المكسر بأكمله إلى منطقة تفاعل تكسير حفزي للتكسير
الحفزي لدفق الهيدروكريون المكسر لإنتاج دفق هيدروكريون مكسر حفزياً يحتوي على المزيد من
الأولفينات و/أو الدايينات. يمكن فصل دفق الهيدروكربون الناتج المكسر حفزباً لاستخلاص واحد أو
«methane fraction جزءٍ ميثان <hydrogen fraction هيدروجين gia من الأجزاء المختارة من JI جزءٍ بروبيلين «C3 جزءِ cethane fraction جزءٍ إيثان cethylene fraction (pli) جزءٍ «C2 جزءِ 5
«butadiene fraction جزءٍ بيوتادين «C4 جزءِ «propane fraction جزءٍ برويان <propylene fraction
جزءٍ بيوتين butene fraction جزءٍ بيوتان butane fraction وجزءٍ يحتوي على .C5+
سيتضح المزيد من الجوانب والمزايا من الوصف التالي وعناصر الحماية المرفقة.
شرح مختصر. للرسومات
0 شكل 1 عبارة عن مخطط مبسط لسير العمليات يوضح نظاماً تكاملياً للتكسير الحفزي-الانحلال الحراري pyrolysis- catalytic cracking لإنتاج أولفينات من خلائط هيدروكريون hydrocarbon mixtures وفقاً للنماذج المبينة هنا. شكل 2 عبارة عن مخطط مبسط لسير العمليات يوضح نظاماً تكاملياً للتكسير الحفزي-الانحلال الحراري لإنتاج أولفينات من خلائط هيدروكريون وفقاً للنماذج المبينة هنا.
الوصف التفصيلي: تتعلق النماذج المفصح عنها هنا بوجه عام بعمليات تكاملية للانحلال الحراري والتكسير الحفزي لهيدروكريونات وخلائط هيدروكربونية لإنتاج أولفينات. وعلى dng الخصوص» تقدم النماذج المذكورة هنا عملية تشمل تحولاً حرارياً محدوداً لخام تغذية هيدروكريوني hydrocarbon feedstock متبوعاً بالتكسير الحفزي.
0 يعد فرط التحول والتكويك من العقبات الشائعة لاستخدام كل من التكسير الحراري والحفزي. تتغلب النماذج المذكورة هنا على هاتين العقبتين» مما ينتج die تحسين الانتقائية؛ زيادة الناتج واتنخفاض استهلاك الطاقة بالنظام مما يؤدي أيضاً إلى انخفاض التكلفة المالية مقارنة بالأنظمة المنفصلة. وبتميز مفاعل التكسير الحراري thermal cracking reactor للنماذج المبينة هنا بالبساطة lie بمفاعل التكسير بالبخار steam cracking reactor التقليدي»؛ ويعمل عند درجات حرارة وضغط
5 مختلفين؛ كما يتميز بخواص انتقال حراري مختلفة؛ مما ينتج عنه التخلص من/تقليص التكويك الضار بتكلفة مالية منخفضة كثيراً. ويكون الدفق الناتج عن مفاعل التكسير الحفزي هو خام تغذية
أفضل للتكسير الحفزي lhe بتيارات التغذية التقليدية حيث تم تغيير التركيبة لتتفاعل بشكل أسرع مع مدخل أقل من الطاقة ونواتج أعلى من المنتجات المنشودة. ويتيح ذلك Load لمفاعل التكسير الحفزي معالجة المزيد من تيار التغذية وإخراج منتج أكبر من نظام مفاعل حجمي معين. ويمكن Lon استخدام التوليفة التي تجمع بين مفاعل التكسير الحراري ومفاعل التكسير الحفزي وفقاً للنماذج هنا لمعالجة تيارات تغذية هيدروكربونية hydrocarbon feeds مختلفة؛ بما في ذلك تلك الأقل من 2© إلى C5 يارافينات» مثل نافثا .naphtha (Sa استخدام مفاعل انحلال حراري غير حفزي حراري thermal non-catalytic pyrolysis reactor وفقاً للنماذج هنا لإجراء معالجة مسبقة لتيار التغذية الهيدروكربوني hydrocarbon feed عن طريق المعالجة الحرارية لتيار التغذية الهيدروكربوني بمعدل تحول منخفض نسبياً لتحضير تيار تغذية أكثر 0 تحولاً في المفاعل الحفزي catalytic reactor بقدر منخفض من الطاقة. ويتم أيضاً تغيير تركيبة تيار التغذية feed composition الداخل إلى مفاعل التكسير الحفزي بحيث يمكن لتيار التغذية zl مستويات أعلى من المنتجات المنشودة. في مفاعل الانحلال الحراري reactor 077017515 يتم تسخين تيار التغذية الهيدروكريوني مسبقاً في قطاع الحمل الحراري convection section وخلطه مع بخار مخفف dilution steam ثم نقله إلى 5 القطاع المشع radiant section يتم الحفاظ على شدة تكسير منخفضة داخل سخان الانحلال الحراري pyrolysis heater يعمل ذلك على التكسير الحراري للهيدروكريونات للحصول في المقاوم الأول على أولفينات (كبيرة) وبعض الأولفينات الخفيفة Jie إيثيلين وبروبيلين. ويسبب انخفاض شدة التكسير» يتم خفض تكسير ثانوي إلى حد أدنى. يجري بعد ذلك نقل الدفق القادم من منطقة تفاعل التكسير الحراري إلى منطقة تفاعل تكسير حفزي من أجل التكسير الحفزي 0 للهيدروكربونات الموجودة في الدفق إلى أولفينات خفيفة. يعمل مخطط التفاعل السابق على تحسين إنتاج البروبيلين وخفض المكونات من غاز الوقود fuel gas وزبت الوقود fuel ofl ويعمل ذلك أيضاً على خفض استهلاك الطاقة وقد ينتج عنه ارتفاع نسبة البروبيلين/الإيثيلين في الدفق مقارنة بالتكسير الحراري الخالص. وفي النماذج المبينة هناء عند استخدام طبقة محشوة للتكسير الحفزي Yay من أداة تكسير مزودة بماسورة صاعدة cracker 180 فلا تحتوي المنتجات على NOx و/أو أكسجين oxygen 5 وبالتالي يكون استخلاص المنتج بسيطاً.
قد تستخدم النماذج dull هنا أي تيار تغذية؛ بما في ذلك تيارات التغذية المحتوية على أولفينات؛ بحيث قد يشتمل تيار التغذية على +65 هيدروكريونات. بعبارة gal قد تشتمل تيارات التغذية هنا على هيدروكربونات بها مدى (BEL بالإضافة إلى خامات تغذية هيدروكربونية أثقل أخرى. وفي بعض النماذج؛ يمكن استخدام أجزاء هيدروكربون hydrocarbon fractions خام بالكامل أو غيرها من أجزاء الهيدروكربون المحتوية على هيدروكريونات ذات درجة غليان عالية. يمكن استخدام 02؛ 2 وبخار وغيرها من الغازات الخاملة بوصفها مخففاً لتقليل الضغط الجزئي وزيادة انتقائية الأولفينات داخل مفاعل نزع الهيدروجين الحفزي catalytic dehydrogenation reactors وبالانحلال الحراري. ويمكن استخدام تيارات تغذية هيدروكريونية «ial hydrocarbon feeds بما في ذلك تلك
المحتوية على 2©؛ 3© و04 هيدروكريونات؛ وفقاً للنماذج المبينة هنا.
0 يمكن وصف مفاعل الانحلال الحراري غير الحفزي الحراري ly للنماذج الواردة هنا بأنه مفاعل سابق لتكييف تيار التغذية ليلاثم Jolie تكسير حفزي. يمكن إجراء تفاعل التكسير الحراري؛ على سبيل (JB) عند درجة حرارة أعلى من تلك اللازمة للتسخين المسبق لتيار تغذية نموذجي يتم إدخاله إلى مفاعل تكسير حفزي؛ من أجل تحقيق تحول منشود بالتكسير الحراري. وعلى نحو بديل» يمكن إجراء تفاعل التكسير الحراري على مدار زمن بقاء أطول من الزمن النموذجي للتسخين المسبق
لمفاعل التكسير الحفزي؛ من أجل تحقيق التحول المنشود. بعبارة أخرى؛ فإن العمليات التكاملية والمنافع الواردة هنا لا يتم إدراكها من خلال عمليات نزع الهيدروجين الحفزية catalytic dehydrogenation processes بالفن السابق المشتملة على سخان سابق لتدفئة تيار التغذية إلى درجات حرارة منشودة لنزع الهيدروجين الحفزي «catalytic dehydrogenation temperatures حيث لا ينتج عن التسخين المسبق Bale أي تحول إلى حد كبير أو قد ينتج حد أدنى من التحول
0 (61). ويناء على تركيبة تيار التغذية؛ يمكن استخدام تحول منخفض مناسب لخطوة التكسير الحراري cracking step اصتتعطا. ويوجه عام؛ GB نسب التحول بمرحلة التكسير الحراري thermal cracking stage قد تبلغ نصف النسب في حالة مفاعل انحلال حراري نموذجي. واعتماداً على تركيبة تيار التغذية لمفاعل التكسير الحراري؛ فإن التحول المستهدف يكون أقل من 750 على سبيل
5 المثال أقل من 7240؛ أقل من 235؛ أو أقل من 230؛ أو أقل من 725؛ وفي بعض النماذج؛ قد تتراوح بين حد أدنى 720 أو 725 أو 730 وحد أعلى 730 أو 735 أو 740 أو 745 أو 750.
وبناءً عليه؛ في بعض or Sail) قد يتراوح التحول المناسب بين 725520 25 و730؛ 30 و35 و240؛ 40 و245؛ 45 و250؛ وتوليفات مما سبق؛ بما في ذلك جميع النقاط الواقعة فيما بينها. نسب التحول المسجلة هنا هي على أساس مولاري؛ ما لم يُذكر خلاف ذلك. بالنسبة لتيار تغذية نافثاء على سبيل Jal) قد يبلغ التحول في خطوة التكسير الحراري حوالي 730.
5 وبهذا يتم تسخين تيار التغذية لمفاعل التكسير الحفزي مسبقاً وتحويله عند ظروف مختلفة من درجة الحرارة/الضغط بالإضافة إلى نسب مختلفة من البخار/الزبت (أو نسب المادة المخففة إلى الزبت) عن أفران التكسير بالبخار التقليدية. ينتج عن ذلك انخفاض التكلفة المالية والسماح لنظام المفاعل المشترك combined reactor system بالعمل بانتقائية أكبر لإنتاج المزيد من إجمالي نواتج الأولفينات (إيقيلين/بي روبيلين/بيوتينات 6ع5::)»0/بيوتادين C5 butadiene أولفينات) .
0 ووفقا لما هو مذكور أعلاه. يمكن فعلياً استخدام أي تيار تغذية هيدروكريوني hydrocarbon feed لإنتاج إيثيلين وبروبيلين وفقاً للنماذج المبينة هناء بما في ذلك؛ دون القصرء الخام الكامل أو الخام الكامل مجتمع مع cu) غاز أو غيرها من التيارات الهيد روكريونية50:68:05 hydrocarbon . ولتيارات تغذية أثقل من 3©؛ يمكن الحصول على نسبة بروبيلين/إيثيلين (0: (B أعلى من النسبة الناتجة عن التكسير الحراري بمفرده. وفي حين يظل المبداً واحداً؛ يمكن تعديل ظروف التشغيل المختارة مع
5 تيارات التغذية المختلفة. وفي النماذج التي يكون فيها تيار التغذية عبارة عن خام بالكامل أو خليط هيدروكربوني من خام بالكامل وزبت غاز أو غيره من التيارات الهيدروكربونية؛ لا يلزم استخدام عمود تقطير cu) خام قبلي upstream crude oil distillation column شكل 1 يوضح مخططاً مبسطاً لسير العمليات لنظام تكسير حفزي catalytic cracking system وانحلال حراري تكاملي integrated pyrolysis وفقاً للنماذج المبينة هنا. يمكن استخدام سخان انحلال
0 حراري Jie «1 pyrolysis heater فرن أنبوبي محم tubular furnace ل5:60» للتكسير الحراري للهيدروكربونات إلى إيثيلين» بروبيلين» بيوتينات وغيرها من المركبات الأولفينية olefinic .compounds وشتمل سخان الاتحلال الحراري 1 على قطاع أو منطقة حمل حراري 2 وقطاع تكسير cracking section أو منطقة تسخين إشعاعي radiant heating zone 3. يحتوي سخان الاتحلال الحراري 1 على واحد أو أكثر من أنابيب المعالجة 4 (ملفات مشعة) التي يتم من خلالها
5 التكسير الحراري لجزءِ من الهيدروكربونات التي تتم LB بها عبر خط تغذية lig: Ss nell 20 لإعطاء غازات المنتج عند تطبيق الحرارة. ويتم التزويد بالحرارة الإشعاعية وحرارة الحمل الحراري من
خلال حرق وسط تسخين يتم إدخاله إلى قطاع التكسير 3 بسخان الانحلال الحراري pyrolysis heater 1 من خلال مداخل وسط التسخين heating medium inlets 8< مثل حوارق المجمرة hearth cburners الحوارق الأرضية floor burners أو الحوارق الجدارية cwall burners وإخراجه عبر أنبوب العادم exhaust 10. يمكن إدخال خام التغذية الهيدروكريوني hydrocarbon feedstock 20 والذي يكون عبارة عن هيدروكربون وحيد أو خليط من الهيدروكربونات» مثل 02-06 هيدروكربونات 02-66 chydrocarbons و/أو تيارات تغذية Jie (JB نافثاء زيت خام أو خليط هيدروكريوني يشتمل على cu) خام» إلى ملف تسخين heating coil 24« موضوع في قطاع الحمل الحراري 2 لسخان الانحلال الحراري 1. وفي ملف التسخين 24؛ يمكن تسخين و/أو تبخير خام التغذية الهيدروكريوني عبر 0 التبادل الحراري الحملي مع العادم. واعتماداً على مدى الغليان لخام التغذية الهيدروكربوني؛ يمكن تبخير خام التغذية الهيدروكريوني المسخن الناتج 25 Loin أو LK يمكن بعد ذلك التغذية بخامات التغذية المتبخرة كلياً لتخضع للتسخين الفائق والتكسير. وبالنسبة لخامات التغذية المتبخرة lide يمكن hel خام التغذية الهيدروكريوني المسخن 25 خلال واحدة أو أكثر من الطنابير الومضية flash drums 27 لفصل 5 أبخرة الهيدروكريونات المسخنة heated hydrocarbon vapors 26 عن السوائل 50. ولا تظهر الحاجة إلى الطنابير الومضية 27 إلا مع الخلائط المشتملة على هيدروكربونات أثقل؛ ويمكن عدم استخدامها في عمليات تكسير تيارات التغذية الأخف؛ Jie نافثا naphtha وجازولين 8011هع8. يمكن معالجة السوائل 50 بشكل منفصل؛ على سبيل المثال في ملف تسخين/تبخير ثان وملف مشع ثان لإنتاج أولفينات إضافية أو يمكن معالجتها من خلال عمليات تحول ماي hydroconversion processes 0 أخرى لإعطاء منتجات نهائية ذات قيمة أعلى. يمكن بعد ذلك» حال الرغبة في ذلك؛ مزج أبخرة خام التغذية الهيدروكريوني المسخن 26 مع بخار أو مركب Jie (Jala نتروجين nitrogen ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide أو غيرهما من الغازات غير العضوية inorganic gases يمكن التزويد ببخار تخفيف أو عامل خامل إلى العملية عبر خط تدفق flow line 28. قد تستخدم أجزاء مختلفة من العملية أو عمليات إضافية بوحدة 5 التصنيع درجة حرارة منخفضة أو بخار مشبع؛ بينما تستخدم shal أخرى بخار فائق التسخين ذي درجة حرارة عالية. يمكن إجراء تسخين أو تسخين فائق للبخار المستخدم في العملية أو في موضع
Jala AT وحدة التصنيع عبر ملف تسخين 80( 82 موضوع في منطقة الحمل الحراري 2 من سخان الانحلال الحراري 1. يمكن بعد ذلك تغذية الخليط الهيدروكريوني المسخن في تيار 29 إلى ملف تسخين 30؛ قد يوضع على ارتفاع أقل داخل سخان الانحلال الحراري» وبالتالي عند درجة حرارة أعلى؛ من ملف التسخين 24. يمكن بعد ذلك تغذية الخليط فائق التسخين الناتج عبر خط تدفق 32 إلى واحد أو أكثر من ملفات التكسير cracking coils (غير مرقمة) بواحد أو أكثر من أنابيب المعالجة process tubes 4 الموضوعة داخل المنطقة المشعة 3 بسخان الانحلال الحراري 1» والتي يتم تشغليها عند درجة حرارة للتحول الجزئي؛ عبر التكسير الحراري» للأبخرة الهيدروكريونية hydrocarbon vapors يمكن بعد ذلك استخلاص المنتج الهيدروكربوني المكسر cracked hydrocarbon product عبر خط التدفق 34. يمكن بعد ذلك تغذية المنتج الهيدروكريوني المكسر عبر خطي التدفق 34 36 إلى منطقة تفاعل تكسير حفزي catalytic cracking reaction zone 40. واختيارياً؛ يمكن الجمع بين الهيدروكريونات الإضافية 38 والمنتج الهيدروكريوني المكسر 34 للتحويل داخل منطقة تفاعل التكسير الحفزي 40. وقد تشمل الهيدروكريونات الإضافية 38؛ على سبيل Jal على جزءِ من خام التغذية الهيدروكربوني 5 20 في بعض ila بالإضافة إلى أجزاء هيدروكريونية أخرى في نماذج أخرى. وبناء على درجة حرارة المخرج لواحد أو أكثر من الملفات في واحد أو أكثر من أنابيب المعالجة 4؛ يمكن استخدام هيدروكربونات إضافية 38 لتبريد؛ وليس إخماد؛ الدفق المكسر إلى درجة حرارة دخول منشودة بمنطقة تفاعل التكسير الحفزي. وعلى نحو بديل؛ أو إضافي؛ يمكن استخدام مبادل خط انتقال 35 لخفض درجة حرارة المنتج الهيدروكربوني المكسر 34 إلى درجة حرارة دخول منشودة لمنطقة تفاعل التكسير 0 الحفزي. وحيث يتم استخدام كل من التبادل المباشر وغير المباشر؛ يمكن تطبيقهما بأي ترتيب. يمكن بعد ذلك Js الهيدروكريونات بخط التدفق 36 إلى منطقة تفاعل التكسير الحفزي 40؛ والتي قد تضم واحد أو أكثر من مفاعلات التكسير الحفزي 61 التي تعمل بالتسلسل أو بالتوازي؛ كما هو مبين. قد يحتوي كل مفاعل تكسير حفزي على واحدة أو أكثر من الطبقات 63 المشتملة على محفز تكسير. يمكن بعد ذلك استخلاص الدفق الهيدروكريوني المكسر حفزياً من المفاعلات 61 عبر خط 5 تدفق 65 وتقله عبر خط التدفق 67 إلى منطقة لاستخلاص وفصل المنتجات (غير مبينة). قد تشتمل منطقة تفاعل التكسير الحفزي 40 على الرغم من كون ذلك غير مبين؛ على خطوط تغذية
وصمامات تحكم control valves للإمداد بالبخار والهواء لإزالة التكويك؛ نظام إخماد quench system لإخماد الدفق المكسر cracked effluent حفزياً 65« بالإضافة إلى خطوط تدفق لاستخلاص دفق منزوع الكوك decoke effluent من مفاعل يخضع لنزع الكوك و/أو إعادة توليد المحفز. قد تشتمل منطقة تفاعل التكسير الحفزي 40 على مفاعلات ثابتة الطبقة «fixed bed reactors مفاعلات محشوة الطبقة <packed bed reactors مفاعلات ملاطية slurry reactors مفاعلات مميعة الطبقة fluidized bed reactors أو غيرها من مفاعلات التكسير. ووفقاً لما هو مبين؛ قد تشتمل منطقة التفاعل 40 على ثلاثة مفاعلات ثابتة الطبقة؛ يمكن تشغيلها تناوبياً. ونظراً لاحتمالية توقف نشاط المحفز aye قد يلزم استخدام عدة مفاعلات محشوة الطبقة. ومع انخفاض الشدة داخل وحدة التكسير الحراري thermal cracker يمكن تشغيل المفاعلات المزودة بملفات حرارية thermal coil reactors 0 لعدة شهور قبل الحاجة إلى تنظيفها (نزع الكوك). ويفعل إيقاف تنشيط المحفز؛ قد يتغير توزيع المنتج مع مرور الوقت. ولتقليص التأرجح بتركيبة المنتج؛ تتعاقب الطبقات المحشوة packed beds (زمنياً) بين بدء التكسير ويدء نزع الكوك. على سبيل المثال؛ بفرض استخدام نظام مكون من 4مفاعلات؛ حيث يتم استخدام ثلاثة منها في أي وقت للتكسير؛ يُستخدم مفاعل واحد في دورة نزع الكوك cycle عدناه»0. ويكون المفاعل الأول في حالة شبه نظيفة (المحفز في بداية التشغيل)؛ 5 والمفاعل الثاني عند 733 من التشغيل والمفاعل الثالث عند 767 من دورة التشغيل. أما بالنسبة للمفاعل الرابع الذي بلغ الحد المسموح به لتنشيط المحفز؛ يتم استخراجه وخضوعه للتجديد. ومن ثم؛ عندما يصبح المفاعل الرابع نظيفاً؛ فإنه يحل محل المفاعل الأول» والمفاعل الأول يحل محل المفاعل الثاني» والمفاعل الثاني يحل محل المفاعل الثالث القديم» والمفاعل الثالث القديم يخضع لإزالة الكوك. ويتم تكرار هذه الدورة. Ladies لا تتم مزامنة هذه الدورة؛ قد يلزم استخدام مفاعلات احتياطية إضافية. يمكن استخدام تشكيل مماثل مع النظام الموضح المكون من 3 مفاعلات» حيث يخضع Waal لإزالة «oS ويكون المفاعلان الآخران عند jaa 7 و750 من دورة التشغيل على الترتيب. يمكن استخدام تشكيلات دورية أخرى مع مناطق تفاعل بها عدد أكبر أو أقل من المفاعلات. وفي بعض النماذج؛ يمكن استخدام كسر سائل 50« أو جزءِ منه؛ بوصفه تيار تغذية هيدروكربوني إضافي 38. يمكن استخدام درجة الحرارة المرتفعة لكسر السائل 50 لتبريد؛ وليس لإخماد؛ دفق وحدة 5 التكسير الحراري بفعالية؛ مع إعطاء المزيد من التحول الكلي لخام التغذية 20 إلى هيدروكريونات أخف.
شكل 2 يوضح مخططاً مبسطاً لسير العمليات لنظام تكسير حفزي وانحلال حراري تكاملي وفقاً للنماذج المبينة هناء بحيث تشير الأرقام المرجعية المماثلة إلى أجزاء مماثلة. يمكن استخدام سخان انحلال حراري 1؛ مثل فرن أنبوبي محم tubular furnace 60:؛ للتكسير الحراري للهيدروكريونات إلى إيثيلين» بروبيلين» بيوتينات butenes وغيرها من المركبات الأولفينية. ويشتمل سخان الانحلال الحراري 1 على قطاع أو منطقة حمل حراري 2 وقطاع تكسير أو منطقة تسخين إشعاعي 3. يحتوي سخان الانحلال الحراري 1 على واحد أو أكثر من أنابيب المعالجة process tubes 4 (ملفات مشعة (radiant coils التي يتم من خلالها التكسير الحراري edad من الهيدروكربونات التي تتم التغذية بها عبر خط تغذية الهيدروكربيونات 20 لإعطاء غازات المنتج عند تطبيق الحرارة. ويتم التزويد بالحرارة الإشعاعية وحرارة الحمل الحراري من خلال حرق وسط تسخين يتم إدخاله إلى قطاع التكسير 3 0 بسخان الانحلال الحراري 1 من خلال مداخل وسط التسخين 8( مثل حوارق المجمرة؛ الحوارق الأرضية أو الحوارق الجدارية؛ وإخراجه عبر أنبوب العادم 10. يمكن إدخال خام التغذية الهيدروكريوني 20 والذي يكون عبارة عن هيدروكربون وحيد أو خليط من الهيدروكريونات؛ Jie 02-06 هيدروكربونات؛ إلى ملف تسخين 24 موضوع في قطاع الحمل الحراري 2 لسخان الانحلال الحراري 1. وفي ملف التسخين 24؛ يمكن تسخين و/أو تبخير خام 5 التغذية الهيدروكريوني عبر التبادل الحراري الحملي مع العادم. واعتماداً على مدى الغليان لخام التغذية الهيدروكربوني؛ يمكن تبخير خام التغذية الهيدروكريوني المسخن الناتج 25 Loin أو LK يمكن بعد ذلك التغذية بخامات التغذية المتبخرة كلياً لتخضع للتسخين الفائق والتكسير. وبالنسبة لخامات التغذية المتبخرة lide يمكن hel خام التغذية الهيدروكريوني المسخن 25 خلال واحدة أو أكثر من الطنابير الومضية 27 لفصل أبخرة 0 الهيدروكريونات المسخنة heated hydrocarbon vapors 26 عن السوائل 50. ولا تظهر الحاجة إلى الطنابير الومضية 27 إلا مع الخلائط المشتملة على هيدروكربونات (JB ويمكن عدم استخدامها في عمليات تكسير تيارات التغذية الأخف. يمكن معالجة السوائل 50 بشكل منفصل؛ على سبيل المتال في ملف تسخين/تبخير ثان وملف مشع ثان لإنتاج أولفينات إضافية أو يمكن معالجتها من خلال عمليات تحول مائي hydroconversion processes أخرى لإعطاء منتجات نهائية ذات Lad 5 أعلى.
يمكن بعد ذلك» حال الرغبة في cell مزج أبخرة خام التغذية الهيدروكريوني المسخن 26 مع بخار أو مركب خامل؛ Sic نتروجين» ثاني أكسيد الكربون أو غيرهما من الغازات غير العضوية inorganic gases يمكن التزويد ببخار تخفيف أو عامل خامل إلى العملية عبر خط تدفق 28. قد تستخدم أجزاء مختلفة من العملية أو عمليات إضافية بوحدة التصنيع درجة حرارة منخفضة أو بخار مشبع؛ بينما تستخدم أجزاء أخرى بخار فائق التسخين superheated steam ذي درجة حرارة عالية. يمكن إجراء تسخين أو تسخين فائق للبخار المستخدم في العملية أو في موضع آخر داخل وحدة التصنيع عبر ملف تسخين heating coil 80 82 موضوع في منطقة الحمل الحراري 2 من سخان الانحلال الحراري 1. يمكن بعد ذلك تغذية الخليط الهيدروكريوني المسخن في تيار 29 إلى ملف تسخين 30؛ قد يوضع 0 على ارتفاع أقل داخل سخان الانحلال hall وبالتالي عند درجة حرارة أعلى؛ من ملف التسخين 4. يمكن بعد ذلك تغذية الخليط فائق التسخين الناتج عبر خط تدفق 32 إلى واحد أو أكثر من ملفات التكسير بواحد أو أكثر من أنابيب المعالجة 4 الموضوعة داخل المنطقة المشعة 3 بسخان الانحلال الحراري 1؛ (Ally يتم تشغليها عند درجة حرارة للتحول الجزئي؛ عبر التكسير الحراري؛ للأبخرة الهيدروكربونية hydrocarbon vapors يمكن بعد ذلك استخلاص المنتج الهيدروكريوني 5 المكسر عبر خط التدفق 34. يمكن بعد ذلك تغذية المنتج الهيدروكريوني المكسر عبر خطي التدفق 34 36 إلى منطقة تفاعل تكسير حفزي 70. واختيارياً» يمكن الجمع بين الهيدروكربونات الإضافية 38 والمنتج الهيدروكربوني المكسر 34 للتحويل داخل منطقة تفاعل التكسير الحفزي 70. sling على درجة حرارة المخرج لواحد أو أكثر من الملفات في واحد أو أكثر من أنابيب المعالجة 4؛ يمكن استخدام هيدروكريونات إضافية 0 38 لتبريد؛ وليس إخماد؛ الدفق المكسر إلى درجة حرارة دخول منشودة بمنطقة تفاعل التكسير الحفزي. وفي بعض النماذج؛ قد تشتمل الهيدروكربونات الإضافية على ga من خام التغذية الهيدروكربوني 20. وعلى نحو بديل؛ أو إضافي؛ يمكن استخدام مبادل خط انتقال 35 لخفض درجة حرارة المنتج الهيدروكريوني المكسر 34 إلى درجة حرارة دخول منشودة لخط التدفق 36 بمنطقة تفاعل التكسير الحفزي. وحيث يتم استخدام كل من التبادل المباشر وغير المباشرء؛ يمكن تطبيقهما 5 بأي ترتيب.
يمكن بعد ذلك Ji الهيدروكريونات بخط التدفق 36 إلى منطقة تفاعل التكسير الحفزي 70 والتي قد تضم نظام مفاعل تكسير حفزي مميع aig (FCC) fluidized catalytic cracking حقن الدفق المكسر Liha بتيار تدفق 36 خلال واحد أو SST من محاقن التغذية feed injectors 72 الموضوعة قريباً من قاع المفاعل المزود بأنبوب riser reactor dela 73. يتلامس تيار التغذية للمفاعل المزود بأنبوب صاعد مع محفز ساخن معاد توليده يتم إدخاله عبر طية على شكل [ 71. قد يكون Gaal) على سبيل (JE عبارة عن محفز له أساس من الزيوليت zeolite based catalyst من النوع 5 والذي يمكن استخدامه بمفرده أو مجتمعاً مع محفزات أخرى؛ مثل 2534-5 أو ZSM-11 بالنسبة للحرارة اللازمة للحفاظ على تبخير تيار التغذية؛ تبخير أي تيارات تغذية هيدروكريونية إضافية مدخلة إلى المفاعل المزود بالأنبوب الصاعد 73 (غير مبين)» و/أو الحفاظ أو رفع درجة حرارة 0 تيارات التغذية إلى days الحرارة المنشودة cdo lial بحيث تتراوح بين 500"م وحوالي 700”؛ وللتفاعل الماص للحرارة (حرارة التفاعل)؛ يمكن التزويد بها جميعها بواسطة كل من المحفز الساخن المعاد توليد والقادم من أداة إعادة التوليد 77 بالإضافة إلى مفاعل الانحلال الحراري 1. وبتراوح الضغط عادة داخل المفاعل المزود بأنبوب صاعد 73 بين حوالي 1 بار بالعداد وحوالي 5 بار بالعداد. وبعد اكتمال الجزء الأكبر من تفاعل التكسير الحفزي؛ يتدفق الخليط المكون من المنتجات؛ أبخرة 5 التغذية غير المتحولة؛ والمحفز المستهلك إلى داخل نظام فرازة دوامية cyclone system مزدوجة المراحل موضوع داخل وعاء jas للفرازة الدوامية cyclone containment vessel 78. وبشتمل نظام الفرازة الدوامية مزدوجة المراحل على فرازة دوامية رئيسية 84؛ لفصل المحفز المستهلك عن الأبخرة. ويتم تفريغ المحفز المستهلك داخل منصل 89 عبر ساق الميل للفرازة الدوامية الرئيسية 85. جسيمات المحفز الدقيقة Fine catalyst particles المحتجزة مع الأبخرة المفصولة القادمة من الفرازة الرئيسية 84 يتم فصلها داخل الفرازة الدوامية بالمرحلة الثانية 86. يتم تفريغ المحفز المجمع داخل منصل stripper 89 عبر ساق الميل dip leg 87. وبتم تصريف الأبخرة من الفرازة الدوامية بالمرحلة الثانية 6 عبر مخرج ثانوي للفرازة الدوامية متصل بجاز تهوية نفاخ plenum 91 ثم توجيهها إلى مجزئ رئيسي 5aag/main fractionator غاز gas plant (غير مبينة) عبر خط الأبخرة بالمفاعل reactor vapor line 93 لاستخلاص المنتجات؛ بما في ذلك الأولفينات المنشودة. وإذا لزم الأمرء يتم أيضاً 5 تبريد أبخرة المنتج من خلال إدخال زيت معاد تكريره خفيف (LCO) light cycle oil أو بخار عبر خط توزيع distributor line 92 بوصفه وسط lad]
يخضع المحفز المستهلك المستخلص من ساقي الميل 8؛ 87 للإنصال داخل طبقة إنصال stripper bed 89 للتخلص من الأبخرة الخلالية interstitial vapors (ا لأبخرة الهيدروكريونية hydrocarbon 5+ المحتجزة بين جسيمات المحفز (catalyst particles من خلال التلامس عكسي التيار للبخار المدخل إلى قاع المنصل 89 عبر موزع بخار steam distributor 100. وبتم بعد ذلك نقل المحفز المستهلك إلى أداة sale) التوليد regenerator 77 عبر الأنبوب القائم للمحفز المستهلك 103 وخط الرفع lift line 105. يُستخدم الصمام الانزلاقي للمحفز catalyst slide valve المستهلك 107 الموضوع على الأنبوب القائم للمحفز المستهلك 103( للتحكم بتدفق المحفز من المنصل 89 إلى أداة sale) التوليد 77. (Sa إدخال oa صغير من هواء الاحتراق عبر موزع distributor 104
للمساعدة على نقل المحفز المستهلك بسلاسة.
0 وبتم تفريغ المحفز المكوك أو المستهلك عبر موزع المحفز المستهلك spent catalyst distributor 6 في مركز الطبقة الكثيفة dense regenerator bed لأداة sale) التوليد 124. وبتم إدخال هواء الاحتراق بواسطة موزع الهواء air distributor 108 الموضوع أسفل طبقة أداة إعادة التوليد 124. aig بذلك حرق الكوك المترسب على المحفز داخل أداة إعادة التوليد 77 من خلال التفاعل مع هواء الاحتراق combustion air يمكن تشغيل أداة sale) التوليد 77 على سبيل (Jbl عند درجة حرارة
5 تتراوح بين حوالي 640" وحوالي 750” وضغط يتراوح بين حوالي 1 بار بالعداد وحوالي 5 بار بالعداد. يتم تجميع دقائق المحفز المحتجزة مع غاز المداخن في الفرازة الدوامية بالمرحلة الأولى 109 والفرازة الدوامية بالمرحلة الثانية 121 ويتم تفريغها في طبقة المحفز بأداة إعادة التوليد عبر ساق الميل لكل منهما 120( 122. غاز المداخن المستخلص من مخرج الفرازة الدوامية بالمرحلة الثانية 1 يتم توجيهه إلى خط غاز المداخن 140 عبر جهاز تهوية نفاخ بأداة إعادة التوليد regenerator
plenum 20 23 لاستخلاص الفاقد من الحرارة و/أو استخلاص الطاقة بعد ذلك. يمكن سحب جزءِ أول من المحفز المعاد توليده داخل قادوس للمحفز المعاد توليده Regenerated (RCSP) Catalyst (غير مبين) عبر خط سحب withdrawal line 125 والذي يتصل انسيابياً بأداة sale) التوليد 77 والأنبوب القائم للمحفز المعاد توليده 127. قد تطفو طبقة المحفز catalyst bed في قادوس RCSP إلى مستوى طبقة أداة إعادة التوليد 77. يجري بعد ذلك نقل المحفز المعاد توليده
5 -من القادوس إلى المفاعل المزود بالأنبوب الصاعد 73 عبر الأنبوب القائم للمحفز المعاد توليده 7+ والذي يتصل انسيابياً بالطية 1 71. يمكن تنظيم تدفق المحفز من أداة إعادة التوليد 77 إلى
Jo lial المزود بالأنبوب الصاعد 73 بواسطة صمام انزلاقي slide valve 128 موضوع على الأنبوب
القائم للمحفز المعاد توليده 127. ويتم ضبط فتح الصمام الانزلاقي 128 للتحكم بتدفق المحفز من
أجل الحفاظ على درجة حرارة عليا منشودة بالمفاعل المزود بالأنبوب الصاعد 73.
بالإضافة إلى تيار ad) يمكن Lad حقن تيارات تغذية Jie ,© أولفينات ونافثا أو تيارات خارجية
5 مماثلة بوصفها وسط رفع للطية J 71 عبر موزع غاز 130 موضوع عند المقطع 7 لإتاحة الانتقال
السلس للمحفز المعاد توليده من الطية 1 71 إلى المفاعل المزود بأنبوب صاعد 73. قد تعمل الطية
1 71 بوصفها مفاعل كثيف الطبقة dense bed reactor لتكسير Cs أولفينات وتيارات نافثا إلى
أولفينات أخف عند ظروف مفضلة لمثل هذه التفاعلات» WHSV die تتراوح بين 0,5 و50 ساعة"
of درجة حرارة تتراوح بين 07640 و750"م»؛ وزن بقاء يتراوح بين أقل من 1 و10 ثوان؛ على سبيل 0 المثال بين 1 و9 ثوان أو بين 3 و8 ثوان. يمكن ضبط قطر أو حجم الطية 1 71 إلى الوضع الأمثل
للوصول إلى مثل هذه الظروف.
قد تعمل أداة sole] التوليد 77 بنظام الدفق الاضطرابي التقليدي بسرعة غاز ظاهرية تتراوح بين 0,5
و1,2 م/ث؛ وكثافة طبقة تتراوح بين 400 و600 كجم/م. وحسب الحاجة؛ يمكن إدخال محفز
تعويضي عبر واحد أو أكثر من خطوط التدفق 142. المحفزات المستخدمة في مفاعل التكسير الحفزي قد تكون عبارة عن محفز وحيد أو توليفة من محفز زيوليت من النوع 700/17 ومحفز ZSM-
5 أو غيرها من المحفزات المماثلة؛ مثل تلك المذكورة في براءة الاختراع الأمريكية رقم 5043522
وبراءة الاختراع الأمريكية رقم 5846402.
وفي بعض النماذج؛ يمكن تغذية كسر سائل 50؛ أو gia منه؛ إلى المفاعل المزود بالأنبوب الصاعد
3 عبر فوهة لحقن هيدروكربونات ثقيلة (غير مبينة). وفي هذه الطريقة؛ قد تخضع الهيدروكريونات 0 الأتثقل للتكسير الحفزي داخل المفاعل المزود بأنبوب صاعد؛ منتجةً هيدروكريونات خفيفة إضافية
مع زيادة معدل التحول الكلي لخام التغذية الهيدروكريوني hydrocarbon feedstock 20.
ووفقاً لما هو مبين أدناه؛ تجمع النماذج المبينة هنا بين الانحلال الحراري مع التكسير الحفزي. zig
عن إجراء تفاعل الانحلال الحراري Yl بكمية ALE من البخار أو دون las لإعطاء معدلات
تحول منخفضة؛ تيار تغذية محسن يتم إدخاله إلى وحدة تكسير حفزي تمن .catalytic cracking 5 هناك العديد من الطرق الممكنة لتغذية تدفقات التكسير الحراري إلى وحدة التكسير الحفزي؛ مثلما هو
مبين أعلاه في الشكلين 1 و2.
وفي مثال آخر؛ يمكن اختيار نافثا بوصفها الهيدروكربون المعالج خلال النظام المبين في الشكلين 1 و2؛ على الرغم من إمكانية استخدام أي هيدروكربون CAT يتم تسخين النافثا مسبقاً في ملفات للتسخين المسبق لتيارات التغذية بقطاع الحمل الحراري. يجري بعد ذلك مزجها مع بخار تخفيف. قد يتراوح قدر البخار من صفر إلى الحد الأقصى المحدد وفقاً لخواص محفز التكسير الحفزي. وفي بعض النماذج؛ قد تتراوح نسبة البخار إلى الزيت (وزن/وزن) المستخدمة بين حوالي 0,05 وحوالي 0,2. قد يخضع أو لا يخضع بخار التخفيف للتسخين GW داخل قطاع الحمل الحراري. وعادة؛ فإن النافثا بعد مزجها مع بخار التخفيف Am تماماً. deg استخدام تيارات تغذية ثقيلة جداً Jie المواد الخام؛ قد لا يتم Ji تيارات التغذية غير المتبخرة إلى مزيد من التبخير/التسخين الفائق» وإنما يتم استخراجها من قطاع الحمل الحراري. ولا يخضع للتسخين 0 الفائق سوى الهيدروكريون المتبخر والبخار داخل قطاع الحمل الحراري ثم يتم إرساله إلى ملف إشعاعي. Ju تشغيل القطاع الإشعاعي بشدة منخفضة نسبياً. ومع انخفاض شدة التكسير الحراري؛ يمكن استخدام أي تصميم لملف إشعاعي. في واقع الأمرء قد يكون ملف من النوع إس آر تي-1 SRT- 1 (التفافي (serpentine منخفض الانتقائية اختياراً مفضلاً؛ حيث أنه غير مكلف وله سعة عالية 5 للملف. ومع ذلك؛ يمكن استخدام أي ملف إشعاعي. وتكون درجة حرارة مخرج الملف منخفضة؛ Bale أقل من 800" وتكون معدلات تحول خامات التغذية أقل من نصف قيم التحول النمطية بالنسبة لحالات استخدام وحدة التكسير الحراري بمفردها. ولابد من الحفاظ على درجة الحرارة القصوى لمخرج الملف بخطوة الانحلال الحراري منخفضة نسبياً. قد تكون درجات الحرارة لمخرج الملف الإشعاعي (COT) coil outlet temperatures أقل من 0 800"؛ على سبيل المثال. وفي بعض النماذج؛ قد تتراوح درجات الحرارة لمخرج الملف بين حوالي 0 وحوالي 800"؛ على سبيل المثال بين حوالي 650" وحوالي 750*؛ أو بين حوالي 725" وحوالي 775". وعند استخدام درجات حرارة el لمخرج الملف؛ (Sa حقن تيار تغذية أكثر برودة لتبريد دفق الانحلال الحراري إلى درجة حرارة منشودة قبل التكسير الحفزي. وقد تؤثر درجات الحرارة العالية جداً 5 على old محفز التكسير الحفزي. وبناءً على المحفز المستخدم» يتم اختيار درجة حرارة تيار التغذية للتكسير لاحفزي على نحو ملائم. ولابد أن تكون درجة الحرارة؛ مجتمعة مع المحفز المعاد توليده
المغذدى إلى المفاعل المزود بالأنبوب الصاعد أو مفاعل التكسير الحفزي» كافية لإجراء تفاعل التكسير الحفزي . ونظراً لأن محفز التكسير لا يمكن تعريضه بوجه عام لدرجات حرارة عالية؛ لابد من مراقبة درجة حرارة مخرج الملف والتحكم بها. إذا اقتضت الظروف الاقتصادية استخدام درجات حرارة عالية؛ يمكن استخدام مبادل خط انتقال transfer line exchanger وسيط أو مبادل حراري مباشر لتبريد دفق الملف حتى المستوى المطلوب. وعلى نحو بديل؛ يمكن إرسال الدفق من sang التكسير ball (أو وحدة الانحلال الحراري (pyrolysis unit إلى وحدة التكسير الحفزي دون مزيد من المعالجة. المنتجات القادمة من مفاعل الانحلال الحراري لا يتم فصلها على مستوى المكونات قبل نزع الهيدروجين حفزياً (مقارنة بالفصل إلى جزأين أو أكثر بتركيبة متكافئة؛ مثل استخدام أنبوب حرف 7 لتغذية مفاعلات 0 متوازية). ولتسهيل التدفقات بين خطوة التكسير الحراري وخطوة التكسير الحفزي»؛ (Sa إجراء خطوة التكسير الحراري عند ضغط أعلى من خطوة التكسير الحفزي. ومن حيث المبداًء يمكن استخدام أي نوع من وحدة التكسير الحفزي. Ag التصنيع؛ يشيع استخدام وحدة التكسير الحفزي بالموائع (FCC) Fluid Catalytic Cracker هذه هي Ble عن وحدة تكسير مزودة بأنبوب صاعد riser cracker ويمكن أيضاً استخدام وحدة تكسير مزودة بطبقة مائع. ويمكن 5 كذلك استخدام Jolie بطبقة محشوة. يتوقف نشاط المحفز سريعاًء يلزم إعادة تجديده بصفة مستمرة ودورية. تستخدم تكسير حفزي مميع إعادة التوليد المستمرة. وقد تستخدم المفاعلات ذات الطبقة الثابتة إعادة توليد دورية. ويتم في هذا المثال وصف نظام المفاعل الحفزي المشغل باستخدام طبقة ثابتة. ومع (eld فالأمر ليس مقصوراً في الطبقة الثابتة (Sag استخدام أي نوع من المفاعلات. ونظراً لتوقف نشاط المحفز سريعاً؛ قد يلزم استخدام عدة مفاعلات محشوة الطبقة. ومع انخفاض الشدة 0 داخل وحدة التكسير الحراري؛ يمكن تشغيلها لعدة شهور قبل الحاجة إلى تنظيفها (نزع الكوك). ويفعل إيقاف تنشيط المحفزء قد يتغير توزيع المنتج مع مرور الوقت. ولتقليص التأرجح بتركيبة المنتج؛ تتعاقب الطبقات المحشوة (Lie) بين بدء التكسير ويدء نزع الكوك. على سبيل المثال؛ بغرض استخدام نظام مكون من 4 مفاعلات؛ حيث يتم استخدام ثلاثة منها للتكسير؛ يتم نزع الكوك من مفاعل واحد. ويكون المفاعل الأول في Alla شبه نظيفة (المحفز في بداية التشغيل)؛ والمفاعل الثاني 5 عند 733 من التشغيل والمفاعل الثالث عند 767 من دورة التشغيل. أما بالنسبة للمفاعل الرابع الذي بلغ الحد المسموح به لتنشيط المحفزء يتم استخراجه وخضوعه لإعادة التوليد. ومن ثم؛ عندما يصبح
المفاعل الرابع lads فإنه يحل محل المفاعل الأول؛ والمفاعل الأول يحل محل المفاعل الثاني القديم» والمفاعل الثاني القديم يحل محل المفاعل الثالث القديم؛ والمفاعل الثالث القديم يخضع لإزالة الكوك. ويتم تكرار هذه الدورة. وعندما لا تتم مزامنة هذه الدورة؛ قد يلزم استخدام مفاعلات احتياطية إضافية.
عند استخدام تكسير حفزي مميع أو طبقة مميعة؛ لا يكون هناك تشغيل دوري. وفي طريقة تكسير حفزي مميع؛ يتم إرسال المحفز كاملاً إلى أداة إعادة التوليد وإعادة تدويره. ومع المفاعل ذي الطبقة المائعة؛ يتم سحب ha من المحفز وإعادة توليده ثم إعادته إلى الطبقة المائعة. وفي المفاعل ذي الطبقة المحشوة؛ أو ذي الطبقة المائعة التقليدي أو من النوع تكسير حفزي مميع؛ يمكن ضبط السرعة الفراغية وتدوير المحفز وغيرها من المعاملات الرئيسية لتكسير تدفقات الانحلال الحراري المحتوية
0 على الأولفينات. وعند استخدام مفاعل ذي طبقة ثابتة؛ يمكن وضعه في سخان محم و/أو يمكن تشغيله على نحو ثابت الحرارة. وستحدد حرارة التفاعل النمط التشغيلي والتصميم المثاليين. ويفضل غالباً استخدام بيئة موقدة حيث تكون أكثر دمجاً. وبعد تشغيل المفاعل الحفزي؛ يمكن إخماد التدفقات واستخلاص المنتجات. هناك العديد من المحفزات المتاحة تجارياً للتكسير الحفزي. يمكن استخدام أي محفز مناسب. وبتم
Bale 5 استخدام زيوليت 7 مع أو بدون إضافات مع تيارات التغذية الثقيلة. ويتم استخدام 2514-5 مع نافثا وتيارات التغذية الهيدروكربونية الأدنى. ويفضل استخدام تركيز أعلى أو مثالي من المحفز في خليط المحفزات ليتوافق مع نسبة P/E المنشودة في التدفقات. يعمل P/E على التحويل الانتقائي للأولفينات الأعلى إلى أولفينات أدنى (3116© و4118 ). ومع «JS يمك استخدام أي محفز جيد بالنسبة للتكسير الحفزي.
0 يوضح جدول 1 مثالاً نمطياً لتكسير نافثا. ويُعرف الناتج وحيد الاتجاه بأنه الناتج الذي يتم الحصول عليه عند مخرج المفاعل. ويتم حساب ناتج كيميائي قيم بعد نزع الهيدروجين من أسيتيلين acetylene و إم ايه بي دي MAPD وإعادة تدوير نواتج تشبع C45 C3 «C2 إلى وحدة تكسير حراري thermal cracking unit للإخماد. يمثل ذلك احتمالية الحصول على كيماويات قيمة. تتكون الكيماويات القيمة من إيثيلين» بروبيلين» بيوتادين butadiene بيوتين cbutene بنزين benzene تولين toluene
5 ومركبات عطرية aromatics 08.
— 9 1 — جدول 1: توزيع مقدر للمنتجات بالنسبة لتكسير النافثا التكاملي [ees ل [Af CT es] ee [ce ees [ee (gas الافثين | 717,1 بالوزن Naphthene [ww الشدة ail قدر من | أقصى قدر من | حراري منخفض الأولفين البروبيلين faa ناتج وحيد ا لاتجاه ‘ #بالوزن 93 3995 asa ome i623 1603 نسبة البروبيلين إلى 0.54 0.65 1.13 الإيثيلين» وزن/وزن
7 بنزين-تولين- زيلين | 67 47 64 في 05-68 وعند تكسير النافثا حرارياً فحسب بنمط يشتمل على أقصى قدر من الأولفين» تبلغ درجة حرارة مخرج الملف حوالي 820"م. وتعتمد درجة حرارة مخرج الملف على التصميم. بالنسبة للتكسير الحراري والحفزي وفقاً للنماذج هناء تكون درجة حرارة مخرج الملف أقل من 800"م؛ وفي بعض النماذج؛ قد تقل عن 750 ”م بالنسبة للمفاعل الحراري. وتكون درجة حرارة المخرج لمفاعل التكسير الحفزي بوجه عام أقل من 27700 وعلى الرغم من استخدام نافثا في المثال؛ يمكن استخدام أي هيدروكربون. عند معالجة الزيت الخام؛ قد يعمل التسخين المسبق لتيار التغذية على تبخير الهيدروكريونات التي لها مدى غليان النافثا فحسب. (Sar إرسال الهيدروكربونات (غير المتبخرة) الثقيلة إلى معمل تكرير لمزيد من المعالجة Jia) تكسير حفزي مميع أو وحدة خفض اللزوجة أو غير ذلك). og نحو بديل؛ يمكن إرسالها إلى
0 وحدة لفصل cu) الوقود بالانحلال الحراري. يمكن فصل الزيت الثقيل عن الزيت الخفيف وتكسير الزيت الخفيف بمفرده داخل نظام مفاعل منفصل (حراري يليه حفزي). وعلى نحو بديل؛ يمكن تكسير الزيت الثقيل داخل وحدة تكسير حفزي فحسب. وفي بعض النماذج؛ يمكن تغذية المكونات الأثقل إلى المفاعل المزود بالأنبوب الصاعد بعد المدخل 72 لتكسير الهيدروكربونات الأثقل بشدة منخفضة. يمكن استخدام Bale بها مقدار من مكونات الجازولينممتاقع —C5) components
5 400-0©53()2204,44"ف)؛ مع هدرجة جزثئية أو بدونها (معظمها أولفينات وقليل القليل من داي أولفينات)؛ بوصفها خامات تغذية هنا. في بعض النماذج؛ يمكن نقل المادة المحتوية على قدر من الجازولين إلى استخلاص (استخلاص بنزين- تولين - زبلين ((BTX) benzene-toluene-xylene ثم نقل المادة المكررة المصفاة إلى نظام سخان تكسير» والذي قد يشمل تكسيراً حرارياً متبوعاً بتكسير حفزي وفقاً للنماذج هنا.
0 يمكن دمج الحرارة اللازمة مع السخانات المتقدة المستخدمة للتكسير الحراري. قد يتم لتكسير الحراري والحفزي داخل السخان المتقد ذاته أو في سخانات مختلفة. يمكن إجراء التكسير الحفزي على نحو ثابت الحرارة دون سخان cafe والذي قد يعتمد على تيار التغذية ونوع المحفز. يمكن نزع الكوك من كل من المفاعل الحراري والحفزي أو يمكن إعادة توليد المحفز بطريقة نزع الكوك بالبخار /الهواء .
ويالنسبة لدفق التكسير الحفزي؛ فإنه ينتقل لاستخلاص المنتجات. ويمكن تصريف الدفق منزوع الكوك. ونظراً لانفصال إعادة توليد المحفز باستخدام عمليات تابتة الطبقة؛ فلا يوجد بالمنتجات NO أو أكسجين. ويهذاء يصبح قطاع الاستخلاص بسيطاً. إذا لزم الأمر خفض درجة حرارة المدخل للمفاعل الحفزي؛ يمكن استخدام تيار تغذية جديد لجعل درجة الحرارة معتدلة.
يمكن معالجة الدفق الهيدروكريوني القادم من مفاعلات التكسير الحفزي catalytic cracking reactors من أجل الفصل والاستخلاص الملائم إلى أولفينات ودايينات. على سبيل المثال» يمكن استخدام واحد أو أكثر من أبراج التقطير لفصل دفق مفاعل التكسير الحفزي إلى اثنين أو أكثر من الأجزاء ؛ Jia جزءِ هيدروجين» جزء ميثان» جزء ga «C2 إيثيلين» جزء إيثان» جز C3 جزء بروبيلين» oa برويان» جزء «C4 جزءٍ بيوتادين» > بيوتين» ein بيوتان» و/أو eda يحتوي على +05. يمكن
0 إعادة تدوير بعض من أو كل الجزءِ المحتوي على +05 لمزيد من التكسير لإعطاء منتجات منشودة إضافية. ووفقاً لما هو مذكور أعلاه؛ تجمع النماذج الواردة هنا بين التكسير الحراري والحفزي. التكسير الحراري هو عملية غير انتقائية تعتمد على ضغط جزئي للهيدروكريون 01655076 hydrocarbon partial » زمن البقاء ودرجة الحرارة. أما العمليات الحفزية فهي انتقائية؛ غير أنها لا تستطيع إعطاء ناتج كبير من 5 الإيثيلين؛ Wily تعطي ناتجاً كبيراً من البروبيلين. تجمع النماذج الواردة هنا بين التكسير الحراري والحفزي بطريقة جديدة لإعطاء ناتج كبير من كل من الإيثيلين والبروييلين. وفي حين أن الكشف الحالي يضم عدداً محدوداً من النماذج؛ سيدرك المهرة في المجال؛ في ضوء الاستفادة من الكشف الحالي؛ إمكانية ابتكار نماذج أخرى لا تبعد عن مجال الكشف الحالي. plug عليه؛ لا يتقيد مجال الاختراع إلا بعناصر الحماية المرفقة.
Claims (1)
- عناصر الحماية 1- عملية لإنتاج أولفينات olefins و/أو دايينات dienes حيث تشمل العملية: التكسير الحراري thermally cracking لتيار تغذية يحتوي على هيدروكربون hydrocarbon يشتمل على هيدروكريونات hydrocarbons +05 بدرجة حرارة تتراوح من 550 درجة مثوية إلى 750 درجة متوية لإنتاج دفق هيدروكريون مكسسر cracked hydrocarbon effluent يحتوي على خليط من الأولفينات 5 عه والبارافينات cparaffins بحيث يتراوح تحويل الهيدروكريونات hydrocarbons في تيار التغذية المحتوي على الهيدروكربون hydrocarbon من 720 إلى أقل من 740 على أساس مولاري؛ التكسير الحفزي لدفق الهيدروكريونات المكسر hydrocarbon effluent 001.60 لإنتاج دفق مكسر حفزياً catalytically cracked effluent يحتوي على مزيد من ١ لأولفينات olefins و/أو الدايينات.dienes 0 2- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ حيث لا يتم فصل الدفق الهيدروكريوني المكسر cracked hydrocarbon effluent قبل خطوة التكسير الحفزي catalytically cracking step 5 3- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1؛ تشمل أيضاً تبريد الدفق الهيدروكريوني المكسر cracked hydrocarbon effluent عبر تبادل حراري مباشر أو غير مباشر. 4- العملية وفقاً لعنصر الحماية 1 حيث تشمل أيضاً فصل الدفق المكسر cracked effluent حفزياً إلى اثنين أو أكثر من أ لأجزاء ؛» يتم اختيارها من: sia هيدروجين <hydrogen fraction جزء 0 ميثان «methane fraction جزءِ eis «C2 إيشلين cethylene fraction جزءِ إيثان «ethane fraction جز «C3 جزءٍ cpropylene fraction (plug yp جزءِ برويان «propylene fraction جزءِ «C4 جزء بيوتادين cbutadiene fraction جزءٍ بيوتين cbutene fraction جزءٍ بيوتان ¢ya9 butane fraction يحتوي على +05.— 3 2 — 5- العملية وفقاً لعنصر الحماية Jain] أيضاً مزج «Gla ثاني أكسيد الكربون carbon dioxide و/أو النتروجين nitrogen مع تيار التغذية المحتوي على الهيدروكربون hydrocarbon لتشكيل خليط من تيارات تغذية مخففة .diluted feed mixture 6- العملية وفقاً لعتنصر الحماية 5؛ حيث يكون لخليط تيارات التغذية المخففة diluted feedmixture نسبة بخار إلى هيدروكريون hydrocarbon تتراوح بين 0,05 و 0,2 بالوزن. 7- نظام لإنتاج أوتفينات olefins و/أو دايينات dienes يشتمل على: منطقة تفاعل reaction zone للتكسير الحراري Jails thermally cracking على تيار تغذية0 هيدروكريونات hydrocarbons +65 الإنتاج دفق هيدروكريون مكسر cracked hydrocarbon effluent يحتوي على خليط من أولفينات olefins وبارافينات ¢paraffins ومنطقة تفاعل تكسير حفزي catalytic cracking reaction zone للتكسير الحفزي لدفق الهيدروكريون المكسر cracked hydrocarbon effluent لإنتاج دفق هيدروكريون مكسر cracked hydrocarbon effluent حفزياً يحتوي على المزيد من الأولفينات olefins و/أو الدايينات؛ و5 متحكم controller للحفاظ على منطقة التفاعل reaction zone بدرجة حرارة تتراوح من 550 درجة مثوية إلى 750 درجة مثوية؛ Cua يتم تهيئة منطقة التفاعل reaction zone للتكسير الحراري thermally cracking للعمل بتحويل Blan من 725 مول إلى 735 مول.0 8- النظام وفقاً لعنصر الحماية ¢7 يشتمل أيضاً على خط تغذية feed line لنقل الدفق الهيدروكربوني المكسر cracked hydrocarbon effluent إلى منطقة تفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking reaction zone دون فصل المكونات. 9- النظام وفقاً لعنصر الحماية 7 يشتمل load على خط تغذية feed line لمزج تيار التغذية25 الهيدروكريوني hydrocarbon feed مع الدفق الهيدروكريوني المكسر cracked hydrocarbon effluent لخفض درجة الحرارة للدفق الهيدروكريوني المكسر .cracked hydrocarbon effluent0- النظام وفقاً لعنصر الحماية 7 يشمل Load منطقة تفاعل reaction zone للتكسير الحراري thermally cracking تشتمل على مفاعل انحلال حراري .pyrolysis reactor 11- النظام وفقاً لعنصر الحماية 7 حيث تشمل منطقة تفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking reaction zone مفاعل مزود بأنبوب صاعد riser reactor 2- النظام وفقاً لعنصر الحماية 7 حيث تشمل منطقة تفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking reaction zone اثنين أو أكثر من الطبقات الثابتة المتوازية تعمل بشكل تعاقبي.3- النظام وفقاً لعنصر الحماية 7 يشمل أيضاً خط تغذية feed line لمزج تيار التغذية المحتوي على الهيدروكربون hydrocarbon مع واحد أو أكثر من البخار؛ ثاني أكسيد الكريون carbon dioxide أو النتروجين 0100860. 5 14- عملية لإنتاج أولفينات olefins و/أو دايينات dienes حيث تشمل العملية: تسخين خام تغذية هيدروكربوني يشتمل على واحدة أو أكثر من الهيدروكريونات +05؛ في منطقة حمل حراري convection zone لمفاعل انحلال حراري pyrolysis reactor لتشكيل خليط هيدروكريوني مسخن ‘heated hydrocarbon mixture مزج الخليط الهيدروكربوني المسخن heated hydrocarbon mixture بالبخار لتشكيل خام تغذية 0 مختلط تتراوح نسبة البخار إلى الهيدروكريون (وزن/وزن) بنطاق بين 0,04 و0,2؛ تسخين خام التغذية المختلط في منطقة الحمل الحراري convection zone بمفاعل الانحلال الحراري ¢pyrolysis reactor تفاعل خام التغذية المختلط في المنطقة المشعة بمفاعل الانحلال الحراري pyrolysis reactor بدرجة Ba تتراوح من 550 درجة مثوية إلى 750 درجة مثئوية لتحويل on من الهيدروكربونات hydrocarbons 25 لإنتاج دفق هيدروكريون مكسر cracked hydrocarbon effluent يحتوي على خليط من أولفينات olefins وبارافينات ¢paraffins— 5 2 — تغذية دفق الهيدروكريون المكسر cracked hydrocarbon effluent بأكمله إلى منطقة تفاعل تكسير حفزي catalytic cracking reaction zone للتكسير الحفزي لدفق الهيدروكريون المكسر cracked hydrocarbon effluent لإنتاج دفق هيدروكريون مكبر cracked hydrocarbon effluent حفزياً 2 يحتوي على المزيد من الأولفينات olefins و/أو الدايينات ؛و فصل 380 الهيدروكريون الناتج المكسر cracked hydrocarbon effluent حفزياً لاستخلاص واحد أو أكثر من الأجزاء المختارة من ela هيدروجين chydrogen fraction جزءِ ميثان methane «fraction جزءِ ein «C2 إيشلين cethylene fraction جزءٍ إيثان fraction عصمطاء» جز «C3 جزءٍ بروييلين propylene fraction جزءٍ برويان ea «C4 gi propane fraction بيوتادين butadiene fraction جزءٍ بيوتين cbutene fraction جزءٍ بيوتان butane fraction وجزء يحتوي على +05.5- العملية Gig لعنصر الحماية 14 Gus تشمل منطقة تفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking reaction zone على مفاعل مزود بأنبوب صاعد riser reactor 6- العملية وفقاً لعنصر الحماية 15( Cua تشمل Load تغذية جزءٍ naphtha fraction Viel للمفاعل 5 المزود بالأنبوب الصاعد riser reactor 7- العملية Gig لعنصر الحماية 14 Gus تشمل منطقة تفاعل التكسير الحفزي catalytic cracking reaction zone اثنتين أو أكثتر من الطبقات الثابتة المتوازية التي تعمل تعاقبياً. 0 18- العملية وفقاً لعنصر الحماية 14؛ تشمل Load تبريد الدفق الهيدروكريوني المكسر cracked hydrocarbon effluent عبر التبادل الحراري المباشر أو غير المباشر.—_ 2 6 —_ AE 5 4 ل CTT SNL 8 ْ 1 ليها ب io 3 } o 7 م = A 3 i Ni Re S| YA N R—— | YY بي“ لد ؟ 55 ١ NY a = oN \ 5 } We 25 1 i 8 iN ! 5 0 ! ; سيا : ب ْ 2 o NE 3 ‘ ْ ol EK] i a oN إ + ب ب 2 he hl ججح تتح } : 1 : o : v mm : NCR Ni 80-0 ْ لي ٍ ا : — 5 3 ْ vi Fo i x Ean » Nl a ٍْ فو Ye Fendi ّم ب a : i \ $ Ne nnd { لم i حلا ¥ x ha : = PO i \ ) Ny 3 \ i We fs SR الح سس ا ب NY \ \ = Ket 9 i i 0 i Ni RTT \ N 2 ' ' Ne 5 ٍْ 1 1 : 0 i اح حم x . ل N ب - LL 1 » L سح ٍ ست Ni RR RT ar PRT A سس ¥ 0 مي يا رمي ل Nf i AN أ ET ا اص ا ب لست “حمست ,مت ي_ دحج من ا ا Ho ججح حححت حح حتت ححححها 3 3 لمج ل i i Yer 4 § Ni A Me 4 I mi ET إْ Le Lie ~ HN A ١ NH EN مخ ل NH | م ححا ; 5 0 ky i 1 ١ IR ١ حا لا 8 i : hl nly ¥ A hl 6 تب | | : ب \ 1ن li SN : A= 2 MN ل A A EEE A \ | =—_ 2 7 —_ لس £ x ١ 7 رد > ِّ \ CT تسر GD Pm \ : إٍْ | YA i oo WN i 1 { صصح 3 Vo Co mat ral Le : A لسر Jr ب oN Yel و إْ J 5“ | ب { i Ni Ne 2 | ب ْ 1 ) > =| 8 5 AK 1 ب ييحن YEN ا ب ٍ AR RA cn ! Co 3 a ْ إٍْ 'ً ِِ 1 Qn } NR ليق 1 5 ميرحو خم مستت NIR TT oe ¥ 2 ١ | Sve 0 1 ل ب = 5 | piYe2 Vay ب oN ms 7 hel 8 i نح »ب ل £3 9 «7 oN i % & 7 ِ ب “0 Ya v vy || we hl 8 i : 8 oN i Yeh iy < " NI = ! + % Fy 1 t AT | i i : ا i إٍْ Cl van YY لل ا ١ ب a vg! A] re a =3 3] Ns \ led | SY Pod 5 الات ل 3 { r — 3 vane === =~ 1 | | : N=" و اللا اجر اا ا SE NOR "” | = Ne 2 AL Ni 2 إْ 8 NA ٍ \ N TTR RY آْ تيو بوتي وتيك أ نما 1 ٍ | 8 0 ب EN م Kd ; 0 عا EN ب 8 ب ve RRR HA : Ne pi ب CN | | 1 ٠ ne on 8 EA :ع | | [x] Ni FN ص v : دل الا ب oN uw oy 5 CN ol | | لما 59 LS ny hi pi 8 ل CH HE A= لخ EN ب ER MSW تل ات اقبت ال المت انها نا ل Il ne شكل ؟الحاضهة الهيلة السعودية الملضية الفكرية Swed Authority for intallentual Property pW RE .¥ + \ ا 0 § ام 5 + < Ne ge ”بن اج > عي كي الج دا لي ايام TEE ببح ةا Nase eg + Ed - 2 - 3 .++ .* وذلك بشرط تسديد المقابل المالي السنوي للبراءة وعدم بطلانها of سقوطها لمخالفتها ع لأي من أحكام نظام براءات الاختراع والتصميمات التخطيطية للدارات المتكاملة والأصناف ع النباتية والنماذج الصناعية أو لائحته التنفيذية. »> صادرة عن + ب ب ٠. ب الهيئة السعودية للملكية الفكرية > > > ”+ ص ب 101١ .| لريا 1*١ uo ؛ المملكة | لعربية | لسعودية SAIP@SAIP.GOV.SA
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US201762534111P | 2017-07-18 | 2017-07-18 | |
| PCT/US2018/042754 WO2019018569A2 (en) | 2017-07-18 | 2018-07-18 | INTEGRATED THERMAL AND CATALYTIC CRACKING FOR OLEFIN PRODUCTION |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA520411060B1 true SA520411060B1 (ar) | 2023-01-17 |
Family
ID=65016138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA520411060A SA520411060B1 (ar) | 2017-07-18 | 2020-01-16 | التكسير الحراري والحفزي التكاملي لإنتاج الأولفين |
Country Status (15)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US10669492B2 (ar) |
| EP (1) | EP3655505A4 (ar) |
| JP (1) | JP6967135B2 (ar) |
| KR (1) | KR102386466B1 (ar) |
| CN (1) | CN110997876A (ar) |
| CA (1) | CA3069332C (ar) |
| CL (1) | CL2020000163A1 (ar) |
| EA (1) | EA202090313A1 (ar) |
| MX (1) | MX2020000605A (ar) |
| MY (1) | MY192623A (ar) |
| PH (1) | PH12020500107A1 (ar) |
| SA (1) | SA520411060B1 (ar) |
| SG (1) | SG11201913277RA (ar) |
| WO (1) | WO2019018569A2 (ar) |
| ZA (1) | ZA202000756B (ar) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US11046893B2 (en) * | 2016-10-07 | 2021-06-29 | Sabic Global Technologies B.V. | Process and a system for hydrocarbon steam cracking |
| EP3655505A4 (en) | 2017-07-18 | 2021-04-07 | Lummus Technology LLC | INTEGRATED THERMAL AND CATALYTIC CRACKING FOR OLEFINE MANUFACTURING |
| MY195700A (en) * | 2017-07-18 | 2023-02-06 | Lummus Technology Inc | Integrated Thermal Cracking and Dehydrogenation Process for Olefin Production |
| US10941357B2 (en) | 2018-04-16 | 2021-03-09 | Swift Fuels, Llc | Process for converting C2—C5 hydrocarbons to gasoline and diesel fuel blendstocks |
| EP3867336A1 (en) * | 2018-12-03 | 2021-08-25 | Ecolab USA Inc. | Use of peroxyacids/hydrogen peroxide for removal of metal components from petroleum and hydrocarbon streams for downstream applications |
| TW202104562A (zh) * | 2019-04-03 | 2021-02-01 | 美商魯瑪斯科技有限責任公司 | 用於升級輕油系列材料之合併有固體分離裝置之分段流體化媒裂程序 |
| JP2022539087A (ja) * | 2019-06-24 | 2022-09-07 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | オレフィンを生成するための統合化学処理システムを操作するための方法 |
| US11066605B2 (en) * | 2019-11-12 | 2021-07-20 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and methods for catalytic upgrading of vacuum residue to distillate fractions and olefins |
| US11066606B2 (en) | 2019-11-12 | 2021-07-20 | Saudi Arabian Oil Company | Systems and methods for catalytic upgrading of vacuum residue to distillate fractions and olefins with steam |
| MX2022007131A (es) * | 2019-12-23 | 2022-09-19 | Chevron Usa Inc | Economia circular para residuos plasticos en polipropileno a traves de unidad de craqueo catalitico de fluidos (fcc) de refineria. |
| CN114426450B (zh) * | 2020-10-29 | 2024-05-24 | 中国石油化工股份有限公司 | 丙烷氧化脱氢制丙烯的方法、其反应再生方法及反应再生装置 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3360587A (en) * | 1966-07-29 | 1967-12-26 | Uop Process Division | Ethylene production and recovery thereof |
| JPH0689340B2 (ja) * | 1986-08-08 | 1994-11-09 | 旭化成工業株式会社 | 炭化水素からオレフイン類および芳香族炭化水素を製造する方法 |
| US5043522A (en) | 1989-04-25 | 1991-08-27 | Arco Chemical Technology, Inc. | Production of olefins from a mixture of Cu+ olefins and paraffins |
| DE4035274C1 (ar) | 1990-11-02 | 1991-11-07 | Mannesmann Ag, 4000 Duesseldorf, De | |
| RU2030446C1 (ru) * | 1992-04-16 | 1995-03-10 | Виктор Георгиевич Степанов | Способ получения моторных топлив из газового конденсата |
| FI98529C (fi) * | 1994-03-31 | 1997-07-10 | Neste Oy | Menetelmä ja laitteisto keveiden olefiinien valmistamiseksi |
| US5846402A (en) | 1997-05-14 | 1998-12-08 | Indian Oil Corporation, Ltd. | Process for catalytic cracking of petroleum based feed stocks |
| WO1998056740A1 (en) * | 1997-06-10 | 1998-12-17 | Exxon Chemical Patents Inc. | Multi-reactor system for enhanced light olefin make |
| DE10000889C2 (de) | 2000-01-12 | 2002-12-19 | Mg Technologies Ag | Verfahren zum Erzeugen von C¶2¶- und C¶3¶-Olefinen aus Kohlenwasserstoffen |
| US7128827B2 (en) * | 2004-01-14 | 2006-10-31 | Kellogg Brown & Root Llc | Integrated catalytic cracking and steam pyrolysis process for olefins |
| JP5562245B2 (ja) | 2008-09-17 | 2014-07-30 | 旭化成ケミカルズ株式会社 | オレフィンの製造方法およびその製造装置 |
| CN102453501B (zh) * | 2010-10-26 | 2014-01-15 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种烃油转化方法 |
| CN102453502B (zh) * | 2010-10-26 | 2014-01-15 | 中国石油化工股份有限公司 | 烃油转化方法 |
| SG11201405869PA (en) * | 2012-03-20 | 2014-11-27 | Saudi Arabian Oil Co | Integrated hydroprocessing, steam pyrolysis catalytic cracking process to produce petrochemicals from crude oil |
| US9452404B2 (en) * | 2012-07-12 | 2016-09-27 | Lummus Technology Inc. | Fluid cracking process and apparatus for maximizing light olefins or middle distillates and light olefins |
| JP5920120B2 (ja) * | 2012-08-31 | 2016-05-18 | 三菱化学株式会社 | プロピレンの製造方法 |
| CN105439798B (zh) * | 2014-08-19 | 2018-06-19 | 中国石油化工股份有限公司 | 轻质石油烃催化裂解生产乙烯和丙烯的方法 |
| US10017702B2 (en) * | 2014-10-07 | 2018-07-10 | Lummus Technology Inc. | Thermal cracking of crudes and heavy feeds to produce olefins in pyrolysis reactor |
| CN105567307B (zh) * | 2014-10-15 | 2017-07-25 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种由费托合成油生产低碳烯烃的方法 |
| WO2016059565A2 (en) | 2014-10-15 | 2016-04-21 | Sabic Global Technologies B.V. | Integrated crude oil refining and cracking |
| EP3655505A4 (en) | 2017-07-18 | 2021-04-07 | Lummus Technology LLC | INTEGRATED THERMAL AND CATALYTIC CRACKING FOR OLEFINE MANUFACTURING |
-
2018
- 2018-07-18 EP EP18834752.0A patent/EP3655505A4/en active Pending
- 2018-07-18 CA CA3069332A patent/CA3069332C/en active Active
- 2018-07-18 MY MYPI2020000272A patent/MY192623A/en unknown
- 2018-07-18 JP JP2020502279A patent/JP6967135B2/ja active Active
- 2018-07-18 WO PCT/US2018/042754 patent/WO2019018569A2/en unknown
- 2018-07-18 KR KR1020207002472A patent/KR102386466B1/ko active IP Right Grant
- 2018-07-18 MX MX2020000605A patent/MX2020000605A/es unknown
- 2018-07-18 US US16/039,205 patent/US10669492B2/en active Active
- 2018-07-18 CN CN201880048587.XA patent/CN110997876A/zh active Pending
- 2018-07-18 SG SG11201913277RA patent/SG11201913277RA/en unknown
- 2018-07-18 EA EA202090313A patent/EA202090313A1/ru unknown
-
2020
- 2020-01-15 PH PH12020500107A patent/PH12020500107A1/en unknown
- 2020-01-16 SA SA520411060A patent/SA520411060B1/ar unknown
- 2020-01-17 CL CL2020000163A patent/CL2020000163A1/es unknown
- 2020-02-05 ZA ZA2020/00756A patent/ZA202000756B/en unknown
- 2020-06-01 US US16/888,913 patent/US11174440B2/en active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CA3069332C (en) | 2022-06-07 |
| CL2020000163A1 (es) | 2020-08-07 |
| JP2020528053A (ja) | 2020-09-17 |
| ZA202000756B (en) | 2021-03-31 |
| EP3655505A4 (en) | 2021-04-07 |
| EA202090313A1 (ru) | 2020-05-14 |
| US20190023997A1 (en) | 2019-01-24 |
| EP3655505A2 (en) | 2020-05-27 |
| SG11201913277RA (en) | 2020-02-27 |
| WO2019018569A2 (en) | 2019-01-24 |
| MY192623A (en) | 2022-08-29 |
| JP6967135B2 (ja) | 2021-11-17 |
| WO2019018569A3 (en) | 2019-04-11 |
| BR112020000586A2 (pt) | 2020-07-14 |
| CN110997876A (zh) | 2020-04-10 |
| CA3069332A1 (en) | 2019-01-24 |
| MX2020000605A (es) | 2020-09-10 |
| KR20200015793A (ko) | 2020-02-12 |
| US11174440B2 (en) | 2021-11-16 |
| KR102386466B1 (ko) | 2022-04-14 |
| US20200291308A1 (en) | 2020-09-17 |
| PH12020500107A1 (en) | 2020-09-14 |
| US10669492B2 (en) | 2020-06-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA520411060B1 (ar) | التكسير الحراري والحفزي التكاملي لإنتاج الأولفين | |
| KR101436174B1 (ko) | 2개의 기액 분리기를 이용하여 중질 탄화수소 공급원료로부터 저급 올레핀을 생산하는 개량된 방법 | |
| TWI408221B (zh) | 利用全原油原料之烯烴生產 | |
| US20220333025A1 (en) | Process for mixing dilution steam with liquid hydrocarbons before steam cracking | |
| KR20090079892A (ko) | 증류물 생산이 증가된 전체 원유 및/또는 응축물 공급원료를 활용한 올레핀의 제조 | |
| MX2008011052A (es) | Produccion de olefinas usando materia prima condensada. | |
| US11155759B2 (en) | Integrated thermal cracking and dehydrogenation process for olefin production | |
| EP2898050B1 (en) | Coke drum additive injection | |
| US20160167005A1 (en) | Process and apparatus for indirect catalyst heating in a regenerator | |
| US20160168050A1 (en) | Process and apparatus with catalyst heating in a riser | |
| BR112020000586B1 (pt) | Processo e sistema para produzir olefinas e/ou dienos | |
| WO2018118306A1 (en) | Process for steam cracking hydrocarbons | |
| EP3559155B1 (en) | Process for steam cracking hydrocarbons | |
| US20160168049A1 (en) | Process and apparatus for indirect catalyst heating in a regenerator | |
| Tham | Pyrolysis furnace | |
| EA043956B1 (ru) | Объединенный термический и каталитический крекинг для получения олефинов | |
| CN105541531A (zh) | 一种蒸汽裂解方法 |