SA02220644B1 - عملية لإنتاج وتبريد ثاني أكسيد التيتانيوم - Google Patents
عملية لإنتاج وتبريد ثاني أكسيد التيتانيوم Download PDFInfo
- Publication number
- SA02220644B1 SA02220644B1 SA02220644A SA02220644A SA02220644B1 SA 02220644 B1 SA02220644 B1 SA 02220644B1 SA 02220644 A SA02220644 A SA 02220644A SA 02220644 A SA02220644 A SA 02220644A SA 02220644 B1 SA02220644 B1 SA 02220644B1
- Authority
- SA
- Saudi Arabia
- Prior art keywords
- heat exchanger
- titanium dioxide
- cleaning medium
- reaction products
- gaseous reaction
- Prior art date
Links
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 120
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 title claims abstract description 58
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 24
- 238000001816 cooling Methods 0.000 title claims description 13
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims abstract description 40
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims abstract description 18
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 claims abstract description 9
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 claims abstract description 7
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims description 39
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 14
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 7
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 7
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 235000002639 sodium chloride Nutrition 0.000 claims description 6
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 5
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 4
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 4
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 4
- 239000011780 sodium chloride Substances 0.000 claims description 4
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 3
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 claims description 3
- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 claims description 3
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 2
- 101000642811 Oryza sativa subsp. indica Soluble starch synthase 1, chloroplastic/amyloplastic Proteins 0.000 claims 1
- 235000009120 camo Nutrition 0.000 claims 1
- 244000213578 camo Species 0.000 claims 1
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 claims 1
- AGOYDEPGAOXOCK-KCBOHYOISA-N clarithromycin Chemical compound O([C@@H]1[C@@H](C)C(=O)O[C@@H]([C@@]([C@H](O)[C@@H](C)C(=O)[C@H](C)C[C@](C)([C@H](O[C@H]2[C@@H]([C@H](C[C@@H](C)O2)N(C)C)O)[C@H]1C)OC)(C)O)CC)[C@H]1C[C@@](C)(OC)[C@@H](O)[C@H](C)O1 AGOYDEPGAOXOCK-KCBOHYOISA-N 0.000 claims 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 claims 1
- 230000037361 pathway Effects 0.000 claims 1
- 239000011833 salt mixture Substances 0.000 claims 1
- 238000009991 scouring Methods 0.000 abstract 3
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 29
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 25
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 9
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 4
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 3
- WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M Potassium chloride Chemical compound [Cl-].[K+] WCUXLLCKKVVCTQ-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K aluminium trichloride Chemical compound Cl[Al](Cl)Cl VSCWAEJMTAWNJL-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 2
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 2
- HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N silicon carbide Chemical compound [Si+]#[C-] HBMJWWWQQXIZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910010271 silicon carbide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 239000008186 active pharmaceutical agent Substances 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 229910000623 nickel–chromium alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 239000003973 paint Substances 0.000 description 1
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 1
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 1
- 235000011164 potassium chloride Nutrition 0.000 description 1
- 239000001103 potassium chloride Substances 0.000 description 1
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- YONPGGFAJWQGJC-UHFFFAOYSA-K titanium(iii) chloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)Cl YONPGGFAJWQGJC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 230000007306 turnover Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G23/00—Compounds of titanium
- C01G23/04—Oxides; Hydroxides
- C01G23/047—Titanium dioxide
- C01G23/07—Producing by vapour phase processes, e.g. halide oxidation
- C01G23/075—Evacuation and cooling of the gaseous suspension containing the oxide; Desacidification and elimination of gases occluded in the separated oxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G23/00—Compounds of titanium
- C01G23/04—Oxides; Hydroxides
- C01G23/047—Titanium dioxide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G23/00—Compounds of titanium
- C01G23/04—Oxides; Hydroxides
- C01G23/047—Titanium dioxide
- C01G23/07—Producing by vapour phase processes, e.g. halide oxidation
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/60—Optical properties, e.g. expressed in CIELAB-values
Abstract
الملخص: يتعلق الاختراع الحالي بعملية محسنة لإنتاج ثانى أكسيد التيتانيوم حيث يتم تفاعل تترا كلوريد تيتانيوم غازى وأكسجين فى درجة حرارة عالية لإنتاج ثانى أكسيد تيتانيوم صلب دقائقى ويتم توفير نواتج تفاعل غازية. يتم تبريد ثانى أكسيد التيتانيوم ونواتج التفاعل الغازية بواسطة إمرارها خلال مبادل حرارى أنبوبي مع وسط تنظيف لإزالة الرواسب من الأسطح الداخلية للمبادل الحرارى الأنبوبي. بواسطة هذا الاختراع ، يتم إحداث إتباع وسط التنظيف الدقائقى وثانى أكسيد التيتانيوم الدقائقى ونواتج التفاعل الغازية مسارا حلزونيا عندما تتدفق خلال المبادل الحرارى الأنبوبي حيث يزيل وسط التنظيف بذلك الرواسب، بصورة كاملة أكثر ويتم تبريد ثانى أكسيد التيتانيوم ونواتج التفاعل الغازية بكفاءة أكثر.
Description
Y — _ عملية لإنتاج وتبريد ثاني أكسيد التيتانيوم اسان الوصف الكامل
خلفية الاختراع
يتعلق الاختراع الحالي بعمليات لإنتاج وتبريد ثانى أكسيد التيتانيوم “وأكثر تحديدا ٠ بمثل هذه
العمليات حيث يتم تنفيذ تبريد ثاني أكسيد التيتائيوم ونواتج التفاعل الغازية المنتجة بصورة أكثر
كفاءة.
٠ فى إنتاج ثانى أكسيد التيتانيوم المستخدم لعملية الكلوريد؛ يتم دمج تترا كلوريد تيتانيوم غازى مسخن وأكسجين مسخن فى مفاعل أنبوبي بمعدلات تدفق عالية . يحدث تفاعل أكسدة عالى درجة الحرارة فى المفاعل حيث يتم بذلك إنتاج ثانى أكسيد تيتانيوم صلب دقائقى ونواتج تفاعل غازية. يتم تبريد ثانى أكسيد التيتانيوم ونواتج التفاعل الغازية بواسطة إمرارها خلال مبادل حرارى أنبوبي مع وسط تنظيف لإزالة الرواسب من الأسطح الداخلية للمبادل الحرارى
٠ الأنبوبي . لقد كان وسط التنظيف المستخدم حتى الأن عبارة عن مادة صلبة دقائقية Jie رمال أو ثانى أكسيد تيتانيوم ملبد أو مضغوط؛ أو ملح صخرى أو ما شابه ذلك. بالرغم من استخدام وسط تنظيف ؛ فلقد تم جزئيا فقط إزالة ثانى أكسيد التيتانيوم المذكور والرواسب الأخرى على الأسطح الداخلية للمبادل الحرارى الأنبوبي مما يترك بذلك رواسب والتى تقلل كفاءة انتقال الحرارة للمبادل الحرارى .
١٠ بذلك ٠ توجد حاجات لعمليات محسنة لإنتاج وتبريد ثانى أكسيد التيتانيوم حيث تتم بذلك بصورة أكثر دقة إزالة الرواسب فى المبادل الحرارى ويحدث تبريد عالى الكفاءة.
ما
Y — ب وصف عام للاخترا ع سن يوفر الاختراع الحالى عملية محسنة لإنتاج وتبريد ثانى أكسيد التيتانيوم والتى تفى بالحاجات المشروحة من قبل وتتغلب على عيوب الفن السابق ٠ تشتمل العملية المحسنة لهذا الاختراع بصورة أساسية على الخطوات من تفاعل تترا كلوريد التيتانيوم الغازى وأكسجين فى درجة ٠ حرارة عالية لإنتاج ثانى أكسيد تيتانيوم صلب دقائقى ونواتج تفاعل غازية. يتم تبريد ثانى أكسيد التيتانيوم الصلب الدقائقى المنتج ونواتج التفاعل الغازية بواسطة التبادل الحرارى مع وسط تبريد فى مبادل حرارى أنبوبي ٠ يتم حقن وسط تنظيف فى المبادل الحرارى لإزالة رواسب ثانى أكسيد تيتانيوم ومواد أخرى من الأسطح الداخلية للمبادل الحرارى. من أجل زيادة إزالة الرواسب من الأسطح وزيادة كفاءة انتقال الحرارة بذلك فى المبادل الحرارى» يتم إحداث pL) وسط التنظيف ٠ المسار حلزونى خلال المبادل الحرارى . بعد المرور خلال المبادل الحرارى. يتم فصل ثانى أكسيد التيتانيوم الصلب الدقائقى عن نواتج التفاعل الغازية. يكون Gl هدف عام للاختراع الحالى هو توفير عملية محسنة لإنتاج وتبريد ثانى أكسيد التيتانيوم. سوف تتضح بسهولة أهداف وملامح ومميزات أخرى للاختراع الحالى إلى ذوى المهارة فى Jad ve عند قراءة شرح النماذج المفضلة التالية عند أخذها بالاشتراك مع الرسومات المرفقة. شرح مختصر للرسومات شكل :١ عبارة عن منظر قطاع عرضى جانبى لقطاع مبادل حرارى أنبوبي الذى يشتمل على أجنحة وتجاويف على شكل حلزونى طبقا لهذا الاختراع. حا
و شكل؟: عبارة عن منظر طرفى مأخوذ على امتداد الخط 7-7 لشكل .١ لوصف التفصيا يتم حتى الآن إنتاج صبغ ثانى أكسيد التيتانيوم بواسطة تفاعل تترا كلوريد تيتانيوم غازى مسخن وأكسجين مسخن فى مفاعل أنبوبي فى درجة حرارة عالية . يمكن أن يشتمل التتراكلوريد oo التيتانيوم على كلوريد ألومنيوم بكمية كافية لإنتاج صبغ eal يحتوى على ما بين حوالى Lo إلى حوالى 77 بالوزن أكسيد ألومنيوم. بصورة نمطية ؛ يتم التسخين المسبق لثترا كلوريد التيتانيوم إلى درجة حرارة فى المدى من حوالى 650 ف إلى حوالى 1800 ف اعتمادا على جهاز التسخين المسبق الخاص المستخدم . يتم التسخين المسبق للأكسجين بصورة نمطية إلى درجة حرارة فى المدى من حوالى ١7560 ف إلى حوالى 5406© ف . تكون درجة حرارة تفاعل ٠ الأكسدة فى ضغط ١ جوى بصورة نمطية فى المدى من حوالى 706 ف إلى حوالى Youu اف . ينتج التفاعل ثانى أكسيد التيتانيوم صلب دقائقى ونواتج تفاعل غازية. يتم مباشرة ادخال نواتج التفاعل فى مبادل حرارى أنبوبي مستطيل حيث يتم تبريد نواتج التفاعل بواسطة مبادل حرارى مع وسط تبريد مثل ماء تبريد . يتم فى العادة تركيب المبادل الحرارى الأنبوبي المستطيل من مجموعة من أقسام مبادل حرارى كل على حده والتى يتم ربطها معا بمسامير ١ بصورة Axle للتسرب. يمكن أن تتغير أقسام المبادل الحرارى والطول الكلى للمبادل الحرارى بصورة واسعة اعتمادا على عوامل مثل معدل إنتاج ثانى أكسيد التيتانيوم؛ ودرجة حرارة التفريغ المرغوبة؛ وقطر المبادل الحرارى ؛ الخ. كنتيجة (dl يستخدم المنتجون التجاريون لثانى أكسيد التيتانيوم الذين يستخدمون عملية الكلوريد ؛ أى عملية أكسدة تتراكلوريد التيتانيوم ٠ مبادلات حرارية بأقطار وأطوال متغيرة لتبريد نواتج التفاعل . فى مثال لاحد هذه المبادلات الحرارية؛ © يكون لأقسام المبادل الحرارى قطر داخلى ١ بوصات ويكون بطول حوالى ا أقدام إلى حوالى مما
ىن V1 قدماً. يشتمل المبادل الحرارى الأنبوبى المستطيل فى الغالب أيضاً على قسم مهاييء والذى يكون بطول من ١ قدم إلى ؛ أقدام . بينما بالمرور خلال المبادل الحرارى الأنبوبي المستطيل ؛ يتم تبريد ثانى أكسيد التيتانيوم ونواتج التفاعل الغازية إلى درجة حرارة sm 1300 ف أو أقل.
٠ من أجل منع تراكم الرواسب المتكونة من ثانى أكسيد التيتانيوم والمواد الأخرى المنتجة فى تفاعل الأكسدة ؛ يتم حقن وسط تنظيف فى المبادل الحرارى الأنبوبي مع نواتج التفاعل . تشتمل أمثلة لأوساط التنظيف A يمكن استخدامها ؛ على سبيل المثال وليس الحصر ؛ على رمال وخلائط من ثانى أكسيد التيتانيوم والماء والذى يتم تحبيبه ؛ وثانى أكسيد التيتانيوم المجفف والمبلد ؛ والمضغوط؛ cs aa lay وألومينا مدمجة؛ وثانى أكسيد تيتانيوم وخلائط املاح وما
٠ شابه ذلك . يمكن أن يكون الملح المخلوط مع ثانى أكسيد التيتانيوم عبارة عن كلوريد بوتاسيوم وكلوريد صوديوم وما شابه ذلك. يتصادم وسط التنظيف على الأسطح الداخلية للمبادل الحرارى ويزيل الرواسب منها. بينما يزيل وسط التنظيف بعض الرواسب ؛ فأنها فى الغالب لا تزيل كل الرواسب وكنتيجة لذلك؛ تظل طبقة من الرواسب على الأسطح الداخلية للمبادل الحرارى. تقلل الطبقة المتبقية من المادة المترسبة vo معدل انتقال الحرارة من نواتج التفاعل التى يتم تبريدها خلال المبادل الحرارى وفى وسط التبريد. يقلل هذا بدوره بصورة كبيرة كفاءة المبادل الحرارى ويزيد التكاليف الكلية لإنتاج ثانى أكسيد التيتانيوم بواسطة الاحتياج إلى تركيب وصيانة مبادل حرارى أكثر طولا والاحتياج إلى كمية أكبر من وسط التنظيف. بعد أن يتم تبريد نواتج التفاعل؛ يتم فصل ثانى أكسيد التيتانيوم الصلب الدقائقى عن نواتج التفاعل الغازية ووسط التنظيف. لمحا
- ely الاختراع Jal على اكتشاف أنه يمكن أن يتم تحسين ازاله الرواسب من الأسطح SR الحراري بواسطة إحداث gl وسط التتظيف BDI ie id
الحراري . بينما يمكن استخدام تفنيات مختلفة لإحداث gL وسط التنظيف لمسار حلزوني خلال
المبادل الحراري؛ تكون تقنية مفضلة حاليا هي توفير أجنحة بشكل حلزوني علي الأسطح
٠ الداخلية لجزء علي الأقل من واحد أو أكثر من أقسام المبادل كل علي حده . بصوره مفضلة؛ بالنسبه لأقسام مبادل حراري بقطر ١ بوصة الي ١١ بوصة ؛ يتم تزويد جناحين حلزونيين أو
أكثر بهما تجويف حلزوني بينهما في اجزاء من 8 أقدام من إثنين أو أكثر من أقسام المبادل الحراري كل علي حده. و الأكثر تفضيلا من أربعة الي سته أجنحة حلزونية بأربعة أو ستة
تجاويف حلزونية بينها في الأجز اء بشكل حلزوني للأقسام.
٠ بالإشاره الآن الي الرسومات؛ يتم توضيح أحد أقسام مبادل حراري بقطر داخلي ١ بوصات وطول ١١ قدم كل علي حده تركب مبادل حراري مستطيل لتبريد نواتج التفاعل و يسمى بصفه
عامه بواسطه الرقم .)٠١( يشتمل قسم المبادل الحراري )٠١( علي أربعة أجنحة حلزونية (VY)
مع أربعة تجاويف (V€) تمتد بينها علي جزء داخلي A قدم منه. كما هو Ome في ١ USE ؛
تدور الأجنحة (VY) و التجاويف (VE) علي طول السطح الداخلي لل + أقدام الأولي للمبادل
١ _ الحراري )٠١( . يكون معدل دوران الأجنحة و التجاويف الحلزونية ثابت و يكون بصفة عامة في المدى من حوالي درجتين لكل بوصة إلي ستة درجات لكل بوصة؛ و من المفضل حوالي
8 درجة لكل بوصة كما هو مبين في شكل oF يكون للأجنحة (VY) والتجاويف )1€( الحلزونية أشكال قطاع عرضي مستطيل منحني. بصفة عامة؛ تكون ارتفاعات وعروض ومعدل دوران الأجنحة الحلزونية بحيث أنه يكون لقسم المبادل الحراري على حده المحتوي على أجنحة
٠ على مدى ال A أقدام الأولية منها لطول السطح الداخلي؛ هبوط الضغط الأقصى عند معدل
تدفق منتجات التفاعل الأقصى خلال القسم عبارة عن ١7 رطل لكل بوصة مربعة. من المطالب الإضافية هو أن يقوم وسط التنظيف بتنظيف الأسطح الداخلية لقسم المبادل الحراري بصورة كاملة بما في ذلك أسطح التجاويف الحلزونية. يتم الوفاء بهذه nba على سبيل المثال؛ بواسطة قسم مبادل حراري له طول Le ١١ يتم استخدام قطر سطح داخلي ١7 بوصات وبه 0 أربعة أجنحة مستطيلة منحنية متباعدة بصورة متساوية على مدى ال 8 أقدام الأولية للسطح الداخلي فيها عندما تكون الأجنحة بارتفاع ١,5 بوصة وعرض ٠,9 بوصة ولها معدل دوران درجة لكل بوصة وعندما يكون لوسط التنظيف كثافة نوعية 7 وحجم جسيم 0.074 بوصة بمعدل تدفق منتج تفاعل غازي داخل بمقدار 1,7 رطل في Ag عند درجة حرارة 1750 ف. كما هو مشار ad) يمكن أن تشتمل كل أقسام المبادل الحراري المستخدمة لتركيب المبادل ٠ الحراري الأنبوبي المستطيل؛ على أجنحة وتجاويف حلزونية. بصفة dle وعلى أي Ja يمكن أن يتم فصل أقسام المبادل الحراري التي تشتمل على أجنحة وتجاويف في المبادل الحراري المستطيل بواسطة أقسام مبادل حراري متعددة والتي لا تشتمل على أجنحة وتجاويف حلزونية. يعتمد عدد أقسام المبادل الحراري التي لا تشتمل على أجنحة وتجاويف على ما إذا كانت أقسام المبادل الحراري هذه منظفة بصورة كاملة بواسطة وسط التنظيف تحت ظروف ١ التشغيل الموجودة. يمكن أن يتم تكوين الأجنحة من سبيكة مقاومة للتآكل مثل سبيكة من نيكل وكروم أو يمكن أن يتم تكوينها من Bale سيراميكية مقاومة Jie (SBI ألومينا أو كربيد سيليكون أو ما شابه ذلك. أيضاً؛ يمكن أن تكون الأجنحة جوفاء حيث سوف يحفظها وسط التبريد أكثر برودة وسوف تتم زيادة انتقال الحرارة وسوف يتم تقليل رواسب الصبغ.
Coa تتكون_العملية المحسنة لهذا الاختراع لإنتاج وتبريد ثاني أكسيد تيتانيوم صلب دقائقي من الخطوات التالية. يتم تفاعل تترا كلوريد تيتانيوم غازى وأكسجين فى درجة حرارة عالية؛ أي؛ ف على الأقلء لإنتاج ثانى أكسيد تيتانيوم صلب دقائقى ونواتج تفاعل غازية. يتم تبريد 0 ثانى أكسيد التيتائيوم ونواتج التفاعل الغازية بواسطة إمرارها خلال مبادل حرارى أنبوبي مستطيل مع وسط تنظيف لإزالة الرواسب من الأسطح الداخلية للمبادل الحرارى. بواسطة هذا © يتم إحداث إتباع وسط التنظيف الدقائقى وثانى أكسيد التيتائيوم الدقائقى ونواتج ٠ الاختراع التفاعل الغازية مسار حلزونى عندما تتدفق خلال المبادل الحرارى الأنبوبي المستطيل حيث للاختراع؛ يتم Ula يزيل وسط التنظيف بذلك الرواسب؛ بصورة كاملة. طبقاً للنموذج المفضل إحداث إِباع ثانى أكسيد التيتانيوم المحدد ونواتج التفاعل الغازية للمسار الحلزوني بواسطة تزويد واحد أو أكثر من الأجنحة الحلزونية على الأسطح الداخلية لكل و أجزاء متباعدة من المبادل ٠ الحراري الأنبوبي المستطيل. أكثر تحديداً للاختراع الحالي لإنتاج ثانى أكسيد تيتانيوم صلب دقائقي على Ade تشتمل الخطوات التالية: (أ) تفاعل تترا كلوريد تيتانيوم غازى وأكسجين فى درجة حرارة في مدى لإنتاج ثانى أكسيد تيتانيوم صلب دقائقى ونواتج تفاعل غازية؛ (JY) حوالي 2200 ف على (ب) تبريد ثانى أكسيد التيتانيوم الصلب الدقائقى ونواتج التفاعل الغازية بواسطة وسط تبريد في ٠ ف أو أقل؛ (ج) حقن وسط تنظيف فى ١٠١١ مبادل حراري أنبوبي إلى درجة حرارة حوالي وسط التنظيف gL المبادل الحرارى لإزالة الرواسب من الأسطح الداخلية له؛ و(د) إحداث لمسار حلزونى خلال المبادل الحراري وزيادة إزالة الرواسب بذلك من الأسطح بواسطة تزويد واحد أو أكثر من الأجنحة الحلزونية على السطح الداخلي لكل و جزء من المبادل الحراري محا
و - الأنبوبي ؛ و(ه) فصل ثانى أكسيد التيتانيوم الصلب الدقائقى عن وسط التنظيف ونواتج التفاعل الغازية. من أجل توضيح إضافي للعملية المحسنة للاختراع الحالي؛ يتم إعطاء المثال التالي. مثال oo تم إجراء سلسلة من الاختبارات لزيادة كفاءة مبادل حراري أنبوبي مستطيل مستخدم لتبريد ثاني أكسيد التيتانيوم ونواتج التفاعل الغازية المنتجة في عملية الكلوريد.تم تجهيز المبادل الحراري لتحديد فاعلية انتقال الحرارة وتكون من عدد من أنابيب مغلفة بالماء. تدفق ماء التبريد خلال غلاف ومنتجات تفاعل من المفاعل مكونة من خليط من صبغ Cly و1107؛ وتدفق © إلى 71١ ,© خلال الجزء الداخلي للأنبوبة. كانت أقسام المبادل الحراري بطول حوالي ١١ قدماً وتم ٠ توصيلها سوياً بواسطة حواف ناتئة. وصلت أنبوبة ماء خارجية تسمى قافز غلاف الماء لأحد الأقسام إلى غلاف القسم المجاور. تم وضع ازدواج حراري في كل قافز وتم قياس تدفق الماء الكلي خلال أقسام المبادل الحراري عند المدخل إلى الأقسام. تم تحديد كمية الحرارة التي تم انتقالها من تيار نواتج التفاعل إلى الماء في كل قسم مبادل حراري ن الفرق في درجة الحرارة بين مدخل ومخرج الماء ومعدل تدفق الماء. تم حساب درجة حرارة الغاز لأقسام المبادل ve الحراري من اتزان كتلة للمفاعل وكمية الحرارة المغذاة إلى المفاعل بواسطة تيارات تغذية المادة المتفاعلة وفقد الحرارة الكلي من قبل المفاعل للأقسام . تم حساب معامل انتقال الحرارة لكل قسم مبادل حراري من درجة حرارة تيار المنتج وكمية الحرارة التي تم انتقالها إلى ماء التبريد في هذا القسم. Ye A
- ١. تمت عندئذ مقارنة معاملات انتقال الحرارة المحسوبة مع معاملات انتقال الحرارة المحسوبة من علاقات انتقال حرارة تجريبية متاحة في المراجع المفتوحة لمادة دقائقية خالية من الغازات. تم dada توقع أن العلاقات للغازات المحملة على مادة دقائقية سوف تكون مختلفة عنها للغازات ولكنه يبدو من المحتمل أنه سوف تكون نسبة ثابتة نسبياً بين المعامل المقاس لأقسام المبادل الحراري والمعاملات المحسوبة للغاز النظيف. بينت النتائج أن الانحراف بين القيم المحسوبة من ٠ العلاقات التجريبية وتلك المحددة تجريبياً كانت أكبر بكثير للأقسام القريبة إلى مخرج المبادل الحراري المستطيل عنها لتلك عند المدخل. يبدو أنه من المحتمل أن الفرق يمكن أن يكون بسبب الرواسب في الأقسام. تم عندئذ بدء الاختبارات لتطوير طرق لتحسين انثقال الحرارة بالقرب من مخرج المبادل الحراري المستطيل. تم تنفيذ الاختبارات باستخدام الأقسام الثمانية الأخيرة للمبادل
٠ الحراري المستطيل. كانت كل الأقسام بقطر ١ بوصات وبطول ١١ قدماً تقريباً ماعدا للقسم الأخير والذي كان مهائ لتوصيل المبادل الحراري المستطيل إلى قسم تجميع المنتج. كان قسم المهائ أكبر Wl في القطر من الأقسام الأخرى. يتم إعطاء نتائج كل الاختبارات في الجدول التالي. الاختبار رقم ١
٠ تم تنفيذ اختبار مقارنة باستخدام رمال سيليكا كوسط تنظيف. تم ضبط معدل المنتج للمفاعل عند مستوى والذي يمكن أن يتم الحفاظ عليه حتى إذا كانت معدلات انتقال الحرارة مراد تغييرها بصورة كبيرة. تم تحديد نسب معاملات انتقال الحرارة المقاسة إلى معاملات انتقال الحرارة النظرية. تبين النتائج أن الفرق بين المعاملات الفعلية والمعاملات النظرية يزيد عندما تتحرك الغازات أسفل المبادل الحراري المستطيل.
محا
١ _ \ _ الاختبار رقم Y في > 2 i = 7 = تم و3 - " . & > في و3 8 ِ: . p, a 2 5 2 2 ل 2 ٍ 13 3 oH do 5 p) ( القسم. أنتج المفاعل صبغ TiO, بمعدل حوالى ١7١ إلى ١5٠0 رطل فى الدقيقه. تم إدخال Yoo قدم مكعب قياسى تقريبا من :1 فى القسم على مدى فتره لمده دقائق. كانت النتيجه أن انتقال 8 الحر ارة تحسن بصوره مقاسه على مدى مبرد المنتج بالكامل بعد نقطه الحقن . ثم عزو الزياده فى انتقال الحرارة إلى تنظيف أكثر فعاليه بدلا من الاضطراب الزائد لسببين. كان الأول أنه تمت ملاحظه الزياده فى انتقال الحرارة بقدر ما للاقطار القسم ) ٠ ( بعد نقطه حقن وآ!. بينت الحسابات والبيانات المنشوره أن أى زياده فى انتقال الحرارة بسبب حالات نقص الاضطراب بسرعة واختفت بالكامل داخل حوالى أقطار "٠ أنبوبة بعديه'' ' كان السبب الثانى أن الزياده ٠ كانت بسبب تنظيف أفضل هى أنه تمت ملاحظه زياده فى انتقال الحرارة باستمرار لبعض الاحيان بعد أن تم توقف تدفق Np الاختبار رقم Y ثم تحضير وسط تنظيف 110 بواسطه تكتيل صبغ غير مصقول والمعالجه الحرارية للماده لإنتاج ماده صلبه بصورة مناسبه وعندئذ نخل الماده لتوفير توزيع حجم جسيم مشابه لذلك لرمال ve السليكا التى تم استخدامها ٠ تمت تغذية وسط التنظيف THO, فى الجزء الأمامي للمفاعل. كانت نتائج هذا الاختبار مشابهة لنتائج الاختبار رقم .١ الاختبار رقم ؛ تم تركيب قسم مبادل حرارى به أجنحة وتجاويف حلزونيه كما هو مبين فى الاشكال ١ و؟ بدلا من قسم المبادل الحرارى رقم 76. كان جزء قسم المبادل الحرارى الذى اشتمل على الأجنحة YA
١ Y — _ والتجاويف الحلزونيه للثمائية أقد ام الأولى للقسم . كان نفس الوسط المستخدم فى الاختبار رقم ؟ وكان معدل المنتج نفس المعدل تقريبا فى الاختبارات أرقام ١ و؟. تبين النتائج أن معامل انتقال ااا ee وا لين لاج ان معامل انتقالم الحرارة المتوسط للقسم رقم 7 بعد القسم رقم 6 أعلى بصورة أكبر متوسط معامل انتقال الحرارة للقسم رقم لا في الاختبار رقم LY كان متوسط معامل انتقال الحرارة للقسم رقم A الذي كان YY ٠ _قدم أو أقطار أنبوبة 00 من طرف الأجنحة والتجاويف الحلزونية أكبر قليلاً من متوسط معامل انتقال الحرارة للقسم رقم 4 في الاختبار رقم WY من نهايه الأجنحة والتجاويف الحلزونيه أعلى بقليل من معامل انتقال الحرارة المتوسط للقسم رقم A فى الاختبار رقم 0 الاختبار رقم هك تم تركيب قسم المبادل الحرارى المشتمل على الأجنحة وتجاويف حلزونيه مكان القسم رقم ١١ ٠ وتم تنفيذ اختبار مشابه للاختبار رقم 4 .تبين النتائج أنه تم الحصول على تحسين كبير حتى للقسم ١ والذى كان YT قدم أو أكثر من 7؛ أقطار أنبوبه من طرف القسم رقم AY اختبارات إضافيه تم إجراء اختبار مشابه للاختبار رقم © باستخدام أجنحة من مادة سيراميكية. كانت نتائج انتقال الحرارة للأقسام رقم VY ورقم ١“ بالأجنحة السيراميكية هي نفسها للاختبار رقم ©. كان انتقال ١ _ الحرارة داخل القسم المحتوي على الأجنحة معتمد على توصيلية المادة المستخدمة للأجنحة وتصميم الأجنحة. في مجموعة أخرى من الاختبارات؛ تم تحديد درجة حرارة الغازات الخارجة من مرشح الكيس عندما تم تشغيل المبادل الحراري بدون أجنحة حلزونية. تم عندئذ تركيب الأجنحة Ya من القسم رقم ١ ١ وزاد معدل الإنتاج حتى ثم وصول درجة حرارة الغازات المغادرة لمرشحات الأكياس نفس درجة الحرارة هذه. كانت النتائج أنه بدون الأجنحة؛ تسبب
دس - معدل إنتاج بمقدار AY طن في اليوم في درجة حرارة خروج Jakes 369 ف ومع الأجنحة؛ تسبب معدل إنتاج بمقدار ١١5 طن في اليوم في درجة حرارة خروج بمقدار 363 ف. تم تشغيل أجنحة 1100100179 لمدة تزيد عن 9١0 ساعة. لم يتم وجود تآكل يمكن قياسه على الأجنحة وكانت جودة الصبغ الخام ممتازة. لم يتم وجود رواسب على الأجنحة.
٠ تبين نتائج الاختبارات أن الأجنحة والتجاويف الحلزونية تزيد فاعلية وسط التنظيف. يُعتقد أن يكون النقص في نسبة معاملات انتقال الحرارة الفلية والنظرية عندما تقترب الغازات من طرف المبادل الحراري المستطيل بسبب رواسب زائدة بالقرب من طرف المبادل الحراري. يتماشى هذا مع أن تكون الأجنحة أكثر فاعلية في الموضع رقم ١١ عنها في الموضع رقم 6. تبين الحسابات أنه في معدلات إنتاج مستخدمة في الاختارات المشروحة؛ سوف تكون الزيادة في
٠ هبوط الضغط خلال Yo. قدماً من أجنحة حلزونية بالمقارتة مع أنبوبة ملساء في حدود أرطال ALE لكل بوصة مربعة. لهذا الغرض؛ يمكن أن تتم مباعدة ١ إلى ؛ أقسام مبادل حراري بما في ذلك مواضع أجنحة حلزونية A أقدام عند مسافات مختلفة عن بعضها البعض في المبادل الحراري المستطيل. يمكن أن يتم أيضاً استخدام أجنحة حلزونية مستمرة في المبادل الحراري المستطيل إذا سمحت تكلفة الأجنحة بذلك. تبين النتائج Lad أنه يمكن صنع الأجنحة الحلزونية
١ _من سبيكة Jie "600 “71020817 أو مواد سيراميكية Jie سيراميك كربيد سيليكون. أو ألوميناء أو سيراميك مركب. يكون استخدام المواد السيراميكية مفيداً إذا أصبح SE أو الإتلاف الكيميائي مشكلة.
محا
—_ $ \ — المراجع en كلاس Algfrc RK Bhardwal Yo VN Rao; “Hear wramsfer in تبي بس decaying swirl flow in a circular pipe, “ Int.
J.
Heat & Mass Transfer, Vol. pp. 1563-1568 (1988). ,)31(8 N.
Hay, P.
D.
West; “Heat transfer in free swirling flow in a pipe,” Trans ° -2 ASME J.
Heat Transfer, 97, pp. 411-416 (1975). جدول نسب معاملات انتقال الحرارة المقاسة إلى النظرية [x TT sews |:| م كت نا د | الس ال ل موضع الأجنحة والتجاويف الحلزونية | لايوجد لايوجد- وآ[ asl .| رقم 1 | رقم ١١ (أجزاء A بوصات) محقون في رقم A Ta | a messes sta بي | or [oe Lr Cn Tr on Te | mess ضية يم الئل Tor [ar Ten | vee ميقم Te | Te [gota ee [meine en [en ees Er Jee الح EIR BE بذلك؛ يتم جيداً تهيئة الاختراع الحالي لتنفيذ الأهداف واكتساب النهايات والمميزات المشار إليها وأيضاً تلك التي تكون متلازمة في هذه البراءة. بينما قد يتم عمل تغييرات عديدة بواسطة ذوي ٠ المهارة في المجال ٠ يتم اشتمال Jae هذه التغييرات داخل روح هذا الاختراع كما هو معين بواسطة عناصر الحماية الملحقة.
Claims (1)
- Cove عناصر الحماية في عمليه لإنتاج ثانى أكسيد التيتانيوم حيث يتم تفاعل تترا كلوريد تيتانيوم -١ ١ لإنتاج تاج امود بوجي سس RE ذرجة كرارة ees غارى ١ اخ دقائقى ونواتج تفاعل غازية ويتم تبريد ثانى أكسيد التيتانيوم ونواتج التفاعل Y الغازية بواسطة إمرارها خلال مبادل حرارى أنبوبي مع وسط تنظيف لإزالة ِ الرواسب من السطح الداخلي للمبادل الحرارى الأنبوبي؛ والتحسين الذي o وسط التنظيف المذكور وثانى أكسيد التيتانيوم gl يشتمل على إحداث الدقائقى المذكور ونواتج التفاعل الغازية المذكورة لمسار حازونى خلال 7 المبادل الحرارى الأنبوبي المذكور. A ؟-_العملية طبقاً لعنصر الحماية (١)؛ حيث يتم اختيار وسط التنظيف المذكور من ١ المجموعة المكونة من خلائط من ثاني أكسيد التيتانيوم والماء التي يتم تحبيبها وتجفيفها وتلبيدهاء وثاني أكسيد تيتانيوم مضغوط وملح صخري وألومينا 1 مدمجة وثاني أكسيد تيتانيوم وخلائط أملاح. ¢ *-_العملية طبقاً لعنصر الحماية (7)؛ حيث يكون وسط التنظيف المذكور عبارة ١ عن خليط من ثاني أكسيد تيتانيوم وماء والذي يتم تحبيبه وتجفيفه وتلبيده. وسط التنظيف pl حيث يتم إحداث o)) ؛- _العملية طبقاً لعنصر الحماية ١ المذكور وثانى أكسيد التيتانيوم الدقائقى المذكور ونواتج التفاعل الغازية Y المذكورة لمسار حلزونى خلال المبادل الحرارى المذكور بواسطة تزويد ¥ واحد أو أكثر من الأجنحة الحلزونية على الأسطح الداخلية لكل أو جزء من ¢ المبادل الحراري الأنبوبي المذكور. 5 YAEN ©#-_العملية طبقاً لعنصر الحماية (؛)؛ حيث يعبر واحد أو أكثر من الأجنحة ١ درجة لكل بوصة إلى حوالي +7 درجات ١ الحلزونية المذكورة من حوالي Y TT Seda لل بوصة يطول YT١ >> _العملية طبقاً لعنصر الحماية (6)؛ حيث يتم تركيب المبادل الحراري الأنبوبي Y المذكور من مجموعة من أقسام مبادل حراري موصلة سوياً.Adel oY) طبقاً لعنصر الحماية (6)؛ حيث يشتمل أقل من كل أقسام المبادل Y الحراري المذكور على الأجنحة الحلزونية المذكورة.١ +-_العملية طبقاً لعنصر الحماية )1( حيث يكون وسط التبادل الحراري Y المستخدم في المبادل الحراري الأنبوبي المذكور لتبريد ثاني أكسيد التيتانيوم 3 الدقائقي المذكور ونواتج التفاعل الغازية هو الماء.<١ ١ عملية لإنتاج ثاني أكسيد تيتانيوم صلب دقائقي تشتمل على الخطوات التالية:١ أ. تفاعل تترا كلوريد تيتانيوم غازى وأكسجين فى درجة حرارة في مدى حوالي YY 1 على الأقل؛ لإنتاج ثانى أكسيد تيتانيوم صلب دقائقى ونواتج ¢ تفاعل غازية؛ وهه ب. تبريد ثانى أكسيد التيتانيوم الصلب الدقائقى المنتج المذكور ونواتج التفاعل 1 الغازية بواسطة وسط تبريد في مبادل حراري أنبوبي إلى درجة حرارة 7 حوالي ١3٠١ ف أو أقل؛ و A ج. حقن وسط التنظيف المذكور فى المبادل الحرارى المذكور لإزالة الرواسب q من الأسطح الداخلية للمبادل الحراري المذكور؛ وYAVY —_ \ —) د. إحداث eld) وسط التنظيف المذكور لمسار حلزونى خلال المبادل الحراري ١ المذكور ¢ و مان VY ه. فصل ثانى أكسيد التيتانيوم الصلب الدقائقى المذكور عن وسط التنظيف VY المذكور ونو اتج التفاعل الغازية المذكورة. ١ ١٠-_العملية طبقاً لعنصر الحماية )4( حيث يتم اختيار وسط التنظيف المذكور من Y المجموعة المكونة من خلائط من ثاني أكسيد التيتانيوم والماء التي يتم تحبيبها ¥ وتجفيفها وتلبيدهاء وثاني أكسيد تيتانيوم مضغوط وملح صخري وألومينا 1 مدمجة وثاني أكسيد تيتانيوم وخلائط أملاح. ١ ١١-_العملية طبقاً لعنصر الحماية )+ Camo) يكون وسط التنظيف المذكور عبارة Y عن خليط من ثاني أكسيد تيتانيوم وماء والذي يتم تحبيبه وتجفيفه وتلبيده. ١ 7؟١-_العملية طبقاً لعنصر الحماية )1( حيث يتم إحداث pl وسط التنظيف Y المذكور وثانى أكسيد التيتانيوم الدقائقى المذكور ونواتج التفاعل الغازية 7 المذكورة لمسار حلزونى خلال المبادل الحرارى المذكور بواسطة تزرويد ¢ واحد أو أكثر من الأجنحة الحلزونية على الأسطح الداخلية لكل أو جزء من 0 المبادل الحراري الأنبوبي المذكور. ١ “١-_العملية طبقاً لعنصر الحماية (VY) حيث يعبر واحد أو أكثر من الأجنحة Y الحلزونية المذكورة من حوالي ؟ درجة لكل بوصة إلى حوالي 76 درجات 3 لكل بوصة بطول إضافي للمبادل الحراري. محاA _ \ __ aid Gd ةيلمعلا_-١4 ١ الحماية (VY) حيث يتم تركيب_المبادل الحراري ¥ الأنبوبي المذكور من مجموعة من أقسام مبادل حراري موصلة سويا. EE AS SSS ١ ١#١-_العملية طبقاً لعنصر الحماية (V6) حيث يشتمل أقل من كل أقسام المبادل 7 الحراري المذكور على الأجنحة الحلزونية المذكورة. ١ ١١-_العملية طبقاً لعنصر الحماية (9)؛ حيث يكون وسط التبريد المذكور هو ماء Y تبريد . VTA
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US09/664,334 US6419893B1 (en) | 2000-09-18 | 2000-09-18 | Process for producing and cooling titanium dioxide |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SA02220644B1 true SA02220644B1 (ar) | 2006-11-27 |
Family
ID=24665571
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SA02220644A SA02220644B1 (ar) | 2000-09-18 | 2002-01-22 | عملية لإنتاج وتبريد ثاني أكسيد التيتانيوم |
Country Status (19)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6419893B1 (ar) |
| EP (1) | EP1326804B1 (ar) |
| JP (1) | JP2004509045A (ar) |
| KR (1) | KR20030059134A (ar) |
| CN (1) | CN1197779C (ar) |
| AT (1) | ATE496006T1 (ar) |
| AU (2) | AU2001295046B2 (ar) |
| BR (1) | BR0113958A (ar) |
| CZ (1) | CZ2003747A3 (ar) |
| DE (1) | DE60143902D1 (ar) |
| MX (1) | MXPA03002302A (ar) |
| NO (1) | NO20031203L (ar) |
| PL (1) | PL360660A1 (ar) |
| RU (1) | RU2245303C2 (ar) |
| SA (1) | SA02220644B1 (ar) |
| TW (1) | TW593154B (ar) |
| UA (1) | UA74008C2 (ar) |
| WO (1) | WO2002022504A1 (ar) |
| ZA (1) | ZA200301574B (ar) |
Families Citing this family (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US20050201927A1 (en) * | 2004-03-12 | 2005-09-15 | Flynn Harry E. | Process for improving raw pigment grindability |
| US20050249659A1 (en) * | 2004-05-04 | 2005-11-10 | Flynn Harry E | Scour media for titanium dioxide production |
| CA2512317A1 (en) * | 2004-07-20 | 2006-01-20 | E.I. Dupont De Nemours And Company | Process for making metal oxide nanoparticles |
| US7465430B2 (en) * | 2004-07-20 | 2008-12-16 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Apparatus for making metal oxide nanopowder |
| MX2007006381A (es) * | 2004-11-30 | 2008-01-24 | Millennium Inorganic Chem | Proceso y dispositivo para enfriar pigmentos inorganicos. |
| JP5155865B2 (ja) * | 2005-09-16 | 2013-03-06 | トロノックス エルエルシー | 塩化プロセスにより生成される二酸化チタンの粒子サイズを制御する方法 |
| US20070072783A1 (en) * | 2005-09-26 | 2007-03-29 | Tronox Llc | Scour medium for titanium dioxide production |
| US7247200B2 (en) * | 2005-11-01 | 2007-07-24 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Titanium dioxide finishing process |
| US20080069764A1 (en) * | 2006-09-18 | 2008-03-20 | Tronox Llc | Process for making pigmentary titanium dioxide |
| DE102007048553A1 (de) * | 2006-12-20 | 2008-06-26 | Kronos International, Inc. | Verfahren zur Herstellung von Titandioxid durch Oxidation von Titantetrachlorid |
| US7968077B2 (en) * | 2006-12-20 | 2011-06-28 | Kronos International, Inc. | Method for manufacturing titanium dioxide by oxidizing of titanium tetrachloride |
| CN102422115A (zh) * | 2009-05-08 | 2012-04-18 | 纳幕尔杜邦公司 | 在二氧化钛工艺中使用改善的烟道的方法 |
| TW201522230A (zh) | 2012-04-27 | 2015-06-16 | Cristal Usa Inc | 清洗顆粒及包含二氧化鈦顏料（ＴｉＯ）粒子之塗料 |
| KR101382544B1 (ko) * | 2012-07-13 | 2014-04-10 | 한국과학기술연구원 | 질소산화물 제거용 바나디아-티타니아 촉매 및 그 제조방법 |
| CN107804870A (zh) * | 2017-11-14 | 2018-03-16 | 黄林海 | 一种二氧化钛的生产方法 |
| CN112552149B (zh) * | 2020-11-03 | 2023-03-17 | 金华永和氟化工有限公司 | 一种制备全氟烷基乙烯基醚的反应系统及其方法 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3273599A (en) | 1966-09-20 | Internally finned condenser tube | ||
| US3443630A (en) | 1967-06-19 | 1969-05-13 | Du Pont | Magnesium surface for cooling tio2 |
| BE755089A (fr) * | 1969-08-20 | 1971-02-22 | Montedison Spa | Reacteur et procede pour la fabrication de dioxyde de titane dequalite pigmentaire |
| US3615202A (en) * | 1969-11-28 | 1971-10-26 | David R Stern | Process for the manufacture of titanium dioxide |
| US4066424A (en) | 1976-10-13 | 1978-01-03 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Selectively recovering metal chlorides from gaseous effluent |
| US4462979A (en) | 1982-02-25 | 1984-07-31 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for preparing soft TiO2 agglomerates |
| US4937064A (en) | 1987-11-09 | 1990-06-26 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process of using an improved flue in a titanium dioxide process |
| US5266108A (en) | 1992-04-22 | 1993-11-30 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Using compacted titanium dioxide pigment particles in the cooling section of the chloride process for making TiO2 |
| US5372639A (en) | 1993-09-03 | 1994-12-13 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Use of a bimodal distribution of scrubs in a process for cooling a hot gaseous suspension |
| US5508015A (en) | 1994-07-15 | 1996-04-16 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for controlling agglomeration in the manufacture of TiO2 |
| US5538708A (en) | 1994-12-06 | 1996-07-23 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Expansion section as the inlet to the flue in a titanium dioxide process |
| US5840112A (en) * | 1996-07-25 | 1998-11-24 | Kerr Mcgee Chemical Corporation | Method and apparatus for producing titanium dioxide |
-
2000
- 2000-09-18 US US09/664,334 patent/US6419893B1/en not_active Expired - Lifetime
-
2001
- 2001-09-17 JP JP2002526705A patent/JP2004509045A/ja active Pending
- 2001-09-17 RU RU2003110961/15A patent/RU2245303C2/ru not_active IP Right Cessation
- 2001-09-17 BR BR0113958-4A patent/BR0113958A/pt not_active IP Right Cessation
- 2001-09-17 WO PCT/US2001/042176 patent/WO2002022504A1/en active IP Right Grant
- 2001-09-17 CZ CZ2003747A patent/CZ2003747A3/cs unknown
- 2001-09-17 UA UA2003043506A patent/UA74008C2/uk unknown
- 2001-09-17 DE DE60143902T patent/DE60143902D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-09-17 AT AT01975754T patent/ATE496006T1/de not_active IP Right Cessation
- 2001-09-17 AU AU2001295046A patent/AU2001295046B2/en not_active Ceased
- 2001-09-17 AU AU9504601A patent/AU9504601A/xx active Pending
- 2001-09-17 KR KR10-2003-7003567A patent/KR20030059134A/ko active IP Right Grant
- 2001-09-17 EP EP01975754A patent/EP1326804B1/en not_active Revoked
- 2001-09-17 CN CNB018157734A patent/CN1197779C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-09-17 PL PL36066001A patent/PL360660A1/xx not_active Application Discontinuation
- 2001-09-17 MX MXPA03002302A patent/MXPA03002302A/es active IP Right Grant
- 2001-09-19 TW TW090122995A patent/TW593154B/zh not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-01-22 SA SA02220644A patent/SA02220644B1/ar unknown
-
2003
- 2003-02-26 ZA ZA200301574A patent/ZA200301574B/en unknown
- 2003-03-17 NO NO20031203A patent/NO20031203L/no unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6419893B1 (en) | 2002-07-16 |
| MXPA03002302A (es) | 2003-09-10 |
| ZA200301574B (en) | 2004-02-26 |
| UA74008C2 (en) | 2005-10-17 |
| DE60143902D1 (de) | 2011-03-03 |
| WO2002022504A1 (en) | 2002-03-21 |
| EP1326804A4 (en) | 2005-04-06 |
| TW593154B (en) | 2004-06-21 |
| NO20031203D0 (no) | 2003-03-17 |
| RU2245303C2 (ru) | 2005-01-27 |
| CZ2003747A3 (cs) | 2003-09-17 |
| ATE496006T1 (de) | 2011-02-15 |
| CN1458906A (zh) | 2003-11-26 |
| PL360660A1 (en) | 2004-09-20 |
| BR0113958A (pt) | 2003-07-29 |
| NO20031203L (no) | 2003-05-16 |
| AU9504601A (en) | 2002-03-26 |
| AU2001295046B2 (en) | 2005-11-10 |
| KR20030059134A (ko) | 2003-07-07 |
| EP1326804A1 (en) | 2003-07-16 |
| JP2004509045A (ja) | 2004-03-25 |
| EP1326804B1 (en) | 2011-01-19 |
| CN1197779C (zh) | 2005-04-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SA02220644B1 (ar) | عملية لإنتاج وتبريد ثاني أكسيد التيتانيوم | |
| AU2008228516B2 (en) | Flue gas cooling and cleaning system | |
| AU2001295046A1 (en) | Process for producing and cooling titanium dioxide | |
| RU2217379C2 (ru) | Устройство для проведения реакции газообразных реагентов, содержащих твердые частицы | |
| JP2004509045A5 (ar) | ||
| US2955807A (en) | Heat-exchange apparatus | |
| US4633935A (en) | Method for the cooling of hot gaseous solids suspensions of titanium dioxide | |
| JPH03170331A (ja) | 二酸化チタンを製造する方法および装置 | |
| EP0891529A1 (en) | Improved heat exchanger | |
| AU681978B2 (en) | Apparatus for cooling hot gas | |
| JP2010526651A (ja) | インジェクターアッセンブリ、化学反応装置、および化学プロセス | |
| CN207050520U (zh) | 一种隔温防腐管壳式换热器 | |
| US4018262A (en) | Heat exchange with gas/solids mixtures | |
| RU2528599C2 (ru) | Аппарат с вращающимся барабаном и встроенной пневмотрубой | |
| CN107188440A (zh) | 磷石膏破碎干燥制粉生产线 | |
| US20060133989A1 (en) | Process and device for cooling inorganic pigments | |
| CN213020446U (zh) | 一种用于粉料生产的冷却导流装置 | |
| JPS6391484A (ja) | 炉用搬送スクリユ | |
| CA2008192C (en) | Process of using an improved flue in a titanium dioxide process | |
| RU2456242C2 (ru) | Способ получения гексафторида урана и реактор для осуществления способа | |
| SU623101A1 (ru) | Теплообменный блок | |
| JPH059403A (ja) | カーボンブラツクの製造炉および製造方法 |