RU2720555C1 - Intermediate cascade of operational amplifier with paraphrase output on complementary field transistors with control p-n junction - Google Patents
Intermediate cascade of operational amplifier with paraphrase output on complementary field transistors with control p-n junction Download PDFInfo
- Publication number
- RU2720555C1 RU2720555C1 RU2019132120A RU2019132120A RU2720555C1 RU 2720555 C1 RU2720555 C1 RU 2720555C1 RU 2019132120 A RU2019132120 A RU 2019132120A RU 2019132120 A RU2019132120 A RU 2019132120A RU 2720555 C1 RU2720555 C1 RU 2720555C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- effect transistor
- field
- input
- drain
- additional
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03F—AMPLIFIERS
- H03F3/00—Amplifiers with only discharge tubes or only semiconductor devices as amplifying elements
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Amplifiers (AREA)
Abstract
Description
Предлагаемое изобретение относится к области радиотехники и микроэлектроники и может быть использовано в аналоговых микросхемах (АМ) и аналого-цифровых интерфейсах датчиков, работающих в тяжелых условиях эксплуатации (низкие температуры, проникающая радиация). The present invention relates to the field of radio engineering and microelectronics and can be used in analog microcircuits (AM) and analog-to-digital interfaces of sensors operating in severe operating conditions (low temperatures, penetrating radiation).
Одним из базовых функциональных узлов современных аналоговых микросхем, например, операционных усилителей (ОУ) и компараторов, является промежуточный каскад (ПК), обеспечивающий согласование входного дифференциального каскада и выходного буферного усилителя, который во многих случаях имеет единичный коэффициент усиления по напряжению. Для повышения симметрии в АМ на полевых транзисторах находят применение ПК на основе двух «перегнутых» каскодов [1-12] с четырьмя входами, два токовых входа которых согласованы с шиной положительного источника питания, а два других входа согласованы с шиной отрицательного источника питания. При этом в качестве входных каскадов аналоговых устройств с такими ПК используются дифференциальные усилители с четырьмя токовыми выходами – так называемый dual-input-stage [1-12]. Таким образом, в современных ОУ промежуточный каскад решает проблему обеспечения заданных коэффициентов усиления по току, что важно для многих применений. При этом достаточно перспективным для тяжелых условий эксплуатации являются ПК на полевых транзисторах с управляющим p-n переходом (JFet). В работах [13-23] показано, что на основе JFet возможно построение аналоговых микросхем, работающих в диапазоне криогенных температур и в условиях воздействия потока нейтронов и гамма-квантов. Предлагаемое устройство относится к данному классу микроэлектронных изделий. На его основе возможно построение низкотемпературных АМ с малым уровнем шумов.One of the basic functional units of modern analog microcircuits, for example, operational amplifiers (op amps) and comparators, is an intermediate stage (PC), which ensures matching of the input differential stage and the output buffer amplifier, which in many cases has a unit voltage gain. To increase the symmetry in field-effect transistor AMs, PCs are used based on two “bent” cascodes [1-12] with four inputs, two current inputs of which are matched to the bus of the positive power supply, and two other inputs are matched to the bus of the negative power source. At the same time, differential amplifiers with four current outputs, the so-called dual-input-stage [1-12], are used as input stages of analog devices with such PCs. Thus, in modern op-amps, the intermediate stage solves the problem of providing given current gain factors, which is important for many applications. At the same time, PCs with field-effect transistors with a p-n junction control (JFet) are quite promising for harsh operating conditions. It was shown in [13–23] that, based on JFet, it is possible to build analog microcircuits operating in the cryogenic temperature range and under the influence of a neutron flux and gamma rays. The proposed device relates to this class of microelectronic products. Based on it, it is possible to build low-temperature AM with a low noise level.
Ближайшим прототипом (фиг. 1) заявляемого устройства является промежуточный каскад в структуре ОУ по патенту US 8.604.878, fig.4. Он содержит (фиг. 1) первый 1 и второй 2 токовые выходы устройства, первый 3 и второй 4 входные полевые транзисторы, затворы которых объединены и подключены к источнику напряжения смещения 5, причем исток первого 3 входного полевого транзистора соединен с первым 6 токовым входом устройства и через первый 7 согласующий двухполюсник соединен с первой 8 шиной источника питания, а исток второго 4 входного полевого транзистора соединен со вторым 9 токовым входом устройства и через второй 10 согласующий двухполюсник соединен с первой 8 шиной источника питания, третий 11 и четвертый 12 входные полевые транзисторы с объединенными затворами, сток третьего 11 входного полевого транзистора соединен со стоком первого 3 входного полевого транзистора, сток четвертого 12 входного полевого транзистора соединен со стоком второго 4 входного полевого транзистора, причем исток третьего 11 входного полевого транзистора соединен с третьим 13 токовым входом устройства и через третий 14 согласующий двухполюсник соединен со второй 15 шиной источника питания, а исток четвертого 12 входного полевого транзистора соединен с четвертым 16 токовым входом устройства и через четвертый 17 согласующий двухполюсник соединен со второй 15 шиной источника питания.The closest prototype (Fig. 1) of the claimed device is an intermediate cascade in the structure of the op amp according to the patent US 8.604.878, fig.4. It contains (Fig. 1) the first 1 and second 2 current outputs of the device, the first 3 and second 4 input field-effect transistors, the gates of which are combined and connected to a
Существенный недостаток известного ПК фиг. 1 состоит в том, что он имеет единичный коэффициент усиления по току со входов 6, 9, 13, 16 относительно первого 1 и второго 2 токовых выходов. Это не позволяет получить на его основе повышенные коэффициенты усиления соответствующих АМ.A significant disadvantage of the known PC of FIG. 1 consists in the fact that it has a unit current gain from
Основная задача предлагаемого изобретения состоит в создании стабильно работающего в диапазоне криогенных температур и в условиях проникающей радиации промежуточного каскада с повышенным коэффициентом усиления по току со входов 6, 9, 13, 16 к основным первому 1 и второму 2 токовым выходам. Это позволяет создавать на основе заявляемого ПК широкий спектр CJFet низкотемпературных и радиационно-стойких аналоговых устройств с повышенным коэффициентом усиления по напряжению.The main objective of the invention is to create an intermediate stage with a high current gain from
Поставленная задача достигается тем, что в ПК фиг.1, содержащем первый 1 и второй 2 токовые выходы устройства, первый 3 и второй 4 входные полевые транзисторы, затворы которых объединены и подключены к источнику напряжения смещения 5, причем исток первого 3 входного полевого транзистора соединен с первым 6 токовым входом устройства и через первый 7 согласующий двухполюсник соединен с первой 8 шиной источника питания, а исток второго 4 входного полевого транзистора соединен со вторым 9 токовым входом устройства и через второй 10 согласующий двухполюсник соединен с первой 8 шиной источника питания, третий 11 и четвертый 12 входные полевые транзисторы с объединенными затворами, сток третьего 11 входного полевого транзистора соединен со стоком первого 3 входного полевого транзистора, сток четвертого 12 входного полевого транзистора соединен со стоком второго 4 входного полевого транзистора, причем исток третьего 11 входного полевого транзистора соединен с третьим 13 токовым входом устройства и через третий 14 согласующий двухполюсник соединен со второй 15 шиной источника питания, а исток четвертого 12 входного полевого транзистора соединен с четвертым 16 токовым входом устройства и через четвертый 17 согласующий двухполюсник соединен со второй 15 шиной источника питания, предусмотрены новые элементы и связи – в схему введены первый 18 и второй 19 дополнительные полевые транзисторы с объединенными истоками, общий узел которых связан с объединенными затворами третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов, сток первого 18 дополнительного полевого транзистора соединен с первым 1 токовым выходом устройства, сток второго 19 дополнительного полевого транзистора подключен ко второму 2 токовому выходу устройства, затвор первого 18 дополнительного полевого транзистора соединен со стоком первого 3 входного полевого транзистора, затвор второго 19 дополнительного полевого транзистора подключен к стоку второго 4 входного полевого транзистора, объединенные истоки первого18 и второго 19 дополнительных полевых транзисторов связаны с объединенными истоками третьего 20 и четвертого 21 дополнительных полевых транзисторов через дополнительный двухполюсник 22, причем затвор третьего 20 дополнительного полевого транзистора соединен со стоком первого 3 входного полевого транзистора, затвор четвертого 21 дополнительного полевого транзистора соединен со стоком второго 4 входного полевого транзистора, сток третьего 20 дополнительного полевого транзистора подключен к первому 23 дополнительному токовому выходу устройства, а сток четвертого 21 дополнительного полевого транзистора связан со вторым 24 дополнительным токовым выходом устройства.This object is achieved in that in the PC of figure 1, containing the first 1 and second 2 current outputs of the device, the first 3 and second 4 input field-effect transistors, the gates of which are combined and connected to a
На чертеже фиг. 1 показана схема ПК-прототипа, который используется в структуре ОУ по патенту US 8.604.878, fig.4. На чертеже фиг. 2 представлена схема заявляемого устройства в соответствии с п. 1 и п. 2 формулы изобретения. In the drawing of FIG. 1 shows a diagram of a PC prototype that is used in the structure of an op-amp according to US Pat. In the drawing of FIG. 2 presents a diagram of the inventive device in accordance with
На чертеже фиг. 3 приведена схема заявляемого промежуточного каскада в соответствии с п. 3 и п. 4 формулы изобретения. In the drawing of FIG. 3 shows a diagram of the claimed intermediate cascade in accordance with
На чертеже фиг. 4 показана возможная схема включения заявляемого промежуточного каскада фиг. 2 в ОУ с парафазным выходом и дифференциальным входом.In the drawing of FIG. 4 shows a possible circuit for incorporating the claimed intermediate cascade of FIG. 2 in the op-amp with a paraphase output and differential input.
На чертеже фиг. 5 приведен статический режим заявляемого промежуточного каскада фиг. 2 в среде LTSpice при t=-1970C на моделях CJFET транзисторов АО «Интеграл» (г. Минск).In the drawing of FIG. 5 shows the static mode of the claimed intermediate cascade of FIG. 2 in the LTSpice environment at t = -197 0 C on CJFET models of transistors of Integral JSC (Minsk).
Промежуточный каскад операционного усилителя с парафазным выходом на комплементарных полевых транзисторах с управляющим p-n переходом фиг. 2 содержит первый 1 и второй 2 токовые выходы устройства, первый 3 и второй 4 входные полевые транзисторы, затворы которых объединены и подключены к источнику напряжения смещения 5, причем исток первого 3 входного полевого транзистора соединен с первым 6 токовым входом устройства и через первый 7 согласующий двухполюсник соединен с первой 8 шиной источника питания, а исток второго 4 входного полевого транзистора соединен со вторым 9 токовым входом устройства и через второй 10 согласующий двухполюсник соединен с первой 8 шиной источника питания, третий 11 и четвертый 12 входные полевые транзисторы с объединенными затворами, сток третьего 11 входного полевого транзистора соединен со стоком первого 3 входного полевого транзистора, сток четвертого 12 входного полевого транзистора соединен со стоком второго 4 входного полевого транзистора, причем исток третьего 11 входного полевого транзистора соединен с третьим 13 токовым входом устройства и через третий 14 согласующий двухполюсник соединен со второй 15 шиной источника питания, а исток четвертого 12 входного полевого транзистора соединен с четвертым 16 токовым входом устройства и через четвертый 17 согласующий двухполюсник соединен со второй 15 шиной источника питания. В схему введены первый 18 и второй 19 дополнительные полевые транзисторы с объединенными истоками, общий узел которых связан с объединенными затворами третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов, сток первого 18 дополнительного полевого транзистора соединен с первым 1 токовым выходом устройства, сток второго 19 дополнительного полевого транзистора подключен ко второму 2 токовому выходу устройства, затвор первого 18 дополнительного полевого транзистора соединен со стоком первого 3 входного полевого транзистора, затвор второго 19 дополнительного полевого транзистора подключен к стоку второго 4 входного полевого транзистора, объединенные истоки первого18 и второго 19 дополнительных полевых транзисторов связаны с объединенными истоками третьего 20 и четвертого 21 дополнительных полевых транзисторов через дополнительный двухполюсник 22, причем затвор третьего 20 дополнительного полевого транзистора соединен со стоком первого 3 входного полевого транзистора, затвор четвертого 21 дополнительного полевого транзистора соединен со стоком второго 4 входного полевого транзистора, сток третьего 20 дополнительного полевого транзистора подключен к первому 23 дополнительному токовому выходу устройства, а сток четвертого 21 дополнительного полевого транзистора связан со вторым 24 дополнительным токовым выходом устройства.The intermediate stage of the operational amplifier with a paraphase output on complementary field effect transistors with a control pn junction of FIG. 2 contains the first 1 and second 2 current outputs of the device, the first 3 and second 4 input field-effect transistors, the gates of which are combined and connected to a
На чертеже фиг. 2, в соответствии с п. 2 формулы изобретения, в качестве источника напряжения смещения 5 используется первая 8 шина источника питания.In the drawing of FIG. 2, in accordance with
На чертеже фиг. 3, в соответствии с п. 3 формулы изобретения, общий узел объединенных истоков первого 18 и второго 19 дополнительных полевых транзисторов связан с объединенными затворами третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов через цепь согласования потенциалов 25, имеющую вход и выход. Такое схемотехническое решение позволяет установить заданные статические напряжения UΣ1, UΣ2 и обеспечить в конкретных схемах включения ПК симметричный режим работы по напряжениям затвор-сток транзисторов 18 и 19, а также транзисторов 20 и 21. В результате токовые выходы 1, 2 и 23, 24 могут быть подключены к следующему каскаду усиления в конкретной схеме ОУ, например, так, как показано на чертеже фиг. 4. Данное свойство ПК позволяет решить проблему построения многокаскадных операционных усилителей без применения токовых зеркал, которые являются слабым звеном современной аналоговой микросхемотехники (статические погрешности, инерционность и т.д.).In the drawing of FIG. 3, in accordance with
Кроме этого, на чертеже фиг. 3, в соответствии с п. 4 формулы изобретения, цепь согласования потенциалов 25 выполнена на вспомогательном транзисторе 26, затвор которого является входом цепи согласования потенциалов 25, сток подключен ко второй 15 шине источника питания, а исток является выходом цепи согласования потенциалов 25 и через токостабилизирующий двухполюсник 27 соединен с первой 8 шиной источника питания. In addition, in the drawing of FIG. 3, in accordance with
Схема ОУ на чертеже фиг. 4 показывает оригинальную архитектуру CJFET ОУ с заявляемым ПК фиг. 2 и CJFET входным дифференциальным каскадом 28, имеющим входы 29 и 30 и реализованном на полевых транзисторах 31, 32, 33, 34. В данной схеме токовые выходы 1 и 2, а также токовые выходы 23 и 24 подключены к выходной подсхеме ОУ, содержащей резисторы 35, 36, транзисторы 37, 38, 39, 40, буферные усилители 41 и 42, имеющие потенциальные выходы 43, 44, а также резисторы 45, 46. По существу, схема фиг. 4 показывает идею построения многокаскадных CJFET ОУ, содержащих заявляемый ПК и только «перегнутые» каскоды. При этом схема ОУ фиг. 4 имеет потенциальные парафазные выходы 43, 44, которые могут (в случае необходимости) использоваться для выделения выходного синфазного сигнала ОУ и организации отрицательной обратной связи по синфазному сигналу, стабилизирующей статический режим выходной подсхемы. В качестве буферных усилителей 41 и 42 могут также применяться CJFET БУ, например, по патенту РФ 2684489. The op-amp circuit in FIG. 4 shows the original CJFET architecture of an op-amp with the claimed PC of FIG. 2 and CJFET by an input
Схема фиг. 5, которая была получена в результате компьютерного моделирования в среде LTSpice при t=-197°C на моделях CJFET транзисторов АО «Интеграл» (г. Минск), показывает, что в заявляемой схеме обеспечивается стабильный статический режим при токах истока всех полевых транзисторов, не превышающих 100 мкА. The circuit of FIG. 5, which was obtained as a result of computer simulation in the LTSpice environment at t = -197 ° C on CJFET models of transistors of Integral JSC (Minsk), shows that the claimed circuit provides a stable static mode at the source currents of all field effect transistors, not exceeding 100 μA.
Рассмотрим работу схемы ПК фиг. 2.Consider the operation of the PC circuit of FIG. 2.
Особенность схемы фиг. 2 состоит в том, что в ней предусмотрены четыре токовых входа 6, 9, 13 и 16 и четыре токовых выхода 1, 2, 23, 24, что является одним из условий построения многокаскадных CJFET ОУ с большим усилением, в котором каждый из последующих каскадов имеет такую же структуру, как и ПК фиг. 2. При этом выходы 23, 24 согласованы с первой 8 шиной источника питания, а выходы 1 и 2 – со второй 15 шиной источника питания. A feature of the circuit of FIG. 2 consists in the fact that it provides four
Учитывая, что входные токи ПК фиг. 2 могут изменяться от нулевого значения до уровня статического тока в первом 7, втором 10, третьем 14 и четвертом 17 согласующих двухполюсниках, рассмотрим статический режим данной схемы при Iвх.i=0. В этом случае токи и напряжения на элементах схемы будут определяться следующими уравнениямиGiven that the input currents of the PC of FIG. 2 can vary from a zero value to the level of static current in the first 7, second 10, third 14 and fourth 17 matching two-terminal networks, we consider the static mode of this circuit at I input.i = 0. In this case, the currents and voltages on the circuit elements will be determined by the following equations
где - статическое напряжение затвор-исток i-го полевого транзистора при заданном токе стока;Where - gate-source static voltage of the i-th field-effect transistor at a given drain current;
Id.i – статический ток истока (стока) первого 3, второго 4, третьего 11 и четвертого 12 входных полевых транзисторов.I di - static current source (drain) of the first 3, second 4, third 11 and fourth 12 input field-effect transistors.
Статический режим по току истока третьего 20 и четвертого 21 дополнительных полевых транзисторов, а также первого 18 и второго 19 дополнительных полевых транзисторов устанавливается дополнительным двухполюсником 22, который также определяет крутизну преобразования в токи выходов 1, 2 и 23, 24 напряжения между затворами третьего 20 и четвертого 21 дополнительных полевых транзисторов, а также первого 18 и второго 19 дополнительных полевых транзисторов. The static mode of the source current of the third 20 and fourth 21 additional field-effect transistors, as well as the first 18 and second 19 additional field-effect transistors, is set by an additional two-
Токовые выходы 23 и 24 ПК могут использоваться для обеспечения заданного Ку в последующих каскадах ОУ. Пример такого решения показан на чертеже фиг. 4.The
Для обеспечения идентичных статических напряжений затвор-сток транзисторов 20 и 21 первой дифференциальной пары и напряжений затвор-сток транзисторов 18, 19 второй дифференциальной пары в схеме фиг. 3 введена цепь согласования потенциалов 25. За счет рационального выбора тока через токостабилизирующий двухполюсник 27 можно изменять статическое напряжение в узлах Σ1, Σ2 относительно общей шины. В частном случае в схеме фиг. 3 можно обеспечить UΣ1=UΣ2≈0, что дает полную симметрию статических напряжений на выходах 23, 24 и выходах 1, 2 относительно общей шины.In order to ensure identical static gate-drain voltages of
Результаты компьютерного моделирования в диапазоне криогенных температур статического режима заявляемого ПК фиг. 2, представленные на чертеже фиг. 5, показывают, что полевые транзисторы рассматриваемой схемы работают при токах стока, не превышающих 100 мкА. Это является важным условием обеспечения малого энергопотребления АМ при низких температурах.The results of computer simulation in the range of cryogenic temperatures of the static mode of the inventive PC of FIG. 2 shown in FIG. 5 show that field-effect transistors of the considered circuit operate at drain currents not exceeding 100 μA. This is an important condition for ensuring low AM power consumption at low temperatures.
Таким образом, заявляемый промежуточный каскад обладает существенными преимуществами в сравнении с прототипом.Thus, the claimed intermediate cascade has significant advantages in comparison with the prototype.
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОКBIBLIOGRAPHIC LIST
1. Патент US 8.604.878, fig.4, 2008 г.1. Patent US 8.604.878, fig. 4, 2008.
2. Патент US 6.628.168, fig.2, 2003г. 2. Patent US 6.628.168, fig.2, 2003.
3. Патент US 6.265.941, fig.3, 2001г.3. Patent US 6.265.941, fig. 3, 2001.
4. Патент US 6.956.434, fig.1, 2005г.4. Patent US 6.956.434, fig. 1, 2005.
5. Патент US 6.628.162, fig. 2, 2003 г.5. Patent US 6.628.162, fig. 2, 2003
6. Патент US 6.956.434, fig. 1, 2005 г.6. US patent 6.956.434, fig. 1, 2005
7. Патент US 6.265.941, fig. 3, 2001 г.7. US Pat. No. 6,265,941, fig. 3, 2001
8. Патент US 7.030.696, fig.1, fig. 4, 2006 г.8. Patent US 7.030.696, fig. 1, fig. 4, 2006
9. Патентная заявка US 2004/0080369, fig. 1, 2004 г. 9. Patent application US 2004/0080369, fig. 1, 2004
10. Патентная заявка US 2004/0090268, 2004 г. 10. Patent application US 2004/0090268, 2004
11. Патент US 5.805.021, fig. 1, 1998 г. 11. Patent US 5.805.021, fig. 1, 1998
12. Патент US 6.690.894, fig. 1, 2004 г. 12. US patent 6.690.894, fig. 1, 2004
13. Дворников О.В., Прокопенко Н.Н., Пахомов И.В., Игнашин А.А., and Бугакова А.В.. "Прецизионный радиационно-стойкий BiJFet операционный усилитель для низкотемпературных аналоговых интерфейсов датчиков" Глобальная ядерная безопасность, № 1 (22), 2017, С. 36-45.13. Dvornikov OV, Prokopenko NN, Pakhomov IV, Ignashin AA, and Bugakova AV. "Precision radiation-resistant BiJFet operational amplifier for low-temperature analog sensor interfaces" Global nuclear safety , No. 1 (22), 2017, S. 36-45.
14. O. V. Dvornikov, N. N. Prokopenko, A. V. Bugakova, V. A. Tchekhovski and I. V. Maliy, "Cryogenic Operational Amplifier on Complementary JFETs," 2018 IEEE East-West Design & Test Symposium (EWDTS), Kazan, 2018, pp. 1-5. doi: 10.1109/EWDTS.2018.852464014. O. V. Dvornikov, N. N. Prokopenko, A. V. Bugakova, V. A. Tchekhovski and I. V. Maliy, "Cryogenic Operational Amplifier on Complementary JFETs," 2018 IEEE East-West Design & Test Symposium (EWDTS), Kazan, 2018, pp. 1-5. doi: 10.1109 / EWDTS.2018.8524640
15. K. O. Petrosyants, M. R. Ismail-zade, L. M. Sambursky, O. V. Dvornikov, B. G. Lvov and I. A. Kharitonov, "Automation of parameter extraction procedure for Si JFET SPICE model in the −200…+110°C temperature range," 2018 Moscow Workshop on Electronic and Networking Technologies (MWENT), Moscow, 2018, pp. 1-5. doi: 10.1109/MWENT.2018.8337212M. 15. KO Petrosyants, MR Ismailzade, LM Sambursky, OV Dvornikov, BG Lvov and IA Kharitonov, "Automation of parameter extraction procedure for Si JFET SPICE model in the −200 ... + 110 ° C temperature range," 2018 Moscow Workshop on Electronic and Networking Technologies (MWENT), Moscow, 2018, pp. 1-5. doi: 10.1109 / MWENT.2018.8337212M.
16. O. V. Dvornikov, N. N. Prokopenko, I. V. Pakhomov and A. V. Bugakova, "The analog array chip AC-1.3 for the tasks of tool engineering in conditions of cryogenic temperature, neutron flux and cumulative radiation dose effects," 2016 IEEE East-West Design & Test Symposium (EWDTS), Yerevan, 2016, pp. 1-4. doi: 10.1109/EWDTS.2016.780772416. OV Dvornikov, NN Prokopenko, IV Pakhomov and AV Bugakova, "The analog array chip AC-1.3 for the tasks of tool engineering in conditions of cryogenic temperature, neutron flux and cumulative radiation dose effects," 2016 IEEE East-West Design & Test Symposium (EWDTS), Yerevan, 2016, pp. 1-4. doi: 10.1109 / EWDTS.2016.7807724
17. Citterio, S. Rescia and V. Radeka, "Radiation effects at cryogenic temperatures in Si-JFET, GaAs MESFET, and MOSFET devices," in IEEE Transactions on Nuclear Science, vol. 42, no. 6, pp. 2266-2270, Dec. 1995. doi: 10.1109/23.48942517. Citterio, S. Rescia and V. Radeka, "Radiation effects at cryogenic temperatures in Si-JFET, GaAs MESFET, and MOSFET devices," in IEEE Transactions on Nuclear Science, vol. 42, no. 6, pp. 2266-2270, Dec. 1995. doi: 10.1109 / 23.489425
18. M. Citterio, S. Rescia and V. Radeka, "A study of low noise JFETs exposed to large doses of gamma-rays and neutrons," IEEE Conference on Nuclear Science Symposium and Medical Imaging, Orlando, FL, USA, 1992, pp. 794-796 vol.2. doi: 10.1109/NSSMIC.1992.30142818. M. Citterio, S. Rescia and V. Radeka, "A study of low noise JFETs exposed to large doses of gamma-rays and neutrons," IEEE Conference on Nuclear Science Symposium and Medical Imaging, Orlando, FL, USA, 1992 , pp. 794-796 vol. 2. doi: 10.1109 / NSSMIC.1992.301428
19. W. Buttler, B. J. Hosticka, G. Lutz and P. F. Manfredi, "A JFET-CMOS radiation-tolerant charge-sensitive preamplifier," in IEEE Journal of Solid-State Circuits, vol. 25, no. 4, pp. 1022-1024, Aug. 1990. doi: 10.1109/4.5829919. W. Buttler, B. J. Hosticka, G. Lutz and P. F. Manfredi, "A JFET-CMOS radiation-tolerant charge-sensitive preamplifier," in IEEE Journal of Solid-State Circuits, vol. 25, no. 4, pp. 1022-1024, Aug. 1990. doi: 10.1109 / 4.58299
20. A. Pullia, F. Zocca, S. Riboldi, D. Budjas, A. D'Andragora and C. Cattadori, "Cryogenic Performance of a Low-Noise JFET-CMOS Preamplifier for HPGe Detectors," in IEEE Transactions on Nuclear Science, vol. 57, no. 2, pp. 737-742, April 2010. doi: 10.1109/TNS.2009.203869720. A. Pullia, F. Zocca, S. Riboldi, D. Budjas, A. D'Andragora and C. Cattadori, "Cryogenic Performance of a Low-Noise JFET-CMOS Preamplifier for HPGe Detectors," in IEEE Transactions on Nuclear Science, vol. 57, no. 2, pp. 737-742, April 2010. doi: 10.1109 / TNS.2009.2038697
21. T. S. Jung, H. Guckel, J. Seefeldt, G. Ott and Y. C. Ahn, "A fully integrated, monolithic, cryogenic charge sensitive preamplifier using N-channel JFETs and polysilicon resistors," in IEEE Transactions on Nuclear Science, vol. 41, no. 4, pp. 1240-1245, Aug. 1994. doi: 10.1109/23.32289221. T. S. Jung, H. Guckel, J. Seefeldt, G. Ott and Y. C. Ahn, "A fully integrated, monolithic, cryogenic charge sensitive preamplifier using N-channel JFETs and polysilicon resistors," in IEEE Transactions on Nuclear Science, vol. 41, no. 4, pp. 1240-1245, Aug. 1994. doi: 10.1109 / 23.322892
22. A. D'Andragora et al., "Spectroscopic performances of the GERDA cryogenic Charge Sensitive Amplifier based on JFET-CMOS ASIC, coupled to germanium detectors," 2009 IEEE Nuclear Science Symposium Conference Record (NSS/MIC), Orlando, FL, 2009, pp. 396-400. doi: 10.1109/NSSMIC.2009.540167822. A. D'Andragora et al., "Spectroscopic performances of the GERDA cryogenic Charge Sensitive Amplifier based on JFET-CMOS ASIC, coupled to germanium detectors," 2009 IEEE Nuclear Science Symposium Conference Record (NSS / MIC), Orlando, FL , 2009, pp. 396-400. doi: 10.1109 / NSSMIC.2009.5401678
23. D. M. Long, "Transient radiation response of jfets and misfets at cryogenic temperatures," in IEEE Transactions on Nuclear Science, vol. 21, no. 6, pp. 119-123, Dec. 1974. doi: 10.1109/TNS.1974.649891523. D. M. Long, "Transient radiation response of jfets and misfets at cryogenic temperatures," in IEEE Transactions on Nuclear Science, vol. 21, no. 6, pp. 119-123, Dec. 1974. doi: 10.1109 / TNS.1974.6498915
Claims (4)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019132120A RU2720555C1 (en) | 2019-10-11 | 2019-10-11 | Intermediate cascade of operational amplifier with paraphrase output on complementary field transistors with control p-n junction |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2019132120A RU2720555C1 (en) | 2019-10-11 | 2019-10-11 | Intermediate cascade of operational amplifier with paraphrase output on complementary field transistors with control p-n junction |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2720555C1 true RU2720555C1 (en) | 2020-05-12 |
Family
ID=70735098
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2019132120A RU2720555C1 (en) | 2019-10-11 | 2019-10-11 | Intermediate cascade of operational amplifier with paraphrase output on complementary field transistors with control p-n junction |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2720555C1 (en) |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7030696B2 (en) * | 2004-02-24 | 2006-04-18 | Fujitsu Limited | Differential amplifier and semiconductor device |
RU2419197C1 (en) * | 2010-02-02 | 2011-05-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ГОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Differential amplifier with increased amplification factor as to voltage |
US20130249639A1 (en) * | 2012-03-23 | 2013-09-26 | Egalax_Empia Technology Inc. | Folded cascode amplifier with an enhanced slew rate |
RU2624565C1 (en) * | 2016-02-11 | 2017-07-04 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Донской государственный технический университет" (ДГТУ) | Instrument amplifier for work at low temperatures |
-
2019
- 2019-10-11 RU RU2019132120A patent/RU2720555C1/en active
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7030696B2 (en) * | 2004-02-24 | 2006-04-18 | Fujitsu Limited | Differential amplifier and semiconductor device |
RU2419197C1 (en) * | 2010-02-02 | 2011-05-20 | Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Южно-Российский государственный университет экономики и сервиса" (ГОУ ВПО "ЮРГУЭС") | Differential amplifier with increased amplification factor as to voltage |
US20130249639A1 (en) * | 2012-03-23 | 2013-09-26 | Egalax_Empia Technology Inc. | Folded cascode amplifier with an enhanced slew rate |
RU2624565C1 (en) * | 2016-02-11 | 2017-07-04 | федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Донской государственный технический университет" (ДГТУ) | Instrument amplifier for work at low temperatures |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2688225C1 (en) | Differential amplifier on complementary field-effect transistors with control p-n junction | |
Dvornikov et al. | The differential and differential difference operational amplifiers of sensor systems based on bipolar-field technological process AGAMC | |
RU2710917C1 (en) | Analogue microcircuit output cascade on complementary field-effect transistors with control p-n junction | |
RU2741056C1 (en) | Radiation-resistant and low-temperature operational amplifier on complementary field-effect transistors | |
RU2677401C1 (en) | Bipolar-field buffer amplifier | |
RU2712411C1 (en) | Operational amplifier cjfet intermediate stage with paraphase current output | |
RU2720555C1 (en) | Intermediate cascade of operational amplifier with paraphrase output on complementary field transistors with control p-n junction | |
RU2710847C1 (en) | Differential cascade of ab class on complementary field transistors with control p-n junction for operation in low temperature conditions | |
RU2712414C1 (en) | Differential cascade on complementary field-effect transistors with control p-n junction of class ab with variable voltage of restriction of pass characteristic | |
RU2736412C1 (en) | Differential amplifier based on complementary field-effect transistors with control p-n junction | |
RU2624585C1 (en) | Low temperature radiation resistant multidifferencial operation amplifier | |
RU2687161C1 (en) | Buffer amplifier for operation at low temperatures | |
RU2741055C1 (en) | Operational amplifier with "floating" input differential cascade on complementary field-effect transistors with control p-n junction | |
RU2711350C1 (en) | Reference current source for stabilization of static mode of operational amplifiers at low temperatures | |
RU2712416C1 (en) | Input differential cascade on complementary field-effect transistors for operation at low temperatures | |
RU2710846C1 (en) | Composite transistor based on complementary field-effect transistors with control p-n junction | |
RU2684473C1 (en) | Differential cascade on complementary field-effect transistors | |
Prokopenko et al. | CJFET Op-Amp without Current Mirrors for Low Temperature Applications | |
RU2621289C1 (en) | Two-stage differential operational amplifier with higher gain | |
RU2740306C1 (en) | Differential cascade of ab class with nonlinear parallel channel | |
Prokopenko et al. | The radiation-hardened BiJFet differential amplifiers with negative current feedback on the common-mode signal | |
Dvornikov et al. | Methodology of Circuit Modeling of Charge-Sensitive Amplifiers Based on Wide-Band-Gap (GaAs, GaN) D-FETs | |
RU2770916C1 (en) | Operational amplifier on complementary field-effect transistors | |
RU2746888C1 (en) | Differential stage on complete field transistors with increased temperature stability of the static mode | |
RU2416152C1 (en) | Differential operating amplifier |