RU2697164C2 - Способ изготовления редуктора винта - Google Patents

Способ изготовления редуктора винта Download PDF

Info

Publication number
RU2697164C2
RU2697164C2 RU2017128570A RU2017128570A RU2697164C2 RU 2697164 C2 RU2697164 C2 RU 2697164C2 RU 2017128570 A RU2017128570 A RU 2017128570A RU 2017128570 A RU2017128570 A RU 2017128570A RU 2697164 C2 RU2697164 C2 RU 2697164C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
bearing
gear
angular play
intermediate gear
bearings
Prior art date
Application number
RU2017128570A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2017128570A3 (ru
RU2017128570A (ru
Inventor
Антуан МАТЬЕ
Бенжамен ФЕРО
Original Assignee
Сафран Трансмишн Системз
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Сафран Трансмишн Системз filed Critical Сафран Трансмишн Системз
Publication of RU2017128570A publication Critical patent/RU2017128570A/ru
Publication of RU2017128570A3 publication Critical patent/RU2017128570A3/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2697164C2 publication Critical patent/RU2697164C2/ru

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H57/00—General details of gearing
    • F16H57/02—Gearboxes; Mounting gearing therein
    • F16H57/021—Shaft support structures, e.g. partition walls, bearing eyes, casing walls or covers with bearings
    • F16H57/022—Adjustment of gear shafts or bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • F02C7/36—Power transmission arrangements between the different shafts of the gas turbine plant, or between the gas-turbine plant and the power user
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H1/00—Toothed gearings for conveying rotary motion
    • F16H1/02—Toothed gearings for conveying rotary motion without gears having orbital motion
    • F16H1/20—Toothed gearings for conveying rotary motion without gears having orbital motion involving more than two intermeshing members
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H1/00—Toothed gearings for conveying rotary motion
    • F16H1/02—Toothed gearings for conveying rotary motion without gears having orbital motion
    • F16H1/20—Toothed gearings for conveying rotary motion without gears having orbital motion involving more than two intermeshing members
    • F16H1/22—Toothed gearings for conveying rotary motion without gears having orbital motion involving more than two intermeshing members with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H37/00—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00
    • F16H37/02—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings
    • F16H37/06—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts
    • F16H37/08—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing
    • F16H37/0833—Combinations of mechanical gearings, not provided for in groups F16H1/00 - F16H35/00 comprising essentially only toothed or friction gearings with a plurality of driving or driven shafts; with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts with differential gearing with arrangements for dividing torque between two or more intermediate shafts, i.e. with two or more internal power paths
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H57/00—General details of gearing
    • F16H57/02—Gearboxes; Mounting gearing therein
    • F16H57/023—Mounting or installation of gears or shafts in the gearboxes, e.g. methods or means for assembly
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/50—Building or constructing in particular ways
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2230/00—Manufacture
    • F05D2230/60—Assembly methods
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2260/00—Function
    • F05D2260/40—Transmission of power
    • F05D2260/403—Transmission of power through the shape of the drive components
    • F05D2260/4031—Transmission of power through the shape of the drive components as in toothed gearing
    • F05D2260/40311—Transmission of power through the shape of the drive components as in toothed gearing of the epicyclical, planetary or differential type
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16H—GEARING
    • F16H57/00—General details of gearing
    • F16H57/02—Gearboxes; Mounting gearing therein
    • F16H57/021—Shaft support structures, e.g. partition walls, bearing eyes, casing walls or covers with bearings
    • F16H57/022—Adjustment of gear shafts or bearings
    • F16H2057/0227—Assembly method measuring first tolerances or position and selecting mating parts accordingly, e.g. special sized shims for transmission bearings
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49636—Process for making bearing or component thereof
    • Y10T29/49696—Mounting
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T29/00—Metal working
    • Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
    • Y10T29/49764—Method of mechanical manufacture with testing or indicating
    • Y10T29/49771—Quantitative measuring or gauging
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T74/00—Machine element or mechanism
    • Y10T74/19—Gearing
    • Y10T74/19023—Plural power paths to and/or from gearing
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T74/00—Machine element or mechanism
    • Y10T74/19—Gearing
    • Y10T74/19023—Plural power paths to and/or from gearing
    • Y10T74/19074—Single drive plural driven
    • Y10T74/19079—Parallel
    • Y10T74/19084—Spur

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Gear Transmission (AREA)
  • General Details Of Gearings (AREA)
  • Testing Of Devices, Machine Parts, Or Other Structures Thereof (AREA)
  • Gears, Cams (AREA)

Abstract

Группа изобретений относится к редукторам. Способ изготовления редуктора винта содержит следующие этапы: измерение фабричных дефектов картера, вычисление первого углового люфта, наводимого на уровне каждой промежуточной шестерни, на основании измеренных фабричных дефектов, далее производится оценка второго углового люфта, наводимого на уровне каждой промежуточной шестерни деформациями картера во время передачи редуктором порогового крутящего момента, затем вычисляют общий угловой люфт на основании первого углового люфта и второго углового люфта и выбирают две промежуточные шестерни, имеющие фазовую разность, компенсирующую общий угловой люфт. Также заявлен редуктор, изготовленный по данному способу. Обеспечивается изготовление редуктора с уменьшенной массой и уменьшенными габаритами. 2 н. и 3 з.п. ф-лы, 20 ил.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Настоящее изобретение относится к способу изготовления редуктора винта и к редуктору винта, полученному при помощи этого способа.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Известные турбовинтовые двигатели, как правило, содержат коробку привода винта, называемую также PGB или ʺpropeller gearboxʺ или «редуктор винта», которая позволяет передавать движение вращения от приводного вала, как правило, вращаемого газовой турбиной, на винт с выбранным понижающим передаточным отношением. Такой редуктор винта позволяет приводить во вращение винт со скоростью ниже скорости вращения приводного вала. Такой редуктор винта описан, например, в документе WO00/17540.
Среди различных редукторов винта, которые можно использовать, известны редукторы типа ʺcompoundʺ. Такой редуктор называют также редуктором с промежуточными линиями трансмиссии. Такой редуктор показан на фиг. 1. Как правило, он содержит:
- входную шестерню 1;
- две промежуточные шестерни 2, при этом каждая промежуточная шестерня имеет первую ступень 3, зацепляющуюся с входной шестерней 1, и вторую ступень 4;
- выходное колесо 5, зацепляющееся с второй ступенью 4 каждой из промежуточных шестерен.
Входная шестерня предназначена для соединения с приводным валом. Выходное колесо предназначено для соединения с приводимым во вращение винтом.
Однако, как показано на фиг. 2, такой редуктор винта является гиперстатическим. Следовательно, люфт 6 на уровне одной из промежуточных шестерен может привести к плохому распределению нагрузок, в результате чего другая промежуточная шестерня передает большую часть мощности двигателя, тогда как первая промежуточная шестерня почти не передает мощности. Однако, когда редуктор передает максимальный крутящий момент, на который он рассчитан, это плохое распределение крутящего момента, передаваемого двумя промежуточными шестернями, может привести к повреждению редуктора винта и к преждевременному износу упомянутого редуктора.
Для решения этой проблемы был предложен редуктор винта, оснащенный пружинной системой, как показано на фиг. 3а, 3b и 4. Эта пружинная система 7 содержит пружину 7, закрепленную на входной шестерне 1. Пружинная система 7 содержит также поворотную канавку на уровне оси входной шестерни 1 и киль 9, поддерживаемый подшипниками. Пружинная система добавляет одну степень свободы, позволяя входной шестерне 1 перемещаться вертикально таким образом, чтобы обе промежуточные шестерни передавали одинаковую мощность. Действительно, пружинная система рассчитана таким образом, чтобы входная шестерня находила свое положение равновесия, когда тангенциальные усилия, действующие с двух сторон от входной шестерни и, следовательно, крутящие моменты, передаваемые обеими промежуточными шестернями 2, являются равными. Так, например, если крутящий момент, передаваемый промежуточной шестерней 2а, больше крутящего момента, передаваемого промежуточной шестерней 2b, входная шестерня будет перемещаться вверх, как показано на фиг. 2а и 2b, выравнивая крутящий момент, передаваемый двумя промежуточными шестернями.
Эта пружинная система является эффективной, но заставляет зубья редуктора винта работать в не совмещенном положении, что со временем приводит к их повреждениям. Кроме того, использование пружины в редукторе винта отрицательно влияет на динамическое поведение и на надежность упомянутого редуктора винта.
Таким образом, системы распределения динамических нагрузок в известных редукторах винта являются эффективными, но увеличивают габарит, массу и сложность редукторов винта.
РАСКРЫТИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Изобретение призвано устранить недостатки известных технических решений и предложить решение, которое обеспечивает хорошее распределение крутящего момента, передаваемого промежуточными шестернями редуктора винта, не приводит к утяжелению редуктора винта, не является габаритным и сложным.
В связи с этим первым объектом изобретения является способ изготовления редуктора винта, содержащего:
- картер, содержащий по меньшей мере две опоры переднего подшипника и две опоры заднего подшипника;
- входную шестерню;
- по меньшей мере две промежуточные шестерни, при этом каждая промежуточная шестерня имеет первую ступень, зацепляющуюся с входной шестерней, и вторую ступень, при этом каждая промежуточная шестерня закреплена на картере при помощи по меньшей мере одного переднего подшипника и одного заднего подшипника, при этом каждый передний подшипник опирается на одну из опор переднего подшипника, и каждый задний подшипник опирается на одну из опор заднего подшипника;
- выходное колесо, зацепляющееся с второй ступенью каждой из промежуточных шестерен;
- при этом способ содержит следующие этапы:
а) измеряют фабричные дефекты картера;
b) вычисляют первый угловой люфт, наводимый на уровне каждой промежуточной шестерни, на основании измеренных фабричных дефектов;
c) производят оценку второго углового люфта, наводимого на уровне каждой промежуточной шестерни деформациями картера во время передачи редуктором порогового крутящего момента;
d) вычисляют общий угловой люфт на основании первого углового люфта и второго углового люфта;
e) выбирают две промежуточные шестерни, имеющие фазовую разность, компенсирующую этот общий угловой люфт.
В этом документе термин «фазовая разность» обозначает относительный угол между зубьями первой ступени и зубьями второй ступени на каждой промежуточной шестерне.
В этом документе термин «угловой люфт» обозначает возможное угловое отклонение на промежуточной шестерне, когда другая промежуточная шестерня входит в контакт одновременно с входной шестерней и с выходным колесом. Угловой люфт можно измерить путем установления контакта между зубьями с одной стороны редуктора и измерения возможного углового отклонения с другой стороны редуктора.
Таким образом, способ изготовления позволяет получить редуктор винта, в котором момент, передаваемый двумя промежуточными шестернями, является уравновешенным, и одновременно отказаться от систем распределения нагрузок, применяемых в известных технических решениях. Для этого в рамках способа предложено соединять парами промежуточные шестерни таким образом, чтобы улучшить распределение нагрузок между этими двумя шестернями. Таким образом, вместо использования систем распределения динамических нагрузок, как в известных решениях, чтобы уравновесить нагрузки между промежуточными шестернями на всем диапазоне использования редуктора, в рамках способа предложено выбирать промежуточные шестерни таким образом, чтобы компенсировать фабричные дефекты картера и его деформацию, когда редуктор передает пороговый крутящий момент. Предпочтительно этот пороговый крутящий момент является максимальным крутящим моментом, на который рассчитан редуктор. Таким образом, получают редуктор, в котором передаваемый крутящий момент равномерно распределен между двумя промежуточными шестернями, когда редуктор передает максимальный крутящий момент, что позволяет ограничить риск повреждения и износа редуктора и одновременно избежать утяжеления или усложнения редуктора. Кроме того, это позволяет отказаться от известных систем уравновешивания нагрузок, содержащих подвижные детали, что ставило под угрозу надежность редуктора.
Способ, являющийся первым объектом изобретения, может также иметь один или несколько следующих отличительных признаков, рассматриваемых отдельно или во всех возможных технических комбинациях.
Предпочтительно этап (а) измерения дефектов включает в себя этап измерения реального положения каждой опоры подшипника.
Предпочтительно этап (b) вычисления первого углового люфта включает в себя следующие этапы:
- для каждой опоры подшипника вычисляют разность между реальным положением опоры подшипника и контрольным положением, чтобы получить отклонение опоры подшипника;
- для каждой промежуточной шестерни:
- вычисляют отклонение промежуточной шестерни на основании отклонений опор подшипников, поддерживающих подшипники этой промежуточной шестерни;
- вычисляют первый угловой люфт на основании отклонения промежуточной шестерни.
Предпочтительно этап (с) оценки второго углового люфта включает в себя следующие этапы:
- производят оценку смещения каждой опоры подшипника во время передачи редуктором порогового крутящего момента;
- для каждой промежуточной шестерни:
- вычисляют смещение первой ступени на основании смещений опор подшипников, поддерживающих подшипники этой промежуточной шестерни;
- вычисляют второй угловой люфт на основании вычисленных смещений.
Вторым объектом изобретения является редуктор винта, полученный при помощи способа, являющегося первым объектом изобретения.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ФИГУР
Другие отличительные признаки и преимущества изобретения будут более очевидны из нижеследующего подробного описания со ссылками на прилагаемые фигуры, на которых:
Фиг. 1 - вид в перспективе редуктора винта, для которого применяют заявленный способ.
Фиг. 2 - вид спереди редуктора винта, изготовленного при помощи известного способа изготовления.
Фиг. 3а, 3b и 4 - схематичные виды известного редуктора, оснащенного пружинной системой распределения нагрузок.
Фиг. 5 - вид спереди редуктора винта согласно варианту выполнения изобретения.
Фиг. 6 - вид сверху части редуктора винта согласно варианту выполнения изобретения.
Фиг. 7 - вид спереди картера редуктора винта, показанного на фиг. 6.
Фиг. 8 - увеличенный вид части картера, показанного на фиг.7.
Фиг. 9 - схематичный вид, иллюстрирующий метод, позволяющий вычислить отклонение зацепления.
Фиг. 10а-10с - схематичные виды зубьев промежуточной шестерни, используемой в рамках способа согласно варианту выполнения изобретения.
Фиг. 11 - поле смещения опор подшипника картера, показанного на фиг. 7, в случае нагрузки при пороговом крутящем моменте.
Фиг. 12 - поле смещения промежуточной шестерни редуктора винта, показанного на фиг. 5.
Фиг. 13 - вид первой ступени редуктора винта, показанного на фиг. 5.
Фиг. 14 - вид второй ступени редуктора винта, показанного на фиг. 5.
Фиг. 15 - вид зуба промежуточной шестерни, зацепляющегося с зубом колеса редуктора винта, показанного на фиг. 5.
Фиг. 16а - схематичный вид крутящего момента, передаваемого каждой из промежуточных шестерен редуктора винта в отсутствие применения заявленного способа.
Фиг. 16b - схематичный вид крутящего момента, передаваемого каждой из промежуточных шестерен редуктора винта, изготовленного при помощи способа согласно варианту выполнения изобретения.
Для большей ясности идентичные или аналогичные элементы на всех фигурах имеют одинаковые обозначения.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ПО МЕНЬШЕЙ МЕРЕ ОДНОГО ВАРИАНТА ВЫПОЛНЕНИЯ
Задачей способа является изготовление показанного на фигурах редуктора винта. Этот редуктор винта содержит картер 12. Картер 12 содержит две опоры 13 переднего подшипника и две опоры 14 заднего подшипника. Картер 12 охватывает систему зубчатых колес, позволяющую приводить во вращение винт со скоростью, отличной от скорости вращения приводного вала. Для этого система зубчатых колес содержит входную шестерню 1, предназначенную для крепления на приводном валу, и выходное колесо 5, предназначенное для неподвижного соединения с приводимым во вращение винтом. Система зубчатых колес содержит также по меньшей мере две промежуточные шестерни 2. Каждая промежуточная шестерня 2 содержит первую ступень 3, которая зацепляется с входной шестерней 1, и вторую ступень 4, которая зацепляется с выходным колесом 5. Каждая промежуточная шестерня закреплена на картере при помощи:
- переднего подшипника 15, поддерживаемого одной из опор 13 переднего подшипника картера и
- заднего подшипника 16, поддерживаемого одной из опор 14 заднего подшипника картера.
Далее следует описание способа изготовления такого редуктора. Прежде всего он содержит этап (а) измерения фабричных дефектов картера. В частности, во время этого этапа измеряют реальное положение каждой опоры подшипника.
Затем способ содержит этап сравнения между реальным положением каждой опоры подшипника и контрольным положением. Так, как показано на фиг. 7 и 8, способ содержит этап измерения разности между контрольным положением 17, определяемым плоскостями, и реальным положением 18 каждой опоры подшипника. Таким образом, получают отклонение опоры подшипника (ΔYперед, ΔZперед) для каждой опоры переднего подшипника и (ΔYзад, ΔZзад) для каждой опоры заднего подшипника.
Затем способ содержит этап (b) вычисления первого углового люфта, наводимого на уровне каждой промежуточной шестерни, на основании измеренных фабричных дефектов. Этот этап включает в себя этап вычисления отклонения первой ступени каждой промежуточной шестерни на основании вычисленных отклонений опор подшипника. Так, например, промежуточная шестерня 2b закреплена на картере через опору 13 переднего подшипника и через опору 14 заднего подшипника. Как показано на фиг.13, зная отклонение (ΔYперед, ΔZперед) опоры 13 переднего подшипника, отклонение (ΔYзад, ΔZзад) опоры 14 заднего подшипника, общую длину L промежуточной шестерни и расстояние L1 между промежуточной шестерней и одной из опор подшипника, вычисляют отклонение (ΔY, ΔZ) первой ступени промежуточной шестерни 2b:
Figure 00000001
Figure 00000002
Затем способ содержит этап вычисления первого углового люфта на основании отклонения (ΔY, ΔZ) первой ступени промежуточной шестерни 2b. Этот первый угловой люфт вычисляют при помощи следующих уравнений:
δ1=ΔZ/r+ΔY*tan(α)/r
где r является первоначальным радиусом промежуточной шестерни в мм.
Точно так же, вычисляют первый угловой люфт δ2 для другой промежуточной шестерни 2а.
Затем способ содержит этап вычисления общего первого углового люфта δфабричный=δ1+δ2.
Способ содержит также этап оценки второго углового люфта, наводимого на уровне каждой промежуточной шестерни деформациями картера во время передачи порогового крутящего момента редуктором. Для этого, как показано на фиг. 11 и 12, можно, например, произвести вычисление при помощи метода конечных элементов для определения смещения каждой опоры подшипника, связанного с деформациями картера во время передачи редуктором порогового крутящего момента. Предпочтительно этот пороговый крутящий момент является максимальным крутящим моментом, на который рассчитан редуктор. Таким образом, получают смещения (ΔYʹперед, ΔZʹперед) опор переднего подшипника и смещения (ΔYʹзад, ΔZʹзад) опор заднего подшипника.
Затем способ содержит этап вычисления смещения (ΔYʹ, ΔZʹ) первой ступени промежуточной шестерни 2b в случае передачи порогового крутящего момента:
Figure 00000003
Figure 00000004
Затем способ содержит этап вычисления второго углового люфта на основании отклонения (ΔYʹ, ΔZʹ) первой ступени промежуточной шестерни 2b. Этот второй угловой люфт вычисляют при помощи следующих уравнений:
δ1ʹ=ΔZʹ/r+ΔYʹ*tan(α)/r
где r является первоначальным радиусом промежуточной шестерни в мм.
Точно так же, вычисляют второй угловой люфт δ2ʹ для другой промежуточной шестерни 2а.
Затем способ содержит этап вычисления общего второго углового люфта δдеформации=δ1ʹ+δ2ʹ.
После этого способ содержит этап вычисления общего углового люфта: δобщий=δфабричный+δдеформации
Затем способ содержит этап выбора пары промежуточных шестерен, дающей общее фазовое отклонение, равное -δобщий, как показано на фиг. 15.
Таким образом, описанный способ позволяет компенсировать фабричные дефекты и дефекты деформации за счет выбора соответствующей пары промежуточных шестерен. Следовательно, он позволяет добиться сбалансированного распределения нагрузок между двумя промежуточными шестернями. Так, на фиг. 16а показано изменение крутящего момента, передаваемого каждой из промежуточных шестерен 2а и 2b, в зависимости от крутящего момента Се на входе редуктора, когда редуктор не изготовлен при помощи заявленного способа. Как видно на этой фигуре, две промежуточные шестерни передают совершенно разные крутящие моменты. На фиг. 16b показано изменение крутящего момента, передаваемого каждой из промежуточных шестерен 2а и 2b, в зависимости от крутящего момента Се на входе редуктора, когда редуктор изготовлен при помощи заявленного способа согласно варианту выполнения изобретения. Как видно на этой фигуре, передаваемый крутящий момент равномерно распределен между двумя промежуточными шестернями.
Естественно, изобретение не ограничивается вариантами выполнения, описанными со ссылками на фигуры, и, не выходя за рамки изобретения, можно предусмотреть его различные версии. В частности, способ можно применять для изготовления редукторов винта, содержащих более двух промежуточных шестерен.

Claims (23)

1. Способ изготовления редуктора винта, содержащего:
- картер (12), содержащий по меньшей мере две опоры (13) переднего подшипника и две опоры (14) заднего подшипника;
- входную шестерню (1);
- по меньшей мере две промежуточные шестерни (2, 2а, 2b), при этом каждая промежуточная шестерня (2, 2а, 2b) имеет первую ступень (3), зацепляемую с входной шестерней (1), и вторую ступень (4), при этом каждая промежуточная шестерня (2, 2а, 2b) закреплена на картере при помощи по меньшей мере одного переднего подшипника (15) и одного заднего подшипника (16), при этом каждый передний подшипник (15) поддерживается одной из опор (13) переднего подшипника, и каждый задний подшипник (16) поддерживается одной из опор (14) заднего подшипника;
- выходное колесо (5), зацепляемое со второй ступенью (4) каждой из промежуточных шестерен;
- при этом способ содержит следующие этапы:
а) измеряют фабричные дефекты картера (ΔYперед, ΔZперед, ΔYзад, ΔZзад);
b) вычисляют первый угловой люфт (δфабричный), образованный у каждой промежуточной шестерни (2а, 2b), на основании измеренных фабричных дефектов (ΔYперед, ΔZперед, ΔYзад, ΔZзад);
c) производят оценку второго углового люфта (δдеформации), образованного у каждой промежуточной шестерни (2а, 2b) деформациями картера (12) при передаче редуктором порогового крутящего момента;
d) вычисляют общий угловой люфт (δобщий) на основании первого углового люфта и второго углового люфта;
e) выбирают две промежуточные шестерни, имеющие фазовую разность (-δобщий), компенсирующую этот общий угловой люфт.
2. Способ по п.1, в котором этап (а) измерения дефектов включает в себя этап измерения реального положения (18) каждой опоры (13, 14) подшипника.
3. Способ по п.2, в котором этап (b) вычисления первого углового люфта включает в себя следующие этапы:
- для каждой опоры (13, 14) подшипника вычисляют разность между реальным положением (18) опоры подшипника и контрольным положением (17), чтобы получить отклонение (ΔYперед, ΔZперед, ΔYзад, ΔZзад) опоры подшипника;
- для каждой промежуточной шестерни (2а, 2b):
- вычисляют отклонение (ΔY, ΔZ) промежуточной шестерни на основании отклонений (ΔYперед, ΔZперед, ΔYзад, ΔZзад) опор подшипников, поддерживающих подшипники этой промежуточной шестерни;
- вычисляют первый угловой люфт (δфабричный) на основании отклонения (ΔY, ΔZ) промежуточной шестерни.
4. Способ по одному из пп.1-3, в котором этап (с) оценки второго углового люфта включает в себя следующие этапы:
- производят оценку смещения (ΔYʹперед, ΔZʹперед, ΔYʹзад, ΔZʹзад) каждой опоры (13, 14) подшипника при передаче редуктором порогового крутящего момента;
- для каждой промежуточной шестерни (2а, 2b):
- вычисляют смещение (ΔYʹ, ΔZʹ) первой ступени на основании смещений (ΔYʹперед, ΔZʹперед, ΔYʹзад, ΔZʹзад) опор подшипников, поддерживающих подшипники этой промежуточной шестерни;
- вычисляют второй угловой люфт (δдеформации) на основании вычисленных смещений.
5. Редуктор винта, полученный при помощи способа по одному из пп.1-4.
RU2017128570A 2015-01-13 2016-01-12 Способ изготовления редуктора винта RU2697164C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1550246A FR3031562B1 (fr) 2015-01-13 2015-01-13 Procede de fabrication d'un reducteur d'helice
FR1550246 2015-01-13
PCT/FR2016/050046 WO2016113494A1 (fr) 2015-01-13 2016-01-12 Procédé de fabrication d'un réducteur d'hélice

Publications (3)

Publication Number Publication Date
RU2017128570A RU2017128570A (ru) 2019-02-20
RU2017128570A3 RU2017128570A3 (ru) 2019-06-07
RU2697164C2 true RU2697164C2 (ru) 2019-08-12

Family

ID=53008651

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2017128570A RU2697164C2 (ru) 2015-01-13 2016-01-12 Способ изготовления редуктора винта

Country Status (8)

Country Link
US (1) US10047849B2 (ru)
EP (1) EP3245427B1 (ru)
JP (1) JP6636029B2 (ru)
CN (1) CN107208776B (ru)
CA (1) CA2973533A1 (ru)
FR (1) FR3031562B1 (ru)
RU (1) RU2697164C2 (ru)
WO (1) WO2016113494A1 (ru)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US11225912B2 (en) * 2018-04-20 2022-01-18 Pratt & Whitney Canada Corp. Gear assembly for coaxial shafts in gas turbine engine
DE102018212939A1 (de) * 2018-08-02 2020-02-06 Magna Pt B.V. & Co. Kg Gegenhalter für eine einseitig eingespannte Achse
FR3108308B1 (fr) 2020-03-19 2024-01-19 Safran Trans Systems Dispositif d’entrainement d’au moins une roue d’un train d’atterrissage d’aeronef
FR3127269B1 (fr) 2021-09-17 2023-09-08 Safran Aircraft Engines Turbomachine d’aeronef a helice desaxee

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1352090A1 (ru) * 1985-12-13 1987-11-15 Центральный научно-исследовательский автомобильный и автомоторный институт Редуктор газотурбинного двигател
WO1995032895A1 (en) * 1994-05-26 1995-12-07 United Technologies Corporation A stacked compound planetary gear train for an upgraded powertrain system for a helicopter
WO2000017540A2 (en) * 1998-09-18 2000-03-30 Allison Engine Company, Inc. Propeller gearbox
WO2004033937A1 (de) * 2002-10-10 2004-04-22 M & R Automation Gmbh Montagevorrichtung für getriebe sowie verfahren zur einstellung des zahnflankenspiels einer getriebezahnradpaarung

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3520360B2 (ja) * 1993-10-07 2004-04-19 善次郎 中山 倍力装置
DE19801679A1 (de) * 1998-01-19 1999-07-22 Mwp Mahle J Wizemann Pleuco Gm Phasenverstellgetriebe
CN100472043C (zh) * 2003-12-22 2009-03-25 陈王龙 柴油机动力传递方法及齿轮箱传动装置
CN2674202Y (zh) * 2003-12-22 2005-01-26 陈王龙 前置式船用齿轮箱
US20060207384A1 (en) * 2005-03-18 2006-09-21 Portal Tek Llc Portal axle apparatus
DE102005046354A1 (de) * 2005-09-28 2007-03-29 Robert Bosch Gmbh Getriebe-Antriebseinheit mit einer axialspielfreien Lagerbefestigung, insbesondere zum Verstellen eines beweglichen Teils im Kraftfahrzeug
CN201301952Y (zh) * 2008-11-14 2009-09-02 南京高精齿轮集团有限公司 用于船用可调距桨的齿轮箱(1)
CN101666378A (zh) * 2009-09-18 2010-03-10 奇瑞汽车股份有限公司 一种调整多个齿轮精确啮合的方法
JP4985741B2 (ja) * 2009-10-16 2012-07-25 トヨタ自動車株式会社 車両用動力伝達装置
US20130047801A1 (en) * 2011-08-24 2013-02-28 Caterpillar, Inc. Gear Backlash Tool and Method of Using Same
CN102619946B (zh) * 2012-04-13 2015-07-15 中国航空动力机械研究所 分扭传动结构及其安装方法
CN102840319B (zh) * 2012-09-17 2016-02-10 三一汽车制造有限公司 差速锁间隙调整装置及差速锁间隙调整的方法

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1352090A1 (ru) * 1985-12-13 1987-11-15 Центральный научно-исследовательский автомобильный и автомоторный институт Редуктор газотурбинного двигател
WO1995032895A1 (en) * 1994-05-26 1995-12-07 United Technologies Corporation A stacked compound planetary gear train for an upgraded powertrain system for a helicopter
WO2000017540A2 (en) * 1998-09-18 2000-03-30 Allison Engine Company, Inc. Propeller gearbox
WO2004033937A1 (de) * 2002-10-10 2004-04-22 M & R Automation Gmbh Montagevorrichtung für getriebe sowie verfahren zur einstellung des zahnflankenspiels einer getriebezahnradpaarung

Also Published As

Publication number Publication date
CN107208776A (zh) 2017-09-26
US20170363198A1 (en) 2017-12-21
EP3245427B1 (fr) 2018-11-07
CN107208776B (zh) 2020-08-04
JP6636029B2 (ja) 2020-01-29
CA2973533A1 (fr) 2016-07-21
JP2018503041A (ja) 2018-02-01
EP3245427A1 (fr) 2017-11-22
RU2017128570A3 (ru) 2019-06-07
FR3031562B1 (fr) 2017-01-27
WO2016113494A1 (fr) 2016-07-21
US10047849B2 (en) 2018-08-14
RU2017128570A (ru) 2019-02-20
FR3031562A1 (fr) 2016-07-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2697164C2 (ru) Способ изготовления редуктора винта
US20170138819A1 (en) Method for determining dynamic transmission error of gear
EP2290250A2 (en) Bearing cartridge
EP3201492B1 (fr) Réducteur de vitesse à deux lignes intermédiaires de transmission
CN101419106A (zh) 基于差速拧紧的装载机主锥预紧力测量装置和方法
CN110044543B (zh) 扭矩传感器标定装置
CN113252345A (zh) 一种齿轮箱加载试验装置及其加载试验方法
CN109738185B (zh) 考虑齿轮不对中与齿面偏载的齿轮疲劳试验机
CN214894047U (zh) 一种齿轮箱加载试验装置
JP2007168561A (ja) ヘリコプタ用動力伝達装置
RU2720030C2 (ru) Редуктор с двумя промежуточными линиями для турбовинтового двигателя, турбовинтовой двигатель, содержащий упомянутый редуктор
CN208364744U (zh) 一种带测扭功能的高速轴系
CN207336073U (zh) 一种rv减速器综合检测装置
CN113916424B (zh) 适用于大功率高转速涡轮台的水力测功负载装置及其方法
RU2307314C1 (ru) Способ контроля профилей шлицев зубчатого колеса или вала агрегата
Arafa Design for Durability and Performance Density
CN114151511A (zh) 一种压力机的齿轮传动机构及传动机构的装配方法
Luhtaa Conversion of a belt-driven balancing system of a large-bore diesel engine to a gear-driven system
CN112727938B (zh) 一种自适应调心的柔性传动装置及其设计方法
JP2010059814A (ja) 内燃機関のバランサ装置
CN108984854B (zh) 一种确定磨损深度的方法及装置
SU1413473A1 (ru) Способ определени допуска на компенсатор зазора при регулировке преднат га подшипников при сборке редуктора
Gosselin et al. Computation and measurement of the kinematical motion error of actual hypoid gears under load
Atkins et al. The ultra low noise gearbox
IT202100006752A1 (it) Banco prova dinamico per componenti scanalati