RU2663894C2 - Способ удаления мышьяка из углеводородного сырья - Google Patents

Способ удаления мышьяка из углеводородного сырья Download PDF

Info

Publication number
RU2663894C2
RU2663894C2 RU2014124387A RU2014124387A RU2663894C2 RU 2663894 C2 RU2663894 C2 RU 2663894C2 RU 2014124387 A RU2014124387 A RU 2014124387A RU 2014124387 A RU2014124387 A RU 2014124387A RU 2663894 C2 RU2663894 C2 RU 2663894C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
mass
range
metal
carried out
nickel
Prior art date
Application number
RU2014124387A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2014124387A (ru
Inventor
Мари-Клер МАРЬОН
Филибер Лефлев
Анник ПУЧЧИ
Original Assignee
Ифп Энержи Нувелль
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ифп Энержи Нувелль filed Critical Ифп Энержи Нувелль
Publication of RU2014124387A publication Critical patent/RU2014124387A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2663894C2 publication Critical patent/RU2663894C2/ru

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G25/00—Refining of hydrocarbon oils in the absence of hydrogen, with solid sorbents
    • C10G25/003—Specific sorbent material, not covered by C10G25/02 or C10G25/03
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G65/00—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only
    • C10G65/02—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only
    • C10G65/04—Treatment of hydrocarbon oils by two or more hydrotreatment processes only plural serial stages only including only refining steps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/16—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J23/24—Chromium, molybdenum or tungsten
    • B01J23/28—Molybdenum
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
    • B01J20/06—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising oxides or hydroxides of metals not provided for in group B01J20/04
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/02—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material
    • B01J20/06—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising oxides or hydroxides of metals not provided for in group B01J20/04
    • B01J20/08—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof comprising inorganic material comprising oxides or hydroxides of metals not provided for in group B01J20/04 comprising aluminium oxide or hydroxide; comprising bauxite
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/30—Processes for preparing, regenerating, or reactivating
    • B01J20/32—Impregnating or coating ; Solid sorbent compositions obtained from processes involving impregnating or coating
    • B01J20/3202—Impregnating or coating ; Solid sorbent compositions obtained from processes involving impregnating or coating characterised by the carrier, support or substrate used for impregnation or coating
    • B01J20/3204—Inorganic carriers, supports or substrates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J20/00—Solid sorbent compositions or filter aid compositions; Sorbents for chromatography; Processes for preparing, regenerating or reactivating thereof
    • B01J20/30—Processes for preparing, regenerating, or reactivating
    • B01J20/32—Impregnating or coating ; Solid sorbent compositions obtained from processes involving impregnating or coating
    • B01J20/3231—Impregnating or coating ; Solid sorbent compositions obtained from processes involving impregnating or coating characterised by the coating or impregnating layer
    • B01J20/3234—Inorganic material layers
    • B01J20/3236—Inorganic material layers containing metal, other than zeolites, e.g. oxides, hydroxides, sulphides or salts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
    • B01J23/74—Iron group metals
    • B01J23/75—Cobalt
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
    • B01J23/74—Iron group metals
    • B01J23/755—Nickel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
    • B01J23/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
    • B01J23/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J23/85—Chromium, molybdenum or tungsten
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
    • B01J23/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
    • B01J23/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J23/85—Chromium, molybdenum or tungsten
    • B01J23/88—Molybdenum
    • B01J23/882—Molybdenum and cobalt
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J23/00—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00
    • B01J23/70—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper
    • B01J23/76—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36
    • B01J23/84—Catalysts comprising metals or metal oxides or hydroxides, not provided for in group B01J21/00 of the iron group metals or copper combined with metals, oxides or hydroxides provided for in groups B01J23/02 - B01J23/36 with arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B01J23/85—Chromium, molybdenum or tungsten
    • B01J23/88—Molybdenum
    • B01J23/883—Molybdenum and nickel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/04—Mixing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/20—Sulfiding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/28—Phosphorising
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
    • C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
    • C10G45/04—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used
    • C10G45/06—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof
    • C10G45/08—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing characterised by the catalyst used containing nickel or cobalt metal, or compounds thereof in combination with chromium, molybdenum, or tungsten metals, or compounds thereof
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J29/00—Catalysts comprising molecular sieves
    • B01J29/04—Catalysts comprising molecular sieves having base-exchange properties, e.g. crystalline zeolites
    • B01J29/06—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof
    • B01J29/076—Crystalline aluminosilicate zeolites; Isomorphous compounds thereof containing arsenic, antimony, bismuth, vanadium, niobium, tantalum, polonium, chromium, molybdenum, tungsten, manganese, technetium or rhenium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/19—Catalysts containing parts with different compositions
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/61—Surface area
    • B01J35/613—10-100 m2/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/61—Surface area
    • B01J35/615—100-500 m2/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/63—Pore volume
    • B01J35/633—Pore volume less than 0.5 ml/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/63—Pore volume
    • B01J35/635—0.5-1.0 ml/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
    • B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
    • B01J35/63—Pore volume
    • B01J35/638—Pore volume more than 1.0 ml/g
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/02—Impregnation, coating or precipitation
    • B01J37/0201—Impregnation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J37/00—Processes, in general, for preparing catalysts; Processes, in general, for activation of catalysts
    • B01J37/02—Impregnation, coating or precipitation
    • B01J37/0201—Impregnation
    • B01J37/0205—Impregnation in several steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/201—Impurities
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
    • C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
    • C10G2300/20—Characteristics of the feedstock or the products
    • C10G2300/201—Impurities
    • C10G2300/205—Metal content

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
  • Catalysts (AREA)

Abstract

Изобретение относится к способу удаления мышьяка из углеводородного сырья, по меньшей мере частично жидкого при температуре окружающей среды и атмосферном давлении, содержащему по меньшей мере следующие этапы: a) приводят в контакт углеводородное сырье, водород и первую поглощающую массу, содержащую подложку и по меньшей мере один металл M1 группы VIB и по меньшей мере два металла M2 и M3 группы VIII, где металл M1 является молибденом, металл M2 является кобальтом и металл M3 является никелем; b) приводят в контакт углеводородное сырье, водород и вторую поглощающую массу в форме сульфида, содержащую подложку и никель, причем вторая поглощающая масса содержит количество никеля в диапазоне от 5 до 50% по массе NiO, в расчете на суммарную массу второй поглощающей массы в форме оксида перед сульфированием. Причем контакт на этапе a) осуществляют при температуре в диапазоне от 30°C до 400°C, давлении в диапазоне от 0,2 до 5 МПа, часовой объемной скорости, отнесенной к объему первой поглощающей массы, в диапазоне от 4 до 50 чи при расходе водорода в диапазоне от 2 до 800 литров на литр сырья; молярное соотношение металлов (M2+M3)/M1 находится в диапазоне от 1 до 6, количество металла M1 группы VIB в форме оксида находится в диапазоне от 3 до 14 масс. % в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы, количество металла M2 группы VIII в форме оксида находится в диапазоне от 1 до 20 масс. % в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы, и количество металла M3 группы VIII в форме оксида составляет от 5 до 28 масс. % в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы. Причем контакт на этапе b) осуществляют при температуре в диапазоне от 30°C до 400°C, давлении в диапазоне от 0,2 до 5 МПа, объемной часовой скорости, отнесенной к объему второй поглощающей массы, в диапазоне от 4 до 50 чи при расходе водорода в диапазоне от 2 до 800 литров на литр, и этап a) проводят или перед этапом b), или одновременно с этапом b). 10 з.п. ф-лы, 2 табл., 2 пр.

Description

ОБЛАСТЬ ТЕХНИКИ
Настоящее изобретение относится к способу удаления мышьяка, присутствующего в углеводородном сырье, путем его улавливания.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Неочищенная нефть, в зависимости от ее происхождения, может содержать большое число металлических соединений в малых количествах, обычно присутствующих в форме металлоорганических комплексов.
Эти металлоорганические соединения являются ядами для катализаторов, использующихся в процессах превращения нефти. В частности, они отравляют катализаторы гидрообработки и гидрирования и постепенно осаждаются на активной поверхности этих катализаторов. Металлические соединения присутствуют, главным образом, в тяжелых фракциях, образующихся при перегонке сырой нефти (никель, ванадий, мышьяк, ртуть), или в конденсатах природного газа (ртуть, мышьяк).
Обработка углеводородных фракций посредством термического или каталитического крекинга, например, их крекинга водяным паром с образованием более легких углеводородных фракций, олефиновых или ароматических, может позволить удалить некоторые металлы (например, никель, ванадий и др.). Но зато некоторые другие металлы, в частности мышьяк, способные образовывать летучие соединения, встречаются, по меньшей мере частично, в более легких фракциях, и могут в результате этого отравлять катализаторы процессов превращения этих фракций, такие, как катализаторы селективного гидрирования или гидродесульфирования.
В уровне техники известны способы удаления мышьяка из углеводородов в жидкой фазе; при этом способы проводят, в частности, в присутствии твердых масс, которые можно называть по-разному: адсорбционная масса, поглощающая, улавливающая, экстрагирующая масса, масса для переноса металлов. Например, патент US 4,046,674 описывает способ удаления мышьяка из сланцевого масла, в котором используется поглощающая масса, содержащая никель и молибден в форме сульфидов, осажденных на подложку, например, из оксида алюминия.
Патентная заявка FR 2617497 советует для удаления мышьяка из углеводородного сырья применять способ, в котором сырье вместе с водородом приводят в контакт с поглощающей массой, содержащей никель, по меньшей мере 50 масс.% которого находится в виде металла, при температуре от 110 до 280°C и давлении от 1 до 100 бар (0,1-10 МПа).
Патентная заявка FR 2617497 раскрывает способ удаления мышьяка из жидкого углеводородного сырья при температуре от 0 до 100°C, при низком давлении и при полном отсутствии водорода, но в присутствии поглощающей массы, содержащей по меньшей мере один сульфид или оксид меди, осажденный на подложку.
Тем не менее, у специалистов по нефтепереработке все еще существует потребность в способах удаления мышьяка, которые были бы эффективными и в которых использовались бы как можно меньшие количества поглощающих масс. Одной задачей изобретения является предложить альтернативный эффективный способ удаления мышьяка, который можно было бы осуществлять, в частности, с максимально возможным расходом обрабатываемого сырья.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Изобретение относится к способу удаления мышьяка из углеводородного сырья, по меньшей мере частично жидкого при температуре окружающей среды и атмосферном давлении, включающему по меньшей мере следующие этапы:
a) привести в контакт углеводородное сырье, водород и первую поглощающую массу, содержащую подложку и по меньшей мере один металл M1 группы VIB и по меньшей мере два металла M2 и M3 группы VIII, причем молярное соотношение металлов (M2+M3)/M1 составляет от 1 до 6, количество металла M1 группы VIB в форме оксида составляет от 3 до 14 масс.% в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы, количество металла M2 группы VIII в форме оксида составляет от 1 до 20 масс.% в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы, и количество металла M3 группы VIII в форме оксида составляет от 5 до 28 масс.% в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы,
причем контакт на этапе a) осуществляется при температуре от 30 до 400°C, давлении от 0,2 до 5 МПа, при объемной часовой скорости, отнесенной к объему первой поглощающей массы, от 4 до 50 ч-1 и при расходе водорода от 2 до 800 литров на литр сырья;
b) привести в контакт углеводородное сырье, водород и вторую поглощающую массу в форме сульфида, содержащую подложку и никель, причем количество никеля составляет по меньшей мере 5 % по массе NiO в расчете на суммарную массу второй поглощающей массы, находящейся в форме оксида перед сульфированием,
причем контакт на этапе b) реализуется при температуре 30°C до 400°C, давлении от 0,2 до 5 МПа, при объемной часовой скорости, отнесенной к объему второй поглощающей массы, от 4 до 50 ч-1 и при расходе водорода от 2 до 800 литров на литр, и
причем этап a) осуществляют или перед этапом b), или одновременно с этапом b).
Авторы заявки неожиданно обнаружили, что особая последовательность поглощающих масс или использование вышеупомянутой смеси поглощающих масс позволяет особенно эффективно удалять мышьяк при повышенных объемных часовых скоростях, отнесенных к объемам поглощающих масс, а именно выше 4 ч-1, предпочтительно выше 6 ч-1 и даже выше 10 ч-1. Таким образом, способ согласно изобретению позволяет получать эффлюенты с низким содержанием мышьяка, используя меньшее количество катализаторов при том же расходе обрабатываемого сырья, из чего следует довольно значительная экономическая выгода для эксплуатации нефтеперерабатывающий предприятий.
Согласно одному варианту осуществления, этап a) осуществляют перед этапом b), и указанные этапы проводят в первой и второй реакционных зонах, соответственно, находящихся в первом и втором реакторах. В настоящем случае реакторы могут эксплуатироваться с неподвижным слоем, с движущимся слоем или с кипящим слоем.
Альтернативно, когда этап a) осуществляют перед этапом b), указанные этапы проводятся соответственно в первой и второй реакционных зонах, находящихся в одном и том же реакторе с неподвижным слоем.
Согласно другому варианту осуществления, этап a) осуществляют одновременно с этапом b), и указанные этапы проводятся в реакторе, включающем реакционную зону, содержащую смесь первой и второй поглощающих масс.
Предпочтительно, количество металла M1 составляет от 3 до 12 масс.%, количество металла M2 составляет от 1 до 15 масс.%, и количество металла M3 составляет от 5 до 18 масс.% в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы.
Предпочтительно, первая поглощающая масса имеет молярное соотношение металлов M2/M3 в интервале от 0,05 до 2.
Согласно одному частному варианту осуществления, металл M1 является молибденом, металл M2 является кобальтом, а металл M3 является никелем.
Предпочтительно, вторая поглощающая масса содержит количество никеля от 5 до 50 % по массе NiO в расчете на суммарную массу второй поглощающей массы в форме оксида перед сульфированием.
Предпочтительно, металлы M1, M2 и M3 первой поглощающей массы являются, кроме того, сульфированными.
Предпочтительно, молярное соотношение серы (S), присутствующей в первой поглощающей массе, к сумме металлов M1, M2 и M3 составляет меньшей мере 60% от теоретического молярного соотношения, соответствующего полному сульфированию каждого элемента до сульфида, пропорционально относительным мольным долям каждого металла.
Предпочтительно, молярное соотношение серы (S), присутствующей во второй поглощающей массе, к никелю составляет меньшей мере 60% от теоретического молярного соотношения, соответствующего полному сульфированию никеля.
Соотношение объема первой поглощающей массы к объему второй поглощающей массы составляет от 0,2 до 5, предпочтительно от 0,2 до 2.
Изобретение относится также к способу обработки углеводородного сырья, включающему в себя способ удаления мышьяка согласно изобретению, в котором поток с пониженным содержанием мышьяка обрабатывают на этапе каталитической гидроочистки. Например, этап гидроочистки является этапом гидродесульфирования.
ПОДРОБНОЕ ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ
В настоящем описании термин "поглощающая масса" может быть равнозначно заменен эквивалентными терминами, такими, как: адсорбционная масса, улавливающая, экстрагирующая масса или масса переноса металлов.
УГЛЕВОДОРОДНОЕ СЫРЬЕ
Углеводородное сырье, подходящее для обработки способом по изобретению, является по меньшей мере частично жидким при температуре окружающей среды и атмосферном давлении. Например, углеводородное сырье, подлежащее обработке, является бензином каталитического крекинга, поступающим с установок каталитического крекинга, термического крекинга или крекинга водяным паром. Способ применим также для обработки смесей бензинов прямой перегонки, которые могут содержать тяжелые металлы, вносимые с сырой нефтью, с бензинами крекинга, содержащими моноолефины и диолефины. Углеводородное сырье может содержать до 2 массовых частей на миллион (ppm) мышьяка.
Например, углеводородное сырье, подлежащее обработке, является бензином каталитического крекинга, содержащим от 5% до 60 масс.% моноолефинов, от 50 ppm до 6000 ppm сернистых соединений и от 10 до 1000 частей на миллиард (ppb) мышьяка.
В контексте изобретения присутствующий мышьяк может находиться в виде арсинов общей формулы AsR3, где R означает атом водорода или углеводородный радикал, такой как метил, этил, пропил или фенил.
ЭТАП A) СПОСОБА СОГЛАСНО ИЗОБРЕТЕНИЮ
Итак, способ согласно изобретению включает этап a), который состоит в том, что углеводородное сырье и водород приводят в контакт с первой поглощающей массой.
Этот контакт осуществляется при рабочей температуре в интервале от 30°C до 400°C, при рабочем давлении от 0,2 до 5 МПа, при отношении расхода водорода к расходу углеводородного сырья от 2 до 800 Нл/л и при объемной часовой скорости, отнесенной к объему первой поглощающей массы, от 4 до 50 ч-1. Предпочтительно, рабочая температура составляет от 200°C до 400°C, отношение расхода водорода к расходу углеводородного сырья составляет от 50 до 800 Нл/л, и объемная часовая скорость, отнесенная к объему первой поглощающей массы, составляет от 6 до 40 ч-1.
Согласно одному очень предпочтительному варианту осуществления, этап a) проводится при рабочей температуре от 200 до 400°C, рабочем давлении от 0,2 до 5 МПа, отношении расхода водорода к расходу углеводородного сырья от 50 до 800 Нл/л и при объемной часовой скорости, отнесенной к объему первой поглощающей массы, от 10 до 25 ч-1.
Предпочтительно, процесс осуществляют путем введения углеводородного сырья, подлежащего обработке, и водорода в реактор, содержащий указанную поглощающую массу, причем реактор является реактором с неподвижным слоем, с движущимся слоем или с кипящим слоем, предпочтительно реактором с неподвижным слоем.
Первая поглощающая масса содержит по меньшей мере один металл M1 группы VIB и по меньшей мере два металла M2 и M3 группы VIII, осажденных на пористую подложку. Молярное соотношение металлов (M2+M3)/M1 составляет от 1 до 6, количество металла M1 группы VIB в форме оксида составляет от 3 до 14 масс.% в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы, количество металла M2 группы VIII в форме оксида составляет от 1 до 20 масс.% в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы, и количество металла M3 группы VIII в форме оксида составляет от 5 до 28 масс.% в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы.
Поглощающая масса на этапе a) согласно изобретению предпочтительно имеет молярное соотношение металлов M2/M3 в интервале от 0,05 до 2, предпочтительно от 0,08 до 1,5, еще более предпочтительно от 0,08 до 1,25.
Предпочтительно, молярное соотношение металлов (M2+M3)/M1 в первой поглощающей массе составляет от 1 до 5, предпочтительно от 1 до 4,5, более предпочтительно от 1,5 до 4.
Предпочтительно, количество металла M1 группы VIB в форме оксида составляет от 3 до 12 масс.% в расчете на суммарную массу поглощающей массы, более предпочтительно от 4 до 10 масс.% и еще более предпочтительно от 4 до 9 масс.%.
Предпочтительно, количество металла M2 группы VIII в форме оксида составляет от 1 до 15 масс.% в расчете на суммарную массу поглощающей массы, предпочтительно от 1 до 10 масс.%, более предпочтительно от 1 до 9 масс.% и еще более предпочтительно от 2 до 5 масс.%.
Предпочтительно, количество металла M3 группы VIII в форме оксида составляет от 5 до 18 масс.% в расчете на суммарную массу поглощающей массы, предпочтительно от 5 до 15 масс.%, более предпочтительно от 7 до 15 масс.%, еще более предпочтительно от 9 до 15 масс.%.
Предпочтительно, металл M1 является молибденом, металл M2 является кобальтом, и металл M3 является никелем.
Первая поглощающая масса может содержать активную добавку, такую как фосфор. Количество фосфора в форме оксида составляет от 0,2 до 6 масс.% в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы, предпочтительно от 0,3 до 5 масс.%, более предпочтительно от 0,4 до 4 масс.%.
Металлы первой поглощающей массы осаждают на аморфную минеральную подложку, выбранную из группы, состоящей из оксидов алюминия, оксида кремния, алюмосиликатов, карбида кремния, оксидов титана, использующихся самостоятельно или в смеси с оксидом алюминия или алюмосиликатом, оксидов магния, использующихся самостоятельно или в смеси с оксидом алюминия или алюмосиликатом. Предпочтительно, подложка выбрана из группы, состоящей из оксидов алюминия, оксида кремния и алюмосиликатов. Очень предпочтительно, подложка состоит в основном из по меньшей мере одного оксида алюминия, то есть она содержит по меньшей мере 51 масс.%, предпочтительно по меньшей мере 60 масс.%, очень предпочтительно по меньшей мере 80 масс.%, даже по меньшей мере 90 масс.% оксида алюминия.
Оксид алюминия может находиться в разных кристаллических формах, как, например, оксид алюминия альфа, оксид алюминия бета, оксид алюминия гамма, оксид алюминия дельта, оксид алюминия эта, оксид алюминия тета, бемит или их смеси. Удельная поверхность подложки составляет от 70 до 350 м2/г, предпочтительно от 100 до 300 м2/г, очень предпочтительно от 130 до 250 м2/г. Удельная поверхность измеряется по методу БЭТ (стандарт ASTM D3663), хорошо известному специалисту.
Пористость подложки такова, что она имеет объем пор от 0,4 до 1,4 см3/г, предпочтительно от 0,5 до 1,3 см3/г. Объем пор измеряют методом ртутной порозиметрии согласно стандарту ASTM D4284-92 при угле смачивания 140°.
Металлы осаждают на подложку методами, хорошо известными специалисту, например, путем пропитки раствором предшественников металлов, предпочтительно путем пропитки водными растворами предшественников металлов. Пропитку можно осуществить, например, способом, известным как сухая пропитка, при котором вводят желаемое количество элементов в виде солей, растворенных в выбранном растворителе, например, деминерализованной воде, чтобы заполнить как можно точнее все поры подложки. Подложку, заполненную таким образом раствором, предпочтительно сушат.
Металлы можно осаждать совместной пропиткой или путем последовательного добавления. Предпочтительно, сначала осаждают M1 и M2, а затем M3, или сначала M3, а затем M1+M2. В пропиточные растворы можно добавлять фосфор. Когда металл группы VIII является кобальтом, в качестве предшественника предпочтительно использовать нитрат кобальта, гидроксид кобальта или карбонат кобальта. Когда металл группы VIII является никелем, в качестве предшественника предпочтительно использовать нитрат никеля, гидроксид никеля или карбонат никеля. Когда указанный металл группы VIB является молибденом, в качестве предшественника предпочтительно использовать гептамолибдат аммония или оксид молибдена. Когда в активной фазе первой поглощающей массы присутствует фосфор, предпочтительно использовать в качестве предшественника фосфорную кислоту. Можно также использовать любую другую соль, известную специалисту как имеющую достаточную растворимость в водном растворе и способную разлагаться на этапе сушки или при окислительной обработке любого типа.
После введения металлов групп VIII и VIB и, возможно, фосфора, поглощающую массу предпочтительно подвергают термообработке. Целью этой обработки является превратить молекулярные предшественники металлов в оксидную фазу. Речь в данном случае идет об окислительной обработке, но можно также проводить просто сушку каталитического адсорбента. Предпочтительно, первую поглощающую массу подвергают обжигу перед ее применением в способе гидродесульфирования согласно изобретению. Указанный обжиг выгодно проводить на воздухе или в атмосфере разбавленного кислорода, при температуре от 200°C до 550°C, предпочтительно от 300°C до 500°C.
После обжига металлы, осажденные на подложке, находятся в форме оксида. Преимущественно, обожженную поглощающую массу дополнительно подвергают сульфированию перед ее применением в способе согласно изобретению. Сульфирование проводят в сульфо-восстановительной среде, то есть в присутствии H2S и водорода, для превращения оксидов металлов в сульфиды переходных металлов, такие, как MoS2, Ni3S2 и Co9S8. Сульфирование осуществляют путем подачи на поглощающую массу потока, содержащего H2S и водород, или же соединение серы, способное разлагаться на H2S в присутствии поглощающей массы и водорода. Предшественниками H2S, обычно используемыми для сульфирования, являются полисульфиды, такие как диметилдисульфид. Температуру устанавливают таким образом, чтобы H2S реагировал с оксидами металлов с образованием сульфидов металлов. Это сульфирование можно реализовать in situ или ex situ (внутри или вне реактора, в котором осуществляют улавливание) при температурах в интервале от 200 до 600°C, более предпочтительно от 300 до 500°C. Предпочтительно, металлы являются по существу сульфированными. Металл считается по существу сульфированным, когда молярное соотношение серы (S), присутствующей в поглощающей массе, к указанному металлу составляет меньшей мере 60% от теоретического молярного соотношения, соответствующего полному сульфированию рассматриваемого металла:
(S/металл)поглощающая масса≥0,6×(S/металл)теор,
где:
(S/металл)поглощающая масса означает молярное соотношение серы (S) к металлу, присутствующему на поглощающей массе,
(S/металл)теор означает молярное соотношение серы к металлу, соответствующее полному сульфированию металла в сульфид.
Это теоретическое молярное соотношение меняется в зависимости от рассматриваемого металла:
- (S/Co)теор=8/9
- (S/Ni)теор=2/3
- (S/Mo)теор=2/1
Так как первая поглощающая масса содержит несколько металлов, молярное соотношение между S, присутствующей на поглощающей массе, и всеми металлами M1, M2 и M3 составляет меньшей мере 60%, более предпочтительно по меньшей мере 80%, от теоретического молярного соотношения, соответствующего полному сульфированию каждого металла до сульфида, причем расчет проводится пропорционально относительным мольных долям каждого металла.
ЭТАП B) СПОСОБА СОГЛАСНО ИЗОБРЕТЕНИЮ
Этап b) способа удаления мышьяка согласно изобретению состоит в том, что углеводородное сырье и водород приводят в контакт со второй поглощающей массой, содержащей подложку, на которой осажден никель и для которой массовое количество никеля, выраженное как оксид NiO, в расчете на суммарную массу поглощающей массы в форме оксида перед сульфированием, составляет по меньшей мере 5 масс.%, предпочтительно от 5 до 50 масс.%, очень предпочтительно от 10 до 30 масс.%.
Вторая поглощающая масса используется в сульфированной форме, то есть молярное соотношение серы (S), присутствующей во второй поглощающей массе, к элементарному никелю составляет по меньшей мере 60% от теоретического молярного соотношения, соответствующего полному сульфированию никеля:
(S/Ni)поглощающая масса≥0,6×(S/Ni)теор,
Где:
- (S/Ni)поглощающая масса означает молярное соотношение серы (S) к элементарному никелю, присутствующему на каталитическом адсорбенте,
- (S/Ni)теор означает молярное соотношение серы к элементарному никелю, соответствующее полному сульфированию никеля до сульфида, равное 2/3.
Предпочтительно, молярное соотношение серы (S), присутствующей во второй поглощающей массе, к элементарному никелю равно по меньшей мере 80% от теоретического молярного соотношения, соответствующего полному сульфированию никеля.
Подложка является пористой подложкой, которая может быть выбрана из угля, активированного угля, кокса, оксида кремния, оксидов алюминия, алюмосиликатов, силикатов, алюминатов и силико-алюминатов (например, цеолитных). Предпочтительно, подложка является оксидом алюминия α или γ, или смесью обоих.
Подложка имеет общий объем пор, измеренный ртутной порозиметрией согласно стандарту ASTM D4284-92, для угла смачивания 140°, обычно в интервале от 0,2 до 1,2 мл/г, предпочтительно от 0,5 до 1,2 мл/г.
Кроме того, используемая подложка обычно имеет удельную поверхность, определяемую по методу ASTM D3663, от 10 до 300 м2/г, предпочтительно от 50 до 200 м2/г.
Альтернативно, поглощающая масса может дополнительно содержать элементы, называемые "промоторами", которые выбраны из группы, состоящей из P, Mg, Ça, Sr, Mn, Fe, Co, Cu, Zn и Mo. Промоторные элементы предпочтительно присутствуют в количестве, составляющем от 0,1 до 2 масс.% в расчете на суммарную массу поглощающей массы.
Вторая поглощающая масса может быть приготовлена способом, который включает:
i) введение по меньшей мере одного соединения никеля на подложку, определенную выше;
ii) сушка и необязательный обжиг продукта, полученного на этапе (i)для превращения по меньшей мере части соединения или соединений никеля, которые в нем содержатся, в оксид никеля;
iii) приведение в контакт продукта, полученного на этапе (ii) или на этапе (i), если этап (ii) отсутствует, с серой или соединением, содержащим серу для сульфирования осажденного на подложке никеля.
Введение никеля на подложку можно осуществить любыми способами, известными специалисту, например, пропиткой водным раствором, содержащим соль никеля, растворенную в воде, как, например, нитрат, формиат, ацетат, ацетилацетат никеля. Обычно предпочтительно использовать нитрат ввиду его очень высокой растворимости. Введение соли никеля можно осуществить, например, путем "сухой" пропитки (заполнение пор подложки объемом жидкости, равным объему пор подложки) раствором нитрата никеля.
Сушка, которая позволяет удалить всю или часть воды, введенной во время пропитки, предпочтительно проводится при температуре от 50 до 250°C, более предпочтительно от 70°C до 200°C. Сушка может проводиться на воздухе или в инертной атмосфере (например, азота).
Подложку, пропитанную никелем и высушенную, затем предпочтительно обжигают в потоке газа, предпочтительно на воздухе. Температура обжига обычно составляет от 150°C до 450°C, предпочтительно от примерно 200°C до примерно 400°C. Продолжительность обжига обычно составляет от 0,5 часа до 24 часов, предпочтительно от 1 часа до 12 часов. Этап обжига может проводиться со ступенчатым повышением температуры до заданной максимальной температуры.
Этап сульфирования (iii) проводится в сульфо-восстанавливающей среде, чтобы превратить оксид никеля в сульфиды никеля. Сульфирование осуществляют, вводя на поглощающую массу поток, содержащий H2S и водород или же соединение серы (например, полисульфиды), способное разлагаться на H2S в присутствии поглощающей массы и водорода. Температуру сульфирования устанавливают так, чтобы H2S реагировал с оксидом никеля, образуя сульфиды никеля. Это сульфирование можно реализовать in situ или ex situ (внутри или вне реактора, в котором имеет место второй этап поглощения) при температурах в интервале от 200 до 600°C, более предпочтительно от 300 до 500°C.
Согласно изобретению, контакт на этапе b) осуществляется в следующих условиях:
- температура от 30 до 400°C, предпочтительно от 200 до 400°C;
- давление от 0,2 до 5 МПа;
- часовая объемная скорость, отнесенная к объему второй поглощающей массы, в интервале от 4 до 50 ч-1, предпочтительно в интервале от 6 до 40 ч-1, более предпочтительно в интервале от 10 до 25 ч-1,
- отношение H2/сырье от 2 до 800 Нл/л, предпочтительно от 50 до 800 Нл/л.
Согласно первому варианту осуществления способа по изобретению, этап a) проводится перед этапом b), и указанные этапы проводят или в двух реакторах, соединенных последовательно, или в единственном реакторе, содержащем по меньшей мере два неподвижных слоя, содержащих соответственно первую и вторую поглощающие массы.
Когда этапы a) и b) проводятся в двух разных реакторах, эти реакторы могут быть реакторами с неподвижным слоем, с подвижным слоем или с кипящим слоем, предпочтительно с неподвижным слоем.
Когда этапы a) и b) проводятся в единственном реакторе, содержащем два неподвижных слоя поглощающих масс, реактор выполнен так, чтобы углеводородное сырье, подлежащее очистке, сначала встречало первый неподвижный слой, содержащий первую поглощающую массу, а затем второй неподвижный слой, содержащий вторую поглощающую массу. Следует отметить, что эти два неподвижных слоя могут располагаться последовательно таким образом, чтобы между ними имелся или не имелся промежуток.
Альтернативно, согласно второму варианту осуществления, этапы a) и b) осуществляют одновременно в одном и том же реакторе, например, с неподвижным слоем, подвижным слоем или с кипящим слоем, который содержит реакционную зону, включающую смесь первой и второй поглощающих масс.
Согласно изобретению, отношение объема первой поглощающей массы к объему второй поглощающей массы обычно составляет от 0,2 до 5, предпочтительно от 0,2 до 2.
Способы согласно изобретению особенно хорошо подходят для применения в предварительной обработке сырья, содержащего мышьяк, перед подачей на этап каталитической гидроочистки, предпочтительно этап гидродесульфирования, чтобы не снизить срок службы катализатора гидроочистки, который обычно деактивируется мышьяком.
Когда способы удаления мышьяка согласно изобретению применяются в качестве предварительной обработки углеводородного сырья перед этапом гидродесульфирования, на котором используется слой катализатора гидродесульфирования, отношение объема первой и второй поглощающих масс к объему катализатора гидродесульфирования обычно составляет от 0,04 до 0,5.
Кроме того, когда на этапах предварительной обработки и гидродесульфирования применяется реактор типа реактора с неподвижным слоем, эти два этапа можно проводить в одном и том же реакторе при условии, что слои, содержащие соответственно первую и вторую поглощающие массы, располагаются таким образом, чтобы обрабатываемое сырье проходило слои поглощающих масс перед подачей на слой катализатора гидродесульфирования.
Альтернативно, первая и вторая поглощающие массы находятся в смеси в одном слое, находящемся ранее слоя катализатора гидродесульфирования относительно направления введения обрабатываемого сырья.
Следующие примеры, не имеющие ограничительного характера, иллюстрируют изобретение.
ПРИМЕРЫ
ПРИГОТОВЛЕНИЕ ПОГЛОЩАЮЩЕЙ МАССЫ A С НИКЕЛЕМ
Поглощающую массу A готовят путем двойной сухой пропитки водным раствором, приготовленным из нитрата никеля, причем объем раствора, содержащего металл, равен объему пор подложки.
Подложка представляет собой переходный оксид алюминия, имеющий удельную поверхность 135 м2/г и объем пор 1,12 см3/г. Удельная поверхность подложки измерена методом БЭТ (стандарт ASTM D3663), а объем пор определен ртутной порозиметрией, согласно стандарту ASTM D4284-92 при угле смачивания 140°.
Затем подложку, пропитанную никелем, сушат 12 часов при 120°C, затем обжигают на воздухе при 500°C в течение 2 часов.
Поглощающая масса A после обжига содержит количество никеля, выраженное в NiO, 18% в расчете на суммарную массу поглощающей массы.
ПРИГОТОВЛЕНИЕ ПОГЛОЩАЮЩЕЙ МАССЫ B, СОДЕРЖАЩЕЙ НИКЕЛЬ, КОБАЛЬТ И МОЛИБДЕН
Как и в случае поглощающей массы A, подложка, используемая для поглощающей массы B, представляет собой переходный оксид алюминия, имеющий удельную поверхность 135 м2/г и объем пор 1,12 см3/г. Поглощающая масса B содержит одновременно никель, кобальт и молибден и приготовлена сухой пропиткой в два этапа. Первый этап состоит в сухой пропитке водным раствором гептамолибдата аммония и нитрата кобальта, при этом объем раствора, содержащего металлы, строго равен объему пор массы подложки. Концентрации предшественников в водном растворе подбираются так, чтобы осадить на подложку желательные массовые количества. Твердый материал, пропитанный молибденом и кобальтом, сушат затем 12 часов при 120°C, после чего обжигают на воздухе при 500°C в течение 2 часов. Второй этап позволяет провести сухую пропитку водным раствором нитрата никеля, причем объем раствора, содержащего металл, строго равен объему пор подложки. Концентрацию предшественника в водном растворе подбирают так, чтобы осадить на подложку желательные массовые количества. Затем твердый материал сушат 12 часов при 120°C, после чего обжигают на воздухе при 500°C в течение 2 часов.
После обжига получают поглощающую массу B, содержащую (в масс.% в расчете на суммарную массу поглощающей массы: 3 масс.% CoO, 10 масс.% NiO и 15 масс.% MoO3.
ОЦЕНКА ЭФФЕКТИВНОСТИ СПОСОБА ПОГЛОЩЕНИЯ МЫШЬЯКА СОГЛАСНО ИЗОБРЕТЕНИЮ
Затем проводят оценку эффективности предлагаемого изобретением способа удаления мышьяка из фракции бензина, полученной от процесса каталитического крекинга, имеющей температуру кипения от 50 до 245°C, содержащую 360 ppm серы по массе, в которую добавлено соединение мышьяка (трифениларсин), чтобы достичь концентрации мышьяка 3000 ppb по массе.
В примере 1 (сравнительном) бензин обрабатывают на пилотной установке, оборудованной трубчатым реактором, содержащим два неподвижных слоя поглощающих масс A объемом 10 мл, при температуре 250°C, полном давлении 2 МПа и при полной часовой объемной скорости (VVH) 10 ч-1 (то есть VVH=20 ч-1 для каждого слоя катализатора) и при отношении H2/сырье, равном 300 Нл/л.
Перед проведением реакции поглощающую массу A сульфируют при 350°C в газовой смеси (H2/H2S в отношении 85/15 по объему).
В примере 2 (согласно изобретению) бензин обрабатывают в тех же рабочих условиях, что и в примере 1, за исключением того, что трубчатый реактор снабжен двумя неподвижными слоями объемом 10 мл поглощающих масс A и B. Слои размещены в реакторе так, чтобы бензин сначала приходил в контакт с поглощающей массой B (1-ый слой), а затем с поглощающей массой A (2-ой слой). Перед проведением реакции поглощающие массы A и B также сульфируют при 350°C в газовой смеси (H2/H2S в отношении 85/15 по объему).
В таблице 1 указаны рабочие условия для примеров 1 и 2.
Таблица 1
Пример 1
(сравнительный)		 Пример 2
(согласно изобретению)
1-ый неподвижный слой Поглощающая масса A
(18% по массе NiO в расчете на суммарную массу поглощающей массы		 Поглощающая масса B (3 масс.% CoO, 10% по массе NiO и 14% по массе MoO3 в расчете на суммарную массу поглощающей массы
соотношение(Ni + Co) / Mo, равно 1,67
2-ый неподвижный слой Поглощающая масса A
(18% по массе NiO в расчете на суммарную массу поглощающей массы		 Поглощающая масса A
(18 масс.% NiO по массе в расчете на суммарную массу поглощающей массы
Температура 250°C 250°C
общее давление 2 МПа 2 МПа
Суммарная VVH 10 ч-1 10 ч-1
Отношение H2/сырье 300 Нл/л 300 Нл/л
Количество мышьяка в сырье и в потоках, отбираемых из реактора, измеряют методом атомно-абсорбционного анализа. Эти значения позволяют рассчитать эффективность поглощения мышьяка (HDAs).
В таблице 2 ниже указано время проскока, которое соответствует времени, по истечении которого количество мышьяка в выходящем потоке будет больше или равно 1% от количества мышьяка в сырье (C/C0≥1 масс.%).
Таблица 2
Пример 1 (сравнительный) Пример 2 (согласно изобретению)
Время проскока (ч) 52 490
Результаты показывают, что способ согласно изобретению, в котором используется особое сочетание поглощающих масс, позволяет уловить больше мышьяка, чем способ, не соответствующий изобретению; это выражается в увеличении времени проскока примерно в 9,4 раза.

Claims (17)

1. Способ удаления мышьяка из углеводородного сырья, являющегося по меньшей мере частично жидким при температуре окружающей среды и атмосферном давлении, включающий по меньшей мере следующие этапы, на которых:
a) приводят в контакт углеводородное сырье, водород и первую поглощающую массу, содержащую подложку и по меньшей мере один металл M1 группы VIB и по меньшей мере два металла M2 и M3 группы VIII, где металл M1 является молибденом, металл M2 является кобальтом и металл M3 является никелем,
причем молярное соотношение металлов (M2+M3)/M1 находится в диапазоне от 1 до 6, количество металла M1 группы VIB в форме оксида находится в диапазоне от 3 до 14 масс. % в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы, количество металла M2 группы VIII в форме оксида находится в диапазоне от 1 до 20 масс. % в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы, и количество металла M3 группы VIII в форме оксида составляет от 5 до 28 масс. % в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы,
причем контакт на этапе a) осуществляют при температуре в диапазоне от 30°C до 400°C, давлении в диапазоне от 0,2 до 5 МПа, часовой объемной скорости, отнесенной к объему первой поглощающей массы, в диапазоне от 4 до 50 ч-1 и при расходе водорода в диапазоне от 2 до 800 литров на литр сырья;
b) приводят в контакт углеводородное сырье, водород и вторую поглощающую массу в форме сульфида, содержащую подложку и никель, причем вторая поглощающая масса содержит количество никеля в диапазоне от 5 до 50% по массе NiO, в расчете на суммарную массу второй поглощающей массы в форме оксида перед сульфированием,
причем контакт на этапе b) осуществляют при температуре в диапазоне от 30°C до 400°C, давлении в диапазоне от 0,2 до 5 МПа, объемной часовой скорости, отнесенной к объему второй поглощающей массы, в диапазоне от 4 до 50 ч-1 и при расходе водорода в диапазоне от 2 до 800 литров на литр, и
причем этап a) проводят или перед этапом b), или одновременно с этапом b).
2. Способ по п. 1, в котором этап a) проводят перед этапом b), причем указанные этапы проводят в первой и второй реакционных зонах, находящихся соответственно в первом и втором реакторах.
3. Способ по п. 1, в котором этап a) проводят перед этапом b), причем указанные этапы проводят соответственно в первой и второй реакционных зонах, находящихся в одном и том же реакторе с неподвижным слоем.
4. Способ по п. 1, в котором этап a) проводят одновременно с этапом b), причем указанные этапы проводятся в реакторе, имеющем реакционную зону, содержащую смесь первой и второй поглощающих масс.
5. Способ по п. 1, в котором количество металла M1 находится в диапазоне от 3 до 12 масс.%, количество металла M2 находится в диапазоне от 1 до 15 масс.% и количество металла M3 находится в диапазоне от 5 до 18 масс.% в расчете на суммарную массу первой поглощающей массы.
6. Способ по п. 1, в котором первая поглощающая масса имеет молярное соотношение металлов M2/M3 в диапазоне от 0,05 до 2.
7. Способ по п. 1, в котором металлы M1, M2 и M3 первой поглощающей массы являются сульфированными.
8. Способ по п. 7, в котором молярное соотношение серы (S), присутствующей в первой поглощающей массе, к сумме металлов M1, M2 и M3 составляет по меньшей мере 60% от теоретического молярного соотношения, соответствующего полному сульфированию каждого элемента до сульфида, рассчитанного пропорционально относительным мольным долям каждого металла.
9. Способ по п. 1, в котором молярное соотношение серы (S), присутствующей во второй поглощающей массе, к никелю составляет по меньшей мере 60% от теоретического молярного соотношения, соответствующего полному сульфированию никеля.
10. Способ по п. 1, в котором соотношение объема первой поглощающей массы к объему второй поглощающей массы составляет от 0,2 до 5, предпочтительно от 0,2 до 2.
11. Способ по п. 1, в котором эффлюент со сниженным содержанием мышьяка, выходящий с этапов a) и b), обрабатывают на этапе каталитической гидроочистки.
RU2014124387A 2013-06-21 2014-06-16 Способ удаления мышьяка из углеводородного сырья RU2663894C2 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1355932 2013-06-21
FR1355932A FR3007415B1 (fr) 2013-06-21 2013-06-21 Procede d'elimination de l'arsenic d'une charge d'hydrocarbures

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2014124387A RU2014124387A (ru) 2015-12-27
RU2663894C2 true RU2663894C2 (ru) 2018-08-13

Family

ID=49237357

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2014124387A RU2663894C2 (ru) 2013-06-21 2014-06-16 Способ удаления мышьяка из углеводородного сырья

Country Status (9)

Country Link
US (1) US10072220B2 (ru)
EP (1) EP2816093B1 (ru)
CN (1) CN104232155B (ru)
BR (1) BR102014014630B1 (ru)
ES (1) ES2674485T3 (ru)
FR (1) FR3007415B1 (ru)
PL (1) PL2816093T3 (ru)
RU (1) RU2663894C2 (ru)
ZA (1) ZA201403871B (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2691072C1 (ru) * 2018-12-27 2019-06-10 Акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" (АО "ВНИИ НП") Способ совместного извлечения мышьяка и хлора из нефтяных дистиллятов

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP3166723A1 (en) * 2014-07-11 2017-05-17 Shell Internationale Research Maatschappij B.V. A hydroprocessing catalyst for treating a hydrocarbon feed having an arsenic concentration and a method of making and using such catalyst
FR3053260B1 (fr) * 2016-06-30 2020-12-11 Ifp Energies Now Masse de captation constitue d'une phase active sous forme cristalline
FR3080117B1 (fr) * 2018-04-11 2020-04-03 IFP Energies Nouvelles Procede de captation de l'arsenic mettant en œuvre une masse de captation a base de particules d'oxyde de nickel
CN112852480B (zh) * 2019-11-28 2022-12-02 中国石油天然气股份有限公司 焦化汽油加氢精制催化剂的级配方法及加氢精制方法
FR3116828A1 (fr) 2020-11-27 2022-06-03 IFP Energies Nouvelles Procédé de captation d'impuretés organométalliques mettant en œuvre une masse de captation à base de cobalt et de molybdène et contenant du carbone
CN113231067B (zh) * 2021-05-28 2023-08-22 中国海洋石油集团有限公司 一种用于轻质馏分油加氢的脱砷剂及其制备方法和应用

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2673191A1 (fr) * 1991-02-27 1992-08-28 Inst Francais Du Petrole Procede d'enlevement de mercure et/ou d'arsenic des charges des unites de desaromatisation de solvants. .
US6759364B2 (en) * 2001-12-17 2004-07-06 Shell Oil Company Arsenic removal catalyst and method for making same
US7993513B2 (en) * 2007-11-19 2011-08-09 IFP Energies Nouvelles Two-step process for desulphurizing olefinic gasolines comprising arsenic
RU2444406C2 (ru) * 2008-12-18 2012-03-10 Ифп Катализаторы гидродеметаллирования и гидродесульфуризации и применение в способе соединения в одном составе

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4046674A (en) 1976-06-25 1977-09-06 Union Oil Company Of California Process for removing arsenic from hydrocarbons
US4153540A (en) * 1977-05-04 1979-05-08 Mobil Oil Corporation Upgrading shale oil
FR2617497B1 (fr) 1987-07-02 1989-12-08 Inst Francais Du Petrole Procede pour l'elimination de composes de l'arsenic dans les hydrocarbures liquides
FR2644472B1 (fr) * 1989-03-16 1991-06-21 Inst Francais Du Petrole Procede pour l'elimination du mercure et eventuellement d'arsenic dans les hydrocarbures
JPH0762138B2 (ja) * 1991-05-13 1995-07-05 日揮株式会社 液状炭化水素中のひ素化合物の除去方法
FR2764214B1 (fr) * 1997-06-10 1999-07-16 Inst Francais Du Petrole Procede et masses de captation pour l'elimination du mercure et de l'arsenic dans les coupes hydrocarbonees
CN1273567C (zh) * 2002-10-28 2006-09-06 上海化工研究院 脱除含炔碳氢化合物中砷的方法及脱砷剂
TW200513320A (en) * 2003-06-16 2005-04-16 Shell Int Research A process and catalyst for the selective hydrogenation of diolefins contained in an olefin containing stream and for the removal of arsenic therefrom and a method of making such catalyst
FR2876113B1 (fr) * 2004-10-06 2008-12-12 Inst Francais Du Petrole Procede de captation selective de l'arsenic dans les essences riches en soufre et en olefines
KR20070120594A (ko) * 2005-04-11 2007-12-24 쉘 인터내셔날 리써취 마트샤피지 비.브이. 원유 생성물을 제조하기 위한 시스템, 방법 및 촉매

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2673191A1 (fr) * 1991-02-27 1992-08-28 Inst Francais Du Petrole Procede d'enlevement de mercure et/ou d'arsenic des charges des unites de desaromatisation de solvants. .
US6759364B2 (en) * 2001-12-17 2004-07-06 Shell Oil Company Arsenic removal catalyst and method for making same
US7993513B2 (en) * 2007-11-19 2011-08-09 IFP Energies Nouvelles Two-step process for desulphurizing olefinic gasolines comprising arsenic
RU2444406C2 (ru) * 2008-12-18 2012-03-10 Ифп Катализаторы гидродеметаллирования и гидродесульфуризации и применение в способе соединения в одном составе

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2691072C1 (ru) * 2018-12-27 2019-06-10 Акционерное общество "Всероссийский научно-исследовательский институт по переработке нефти" (АО "ВНИИ НП") Способ совместного извлечения мышьяка и хлора из нефтяных дистиллятов

Also Published As

Publication number Publication date
BR102014014630B1 (pt) 2020-11-10
PL2816093T3 (pl) 2018-10-31
BR102014014630A2 (pt) 2015-06-02
US20140374321A1 (en) 2014-12-25
ES2674485T3 (es) 2018-07-02
EP2816093A1 (fr) 2014-12-24
EP2816093B1 (fr) 2018-04-04
US10072220B2 (en) 2018-09-11
CN104232155A (zh) 2014-12-24
FR3007415A1 (fr) 2014-12-26
CN104232155B (zh) 2018-04-06
FR3007415B1 (fr) 2016-05-27
RU2014124387A (ru) 2015-12-27
ZA201403871B (en) 2015-10-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2663894C2 (ru) Способ удаления мышьяка из углеводородного сырья
RU2477304C2 (ru) Двухстадийный способ обессеривания олефиновых бензинов, содержащих мышьяк
JP2684120B2 (ja) 再生可能な吸着剤を用いる、プロピレン／プロパンから硫黄種を吸着する方法
BRPI0802431A2 (pt) processo de remoÇço de compostos de silÍcio de correntes de hidrocarbonetos
CN104557388A (zh) 一种炼厂碳四的深度脱硫方法
RU2638167C2 (ru) Способ получения легкого бензина с низким содержанием серы
US10011779B2 (en) Adsorbent for desulfurization of gasoline and method for desulfurization of gasoline
JP6814729B2 (ja) 酸性分子を捕捉するための、ナトリウムを含有しかつアルカリ元素をドープされたアルミナベースの吸着剤
JP2004010892A (ja) 第８族および第６ｂ族の元素を含む担持触媒の存在下に、硫黄含有化合物およびオレフィンを含む留分を水素化脱硫するための方法
JP4767169B2 (ja) オレフィン飽和に対する水素化脱硫の選択性を向上するためのオレフィン質ナフサ原料ストリームからの窒素除去
CN107974297B (zh) 一种汽油的处理方法
US11795405B2 (en) Process for the hydrodesulfurization of sulfur-containing olefinic gasoline cuts using a regenerated catalyst
US10112182B2 (en) Catalytic adsorbent for the capture of arsenic and the selective hydrodesulfurization of gasolines
CN103170343B (zh) 捕获砷并对催化裂化汽油选择性加氢脱硫的催化吸附剂
CN102453532B (zh) 一种生产低硫汽油的方法
CN103059963B (zh) 一种生产清洁汽油的方法
CN103059952B (zh) 一种生产无硫清洁汽油的方法
CN116507701A (zh) 在中孔-大孔载体上的捕获物质存在下捕获有机金属杂质的方法
CN116064151A (zh) 一种烃油脱硫的方法
KR20220035392A (ko) 낮은 황 및 메르캅탄 함량을 갖는 휘발유의 제조 방법
CN105618073A (zh) 基于氧化铝晶面调控的轻质烃类脱硫醇催化剂及其制法