RU2650184C2 - Усовершенствованные системы и способы, относящиеся к топливным элементам - Google Patents

Усовершенствованные системы и способы, относящиеся к топливным элементам Download PDF

Info

Publication number
RU2650184C2
RU2650184C2 RU2016103900A RU2016103900A RU2650184C2 RU 2650184 C2 RU2650184 C2 RU 2650184C2 RU 2016103900 A RU2016103900 A RU 2016103900A RU 2016103900 A RU2016103900 A RU 2016103900A RU 2650184 C2 RU2650184 C2 RU 2650184C2
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
inlet
fuel cell
oxidizer
gas
anode
Prior art date
Application number
RU2016103900A
Other languages
English (en)
Other versions
RU2016103900A (ru
Inventor
Пол Барнард
Марк Селби
Эндрю ХЕЙЗЕЛЛ
Кристофер Джон Эванс
Original Assignee
Серес Интеллекчуал Проперти Компани Лимитед
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Серес Интеллекчуал Проперти Компани Лимитед filed Critical Серес Интеллекчуал Проперти Компани Лимитед
Publication of RU2016103900A publication Critical patent/RU2016103900A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2650184C2 publication Critical patent/RU2650184C2/ru

Links

Images

Classifications

    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
    • H01M8/0606—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants
    • H01M8/0612—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues with means for production of gaseous reactants from carbon-containing material
    • H01M8/0618—Reforming processes, e.g. autothermal, partial oxidation or steam reforming
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04007—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids related to heat exchange
    • H01M8/04014—Heat exchange using gaseous fluids; Heat exchange by combustion of reactants
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04007—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids related to heat exchange
    • H01M8/04014—Heat exchange using gaseous fluids; Heat exchange by combustion of reactants
    • H01M8/04022—Heating by combustion
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04298—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems
    • H01M8/04313—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems characterised by the detection or assessment of variables; characterised by the detection or assessment of failure or abnormal function
    • H01M8/0432—Temperature; Ambient temperature
    • H01M8/04335—Temperature; Ambient temperature of cathode reactants at the inlet or inside the fuel cell
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04298—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems
    • H01M8/04313—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems characterised by the detection or assessment of variables; characterised by the detection or assessment of failure or abnormal function
    • H01M8/0432—Temperature; Ambient temperature
    • H01M8/0435—Temperature; Ambient temperature of cathode exhausts
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04298—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems
    • H01M8/04694—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems characterised by variables to be controlled
    • H01M8/04701—Temperature
    • H01M8/04708—Temperature of fuel cell reactants
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04298—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems
    • H01M8/04694—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems characterised by variables to be controlled
    • H01M8/04701—Temperature
    • H01M8/04738—Temperature of auxiliary devices, e.g. reformer, compressor, burner
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/04—Auxiliary arrangements, e.g. for control of pressure or for circulation of fluids
    • H01M8/04298—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems
    • H01M8/04694—Processes for controlling fuel cells or fuel cell systems characterised by variables to be controlled
    • H01M8/04746—Pressure; Flow
    • H01M8/04753—Pressure; Flow of fuel cell reactants
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/06—Combination of fuel cells with means for production of reactants or for treatment of residues
    • H—ELECTRICITY
    • H01—ELECTRIC ELEMENTS
    • H01M—PROCESSES OR MEANS, e.g. BATTERIES, FOR THE DIRECT CONVERSION OF CHEMICAL ENERGY INTO ELECTRICAL ENERGY
    • H01M8/00—Fuel cells; Manufacture thereof
    • H01M8/10—Fuel cells with solid electrolytes
    • H01M8/12—Fuel cells with solid electrolytes operating at high temperature, e.g. with stabilised ZrO2 electrolyte
    • H01M2008/1293—Fuel cells with solid oxide electrolytes
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
    • Y02E60/30—Hydrogen technology
    • Y02E60/50—Fuel cells

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Sustainable Energy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Fuel Cell (AREA)

Abstract

Изобретение относится к области электротехники, а именно к системе на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ), содержащей: (i) по меньшей мере одну батарею топливных элементов, содержащую по меньшей мере один среднетемпературный твердооксидный топливный элемент и имеющую анодный вход, катодный вход, анодный выход отходящего газа, катодный выход отходящего газа, и образующую отдельные пути потоков для потока входящего анодного газа, входящего катодного газа, отходящего анодного газа и отходящего катодного газа; и (ii) паровой реформер, предназначенный для риформинга углеводородного топлива в продукт риформинга и имеющий вход реформера для входящего анодного газа, выход реформера для выпуска входящего анодного газа и теплообменник реформера, при этом упомянутый теплообменник реформера представляет собой прямоточный теплообменник в проточном сообщении с (i) упомянутым по меньшей мере одним входом окислителя и катодным входом упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и (ii) упомянутым источником топлива и анодным входом упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов, и предназначен для теплообмена между упомянутым входящим катодным газом и упомянутым входящим анодным газом. Предложен также способ эксплуатации указанной системы. Повышение эффективности работы СТ-ТОТЭ за счет снижения тепловых потерь в системе является техническим результатом изобретения. 2 н. и 17 з.п. ф-лы, 6 ил., 1 табл.

Description

ОБЛАСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Настоящее изобретение касается усовершенствованных систем и способов, относящихся к топливным элементам.
УРОВЕНЬ ТЕХНИКИ
Сведения о топливных элементах, батареях топливных элементов, комплектах батарей топливных элементов и системах, установках и способах, связанных с теплообменниками, хорошо известны обычным специалистам в данной области техники, и, в частности, включают в себя WO 02/35628, WO 03/07582, WO 2004/089848, WO 2005/078843, WO 2006/079800, WO 2006/106334, WO 2007/085863, WO 2007/110587, WO 2008/001119, WO 2008/003976, WO 2008/015461, WO 2008/053213, WO 2008/104760, WO 2008/132493, WO 2009/090419, WO 2010/020797 и WO 2010/061190, которые включены сюда посредством ссылки во всей своей полноте. Определения терминов, используемых в настоящей работе, можно найти, при необходимости, в вышеприведенных публикациях. В частности, настоящее изобретение предпринимает попытки усовершенствовать системы и способы, раскрытые в WO 2008/053213.
Работа систем ТОТЭ (систем на основе твердооксидных топливных элементов) на углеводородном топливе, где батарея топливных элементов работает в диапазоне 450-650°C (среднетемпературный твердооксидный топливный элемент; СТ-ТОТЭ), точнее говоря, в температурном диапазоне 520-620°C, приводит к различным наборам встречающихся технических проблем и требует другого подхода, по сравнению с технологией высокотемпературных ТОТЭ, такой как технология на основе YSZ (оксид циркония, стабилизированный оксидом иттрия), которые обычно работают при температурах >720°C.
Более низкая рабочая температура батареи топливных элементов не придает сама по себе высокие уровни внутреннего риформинга топлива и, таким образом, такие системы обычно требуют наличия высоких уровней риформинга перед достижением топливом батареи топливных элементов.
В таких системах паровой риформинг используют для преобразования потока углеводородного топлива в обогащенный водородом поток продукта риформинга, который подают к анодному входу батареи топливных элементов. Реформер обычно используют в температурном диапазоне 620-750°C таким образом, что выходной продукт риформинга находится в температурном диапазоне 500-750°C, допуская риформинг более 80% углеводородов (таких как природный газ). Поток продукта риформинга затем охлаждают примерно до 350-550°C для входа в батарею топливных элементов примерно при 450°C. Реформер обычно нагревают на выходе горелки хвостовых газов, которая сжигает отходящие газы батареи топливных элементов.
Охлаждение батареи СТ-ТОТЭ достигается в основном за счет управления потоком окислителя над катодной стороной батареи топливных элементов (т.е. для осуществления повышенного охлаждения, большая часть воздуха продувается над катодной стороной батареи топливных элементов). Это отличается от других технологий ТОТЭ, где имеют место более высокие уровни внутреннего риформинга и где результирующий эндотермический эффект реакции внутреннего риформинга действует на поглощение тепловой энергии, выпускаемой из рабочего топливного элемента.
Для достижения вышеуказанной высокой температуры реформера, реформер обычно плотно термически связывают с горелкой хвостового газа батареи топливных элементов (которая сжигает любое остающееся топливо в отходящем анодном газе в окислителе, обычно за счет его сжигания с горячим отходящим катодным газом). При такой компоновке горелку хвостового газа и ее горячие отработанные газы плотно термически связывают с реформером посредством теплообменника, такого как теплообменная поверхность. Обычно реформер размещают таким образом, чтобы он непосредственно прилегал к или находился в контакте с горелкой хвостового газа для того, чтобы как можно больше тепла передавалось от горелки хвостового газа реформеру.
Авторы настоящего изобретения выявили множество технических ограничений, которые отрицательно влияют на настоящие компоновки батарей топливных элементов СТ-ТОТЭ:
1. Ухудшение свойств СТ-ТОТЭ приводит к значительным нелинейным потерям эффективности батареи топливных элементов.
В ходе срока службы топливного элемента, ухудшение свойств топливного элемента приводит к потере электрической эффективности, а следовательно, к повышенной выработке тепла для данного выхода электрической мощности. Управление рабочей температурой батареи топливных элементов является ключевым фактором для рабочих характеристик батареи топливных элементов. Для системы топливных элементов, подача охлаждения для батареи топливных элементов (в частности, насосами/нагнетателями (воздуходувками) к катодной стороне топливного элемента) является существенной паразитной нагрузкой системы (как правило, наибольшей паразитной нагрузкой системы). Поскольку у топливных элементов ухудшаются свойства, это сочетание потерь эффективности и повышенной паразитной нагрузки обеспечивает несоразмерное (т.е. большее, чем линейное, также называемое здесь нелинейным) снижение эффективности на уровне системы.
Дополнительно, поскольку батарея топливных элементов подает электроэнергию для обеспечения охлаждения батареи топливных элементов, механизм положительной обратной связи (т.е. вредного цикла) инициируется потерей эффективности топливного элемента, т.е. батарея топливных элементов становится менее эффективной и вырабатывает больше тепла для данной электрической мощности, и поэтому требует большего охлаждения, что приводит к повышенному потреблению энергии, требуя повышенную выработку энергии, в свою очередь, приводя к дополнительному повышению тепловыделения, требующего дополнительного увеличения охлаждения.
2. Плотное термическое связывание реформера с горелкой хвостового газа приводит к повышенной охлаждающей нагрузке батареи топливных элементов.
Плотное термическое связывание (эндотермическое) реформера топлива с горелкой хвостового газа (ГХГ) означает, что энтальпия потока топлива, покидающего реформер топлива, является функцией общего потока воздуха к батарее топливных элементов. С ухудшением свойств СТ-ТОТЭ, повышенное электрическое сопротивление, а, следовательно, повышенное тепловыделение топливного элемента приводит к повышению температуры реформера, и, следовательно, к повышенному содержанию водорода в преобразованном топливе, в свою очередь, повышая охлаждающую нагрузку батареи топливных элементов в ходе эксплуатации батареи топливных элементов.
Без дополнительной рекуперации тепла для входящего анодного газа между выходом реформера и анодным входом батареи топливных элементов, эта повышенная тепловая энергия передается батарее топливных элементов в качестве дополнительной охлаждающей нагрузки, что дополнительно повышает требования к полной мощности и приводит к дополнительному снижению эффективности системы топливных элементов.
3. Монооксид углерода, получаемый в качестве продукта преобразования, вызывает выпадение углерода и запыление металла, что приводит к ухудшению свойств анодной стороны батареи топливных элементов.
Выпадение углерода из преобразованного топлива оказывает значительное негативное влияние на рабочие характеристики батареи топливных элементов, особенно в ходе продолжительного использования. Поскольку продукт риформинга, содержащий монооксид углерода, покидает реформер и попадает на анодный выход батареи СТ-ТОТЭ, он обычно претерпевает значительное понижение температуры из-за того факта, что реформеры обычно работают при высокой температуре для достижения высокого уровня преобразования. В результате этого температура понижается, равновесие между монооксидом углерода и диоксидом углерода смещается в сторону диоксида углерода - имеет место реакция Будуа, монооксид углерода окисляется до диоксида углерода и осаждается углерод, т.е. происходит выпадание углерода. Это выпадение углерода происходит в форме (i) осаждения твердых частиц угля, которые могут покрывать поверхности и блокировать/ограничивать пути потоков текучей среды, и (ii) запыления металла (работа «Коррозия, вызванная углеродом и азотом: запыление, карбюризация и нитридизация металла», под редакцией H.J. Grabke и M. Schutze, 2007 г., ISBN 9781845692322), где углерод образуется на открытых металлических поверхностях узлов, что приводит к удалению металла из тела компонента с течением времени, с соответствующим негативным влиянием на спецификацию компонента.
Эти ограничения обычно не видны в высокотемпературных системах топливных элементов, поскольку для снижения паразитных нагрузок нагнетателя желательна и несомненно требуется степень внутреннего риформинга, и любой внешний продукт риформинга неизбежно намного ближе к рабочей температуре батареи топливных элементов, и, таким образом, не требует охлаждения через температурный диапазон реакции Будуа.
Настоящее изобретение имеет целью обращение к проблемам, преодоление или смягчение по меньшей мере одного из недостатков предшествующего уровня техники.
СУЩНОСТЬ ИЗОБРЕТЕНИЯ
Согласно настоящему изобретению обеспечена система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) и способы управления СТ-ТОТЭ, как определено в прилагаемых независимых пунктах формулы изобретения. Дополнительные предпочтительные признаки определены в прилагаемых зависимых пунктах формулы изобретения.
Согласно первому аспекту настоящего изобретения обеспечена система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ), содержащая:
(i) по меньшей мере одну батарею топливных элементов, содержащую по меньшей мере один среднетемпературный твердооксидный топливный элемент и имеющую анодный вход, катодный вход, анодный выход отходящего газа, катодный выход отходящего газа и образующую отдельные пути потоков для потока входящего анодного газа, входящего катодного газа, отходящего анодного газа и отходящего катодного газа; и
(ii) паровой реформер, предназначенный для риформинга углеводородного топлива в продукт риформинга и имеющий вход реформера для входящего анодного газа, выход реформера для выпуска входящего анодного газа и теплообменник реформера;
и образующая:
(a) путь потока текучей среды входящего анодного газа от источника топлива до упомянутого парового реформера к анодному входу упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов;
(b) путь потока текучей среды отходящего анодного газа от анодного выхода отходящего газа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов к выпуску системы топливных элементов;
(c) путь потока текучей среды входящего катодного газа от по меньшей мере одного входа окислителя до упомянутого теплообменника реформера к катодному входу упомянутой по меньшей мере одной батарее топливных элементов; и
(d) путь потока текучей среды отходящего катодного газа от катодного выхода отходящего газа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов до упомянутого выпуска системы топливных элементов;
при этом упомянутый теплообменник реформера представляет собой прямоточный теплообменник в проточном сообщении с (i) упомянутым по меньшей мере одним входом окислителя и катодным входом упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов, и (ii) упомянутым источником топлива и анодным входом упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и предназначен для теплообмена между упомянутым входящим катодным газом и упомянутым входящим анодным газом.
Сделанная здесь ссылка на этапы способа также является ссылкой на систему по настоящему изобретению, выполненную с возможностью или предназначенную для выполнения таких этапов способа.
Во избежание сомнений, сделанная здесь ссылка на прямоточные теплообменники относится к теплообменникам с совместными потоками.
Предпочтительно, чтобы упомянутая по меньшей мере одна батарея топливных элементов представляла собой нанесенную на металл батарею СТ-ТОТЭ, более предпочтительно, как задано в US6794075. Предпочтительно, чтобы СТ-ТОТЭ имел стабильный режим управления температурой в диапазоне 400-650°C, более предпочтительно 450-650°C, более предпочтительно 520-620°C.
Предпочтительно, чтобы каждая по меньшей мере одна батарея топливных элементов содержала по меньшей мере один слой батареи топливных элементов, каждый по меньшей мере один слой батареи топливных элементов содержал по меньшей мере один топливный элемент, соединения входа/выхода топлива и окислителя и пути потоков для потока или потоков топлива и окислителя, и для используемого потока или потоков топлива и окислителя несущую пластину батареи топливных элементов и концевую пластину батареи топливных элементов. Предпочтительно, чтобы каждая батарея топливных элементов дополнительно содержала концевые пластины батареи топливных элементов и средство сжатия батареи топливных элементов. Предпочтительно, чтобы каждая батарея топливных элементов дополнительно содержала межсоединения батареи. Предпочтительно, чтобы межсоединения батареи топливных элементов представляли собой пластины из электропроводящего газонепроницаемого металла.
Тот факт, что теплообменник реформера представляет собой прямоточный теплообменник и предназначен для теплообмена между входящими катодным и анодным газами перед их входом в упомянутый по меньшей мере один топливный элемент, означает, что выходная температура входящих катодного и анодного газов от реформера и теплообменника реформера, а следовательно, температуры входа к катодной и анодной сторонам по меньшей мере одной батареи топливных элементов, находятся очень близко друг к другу.
Разность температур между входящими анодным и катодным газами в упомянутом по меньшей мере одном топливном элементе определяется в первую очередь рабочими характеристиками теплообменника реформера. Например, при стационарном режиме эксплуатации, разность температур между входящими анодным и катодным газами в по меньшей мере одной батарее топливных элементов может находиться в пределах 20°C, более обычно в пределах 15°C.
Эта прямоточная компоновка демонстрирует ряд значительных преимуществ. В частности, это означает, что термическое напряжение на электролитическом слое упомянутого по меньшей мере одного топливного элемента значительно снижено по сравнению с системами топливных элементов по предшествующему уровню техники. Путем снижения термического напряжения, скорость ухудшения свойств электролита с течением времени может быть снижена.
Как подробно разъяснено выше, выпадение угля представляет собой значительную проблему в топливных элементах, в частности, в течение их полного срока службы. Крайне желательно снизить степень выпадения угля или по меньшей мере минимизировать степень выпадения угля, которое возникает в упомянутом по меньшей мере одном топливном элементе и в трубопроводе между реформером и упомянутой по меньшей мере одной батареей топливных элементов/по меньшей мере одним топливным элементом. Эти компоненты обычно трудны для доступа в конечном продукте и как таковые они, как правило, непригодны для удобного технического обслуживания, особенно в отечественной продукции.
Близость выходной температуры входящего анодного газа от температуры реформера, а следовательно, температуры входа к анодной стороне по меньшей мере одной батареи топливных элементов, означает, что риск выпадения угля между реформером и по меньшей мере одной батареей топливных элементов значительно снижен.
Там, где система СТ-ТОТЭ приспособлена для выходной температуры входящего анодного газа, выходящего из реформера, которая близка к рабочей температуре по меньшей мере одной батареи топливных элементов, риск выпадения угля в упомянутой по меньшей мере одной батарее топливных элементов также дополнительно снижен.
Предпочтительно, чтобы система СТ-ТОТЭ дополнительно содержала по меньшей мере один нагреватель окислителя, расположенный на упомянутом пути потока текучей среды входящего катодного газа между упомянутым входом окислителя и упомянутым теплообменником реформера, по меньшей мере один нагнетатель окислителя, датчик температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов, датчик температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов и средство управления, предназначенное для управления упомянутым нагнетателем окислителя и нагрева входящего окислителя упомянутым нагревателем окислителя для поддержания датчика температуры упомянутого входящего катодного газа при или около заданной температуры, а датчика температуры упомянутого отходящего катодного газа - при или около другой заданной температуры. В этом контексте, на протяжении всего описания термин «поддержание» включает в себя случай, когда датчик температуры входящего катодного газа не находится при или около заданной температуры до того, как средство управления начнет управлять упомянутым нагнетателем окислителя и нагревом входящего окислителя упомянутым нагревателем окислителя. Аналогично, в этом контексте на протяжении всего описания термин «поддержание» включает в себя случай, когда датчик температуры отходящего катодного газа не находится при или около заданной температуры до того, как средство управления начнет управлять упомянутым нагнетателем окислителя и нагревом входящего окислителя упомянутым нагревателем окислителя.
Предпочтительно, чтобы датчик температуры входящего катодного газа поддерживался в пределах 5, 10, 15, 20, 25, 30, 35, 40, 45 или 50°C от заданной температуры, наиболее предпочтительно в пределах 5°C от заданной температуры.
Предпочтительно, чтобы датчик температуры отходящего катодного газа мог быть поддержан в пределах 5, 10, 15, 20, 25, 30, 35, 40, 45 или 50°C от заданной температуры, наиболее предпочтительно в пределах 5°C от заданной температуры.
Предпочтительно, чтобы основной путь потока входящего катодного газа (также называемый «основным путем входящего окислителя») проходил от входа окислителя к входу окислителя теплообменника реформера.
Предпочтительно, чтобы путь потока входящего газа через обходной воздушный путь (также называемый «обходным путем входящего окислителя») проходил от входа окислителя до входа окислителя теплообменника реформера.
Предпочтительно, чтобы вторичный путь потока входящего газа через обходной воздушный путь проходил от входа окислителя до пути потока текучей среды отходящего катодного газа реформера, т.е. между выходом окислителя теплообменника реформера и катодным входом батареи топливных элементов, более предпочтительно - между выходом окислителя теплообменника реформера и температурным датчиком входящего катодного газа батареи топливных элементов.
Предпочтительно, чтобы система СТ-ТОТЭ дополнительно содержала по меньшей мере один нагреватель окислителя, расположенный на упомянутом пути потока текучей среды входящего катодного газа между упомянутым входом окислителя и упомянутым теплообменником реформера.
Предпочтительно, чтобы система СТ-ТОТЭ дополнительно содержала основной путь входящего окислителя от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя к упомянутому теплообменнику реформера до катодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов, и по меньшей мере один обходной путь входящего окислителя от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до катодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов, и/или от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя к упомянутому теплообменнику реформера до катодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов.
Предпочтительно, чтобы упомянутый по меньшей мере один нагреватель окислителя был расположен на упомянутом основном пути входящего окислителя.
Таким образом, по меньшей мере один источник тепла не нуждается в управлении (до тех пор, пока он способен обеспечивать требуемую степень тепла), а вместо этого требуется изменять поток окислителя через основной путь и обходной путь для достижения требуемой температуры входящего катодного газа.
Согласно этой компоновке, упомянутый по меньшей мере один нагреватель окислителя не находится по меньшей мере на одном обходном пути входящего окислителя.
Упомянутый по меньшей мере один обходной путь входящего окислителя от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до катодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов не проходит через теплообменник реформера. Такой обходной путь допускает степень независимого управления температурой катодного входящего газа после того, как он покинул теплообменник реформера.
Предпочтительно, чтобы упомянутый по меньшей мере один обходной путь входящего окислителя содержал по меньшей мере два обходных пути входящего окислителя: один от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до катодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов, а другой - от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до упомянутого входа теплообменника реформера к катодному входу упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов.
Предпочтительно, чтобы система СТ-ТОТЭ дополнительно содержала по меньшей мере один нагнетатель окислителя, расположенный на упомянутом основном пути входящего окислителя и/или на упомянутом по меньшей мере одном обходном пути входящего окислителя. По меньшей мере один нагнетатель может представлять собой одиночный нагнетатель. Одиночный нагнетатель может быть расположен на упомянутом основном пути входящего окислителя и на упомянутом по меньшей мере одном обходном пути входящего окислителя.
По меньшей мере один нагнетатель может представлять собой два нагнетателя. Два нагнетателя могут быть расположены, соответственно, на упомянутом основном пути входящего окислителя и упомянутом по меньшей мере одном обходном пути входящего окислителя. По меньшей мере один обходной путь входящего окислителя может представлять собой одиночный обходной путь входящего окислителя.
По меньшей мере один нагнетатель может представлять собой три нагнетателя. По меньшей мере два обходных пути входящего окислителя могут представлять собой два обходных пути входящего окислителя. Три нагнетателя могут быть расположены, соответственно, на упомянутом основном пути входящего окислителя и на упомянутых двух обходных путях входящего окислителя.
Предпочтительно, чтобы система СТ-ТОТЭ дополнительно содержала по меньшей мере один регулируемый разделитель потока входящего окислителя, для управления потоком входящего окислителя между упомянутым по меньшей мере одним обходным путем входящего окислителя и упомянутым основным путем входящего окислителя.
Предпочтительно, чтобы система СТ-ТОТЭ дополнительно содержала регулируемый разделитель потока входящего окислителя для управления потоком входящего окислителя между упомянутым одним обходным путем входящего окислителя и упомянутым другим обходным путем входящего окислителя. Это позволяет управлять расходом окислителя как к теплообменнику реформера, так и к по меньшей мере одному катодному входу батареи топливных элементов от одиночного источника.
Предпочтительно, чтобы было обеспечено средство управления, которое предназначено для контроля по меньшей мере одного нагнетателя и/или по меньшей мере одного регулируемого разделителя потока входящего окислителя, предпочтительно, для поддержания упомянутого датчика температуры входящего катодного газа при или около заданной температуры, а упомянутого датчика температуры отходящего катодного газа - при или около другой заданной температуры.
Предпочтительно, чтобы был обеспечен дополнительный датчик температуры. Упомянутый дополнительный датчик температуры предпочтительно представляет собой датчик температуры входящего анодного газа батареи топливных элементов. Могут быть обеспечены другие дополнительные датчики. Предпочтительно, чтобы средство управления было предназначено для контроля упомянутого по меньшей мере одного нагнетателя окислителя или упомянутого по меньшей мере одного регулируемого разделителя потока входящего окислителя для поддержания упомянутого датчика температуры входящего катодного газа и/или упомянутого датчика температуры отходящего катодного газа и/или датчика температуры входящего анодного газа упомянутой батареи топливных элементов при или около заданной температуры.
Предпочтительно, чтобы обходной путь входящего окислителя соединялся с путем потока входящего катодного газа между теплообменником реформера и катодным входом, более предпочтительно - между выходом окислителя теплообменника реформера и температурным датчиком входящего катодного газа батареи топливных элементов. Предпочтительно, чтобы нагнетатель окислителя или регулируемый разделитель потока входящего окислителя располагался на упомянутом обходном пути входящего окислителя. Предпочтительно, чтобы средство управления было предназначено для управления упомянутым нагнетателем окислителя или упомянутым регулируемым разделителем потока входящего окислителя для поддержания датчика температуры упомянутого входящего катодного газа и/или датчика температуры упомянутого отходящего катодного газа и/или датчика температуры входящего анодного газа упомянутой батареи топливных элементов при или около заданной температуры.
Предпочтительно, чтобы обходной путь входящего окислителя соединялся с путем потока входящего катодного газа между входом окислителя пути потока входящего катодного газа и теплообменником реформера, более предпочтительно по меньшей мере между одним нагревателем окислителя и теплообменником реформера. Предпочтительно, чтобы нагнетатель окислителя или регулируемый разделитель потока входящего окислителя был расположен на упомянутом обходном пути входящего окислителя. Предпочтительно, чтобы средство управления было предназначено для управления упомянутым нагнетателем окислителя или упомянутым регулируемым разделителем потока входящего окислителя для поддержания датчика температуры упомянутого входящего катодного газа и/или датчика температуры упомянутого отходящего катодного газа и/или упомянутого датчика температуры входящего анодного газа батареи топливных элементов при или около заданной температуры.
Заданные температуры могут быть определены со ссылкой на таблицу предпочтительных температур, например, со ссылкой на заданную выходную мощность или заданный расход топлива. Эти заданные температуры также могут называться рабочими заданными значениями или требуемыми рабочими заданными значениями. Для батареи топливных элементов с выходной электрической мощностью 1 кВт, заданная температура для датчика температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов может составлять примерно 540°C. Предпочтительно, чтобы заданная температура для датчика температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов находилась в диапазоне 530-570°C. Для батареи топливных элементов с входной электрической мощностью 1 кВт заданная температура для датчика температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов может составлять примерно 610°C. Предпочтительно, чтобы заданная температура для датчика температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов находилась в диапазоне 580-620°C.
Сделанная здесь ссылка на выходную электрическую мощность батареи топливных элементов отлична от выходной электрической мощности системы топливных элементов и не включает в себя мощность, потребляемую самой системой топливных элементов, например, для устройства управления и нагнетателей, и т.д.
Предпочтительно, чтобы средство управления было предназначено для поддержания датчика температуры входящего катодного газа и датчика температуры отходящего катодного газа при или около заданных температур, когда система топливных элементов находится в стационарном режиме работы.
Более предпочтительно, чтобы средство управления было предназначено для поддержания датчика температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов при температуре примерно 520-600°C, более предпочтительно примерно 530-570°C, более предпочтительно примерно 540°C, а температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов - при температуре примерно 550-650°C, более предпочтительно 580-620°C, более предпочтительно примерно 610°C.
Предпочтительно, чтобы средство управления было предназначено для поддержания входящего анодного газа батареи топливных элементов при температуре примерно 520-600°C, более предпочтительно примерно 530-570°C. Предпочтительно, чтобы средство управления было предназначено для поддержания отходящего анодного газа батареи топливных элементов при температуре примерно 550-650°C, более предпочтительно примерно 580-620°C.
Предпочтительно, чтобы средство управления было выполнено с дополнительной возможностью управления потоком топлива и воды к системе топливных элементов от источника топлива и подачей воды.
Предпочтительно, чтобы средство управления было выполнено с возможностью управления, более предпочтительно для контроля и управления электрической мощностью, подаваемой от системы топливных элементов на электрическую нагрузку.
Этот контроль температуры на двух отдельных точках на пути потока окислителя удобно достигается путем сочетания:
(i) управления нагревом катодного входящего газа, и
(ii) управления массовым расходом входящего катодного газа.
Таким образом, функционируют два независимых контура управления.
Первый контур управления существует для управления температурой входящего катодного газа в упомянутой по меньшей мере одной батарее топливных элементов. Средство управления предназначено для усиления нагрева входящего окислителя по меньшей мере одним нагревателем окислителя, если температура входящего катодного газа, определяемая температурным датчиком входящего катодного газа, находится ниже заданной температуры, и наоборот.
Таким образом, можно управлять температурой входящего катодного газа в упомянутой по меньшей мере одну батарее топливных элементов.
Это в свою очередь означает, что также поддерживается температура входящего анодного газа в упомянутой по меньшей мере одной батарее топливных элементов, и что это поддерживается независимо от изменений (а, следовательно, и от вызванными им требованиями по теплу) в массовом расходе входящего окислителя и топлива и изменений в температурах входящих окислителя и топлива, подаваемых к системе СТ-ТОТЭ.
Второй контур управления существует для управления температурой отходящего катодного газа по меньшей мере одной батареи топливных элементов. Поскольку температурой входящего катодного газа в по меньшей мере одной батарее топливных элементов управляют отдельно, температурой отходящего катодного газа управляют путем изменения массового расхода окислителя через по меньшей мере одну батарею топливных элементов.
Таким образом, средство управления предназначено для повышения массового расхода входящего катодного газа, если температура отходящего катодного газа, определенного температурным датчиком отходящего катодного газа батареи топливных элементов, находится выше заданной температуры, и наоборот.
Это обеспечивает значительное преимущество простой и удобной самонастраивающейся системы управления, которая поддерживает катодный вход батареи топливных элементов и выходные температуры (и, таким образом ΔΤ на батарее топливных элементов) в управляемом диапазоне.
Предпочтительно, чтобы система СТ-ТОТЭ дополнительно содержала:
- регулируемый разделитель потока входящего окислителя;
- обходной путь входящего окислителя; и
- основной путь входящего окислителя,
причем упомянутое средство управления предназначено для управления упомянутым регулируемым разделителем потока входящего окислителя для управления потоком входящего окислителя между упомянутым обходным путем входящего окислителя и упомянутым основным путем входящего окислителя, причем упомянутый по меньшей мере один нагреватель окислителя расположен на упомянутом основном пути входящего окислителя.
Таким образом, обходной путь входящего окислителя действует для обхода по меньшей мере одного нагревателя окислителя. В других вариантах воплощения обходной путь входящего окислителя действует для обхода упомянутого реформера/теплообменника реформера.
Таким образом, по меньшей мере один источник тепла не нуждается в управлении (до тех пор, пока он способен обеспечивать требуемое количество тепла), и вместо этого, для достижения требуемой температуры входящего катодного газа изменяют поток окислителя через основной путь и обходной путь.
Предпочтительно, чтобы регулируемый разделитель потока входящего окислителя, обходной путь входящего окислителя и основной путь входящего окислителя были расположены по меньшей мере между одним нагнетателем окислителя и теплообменником реформера.
Обычному специалисту в данной области техники должны быть ясны и другие компоновки. Например, в системе СТ-ТОТЭ могут быть обеспечены множественные входы окислителя, например, вход нагретого окислителя и вход ненагретого окислителя, вместе с установкой клапана и/или нагнетателя для управления потоком через такие выходы или от них.
Предпочтительно, чтобы СТ-ТОТЭ дополнительно содержала:
обходной путь входящего окислителя от входа окислителя до упомянутого теплообменника реформера и первый нагнетатель, и
основной путь входящего окислителя от входа окислителя до упомянутого реформера и второй нагнетатель,
причем упомянутое средство управления выполнено с возможностью управления упомянутыми первым и вторым нагнетателями для управления потоком входящего окислителя между упомянутым обходным путем входящего окислителя и упомянутым основным путем входящего окислителя, причем упомянутый по меньшей мере один нагреватель окислителя расположен на упомянутом основном пути входящего окислителя.
Конструкция прямоточного теплообменника реформера означает, что качество продукта риформинга (т.е. степень риформинга входящего топлива) незначительно подвержено влиянию расходов текучей среды и (как функция температура реформера) непосредственно связано с температурой катодного входа (окислителя) батареи топливных элементов. Температурой окислителя, подаваемого в батарею топливных элементов, управляют путем изменения соотношений входящего окислителя, поступающего через основной путь входящего окислителя и через обходной путь входящего окислителя. Таким образом, входящий окислитель, пропускаемый к катодному входу упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов при ухудшении свойств батареи топливных элементов может поддерживаться при в целом постоянной температуре.
Поскольку у батареи топливных элементов ухудшаются свойства, расход входящего окислителя до теплообменника реформера (и до батареи топливных элементов) повышается для поддержания желаемой температуры или достижения заданной температуры на температурном датчике входящего катодного газа батареи топливных элементов, и поэтому энтальпия общего потока повышается. Однако природа совместного потока теплообменника реформера означает, что результирующее повышение выходной температуры продукта риформинга значительно меньше, чем в случае, если расход входящего окислителя не был повышена, а вместо этого была повышена температура на температурном датчике входящего катодного газа батареи топливных элементов. Таким образом, качество продукта риформинга поддерживают в течение всего срока службы системы, а уровень внутреннего риформинга при использовании способа, который осуществляют в установках батарей топливных элементов согласно уровню техники, не понижается.
В настоящем изобретении связь температуры реформера с температурами катодного и анодного входа батареи топливных элементов означает, что изменение температуры для потока на анодном входе, проходящим от реформера (т.е. продукта риформинга) до анодного входа батареи топливных элементов относительно невелико, что, в свою очередь, означает, что риск выпадения углерода значительно снижен по сравнению с устройствами предшествующего уровня техники.
Поскольку у батареи топливных элементов ухудшаются свойства и уменьшается электрический коэффициент полезного действия, тепло, высвобожденное батареей топливных элементов, увеличивается, что требует повышения расхода катодного окислителя для поддержания температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов.
Таким образом, хотя увеличение потока на входе окислителя к батарее топливных элементов приводит к повышенному энергопотреблению нагнетателя, настоящее изобретение предполагает, что увеличение потока на входе окислителя не изменяет качества продукта риформинга, что, в свою очередь, означает, что поддерживается величина эндотермического внутреннего риформинга на батарея топливных элементов, что, в свою очередь, означает, что дальнейшее дополнительное охлаждение батареи топливных элементов не требуется.
Прямоточная компоновка теплообменника реформера и результирующая тесная связь температур на входе с катодной и анодной сторонами батареи топливных элементов также снижает термические напряжения через слои электролита (керамического) топливного элемента, и, таким образом, повышается эксплуатационный срок службы электролита топливного элемента.
Предпочтительно, чтобы поток продукта риформинга от выхода реформера был в непосредственном проточном сообщении с анодным входом по меньшей мере одной батареи топливных элементов. Предпочтительно, чтобы катодный выход от теплообменника реформера был в непосредственном проточном сообщении с катодным входом по меньшей мере одной батареи топливных элементов.
Предпочтительно, чтобы нагреватель окислителя содержал по меньшей мере один теплообменник.
Более предпочтительно, чтобы упомянутый по меньшей мере один нагреватель окислителя содержал теплообменник-подогреватель окислителя в проточном сообщении с по меньшей мере одним из анодного выхода отходящего газа упомянутой батареи топливных элементов и катодного выхода отходящего газа упомянутой батареи топливных элементов, и был предназначен для теплообмена между (a) потоком газа от упомянутого по меньшей мере одного из анодного выхода отходящего газа упомянутой батареи топливных элементов и упомянутого катодного выхода отходящего газа упомянутой батареи топливных элементов и (b) упомянутым входящим окислителем.
Таким образом, горячий анодный и/или катодный поток газа, покидающий по меньшей мере одну батарею топливных элементов, используют для нагрева потока входящего окислителя к теплообменнику реформера.
Еще более предпочтительно, чтобы система топливных элементов дополнительно содержала горелку хвостового газа в проточном сообщении с анодным и катодным выходами отходящих газов упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов, имеющую выпуск горелки хвостового газа, образующую путь потока текучей среды от анодного и катодного выходов отходящих газов упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов до упомянутого выпуска горелки хвостового газа к упомянутому теплообменнику-подогревателю окислителя, к упомянутому выпуску системы топливных элементов.
Таким образом, топливо, остающееся в отходящем анодном газе по меньшей мере одной батареи топливных элементов, сжигается, а выработанное тепло используется для нагрева входящего окислителя. Минимальная температура выпуска горелки хвостового газа требуется для удовлетворения требованиям по газовым выбросам. Если температура выпуска горелки хвостового газа падает ниже этого минимального значения, дополнительное непреобразованное топливо подается непосредственно к горелке хвостового газа от источника топлива для повышения температуры выпуска горелки хвостового газа.
Предпочтительно, чтобы горелка хвостового газа дополнительно содержала топливный вход горелки хвостового газа. Предпочтительно, чтобы система топливных элементов дополнительно содержала датчик температуры горелки выпуска хвостового газа, причем средство управления выполнено с возможностью подачи дополнительного топлива для горелки хвостового газа через топливный вход горелки хвостового газа, когда температура, выявленная датчиком температуры горелки выпуска хвостового газа, становится ниже заданной температуры. Предпочтительно, чтобы топливный вход горелки хвостового газа был приспособлен для подачи непреобразованного топлива к горелке хвостового газа, т.е. был непосредственно соединен (имел бы непосредственное проточное сообщение) с источником топлива, более предпочтительно с источником непреобразованного топлива.
Предпочтительно, чтобы нагреватель окислителя содержал теплообменник отходящего анодного газа в проточном сообщении с анодным выходом отходящего газа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и был предназначен для теплообмена между (a) потоком газа от упомянутого анодного выхода отходящего газа и (b) упомянутым входящим окислителем.
Предпочтительно, чтобы система СТ-ТОТЭ дополнительно содержала теплообменник-конденсатор, расположенный на пути потока текучей среды отходящего анодного газа между упомянутым теплообменником отходящего анодного газа и упомянутой горелкой хвостового газа, причем упомянутый теплообменник-конденсатор предназначен для теплообмена между упомянутым отходящим анодным газом и охлаждающей текучей средой. Более предпочтительно, чтобы теплообменник-конденсатор был выполнен с возможностью того, чтобы заставить температуру отходящего анодного газа быть ниже точки конденсации воды.
Предпочтительно, чтобы охлаждающая текучая среда была частью системы с охлаждающей текучей средой. Предпочтительно, чтобы система с охлаждающей текучей средой была частью теплоэлектроцентрали (CHP, блока комбинированной выработки тепла и электроэнергии), где систему охлаждения управляемым образом используют для подачи тепла от отходящего анодного газа, для использования блоком CHP, например, для нагрева горячей воды или термоаккумулятора. Другие системы с охлаждающей текучей средой должны быть очевидны обычному специалисту в данной области техники. Примеры включают в себя систему радиатора, где тепловая энергия от отходящего анодного газа передается через охлаждающую текучую среду к радиатору, который, в свою очередь, передает тепловую энергию другой текучей среде, охлаждая, таким образом, охлаждающую текучую среду.
Предпочтительно, чтобы охлаждающая текучая среда была использована для отвода достаточной тепловой энергии от отходящего анодного газа с тем, чтобы снизить температуру отходящего анодного газа до уровня ниже точки конденсации воды, позволяя, таким образом, воде конденсироваться из отходящего анодного газа.
Более предпочтительно, чтобы система СТ-ТОТЭ дополнительно содержала сепаратор, расположенный на пути потока текучей среды отходящего анодного газа между упомянутым теплообменником-конденсатором и упомянутой горелкой хвостового газа, причем упомянутый сепаратор предназначен для отделения конденсата от упомянутого отходящего анодного газа. Еще более предпочтительно, чтобы сепаратор дополнительно содержал выход сепаратора для конденсата и был предназначен для выпуска упомянутого конденсата через упомянутый выход для конденсата.
Конденсат представляет собой воду, и, таким образом, сепаратор может быть использован для подачи воды к парогенератору и/или к паровому реформеру.
Предпочтительно, чтобы система СТ-ТОТЭ содержала как теплообменник-подогреватель окислителя, так и теплообменник отходящего анодного газа, а путь потока текучей среды входящего катодного газа проходит от упомянутого входа окислителя до упомянутого теплообменника отходящего анодного газа к упомянутому теплообменнику-подогревателю окислителя, к упомянутому теплообменнику реформера. Как отмечено выше, в определенных вариантах воплощения существует несколько путей потоков входящего окислителя, в частности, основной путь потока входящего окислителя и обходной путь потока входящего окислителя. В таких случаях путь потока текучей среды входящего катодного газа, который проходит от упомянутого входа окислителя до упомянутого теплообменника отходящего анодного газа к упомянутому теплообменнику-подогревателю окислителя, к упомянутому теплообменнику реформера представляет собой основной путь потока входящего окислителя.
С помощью систем по настоящему изобретению можно управлять температурами на входе и на выходе батареи топливных элементов.
Предпочтительно, чтобы система СТ-ТОТЭ дополнительно содержала:
испаритель, имеющий вход топлива, находящийся в проточном сообщении с упомянутым источником топлива, вход воды, находящийся в проточном сообщении с источником воды, и выпуск испарителя, причем испаритель расположен на пути потока текучей среды входящего анодного газа между упомянутым источником топлива и упомянутым паровым реформером,
и теплообменник испарителя, расположенный на пути потока текучей среды между (a) по меньшей мере одним из упомянутых анодного выхода отходящего газа и катодного выхода отходящего газа и (b) упомянутым выпуском системы топливных элементов,
при этом:
упомянутый теплообменник испарителя предназначен для теплообмена между (a) потоком газа от упомянутого по меньшей мере одного из упомянутого анодного выхода отходящего газа и упомянутого катодного выхода отходящего газа и (b) по меньшей мере одним из упомянутого входящего анодного газа и упомянутой воды.
Предпочтительно, чтобы конденсат (вода) от сепаратора был использован в качестве источника воды для испарителя и/или парового реформера.
Также согласно настоящему изобретению обеспечен способ эксплуатации системы на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов согласно настоящему изобретению, причем способ содержит этапы:
(i) пропускания топлива от источника топлива до упомянутого парового реформера;
(ii) пропускания нагретого входящего окислителя от упомянутого входа окислителя до упомянутого теплообменника реформера таким образом, что между упомянутым нагретым входящим окислителем и упомянутым топливом происходит теплообмен;
(iii) пропускания входящего анодного газа от упомянутого парового реформера до анодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и пропускания входящего окислителя от упомянутого теплообменника реформера до катодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов; и
(iv) эксплуатации упомянутой по меньшей мере батареи среднетемпературных твердооксидных топливных элементов.
Во втором аспекте настоящего изобретения обеспечена система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ), содержащая:
(i) по меньшей мере одну батарею топливных элементов, содержащую по меньшей мере один среднетемпературный твердооксидный топливный элемент и имеющую анодный вход, катодный вход, анодный выход отходящего газа, катодный выход отходящего газа, и образующую отдельные пути потоков для потока входящего анодного газа, входящего катодного газа, отходящего анодного газа и отходящего катодного газа; и
(ii) паровой реформер, предназначенный для риформинга углеводородного топлива в продукт риформинга и имеющий вход реформера для входящего анодного газа, выход реформера для выпуска входящего анодного газа и теплообменник реформера;
и образующая:
(a) путь потока текучей среды входящего от источника топлива анодного газа до упомянутого парового реформера к анодному входу упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов;
(b) путь потока текучей среды отходящего анодного газа от анодного выхода отходящего газа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов до выпуска системы топливных элементов;
(c) путь потока текучей среды входящего катодного газа по меньшей мере от одного входа окислителя до упомянутого теплообменника реформера к упомянутому катодному входу по меньшей мере одной батареи топливных элементов; и
(d) путь потока текучей среды отходящего катодного газа от катодного выхода отходящего газа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов до упомянутого выпуска системы топливных элементов;
при этом упомянутый теплообменник реформера представляет собой прямоточный теплообменник в проточном сообщении с (i) упомянутым по меньшей мере одним входом окислителя и катодным входом упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и (ii) упомянутым источником топлива и анодным входом упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и предназначен для теплообмена между упомянутым входящим катодным газом и упомянутым входящим анодным газом, причем упомянутая система дополнительно содержит:
по меньшей мере один обходной путь входящего окислителя от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до упомянутого по меньшей мере одного катодного входа батареи топливных элементов;
основной путь входящего окислителя от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до упомянутого теплообменника реформера к упомянутому катодному входу по меньшей мере одной батареи топливных элементов; и
регулируемый разделитель потока входящего окислителя, расположенный на упомянутом по меньшей мере одном обходном пути входящего окислителя и на упомянутом основном пути входящего окислителя, для управления входящим потоком окислителя между упомянутым по меньшей мере одним обходным путем входящего окислителя и упомянутым основным путем входящего окислителя.
Компоновка по второму аспекту позволяет управлять расходом окислителя как к теплообменнику реформера, так и к катодному входу батареи топливных элементов от единственного источника.
Все предпочтительные признаки первого аспекта настоящего изобретения в равной мере применимы для второго аспекта настоящего изобретения.
Согласно настоящему изобретению каждый нагнетатель и/или клапан/сепаратор может иметь сообщение и приводиться в действие/управляться или иметь отклик на средство управления.
Согласно настоящему изобретению на одном или более из основного пути потока входящего катодного газа, обходного воздушного пути потока входящего газа и обходного воздушного пути потока выходящего газа могут быть предусмотрены один или более нагнетателей или клапанов/сепараторов. Например, если предусмотрен одиночный нагнетатель, то может быть предусмотрено ноль, один или два клапана/сепаратора, или если предусмотрено два нагнетателя, то может быть предусмотрено ноль или один клапан/сепаратор, или если предусмотрено три нагнетателя, то может быть предусмотрено ноль клапанов/сепараторов.
Приведенные выше признаки, обсуждаемые применительно к системе СТ-ТОТЭ, в равной мере применимы для данного способа, пока не указано иное.
Термин «горелка хвостового газа», как использовано в настоящей работе, означает горелку для сжигания отходящих анодного и катодного газов. Горелки хвостового газа также обычно смешивают отходящие анодный и катодный газы, хотя это в некоторых обстоятельствах можно сделать отдельно.
Термин «путь потока текучей среды» используют для определения путей потоков текучей среды между различными компонентами, и, таким образом, его также можно понимать таким образом, что эти компоненты находятся в проточном сообщении друг с другом.
Пока из контекста не указано иное, термин «текучая среда» включает в себя как жидкости, так и газы.
Пока из контекста не указано иное, термин «температура эксплуатации» означает температуру эксплуатации при стационарном режиме, т.е. не включает в себя температуры запуска и отключения.
Пока не указано иное, все значения температуры приведены в градусах Цельсия (°C).
Сделанная здесь ссылка на теплообменник (и теплообменники), предназначенный для теплообмена между первой и второй теплообменными текучими средами (например, между входящим анодным газом и входящим катодным газом), также является ссылкой на теплообменник, предназначенный для теплообмена между первой и второй сторонами теплообменника и между соответствующими путями потоков текучих сред, например, между первой и второй сторонами теплообменного материала или теплообменной поверхности, например, между стороной анодного входа и стороной катодного входа теплообменника, например, между путем потока текучей среды анодного входа и путем потока текучей среды катодного входа, и такие термины являются взаимозаменяемыми, пока из контекста не указано иное.
КРАТКОЕ ОПИСАНИЕ ЧЕРТЕЖЕЙ
Фигура 1 показывает схематическое изображение системы на основе топливных элементов согласно настоящему изобретению;
Фигура 2 представляет собой точечный график данных показанных в Таблице 1, с показанной первой и каждой пятой точкой данных (т.е. 0, 1110, 2110, 3110, 4110 с, и т.д.);
Фигура 3 показывает схематическое изображение альтернативной системы топливных элементов согласно настоящему изобретению;
Фигура 4 показывает схематическое изображение альтернативной системы топливных элементов согласно настоящему изобретению;
Фигура 5 показывает схематическое изображение альтернативной системы топливных элементов согласно настоящему изобретению; и
Фигура 6 показывает схематическое изображение альтернативной системы топливных элементов согласно настоящему изобретению.
Список ссылочных обозначений, используемых в настоящей работе, приведен в конце спецификации вариантов воплощения.
Лишь для иллюстративных целей, фигуры указывают только на одиночный топливный элемент. В различных вариантах воплощения обеспечены множественные топливные элементы. В других вариантах воплощения (не показанных) обеспечены множественные батареи топливных элементов, и еще в других вариантах воплощения обеспечены множественные батареи топливных элементов, каждая из которых содержит множественные топливные элементы. Следует учитывать, что анодные и катодные входы, выходы (отходящего газа), система трубопроводов, система распределительных труб и датчики температуры и их конфигурация модифицированы подходящим образом для таких вариантов воплощения, и они должны быть легко понятны обычному специалисту в данной области техники.
В следующих вариантах воплощения в качестве окислителя используют воздух. Любую ссылку на «окислитель» где-либо в следующих вариантах воплощения можно, следовательно, рассматривать как ссылку на «воздух», и наоборот.
Обратимся к ФИГ. 1, где система топливных элементов 10 представляет собой систему на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ). Батарея топливных элементов 20 представляет собой батарею топливных элементов СТ-ТОТЭ на металлической подложке, как разъяснено в US6794075. Система топливных элементов 10 имеет стабильную электрическую мощность 1 кВт от батареи топливных элементов 20 и содержит 121 топливный элемент 30 СТ-ТОТЭ на металлической подложке. Каждый топливный элемент 30 имеет анодную сторону 40, слой 50 электролита и катодную сторону 60. Каждый слой топливного элемента в батарее топливных элементов отделен соединительной пластиной из электропроводящего газонепроницаемого металла (межсоединителя) (не показан). Также обеспечены торцевые пластины и средства (не показаны) сжатия батареи топливных элементов.
Сделанная здесь ссылка на топливный элемент 30 представляет собой полный комплект из 121-ого топливного элемента 30.
На топливный элемент 30 установлена электрическая нагрузка L.
Анодный вход 41 батареи топливных элементов находится в проточном сообщении с анодным входом 41A топливного элемента для потока входящего анодного газа к анодной стороне 40 топливного элемента 30. Анодный выход 42A топливного элемента находится в проточном сообщении с анодным выходом 42A отходящего газа батареи топливных элементов для потока отходящего анодного газа.
Катодный вход 61 батареи топливных элементов находится в проточном сообщении с катодным входом 61A топливного элемента для потока входящего катодного газа к катодной стороне 60 топливного элемента 30. Катодный выход 62A топливного элемента находится в проточном сообщении с катодным выходом 62 отходящего газа батареи топливных элементов для потока отходящего катодного газа.
Паровой реформер 70 содержит вход 71 реформера для входящего анодного газа и выход 72 реформера для выпуска входящего анодного газа.
Горелка 80 хвостового газа находится в проточном сообщении с анодным и катодным выходами 42, 62 отходящих газов батареи топливных элементов и имеет выпуск 81 горелки хвостового газа, вход 82 отходящего анодного газа и вход 83 отходящего катодного газа. Горелка 80 хвостового газа образует путь потока текучей среды от анодного и катодного выходов 42, 62 отходящих газов батареи топливных элементов до выпуска 81 горелки хвостового газа, и она предназначена для сжигания отходящих анодного и катодного газов и получения отходящего газа горелки хвостового газа.
Путь A потока текучей среды входящего анодного газа задан от источника 90 топлива до испарителя 100 к паровому реформеру 70, к анодному входу 41 батареи топливных элементов, к анодному входу 41A батареи топливных элементов, т.е. данные узлы находятся в проточном сообщении друг с другом.
Путь B потока текучей среды отходящего анодного газа образован от анодного выхода 42A топливного элемента до анодного выхода 42 отходящего газа батареи топливных элементов к теплообменнику 110 отходящего анодного газа (HX-AOG), к теплообменнику-конденсатору 120, к сепаратору 130, ко входу 82 отходящего анодного газа горелки 80 хвостового газа.
Основной путь 230 потока входящего катодного газа и обходной путь 240 воздушного потока входящего газа имеют ряд общих узлов и делят общий путь потока на ряд мест, помеченных как путь C потока текучей среды входящего катодного газа и разъясненных ниже.
Основной путь 230 потока входящего катодного газа образован от входа 140 окислителя до нагнетателя 210 к клапану/сепаратору 220, к теплообменнику 110 отходящего анодного газа, к теплообменнику-подогревателю 150 воздуха (HX-APH), к теплообменнику 160 реформера (HX-Ref), к катодному входу 61 батареи топливных элементов, к катодному входу 61A топливного элемента.
Обходной путь 240 воздушного потока входящего газа образован от входа 140 окислителя до нагнетателя 210 к клапану/сепаратору 220, ко входу 190 обходного пути воздуха, к теплообменнику 160 реформера, к катодному входу 61 батареи топливных элементов, к катодному входу 61A топливного элемента.
Как подробно разъяснено ниже, клапан/сепаратор 220 управляется средством 200 управления с тем, чтобы разделять поток входящего воздуха между основным путем 230 потока входящего катодного газа и обходным путем 240 воздушного потока входящего газа.
Таким образом, обходной путь 240 воздушного потока входящего газа обходит теплообменник 110 отходящего анодного газа и теплообменник-подогреватель 150 воздуха.
В этом варианте воплощения общие части путей 230 и 240 потоков газа (пути C потока текучей среды входящего катодного газа), таким образом, направлены (a) к входу 140 окислителя, к нагнетателю 210, к клапану/сепаратору 220, и (b) к теплообменнику 160 реформера, к катодному входу 61 батареи топливных элементов, к катодному входу 61A топливного элемента.
Путь D потока текучей среды отходящего катодного газа образован от катодного выхода 62A топливного элемента до катодного выхода 62 отходящего газа батареи топливных элементов к входу 83 отходящего катодного газа горелки 80 хвостового газа.
Путь E потока текучей среды отходящего газа горелки хвостового газа образован от выпуска 81 горелки хвостового газа до теплообменника-подогревателя 150 воздуха к теплообменнику 170 испарителя (HX-Evap), к выпуску 180 системы топливных элементов.
Теплообменник 110 отходящего анодного газа находится в проточном сообщение с (i) анодным выходом 42 отходящего газа батареи топливных элементов (т.е. с анодным выходом 42A топливного элемента) и с входом 82 отходящего анодного газа горелки хвостового газа, и (ii) с входом 140 окислителя и с катодным входом 61 батареи топливных элементов (т.е. с катодным входом 61A топливного элемента) и предназначен для теплообмена между отходящим анодным газом от батареи топливных элементов 20 и входящим катодным газом для батареи топливных элементов 20.
Теплообменник-подогреватель 150 воздуха находится в проточном сообщение с (i) выпуском 81 горелки хвостового газа и выпуском 180 системы топливных элементов, и (ii) с входом 140 окислителя и с катодным входом 61 батареи топливных элементов (т.е. с катодным входом 61A топливного элемента) и предназначен для теплообмена между отходящим газом горелки 81 хвостового газа и входящим катодным газом для батареи топливных элементов 20.
Теплообменник 160 реформера представляет собой прямоточный теплообменник и находится в проточном сообщение с (i) входом 140 окислителя и с катодным входом 61 батареи топливных элементов (т.е. с катодным входом 61A топливного элемента), и (ii) с источником 90 топлива и анодным входом 41 батареи топливных элементов (т.е. с анодным входом 41A топливного элемента) и предназначен для теплообмена между входящим катодным газом и входящим анодным газом.
Испаритель 100 имеет вход 101 топлива для входящего анодного газа от источника 90 топлива, вход 102 воды для воды от источника 103 воды и выпуск 104 испарителя для выпуска входящего анодного газа от испарителя 100 и расположен на пути потока текучей среды входящего анодного газа между источником 90 топлива и паровым реформером 70. Испаритель 100 дополнительно содержит теплообменник 170 испарителя, расположенный на пути E потока текучей среды отходящего газа горелки хвостового газа между теплообменником-подогревателем 150 воздуха и выпуском 180 системы топливных элементов.
Теплообменник 170 испарителя находится в проточном сообщении с (i) выпуском 81 горелки хвостового газа и с выпуском 180 системы топливных элементов, и с (ii) источником 90 топлива и источником воды 103, и с анодным входом 41 батареи топливных элементов (т.е. с анодным входом 41A батареи топливных элементов) и предназначен для теплообмена между отходящим газом горелки хвостового газа и входящим анодным газом и водой, образуя паровую топливную смесь для входящего анодного газа, подаваемого к паровому реформеру 70.
Теплообменник-конденсатор 120 находится в проточном сообщении с (i) анодным выходом 42 отходящего газа батареи топливных элементов (т.е. с анодным выходом 42A топливного элемента) и с входом 82 отходящего анодного газа горелки хвостового газа, и (ii) с контуром 121 охлаждения и предназначен для теплообмена между анодным отходящим газом от батареи топливных элементов 20 и охлаждающей текучей средой в контуре 121 охлаждения.
Сепаратор 130 расположен на пути потока текучей среды отходящего анодного газа между теплообменником-конденсатором 120 и горелкой 80 хвостового газа и имеет выход 131 сепаратора для конденсата и предназначен для отделения конденсата от пути потока текучей среды отходящего анодного газа, и выпускает конденсат через выход 131 конденсата.
Средство управления 200 соединено с датчиком T1 температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов, датчиком T2 температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов, нагнетателем 210 и клапаном/сепаратором 220. Средство управления 200 выполнено с возможностью поддержания температуры, определенной датчиками T1 и T2 температуры, при или около желаемой температуры в ходе стационарной работы системы на основе топливных элементов.
Средство управления 200 предназначено для эксплуатации двух независимых контуров управления, которые работают при пропускании входящего катодного газа по пути C потока текучей среды входящего катодного газа.
В первом контуре управления управляют нагревом входящего катодного газа. Во втором контуре управления управляют массовым расходом входящего катодного газа.
Для первого контура управления средство 200 управления управляет клапаном/сепаратором 220 с тем, чтобы изменять разделение потока входящего окислителя между путями 230 и 240 потоков текучей среды. Таким образом, средство 200 управления выполнено таким образом, что если температура, определенная датчиком T1 температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов, находится ниже 542°C для выходной электрической мощности батареи топливных элементов 1 кВт, оно регулирует клапан/сепаратор 220 на повышение доли входящего окислителя, пропускаемого по основному пути 230 потока текучей среды входящего катодного газа к теплообменнику 110 отходящего анодного газа и к теплообменнику-подогревателю 150. Таким образом, доля входящего окислителя, пропускаемого по обходному пути 240 воздушного потока входящего газа, соответственно снижается, а нагрев входящего окислителя увеличивается.
Напротив, если температура, определенная датчиком T1 температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов, выше 542°C для выходной электрической мощности 1 кВт батареи топливных элементов, средство управления 200 регулирует клапан/сепаратор 220 на понижение доли входящего окислителя, пропускаемого по основному пути 230 потока текучей среды входящего катодного газа к теплообменнику 110 отходящего анодного газа и к теплообменнику-подогревателю 150. Таким образом, доля входящего окислителя, пропускаемого по обходному пути 240 воздушного потока входящего газа, соответственно повышается, а нагрев входящего окислителя уменьшается.
Таким образом, управляют температурой входящего катодного газа, подаваемого по меньшей мере к одной батарее топливных элементов (как определено датчиком T1 температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов).
Таким образом, также управляют температурой окислителя, покидающего теплообменник 160 реформера на выходе 162 окислителя теплообменника реформера. Поскольку теплообменник 160 реформера представляет собой прямоточный теплообменник, это означает, что также управляют температурой продукта риформинга (входящего анодного газа), покидающего паровой реформер 70 на выходе 72 реформера, что, в свою очередь, означает, что управляют качеством продукта риформинга (т.е. степенью преобразования входящего топлива). Как подробно разъяснено ниже, второй контур управления будет вызывать незначительное изменение в температуре топлива, покидающего паровой реформер 70 на выходе реформера 72, но это не оказывает значительного влияния на качество продукта риформинга и рабочие характеристики батареи 20 топливных элементов. Важно, что прямоточная природа теплообменника 160 реформера означает, что температура топлива, покидающего паровой реформер 70, никогда не может быть больше температуры окислителя, покидающего паровой реформер 70.
Таким образом, управляют температурой входящего анодного газа (т.е. качеством продукта риформинга) для по меньшей мере одной батарее топливных элементов, и это управление не зависит от изменений (а, следовательно, и от налагаемых требований по теплу) массового расхода входящего окислителя и топлива и изменений во входящих температурах окислителя и топлива, подаваемых к системе 10 топливных элементов.
Для второго контура управления средство управления 200 управляет массовым расходом входящего окислителя, приводимого в движение нагнетателем 200. Поскольку температурой, определенной датчиком T1 температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов (а, следовательно, и температурой на катодном входе 61 батареи топливных элементов) управляют, охлаждение батареи 20 топливных элементов достигается управлением массовым расходом окислителя через батарею 20 топливных элементов.
Следовательно, средство управления 200 выполнено таким образом, что если температура, определенная датчиком T2 температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов, выше 610°C для выходной электрической мощности 1 кВт батареи топливных элементов, то оно регулирует нагнетатель 210 на повышение массового расхода входящего окислителя. Таким образом, массовый расход входящего окислителя через катодную сторону 60 топливного элемента 30 повышается, и соответственно повышается степень охлаждения.
Наоборот, если температура, определенная датчиком T2 температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов, ниже 610°C для выходной электрической мощности 1 кВт батареи топливных элементов, то средство управления 200 регулирует нагнетатель 210 на понижение массового расхода входящего окислителя. Таким образом, массовый расход входящего окислителя через катодную сторону 60 топливного элемента 30 понижается, и соответственно понижается степень охлаждения.
Таким образом, средство управления 200 предназначено для повышения массового расхода входящего катодного газа, если температура отходящего катодного газа, определенная датчиком T2 температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов, ниже заданной температуры, и наоборот.
При использовании, система топливных элементов 10 проходит три фазы: запуска, стационарного состояния и отключения.
Запуск
На этой стадии работы батарея 20 топливных элементов является холодной (или по меньшей мере температура ниже ее стационарной рабочей температуры), и поэтому она должна быть нагрета для достижения рабочего состояния.
Начиная от холодного состояния (например, от комнатной температуры), нагнетатель 210 работает для продувания воздуха через катодную сторону батареи 20 топливных элементов, а топливо проходит непосредственно к горелке 80 хвостового газа от источника топлива 250 и сгорает с воздушным потоком от нагнетателя 210. Отработанный газ покидает выпуск горелки 81 хвостового газа и проходит через теплообменник-подогреватель 150 воздуха, где он нагревает входящий воздух, в свою очередь, осуществляя нагрев теплообменника 160 реформера и катодной стороны 60 батареи 20 топливных элементов. Тепло передается через топливный элемент 30 таким образом, что анодная сторона 40 топливного элемента 20 также нагревается. Поскольку датчик T1 температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов обнаруживает низкую температуру, клапан/сепаратор 220 регулируют таким образом, что весь входящий воздух проходит по основному пути 230 потока входящего катодного газа и, таким образом, через теплообменник-подогреватель 150 воздуха.
Поскольку температура, выявленная датчиком T1 температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов, повышается до температуры более 300°C, от источника 90 топлива также подается топливо. Топливо от источника 90 топлива проходит через испаритель 100, перемешиваясь с паром, вырабатываемом в испарителе 100 от источника 103 воды. Поскольку результирующая смесь топливного пара проходит по пути A потока текучей среды входящего анодного газа, она дополнительно нагревается теплообменником 160 реформера и частично преобразуется реформером 70, и проходит к анодному входу 41 батареи топливных элементов и через анодную сторону 40 топливного элемента 30, действуя для его защиты от неблагоприятных событий, связанных с окислением. Затем она покидает анодный выход 42 батареи топливных элементов и проходит по пути B потока текучей среды отходящего анодного газа к горелке 80 хвостового газа, где она сгорает.
Это продолжается с риформингом топлива, подаваемого от источника 90 топлива, начиная с его появления, и батарея 20 топливных элементов достигает температуры, при которой вырабатывается электричество.
Поскольку датчик T2 температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов обнаруживает повышение температуры, количество топлива, подаваемого к горелке 80 хвостового газа от источника топлива 250, понижается до тех пор, пока батарея 20 топливных элементов не достигнет температуры, при которой она становится самоподдерживающейся, и подача топлива к горелке 80 хвостового газа от источника топлива 250 прекращается.
Работа батареи 20 топливных элементов продолжается, выходная электрическая мощность от батареи 20 топливных элементов повышается, а температуры, обнаруженные датчиками T1 и T2 температуры, понижаются, и при этом соответствующие контуры управления изменяют массовый расход входящего потока воздуха и разделяют воздух между путями 230 и 240 потоков.
«Стационарный режим» достигается, когда оба датчика T1 и T2 температуры достигли своих заданных рабочих температур для данной выходной электрической мощности батареи топливных элементов. В случае выходной электрической мощности батареи топливных элементов, равной 1 кВт, это будет температура 542°C для датчика T1 температуры и температура 610°C для датчика T2 температуры.
Стационарный режим
На этой стадии работы, батарею 20 топливных элементов поддерживают при рабочей температуре, как определено датчиками T1 и T2. Электричество вырабатывается и используется нагрузкой L на топливном элементе 30. Температуры, обнаруженные датчиками T1 и T2 температуры, будут изменяться, и средство 200 управления изменяет массовый расход входящего воздуха и соответственно разделяет воздух между путями 230 и 240 потоков.
В этом режиме работы электрическая мощность, генерируемая батареей 20 топливных элементов, может изменяться между нулем и номинальной мощностью батареи топливных элементов. Количеством генерируемой электрической мощности управляют с помощью средства 200 управления, реагирующего на электрическую нагрузку L вплоть до номинальной мощности батареи топливных элементов.
Отключение
На этой стадии работы, получение электрической мощности от системы 10 на основе топливных элементов больше не требуется, и запускается управляемая последовательность действий при отключении. Потребление мощности от батареи 20 топливных элементов снижается до нуля, а заданная температура T1 воздушного входа батареи топливных элементов снижается, тогда как расход воздуха от нагнетателя 210 повышается. Продолжается подача небольшого количества топлива от источника 90 топлива к реформеру 70, а следовательно, в батарею 20 топливных элементов и горелку 80 хвостового газа. Непрерывный поток продукта риформинга поддерживает снижение атмосферного давления над анодной стороной 40 топливного элемента 30 в ходе этой первой фазы отключения. Как только температура, определенная датчиком T2 температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов (а следовательно, и батареи 20 топливных элементов) становится ниже температуры активации анодного окисления (примерно 450°C), подача топлива от источника 90 топлива к паровому реформеру 70 прекращается. Поток воздуха от нагнетателя 210 также останавливается, и систему 10 на основе топливных элементов, а, следовательно, и батарею 20 топливных элементов оставляют охлаждаться естественным образом.
Данные по запуску и стационарной работе системы 10 на основе топливных элементов согласно настоящему изобретению, состоящей из одиночной батареи топливных элементов, имеющей 121 топливный элемент, показаны в Таблице 1 (ниже) и на Фигуре 2. Данные, показанные в Таблице, приведены для периода эксплуатации 30110 секунд, т.е. свыше 8 часов.
В Таблице 1 и на Фигуре 2 аббревиатуры имеют следующие обозначения:
TGB-выпуск (°C) - температура на выпуске 81 горелки хвостового газа
Воздушный вход реформера (°C) - температура на входе 161 окислителя теплообменника реформера
Воздушный выход реформера (°C) - температура на выходе 162 окислителя теплообменника реформера
Воздушный вход батареи (°C) - температура на входе 61 окислителя батареи топливных элементов, которая обнаружена датчиком T1 температуры
Воздушный выход батареи (°C) - температура на выходе 62 окислителя батареи топливных элементов, которая обнаружена датчиком T2 температуры
Выходная электрическая мощность батареи (Вт) - выходная электрическая мощность, которая определена на электрической цепи с нагрузкой L.
Во втором варианте воплощения, как показано на ФИГ. 3, клапан/сепаратор 220 и общая часть пути C потока входящего катодного газа перед ним обходятся без него.
Основной путь 230 потока входящего катодного газа образован от входа 140 окислителя до нагнетателя 210 к теплообменнику 110 отходящего анодного газа, к теплообменнику-подогревателю 150 воздуха, к теплообменнику 160 реформера, к катодному входу 61 батареи топливных элементов, к катодному входу 61A топливного элемента.
Обходной путь 240 воздушного потока входящего газа образован от входа 140' окислителя до нагнетателя 210' к воздушному входу 190 обходного пути, к теплообменнику 160 реформера, к катодному входу 61 батареи топливных элементов, к катодному входу 61A топливного элемента.
Средство 200 управления соединено с датчиком T1 температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов, датчиком T2 температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов и нагнетателями 210 и 210'. Средство 200 управления выполнено с возможностью поддержания температуры, определенной датчиками T1 и T2 температуры при или около желаемой температуры в ходе стационарной работы системы топливного элемента.
Как в предыдущем варианте воплощения, в первом контуре управления управляют нагревом входящего катодного газа. Во втором контуре управления управляют массовым расходом входящего катодного газа. Нагревом входящего катодного газа управляют изменением соотношения массового расхода входящего катодного газа между основным путем 230 потока входящего катодного газа и обходным путем 240 воздушного потока входящего газа. Это достигается путем изменения относительных скоростей, а следовательно, и массового расхода, подаваемого от нагнетателей 210 и 210'. Если температура входящего катодного газа, измеренная на датчике T1 температуры, слишком низкая, соотношение потока входящего катодного газа через обходной путь 240 воздушного потока входящего газа к потоку входящего катодного газа через основной путь 230 потока входящего катодного газа снижается, и наоборот.
Во втором контуре управления управляют массовым расходом входящего катодного газа. Массовый расход входящего катодного газа в батарее топливных элементов представляет собой общий массовый расход входящего катодного газа от нагнетателей 210 и 210'. Если температура отходящего катодного газа батареи топливных элементов, которая измерена на датчике T2 температуры, слишком высокая, общий массовый расход входящего катодного газа, подаваемого нагнетателями 210 и 210', повышается, и наоборот.
Третий вариант воплощения, как показано на ФИГ. 4, аналогичен второму варианту воплощения и будут описаны только различия. Для обеспечения дополнительного обходного пути 260 воздушного потока входящего газа предусмотрены дополнительный вход 140" окислителя и нагнетатель 210". Обеспечен дополнительный датчик T3 температуры, который представляет собой датчик T3 температуры входящего анодного газа батареи топливных элементов. Эти дополнительные признаки обеспечивают вход дополнительного воздуха в путь (C) потока текучей среды входящего катодного газа.
Обходной путь 260 воздушного потока входящего газа образован от входа 140" окислителя до нагнетателя 210" к входу 190' обходного пути воздуха, к катодному входу 61 батареи топливных элементов, к катодному входу 61A топливного элемента. Таким образом, обходной путь 260 воздушного потока входящего газа встречается с путем (C) потока текучей среды входящего катодного газа на входе 190' обходного пути воздуха, который находится между теплообменником 160 реформера (и ниже по потоку от него) и катодным входом 61 батареи топливных элементов, а точнее, между выходом 162 окислителя теплообменника реформера и датчиком T1 температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов.
В этом варианте воплощения средство 200 управления дополнительно соединено с датчиком T3 температуры входящего анодного газа батареи топливных элементов и нагнетателем 210". Средство 200 управления выполнено с возможностью поддержания температуры, определенной датчиками T1, T2 и T3 температуры, при или около желаемой температуры в ходе стационарной работы системы на основе топливных элементов.
Расходом воздуха по дополнительному обходному пути 260 воздушного потока входящего газа управляют независимо от расходов воздуха как по основному пути 230 потока входящего катодного газа, так и по обходному пути 240 воздушного потока входящего газа.
Дополнительное преимущество этого варианта воплощения состоит в том, что он обеспечивает уровень независимого управления температурой выходного потока продукта риформинга от теплообменника 160 реформера. Управление температурой на выходе 72 реформера обеспечивает возможность повышения температуры пути А потока текучей среды входящего анодного газа относительно температуры катодного входа 61A топливного элемента. Поскольку обходной путь 260 воздушного потока входящего газа обеспечивает воздух, который более холодный, чем воздух, покидающий теплообменник 160 реформера, воздух, подаваемый по обходному пути 260 воздушного потока входящего газа, может охлаждать, но не может нагревать воздух, покидающий теплообменник 160 реформера. Следовательно, дополнительный обходной путь 260 воздушного потока входящего газа, обеспечивающего холодный воздух согласно этому варианту воплощения, способствует тому, что температура анодного входа будет выше, чем температура катодного входа, но не способствует тому, что температура анодного входа будет ниже, чем температура катодного входа.
Повышение температуры анодного входящего газа на выходе 72 реформера также повышает температуру равновесия реакции риформинга, достигаемой в теплообменнике 160 реформера, и, следовательно, повышает концентрацию водорода во входящем анодном газе на анодном входе 41 батареи топливных элементов. Повышенная концентрация водорода во входящем анодном газе будет снижать напряжение на топливном элементе 30 и снижать степень внутреннего риформинга, требуемую для топливного элемента 30.
Для измерения температуры анодного газа на анодном входе 41 батареи топливных элементов обеспечен дополнительный датчик T3 температуры (который представляет собой датчик T3 температуры входящего анодного газа батареи топливных элементов). Также обеспечен дополнительный контур управления для управления расходом воздуха на обходном пути 240 воздушного потока входящего газа для поддержания температуры входящего анодного газа на анодном входе 41 батареи топливных элементов при заданной температуре. Повышение расхода окислителя на обходном пути 240 воздушного потока входящего газа снижает температуру окислителя, попадающего в вход 161 окислителя теплообменника реформера. Это снижение температуры окислителя будет снижать температуру входящего анодного газа на выходе 72 реформера, а также снижать температуру равновесия реакции риформинга. С другой стороны, понижение расхода окислителя на обходном пути 240 воздушного потока входящего газа повышает температуру окислителя, попадающего во вход 161 окислителя теплообменника реформера. Это повышение температуры окислителя повышает температуру входящего анодного газа на выходе 72 реформера, а также повышает температуру равновесия реакции риформинга. В этом варианте воплощения расход окислителя по обходному пути 260 воздушного потока входящего газа управляет температурой катодного входа 61A топливного элемента, а расход окислителя на обходном пути 240 воздушного потока входящего газа управляет температурой потока продукта риформинга от выхода 72 реформера.
Повышение расхода окислителя в дополнительном обходном пути 260 воздушного потока входящего газа снижает температуру потока окислителя на катодном входе 61 батареи топливных элементов. Наоборот, снижение расхода окислителя в дополнительном обходном пути 260 воздушного потока входящего газа повышает температуру потока окислителя на катодном входе 61 батареи топливных элементов.
Повышение расхода окислителя на обходном пути 240 воздушного потока входящего газа снижает температуру как входящего анодного газа на выходе 72 реформера, так и входящего катодного газа на выходе 162 окислителя теплообменника реформера. Наоборот, снижение расхода окислителя на обходном пути 240 воздушного потока входящего газа повышает температуру как входящего анодного газа на выходе 72 реформера, так и входящего катодного газа на выходе 162 окислителя теплообменника реформера. Например, если средство 200 управления определяет, что датчик T3 температуры входящего анодного газа батареи топливных элементов должен быть поддержан при более высокой или более низкой температуре, расход окислителя на обходном пути 240 воздушного потока входящего газа может быть, соответственно, повышен или понижен, путем управления нагнетателем 140'. С другой стороны, если средство 200 управления определяет, что датчик T1 температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов должен быть поддержан при более высокой или более низкой температуре, расход окислителя на обходном пути 240 воздушного потока входящего газа и/или на дополнительном обходном пути 260 воздушного потока входящего газа может быть, соответственно, повышен или понижен, путем управления нагнетателем 140' для расхода окислителя на обходном пути 240 воздушного потока входящего газа или нагнетателя 140" для расхода окислителя на дополнительном обходном пути 260 воздушного потока входящего газа.
Четвертый вариант воплощения, как показано на ФИГ. 5, обеспечивает обходной путь потока одиночного окислителя, обходной путь 260 воздушного потока входящего газа, который выполнен с возможностью сливаться с основным путем 230 потока входящего катодного газа между выходом 162 окислителя теплообменника реформера и катодным входом 61 батареи топливных элементов. При такой компоновке схема размещения теплообменника 160 реформера и обходного пути 260 воздушного потока входящего газа означает, что на границе батареи 20 топливных элементов температура текучей среды входящего анодного газа будет выше температуры текучей среды входящего катодного газа. Повышение температуры входящего анодного газа на выходе 72 реформера также повышает температуру равновесия реакции риформинга, достигаемую в теплообменнике 160 реформера, и, следовательно, повышает концентрацию водорода во входящем анодном газе на анодном входе 41 батареи топливных элементов. Повышенная концентрация водорода во входящем анодном газе снижает напряжение на топливном элементе 30 и снижает степень необходимого внутреннего риформинга.
Контуры управления, необходимые для управления системой 10 на основе топливных элементов согласно четвертому варианту воплощения, являются такими же, что и в варианте воплощения согласно ФИГ. 1, но в четвертом варианте воплощения контуры управления управляют расходом окислителя на дополнительном обходном пути 260 воздушного потока входящего газа, а не на обходном пути 240 воздушного потока входящего газа, на основе измерения температуры на датчике T1 температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов.
В четвертом варианте воплощения, как и в третьем варианте воплощения, обеспечен дополнительный датчик T3 температуры, который представляет собой датчик T3 температуры входящего анодного газа батареи топливных элементов. T3 обеспечивает дополнительные данные по температуре, но не является важным для эксплуатации контуров управления и средства 200 управления согласно четвертому варианту воплощения.
Пятый вариант воплощения, который показан на ФИГ. 6, аналогичен первому варианту воплощения, и будут описаны только различия. На обходном пути 240 воздушного потока входящего газа обеспечен дополнительный клапан/сепаратор 220' или разделитель. Дополнительный клапан/сепаратор 220' соединяет обходной путь 240 воздушного потока входящего газа с дополнительным обходным путем 260 воздушного потока входящего газа. Дополнительным клапаном/сепаратором 220' управляют с помощью средства 200 управления с тем, чтобы разделить поток входящего воздуха между обходным путем 240 воздушного потока входящего газа и дополнительным обходным путем 260 воздушного потока входящего газа.
В пятом варианте воплощения, как и в третьем и четвертом вариантах воплощения, обеспечен дополнительный датчик T3 температуры, который представляет собой датчик T3 температуры входящего анодного газа батареи топливных элементов. Средство 200 управления согласно пятому варианту воплощения работает подобно средству согласно третьему варианту воплощения, за исключением того, что дополнительным клапаном/сепаратором 220' управляют с помощью средства 200 управления вместо нагнетателя 210" для управления потоком входящего воздуха на дополнительном обходном пути 260 воздушного потока входящего газа.
Дополнительный обходной путь 260 воздушного потока входящего газа образован от входа 140 окислителя до нагнетателя 210 к клапану/сепаратору 220, к клапану/сепаратору 220', к входу 190' обходного пути воздуха, к катодному входу 61 батареи топливных элементов, к катодному входу 61A топливного элемента. Таким образом, обходной путь 260 воздушного потока входящего газа встречается с путем (C) потока текучей среды входящего катодного газа на входе 190' обходного пути воздуха, который находится между теплообменником 160 реформера (и ниже по потоку от него) и катодным входом 61 батареи топливных элементов. Компоновка согласно этому варианту воплощения позволяет управлять расходом окислителя как к теплообменнику 160 реформера, так и к катодному входу 61 батареи топливных элементов от единственного источника.
Ссылочные обозначения включены в формулу изобретения лишь для простоты их понимания, а не для ограничения объема формулы изобретения.
Настоящее изобретение не ограничено только вышеприведенными вариантами воплощения, и обычному специалисту в данной области техники будут достаточно очевидны другие варианты воплощения без отступления от объема прилагаемой формулы изобретения.
Таблица 1
Время (с) TGB- выпуск (°C) Вход воздуха реформера (°C) Выход воздуха реформера (°C) Вход воздуха батареи (°C) Выход воздуха батареи (°C) Выходная электрическая мощность батареи (Вт)
0 168 177 162 161 160 0
100 166 175 162 161 159 0
510 657 368 188 185 159 0
710 655 445 304 297 165 0
910 658 442 373 366 182 0
1110 659 441 408 401 206 2
1310 662 438 428 422 231 2
1510 662 434 439 433 256 2
1710 660 428 446 440 278 2
1910 658 424 449 443 298 2
2110 660 422 450 445 315 3
2310 660 418 451 446 330 3
2510 661 415 451 447 344 3
2710 665 520 481 475 355 6
2910 693 468 495 490 372 8
3110 711 469 497 492 388 9
3310 729 568 540 533 403 8
3510 750 578 556 549 421 8
3710 771 578 568 561 438 8
3910 790 574 575 569 454 8
4110 810 566 580 574 469 8
4310 819 555 582 577 482 8
4510 820 552 583 577 493 8
4710 822 533 580 575 503 269
4910 813 566 575 570 512 372
5110 811 564 576 571 520 435
5310 806 564 576 571 527 508
5510 803 564 576 572 535 571
5710 798 556 575 572 542 667
5910 789 550 572 569 550 760
6110 823 578 570 568 557 865
6310 865 564 574 571 566 1004
6510 850 533 575 573 577 1027
6710 828 530 567 566 585 1042
6910 809 521 570 570 593 1051
7110 794 526 568 568 598 1056
7310 781 527 567 567 603 1060
7510 776 512 558 559 606 1062
7710 773 505 551 552 607 1063
7910 774 511 548 549 607 1063
8110 777 516 548 549 606 1061
8310 780 520 550 550 606 1061
8510 783 520 550 551 606 1061
8710 785 520 551 552 606 1061
8910 788 520 551 552 606 1061
9110 790 519 551 552 606 1061
9310 791 514 550 551 606 1062
9510 793 512 549 550 606 1062
9710 795 514 548 549 607 1063
9910 797 511 548 549 607 1063
10110 799 511 547 548 607 1063
10310 801 508 547 548 607 1063
10510 803 508 546 547 607 1064
10710 805 506 546 547 607 1064
10910 806 503 545 547 607 1064
11110 808 504 545 546 607 1063
11310 810 503 545 546 607 1062
11510 811 501 545 546 607 1063
11710 813 502 544 546 608 1063
11910 812 500 544 545 608 1063
12110 814 499 544 545 608 1063
12310 814 499 543 545 608 1063
12510 817 498 543 545 608 1064
12710 818 500 543 545 608 1064
12910 820 499 543 544 608 1064
13110 820 497 542 544 608 1064
13310 821 498 542 543 608 1064
13510 822 496 542 543 609 1064
13710 823 498 542 543 609 1064
13910 823 496 541 543 609 1065
14110 825 499 541 543 609 1065
14310 825 497 541 543 609 1065
14510 825 498 541 543 609 1065
14710 827 498 541 543 609 1065
14910 827 497 541 542 609 1066
15110 828 498 540 542 609 1066
15310 828 498 540 542 609 1066
15510 828 497 540 542 609 1066
15710 828 498 540 542 609 1066
15910 829 497 540 542 609 1066
16110 829 497 540 542 609 1066
16310 830 498 540 542 609 1066
16510 831 498 540 542 609 1067
16710 828 498 540 542 610 1067
16910 829 498 540 542 610 1067
17110 830 498 540 542 610 1067
17310 830 498 540 542 610 1067
17510 831 498 540 542 610 1067
17710 831 498 540 542 610 1067
17910 832 499 540 542 610 1067
18110 831 498 540 542 610 1067
18310 831 498 540 542 610 1067
18510 831 498 540 542 610 1067
18710 832 498 540 542 610 1067
18910 832 498 540 542 610 1067
19110 832 498 540 542 610 1067
19310 831 498 540 542 610 1067
19510 831 498 540 542 610 1067
19710 830 497 540 542 610 1067
19910 830 497 540 542 610 1068
20110 830 498 540 542 610 1067
20310 831 498 540 542 610 1067
20510 830 498 540 542 610 1068
20710 831 499 540 542 610 1068
20910 831 497 540 542 610 1068
21110 831 498 540 542 610 1068
21310 831 499 540 542 610 1068
21510 830 498 540 542 610 1067
21710 831 498 540 542 610 1068
21910 831 498 540 542 610 1068
22110 832 498 540 542 610 1067
22310 831 498 540 542 610 1068
22510 830 497 540 542 610 1068
22710 829 497 540 542 610 1067
22910 830 498 540 542 610 1068
23110 830 497 540 542 610 1068
23310 831 498 540 542 610 1068
23510 831 498 540 542 610 1068
23710 831 498 540 542 610 1068
23910 830 498 540 542 610 1068
24110 831 498 540 542 610 1069
24310 831 497 540 542 610 1068
24510 832 499 540 542 610 1069
24710 832 498 540 542 610 1069
24910 831 498 540 542 610 1069
25110 831 498 540 542 610 1069
25310 831 497 540 542 610 1069
25510 832 498 540 542 610 1069
25710 831 498 540 542 610 1068
25910 833 498 540 542 610 1069
26110 833 497 540 542 610 1069
26310 832 497 540 542 610 1069
26510 831 497 540 542 610 1069
26710 830 498 540 542 610 1069
26910 831 497 540 542 610 1069
27110 831 497 540 542 610 1069
27310 831 499 540 542 610 1069
27510 831 498 540 542 610 1069
27710 831 497 540 542 610 1069
27910 831 496 540 542 610 1069
28110 832 498 540 542 610 1069
28310 832 498 540 542 610 1069
28510 834 500 540 542 610 1069
28710 833 498 540 542 610 1069
28910 834 499 540 542 610 1069
29110 834 498 540 542 610 1069
29310 834 497 540 542 610 1069
29510 833 499 540 542 610 1069
29710 834 498 540 542 610 1069
29910 833 498 540 542 610 1070
30110 833 497 540 542 610 1069
Ссылочные обозначения:
10 - система на основе топливных элементов
20 - батарея топливных элементов
30 - топливный элемент
40 - анодная сторона
41 - анодный вход батареи топливных элементов
41A - анодный вход топливного элемента
42 - анодный выход отходящего газа батареи топливных элементов
42A - анодный выход топливного элемента
50 - слой электролита
60 - катодная сторона
61 - катодный вход батареи топливных элементов
61A - катодный вход топливного элемента
62 - катодный выход отходящего газа батареи топливных элементов
62A - катодный выход топливного элемента
70 - паровой реформер
71 - вход реформера
72 - выход реформера
80 - горелка хвостового газа
81 - выпуск горелки хвостового газа
82 - вход отходящего анодного газа
83 - вход отходящего катодного газа
90 - источник топлива
100 - испаритель
101 - вход топлива
102 - вход воды
103 - подача воды
104 - выпуск испарителя
110 - теплообменник отходящего анодного газа
120 - теплообменник-конденсатор
121 - контур охлаждения
130 - сепаратор
131 - выход сепаратора для конденсата
140 - вход окислителя
140' - вход окислителя
140" - вход окислителя
150 - теплообменник-подогреватель воздуха
160 - теплообменник реформера
161 - вход окислителя теплообменника реформера
162 - выход окислителя теплообменника реформера
170 - теплообменник испарителя
180 - выпуск системы топливных элементов
190 - вход обходного пути воздуха
190' - вход обходного пути воздуха
200 - средство управления
210 - нагнетатель
210' - нагнетатель
210" - нагнетатель
220 - клапан/сепаратор
220' - клапан/сепаратор
230 - основной путь потока входящего катодного газа
240 - обходной путь воздушного потока входящего газа
250 - источник топлива
260 - обходной путь воздушного потока входящего газа
A - путь потока текучей среды входящего анодного газа
B - путь потока текучей среды отходящего анодного газа
C - путь потока текучей среды входящего катодного газа
D - путь потока текучей среды отходящего катодного газа
E - путь потока текучей среды отходящего газа из горелки хвостового газа
G - путь потока текучей среды отходящего катодного газа реформера
L - электрическая нагрузка
T1 - датчик температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов
T2 - датчик температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов
T3 - датчик температуры входящего анодного газа батареи топливных элементов.

Claims (44)

1. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ), содержащая:
(i) по меньшей мере одну батарею топливных элементов, содержащую по меньшей мере один среднетемпературный твердооксидный топливный элемент и имеющую анодный вход, катодный вход, анодный выход отходящего газа, катодный выход отходящего газа, и образующую отдельные пути потоков для потока входящего анодного газа, входящего катодного газа, отходящего анодного газа и отходящего катодного газа; и
(ii) паровой реформер, предназначенный для риформинга углеводородного топлива в продукт риформинга и имеющий вход реформера для входящего анодного газа, выход реформера для выпуска входящего анодного газа и теплообменник реформера;
и образующая:
(a) путь потока текучей среды входящего анодного газа от источника топлива до упомянутого парового реформера к анодному входу упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов;
(b) путь потока текучей среды отходящего анодного газа от анодного выхода отходящего газа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов к выпуску системы топливных элементов;
(c) путь потока текучей среды входящего катодного газа от по меньшей мере одного входа окислителя до упомянутого теплообменника реформера к катодному входу упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов; и
(d) путь потока текучей среды отходящего катодного газа от катодного выхода отходящего газа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов до упомянутого выпуска системы топливных элементов;
при этом упомянутый теплообменник реформера представляет собой прямоточный теплообменник в проточном сообщении с (i) упомянутым по меньшей мере одним входом окислителя и катодным входом упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и (ii) упомянутым источником топлива и анодным входом упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и предназначен для теплообмена между упомянутым входящим катодным газом и упомянутым входящим анодным газом.
2. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 1, дополнительно содержащая по меньшей мере один нагреватель окислителя, расположенный на упомянутом пути потока текучей среды входящего катодного газа между упомянутым входом окислителя и упомянутым теплообменником реформера, по меньшей мере один нагнетатель окислителя, датчик температуры входящего катодного газа батареи топливных элементов, датчик температуры отходящего катодного газа батареи топливных элементов и средство управления, предназначенное для управления упомянутым по меньшей мере одним нагнетателем окислителя и нагрева входящего окислителя упомянутым по меньшей мере одним нагревателем окислителя для поддержания датчика температуры упомянутого входящего катодного газа при или около заданной температуры, а датчика температуры упомянутого отходящего катодного газа - при или около другой заданной температуры.
3. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 1 или 2, дополнительно содержащая:
основной путь входящего окислителя от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до упомянутого теплообменника реформера к катодному входу упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов; и
по меньшей мере один обходной путь входящего окислителя от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до катодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и/или от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до упомянутого теплообменника реформера к катодному входу упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов.
4. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 3, когда он зависит от п. 2, причем упомянутый по меньшей мере один нагреватель окислителя расположен на упомянутом основном пути входящего окислителя.
5. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 3, причем упомянутый по меньшей мере один обходной путь входящего окислителя содержит по меньшей мере два обходных пути входящего окислителя: один от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до катодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов, а другой - от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до упомянутого теплообменника реформера к катодному входу упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов.
6. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 3, дополнительно содержащая по меньшей мере один нагнетатель окислителя, расположенный на упомянутом основном пути входящего окислителя и/или на упомянутом по меньшей мере одном обходном пути входящего окислителя.
7. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 3, дополнительно содержащая по меньшей мере один регулируемый разделитель потока входящего окислителя для управления потоком входящего окислителя между упомянутым по меньшей мере одним обходным путем входящего окислителя и упомянутым основным путем входящего окислителя.
8. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 5, дополнительно содержащая регулируемый разделитель потока входящего окислителя для управления потоком входящего окислителя между упомянутым одним обходным путем входящего окислителя и упомянутым другим обходным путем входящего окислителя.
9. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 2, дополнительно содержащая:
регулируемый разделитель потока входящего окислителя;
обходной путь входящего окислителя; и
основной путь входящего окислителя,
причем упомянутое средство управления предназначено для управления упомянутым регулируемым разделителем потока входящего окислителя для управления потоком входящего окислителя между упомянутым обходным путем входящего окислителя и упомянутым основным путем входящего окислителя, причем упомянутый по меньшей мере один нагреватель окислителя расположен на упомянутом основном пути входящего окислителя.
10. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 2, причем упомянутый нагреватель окислителя содержит по меньшей мере один теплообменник.
11. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 10, причем упомянутый по меньшей мере один нагреватель окислителя содержит теплообменник-подогреватель окислителя в проточном сообщении с по меньшей мере одним из анодного выхода отходящего газа упомянутой батареи топливных элементов и катодного выхода отходящего газа упомянутой батареи топливных элементов и предназначен для теплообмена между (a) потоком газа от упомянутого по меньшей мере одного из анодного выхода отходящего газа упомянутой батареи топливных элементов и катодного выхода отходящего газа упомянутой батареи топливных элементов и (b) упомянутым входящим окислителем.
12. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 11, дополнительно содержащая горелку хвостового газа в проточном сообщении с анодным и катодным выходами отходящих газов упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов, имеющую выпуск горелки хвостового газа, образующую путь потока текучей среды от анодного и катодного выходов отходящих газов упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов до упомянутого выпуска горелки хвостового газа к упомянутому теплообменнику-подогревателю окислителя, к упомянутому выпуску системы топливных элементов.
13. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по любому из пп. 10-12, причем упомянутый нагреватель окислителя содержит теплообменник отходящего анодного газа, находящийся в проточном сообщении с анодным выходом отходящего газа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и предназначенный для теплообмена между (a) потоком газа от упомянутого анодного выхода отходящего газа и (b) упомянутым входящим окислителем.
14. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 11, дополнительно содержащая горелку хвостового газа в проточном сообщении с анодным и катодным выходами отходящих газов упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов, имеющую выпуск горелки хвостового газа, определяющую путь потока текучей среды от анодного и катодного выходов отходящих газов упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов до упомянутого выпуска горелки хвостового газа до упомянутого теплообменника-подогревателя окислителя к упомянутому выпуску системы топливных элементов, причем упомянутый нагреватель окислителя содержит теплообменник отходящего анодного газа в проточном сообщении с анодным выходом отходящего газа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и предназначен для теплообмена между (a) потоком газа от упомянутого анодного выхода отходящего газа и (b) упомянутым входящим окислителем, при этом система дополнительно содержит теплообменник-конденсатор, расположенный на пути потока текучей среды отходящего анодного газа между упомянутым теплообменником отходящего анодного газа и упомянутой горелкой хвостового газа, причем упомянутый теплообменник-конденсатор предназначен для теплообмена между упомянутым отходящим анодным газом и охлаждающей текучей средой.
15. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 14, дополнительно содержащая сепаратор, расположенный на пути потока текучей среды отходящего анодного газа между упомянутым теплообменником-конденсатором и упомянутой горелкой хвостового газа, причем упомянутый сепаратор предназначен для отделения конденсата от упомянутого отходящего анодного газа.
16. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 15, причем упомянутый сепаратор дополнительно содержит выход сепаратора для конденсата и предназначен для выпуска упомянутого конденсата через упомянутый выход для конденсата.
17. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 1 или 2, дополнительно содержащая:
испаритель, имеющий вход топлива, находящийся в проточном сообщении с упомянутым источником топлива, вход воды, находящийся в проточном сообщении с источником воды, и выпуск испарителя, причем испаритель расположен на пути потока текучей среды входящего анодного газа между упомянутым источником топлива и упомянутым паровым реформером,
и теплообменник испарителя, расположенный на пути потока текучей среды между (a) по меньшей мере одним из упомянутых анодного выхода отходящего газа и катодного выхода отходящего газа и (b) упомянутым выпуском системы топливных элементов,
при этом:
упомянутый теплообменник испарителя предназначен для теплообмена между (a) потоком газа от упомянутого по меньшей мере одного из упомянутого анодного выхода для отходящего газа и упомянутого катодного выхода для отходящего газа и (b) по меньшей мере одним из упомянутого входящего анодного газа и упомянутой водой.
18. Система на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов (СТ-ТОТЭ) по п. 1, дополнительно содержащая:
по меньшей мере один обходной путь входящего окислителя от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до катодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов;
основной путь входящего окислителя от упомянутого по меньшей мере одного входа окислителя до упомянутого теплообменника реформера к катодному входу упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов; и
регулируемый разделитель потока входящего окислителя, расположенный на упомянутом по меньшей мере одном обходном пути входящего окислителя и упомянутом основном пути входящего окислителя, для управления потоком входящего окислителя между упомянутым по меньшей мере одним обходным путем входящего окислителя и упомянутым основным путем входящего окислителя.
19. Способ эксплуатации системы на основе среднетемпературных твердооксидных топливных элементов по любому из предыдущих пунктов, содержащий этапы:
(i) пропускания топлива от источника топлива до упомянутого парового реформера;
(ii) пропускания нагретого входящего окислителя от упомянутого входа окислителя до упомянутого теплообменника реформера таким образом, что между упомянутым нагретым входящем окислителем и упомянутым топливом происходит теплообмен;
(iii) пропускания входящего анодного газа от упомянутого парового реформера до анодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов и пропускания входящего окислителя от упомянутого теплообменника реформера до катодного входа упомянутой по меньшей мере одной батареи топливных элементов; и
(iv) эксплуатации упомянутой по меньшей мере батареи среднетемпературных твердооксидных топливных элементов.
RU2016103900A 2013-07-09 2014-06-20 Усовершенствованные системы и способы, относящиеся к топливным элементам RU2650184C2 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
GBGB1312329.4A GB201312329D0 (en) 2013-07-09 2013-07-09 Improved fuel cell systems and methods
GB1312329.4 2013-07-09
PCT/GB2014/051908 WO2015004419A1 (en) 2013-07-09 2014-06-20 Improved fuel cell systems and methods

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU2016103900A RU2016103900A (ru) 2017-08-14
RU2650184C2 true RU2650184C2 (ru) 2018-04-11

Family

ID=49033576

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU2016103900A RU2650184C2 (ru) 2013-07-09 2014-06-20 Усовершенствованные системы и способы, относящиеся к топливным элементам

Country Status (12)

Country Link
US (1) US10615439B2 (ru)
EP (1) EP3020088B1 (ru)
JP (1) JP6431908B2 (ru)
KR (1) KR102171743B1 (ru)
CN (1) CN105594045B (ru)
CA (1) CA2917783C (ru)
ES (1) ES2646022T3 (ru)
GB (2) GB201312329D0 (ru)
HK (1) HK1222741A1 (ru)
HU (1) HUE035067T2 (ru)
RU (1) RU2650184C2 (ru)
WO (1) WO2015004419A1 (ru)

Families Citing this family (56)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106463736A (zh) 2014-03-12 2017-02-22 塞瑞斯知识产权有限公司 燃料电池堆构造
EP3227230B1 (en) * 2014-12-01 2020-01-01 SOLIDpower SA Sofc system and method of operating a sofc system
JP6573984B2 (ja) * 2015-04-08 2019-09-11 サンファイアー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＳｕｎＦｉｒｅ ＧｍｂＨ 高温水蒸気電解［ＳＯＥＣ］、固体酸化物形燃料電池［ＳＯＦＣ］および／または可逆高温燃料電池［ｒＳＯＣ］の熱管理法ならびに高温水蒸気電解［ＳＯＥＣ］装置、固体酸化物形燃料電池［ＳＯＦＣ］装置および／または可逆高温燃料電池［ｒＳＯＣ］装置
KR101721237B1 (ko) * 2015-06-29 2017-03-29 주식회사 경동나비엔 외부열원에 의하여 가열되는 고체산화물 연료전지 시스템
GB2541933B (en) * 2015-09-04 2017-11-22 Ceres Ip Co Ltd Temperature measuring method
KR101838510B1 (ko) 2016-03-11 2018-03-14 현대자동차주식회사 증발냉각식의 연료 전지 시스템과 그것을 위한 냉각 제어 방법
KR101897500B1 (ko) * 2016-06-23 2018-09-12 주식회사 경동나비엔 연료극 가스 또는 연료극 배가스를 이용한 열교환기를 포함하는 연료전지 시스템
KR101897486B1 (ko) * 2016-06-23 2018-09-12 주식회사 경동나비엔 연소 배가스를 이용한 열교환기를 포함하는 연료전지 시스템
AT518956B1 (de) * 2016-08-02 2019-04-15 Avl List Gmbh Verfahren zum herunterfahren einer generatoreinheit mit einer brennstoffzellenvorrichtung
CN106299425B (zh) * 2016-08-24 2019-02-15 广东工业大学 智能燃烧器加热的可移动固体氧化物燃料电池发电装置
US10347924B2 (en) * 2016-09-13 2019-07-09 General Electric Company Integrated fuel cell systems
DE102016220978A1 (de) * 2016-10-25 2018-04-26 Robert Bosch Gmbh Brennstoffzellenvorrichtung
US10164277B2 (en) * 2016-10-25 2018-12-25 Lg Fuel Cell Systems Inc. Steam reformer bypass line and flow controller
US10158135B2 (en) * 2016-10-25 2018-12-18 Lg Fuel Cell Systems Inc. Steam reformer bypass plenum and flow controller
JP2018073614A (ja) * 2016-10-28 2018-05-10 富士電機株式会社 燃料電池システム及びその運転方法
US10340534B2 (en) * 2016-11-02 2019-07-02 Lg Fuel Cell Systems Inc. Revised fuel cell cycle for in block reforming fuel cells
DE102017200995A1 (de) * 2016-12-28 2018-06-28 Robert Bosch Gmbh Brennstoffzellenvorrichtung und Verfahren zu einem Anfahren der Brennstoffzellenvorrichtung
CN107230794A (zh) * 2017-06-02 2017-10-03 中国东方电气集团有限公司 燃料电池的动力系统与交通工具
GB2563848B (en) 2017-06-26 2022-01-12 Ceres Ip Co Ltd Fuel cell stack assembly
KR101881416B1 (ko) * 2017-07-17 2018-07-24 조창진 드럼식 제빙장치
WO2019035167A1 (ja) * 2017-08-14 2019-02-21 日産自動車株式会社 燃料電池システム及び燃料電池システムの暖機方法
AT520482B1 (de) * 2017-10-03 2019-11-15 Avl List Gmbh Verfahren zum schnellen Aufheizen eines Brennstoffzellensystems
US20190148752A1 (en) * 2017-11-13 2019-05-16 Lg Fuel Cell Systems Inc. Fuel cell stack temperature control
US10622649B2 (en) * 2018-02-02 2020-04-14 Lg Fuel Cell Systems Inc. Methods for transitioning a fuel cell system between modes of operation
US10483566B2 (en) * 2018-03-20 2019-11-19 Cummins Enterprise Llc Method and control sub-system for operating a power generation system having a fuel-cell
CN108428919B (zh) * 2018-04-13 2023-07-07 中国华能集团清洁能源技术研究院有限公司 一种基于直接碳燃料电池的混合发电系统及方法
AT521207B1 (de) * 2018-05-03 2020-03-15 Avl List Gmbh Brennstoffzellensystem sowie Verfahren zum Betreiben eines Brennstoffzellensystems
CN108682878A (zh) * 2018-05-09 2018-10-19 湖南优加特装智能科技有限公司 温湿度调节装置及具有其的氢燃料电池
CN109065918A (zh) * 2018-07-05 2018-12-21 清华大学 流场可变的板式燃料电池测试装置及方法
AT521650B1 (de) * 2018-08-23 2020-09-15 Avl List Gmbh Brennstoffzellensystem und Verfahren zum Betreiben desselben
AT521901B1 (de) * 2018-11-19 2020-10-15 Avl List Gmbh Verfahren zum Aufheizen eines Brennstoffzellensystems sowie Brennstoffzellensystem
AT521948B1 (de) * 2018-11-21 2020-07-15 Avl List Gmbh Brennstoffzellensystem und Verfahren zum Temperieren eines Brennstoffzellensystems
CN109860660B (zh) * 2019-01-28 2021-11-09 华中科技大学鄂州工业技术研究院 一种高效固体氧化物燃料电池系统
DE102019207997A1 (de) * 2019-05-31 2020-12-03 Siemens Mobility GmbH Brennstoffzellenanordnung und Schienenfahrzeug mit einer Brennstoffzellenanordnung
CN112151831B (zh) * 2019-06-27 2022-11-22 国家能源投资集团有限责任公司 重整器及其燃料电池发电系统
JP7173367B2 (ja) * 2019-09-24 2022-11-16 日産自動車株式会社 燃料電池システム及び燃料電池システムの制御方法
GB201913907D0 (en) 2019-09-26 2019-11-13 Ceres Ip Co Ltd Fuel cell stack assembly apparatus and method
CN210403909U (zh) * 2019-09-30 2020-04-24 潍柴动力股份有限公司 一种空气供应系统
CN110649286B (zh) * 2019-09-30 2022-09-20 西安新衡科测控技术有限责任公司 一种基于ht-pem的甲醇水燃料电池电堆供氧风机控制方法
CN114555408B (zh) * 2019-10-21 2023-03-24 蓝界科技控股公司 扩展电动汽车里程的方法及其用途和电动汽车
GB201915294D0 (en) 2019-10-22 2019-12-04 Ceres Ip Co Ltd Alignment apparatus and methods of alignment
GB201915438D0 (en) 2019-10-24 2019-12-11 Ceres Ip Co Ltd Metal-supported cell unit
GB2589592B (en) * 2019-12-03 2022-04-06 Ceres Ip Co Ltd Improved fuel cell systems and methods
CN110970638B (zh) * 2019-12-11 2024-04-16 浙江氢谷新能源汽车有限公司 一种燃料电池热平衡“气-气-气”三相热交换系统
JP2021103643A (ja) * 2019-12-25 2021-07-15 富士電機株式会社 燃料電池システム及び運転方法
CN111900433B (zh) * 2020-07-15 2022-04-05 潍柴动力股份有限公司 一种质子交换膜燃料电池氢气加热系统及方法
GB2601286B (en) 2020-08-27 2023-05-24 Miura Company Ltd Fuel cell systems and methods
GB2604593B (en) 2021-03-03 2024-01-24 Ceres Ip Co Ltd Fuel cell system
CN113540525B (zh) * 2021-07-15 2022-09-23 山东大学 一种固体氧化物燃料电池系统热部件测试装置和方法
GB2616589B (en) 2021-07-23 2024-05-01 Ceres Ip Co Ltd Fuel cell systems and method
DE102021209182A1 (de) * 2021-08-20 2023-02-23 Robert Bosch Gesellschaft mit beschränkter Haftung Brennstoffzellenvorrichtung
CN114024009A (zh) * 2021-10-13 2022-02-08 清华大学 燃料电池发电系统
AT525431B1 (de) * 2021-11-25 2023-04-15 Avl List Gmbh Mischvorrichtung für ein Vermischen von zumindest Anodenabgas und Kathodenabgas aus einem Brennstoffzellenstapel eines Brennstoffzellensystems
AT525946B1 (de) * 2022-01-27 2023-11-15 Avl List Gmbh Brennstoffzellensystem
WO2023163182A1 (ja) * 2022-02-28 2023-08-31 株式会社アイシン 燃料電池システム
TW202344712A (zh) 2022-03-17 2023-11-16 英商席瑞絲知識產權有限公司 用於塗佈組件之方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009034449A2 (en) * 2007-09-14 2009-03-19 Nissan Motor Co., Ltd. Fuel cell system with reformed fuel moisture quantity adjustment
RU2379796C1 (ru) * 2008-12-09 2010-01-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский энергетический институт" (технический университет)" (ГОУВПО "МЭИ(ТУ)") Система твердооксидных топливных элементов
US20100261073A1 (en) * 2007-10-24 2010-10-14 Atomic Energy Council - Institute Of Nuclear Energy Research Solid oxide fuel cell
KR101205538B1 (ko) * 2011-05-31 2012-11-27 한국전력공사 고체 산화물 연료 전지 시스템
WO2013046582A1 (ja) * 2011-09-27 2013-04-04 パナソニック株式会社 高温動作型燃料電池モジュール、および高温動作型燃料電池システム

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2001351653A (ja) * 2000-06-02 2001-12-21 Yamaha Motor Co Ltd 燃料電池システム
CN1262033C (zh) * 2000-09-12 2006-06-28 日产自动车株式会社 燃料电池驱动系统
GB0213561D0 (en) * 2002-06-13 2002-07-24 Alstom Fuel cells
JP2004177041A (ja) * 2002-11-28 2004-06-24 Matsushita Electric Ind Co Ltd 熱交換器
US7169495B2 (en) 2003-05-06 2007-01-30 Versa Power Systems, Ltd. Thermally integrated SOFC system
CN1567633A (zh) * 2003-06-17 2005-01-19 乐金电子(天津)电器有限公司 燃料电池反应堆的加热装置
GB2411043B (en) * 2004-02-10 2007-09-19 Ceres Power Ltd A method and apparatus for operating an intermediate-temperature solid-oxide fuel cell stack
JP5542332B2 (ja) * 2005-07-25 2014-07-09 ブルーム エナジー コーポレーション アノード排気を部分的にリサイクルする燃料電池システム
WO2007110587A2 (en) 2006-03-24 2007-10-04 Ceres Intellectual Property Company Limited Sofc stack system assembly with thermal enclosure
DE102006029743A1 (de) * 2006-06-28 2008-01-03 Webasto Ag Brennstoffzellensystem
US8048583B2 (en) * 2006-07-20 2011-11-01 Modine Manufacturing Company Compact air preheater for solid oxide fuel cell systems
DE102006042107A1 (de) * 2006-09-07 2008-03-27 Enerday Gmbh Brennstoffzellensystem und Verfahren zum Beeinflussen des Wärme- und Temperaturhaushaltes eines Brennstoffzellenstapels
GB0621784D0 (en) * 2006-11-01 2006-12-13 Ceres Power Ltd Fuel cell heat exchange systems and methods
WO2010065009A1 (en) * 2008-12-01 2010-06-10 Utc Power Corporation Anode utilization control system for a fuel cell power plant
JP5981872B2 (ja) * 2013-04-18 2016-08-31 本田技研工業株式会社 燃料電池モジュール

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2009034449A2 (en) * 2007-09-14 2009-03-19 Nissan Motor Co., Ltd. Fuel cell system with reformed fuel moisture quantity adjustment
US20100261073A1 (en) * 2007-10-24 2010-10-14 Atomic Energy Council - Institute Of Nuclear Energy Research Solid oxide fuel cell
RU2379796C1 (ru) * 2008-12-09 2010-01-20 Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский энергетический институт" (технический университет)" (ГОУВПО "МЭИ(ТУ)") Система твердооксидных топливных элементов
KR101205538B1 (ko) * 2011-05-31 2012-11-27 한국전력공사 고체 산화물 연료 전지 시스템
WO2013046582A1 (ja) * 2011-09-27 2013-04-04 パナソニック株式会社 高温動作型燃料電池モジュール、および高温動作型燃料電池システム

Also Published As

Publication number Publication date
US10615439B2 (en) 2020-04-07
RU2016103900A (ru) 2017-08-14
HUE035067T2 (en) 2018-05-02
CN105594045B (zh) 2018-09-14
GB201411073D0 (en) 2014-08-06
CA2917783A1 (en) 2015-01-15
WO2015004419A1 (en) 2015-01-15
EP3020088B1 (en) 2017-08-09
EP3020088A1 (en) 2016-05-18
GB2515195B (en) 2015-12-16
US20160141692A1 (en) 2016-05-19
ES2646022T3 (es) 2017-12-11
KR102171743B1 (ko) 2020-10-29
CN105594045A (zh) 2016-05-18
GB2515195A (en) 2014-12-17
HK1222741A1 (zh) 2017-07-07
JP6431908B2 (ja) 2018-11-28
GB201312329D0 (en) 2013-08-21
JP2016524303A (ja) 2016-08-12
KR20160030281A (ko) 2016-03-16
CA2917783C (en) 2021-01-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2650184C2 (ru) Усовершенствованные системы и способы, относящиеся к топливным элементам
US8202656B2 (en) Thermally integrated fuel cell system
EP2174374B1 (en) Fuel cell system and method of operating the fuel cell system
KR101437134B1 (ko) 연료 전지 열 교환 시스템 및 방법
US20090280364A1 (en) Fuel cell system and method of operating same
DK0947022T3 (da) Strømningsarrangement for reaktanterne i et kraftsystem af flere brændselscellestabler med indre reformering
WO2010123146A1 (en) Method of controlling a fuel cell system
JP6320204B2 (ja) 燃料電池加熱装置および加熱方法とこれを含む燃料電池装置
CN109964351B (zh) 具有用于整体式重整燃料电池的修正燃料电池循环的整合燃料电池块
US10340534B2 (en) Revised fuel cell cycle for in block reforming fuel cells
JP4508338B2 (ja) 発電システム
KR100671682B1 (ko) 액체연료형 연료전지 시스템의 열교환 장치 및 방법
JP2020061268A (ja) 固体酸化物形燃料電池システム
US10333160B2 (en) Integrated fuel cell block with a revised fuel cell cycle for in block reforming fuel cells
CN114586205B (zh) 混合发电系统
JP5942692B2 (ja) 燃料電池発電装置
US11541350B2 (en) Heat recovery from an electrochemical hydrogen separation system
TW202328498A (zh) 具蒸氣產生之電解系統及操作其之方法
CN117716069A (zh) 电解系统
WO2005038972A2 (en) Fuel cell, auxiliary device and energy generation installation
KR20070039364A (ko) 연료전지용 물회수 장치 및 그것을 채용한 연료전지 시스템
GB2447872A (en) Fuel Cell Stack Assembly