RU2610845C1 - Method of processing heavy oil residues - Google Patents
Method of processing heavy oil residues Download PDFInfo
- Publication number
- RU2610845C1 RU2610845C1 RU2015149014A RU2015149014A RU2610845C1 RU 2610845 C1 RU2610845 C1 RU 2610845C1 RU 2015149014 A RU2015149014 A RU 2015149014A RU 2015149014 A RU2015149014 A RU 2015149014A RU 2610845 C1 RU2610845 C1 RU 2610845C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- reactor
- stream
- products
- cracking
- processing
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/34—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts
- C10G9/36—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils by direct contact with inert preheated fluids, e.g. with molten metals or salts with heated gases or vapours
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к нефтехимии, в частности к процессам переработки тяжелых нефтяных остатков (ТНО) с целью получения дополнительного количества светлых нефтепродуктов (бензина и дизельного топлива).The invention relates to petrochemistry, in particular to the processing of heavy oil residues (TNO) in order to obtain an additional amount of light oil products (gasoline and diesel fuel).
Известен способ переработки ТНО, включающий их обработку газом, содержащим озон, с последующим термическим крекингом полученного озонированного продукта при 400-430°C, 0,5-3,0 МПа и объемной скорости 1-2 ч-1 (RU 2184761).A known method of processing TNO, including their processing with a gas containing ozone, followed by thermal cracking of the obtained ozonated product at 400-430 ° C, 0.5-3.0 MPa and a space velocity of 1-2 h -1 (RU 2184761).
Недостатками данного способа является необходимость использования специального оборудования для получения озонсодержащих газов, а также образование в данном случае значительного количества кокса 0.2-0.25% от количества поданных ТНО, что создает проблемы при реализации процесса в непрерывном режиме. The disadvantages of this method is the need to use special equipment for producing ozone-containing gases, as well as the formation in this case of a significant amount of coke 0.2-0.25% of the amount of TNO supplied, which creates problems when implementing the process in a continuous mode.
Известна установка термического крекинга ТНО, в котором предварительно нагретый до 100-200°C поток ТНО смешивают в инжекторе с воздухом при 50-250°C, 0,5-1 МПа, а затем разделяют в сепараторе на два потока: газообразный (отработанный воздух) и жидкий (т.н. активированные ТНО). Жидкий поток нагревают до 380-410°C в трубчатой печи и направляют в выносной реактор термического крекинга ТНО, где происходит реакция термического крекинга ТНО. Полученные в реакторе жидкие и парообразные продукты реакции разделяют на фракции в блоке разделения с выделением соответственно углеводородного газа, жидких фракций и тяжелого остатка крекинга.A TNO thermal cracking unit is known in which the TNO stream preheated to 100-200 ° C is mixed in an injector with air at 50-250 ° C, 0.5-1 MPa, and then it is divided into two streams in a separator: gaseous (exhaust air) ) and liquid (the so-called activated TNO). The liquid stream is heated to 380-410 ° C in a tubular furnace and sent to a portable TNO thermal cracking reactor, where the thermal TNO cracking reaction takes place. The liquid and vaporous reaction products obtained in the reactor are separated into fractions in the separation unit with the release of hydrocarbon gas, liquid fractions, and heavy cracking residue, respectively.
В зависимости от типа ТНО получают углеводородный газ и светлые фракции: бензиновую (НК - 180°C), дизельную (180-350°C) и вакуумный газойль (350-450°C), а также мазут 450°C (в случае использования в качестве исходного сырья прямогонного мазута) или битум (в случае использования в качестве исходного сырья гудрона). Выход продуктов крекинга в патенте не приводят (RU 2232789).Depending on the type of TNO, hydrocarbon gas and light fractions are obtained: gasoline (HC - 180 ° C), diesel (180-350 ° C) and vacuum gas oil (350-450 ° C), as well as fuel oil 450 ° C (in case of use as raw materials for straight-run fuel oil) or bitumen (in the case of using tar as a raw material). The yield of cracking products is not given in the patent (RU 2232789).
Основным недостатком данной установки является ее сложность.The main disadvantage of this installation is its complexity.
Известен способ переработки ТНО, включающий подачу потока предварительно нагретого до 430-450°C исходного сырья в верхнюю часть реактора и подачу предварительно нагретого до 500-530°C воздуха в нижнюю часть реактора, отвод из нижней части реактора тяжелого остатка и подачу его в закалочный аппарат или отпарную колонну и отвод из верхней части легких продуктов крекинга и последующую их подачу в блок разделения (RU 2335525).A known method of processing TNO, including feeding a stream of preheated feedstock to 430-450 ° C to the upper part of the reactor and feeding preheated to 500-530 ° C air to the lower part of the reactor, draining the heavy residue from the bottom of the reactor and feeding it to the quenching apparatus or stripping column and discharge from the upper part of the light cracking products and their subsequent supply to the separation unit (RU 2335525).
При переработке прямогонного мазута при 440°C, 8,5-9 атм и времени контакта 10 мин выход светлых фракций (включая газ) составил 63%; мазут марки M100 – остальное.When processing straight-run fuel oil at 440 ° C, 8.5–9 atm and a contact time of 10 min, the yield of light fractions (including gas) was 63%; fuel oil brand M100 - the rest.
При переработке нефтяного гудрона с добавкой 5% нефтешламов при 450°C и температуре воздуха 530°C, его расходе 2,8 кг/100 кг сырья, давлении в реакторе 1,2 атм и времени контакта крекинга 9 мин, выход светлых фракций составил 36%, газообразных продуктов 5%, мазут M100 – остальное.When processing oil tar with the addition of 5% oil sludge at 450 ° C and an air temperature of 530 ° C, its consumption is 2.8 kg / 100 kg of feedstock, the pressure in the reactor is 1.2 atm and the cracking contact time is 9 min, the yield of light fractions is 36 %,
Основным недостатком данного способа и установки является их сложность, а также большой выход газообразных продуктов крекинга.The main disadvantage of this method and installation is their complexity, as well as the large yield of gaseous cracking products.
Известен способ термоокислительного крекинга ТНО при повышенной температуре и давлении, включающий предварительный нагрев потоков исходного сырья и кислородсодержащего газа и подачу их в реактор крекинга, в котором перед подачей в реактор нагретые потоки смешивают, а полученную газожидкостную смесь направляют в реактор в виде одного или нескольких потоков.There is a method of thermooxidative cracking of TNO at elevated temperature and pressure, including preheating the feed streams and oxygen-containing gas and feeding them into a cracking reactor, in which heated streams are mixed before being fed to the reactor, and the resulting gas-liquid mixture is sent to the reactor in the form of one or more streams .
Проведение процесса данным способом позволяет снизить выход газообразных продуктов до 3.6-4.6% при достаточно высоком выходе (28-37%) светлых фракций (RU 2458967).The process by this method allows to reduce the yield of gaseous products to 3.6-4.6% with a fairly high yield (28-37%) of light fractions (RU 2458967).
Недостатком способа является относительно низкий выход светлых фракций и необходимость использования специальных смесителей жидких ТНО и воздуха.The disadvantage of this method is the relatively low yield of light fractions and the need to use special mixers of liquid TNO and air.
Наиболее близким аналогом к заявляемому способу является непрерывный способ переработки ТНО при повышенной температуре и давлении, включающий обработку всего сырья воздухом непосредственно в реакторе термического крекинга, при подаче нагретых ТНО в верхнюю часть реактора, а воздуха – в нижнюю часть. Из верхней части реактора отводят поток продуктов, содержащий, в основном, пары светлых фракций углеводородов (бензиновая и дизельные фракции), углеводороды С1-С5, азот; из нижней части – поток тяжелого остатка крекинга. Оба потока направляют в узел разделения, из верхней части которого отбирают светлые продукты, из нижней части - флотский или котельный мазут (RU 2289607, фиг.2).The closest analogue to the claimed method is a continuous method of processing TNO at elevated temperature and pressure, including the processing of all raw materials with air directly in the thermal cracking reactor, when heated TNO is supplied to the upper part of the reactor, and air to the lower part. A product stream is diverted from the upper part of the reactor, containing mainly pairs of light hydrocarbon fractions (gasoline and diesel fractions), C 1 -C 5 hydrocarbons, nitrogen; from the bottom is a stream of heavy cracking residue. Both flows are directed to a separation unit, from the upper part of which light products are selected, from the lower part - naval or boiler fuel oil (RU 2289607, figure 2).
Недостатком данного способа является относительно низкие выход светлых фракций и удельная производительность.The disadvantage of this method is the relatively low yield of light fractions and specific productivity.
Технической задачей изобретения является увеличение выхода светлых фракций и удельной производительности.An object of the invention is to increase the yield of light fractions and specific productivity.
Данная задача решается способом переработки тяжелых нефтяных остатков при их непосредственном контакте с кислородсодержащим газом в реакторе крекинга при повышенной температуре и давлении, включающим отвод парообразных продуктов из верхней части реактора крекинга и тяжелого остатка крекинга из нижней части реактора и выделение светлых фракций углеводородов ректификацией, в котором переработку тяжелых нефтяных остатков осуществляют в присутствии непредельных карбоновых кислот и/или их производных.This problem is solved by a method of processing heavy oil residues upon direct contact with an oxygen-containing gas in a cracking reactor at elevated temperature and pressure, including the removal of vaporous products from the upper part of the cracking reactor and heavy cracking residue from the lower part of the reactor and the separation of light hydrocarbon fractions by distillation, in which the processing of heavy oil residues is carried out in the presence of unsaturated carboxylic acids and / or their derivatives.
В качестве непредельных карбоновых кислот могут быть использованы карбоновые кислоты С10-С20, в качестве их производных – их сложные эфиры или соли.As unsaturated carboxylic acids, C 10 -C 20 carboxylic acids can be used, their esters or salts as their derivatives.
Предпочтительно, в качестве производных непредельных карбоновых кислот использовать отработанные растительные масла.Preferably, used vegetable oils are used as derivatives of unsaturated carboxylic acids.
Следующие примеры иллюстрируют способ.The following examples illustrate the method.
Для иллюстрации способа в качестве ТНО использовали гудрон и вакуумный газойль Московского НПЗ, а также мазут Рязанской НПК. В качестве реактора использовали полый вертикальный аппарат колонного типа объемом 1 л. Однако не противопоказано использование других ТНО и типов реакторов.To illustrate the method, tar and vacuum gas oil of the Moscow Oil Refinery, as well as fuel oil of the Ryazan NPK, were used as TNO. As a reactor, a hollow vertical column-type apparatus of 1 liter volume was used. However, the use of other TNO and reactor types is not contraindicated.
Принципиальная схема установки переработки ТНО приведена на фиг. 1.A schematic diagram of a TNO processing plant is shown in FIG. one.
Пример 1 (сравнительный)Example 1 (comparative)
Сырье, гудрон Московского НПЗ, из емкости 1 насосом 2 с расходом 2,6 кг/час подают в печь 3, где его нагревают до температуры 450±5оС и после направляют в реактор крекинга 6. Туда же компрессором 4 со скоростью 150 л/час подают предварительно нагретый в печи 5 до температуры 470оС поток воздуха.Raw materials, Moscow refinery sludge from
За счет одновременного протекания реакций частичного окисления и деструкции сырья температура в реакторе 6 составила 440±5°С. Давление в реакторе – 0.5±0.1 МПа.Due to the simultaneous occurrence of partial oxidation reactions and destruction of raw materials, the temperature in the reactor 6 was 440 ± 5 ° C. The pressure in the reactor is 0.5 ± 0.1 MPa.
Парообразные продукты реакции в смеси с азотом из верхней части реактора 6 направляют в среднюю часть ректификационной колонны 7. The vaporous reaction products in a mixture with nitrogen from the upper part of the reactor 6 are sent to the middle part of the
Из нижней части реактора 6 по уровню в реакторе отводят тяжелые продукты (поток IV), которые направляют в нижнюю часть ректификационной колонны 7.Heavy products (stream IV) are removed from the lower part of the reactor 6 in terms of the level in the reactor, which are sent to the lower part of the
Из ректификационной колонны отбирают бензиновую фракцию (НК-180°С) со скоростью 0.15 кг/час (поток V) и дизельную фракцию (180-350°С) со скоростью 0.68 кг/час (поток VI), кубовый остаток (поток VIII) со скоростью 1.66 кг/час, а также газообразные продукты (поток VII), содержащие азот и углеводороды С1-С5 - остальное.A gasoline fraction (NK-180 ° C) at a rate of 0.15 kg / h (stream V) and a diesel fraction (180-350 ° C) at a rate of 0.68 kg / hour (stream VI), bottoms (stream VIII) are taken from the distillation column at a speed of 1.66 kg / h, as well as gaseous products (stream VII) containing nitrogen and C 1 -C 5 hydrocarbons - the rest.
Выход светлых фракций углеводородов составил 31.9%. Удельная производительность – 0.83 кг/(л*час).The yield of light hydrocarbon fractions was 31.9%. Specific productivity - 0.83 kg / (l * hour).
Пример 2Example 2
Процесс переработки осуществляют в присутствии линолевой кислоты. Сырье, гудрон Московского НПЗ, содержащий 0,3 мас.% линолевой кислоты, из емкости 1 насосом 2 с расходом 2,8 кг/час подают в печь 3, где его нагревают до температуры 450±5оС и после направляют в реактор крекинга 6. Туда же компрессором 4 со скоростью 150 л/час подают предварительно нагретый в печи 5 до температуры 470оС поток воздуха. The processing process is carried out in the presence of linoleic acid. Raw materials, Moscow refinery sludge containing 0.3 wt.% Linoleic acid, from
За счет одновременного протекания реакций частичного окисления и деструкции температура в реакторе 6 составила 440±5°С. Давление в реакторе – 0.5±0.1 МПа.Due to the simultaneous occurrence of partial oxidation and destruction reactions, the temperature in reactor 6 was 440 ± 5 ° C. The pressure in the reactor is 0.5 ± 0.1 MPa.
Парообразные продукты реакции в смеси с азотом из верхней части реактора 6 направляют в среднюю часть ректификационной колонны 7.The vaporous reaction products in a mixture with nitrogen from the upper part of the reactor 6 are sent to the middle part of the
Из нижней части реактора 6 по уровню в реакторе отводят тяжелые продукты (поток IV), которые направляют в нижнюю часть ректификационной колонны 7.Heavy products (stream IV) are removed from the lower part of the reactor 6 in terms of the level in the reactor, which are sent to the lower part of the
Из ректификационной колонны отбирают бензиновую фракцию (НК-180°С) со скоростью 0.25 кг/час (поток V) и дизельную фракцию (180-350°С) со скоростью 0.73 кг/час (поток VI), кубовый остаток (поток VIII) со скоростью 1.71 кг/час, а также газообразные продукты (поток VII), содержащие азот и углеводороды С1-С5 - остальное.A gasoline fraction (NK-180 ° C) at a speed of 0.25 kg / h (stream V) and a diesel fraction (180-350 ° C) at a speed of 0.73 kg / h (stream VI), bottoms (stream VIII) are taken from the distillation column at a speed of 1.71 kg / h, as well as gaseous products (stream VII) containing nitrogen and C 1 -C 5 hydrocarbons - the rest.
Выход светлых фракций углеводородов составил 35.0%. Удельная производительность – 0.98 кг/(л*час).The yield of light hydrocarbon fractions was 35.0%. Specific productivity - 0.98 kg / (l * hour).
Пример 3 (сравнительный)Example 3 (comparative)
Сырье, мазут Рязанской НПК, из емкости 1 насосом 2 с расходом 1,7 кг/час подают в печь 3, где его нагревают до температуры 455±5оС и после направляют в реактор крекинга 6. Туда же компрессором 4 с расходом 50 л/час подают предварительно нагретый в печи 5 до температуры 470оС поток кислородсодержащего газа состава, об.%: кислород – 45; азот и инерты – остальное.Raw oil Ryazan NPK of the
За счет одновременного протекания реакций частичного окисления и деструкции сырья температура в реакторе 6 составила 445±5°С. Давление в реакторе – 0.8±0.2 МПа.Due to the simultaneous occurrence of partial oxidation reactions and destruction of raw materials, the temperature in reactor 6 was 445 ± 5 ° C. The pressure in the reactor is 0.8 ± 0.2 MPa.
Парообразные продукты реакции в смеси с азотом из верхней части реактора 6 направляют в среднюю часть ректификационной колонны 7. The vaporous reaction products in a mixture with nitrogen from the upper part of the reactor 6 are sent to the middle part of the
Из нижней части реактора 6 по уровню отводят тяжелые продукты (поток IV), которые направляют в нижнюю часть ректификационной колонны 7.From the lower part of the reactor 6, heavy products are diverted in level (stream IV), which are sent to the lower part of the
Из ректификационной колонны отбирают бензиновую фракцию (НК-180°С) со скоростью 0.16 кг/час (поток V) и дизельную фракцию (180-350°С) со скоростью 0.67 кг/час (поток VI), кубовый остаток (поток VIII) со скоростью 0.8 кг/час, а также газообразные продукты (поток VII), содержащие азот и углеводороды С1-С5 - остальное. A gasoline fraction (NK-180 ° C) at a rate of 0.16 kg / h (stream V) and a diesel fraction (180-350 ° C) at a rate of 0.67 kg / hour (stream VI), bottoms (stream VIII) are taken from the distillation column at a speed of 0.8 kg / h, as well as gaseous products (stream VII) containing nitrogen and C 1 -C 5 hydrocarbons - the rest.
Выход светлых фракций углеводородов составил 48.8%. Удельная производительность – 0,83 кг/(л*час).The yield of light hydrocarbon fractions was 48.8%. Specific productivity - 0.83 kg / (l * hour).
Пример 4Example 4
Сырье, мазут Рязанской НПК, содержащий 0,8 мас.% метилового эфира олеиновой кислоты, из емкости 1 насосом 2 с расходом 1,9 кг/час подают в печь 3, где его нагревают до температуры 455±5оС и после направляют в реактор крекинга 6. Туда же компрессором 4 с расходом 50 л/час подают предварительно нагретый в печи 5 до температуры 470оС поток кислородсодержащего газа состава, об.%: кислород – 45; азот и инерты – остальное. Raw oil Ryazan NPK containing 0.8 wt.% Of methyl ester of oleic acid, of the
За счет одновременного протекания реакций частичного окисления и деструкции сырья, а также за счет возврата в реактор конденсата температура в реакторе 6 составила 450±5°С. Давление в реакторе – 0.8±0.2 МПа.Due to the simultaneous occurrence of partial oxidation reactions and destruction of raw materials, as well as due to the return of condensate to the reactor, the temperature in reactor 6 was 450 ± 5 ° С. The pressure in the reactor is 0.8 ± 0.2 MPa.
Парообразные продукты реакции в смеси с азотом из верхней части реактора 6 направляют в среднюю часть ректификационной колонны 7.The vaporous reaction products in a mixture with nitrogen from the upper part of the reactor 6 are sent to the middle part of the
Из нижней части реактора 6 по уровню отводят тяжелые продукты (поток IV), которые направляют в нижнюю часть ректификационной колонны 7.From the lower part of the reactor 6, heavy products are diverted in level (stream IV), which are sent to the lower part of the
Из ректификационной колонны 9 отбирают бензиновую фракцию (НК-180°С) со скоростью 0.29 кг/час (поток V) и дизельную фракцию (180-350°С) со скоростью 0.78 кг/час (поток VI), кубовый остаток (поток VIII) со скоростью 0.73 кг/час, а также газообразные продукты (поток VII), содержащие азот и углеводороды С1-С5 - остальное.A gasoline fraction (NK-180 ° C) at a rate of 0.29 kg / h (stream V) and a diesel fraction (180-350 ° C) at a rate of 0.78 kg / h (stream VI), bottoms (stream VIII) are taken from distillation column 9 ) at a speed of 0.73 kg / h, as well as gaseous products (stream VII) containing nitrogen and C 1 -C 5 hydrocarbons - the rest.
Выход светлых фракций углеводородов составил 56.3%. Удельная производительность – 1,07 кг/(л*час).The yield of light hydrocarbon fractions was 56.3%. Specific productivity - 1.07 kg / (l * hour).
Пример 5 (сравнительный)Example 5 (comparative)
Сырье, вакуумный газойль Московского НПЗ, из емкости 1 насосом 2 с расходом 2.1 кг/час подают в печь 3, где его нагревают до температуры 455±5оС и после направляют в реактор крекинга 6. Туда же компрессором 4 подают предварительно нагретый в печи 5 до температуры 460оС поток кислородсодержащего газа состава, об.%: кислород – 40; азот и инерты – остальное, с расходом 80 л/час. Raw, vacuum gas oil refinery Moscow, from the
За счет одновременного протекания реакций частичного окисления и деструкции сырья температура в реакторе 6 составила 450±5°С. Давление в реакторе – 1.0±0.2 МПа.Due to the simultaneous occurrence of partial oxidation reactions and destruction of raw materials, the temperature in reactor 6 was 450 ± 5 ° C. The pressure in the reactor is 1.0 ± 0.2 MPa.
Парообразные продукты реакции в смеси с азотом из верхней части реактора 6 направляют в среднюю часть ректификационной колонны 7. The vaporous reaction products in a mixture with nitrogen from the upper part of the reactor 6 are sent to the middle part of the
Из нижней части реактора 6 по уровню отводят тяжелые продукты (поток IV), которые направляют в нижнюю часть ректификационной колонны 7.From the lower part of the reactor 6, heavy products are diverted in level (stream IV), which are sent to the lower part of the
Из ректификационной колонны 7 отбирают бензиновую фракцию (НК-180°С) со скоростью 0.23 кг/час (поток V) и дизельную фракцию (180-360°С) со скоростью 0,98 кг/час (поток VI), кубовый остаток (поток VIII) со скоростью 0.80 кг/час, а также газообразные продукты (поток VII), содержащие азот и углеводороды С1-С5 - остальное. From the
Выход светлых фракций углеводородов составил 57.6%. Выход газообразных продуктов (углеводородов С1-С5) – 4.2%. Удельная производительность – 1,21 кг/(л*час).The yield of light hydrocarbon fractions was 57.6%. The yield of gaseous products (C 1 -C 5 hydrocarbons) is 4.2%. Specific productivity - 1.21 kg / (l * hour).
Пример 6Example 6
Сырье, вакуумный газойль Московского НПЗ, содержащий 0,4 мас.% олеата натрия, 0,1 мас.% олеиновой кислоты, из емкости 1, насосом 2, с расходом 2.3 кг/час подают в печь 3, где его нагревают до температуры 455±5оС и после направляют в реактор крекинга 6. Туда же компрессором 4 подают предварительно нагретый в печи 5 до температуры 460оС поток кислородсодержащего газа состава, %об.: кислород – 40; азот и инерты – остальное, с расходом 80 л/час. Raw materials, vacuum gas oil of the Moscow refinery, containing 0.4 wt.% Sodium oleate, 0.1 wt.% Oleic acid, from
За счет одновременного протекания реакций частичного окисления и деструкции сырья, а также за счет возврата в реактор конденсата температура в реакторе 6 составила 450±5°С. Давление в реакторе – 1.0±0.2 МПа.Due to the simultaneous occurrence of partial oxidation reactions and destruction of raw materials, as well as due to the return of condensate to the reactor, the temperature in reactor 6 was 450 ± 5 ° С. The pressure in the reactor is 1.0 ± 0.2 MPa.
Парообразные продукты реакции в смеси с азотом из верхней части реактора 6 направляют в среднюю часть ректификационной колонны 7.The vaporous reaction products in a mixture with nitrogen from the upper part of the reactor 6 are sent to the middle part of the
Из нижней части реактора 6 по уровню отводят тяжелые продукты (поток IV), которые направляют в нижнюю часть ректификационной колонны 7.From the lower part of the reactor 6, heavy products are diverted in level (stream IV), which are sent to the lower part of the
Из ректификационной колонны 7 отбирают бензиновую фракцию (НК-180°С) со скоростью 0.30 кг/час (поток V) и дизельную фракцию (180-360°С) со скоростью 1.23 кг/час (поток VI), кубовый остаток (поток VIII) со скоростью 0.65 кг/час, а также газообразные продукты (поток VII), содержащие азот и углеводороды С1-С5 - остальное. A gasoline fraction (NK-180 ° C) at a rate of 0.30 kg / h (stream V) and a diesel fraction (180-360 ° C) at a speed of 1.23 kg / h (stream VI), bottoms (stream VIII) are selected from distillation column 7 ) at a speed of 0.65 kg / h, as well as gaseous products (stream VII) containing nitrogen and C 1 -C 5 hydrocarbons - the rest.
Выход светлых фракций углеводородов составил 66.5%. Удельная производительность – 1,53 кг/(л*час).The yield of light hydrocarbon fractions was 66.5%. The specific productivity is 1.53 kg / (l * hour).
Пример 7Example 7
Процесс осуществляют аналогично примеру 2, подавая на вход реактора гудрон Московского НПЗ, содержащий 1,5 мас.% рапсового масла.The process is carried out analogously to example 2, feeding the tar of the Moscow refinery containing 1.5 wt.% Rapeseed oil to the reactor inlet.
Выход светлых фракций углеводородов составил 36.1%. Удельная производительность – 1.09 кг/(л*час).The yield of light hydrocarbon fractions was 36.1%. The specific productivity is 1.09 kg / (l * hour).
Пример 8Example 8
Процесс осуществляют аналогично примеру 2, подавая на вход реактора гудрон Московского НПЗ, содержащий 4.5 мас.% отработанного фритюрного масла, состава, мас.%: отработанное подсолнечного масло – 68.0; отработанное оливковое масло – 32.0.The process is carried out analogously to example 2, feeding to the reactor inlet a tar of the Moscow refinery, containing 4.5 wt.% Of used deep-frying oil, composition, wt.%: Spent sunflower oil - 68.0; used olive oil - 32.0.
Выход светлых фракций углеводородов составил 38.5%. Удельная производительность – 1.26 кг/(л*час).The yield of light hydrocarbon fractions was 38.5%. Specific productivity - 1.26 kg / (l * hour).
Проведение процесса данным способом позволяет увеличить выход светлых фракций с 31.9 до 37.5% (при переработке гудрона); с 48.8 до 56.3% (при переработки мазута); с 57.6 до 66.5% (при переработке вакуумного газойля), а также увеличить удельную производительность с 0.83-1.21 до 1.26-1.53 кг/(л*час).Carrying out the process by this method allows to increase the yield of light fractions from 31.9 to 37.5% (in the processing of tar); from 48.8 to 56.3% (during the processing of fuel oil); from 57.6 to 66.5% (in the processing of vacuum gas oil), as well as increase the specific productivity from 0.83-1.21 to 1.26-1.53 kg / (l * hour).
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015149014A RU2610845C1 (en) | 2015-11-16 | 2015-11-16 | Method of processing heavy oil residues |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
RU2015149014A RU2610845C1 (en) | 2015-11-16 | 2015-11-16 | Method of processing heavy oil residues |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2610845C1 true RU2610845C1 (en) | 2017-02-16 |
Family
ID=58458812
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
RU2015149014A RU2610845C1 (en) | 2015-11-16 | 2015-11-16 | Method of processing heavy oil residues |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2610845C1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2664550C1 (en) * | 2018-02-14 | 2018-08-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт химии нефти Сибирского отделения Российской академии наук (ИХН СО РАН) | Method of processing oil residues into distillates |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4945103A (en) * | 1972-09-05 | 1974-04-30 | ||
RU2289607C1 (en) * | 2005-11-24 | 2006-12-20 | Сергей Витальевич Демьянов | Method and the installation (versions) for reprocessing of the petroleum tailings |
-
2015
- 2015-11-16 RU RU2015149014A patent/RU2610845C1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4945103A (en) * | 1972-09-05 | 1974-04-30 | ||
RU2289607C1 (en) * | 2005-11-24 | 2006-12-20 | Сергей Витальевич Демьянов | Method and the installation (versions) for reprocessing of the petroleum tailings |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Головников А.в. и др. Исследование структуры, свойств и физико-химических характеристик отработанных масел. Известия Тульского государственного университета. Технические науки, 2012, вып. 1, стр.120-126. Химическая энциклопедия: В 5 т.: т.4: Полимерные-Трипсин/Редкол.: Зефиров Н.С. и др.-М.: Большая Российская энцикл., 1995, стр.193, табл.1. * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2664550C1 (en) * | 2018-02-14 | 2018-08-20 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт химии нефти Сибирского отделения Российской академии наук (ИХН СО РАН) | Method of processing oil residues into distillates |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
AU2019203908B2 (en) | Hydrothermal cleanup process | |
CN106459772B (en) | The method that aromatic compounds is produced from crude oil | |
RU2610845C1 (en) | Method of processing heavy oil residues | |
RU2335525C1 (en) | Method and facility for heavy oil residual treatment | |
US10351497B2 (en) | Use of a Lewis donor solvent to purify a feedstock that contains ethanol, acetaldehyde, and impurities | |
RU2574033C1 (en) | Thermal-oxidative cracking method of heavy oil residues | |
RU2289607C1 (en) | Method and the installation (versions) for reprocessing of the petroleum tailings | |
RU2611416C1 (en) | Method for demetallizing heavy oil stock | |
JP6501899B2 (en) | Method for hydrorefining low temperature Fischer-Tropsch synthetic oil | |
RU2458967C1 (en) | Method for thermal-oxidative cracking of black oil | |
JP2006510757A (en) | High-temperature short-time distillation method for petroleum residues | |
RU2502785C2 (en) | Thermal-oxidative cracking method of heavy oil residues | |
US10988707B2 (en) | Method for thermal treatment of tall oil pitch (TOP) | |
RU2550843C1 (en) | Oil sludge processing facility | |
RU2634019C1 (en) | Method of delayed coking of oil residues | |
US1582131A (en) | Method of recovering alpha metallic halide from hydrocarbon sludges | |
RU2058366C1 (en) | Method for production of petroleum coke | |
RU2622291C1 (en) | Thermal-oxidative cracking method of oil tar | |
RU2776900C1 (en) | Method for vacuum fractionation of oil residues | |
CN113999690B (en) | Device and method for pyrolysis treatment of coal tar fluidized bed | |
RU2772416C2 (en) | Method for thermal-oxidative cracking of fuel oil and vacuum distillates and plant for processing heavy oil residues | |
RU2232789C1 (en) | Installation of a thermal cracking of a heavy petroleum leavings | |
RU2784941C1 (en) | Method for thermo-oxidative cracking of hydrocarbon raw materials | |
RU2456328C2 (en) | Processing method of bituminous sands | |
RU81959U1 (en) | PLANT FOR PROCESSING HEAVY HYDROCARBON RAW MATERIALS |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD4A | Correction of name of patent owner | ||
QB4A | Licence on use of patent |
Free format text: LICENCE Effective date: 20171030 |
|
MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20191117 |